ES2279917T3 - Bomba helicoidal excentrica y estator para una bomba de este tipo. - Google Patents
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Abstract
Bomba helicoidal excéntrica con una envoltura (2) interior de material resistente al desgaste y elástico en una envoltura de carcasa (1) cilíndrica de una o varias partes; estando conformada una superficie interior (3) de la envoltura (2) o de la envoltura interior (2) en su lado (3) que apunta hacia el interior en forma de paso de rosca helicoidal con una dirección y una longitud de inclinación predeterminada, con un rotor (6, 8) insertado en la envoltura en una primera posición (z1) axial y con una excentricidad (9) radial bajo pretensión, y sujeto en el lado de accionamiento en esta posición (15, 16) en forma de espiral o de hélice con una dirección de hélice (7) igual a la del estator (2); caracterizada porque la abertura de salida (5) del estator (2) desde su extremo frontal está ensanchada en un trozo de la longitud de transporte axial de modo radial hacia el exterior en todo el contorno, de tal manera que un borde frontal (24) que gira en el funcionamiento de la bomba del extremo del rotor (23) dispuesto cerca de la abertura de salida - preferentemente con un desplazamiento (1 9; Deltaz) axial condicionado por el desgaste del rotor - puede girar respecto a la superficie interior (3) del estator sin contacto o de manera liberada (G).
Description
Bomba helicoidal excéntrica y estator para una
bomba de este tipo.
La invención se refiere a una bomba de
alimentación extendida longitudinalmente como bomba helicoidal
excéntrica, compuesta por un estator y un rotor. El estator puede
poseer una envoltura exterior cilíndrica, preferentemente de metal,
y una envoltura hueca alojada o alojable por esta como de material
"sólido-elástico" con una superficie interior
en forma de espiral. Aloja un rotor, correspondientemente, de forma
espiral o helicoidal. El estator y el rotor tienen pasos del mismo
sentido. También es relevante el propio estator, con un
revestimiento "sólido-elástico" o una cubierta
de elastómero.
Este tipo de bombas se conocen para diferentes
campos de aplicación, como por ejemplo como bombas de alimentación
para mezclas de mortero u otro líquido de transporte abrasivo, véase
el documento DE-B3304751 (KTO) con "pretensión
cónica" entre el estator y el rotor, haciéndose más fuerte hacia
la salida MAS. Una bomba con estator de elastómero se conoce del
documento DE-A 19758086 (Artemis). Se corresponde
con el preámbulo de la reivindicación 1. En este caso ha de ser
posible un montaje rápido del revestimiento. Un anillo elastómero
que sobresale axialmente está previsto para un montaje axial
obturante. De la misma manera está configurado el documento
DE-A19801021 (Jäger).
Un rotor metálico, en la mayoría de los casos
endurecido, se acciona durante el funcionamiento de modo rotativo
en un sentido opuesto a su inclinación y a su espiral. Para mantener
al rotor, durante el funcionamiento de transporte, respecto al
estator en una situación (o posición) axial que permanezca
constante, se ha de aplicar desde el árbol de accionamiento de la
parte de la entrada, dado el caso por medio de piezas de aparato
conectadas previamente al rotor, como acoplamientos, talones de
arrastre, herramientas de mezcla o similares, una fuerza de
sujeción axial correspondiente. La fuerza de sujeción axial se
origina como "reacción" por medio de la "acción"
condicionada durante el transporte y el movimiento hacia delante del
producto transportado y el giro del rotor en el estator, después de
que el rotor se accione de manera giratoria contra la inclinación de
su espiral y contra la inclinación de la espiral del revestimiento
interior del estator (de la envoltura interior) por parte del
dispositivo de accionamiento (en la parte de
entrada).
entrada).
Las fuerzas que actúan son grandes, por un lado
por medio de la presión de elevación que se establece en la bomba
durante el funcionamiento, por otra parte por medio de la posición
excéntrica del rotor, y gracias al hecho de que la rotación, en una
dirección de giro relativa del rotor respecto a la inclinación de
sentido opuesto a ésta del paso de rosca helicoidal del rotor
cargue al rotor contra la dirección de transporte sacándolo
axialmente del estator.
Para facilitar la entrada del medio de
transporte ("líquido de transporte") en la bomba, la envoltura
(estator) está ensanchada habitualmente en la parte de la entrada
en forma de embudo.
Se ha mostrado que como consecuencia de la
elevada carga en la parte del elastómero del estator se pueden
producir apariciones de desgaste considerables y perturbaciones,
habitualmente después de un tiempo de funcionamiento
sorprendentemente corto, por ejemplo, de 2h o menos.
También puede aparecer un desgaste plano a lo
largo del paso de rosca del rotor, es decir, una reducción general
del diámetro, lo que reduce la capacidad de transporte. A esto se
puede contraponer, en una envoltura de carcasa dividida
longitudinalmente, por medio de un retensado (contracción) de
segmentos de la carcasa que se extienden axialmente, habiéndose que
considerar entonces una reducción correspondiente de la potencia de
transporte. En su lugar, en el caso de envoltura de la carcasa de
una pieza (no dividida), y con una sección transversal de vuelta
del rotor constante a lo largo de la longitud de la bomba se puede
reducir constantemente la superficie de la sección transversal
interior de las vueltas del estator desde la entrada de la bomba
hasta la salida de la bomba, es decir, puede estar prevista una
determinada "conicidad", de manera que la pretensión entre la
envoltura del estator de elastómero y el rotor endurecido aumente
hacia la salida. Gracias a ello se puede conseguir una reducción de
la potencia de accionamiento, o una potencia de transporte que
prácticamente se mantenga constante a lo largo de prolongados
tiempos de funcionamiento, compárese con el documento
DE-B 3304751. De modo diferente a la pretensión
"cónica" trabaja el documento GB-A 1215569
(Hertrich), en el que una envoltura cónica consigue por medio de un
desplazamiento axial del "inlay" del elastómero una elevación
constante de la pretensión. Un embudo de entrada (en la parte de la
entrada) muestra el documento DE-A4442060 (Netzsch),
y el principio en el que se basa la "motobomba" de René
Moineau se muestra en el documento DE-A633784.
En la práctica se muestra que incluso en el caso
de sistemas de accionamiento perfectamente conformados y acoplados,
así como adaptados entre ellos, y manteniendo la pretensión más
adecuada en la envoltura después del retensado de una carcasa de
varias piezas, o por medio de la elección de una conicidad en el
estator, se puede producir una caída de potencia rápida y/o una
desintegración (modificación de la consistencia) del medio que se
ha de transportar - incluso habiendo sido reemplazado hace poco
tiempo el estator o el rotor -, y no se puede remediar por medio de
los pasos mostrados. Esto lleva a quejas y reclamaciones a los
nuevos rotores o estatores empleados, que se cualifican como
defectuosos o como insuficientes, aunque cumplían de fábrica con
todas las especificaciones y estaban en orden. La causa para la
reducción que se produce de repente de la potencia o de la
modificación cíclica de la consistencia del líquido de transporte
entregado en la lado de impulsión (denominado en el lenguaje
técnico de los usuarios "espeso/diluido") no ha podido ser
clarificada. El fabricante había entregado estatores o rotores en
orden de funcionamiento, el usuario ha montado éstos también
correctamente en su dispositivo de bombeo que anteriormente
(todavía) funcionaba. Sin embargo, se producen los síntomas de
error descritos, en particular una acanaladura axial en el
elastómero del estator, que se estrecha desde el lado de admisión
al lado de impulsión del estator (o bien se ensancha, observado al
revés), y en primer lugar parece indicar una mezcla de goma
inadecuada o mala o un procesado defectuoso de la parte interior
elastómero de la envoltura del estator. Este tipo de errores que se
producen de modo inesperado al emplear componentes constructivos
prácticamente nuevos (estator o rotor) han de ser evitados.
La invención se basa en el objetivo de poner
remedio y garantizar tiempos de duración prolongados, evitar una
modificación de la consistencia del medio que ha de ser
transportado, y evitar pérdidas repentinas en la capacidad
volumétrica en el caso de componentes reemplazados prácticamente
nuevos.
Este objetivo se consigue según la
reivindicación 1 ó 10 ó 15. Con el propio estator conforme a la
invención (reivindicación 15) se prepara la solución. Las
reivindicaciones dependientes correspondientes muestran medidas
alternativas o bien complementaciones ventajosas.
En primer lugar, parecía que el error descrito,
remediado por la invención, era un problema del elastómero, que en
los puntos de obturación (los nervios que sobresalen en el interior
radialmente de la espiral del tornillo elastómero) se desgastaba
prematuramente por medio de una entalladura o acanaladura que
discurre axialmente, y debido a ello se abría un canal para una
corriente inversa, o sin se conseguía una mala obturación entre el
rotor en forma de espiral y la superficie interior del revestimiento
elastómero de la envoltura exterior. La causa, sin embargo, no
reside o residía en la mezcla del elastómero o en su procesado o
aplicación, sino que por el contrario en primer lugar se ha de
reconocer donde estaba la causa real de este síntoma de error que
se produce y que se puede ver en un estator desmontado. Con esta
acanaladura de retorno de corriente descrita en el espacio interior
del estator se asociaba una ranura practicada cerca del extremo de
salida en el contorno en el estator o en su revestimiento
elastómero.
Ni la acanaladura que discurre axialmente, que
permite una corriente inversa, ni la entalladura que discurre por
el contorno en la salida se podían deber sintomáticamente al
"problema de espeso-diluido" descrito
habitualmente por el usuario en la reclamación, que se expresaba
por el hecho de que una bomba no transportaba el material a
transportar de modo consistente, sino que transportaba
alternativamente secciones que tenían una proporción de agua mayor
y menor, es decir, proporcionaba la sustancia transportada espesada
con poca proporción de agua y la proporción de agua fuertemente
desmezclada con poca sustancia transportada de grano basto en la
salida bajo presión. Aparentemente un error en la región del
mezclador o del mortero.
Por primera vez, un análisis de una extensión
mayor de los síntomas de error pudo mostrar que la sistemática de
error pasa por una cadena de sucesos que causan la disgregación
describa en el usuario, pero no está causada por una bomba
fabricada incorrectamente por el fabricante, o por una de sus piezas
de repuesto, o por piezas de repuesto montadas incorrectamente por
el usuario, sino por un desplazamiento axial del estator y el rotor
de modo relativo entre ellos. Este desplazamiento axial del rotor en
el estator ocasiona que se ranure un extremo en forma de hoz
existente en el extremo delantero del lado de impulsión del rotor
por un movimiento excéntrico a modo de cuchilla en el elastómero
del estator, y deje allí, como una hoz, la entalladura en el
contorno descrito en el contorno total del revestimiento elastómero
del estator. Con esta posición dañada se favorece, entre otras
cosas, como consecuencia de las elevadas temperaturas de la
envoltura de elastómero (en el intervalo de 60ºC a 70ºC) durante el
funcionamiento, que se deforme hacia el interior una pieza axial de
la parte de elastómero del estator entre la entalladura y el extremo
(el extremo del lado de impulsión) del estator y se pliegue
radialmente (dicho visualmente), con lo cual se reduce la sección
transversal de paso proporcionada en el lado de impulsión. Como
consecuencia de la sección transversal de paso reducida se conforma
una mayor presión antes de la salida de la bomba, que no se puede
escapar por métodos normales de la bomba en el lado de impulsión,
por medio de la entrega del líquido de transporte transportado de
más referido a la sección transversal de salida. Esta sustancia a
transportar transportada de más establece una presión tan elevada
antes de la salida (reducida) de la bomba, que se origina una
corriente hacia atrás, y se daña la línea de obturación en la parte
interior del estator, lo que lleva a la acanaladura axial que se
ensancha hacia el lado de admisión. Así pues, esto no era debido a
una mala calidad del elastómero como material interior sólido
elástico, o bien del revestimiento interior de la envoltura exterior
del estator, sino a una situación de sobrepresión originada durante
el funcionamiento, como consecuencia de un extremo en forma de hoz
delantero que se ranuraba del rotor en forma de espiral. Por medio
de la situación de presión descrita se produce además la
modificación de la consistencia que realmente sólo se observa en la
salida (MAS). El líquido transportado se desmezcla en el
transporte, es decir, conforma cámaras con una proporción de agua
elevada y cámaras con una proporción de agua reducida, lo que el
usuario observa y valora como una bomba que transporta de un modo
inadecuado, que para él transporta, en primer lugar, demasiada agua,
y después un producto transportado de una granulación demasiado
gruesa.
Los diferentes puntos de transmisión de fuerza
muestran desgastes en el curso del uso continuado de una bomba de
alimentación. Éstos llevan a que, como consecuencia de las fuerzas
axiales descritas al comienzo (hacia el lado de accionamiento, es
decir, contra la dirección de transporte) se originen cargas en los
puntos de acoplamiento mecánicos, que dan de sí y no son
reemplazadas con un cambio del rotor. En la mayoría de ocasiones,
tampoco están hechas de un material endurecido, tal y como es el
rotor para su capacidad volumétrica. Un desplazamiento de vuelta
originado por esto de la posición axial del rotor lleva a un
desplazamiento hacia el interior del punto del entorno en forma de
hoz del rotor y del punto dañado del contorno, en forma de
acanaladura, descrito en la envoltura de elastómero obturado. En
contraposición a esto, la solución correspondiente parece igual de
sencilla que de convincente. Se prescinde de la región que se daña
con el borde en forma de hoz del rotor (o que se dañaría), sin
modificar la bomba en su longitud real, es decir, sin recortar el
estator con su envoltura exterior, o deber realizar otros montajes
en el lugar de empleo. Por medio de ello se mueve el rotor con su
borde en forma de hoz en un espacio abierto. El borde, así pues, no
recibe ningún contracontacto flexible en el que en caso de un
desplazamiento de su posición axial pudiera dañar al estator en su
parte interior de elastómero, para desencadenar la cadena de
acontecimientos que el usuario percibe como síntoma de
"espeso/diluido".
En caso de que en las diferentes posiciones de
transmisión de fuerza aparezcan desgastes que lleven a que el
rotor, como consecuencia de las fuerzas que se producen sea
desplazado en el estator contra la dirección de transporte (hacia
el lado de hacinamiento), entonces tampoco se da ya la asignación
axial importante para un caudal volumétrico óptimo del estator y el
rotor.
Son posibles diferentes realizaciones de cómo se
libera la parte frontal del extremo del rotor (reivindicación 6 a
reivindicación 9, reivindicación 3). Este tipo de liberaciones se
pueden nombrar con un "ahuecado" o con una retoma o
desplazamiento de vuelta de la región terminal del elastómero
(reivindicación 4). Se pueden elegir cónicas, comparables a la
parte de entrada, o en otras configuraciones.
También es posible, igualmente, una entalladura
aproximadamente cilíndrica del material elastómero, una forma que
sigue la forma en forma de espiral de la superficie interior, pero
que se extiende radialmente hacia fuera fuertemente, así como
cualquier otra forma que se extienda radialmente hacia fuera, para
otorgar un espacio libre a la sección del borde del rotor en forma
de hoz que durante el funcionamiento se desplaza de vuelta.
Este espacio libre lleva a un "daño que no se
produce" en el material elastómero de obturación, si bien al
mismo tiempo se ocupa de que se realice una cierta reducción de la
longitud efectiva para el establecimiento de presión de la bomba,
con una longitud que permanece constante desde el punto de vista
físico. Una reducción porcentual de este tipo de etapas de presión,
que puede tener un valor de hasta media etapa (reivindicación 3),
se compensa, según la invención, por medio de una pretensión cónica
ascendente, tal y como se ha explicado al comienzo, y en concreto
en el resto de niveles de presión. Gracias a ello se puede
garantizar un mantenimiento de la potencia de la bomba y de sus
piezas de repuesto, que se complementan desde el punto de vista
combinatorio (reivindicación 5), en la que, sin embargo, sólo por
medio de la creación de la configuración correspondiente del
estator del elastómero (reivindicación 15) se prepara una acción
combinatoria de este tipo, como pieza de sustitución o de
repuesto.
Por lo que se refiere al rotor, o a los
componentes que accionan este rotor, no se han de realizar
modificaciones axialmente antes de la bomba en el lado MES (el
accionamiento motor, la espiral de mezcla y otros acoplamientos) ni
axialmente después de la bomba (una brida de presión o una pieza
terminal de la bomba que sirven como distanciadores). Estos
componentes pueden permanecer iguales. Del mismo modo, el modo de
construcción de la bomba puede permanecer igual, su posición axial
se puede dejar sin modificarse, y no se han de dar indicaciones de
operación y de manejo para eliminar los errores que se producen
sistemáticamente. Éstos se evitan ya gracias al hecho de que se
retarde o se evite su aparición.
Se contrarresta la formación de errores
localizados en los mecanismos de accionamiento y antes de la propia
bomba mediante una modificación por el lado de presión de la
envoltura del estator, que es en realidad la posición neurálgica en
la que tiene que originarse un máximo de presión y guiarse y
mantenerse mediante líneas de obturación o también debe
estructurarse hasta aquí. Sin embargo, esta pérdida de potencia de
transporte puede compensarse porque una conformación cónica
reforzada del espacio interior contribuye a compensar en niveles de
presión discrecionales a lo largo de la longitud de la bomba la
reducción de la potencia o a continuar aportando potencia reducida
de forma escalonada a la bomba para evitar síntomas de error durante
el funcionamiento cuya investigación de las causas sea
compleja.
La creación de un paso libre simboliza el hecho
de evitar un contacto dañino del borde frontal circular en forma de
hoz (también denominado borde de contorno) con un movimiento
rotativo del rotor referido a la envoltura interior de elastómero,
es decir, elástica y más blanda de la envoltura exterior,
comparativamente mucho más rígida del estator. El paso libre
simboliza una extensión axial y una extensión radial para una
reducción del grosor del revestimiento elastómero (reivindicación
3, reivindicación 4), o dicho de otra manera, un ensanchamiento del
paso de hélice en la dirección radial en un trozo axial prefijado
cerca de la salida en el lado de impulsión del estator.
También se puede evitar un desgaste dañino
gracias al hecho de que el paso libre se entienda de tal manera que
no se origine ningún contacto de presión de este borde frontal
cortante en forma de hoz, si bien se deja un contacto que roce
(ligeramente), y no se mantiene el óptimo de una posición libre pura
o evitando cualquier contacto (reivindicación 10). Siempre habrá un
instante en el que la unión de accionamiento está desviada tan
fuertemente o está recortada axialmente tan fuertemente que un
extremo del lado de impulsión en forma de hoz del rotor está
dispuesto bajo presión radial en contacto con la envoltura de
elastómero, y se ranura en ésta, si bien el instante hasta que pasa
esto se puede retrasar hasta tal punto que un desgaste aceptable de
la unión de accionamiento no tiene características de transportes
desventajosas en la bomba helicoidal.
En la parte frontal también puede estar
conformado un nervio de obturación circular (reivindicación 16) de
modo que sobresalga axialmente y ampliamente de modo radial en el
exterior en la superficie frontal de elastómero, que, sin embargo,
sea ligeramente menor en su extensión axial que el 2% de la longitud
axial de una inclinación del estator (un escalón helicoidal o bien
un nivel de la "vuelta de rosca"), por otro lado, éste tiene
una misión completamente diferente, la de la obturación axial y
radial del punto de unión del estator con el resto de piezas de
funcionamiento, sin que estuviera unido con el extremo en forma de
hoz del rotor o con una geometría del rotor desde un punto de vista
funcional. En el montaje del estator, el nervio de obturación se
comprime hasta tal punto que la envoltura exterior más rígida se
pone en contacto con un alojamiento metálico de la parte de
impulsión (reivindicación 9).
Una reducción de la dimensión A en la dirección
de transporte en la sección cargada por compresión de la bomba
helicoidal (reivindicación 5) se refiere a un nivel de elevación
correspondiente referido a su comienzo y su fin. El diámetro
interior de la envoltura interior se reduce en este caso por cada
escalón de un modo fundamentalmente uniforme. Con esta acentuación
del efecto de la conicidad, es decir, con una pretensión que aumenta
más pronunciadamente sobre la sección con efecto de presión, en el
caso de una retirada de cualquier pretensión en la sección de la
parte de salida de retroceso, en particular de ensanchamiento (el
temido contacto de la acción de corte en forma de hoz del extremo
del rotor), se puede compensar una longitud de al menos 2%,
preferentemente entre el 5% y el 10%, hasta media longitud de
escalón, en tanto que el estator asegurado frente a la acción de
corte en forma de hoz puede generar en una bomba prácticamente la
misma potencia, a pesar de un recorrido de presión axial recortado,
después de que la envoltura exterior como tal haya de permanecer sin
ser modificada en su longitud física total.
Una combinación de una conformación en forma
helicoidal y un ensanchamiento cónico de la envoltura en la región
de salida es ofrecida por una técnica de fabricación sencilla
(reivindicación 8). La envoltura helicoidal ya no se estrecha de
modo cónico hacia el extremo del lado de impulsión, sino que se
ensancha ligeramente, o más pronunciadamente, manteniendo, sin
embargo, su forma helicoidal fundamental, y recibe adicionalmente
una forma que se extiende cónicamente. Gracias a ello, la conicidad
discurre en la dirección de presión en esta sección amenazada por
la acción en forma de hoz como "contraconicidad", en el sentido
de un ensanchamiento y no de un ensanchamiento del espacio interior
que se conforma por la superficie interior en forma de espiral de
la envoltura interior de elastómero.
Esta "conicidad ensanchada" se puede
comparar con una "conicidad reducida" de este tipo o con un
espacio interior tal, que está por delante, es decir, contra la
dirección de transporte (reivindicación 8), o justo antes del
comienzo de la contraconicidad (conicidad "que se ensancha").
El ensanchamiento se extiende en la dirección radial en una pieza
axial, de manera que las dos direcciones consiguen conjuntamente una
reducción del grosor de la pared del revestimiento interior
elastómero en este trozo corto axial en la parte de salida.
En lugar de una circunscripción de la reducción
del grosor de la pared del revestimiento interior elastómero
(envoltura de elastómero), también se puede hablar de un
ensanchamiento del espacio interior, referido a los pasos de rosca
helicoidal, que explica la pared interior conformada en forma de
espiral o en forma helicoidal (reivindicación 15).
Un ensanchamiento conformado de modo cilíndrico,
una retirada o una reducción del grosor de la pared (reivindicación
6, reivindicación 16), puede hacer pasar directamente a un nervio de
obturación que discurre en el contorno en el extremo frontal.
También es posible una combinación de paso de
rosca helicoidal ensanchado y un ensanchamiento cilíndrico o cónico
dispuesto a continuación sin paso de rosca helicoidal, así como la
combinación de una sección de ensanchamiento cilíndrica y cónica
con un desplazamiento axial entre ellas (reivindicación 6 y
reivindicación 7). La invención se explica a continuación con más
detalle a partir de dibujos esquemáticos en varios ejemplos de
realización. Estos ejemplos de realización explican y complementan
la invención.
Figura 1
muestra en una sección longitudinal una bomba según un ejemplo
de la invención, con estator 1, 2 y rotor 6.
Figura 2a, Figura 2b muestran en la
parte de la figura 2a en la sección longitudinal un estator no
cónico para una bomba helicoidal excéntrica, en la parte de la
figura 2b una sección transversal a través de este estator.
Figura 3a
muestra una región de acoplamiento intacta entre un extremo 8 de
la parte de la entrada del rotor 6 y una herramienta de mezcla
alojada previamente con accionamiento que no está representado él
mismo.
Figura 3b
muestra la región de acoplamiento después del desgaste v
condicionado por el funcionamiento en puntos de actuación.
Figura 4a, Figura 5a, Figura 6a muestran
diferentes formas de realización del estator según otros ejemplos
de la invención.
Figura 4b, Figura 5b, Figura 6b muestran,
respectivamente, las vistas frontales correspondientes en el
extremo de salida de los estatores.
La bomba helicoidal excéntrica muestra en el
ejemplo, tal y como se puede ver a partir de la Figura 1, una
carcasa 1 exterior extendida cilíndricamente de un diámetro
predeterminado y una longitud predeterminada. La carcasa puede
estar hecha, por ejemplo, de acero. En la carcasa está dispuesta una
envoltura cilíndrica hueca, por ejemplo, hecha de goma altamente
resistente al desgaste o material elastómero similar de modo fijo,
cuya superficie interior 3 presenta un contorno en forma helicoidal
para la conformación de un canal helicoidal de dos pasos con una
inclinación doble. En la parte frontal MES de la parte de entrada,
el canal helicoidal está conformado en forma cónica, tal y como
muestra 4, para simplificar la entrada de un medio transportable
que ha de ser transportado a la parte de salida MAS como fluido, por
ejemplo una mezcla hecha de agua y una sustancia adicional. El
estator puede estar ranurado axialmente o en varias partes, lo cual
no está representado a parte.
En la envoltura interior del estator 2 está
insertada una hélice 6, por ejemplo hecha de acero endurecido. La
dirección de hélice 7 es la misma en el estator y en el rotor. El
eje longitudinal 11 de la sección espiral del rotor está desplazada
respecto al eje central 10 de los pasos de rosca helicoidal del
estator (el eje de giro del rotor) radialmente 2*e, gracias a lo
cual se produce la excentricidad 9 (o bien "e").
En la parte de entrada MES, el rotor 6 está
prolongado más allá del comienzo del estator en 8, para conformar
en el eje 10 una cabeza helicoidal 17 (Fig. 3a), por medio de la
cual el rotor se puede accionar en un sentido opuesto a la
dirección de hélice del estator y el rotor. La abertura de salida 5
del estator de la bomba está conformada en la parte de salida MAS
de un modo especial. Más abajo se explica más detalle al
respecto.
Una conicidad k está representada por medio de
una región del borde negra, que se hace más gruesa, de la hélice en
forma de espiral en la Figura 1, que se opera con una presión de
apriete cada vez mayor desde la parte de la entrada 4 a la parte de
la salida 5, para tener en cuenta la presión de elevación cada vez
mayor y conformar las líneas de obturación para la limitación de
las cámaras de transporte de manera mejor en la envoltura de
elastómero del estator 2. Este tipo de cámaras de transporte se
ponen de manifiesto en la sección superior de la Figura 1 entre el
canal de la hélice (conformado por medio de la conformación de la
pared interior 3 del revestimiento 2 elastómero) y la pared
exterior de la espiral 6 extendida. También arriba están
representadas las líneas de obturación de las cámaras en la sección
transversal por medio de tiras de solape negras cortas, las cuales
no se solapan ellas mismas en el funcionamiento, sino que por medio
de una relajación del material elastómero generan un efecto de
obturación hacia el estator conformado por medio de presión, al
igual que respecto a la zona k pasante.
La dirección del eje está designada con z,
también como dirección de transporte, en la que los dos ejes 10, 11
se pueden reconocer desplazados de modo excéntrico y con el
desplazamiento 9.
En lo sucesivo, se trabaja con coordenadas
cilíndricas con z para la dirección del eje y r para la dirección
radial.
Se habría de mencionar además la longitud de un
paso o de un escalón, que está designada con L1 en la Figura 2a,
que se puede ver en una espiral de dos pasos del estator, en la que
la pared interior 3 correspondiente conforma un espacio interior I
en el que en esta figura no está insertado ningún rotor.
Para una capacidad volumétrica óptima, y un
desgaste lo menor posible, se requiere una adaptación y un ajuste
preciso de las piezas de la bomba. Dentro de esto se incluye que la
posición z1 axial del rotor respecto al estator se mantenga durante
el funcionamiento de la bomba del modo más exacto posible. Esto
requiere, por lo que se refiere a las fuerzas muy elevadas que
actúan axialmente contra la dirección de transporte z en el rotor,
una fuerza de sujeción muy elevada, que ha de ser aplicada por medio
de la parte de accionamiento sobre el rotor, lo que favorece un
desgaste en las piezas que transmiten la fuerza de accionamiento.
Las consecuencias se pueden ver por medio de la comparación de las
Figuras 3a y 3b. A la izquierda se muestra un acoplamiento intacto
entre la cabeza helicoidal 17 y el talón de arrastre 16, 18 de una
herramienta de mezcla 15 conectada antes (representada sólo
parcialmente). A la derecha está representado el mismo acoplamiento
en estado desgastado. La consecuencia del desgaste es que el rotor
ha modificado su posición z1 respecto al estator en el
desplazamiento 19, por medio de lo cual ha realizado una excursión
contra la dirección de transporte introduciéndose en el estator. La
medida \Deltaz se corresponde con el desplazamiento 19 y con la
introducción de la cabeza helicoidal 17 provista de un alojamiento
en el acoplamiento 18 en el talón de arrastre 16 de la herramienta
de mezcla 15, estando sometidos, en particular, los puntos
designados en la Figura 3b con v a un desgaste por medio de un
desgaste axial de la herramienta de arrastre no endurecida respecto
al acero endurecido del rotor.
Las Figuras 2 muestran el estator en una
conformación normal. El extremo de entrada 4 está ampliado de modo
cónico, mientras que el paso de rosca helicoidal discurre sin ser
modificado hasta el plano 22 que discurre transversalmente al eje
10, en el que está dispuesta la abertura 5' de la parte de salida de
la envoltura 2. Cuando ahora en esta envoltura un rotor, como el
rotor 6 según la Figura 1, se encuentra en su posición de trabajo
z1 y se acciona de modo rotativo, éste realiza un trabajo de flexión
considerable en la envoltura de elastómero 2 que lo rodea. En éste
también participa, de modo correspondiente, un borde 24 en forma de
hoz en la superficie frontal 25 de la parte de salida del rotor 6,
ya que en la envoltura según la Figura 2a los pasos de rosca
helicoidales discurren sin ser modificados hasta la superficie
frontal de la envoltura en el plano 22. El borde frontal 24 en
forma de hoz se introduce en este caso, cuando el desplazamiento
\Deltaz se hace mayor, en el material de la envoltura, y provoca
una entalladura correspondiente, o incluso una incisión. Éstas
pueden poseer una profundidad radial de hasta 3 mm y más. El
elastómero de la envoltura se calienta, hasta una temperatura de
60º a 70º Celsius, y se abomba, se abate un trozo hacia el interior,
y reduce la sección transversal de salida de la abertura 5 para el
medio transportado (líquido transportado).
Se ha podido constatar que gracias a ello se
modifica la consistencia de la mezcla transportada de modo cíclico,
causado por una mayor presión en el lado de impulsión y daños del
estator a través de una acanaladura que se conforma axialmente, que
rompe las líneas de obturación que discurren por el contorno en
forma de espiral. La bomba puede quedar inutilizable ya después de
poco tiempo.
Tal y como muestran las Figuras 1 y 4 a 6, se
puede evitar de un modo efectivo la aparición de estos daños. La
abertura de salida 5 de la envoltura 2 se ensancha respecto a un
desarrollo regular de las superficies helicoidales supuesto, y con
ello se descarta un contacto que ejerza una presión del borde
terminal 24 del rotor en forma de hoz con la envoltura 2 durante el
funcionamiento, preferentemente incluso cuando el rotor, como
consecuencia del desgaste de piezas en el recorrido de accionamiento
(véanse Figuras 3) modifica su posición z1 axial regular
predeterminada respecto al estator contra la dirección de transporte
(por medio del desplazamiento 19 ó \Deltaz en las Figuras 3). Por
medio de ello se origina un estado que está representado como paso
libre o posición libre G de modo ilustrativo. El borde 24 en forma
de hoz representado en sección como borde de corte afilado, que
posee menos de 180º, no toca la envoltura de elastómero 2, por el
contrario, está prevista una distancia.
Otro desplazamiento de vuelta axial de más de
\Deltaz según la Figura 3b llevaría en la Figura 1 a una posición
axial más desplazada hacia la derecha del rotor 2, unida con un
contacto que aparecería posiblemente (de carga), a pesar de una
conformación ensanchada de la abertura de salida 5. El mismo
contacto puro, de por sí, no es dañino, simplemente, uno de este
tipo que lleve con una carga por compresión adicional a un efecto de
corte en el elastómero, que entonces provocaría que la sección que
se encuentra axialmente más allá hacia el lado de impulsión de la
envoltura del elastómero se desplazara de modo indeseado radialmente
hacia el interior. Pero incluso este desplazamiento radial hacia el
interior se puede realizar en la envoltura del elastómero 2
reducida considerablemente en el grosor hacia el exterior un trozo
más allá cuando la superficie frontal de la parte de salida del
rotor y el borde de corte cercano a ella hayan de ejercer una
presión sobre la envoltura del elastómero, en caso de que, sin
embargo, todavía esté retraída radialmente, y abra una sección
transversal mayor en la salida MAS.
En la Figura 1 se puede ver que la región de la
reducción del grosor de la pared de la envoltura 2 cerca de la
superficie frontal en la salida MAS no es un recorrido axial grande,
pero un ensanchamiento radial considerable de la abertura de salida
5. Para la comparación de las longitudes se puede hacer referencia a
un escalón L1 según la Figura 2a como objeto de comparación, de los
que hay previstos varios a lo largo de la longitud total L del
estator a través del revestimiento interior del elastómero.
Para la definición de una conicidad k según la
Figura 1 se puede indicar una modificación de la medida interior
del espacio interior por medio de la indicación de la reducción
porcentual, correspondiente a un reforzamiento o un ensanchamiento
porcentual de la envoltura de elastómero 2. Esta indicación también
se puede extender a que la medida A y la medida C se indiquen según
la Figura 2b de manera que varíen en el curso de la dirección z.
Las dos medidas A y C definen la mayor y menor dimensión del espacio
interior, correspondiéndose la mayor y la menor distancia de la
superficie interior del revestimiento 2 elastómero en la sección
según la Figura 2a.
La conformación del ensanchamiento 5 del extremo
MAS del estator puede ser diferente.
En las Figuras 5, el ensanchamiento 5a está
conformado aproximadamente de modo correspondiente al ensanchamiento
en el extremo de entrada 4 de modo cónico. La vista en planta desde
arriba del extremo ensanchado se muestra en la Figura 5b.
Una vista en planta desde arriba similar se
produce en la conformación según las Figuras 6, en las que el
ensanchamiento 5b está conformado a modo de escalón. Esto se
corresponde con un desplazamiento fundamentalmente cilíndrico de la
pared del elastómero 2'.
La conformación según las Figuras 4 se
corresponde con el ensanchamiento 5c fundamentalmente de la forma
mostrada en la Figura 1, con una parte atornillada adicional en la
sección z5. La Figura 4b muestra la vista en planta desde arriba
correspondiente.
A pesar de las vistas, aparentemente iguales, la
Figura 5b muestra un bisel en el ensanchamiento o extensión 5a, la
Figura 6b muestra una entalladura 5b cilíndrica, o bien una vista en
planta desde arriba de una superficie de la parte frontal orientada
radialmente, y la Figura 4b una combinación formada por un
ensanchamiento cónico unido con un escape 5c en forma helicoidal
con otra conicidad que la que ha llevado a la sección de
ensanchamiento de la longitud z5 (en la región dispuesta
previamente y en los escalones previos). Una conformación en forma
helicoidal de este tipo unida con una conformación cónica o
cilíndrica también se puede describir de tal manera que se conserva
una conformación cónica con conicidad invertida, es decir, una tal
que relaja una carga por compresión, o bien que no deja que se
origine y que está orientada hacia el exterior hacia un grosor de
pared 2' más delgado de la envoltura 2 de elastómero, o bien, sin
embargo, está ensanchada claramente y de un modo más pronunciado de
manera cónica, de tal manera que se pueden ver distancias de ranura
entre el borde 24 en forma de hoz según la Figura 1 y la superficie
interior del ensanchamiento 5, también con el rotor montado.
Todos los ejemplos de realización tienen
adicionalmente una obturación 21 en forma de nervio circular
dispuesta en la parte frontal, para la colocación hermética en
otras secciones intermedias (alojamientos) en la sección de
transición al tubo flexible de transporte en el lado de impulsión.
Este nervio 21 de contorno está dispuesto radialmente en la parte
exterior en la envoltura interior de elastómero, cerca de la carcasa
rígida o envoltura exterior 1. Éste se extiende en dirección axial
menos que el 2% de una longitud de escalón L1, y no tiene ninguna
influencia sobre la protección de la pared interior del
revestimiento del elastómero 2 frente a un daño ocasionado por el
rotor. En el estado montado, este nervio se comprime prácticamente
de modo completo.
Para ilustrar la extensión axial y el
ensanchamiento radial, en la Figura 6a está dibujado un grupo de
símbolos de referencia, al igual que el grosor de pared residual
2', que se origina después de la introducción de una entalladura 5b
cilíndrica o un ensanchamiento 5b cilíndrico, preferentemente de un
modo adaptado a un grosor radial del nervio 21 de contorno que se
acaba de explicar. La extensión z5 axial del desplazamiento o
ensanchamiento, que se ha de describir en su conjunto como "paso
libre G" según la Figura 1, se ha de poner en relación con la
longitud L1 de un escalón (una vuelta de rosca). El tamaño del
ensanchamiento r5 radial se corresponde con una forma a lo largo
del recorrido z5 axial en el que tiene lugar el ensanchamiento r5.
No ha de ser constante, sino que, tal y como se desprende de las
Figuras 5a y 4a, puede variar en su contorno y también puede adoptar
en la dirección longitudinal z diferentes valores.
En la dirección z5 axial, el ensanchamiento o
extensión de la posición libre de la envoltura desde el borde
terminal del rotor ha de tener un valor de al menos el 2%,
preferentemente por encima del 3%, o 5% a 10% de un escalón L1 de
la hélice del estator 3. Para un mejor entendimiento, en la Figura 2
está dibujado un escalón de este tipo. Con una longitud de escalón
de, por ejemplo, 110 mm, el límite inferior de la extensión va
aproximadamente de 2 mm a 4 mm, si bien también puede tener un
valor de 5 mm a 11 mm y más, hasta medio escalón.
La reducción que se produce en este caso de la
longitud efectiva de la bomba del estator se compensa por medio de
un incremento correspondiente de la pretensión k entre el rotor y el
estator. La conicidad se puede ver en la representación de corte
por medio de líneas de unión 21 inclinadas en las Figuras 5a, 6a.
Éstas se corresponden con la conicidad k representada gráficamente
que se ocupa de una mayor pretensión hacia el lado de impulsión. La
modificación de la conicidad se realiza, de modo ventajoso, por
medio de una modificación constante de la medida A. La reducción
porcentual de esta medida por escalón ha de tener un valor de al
menos el 0,4%.
Para un mejor entendimiento se explican a
continuación algunas definiciones usadas. De este modo, el número
de escalones del estator es igual a la longitud del estator dividida
por el paso de sus pasos de rosca helicoidal. La conicidad de la
hélice del estator resulta de la diferencia de las medidas C y A de
la entrada MES y de la salida MAS, estando distribuida la reducción
de un modo uniforme a lo largo del número de pasos (escalones). El
valor medio de la medida A por escalón resulta de la medida A en la
entrada del escalón reducida en la medida A en la salida del
escalón. En este sentido, en este caso, al hablar de la reducción
porcentual de la medida A por escalón se entiende la diferencia de
la medida A por escalón multiplicada por 100 y dividida por la
medida A en la entrada del escalón.
Tal y como resulta tanto de la Figura 1 como de
las Figuras 5a y 6a, la medida A se reduce en la dirección de
transporte, es decir, en la dirección que va a la salida del estator
MAS.
Una desmezcla, es decir, una modificación de la
consistencia del medio transportado, así como un desgaste prematuro
de las piezas de la bomba se puede evitar de un modo muy sencillo y
con la posibilidad de compensar una reducción considerada de la
potencia de la bomba.
Claims (18)
1. Bomba helicoidal excéntrica
con una envoltura (2) interior de material resistente al desgaste y
elástico en una envoltura de carcasa (1) cilíndrica de una o varias
partes; estando conformada una superficie interior (3) de la
envoltura (2) o de la envoltura interior (2) en su lado (3) que
apunta hacia el interior en forma de paso de rosca helicoidal con
una dirección y una longitud de inclinación predeterminada, con un
rotor (6, 8) insertado en la envoltura en una primera posición (z1)
axial y con una excentricidad (9) radial bajo pretensión, y sujeto
en el lado de accionamiento en esta posición (15, 16) en forma de
espiral o de hélice con una dirección de hélice (7) igual a la del
estator (2); caracterizada porque la abertura de salida (5)
del estator (2) desde su extremo frontal está ensanchada en un trozo
de la longitud de transporte axial de modo radial hacia el exterior
en todo el contorno, de tal manera que un borde frontal (24) que
gira en el funcionamiento de la bomba del extremo del rotor (23)
dispuesto cerca de la abertura de salida - preferentemente con un
desplazamiento (1 9; \Deltaz) axial condicionado por el desgaste
del rotor - puede girar respecto a la superficie interior (3) del
estator sin contacto o de manera liberada (G).
2. Bomba helicoidal excéntrica
según la reivindicación 1, con un estator formado por una carcasa
(1) cilíndrica de una pieza y una envoltura interior (2) dispuesta
fijamente en su interior hecha de material elastómero, cuya
superficie interior (3) está conformada de modo que discurre a lo
largo del eje longitudinal (10; z) en forma de espiral o de hélice,
y con el rotor (6) extendido en forma de espiral, que está
dispuesto con su eje central (11) desplazado respecto al eje
longitudinal (10) del estator una medida (9, e) predeterminada
radialmente en una posición (z) axial prefijada respecto al estator
en éste, que presenta la misma dirección de hélice que la envoltura
interior y se puede accionar de modo rotativo - de manera opuesta a
la dirección de hélice de la superficie interior (3) de la envoltura
interior - y está sujeto desde una parte de accionamiento (8) en la
posición (z) axial prefijada; en la que
- la envoltura interior (2) está
ahuecada o ampliada desde su frontal (22) de la parte de la salida
tanto en dirección radial como en dirección axial en una medida tal
que un borde frontal (24) de la parte de salida del rotor (6) rota
excéntricamente de modo circular con un funcionamiento de la bomba -
de modo que no carga la superficie interior (3) de la envoltura
(2);
- para la compensación de una pérdida
de potencia está prevista una reducción distribuida a lo largo del
resto de la longitud del estator de una anchura interior (medida A)
mayor de los canales helicoidales conformados por la superficie
interior (3) en el estator (2), como conicidad más pronunciada.
3. Bomba helicoidal excéntrica
según la reivindicación 1 ó 2, caracterizada porque se da un
paso libre (G) del borde de contorno (24) de la parte de salida (6)
del rotor generado por medio del desplazamiento radial y axial de
una superficie frontal (22) de la parte de salida de la envoltura
del estator (2) axialmente contra la dirección de transporte en una
sección longitudinal (z5) que tiene un valor de al menos un 2% de
una longitud axial de un paso del estator (escalón helicoidal L1),
en particular por encima del 3%, entre 5% y 10%, o hasta medio
escalón.
4. Bomba helicoidal excéntrica
según la reivindicación 3, caracterizada porque el
desplazamiento, en particular como ahuecamiento o ensanchamiento,
está dimensionado de tal manera que el paso libre (G) también se
mantiene en el caso de un desplazamiento (19, \Deltaz) axial
condicionado por el desgaste del rotor (6).
5. Bomba helicoidal excéntrica
según una de las reivindicaciones precedentes, en la que para la
compensación de la pérdida de potencia que se produce por medio del
desplazamiento de una sección (z5) de la superficie frontal (22) de
la parte de salida del estator (2) y del recorte causado por ello de
su al menos un paso de rosca helicoidal efectivo para el
transporte
(i) está prevista una reducción del
diámetro interior del canal helicoidal como reducción de la medida
A en la dirección de transporte por cada escalón (L1) de la
envoltura del estator (2) de al menos un 0,4%; o
(ii) se reduce un diámetro interior de la
envoltura interior por escalón (L1) en sustancialmente más de un
0,4%, reduciéndose de modo constante, sustancialmente, el diámetro
interior desde la abertura de entrada (4) a la abertura de salida
(5).
6. Bomba helicoidal excéntrica
según la reivindicación 1 o la reivindicación 2, en la que el
ensanchamiento posee una sección de conformación (5b)
fundamentalmente cilíndrica.
7. Bomba helicoidal excéntrica
según la reivindicación 1 o la reivindicación 2 o la reivindicación
6, en la que el ensanchamiento (5) de la abertura del lado de
impulsión posee una sección de conformación (5a) sustancialmente
cónica, en particular también con una ampliación fundamentalmente
cónica como cono de entrada (4) en la parte de entrada (MES) del
estator o de la bomba.
8. Bomba helicoidal excéntrica
según la reivindicación 1 o la reivindicación 2 o la reivindicación
7, en la que en un trozo (z5) de la longitud axial cerca de la parte
de salida (MAS), la superficie interior (3) en forma de paso de
rosca helicoidal se extiende radialmente hacia el exterior y
axialmente hacia delante hacia el lado de impulsión (5c), en
particular, contra una reducción que discurre fundamentalmente de
modo constante de la medida radial de la superficie interior (3)
por delante de la pieza axial (z5) mencionada, comenzando cerca de
la parte de entrada del estator o de la bomba.
9. Bomba helicoidal excéntrica
según la reivindicación 1 ó 2, en la que un extremo frontal del
lado de impulsión del estator lleva un nervio elastómero (21) en
forma anular, para la obturación en el montaje del estator,
respecto a un alojamiento del lado de impulsión.
10. Procedimiento para el
funcionamiento de una bomba helicoidal excéntrica con una envoltura
(2) que se puede introducir en una carcasa (1) fundamentalmente
cilíndrica o que está allí dispuesta, hecha de material elastómero,
cuya superficie interior (3) está conformada en forma de paso de
rosca helicoidal, para el alojamiento de un rotor (6) en forma de
espiral que se puede insertar en la envoltura de elastómero en una
posición axial predeterminada y bajo tensión con una excentricidad
(9) radial predeterminada, y que está apoyado por el lado de
accionamiento en esta posición, caracterizado porque una
abertura de salida (5; 5a, 5b, 5c) del estator (2) está ensanchada
desde su extremo frontal y contra una dirección de transporte
axial, o se extiende radialmente, de manera que durante el
funcionamiento de la bomba, un borde frontal (24) que gira en el
contorno gira en el extremo del rotor (23) del rotor (6) -
preferentemente con un desplazamiento (1 9; \Deltaz) axial del
rotor, respecto al estator -
sin que se produzca contacto o sin un contacto de presión significativo con la superficie interior (3) de la envoltura de elastómero (2).
sin que se produzca contacto o sin un contacto de presión significativo con la superficie interior (3) de la envoltura de elastómero (2).
11. Procedimiento según la
reivindicación 10, en el que la carcasa cilíndrica, como envoltura
continua en el contorno, es de una pieza, o es de varias piezas,
provista de al menos una ranura axial, o provista de varias ranuras
axiales.
12. Procedimiento según la
reivindicación 10, en el que la ampliación o el ensanchamiento (5a,
5b; 5) en el extremo frontal del lado de impulsión del estator es
fundamentalmente cilíndrico, cónico o en forma de paso de rosca
helicoidal, o presenta una combinación de este tipo de
secciones.
13. Procedimiento según la
reivindicación 10, en el que el estator posee en su parte de entrada
de la parte frontal un ensanchamiento (4) conformado, en
particular, de modo cónico.
14. Procedimiento según la
reivindicación 10, en el que la longitud (z5) que vuelve axialmente
del ensanchamiento (5) es mayor que el 2%, preferentemente el 5%, y
menor que el 50% de la longitud (L1) axial de un escalón del paso
de rosca helicoidal del estator que un paso del estator.
15. Estator de elastómero adecuado
para una bomba helicoidal excéntrica según la reivindicación 1, con
una envoltura exterior sustancialmente rígida y una envoltura
interior (2) dispuesta en su interior, hecha de un material
elastómero más flexible, en comparación con la envoltura exterior,
cuya superficie interior (3) está conformada de modo que discurre
alrededor de un eje longitudinal (10) en forma de espiral o de
hélice, para el alojamiento de un rotor (6) excéntrico, en forma de
espiral o de hélice, que en su posición (z1) axial predeterminada
respecto a la envoltura del estator se puede introducir en ésta, y
se sujeta desde una parte de accionamiento en su posición axial
(18, 16, 17), estando conformada la envoltura interior de elastómero
(2) desde su frontal de la parte de salida (z5) reducida
(i) en dirección axial
(ii) respecto a una superficie interior
(3) en forma de hélice axialmente por delante (respecto a la parte
de entrada MES) en dirección radial (r5)
para dotar a un borde frontal (24) de la parte
de salida del rotor (6), durante el funcionamiento de la bomba, de
un paso libre (G), y en el que la superficie interior (3) en forma
helicoidal disminuye sustancialmente de modo constante desde la
parte de entrada de la parte frontal en su medida interior hasta
antes del grosor de pared de la envoltura de elastómero (2)
conformado (r5, z5) de modo reducido.
16. Estator de elastómero según la
reivindicación 15, en el que en la parte de salida (MAS) está
conformado un nervio (21) de contorno hecho de material elastómero,
que sobresale axialmente, en particular entre él (21) y el comienzo
del primer ensanchamiento (r5, 5b) que se extiende axialmente un
tramo (z5) hay una reducción fundamentalmente cilíndrica del grosor
de la pared de la envoltura de elastómero (2).
17. Estator de elastómero según la
reivindicación 16, en el que un grosor de pared residual (2') de la
envoltura interior del elastómero en la región del ensanchamiento
(5b) radial posee fundamentalmente el mismo grosor radial que el
nervio (21) de contorno que sobresale en la parte de salida
(MAS).
18. Estator de elastómero según la
reivindicación 15, en el que la medida interior de la superficie
interior (3) en forma de hélice se reduce por escalón al menos un
0,4%, hasta antes del ensanchamiento (5, 5a, 5b, 5c) radial.
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