ES2270788T3 - Prensa con accionamiento excentrico de manivela para una unidad de punzon superior y procedimiento de funcionamiento. - Google Patents
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Abstract
Prensa para el prensado de masas pulverulentas, en especial de polvos metálicos, con un accionamiento excéntrico de manivela que presenta al menos una biela (3), así como un árbol (4) de manivela y una rueda (5) dentada unida con aquel, solidaria en rotación, para el accionamiento de una unidad (2) de punzón superior, pudiendo accionarse la rueda (5) dentada mediante al menos un accionamiento (6.1, 6.2) de engranaje sin fin, por al menos un motor (7.1, 7.2), y con un mando electrónico, caracterizada porque el mando electrónico está instalado en una transmisión reversible del árbol (4) de manivela.
Description
Prensa con accionamiento excéntrico de manivela
para una unidad de punzón superior y procedimiento de
funcionamiento.
La invención se refiere a una prensa para el
prensado de masas pulverulentas, en especial de polvos metálicos,
con un accionamiento excéntrico de manivela que presenta al menos
una biela, así como un árbol de manivela, para el accionamiento de
una unidad de punzón superior, según el concepto genérico de la
reivindicación 1.
En la técnica del prensado de polvos metálicos y
polvos metalocerámicos, se emplean desde hace muchos años prensas
mecánicas para polvos, para la fabricación de piezas prensadas en
bruto. Estas prensas mecánicas configuradas normalmente como
prensas de excéntrica o prensas de palanca articulada, se
caracterizan por una alta velocidad de trabajo, con un curso
sinusoidal del movimiento del punzón, con curso fuertemente
progresivo de la fuerza de prensado, durante el ciclo de trabajo.
En especial para la producción de piezas de forma complicada, se
emplean preferentemente prensas para polvos, cuyas herramientas de
compresión se mueven mediante sistemas hidráulicos de
cilindro/pistón. En unión con los correspondientes mandos
electrónicos, se pueden mandar en forma óptima las herramientas
individuales de compresión en relación con la fuerza de prensado y
recorrido de prensado, de manera que generen piezas prensadas en
bruto que, a pesar de su forma complicada, se caracterizan por una
densidad muy ampliamente constante dentro del volumen del cuerpo del
molde. No obstante, en comparación con las prensas mecánicas, las
prensas hidráulicas tienen en general una velocidad menor de
trabajo, o sea, duraciones más largas del ciclo, y presentan un
consumo de energía claramente mayor.
Por el documento genérico DE 41 14 880 A1 se
conoce una prensa para el prensado de masas pulverulentas, que está
configurada como prensa mecánica de excéntrica con un motor
eléctrico de accionamiento para el movimiento del punzón superior
de la prensa. El árbol de manivela del accionamiento de excéntrica
para el punzón superior, está unido solidario en rotación con una
rueda dentada que es movida por un accionamiento de engranaje sin
fin, y que por su parte es puesta en rotación por un motor
eléctrico. La dirección de rotación del motor eléctrico y del árbol
de manivela no varía durante el funcionamiento. Para el movimiento
de la matriz está previsto un sistema hidráulico cilindro/pistón.
La particularidad de esta prensa conocida consiste en que presenta
un conmutador de codificación que explora la posición de trabajo del
punzón superior, y suministra una señal correspondiente al mando
electrónico de esta prensa. Además, existe un convertidor de
frecuencia que actúa sobre el motor eléctrico de accionamiento y
recibe señales de ajuste del mando electrónico, de manera que pueda
controlarse el movimiento de accionamiento. El punzón superior está
apoyado en un cilindro manométrico, y puede desplazarse en la
dirección de prensado; guiándose este desplazamiento hidráulico del
punzón superior por el mando electrónico de la prensa. Mediante
esta combinación de una prensa de excéntrica accionada
mecánicamente, con accionamientos hidráulicos adicionales de las
herramientas de compresión, debe de conseguirse que puedan
fabricarse también piezas prensadas en bruto muy exigentes en la
configuración de su molde, para un gran número de piezas, debiendo
de estar garantizadas las dimensiones uniformes y una densidad igual
de las piezas prensadas en bruto.
Es misión de la presente invención perfeccionar
una prensa del tipo genérico, partiendo de que el curso sinusoidal
del movimiento, y progresivo de la fuerza, conocido por las prensas
mecánicas y ventajoso para la compactación del polvo a prensar, se
une con las ventajas producidas por una técnica hidráulica de
accionamiento, comparativamente sencilla, en relación con una gran
flexibilidad de la prensa y un curso del prensado muy próximo al
curso ideal, para una gran capacidad de reproducción de la
velocidad y posición de las herramientas de compresión. El consumo
de energía de esta prensa debe de ser pequeño en relación con las
fuerzas de accionamiento que pueden ser generadas por ella. Los
parámetros de prensado se deben de poder ajustar en forma sencilla
para la optimización del ciclo de movimiento y de la demanda de
energía.
Se resuelve esta misión mediante una prensa con
las notas características indicadas en la reivindicación 1. En las
reivindicaciones secundarias están indicados perfeccionamientos
ventajosos de esta prensa.
Para el accionamiento de su unidad de punzón
superior, la prensa según la invención presenta un accionamiento
excéntrico de manivela que contiene al menos una biela
(corrientemente dispuesta por pares), que está unida en uno de sus
extremos con la unidad de punzón superior, y en su otro extremo,
excéntricamente con un árbol de manivela. La unión con el árbol de
manivela puede estar realizada, por ejemplo, mediante un disco
excéntrico. Con el árbol de manivela está unida solidaria en
rotación, una rueda dentada. Esta rueda dentada puede ponerse en
rotación por al menos un tornillo sin fin, preferentemente por dos
que, por conveniencia, están situados diametralmente opuestos con
respecto al árbol de manivela, y cada uno de los cuales está
accionado de preferencia por un motor separado. Los ciclos de
movimiento de esta prensa, son conducidos por un mando electrónico.
Característica esencial de la invención es que este mando
electrónico está instalado en una transmisión reversible del árbol
de manivela. De preferencia, el árbol de manivela se gira aquí en
una zona angular de menos de 180º. Correspondiendo a la rotación
reversible de la rueda dentada, la unidad de punzón superior, a
consecuencia de la transmisión de fuerza, se mueve mediante la
biela, arriba y abajo, o sea, en vaivén entre la posición de
prensado y la posición de alimentación/expulsión. A diferencia de
las prensas mecánicas normales con accionamiento excéntrico de
manivela, en el caso de la prensa según la invención, el árbol de
manivela no realiza pues ninguna revolución completa.
A causa de la densidad especialmente alta de los
pares motores referidos al volumen constructivo, y del
comparativamente pequeño momento de inercia GD^{2} [md^{2}] de
los motores hidráulicos que permiten un accionamiento muy dinámico,
se prefieren estos frente al empleo de motores eléctricos de
accionamiento. Gracias a la disposición de dos accionamientos de
engranaje sin fin, cada uno con motor separado de accionamiento,
para un volumen constructivo relativamente pequeño, se pueden
producir a causa de la multiplicación de fuerza por los
accionamientos de engranaje sin fin, pares motores de magnitud
doble en el árbol de manivela, sin que se eleven las cargas sobre
los dientes en la rueda dentada o en los accionamientos de engranaje
sin fin.
Es especialmente conveniente cuando el mando
está instalado de manera que los de preferencia dos motores
hidráulicos de la prensa, con respecto a su inserción en el
circuito del agente hidráulico, puedan conectarse opcionalmente en
paralelo y en serie. En el caso de la conexión en paralelo, con dos
motores hidráulicos, pasa la mitad del caudal por cada motor,
mientras que en una conexión en serie, todo el flujo másico circula
por cada uno de los dos motores. En un grupo hidráulico no
modificado, esto significa la posibilidad de ajuste de una velocidad
de trabajo, normal o de doble magnitud. Lo último es especialmente
muy ventajoso, en especial en el prensado de piezas menores con
inferior altura constructiva.
Además, es ventajoso cuando la prensa contiene
una matriz que mediante cilindros hidráulicos puede trasladarse
controlada en mando continuo, como se conoce básicamente en prensas
hidráulicas. Además, la prensa puede comprender un adaptador de la
herramienta, de accionamiento hidráulico. Para estos casos es
conveniente prever un motor eléctrico central que accione una bomba
hidráulica para la unidad de punzón superior, y otra bomba
hidráulica para el cilindro hidráulico de la matriz y/o para el
adaptador de la herramienta, de accionamiento hidráulico.
Para el registro de la respectiva localización
de la unidad de punzón superior, se recomienda el empleo de
sistemas electrónicos de medición para una determinación indirecta o
preferentemente directa. Por ejemplo, puede estar previsto un
sistema electrónico de medición del recorrido para el registro de la
posición actual de la maza superior de la prensa que aloja la
unidad del punzón superior, o también un transductor electrónico
del ángulo de giro, para el registro de la posición angular actual
del árbol de manivela.
La ventaja especial de la prensa según la
invención cuyos movimientos de sus componentes de la herramienta de
compresión son conducidos por el mando electrónico, consiste en que
de preferencia mediante la corriente del agente hidráulico, muy
fácil de influenciar hidráulicamente con medios sencillos respecto
al caudal y presión, puede hacerse cargo de una influencia directa
sobre el accionamiento del mecanismo excéntrico de manivela. Tanto
la velocidad como también el par motor en el accionamiento
excéntrico de manivela se influencian hidráulicamente muy fácil y
exactamente. Además, es ventajoso que mediante el accionamiento
excéntrico de manivela, se consigue una notable multiplicación
respecto a la fuerza de prensado que puede producir la prensa.
Naturalmente, la fuerza necesaria de prensado es máxima en la zona
del punto muerto inferior de la unidad de punzón superior. Pero
precisamente en esta posición de la prensa, es máxima también la
relación de multiplicación entre fuerza de accionamiento y fuerza
de prensado. Esto conduce a que la potencia de accionamiento
necesaria para el accionamiento de la prensa, pueda elegirse
esencialmente menor en comparación con una prensa hidráulica
equipada con la misma fuerza máxima de prensado, De este modo
también es esencialmente menor el consumo total de energía durante
un ciclo de prensado.
La prensa según la invención permite duraciones
del ciclo que están situadas todavía por debajo de las de una
prensa mecánica excéntrica de manivela, accionada continuamente con
motor eléctrico en la forma habitual. Esto es pues posible cuando
el mando de la prensa se ajusta de manera que cada carrera termine
claramente antes de llegar al punto muerto superior del
accionamiento excéntrico de manivela, y a continuación, se invierte.
En una prensa mecánica corriente, este camino tiene que recorrerse
siempre completamente.
El tiempo del ciclo de una prensa mecánica
convencional está participado en lo esencial por las secuencias
necesarias en la liberación de la pieza prensada en bruto. A ellas
pertenece en especial el mantenimiento necesario de una fuerza de
carga durante la eyección por descenso de la matriz, que se aplica
mediante un sistema hidráulico cilindro/pistón, alojado en la
unidad de accionamiento del punzón superior. En el funcionamiento
permanente, este sistema cilindro/pistón tiene que realizar un
movimiento de salida correspondiente al movimiento de retroceso de
la unidad de accionamiento del punzón superior, para el
mantenimiento de la fuerza de carga, y después de la eyección de la
matriz, retroceder de nuevo lo más rápidamente posible a la posición
inicial. Esto exige o bien un sistema hidráulico especialmente
potente (caro) o bien, si no, una adaptación de la velocidad básica
(número de revoluciones) de la prensa, al tiempo necesario para el
movimiento del sistema cilindro/pistón. En la prensa según la
invención, puede reducirse fuertemente sin problemas la velocidad de
la unidad de accionamiento del punzón superior en la zona del punto
muerto inferior, o incluso mantenerla en cero temporalmente, hasta
que la pieza prensada en bruto esté liberada. De este modo puede
mantenerse muy pequeño el gasto hidráulico de los movimientos del
cilindro para la fuerza de carga. Después del desmoldeo, puede
hacerse retroceder la unidad de accionamiento del punzón superior a
la posición inicial, con la velocidad máxima posible.
Un funcionamiento asimismo ventajoso de la
prensa según la invención se produce cuando la carrera en la zona
del punto muerto inferior de la unidad de punzón superior, se ajusta
de manera que se rebase un trecho pequeño el punto muerto inferior.
La prensa funciona pues en la zona de un ángulo de la manivela, que
está situada muy poco por encima de 180º (ángulo absoluto). Después
de alcanzar el punto terminal, por causa del funcionamiento
básicamente reversible de la prensa, se rebasa de nuevo forzosamente
el punto muerto a 180º. Esto quiere decir que de forma y manera
extraordinariamente sencillas, tiene lugar en cada ciclo de trabajo,
un prensado doble con la máxima fuerza de prensado, en el punto
muerto inferior. Esto tiene una ventaja especial en determinados
componentes de la prensa.
A continuación se explica en detalle la
invención de la mano de un ejemplo de realización. Se muestran:
Figura 1 Un corte transversal esquemático
de una prensa según la invención, y
Figura 2 El curso de magnitudes
características de la prensa en función del ángulo de la
manivela.
En la representación en la figura 1, se trata de
un representación esquemática de una prensa según la invención, en
un dibujo seccional, estando reproducido únicamente el accionamiento
de una unidad 2 de punzón superior (es decir, de la maza superior
de la prensa, en la que está alojada la unidad de punzón superior).
Esta unidad 2 de punzón superior, en la que según la forma del
cuerpo prensado a fabricar, se sujetan uno o varios punzones
superiores, está alojada deslizante en un armazón 1 de la prensa. El
cuerpo prensado se produce en el espacio hueco del molde, encerrado
por una matriz 9 y una unidad 8 de punzón inferior apoyada por
ejemplo, fija, en cuyo espacio al prensar, se hunde el o los
punzones superiores. Por conveniencia está previsto un dispositivo
10 mecánico de reglaje, mediante el cual pueden ajustarse las
posiciones inicial y terminal de la unidad 2 de punzón superior.
Por una biela 3 se mueve la unidad 2 de punzón superior, mediante un
árbol 4 de manivela apoyado giratorio en el armazón 1 de la
máquina. Al girar el árbol 4 de manivela se produce para la unidad
2 de punzón superior, un curso de la velocidad aproximadamente
sinusoidal. Una rueda 5 dentada configurada como rueda helicoidal,
está unida solidaria en rotación con el árbol 4 de manivela. La
biela 3 está unida con el árbol 4 de manivela mediante un disco
excéntrico que puede estar realizado de una sola pieza con la rueda
5 dentada. A izquierda y derecha de la rueda 5 dentada están
dispuestos dos tornillos sin fin de dos accionamientos 6.1, 6.2 de
engranaje sin fin, situados diametralmente opuestos con respecto al
eje central del árbol de manivela. Cada uno de los dos tornillos
sin fin, se acciona por un motor 7.1, 7.2 hidráulico. En el árbol 4
de manivela está alojado un transductor electrónico del ángulo de
giro, no representado, con cuya ayuda puede detectarse
indirectamente la posición actual de la unidad 2 de punzón superior.
Para el movimiento de la unidad 2 de punzón superior está previsto
un sistema hidráulico de presión, que asimismo no está representado
en detalle, y que asegura también el suministro a otros componentes
de la herramienta de compresión, accionados hidráulicamente (por
ejemplo, matriz, unidad de punzón inferior o adaptador de la
herramienta). Todos los movimientos de los componentes de la
prensa, son conducidos por un mando electrónico no reproducido en la
figura 1, que manda las válvulas y bombas del sistema hidráulico
sobre la base de los valores de medición del transductor del ángulo
de giro o de los sistemas directos de medición, utilizados.
Mientras que la representación esquemática de la
figura 1, prevé el accionamiento excéntrico de manivela en la parte
inferior del armazón 1 de la máquina, en la realización práctica de
una prensa según la invención debería ser a menudo ventajoso
disponer el accionamiento excéntrico de manivela por encima de la
unidad 2 de punzón superior, o sea, en la punta de la prensa. Esto
no cambia nada en el funcionamiento básico.
El funcionamiento de la prensa según la
invención, se puede describir como sigue:
A los dos tornillos sin fin de los
accionamientos 6.1, 6.2 de engranaje sin fin, se aplica mediante los
motores 7.1, 7.2 hidráulicos, agente hidráulico transportado por
una bomba hidráulica, y correspondiendo a la multiplicación del
engranaje de los accionamientos 6.1, 6.2 de engranaje sin fin,
provocan un par motor en la rueda 5 dentada, y un movimiento
correspondiente de rotación del árbol 4 de manivela. El mando
electrónico está diseñado de manera que por conmutación de la
dirección de rotación de los motores 7.1, 7.2 hidráulicos, se
produzca un movimiento invertido de rotación en el árbol 4 de
manivela, en una zona angular, por ejemplo, de 120º. Para la
correspondiente elección del número de revoluciones de los motores
7.1, 7.2 hidráulicos, el accionamiento de manivela se traslada
hasta la zona del punto muerto inferior. El mando de la prensa puede
instalarse de manera que en cada caso según haga falta, se alcance
una posición terminal de prensado más allá del punto muerto
inferior de la biela 3. En este caso, el punto muerto inferior
absoluto de la posición de prensado se rebasa pues una vez en el
ciclo propiamente dicho de trabajo, y después todavía una vez más al
comienzo del "ciclo en vacío", de manera que se provoca una
compresión doble. Acortando la rotación del árbol de manivela a una
zona claramente menor de 180º, se evita la necesidad de tener que
recorrer completamente el valle relativamente engorroso y/o la
cumbre de la curva sinusoidal de movimiento. Con ello se ahorra sin
más aproximadamente el 30 - 50% del tiempo del ciclo. Una
posibilidad semejante existe sólo en un funcionamiento reversible en
el sentido de la presente invención, pero no en prensas con el
accionamiento corriente de excéntrica, que por lo regular realiza
revoluciones completas. En cada caso según haga falta, modificando
el caudal del agente hidráulico, por la fuerte multiplicación del
par motor de los accionamientos 6.1, 6.2 de engranaje sin fin y por
la acción de manivela de la biela 3, se puede producir una gran
fuerza de prensado para una velocidad comparativamente moderada de
la unidad 2 de punzón superior, lo cual es favorable para la
compactación del polvo. El movimiento de la unidad 2 de punzón
superior para la apertura del molde de prensar y para liberar el
cuerpo prensado, se provoca conmutando la dirección de rotación de
los motores 7.1, 7.2 hidráulicos. Los motores 7.1, 7.2 hidráulicos
pueden insertarse en el circuito de agente hidráulico, mediante las
correspondientes maniobras de válvulas, opcionalmente en conexión
en paralelo o en serie. Lo primero se recomienda en especial para
el ciclo de trabajo (compactación), lo último especialmente para el
ciclo en vacío (desmoldeo de la pieza prensada). Para un caudal
constante suministrado de la bomba hidráulica, eso quiere decir que
el ciclo en vacío discurre con la mitad de fuerza, pero con doble
rapidez que el ciclo propiamente dicho de trabajo. La prensa según
la invención combina pues en forma ventajosa, una marcha lenta del
trabajo con gran fuerza de prensado, y un retroceso rápido con
menor fuerza. La potencia de accionamiento de la prensa puede
aprovecharse de esta manera de forma claramente más uniforme,
durante la duración del ciclo de prensado, que como es el caso en
una prensa hidráulica normal. Naturalmente en caso necesario,
también puede mantenerse sin modificar la conexión en paralelo o en
serie durante todo el ciclo de prensado, lo último se recomienda en
especial para la obtención de un alto rendimiento de fabricación,
en piezas prensadas con altura comparativamente menor, para las que
son suficientes menores fuerzas de prensado. Básicamente, la prensa
según la invención puede funcionar también como una prensa mecánica
corriente, en funcionamiento continuo, o sea, sin poner en marcha
la inversión de los motores de accionamiento. Aquí se produce
todavía siempre la ventaja de una adaptabilidad fácil de la
velocidad de trabajo. Por conveniencia, se prevé para la prensa un
mando electrónico que permite un control continuo con posiciones y
velocidades reguladas de programación libre.
Arriba a la derecha en la figura 1 está
representado el curso de tipo sinusoidal del camino recorrido por
la unidad 2 de punzón superior, en función del tiempo. En el ejemplo
elegido, la rotación del árbol de manivela asciende a 180º,
moviéndose la unidad 2 de punzón superior, desde el punto muerto
superior OT al punto muerto inferior UT. El tiempo necesario para
ello (carrera de compactación) está designado con t_{v}. Puesto
que el movimiento subsiguiente de retorno desde el punto muerto
inferior UT al punto muerto superior OT, no se efectúa en conexión
hidráulica en paralelo de los motores 7.1, 7.2 hidráulicos, sino en
serie, existe ciertamente una rotación de igual magnitud del árbol
4 de manivela, pero el tiempo necesario se ha hecho menor a causa
del caudal constante suministrado de la bomba hidráulica, y asciende
todavía tan sólo a t_{r}. Por tanto, la segunda parte de la curva
sinusoidal está aplastada correspondientemente, en la dirección del
eje del tiempo. Mediante líneas de puntos y trazos así como los
signos +/- está ilustrado en el gráfico que la posición terminal de
la unidad de punzón superior puede variarse en la zona de los puntos
muertos en dirección positiva o negativa. La zona del ciclo de
trabajo en la que el polvo se compacta en el molde de prensado, está
designada con A.
En la figura 2 están reproducidos en el sentido
de un ejemplo de realización, en función del ángulo \alpha de la
manivela del accionamiento excéntrico de manivela, algunos valores
característicos de una prensa según la invención. Aquí tan sólo
está reproducido para cada uno, el sector en la zona del ángulo
\alpha de la manivela, desde 130º hasta unos 180º (punto muerto
inferior). El ejemplo seleccionado se refiere a una prensa en la
que, a la zona del ángulo de la manivela de 130º a 180º, corresponde
un recorrido de avance de la unidad de punzón superior, de unos 40
mm. La curva s del recorrido de avance en la figura 2, indica pues
la distancia de la unidad de punzón superior, al punto muerto
inferior. Este recorrido de avance corresponde aproximadamente al
proceso real de prensado en la prensa, o sea, a la fase de
compactación del
polvo.
polvo.
La curva designada con F indica el curso de la
fuerza real de prensado en un cuerpo prensado representativo, que
presenta la altura máxima que puede trabajarse por la prensa. Con la
compactación creciente del polvo esta fuerza F de prensado asciende
fuertemente a partir de aproximadamente un ángulo \alpha de la
manivela de 140º, hasta un valor de 2340 kN en el punto muerto
inferior.
El par M_{d} motor en el árbol de manivela,
perteneciente a la respectiva fuerza de prensado, bajo las
condiciones dimensionales dadas de la prensa, tiene para un ángulo
de la manivela de 140º, una magnitud de 7125 Nm. El par motor
asciende después rápidamente y, a unos 180º, alcanza su máximo con
un valor de 45500 Nm. La fuerza de prensado asciende en el máximo
del par motor, a 1225 kN. Tras alcanzar el máximo, el par motor cae
fuertemente para un ángulo \alpha creciente de la manivela, y es
cero en el punto muerto inferior, mientras que la fuerza de
prensado alcanza su valor máximo. El par motor en el árbol de
manivela es directamente proporcional al par motor de los motores
hidráulicos y, por tanto, a la presión hidráulica. Se reconoce que
ya para una fuerza media de prensado se ajusta el par motor máximo,
y que para la ulterior subida de la fuerza de prensado, no sólo no
se necesita ninguna elevación del par motor, sino que este par motor
incluso desciende hasta cero en el punto muerto inferior. Este
curso de la fuerza es en general típico para prensas para polvos, y
tanto más acentuado cuanto mayor sea la altura de la pieza prensada
a fabricar. El curso de la curva del par motor es, por el
contrario, típico para una prensa con accionamiento excéntrico de
manivela. La superficie bajo la curva M_{d} del par motor, es
representativa del trabajo hecho en la compactación del cuerpo
prensado.
En las condiciones del ejemplo de realización
que sirve de base a la figura 2, la fuerza tangencial en la rueda 5
dentada, en el máximo (45500 Nm) del par motor, asciende únicamente
a 364 kN, mientras que la fuerza F de prensado que actúa realmente
sobre la pieza prensada en bruto, está situada en 1225 kN. Esto
quiere decir pues que en este punto del ciclo de trabajo, bajo las
condiciones dadas de la prensa y del polvo a comprimir, existe una
multiplicación de fuerza en relación con la fuerza actual de
prensado (1225 kN), de 1:3,37, y en relación con la fuerza terminal
de prensado (2340 kN), de 1:6,43. La multiplicación V máxima posible
de fuerza está representada en la figura 2, asimismo en función del
ángulo \alpha de la manivela. En especial en la zona de los
últimos grados de ángulo antes de alcanzar el punto muerto inferior,
se produce una subida fuertemente progresiva de la multiplicación V
de fuerza. Para un ángulo \alpha de la manivela de 165º, el valor
de V está situado en 1:3, para 175º, está ya en 1:10, y alcanza
para 177,5º el valor de aproximadamente 1:20. Semejantes relaciones
se pueden utilizar y realizar también prácticamente en la
fabricación de piezas prensadas con recorrido muy pequeño de
prensado. En un caso semejante, para alcanzar la fuerza máxima de
prensado de 2340 kN, expuesta en el ejemplo precedente, únicamente
sería necesaria una fuerza tangencial de unos 116 kN en la rueda
dentada del árbol de manivela. Esto sería única y aproximadamente
1/3 de la fuerza tangencial necesaria de 364 kN para el cuerpo
prensado del ejemplo precedente, con gran altura del cuerpo
prensado. Por consiguiente, para la fabricación de piezas prensadas
correspondientemente más bajas, tan sólo sería necesaria una
potencia de trabajo reducida aproximadamente 1/3. Entre los dos
valores extremos citados de la relación de multiplicación de la
fuerza de prensado, de aproximadamente 1:6 y aproximadamente 1:20,
está situada la zona habitual de trabajo de una prensa para polvos.
En comparación con la prensa según la invención, una prensa
hidráulica habitual con accionamiento directo de pistón para las
herramientas de compresión, incluso con una regulación inteligente
en función de la carga y de la velocidad, tendría todavía una
demanda de energía al menos tres veces mayor.
Con respecto a la flexibilidad de la prensa
según la invención, hay que advertir todavía que, mediante la
modificación del caudal suministrado en la bomba hidráulica, es
posible sin problemas una modificación inmediata de la velocidad
básica de la prensa, así como de las velocidades dentro de sectores
individuales del ciclo. El gasto de mando para ello es mínimo.
Mediante la correspondiente maniobra de las válvulas hidráulicas
pueden incorporarse si hace falta, tiempos de parada en el ciclo de
prensado, o incluso acortarse el tiempo de las carreras en
vacío.
Con ventaja especial se emplea el accionamiento
propuesto por la invención, para la unidad de punzón superior, en
prensas para polvos cuyos otros niveles de movimiento (matriz,
adaptador de la herramienta) están accionados asimismo
hidráulicamente, y que poseen un motor principal común de
accionamiento para el sistema hidráulico. Esto es especialmente
conveniente porque la demanda de energía para la unidad de punzón
superior y para la matriz, por lo regular no se generan simultánea,
sino sucesivamente y el momento mayor de inercia de un accionamiento
central para la eliminación de la punta de potencia en la unidad de
punzón superior, se necesita en la zona de un ángulo de la manivela
de unos 160º, y posteriormente en el punto muerto inferior (ángulo
de la manivela de 180º) al arrancar la matriz. La prensa según la
invención, suministra un curso sinusoidal del movimiento y de la
fuerza, permite una alta precisión en los cuerpos prensados a
producir, tiene una alta eficiencia, es extraordinariamente
flexible con respecto a las piezas a fabricar, eleva claramente la
capacidad de producción, y proporciona un progreso esencial en
la
tecnología de fabricación.
tecnología de fabricación.
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{ 1 \+ Armazón de la máquina\cr 2 \+ Unidad de punzón superior\cr 3 \+ Biela\cr 4 \+ Árbol de manivela\cr 5 \+ Rueda dentada\cr 6.1, 6.2 \+ Accionamiento de engranaje sin fin\cr 7.1, 7.2 \+ Motor\cr 8 \+ Punzón inferior\cr 9 \+ Matriz\cr 10 \+ Dispositivo de reglaje\cr}
Claims (14)
1. Prensa para el prensado de masas
pulverulentas, en especial de polvos metálicos, con un accionamiento
excéntrico de manivela que presenta al menos una biela (3), así
como un árbol (4) de manivela y una rueda (5) dentada unida con
aquel, solidaria en rotación, para el accionamiento de una unidad
(2) de punzón superior, pudiendo accionarse la rueda (5) dentada
mediante al menos un accionamiento (6.1, 6.2) de engranaje sin fin,
por al menos un motor (7.1, 7.2), y con un mando electrónico,
caracterizada porque el mando electrónico está instalado en
una transmisión reversible del árbol (4) de manivela.
2. Prensa según la reivindicación 1,
caracterizada porque el mando está instalado de modo que
durante la carrera de trabajo y en vacío, el árbol (4) de manivela
se gira sobre una zona angular de menos de 180º.
3. Prensa según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizada porque están previstos dos accionamientos (6.1,
6.2) de engranaje sin fin.
4. Prensa según la reivindicación 3,
caracterizada porque cada uno de los accionamientos (6.1, y
6.2) de engranaje sin fin, puede accionarse por un motor (7.1, 7.2)
separado.
5. Prensa según alguna de las reivindicaciones 1
a 4, caracterizada porque él al menos un motor (7.1, 7.2)
está configurado como motor hidráulico.
6. Prensa según alguna de las reivindicaciones 3
a 5, caracterizada porque los dos accionamientos (6.1, 6.2)
de engranaje sin fin, están situados diametralmente opuestos con
respecto al eje de giro de la rueda (5) dentada.
7. Prensa según alguna de las reivindicaciones 1
a 6, caracterizada porque el mando electrónico está instalado
de modo que para alcanzar la posición terminal de prensado (final
de la carrera de trabajo), se rebasa un trecho pequeño el punto
muerto inferior del accionamiento excéntrico de manivela.
8. Prensa según alguna de las reivindicaciones 5
a 7, caracterizada porque el mando electrónico está instalado
de modo que los dos motores (7.1, 7.2) hidráulicos con respecto a
su suministro de agente hidráulico, pueden conectarse opcionalmente
en paralelo y en serie.
9. Prensa según alguna de las reivindicaciones 1
a 8, caracterizada porque la prensa comprende una matriz (9)
que puede trasladarse controlada mediante cilindros hidráulicos.
10. Prensa según alguna de las reivindicaciones
1 a 9, caracterizada porque la prensa comprende un adaptador
de la herramienta, de accionamiento hidráulico.
11. Prensa según alguna de las reivindicaciones
9 a 10, caracterizada porque está previsto un motor eléctrico
central para el accionamiento común de las bombas hidráulicas para
el suministro de presión de los motores (7.1, 7.2) hidráulicos para
el accionamiento de la unidad (2) de punzón superior, así como para
los cilindros hidráulicos de la matriz (9) y/o para el adaptador de
la herramienta, de accionamiento hidráulico.
12. Prensa según alguna de las reivindicaciones
1 a 11, caracterizada porque está previsto un sistema
electrónico de medición del recorrido para el registro de la
posición actual de la unidad (2) del punzón superior.
13. Prensa según alguna de las reivindicaciones
1 a 11, caracterizada porque está previsto un transductor
electrónico del ángulo de giro, para el registro de la posición
actual del árbol (4) de manivela.
14. Prensa según alguna de las reivindicaciones
1 a 13, caracterizada porque puede invertirse la carrera de
la unidad (2) de punzón superior, poco antes de alcanzar el punto
muerto superior y/o inferior del accionamiento excéntrico de
manivela.
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DE10138665A1 (de) * | 2001-08-02 | 2003-02-20 | Komage Gellner Maschf | Exzenterpresse und Verfahren zum Betreiben der Exzenterpresse |
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US2784665A (en) * | 1951-10-06 | 1957-03-12 | Danly Mach Specialties Inc | Safety knuckle joint press |
JPS5481574A (en) * | 1977-12-10 | 1979-06-29 | Hiroyasu Shiokawa | Machine press |
JPS58103996A (ja) * | 1981-12-17 | 1983-06-21 | Aida Eng Ltd | C形フレ−ムプレス |
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DE4114880A1 (de) * | 1990-05-09 | 1991-11-14 | Komage Gellner & Co Maschinenf | Presse zum verpressen pulverfoermiger massen |
US5198241A (en) * | 1991-01-29 | 1993-03-30 | Spex Industries, Inc. | Apparatus for preparation of samples for spectrographic analysis |
US5588344A (en) * | 1994-06-13 | 1996-12-31 | Murata Machinery, Ltd. | Electric servo motor punch press ram drive |
US5669257A (en) * | 1994-12-28 | 1997-09-23 | Yazaki Corporation | Method of crimping terminal and apparatus for the same |
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