ES2265411T3

ES2265411T3 - Sistemas y metodos para determinar la longitud del bucle y la longitud de tomas puenteadas de una linea de transmision.

Info

Publication number: ES2265411T3
Application number: ES01900917T
Authority: ES
Inventors: Murat Belge
Original assignee: Aware Inc
Current assignee: Aware Inc
Priority date: 2000-01-07
Filing date: 2001-01-08
Publication date: 2007-02-16
Anticipated expiration: 2021-01-08
Also published as: CA2687472C; WO2001052439A1; EP1245085A1; JP4311902B2; US20120072192A1; JP2009044733A; DE60121290T2; DE60121290D1; AU2632601A; US20140211836A1; JP2003520489A; US20050123030A1; US8094703B2; JP4473327B2; ATE332593T1; CA2394826A1; CA2687472A1; US8369394B2; US8553750B2; US7835431B2

Abstract

Sistema de estimación (100) de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada, que comprende: un módem (20) de oficina central y un módem (30) del establecimiento del cliente; un dispositivo (200, 300) de respuesta de impulso de canal adaptado para determinar una respuesta de impulso de canal de dominio de frecuencia para una línea de transmisión conectada a un módem (20) de oficina central y un módem (30) del establecimiento del cliente basándose en señales transmitidas durante la inicialización del módem; un dispositivo de modelación adaptado para determinar una respuesta teórica de impulso de canal de dominio de frecuencia; y un dispositivo de determinación de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada adaptado para determinar una longitud de bucle y al menos una longitud de toma puenteada basándose en una comparación de la respuesta de impulso del canal de dominio de frecuencia y la respuesta teórica de impulso del canal de dominio de frecuencia.

Description

Sistemas y métodos para determinar la longitud del bucle y la longitud de tomas puenteadas de una línea de transmisión.

Esta invención se refiere a la determinación de las características de una línea de transmisión. En particular, esta invención se refiere a un sistema de estimación de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada, a un método para determinar una longitud de bucle y al menos una longitud de toma puenteada para una línea de transmisión, y a unos medios de almacenamiento de información que comprenden la respectiva información.

La recogida y el intercambio de información de diagnóstico y de prueba entre transceptores en un entorno de telecomunicaciones son una parte importante de un despliegue de telecomunicaciones, tal como una ADSL (Asymmetric Digital Subscriber Line - Línea de Abonado Digital Asimétrica). En el caso en que la conexión del transceptor no se realice como se espera, por ejemplo cuando la velocidad de los datos es baja, cuando hay muchos errores binarios o similares, es necesario recoger información de diagnóstico y de prueba del transceptor remoto. Esto se realiza enviando un técnico al lugar remoto, por ejemplo una visita de una furgoneta de reparación, lo que consume tiempo y es caro.

En la tecnología DSL, las comunicaciones sobre un bucle local de abonado entre una oficina central y el establecimiento de un abonado se realizan modulando los datos a transmitir en una multiplicidad de portadoras de frecuencia discretas que se suman entre sí y se transmiten a continuación sobre el bucle de abonado. Individualmente, las portadoras de subcanales de comunicación discretos que no se solapan son de ancho de banda limitado. Colectivamente, las portadoras forman lo que es efectivamente un canal de comunicaciones de banda ancha. En el extremo receptor se desmodulan las portadoras y se recuperan los datos.

Los sistemas DSL experimentan perturbaciones procedentes de otros servicios de datos y líneas telefónicas adyacentes, tal como, por ejemplo, ADSL, HDSL (High bit rate Digital Subscriber Line - Línea de abonado digital de alta velocidad binaria), ISDN (Integrated Services Digital Network - Red digital de servicios integrados), T1 (línea arrendada o dedicada) o similar. Estas perturbaciones pueden comenzar después de que el servicio ADSL objeto se haya iniciado ya y, dado que la DSL para el acceso a Internet se considera un servicio de funcionamiento permanente, el efecto de estas perturbaciones debe ser rebajado por el transceptor de ADSL objeto.

La identificación, medición y caracterización de la condición de una línea de transmisión es un elemento clave de un despliegue de ADSL. En el caso en que la conexión del transceptor no se realice como se espera, por ejemplo porque la velocidad de datos sea baja, haya muchos errores binarios, no sea posible un enlace de datos o similar, es importante ser capaz de identificar la longitud de bucle y la existencia, localización y longitud de cualquier toma puenteada sin tener que enviar a un técnico al lugar de un módem remoto para realizar pruebas de diagnós-
tico.

El artículo "The Modelling Aspect of Transmission Line Networks" de Patrick Boets et. al., Proceedings of the Instrumentation and Measurement Technology Conference, US, Nueva York, IDEE, 12 de mayo de 1992, páginas 137 a 141, ISBN: 0-7803-0640-6, describe un sistema de reconocimiento de fallos para redes de líneas de transmisión. Se forma un reflectograma sintético en el dominio de frecuencia utilizando modelos que describen la atenuación y dispersión de un impulso que se propaga en una línea de transmisión uniforme. Este reflectograma sintético se compara con un reflectograma grabado digital en el dominio temporal, de modo que puede reconocerse la primera reflexión provocada por un fallo. Puede medirse el retraso entre el fallo ubicado previamente y el reflectómetro. Este retraso se convierte en una distancia con la ayuda de la velocidad de propagación para proporcionar a un operador información sobre la sección de la red en la que puede estar el fallo.

El documento US 5.128.619 A describe un método y un sistema para determinar automáticamente la longitud, la atenuación, la impedancia y la existencia de tomas puente en cables de comunicación instalados. Se utiliza también un reflectómetro. Se analiza una forma de onda que incluye impulsos incidentes y reflejados para determinar la presencia de impulsos significativos. La presencia de más de un impulso significativo positivo o de un impulso negativo indica la presencia de al menos un fallo en el cable.

El documento US 4.630.228 A describe un analizador de línea de transmisión para detectar automáticamente al menos la ubicación de discontinuidades en una línea, que comprende medios de reflectómetro de dominio de frecuencia para proporcionar una señal compleja, compuesta y variable en el tiempo que contenga la información de ubicación. Unos medios de transformada rápida de Fourier procesan automáticamente la señal compleja para determinar picos espectrales que se convierten a continuación en la localización de la discontinuidad.

El documento US 5.994.905 A describe un reflectómetro de dominio de frecuencia y un método de localización de fallos en una línea de transmisión utilizada por el reflectómetro. El reflectómetro suprime armónicos que puedan interpretarse como fallos que, en realidad, no existen. En general, el reflectómetro aplica una señal de barrido a la línea de transmisión a fin de obtener una señal de respuesta de barrido reflejada. A continuación, el reflectómetro obtiene un espectro de respuesta de barrido procedente de la respectiva señal de respuesta de barrido. La señal de respuesta de barrido reflejada incluye una pluralidad de picos espectrales que representan las componentes de frecuencia de la señal de respuesta de barrido reflejado. A continuación, el reflectómetro determina matemáticamente los picos espectrales del espectro de respuesta de barrido reflejado que fueron generados debido a armónicos en la señal de respuesta de barrido reflejada. Después de determinar que un pico espectral es un armónico de un pico espectral fundamental, el reflectómetro resta del pico espectral armónico un porcentaje del pico espectral fundamental, suprimiendo así un armónico de la señal de respuesta de barrido reflejada. El reflectómetro obtiene entonces del espectro de repuesta de barrido ajustado una localización de un desajuste de impedancia en la línea de transmisión.

El documento US 5.068.614 A describe un instrumento mejorado de reflectometría del dominio de frecuencia barrido que tiene un terminal de entrada/salida acoplado a un extremo de un cable. Una radiofrecuencia en el terminal de entrada/salida se convierte en una frecuencia intermedia utilizando una frecuencia local barrida. La radiofrecuencia se deriva de la frecuencia local barrida y de una frecuencia de compensación variable. Un controlador controla la frecuencia de compensación variable, vigilando la amplitud de la frecuencia intermedia. Un contador periódico cuenta la frecuencia intermedia a una primera respuesta máxima de la frecuencia intermedia y cuenta además la frecuencia de compensación a una segunda respuesta máxima de la frecuencia intermedia. La localización de una discontinuidad en el cable se calcula a partir de las frecuencias contadas.

Es objeto de la presente invención proporcionar un sistema, un método y medios de almacenamiento de información para determinar una longitud de bucle y al menos una longitud de toma puenteada para una línea de transmisión, en donde sea posible una determinación simple y efectiva.

El objeto anterior se consigue con un sistema de estimación de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada según la reivindicación 1, un método según la reivindicación 5 o unos medios de almacenamiento de información según la reivindicación 9. Realizaciones preferidas son objeto de las reivindicaciones subordinadas.

Esta invención describe un sistema y un método para estimar la longitud de bucle, el número de tomas puenteadas y la longitud de las mismas en una línea de transmisión a partir de datos de módem fácilmente disponibles. La longitud de bucle, el número de tomas puenteadas y la longitud de éstas pueden estimarse comparando una respuesta de impulso de canal de dominio de frecuencia medida de la línea de transmisión con un modelo de una línea de transmisión que se compone de múltiples secciones y múltiples tomas puente. La información de diagnóstico y de prueba que describe la condición de la línea puede ser intercambiada a continuación, por ejemplo, por dos transceptores durante un modo de enlace de diagnóstico.

Estas y otras características y ventajas de esta invención se especifican en la siguiente descripción detallada de las realizaciones o son evidentes a partir de la misma.

Breve descripción de los dibujos

Se describirán en detalle las realizaciones de la invención con referencia a las siguientes figuras, en las que:

La figura 1 ilustra un bucle ejemplar de secciones múltiples con múltiples tomas puenteadas;

La figura 2 ilustra un gráfico de la señal de reverberación recibida medida y del modelo teórico para datos aguas abajo;

La figura 3 ilustra un gráfico de la señal de reverberación recibida medida y del modelo teórico para datos aguas arriba;

La figura 4 es un diagrama de bloques funcionales que ilustra un sistema ejemplar de estimación de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada según esta invención;

La figura 5 es un diagrama de flujo que resume un método general ejemplar para determinar la longitud de bucle y las longitudes de tomas puenteadas según esta invención;

La figura 6 es un diagrama de flujo que resume un método ejemplar para estimar la longitud de bucle y la longitud de toma puenteada en la dirección aguas arriba según esta invención; y

La figura 7 es un diagrama de flujo que resume un método ejemplar para estimar la longitud de bucle y la longitud de toma puenteada en la dirección aguas abajo según esta invención.

Descripción detallada de la invención

Se describirán las realizaciones ejemplares de esta invención en relación con la aplicación de la misma a un entorno de transceptor de ADSL. Sin embargo, deberá apreciarse que, en general, los sistemas y métodos de esta invención trabarán igual de bien para cualquier bucle de secciones múltiples con una o más tomas puenteadas.

Por ejemplo, durante la inicialización del módem ADSL, la respuesta de impulso del canal de dominio de frecuencia del bucle de abonado se mide en un conjunto de valores de frecuencia discretos. Los valores de frecuencia medidos se designan como H_{m}(f_{i}) y f_{i} = i \Deltaf, para i = 0, 1, …, k-1, donde \Deltaf es el espaciamiento de frecuencia entre muestras adyacentes.

La figura 1 ilustra un modelo ejemplar de un bucle con N secciones y M tomas puenteadas. El modelo de dominio de frecuencia para la respuesta de impulso de canal para el bucle de la figura 1 puede escribirse como H(x,f), donde f es la frecuencia y el vector x contiene las longitudes (d_{i}) de las N secciones del bucle y las longitudes (b_{i}) de las M tomas puenteadas:

x = [d_{1}, \ d_{2}..., \ d_{N}, \ b_{1}, \ b_{2} \ ..., \ b_{M}]

Suponiendo que se conocen el número de secciones del bucle de abonado de secciones múltiples, N, y el número de tomas puenteadas, M, puede determinarse una estimación del vector x paramétrico óptimo que se aproxima mejor a la respuesta H_{m}(f_{i}) de impulso de canal medida, dado el modelo H(x,f). Puede estimarse el conjunto x* de vectores paramétricos óptimos minimizando la norma de la diferencia entre la respuesta de frecuencia medida y la del modelo, a los valores de frecuencia discretos f_{i} = i \Deltaf, para i = 0, 1, …, k-1. Esta minimización puede realizarse utilizando la expresión:

1

Si no se conoce el número de tomas puenteadas en el bucle, adoptando un gran número de tomas puenteadas en la respuesta de frecuencia del modelo y suponiendo que la minimización convergirá en una solución con el número correcto de tomas puenteadas con longitud no cero, las tomas puenteadas restantes tendrán longitud cero.

El modelo de dominio de frecuencia H(x,f) puede incorporar también el efecto de, por ejemplo, una línea de transmisión imperfectamente adaptada, incluyendo los efectos de las impedancias de carga y de fuente.

Más particularmente, los algoritmos de caracterización del bucle emplean un enfoque basado en modelos para estimar la longitud del bucle y las longitudes de hasta dos tomas puenteadas. Un algoritmo de caracterización de canal compara la respuesta de impulso de canal medida con la repuesta de impulso de canal del modelo de bucle, que consiste en un hilo de calibre único y que contiene hasta dos tomas puenteadas. Sin embargo, debe apreciarse que el modelo básico puede ser extendido para incluir hilos de múltiples calibres y múltiples tomas puenteadas. La longitud de bucle y las longitudes de las tomas puenteadas son los parámetros de la respuesta teórica de impulso de canal. El sistema modifica los parámetros del moldeo teórico y evalúa la diferencia entre la respuesta de impulso de canal medida y la respuesta teórica de impulso de canal. La longitud de bucle/longitudes de toma puenteada que minimizan la función de error son declaradas entonces como valores estimados. Se declara la presencia de una toma puenteada si la longitud de ésta es mayor que una longitud predeterminada, tal como cien pies (unos treinta metros). Este umbral para la detección de tomas puenteadas se estableció experimentalmente. Se determinó que para la mayoría de los bucles hay una posibilidad de que se detecte una toma puenteada fantasma con una longitud pequeña debido a las imprecisiones de modelación y al ruido en el sistema de medición. Dado que las longitudes de estas tomas puenteadas fantasma estaban casi siempre por debajo de 100 pies (unos 30 m), se estableció el umbral ejemplar en 100 pies (unos 30 m). Sin embargo, en general, puede alterarse el umbral dependiendo del entorno operativo particular y de la complejidad del modelo.

Hay dos algoritmos independientes que realizan la caracterización del bucle para datos aguas abajo (DS) y datos aguas arriba (US). Durante la inicialización del módem, el software de recogida de datos recoge la señal de reverberación promediando K tramas consecutivas, donde K \geq 64. Sin embargo, debe apreciarse que cuanta más promediación se realice, menos ruidosa será la medición. Sin embargo, dado que hay un número prescrito de tramas en el entrenamiento de un módem estándar, en el que se transmite la señal de reverberación, el número ejemplar de promedios se estableció en 64. La señal de reverberación recibida obtenida de esta forma es una estimación de la respuesta de impulso del canal completo, incluyendo las respuestas de extremo delantero de los módems de transmisión y recepción. La señal de reverberación recibida en el dominio de frecuencia se obtiene de acuerdo
con:

(1)Rx(f) = \frac{1}{K} \sum\limits^{K}_{k=1} \ FFT_{N}(rx(n))

donde f es un a variable ficticia que denota frecuencia y rx(n), para n = 1, …, N, son las muestras de la señal de reverberación recibida en el dominio de tiempo dentro de la trama, siendo N el número de muestras contenidas en una sola trama. La ecuación 1 puede contener un ligero abuso de notación debido a que, en realidad, la variable de frecuencia f no es continua, sino discreta, y por esta razón la respuesta de impulso de canal está disponible en un conjunto de frecuencias discretas denominadas tonos que son múltiplos de \Deltaf = 4312,5 Hz:

\vskip1.000000\baselineskip

(2)f_{i} = i\Delta f,i = 1 \ ..., \ N/2

La señal de reverberación se transmite sobre una porción del espectro de ADSL completo. Por ejemplo, la señal de reverberación está disponible en 224 (96 en G. Lite) tonos de f_{32} = 32\Deltaf a f_{255} = 255\Deltaf en el canal aguas abajo y en 26 tonos de f_{6} = 6\Deltaf a f_{31} = 31\Deltaf en el canal aguas arriba. La señal de reverberación aguas abajo se recoge en el equipo del establecimiento del cliente (CPE) y la señal de reverberación aguas arriba se recoge en la oficina central (CO). Aunque no hay diferencia en el proceso de recogida de datos para la señal de reverberación aguas arriba o aguas abajo, las características de estos dos grupos de datos son bastante diferentes. Específicamente, los datos de reverberación agujas abajo contienen significativamente más información. Además, hay más muestras de la señal de reverberación de dominio de frecuencia disponible en la dirección aguas abajo y estas muestran cubren un extenso intervalo en el dominio de frecuencia donde pueden detectarse fácilmente los efectos de las tomas puenteadas en la respuesta de impulso. Sin embargo, existe una diferencia crucial entre los grupos de datos aguas arriba y aguas abajo que se complica utilizando el mismo algoritmo de interpretación para ambos. En el canal aguas abajo, la adaptación de la impedancia de extremo delantero a la impedancia de bucle tiende a ser mejor que en el canal aguas arriba. Esto hace posible utilizar un modelo de canal simplificado para el canal aguas abajo. Desgraciadamente, la adaptación de la impedancia en el canal aguas arriba no es en general tan buena como en el canal aguas abajo y deberá utilizarse una respuesta de impulso de canal más complicada.

Debido a estas complicaciones en la modelación del canal y a la falta de suficientes muestras de datos, el algoritmo básico de caracterización de canal aguas arriba está limitado en términos de precisión de la estimación y del número de tomas puenteada que pueden detectarse. Sin embargo, extendiendo el modelo de canal para incluir múltiples secciones de calibres variables y/o más de dos tomas puenteadas, puede detectarse la presencia de más de dos tomas puenteadas y conseguirse resultados más precisos para las longitudes de secciones individuales del bucle si hay un cambio en el calibre del hilo a lo largo del bucle. La única concesión es que a medida que aumente el número de parámetros del modelo, se incrementará también el esfuerzo computacional necesario para estimar los parámetros.

Lo siguiente describe los detalles teóricos que llevan a la derivación de la respuesta de impulso de canal de dominio de frecuencia del modelo y explica con detalle la caracterización del canal para los datos aguas arriba y aguas abajo. Los algoritmos de interpretación aguas abajo y aguas arriba emplean ambos el mismo concepto de minimización de mínimos cuadrados, donde se minimiza el cuadrado de la norma de error entre las respuestas de impulso de canal reales y teóricas, pero difieren en la respuesta teórica de impulso de canal utilizada.

Para la caracterización del bucle para datos aguas abajo, un bucle ejemplar de dos hilos se distingue por su impedancia característica:

Z_{0}(\omega) = \sqrt{\frac{R + j\omega L}{G + j\omega C}}

Y su constante de propagación:

\gamma (f) = \sqrt{(R + j \omega L)(G + j \omega C)}

donde \omega = 2 \pif es la frecuencia angular y R (resistencia), L (inductancia), G (admitancia) y C (capacitancia) son las constantes dependientes de frecuencia del bucle y varían con el calibre del hilo. Para un bucle perfectamente terminado o un bucle muy largo, con longitud d, y dos tomas puenteadas de longitudes b_{1} y b_{2}, la función de transferencia del bucle H(d, b_{1}, b_{2}, f) viene dada por:

(3)H(d,b_{1},b_{2},f) = \frac{e^{-d\gamma(f)}}{[2 + tgh(b_{1}\gamma]\cdot[2 + tgh(b_{2} \gamma)]}

En escala logarítmica:

(4)log \left\bracevert H(d,b_{1},b_{2},f \right\bracevert = log (2) - d\gamma(f) - log [2 + tgh(b_{1}\gamma)] - log[2 + tgh(b_{2} \gamma)]

Nótese la dependencia de la pérdida de bucle respecto de la longitud del cable. La función de transferencia real del bucle puede medirse durante la inicialización del módem. A continuación, la función de transferencia medida del bucle se hace coincidir con la de un bucle de longitud d con dos tomas puenteadas, tal como se da en la ecuación 3. En otras palabras, la determinación de d, b_{1} y b_{2} minimiza el siguiente criterio de error de mínimos cuadrados:

\hskip4,7cm

2

donde Rx(f_{i}) es la señal de reverberación recibida muestreada a f_{I} = if e i_{i} son los tonos primero y último Rx(f_{i}).

En la figura 2 se ilustra un ejemplo del funcionamiento del algoritmo para un bucle ejemplar. Se representan la señal de reverberación recibida medida Rx(f) y el modelo teórico H(d, b_{1}, b_{2}, f) que se obtuvieron encontrando los parámetros d, b_{1}, b_{2} del modelo que casan mejor con los datos. Específicamente, la señal de reverberación recibida observada (línea de puntos) Rx(f) está trazada contra el modelo de canal teórico (línea continua) H(d, b_{1}, b_{2}, f) en función de la frecuencia para un bucle ejemplar de 6000 pies (unos 1830 m) con una única toma puenteada ejemplar de 1300 pies (unos 397 m). El bucle ejemplar constaba de un hilo de 6000 pies (unos 1830 pies) y 26 awg. (American Wire Gauge - calibre de hilo americano) con una toma puenteada de 1300 pies (unos 397 m) y 26 awg. próxima al CPE. Se encontró que los parámetros del modelo que mejor casaban con los datos observados eran d = 6000 pies (unos 1830 m), b_{1} = 1300 pies (unos 397 m) y b_{2} = 0 pies (0 m).

Se sigue de la ecuación 5 que el algoritmo de interpretación realiza básicamente una búsqueda sobre las variables d, b_{1} y b_{2} y encuentra las que minimizan la función de coste dada a continuación:

(6)E(d,b_{1},b_{2}) = \sum\limits^{u}_{i=if} \left\bracevert H(d, b_{1}, b_{2}, f_{i}) - Rx(f_{i}) \right\bracevert ^{2}_{2}

Dado que la función de coste E(d, b_{1}, b_{2}) es una función no lineal de d, b_{1} y b_{2}, la función contiene muchos mínimos locales. Por tanto, no deberán utilizarse muchos algoritmos de optimización bien conocidos, tal como el de Gauss-Newton, puesto que estos algoritmos son incapaces de poder con mínimos locales múltiples y convergen en un mínimo local de la función de coste. En esta realización ejemplar se desea el mínimo global de E(d, b_{1}, b_{2}). Por esta razón, se usa un algoritmo de minimización global de fuerza bruta donde la función de coste se muestrea en los puntos (d^{p}, b^{q}_{1}, b^{r}_{2}), d^{p} = p\DeltaD, b^{q}_{1} = q\Deltab_{1} y b^{r}_{2} = r\Deltab_{2} con p = 1, …, P, q = 1, …, Q y r = 1, …, R. A continuación, se eligen los parámetros (d^{p}, b^{q}_{1}, b^{r}_{2}) que resultan en el coste mínimo entre los valores muestreados. Esto requiere evaluar la función de coste en P x Q x R localizaciones.

A fin de poder determinar la función de transferencia teórica del bucle, H(d, b_{1}, b_{2}, f), es necesario almacenar la constante de propagación dependiente de frecuencia \gamma(f) para un número de hilos de diferentes calibres. En una realización ejemplar se utilizan hilos de 24 awg. y 26 awg. que requieren 4 x N localizaciones para almacenar las partes real e imaginaria de \gamma(f) para N tonos ADSL. Adicionalmente, es necesario almacenar las curvas de compensación del extremo frontal analógico (AFE), que ocupan N localizaciones en la memoria. Dependiendo de dónde se implemente el algoritmo, la función de transferencia de bucle puede determinarse directamente a partir de la ecuación 4, por ejemplo, si el algoritmo se implementó en un ordenador personal o estación de trabajo, o puede ser necesario almacenar los términos log[2 + tgh(b_{1}\gamma)] a intervalos regulares según lo requiera el procedimiento de muestreo para (d^{p}, b^{q}_{1}, b^{r}_{2}). Por ejemplo, es posible computar previamente y almacenar el log[2 + tgh(b_{1}\gamma)], i = 1, 2, a partir de b_{1} = 100 pies (unos 30 m) a b_{1} = 2000 pies (unos 610 m) a intervalos de 100 pies (unos 30 m). Suponiendo una potencia baja del procesador, los términos log[2 + tgh(b_{1}\gamma)] pueden determinarse previamente y almacenarse, lo que ocupa alrededor de 20 x N localizaciones para la parte real solamente. Por tanto, en esta realización ejemplar, la memoria total es de aproximadamente (20 + 4 + 1 + 3) x N = 28 x N, donde se necesitan 2 x 256 localizaciones para almacenar variables intermedias determinadas durante la ejecución del algoritmo.

Aunque no se mostrará aquí, es posible simplificar la computación de la función de coste E(d, b_{1}, b_{2}) de modo que únicamente se necesiten doce multiplicaciones y quince sumas. Esto significa que la complejidad computacional total del algoritmo es aproximadamente P x Q x R x (11 multiplicaciones + 15 sumas) más algunas computaciones de arranque adicionales que son despreciables en comparación con la cifra anterior.

A diferencia del caso de interpretación aguas abajo, para la interpretación aguas arriba es más preciso suponer que la línea no está perfectamente terminada. Específicamente, el desajuste de impedancia en la conexión de transmisor-línea en el módem del CPE y el desajuste de impedancia en la conexión de receptor-línea en el módem de la CO llegan a ser factores importantes que deberán tenerse en cuenta. Aunque la idea básica detrás del algoritmo de caracterización del canal para los datos aguas arriba sigue siendo la misma e implica hacer coincidir una función de transferencia de canal teórica con la función de transferencia medida real, el cálculo de la función de transferencia de canal teórica llega a ser más mucho más complicado. Al igual que con el caso de interpretación aguas abajo, la función de transferencia de canal se mide de nuevo promediando K tramas de la señal de reverberación recibida tal como se da por la ecuación 1.

El modelo teórico para la función de transferencia de canal en el caso aguas arriba puede describirse en dos etapas. La primera etapa consiste en escribir las ecuaciones para la corriente y la tensión en la fuente (CPE), I_{s}, V_{s}, en términos de corriente y tensión en la carga (CO), I_{L}, V_{L}, por medio de la aplicación de las matrices ABCD:

\hskip4,7cm

3

donde A^{i}, B, F^{s} y F^{L} son matrices 2 x 2 cuyos elementos son agrupaciones de N elementos. Aquí, A^{i} es una matriz que representa la respuesta de dominio de frecuencia de la i-ésima sección del bucle, B es la matriz que representa la respuesta de la toma puenteada y F^{s} y F^{L} son las matrices que representan la respuesta de dominio de frecuencia del hardware del extremo frontal analógico (AFE) de la circuitería del módem para las trayectorias de TX (fuente) y RX (carga). La función de transferencia del canal puede derivarse de la ecuación 7 y viene dada por:

(8)H(d_{1},d_{2},b,F) = \frac{V_{L}}{V_{S}},

donde d_{1} es la longitud de la sección antes de una toma puenteada y d_{2} es la longitud de la sección después de la toma puenteada. Nótese que el algoritmo de interpretación de la CO utiliza un modelo de toma puenteada única de dos secciones. Esto se debe al número limitado de elementos directos de frecuencia, fi = i\Deltaf, desde el tono i = 6 a i = 32, en el que está disponible la función de transferencia.

Las entradas de las matrices anteriores vienen dadas como sigue:

\quad: A^{i}_{11} = A^{i}_{22} = cosh(\gamma d_{i})

\quad

A^{i}_{12} Z_{0}senh(\gamma d_{i}),

\hskip0,5cm

A^{i}_{21} = A^{i}_{12} Z^{2}_{0}

Entradas de matriz B:

\quad: B_{11} B_{22} = 1

\quad

B_{12} = 0,

\hskip0,5cm

B_{21} = Z^{-1}_{j} (b)

Donde Z^{-1}_{j} = tgh(b\gamma) / Z_{0} y, finalmente:

\quad

F^{S}_{11} = F ^{S}_{22} = 1,

\hskip0,5cm

F^{S}_{12} = 0,

\hskip0,5cm

F^{S}_{21} = Z_{S}

\quad

F^{L}_{11} = F^{L}_{22} = 1,

\hskip0,5cm

F^{L}_{12} = 0,

\hskip0,5cm

F^{L}_{21} = Z^{-1}_{L}

El algoritmo de estimación minimiza la diferencia entre las funciones de transferencia medida y real:

\hskip5,7cm

4

En la figura 3 se ilustra un ejemplo del funcionamiento del algoritmo de estimación aguas arriba de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada. Aquí, se visualizan la señal de reverberación recibida medida Rx(f) y el modelo teórico H(d, b_{1}, b_{2}, f) que se obtuvo encontrando los parámetros de modelo d, b_{1}, b_{2} que casan mejor con los datos. El bucle ejemplar constaba de un hilo de 7700 pies (unos 2348 m) y 26 awg. con una toma puenteada de 600 pies (unos 183 m) y 26 awg a una distancia de 5900 pies (unos 1799 m) de la CO. Se encontró que los parámetros del modelo que mejor casaban con los datos observados eran d_{1} = 7900 pies (unos 2409 m), d_{2} = 0 pies (0 m) y b = 500 pies (unos 152 m). Nótese que aunque los parámetros d_{1} y d_{2} encontrados por el algoritmo son diferentes de sus valores reales, los valores reales son d_{1} = 5900 pies (unos 1799 m) y d_{2} = 1800 pies (unos 549 m), y la suma de d_{1} + d_{2} está dentro de 200 pies (unos 61 m) de la longitud de bucle real. Este ejemplo ilustra que aunque la longitud de bucle sea bastante precisa, la localización de la toma puenteada es difícil de estimar con fiabilidad.

A partir de las expresiones que conducen a la función de transferencia de canal teórica, H(d_{1}, d_{2}, b, f), es obvio que para la computación ejemplar de la respuesta de canal teórica necesitan almacenarse Z_{S}, Z_{L}, Z_{0} y \gamma, para 24 awg. y 26 awg., y que Z_{j}(b_{1}), que caracteriza la toma puenteada, depende de la longitud de toma puenteada. Suponiendo una resolución ejemplar de 100 pies (unos 30 m) en la longitud de toma puenteada y una longitud de toma puenteada detectable ejemplar máxima de 2000 pies (unos 610 m), hay 20 agrupaciones diferentes Z_{j}(b_{1}). Finalmente, se almacenan los elementos de senh(.) y cosh(.) de las matrices A_{1} y A_{2}. A continuación, suponiendo una resolución de 500 pies (unos 152 m) en la longitud de bucle y una longitud de bucle máxima mensurable de 20000 pies (unos 6100 m), habrá 80 x 46 localizaciones para almacenar entradas de A_{i}. En total, para almacenar estas variables, habrá 108 x 46 localizaciones de memoria, incluyendo el almacenamiento de Rx(f) y H(d_{1}, b_{1}, b_{2}, f), y otras 10 x 46 localizaciones son necesarias para almacenar variables intermedias durante la ejecución del algoritmo, dando un total de aproximadamente 118 x 46 localizaciones de memoria para esta realización ejemplar.

La figura 3 ilustra la señal de reverberación recibida observada (línea discontinua) Rx(f) trazada contra el modelo de canal teórico (línea continua) H(d_{1}, d_{2}, f) en función de la frecuencia para un bucle ejemplar de 7700 pies (unos 2348 m) con una única toma puenteada de 600 pies (unos 183 m).

Durante el proceso de búsqueda, se seleccionan P valores para d_{1}, Q valores para b y R valores para d_{2} y se determina la función de coste para cada combinación de d_{1}, d_{2}, b. Así, para determinar la respuesta de impulso de canal, hay 4 x (8 x 23 multiplicaciones complejas + 4 x 26 sumas complejas). Por tanto, el coste de computación total en esta realización ejemplar es P x Q x R x (32 x 26 multiplicaciones complejas + 4 x 26 sumas complejas).

La figura 4 ilustra un sistema ejemplar de estimación de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada según una realización de esta invención para datos aguas abajo. En particular, el sistema de estimación 100 de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada comprende un dispositivo de determinación 200 de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada aguas abajo, un dispositivo de determinación 300 de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada aguas arriba, un módem 20 de oficina central y un módem 30 del establecimiento del usuario, conectados por un enlace 10, tal como un par trenzado. El dispositivo de determinación 200 de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada aguas abajo comprende un controlador 210, una interfaz I/O 220, un dispositivo de almacenamiento 230, un dispositivo de determinación 240 de señal de reverberación, un dispositivo de salida de longitud de bucle 250 y un dispositivo de salida de toma puenteada 260, conectados por un enlace 5. El dispositivo 300 de determinación de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada aguas arriba comprende un controlador 310, una interfaz I/O 320, un dispositivo de almacenamiento 330, un dispositivo de determinación 340 de señal de reverberación, un dispositivo de determinación de impedancia 350, un dispositivo de identificación de módem 360, un dispositivo de salida de longitud de bucle 370 y un dispositivo de salida de toma puenteada 380, conectados por el enlace 5.

Aunque la realización ejemplar ilustrada en la figura 4 muestra los componentes del sistema de estimación de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada y los componentes asociados colocados, debe apreciarse que los diversos componentes del sistema 100 de estimación de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada pueden situarse en porciones distantes de una red distribuida, tal como una red de área local, una red de área extensa, una Intranet y/o la Internet, o dentro de un sistema dedicado de estimación de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada. Así, deberá apreciarse que los componentes del sistema 100 de estimación de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada pueden combinarse en un dispositivo o colocarse en un nodo particular de una red distribuida. Como se apreciará por la siguiente descripción, y por razones de eficiencia computacional, los componentes del sistema 100 de estimación de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada pueden disponerse en cualquier ubicación, tal como en un ordenador de fines generales o dentro de una red distribuida, sin afectar al funcionamiento del sistema.

Además, los enlaces 5 pueden ser enlaces cableados o inalámbricos o cualquier otro elemento o elementos conocidos o desarrollados posteriormente que sean capaces de suministrar datos electrónicos a los elementos conectados y desde los mismos.

En funcionamiento, para la determinación de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada en la dirección aguas abajo, el controlador 210, en cooperación con la interfaz I/O 220, provoca la inicialización del módem 20. El dispositivo de determinación 240 de la señal de reverberación, en cooperación con el módem 20, el controlador 210 y la interfaz I/O 220, determina una función de transferencia promediando K tramas consecutivas de una señal de reverberación. La longitud de bucle, una primera longitud de toma puenteada y una segunda longitud de toma puenteada son introducidas desde un dispositivo de entrada (no mostrado), tal como un ordenador, un portátil, un terminal, un dispositivo de comprobación de la línea de transmisión o similar, o son recuperadas del dispositivo de almacenamiento 230.

El controlador 210, en cooperación con el dispositivo de almacenamiento 230, determina a continuación la función de propagación del dominio de frecuencia para un calibre de hilo especificado y el modelo de bucle de dominio de frecuencia. Las señales de reverberación calibradas y compensadas en el dominio de frecuencia se almacenan en el dispositivo de almacenamiento 230 y el calibre de hilo de referencia es ingresado en el dispositivo de almacenamiento 230 o recuperado de éste.

El controlador 210, en cooperación con el dispositivo de almacenamiento 230, determina el número de elementos en la función Rx y la diferencia entre las funciones de transferencia real y medida. El dispositivo de salida de la longitud de bucle, en cooperación con la interfaz I/O, emite a continuación la longitud estimada de bucle hacia, por ejemplo, un ordenador, un portátil, un terminal, un dispositivo de comprobación de la línea de transmisión o similar. Adicionalmente, el dispositivo de salida de toma puenteada emite la longitud estimada de la toma puenteada hacia, por ejemplo, un ordenador, un portátil, un terminal, un dispositivo de comprobación de la línea de transmisión o similar.

En funcionamiento, para determinar la longitud del bucle y la longitud de la toma puenteada en la dirección aguas arriba, el controlador 310, en cooperación con la interfaz I/O 320, provoca la inicialización del módem 30. El dispositivo de determinación 340 de la señal de reverberación, en cooperación con el módem 30, el controlador 310 y la interfaz I/O 320, determina una función de transferencia promediando K tramas consecutivas de una señal de reverberación.

A continuación, el controlador 310, en cooperación con el dispositivo de almacenamiento 230, determina la función de propagación del dominio de frecuencia para un calibre de hilo especificado, donde se introduce o se recupera del dispositivo de almacenamiento 330 el calibre de hilo especificado.

El controlador 310, en cooperación con el dispositivo de almacenamiento 330 y el dispositivo de determinación de impedancia 350, determina la impedancia de dominio de frecuencia del calibre de hilo especificado. A continuación, el controlador 310, en cooperación con el dispositivo de almacenamiento 330 y el dispositivo de determinación de impedancia 350, determina la impedancia de transmisión del módem del CPE y la impedancia de recepción del módem de la CO.

El controlador 310, en cooperación con el dispositivo de almacenamiento 330, determina la matriz que representa las respuestas de dominio de frecuencia de la sección i-ésima del bucle, la matriz que representa la repuesta de la toma puenteada, y la matriz F^{S} que representa la circuitería de AFE para las trayectorias de la fuente (TX) y de la carga (RX) y las almacena en el dispositivo de almacenamiento 330, y estima la función de transferencia H. Las señales de reverberación calibrada y compensada en el dominio de frecuencia y el calibre de referencia del hilo son introducidos en el dispositivo de almacenamiento 330 o recuperados de éste.

El dispositivo de determinación 360 de identificación del módem determina a continuación la identificación del módem de la CO que recoge la señal de reverberación aguas arriba, y la identificación del módem del CPE que transmite la señal de reverberación aguas arriba. Conociendo el número de elementos en la función Rx, el controlador 310 minimiza la diferencia entre las funciones de transferencia real y medida y emite, con la cooperación del dispositivo 370 de salida de longitud de bucle y el dispositivo 380 de salida de la toma puenteada, la longitud estimada del bucle y la longitud estimada de la toma puenteada, respectivamente.

La figura 5 ilustra un método ejemplar de determinar una longitud de bucle y longitudes de toma puenteada. En particular, el control comienza en la etapa S100 y continúa a la etapa S110. En la etapa S110, la respuesta de impulso de canal se estima basándose en una señal de reverberación medida. A continuación, en la etapa S120, la respuesta de impulso de canal teórico de un modelo de bucle se determina utilizando una longitud de bucle y las longitudes de la toma puenteada. A continuación, en la etapa S130, se modifican la longitud de bucle y las longitudes de toma puenteada del modelo. El control continúa después en la etapa S140.

En la etapa S140, se vigila la diferencia entre la respuesta de impulso de canal medida y el impulso de canal teórico. A continuación, en la etapa S510, se declaran los valores estimados de la longitud de bucle y de la longitud de la toma puenteada sobre la base de las longitudes del bucle y de las longitudes de la toma puenteada que minimizan la función de error entre la respuesta de impulso de canal medida y la respuesta de impulso de canal teórica. El control continúa entonces a la etapa S160, donde termina la secuencia de control.

La figura 6 ilustra un método ejemplar de determinar la longitud de bucle y la longitud de toma puenteada para datos aguas abajo. En particular, el control comienza en la etapa S200 y continúa a la etapa S210. En la etapa S210 se inicializa un módem. A continuación, en la etapa S220, se determina una función de transferencia promediando K tramas consecutivas de la señal de reverberación. Después, en la etapa S230, se introduce la longitud de bucle. El control continúa después en la etapa S240.

En la etapa S240, se introduce una primera longitud de la toma puenteada. Después, en la etapa S250, se introduce una segunda longitud de la toma puenteada. A continuación, en la etapa S260, se determina la función de propagación del dominio de frecuencia para un calibre de hilo especificado. El control continúa entonces en la etapa S270.

En la etapa S270, se determina el modelo de bucle de dominio de frecuencia. A continuación, en la etapa S280, se introducen las señales de reverberación calibradas y compensadas en el dominio de frecuencia. Después, en la etapa S290, se introduce el calibre de hilo de referencia. El control continúa entonces en la etapa S300.

En la etapa S300, se introduce el número de elementos en la función Rx. A continuación, en la etapa S310, se determina la diferencia entre la función de transferencia real y la medida. Después, en la etapa S320, se determina la longitud estimada del bucle. El control continúa entonces en la etapa S330.

En la etapa S330, se determina la longitud estimada de la toma puenteada. El control continúa entonces en la etapa S340, donde termina la secuencia de control.

La figura 7 ilustra un método ejemplar de determinar la longitud de bucle y la longitud de toma puenteada para datos aguas arriba. En particular, el control comienza en la etapa S500 y continúa en la etapa S510. En la etapa S510, se inicializa el módem. Después, en la etapa S520, se determina la función de transferencia promediando K tramas consecutivas de la señal de reverberación. Después, en la etapa S530, se determina la función de propagación del domino de frecuencia para el calibre de hilo en uso. El control continúa después en la etapa
S540.

En la etapa S540, se determina la impedancia de dominio de frecuencia del calibre del hilo. A continuación, en la etapa S550, se determina la impedancia de transmisión del módem del CPE. Después, en la etapa S560, se determina la impedancia de recepción del módem de CO. El control continúa entonces en la etapa S570.

En la etapa S570, se determina la matriz que representa las respuestas de dominio de frecuencia de la sección i-ésima del bucle. A continuación, en la etapa S580, se determina la matriz que representa la respuesta de la toma puenteada. Después, en la etapa S590, se determina la matriz F^{S} que representa la circuitería de AFE para las trayectorias de fuente (TX) y de carga (RX). El control continúa después en la etapa S600.

En la etapa S600, se estima la función de transferencia H. A continuación, en la etapa S610, se introducen la señal de reverberación calibrada y la compensada en el domino de frecuencia. Después, en la etapa S620, se introduce el calibre de referencia del hilo. El control continúa después en la etapa S630.

En la etapa S630, se introduce la identificación del módem de la CO que recoge la señal de reverberación aguas arriba. Después, en la etapa S640, se introduce la identificación del módem del CPE que transmite la reverberación aguas arriba. A continuación, en la etapa S650, se introduce el número de elementos en la función Rx. El control continúa después en la etapa S660.

En la etapa S660, se minimiza la diferencia entre las funciones de transferencia real y medida. Después, en la etapa S670, se determina la longitud estimada de bucle. A continuación, en la etapa S680, se determina la longitud estimada de la toma puenteada. El control continúa entonces en la etapa S690, donde termina la secuencia de control.

Como se ilustra en la figura 4, el sistema de estimación de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada puede ser implementado en un ordenador de fines generales con un único programa, o en un ordenador de fines generales con programas independientes. Sin embargo, el sistema de estimación de la longitud de bucle y de la longitud de la toma puenteada puede ser implementado también en un ordenador de fines especiales, un microprocesador o microcontrolador programado o un elemento de circuito integrado periférico, un ASIC (Application-Specific Integrated Circuit - circuito integrado de aplicación específica) u otro circuito integrado, un procesador de señal digital, un circuito electrónico o lógico de cableado duro, tal como un circuito de elemento discreto, un dispositivo lógico programable, tal como un PLD (Programmable Logic Device - dispositivo lógico programable), PLA (Programmable Logic Array - matriz lógica programable), FPGA (Field-Programmable Gate Array - matriz de puertas de campo programable), PAL (Phase Alternating Line - línea alternativa de fase), un módem o similar. En general, cualquier dispositivo capaz de implementar una máquina de estado finito que a su vez sea capaz de implementar los diagramas de flujo ilustrados en las figuras 5-7 puede ser utilizado para implementar el sistema de estimación de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada según esta invención.

Además, el método descrito puede implementarse fácilmente en software utilizando entornos de desarrollo de software de objeto o de software orientado al objeto que proporcionen códigos de fuente portátiles que puedan utilizarse en una variedad de plataformas de hardware de ordenador o de estación de trabajo. Alternativamente, el sistema de estimación de la longitud del bucle y de la longitud de la toma puenteada puede ser implementado parcial o completamente en hardware utilizando circuitos lógicos estándar o diseño VLSI (Very Large Scale Integration - integración a muy gran escala). Que se utilice software o hardware para implementar los sistemas de acuerdo con esta invención depende de los requisitos de velocidad y/o eficiencia del sistema, de la función particular y de los sistemas particulares de software o hardware o sistemas de microprocesador o microordenador que se estén utilizando. Sin embargo, los sistemas y métodos de estimación de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada aquí ilustrados pueden ser implementados fácilmente en hardware y/o software, utilizando cualesquiera sistemas o estructuras, dispositivos y/o software conocidos o desarrollados posteriormente, por los expertos ordinarios en la técnica aplicable a partir de la descripción funcional aquí proporcionada y de un conocimiento básico general de las técnicas de los ordenadores.

Además, los métodos descritos pueden ser implementados fácilmente como ejecutados en software en un ordenador programado de fines generales, un ordenador de fines especiales, un microprocesador o similar. En estos casos, los métodos y sistemas de esta invención pueden implementarse como un programa instalado en un ordenador personal, tal como un lenguaje Java® o CGI (Common Gateway Interface - interfaz de pasarela común), como un recurso que reside en un servidor o estación de trabajo de gráficos, como una rutina instalada en un sistema dedicado de estimación de la longitud de bucle y de longitud de toma puenteada, un módem, un sistema dedicado de estimación de la longitud de bucle y/o de la longitud de toma puenteada, o similar. Asimismo, el sistema de estimación de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada puede implementarse incorporando físicamente el sistema y el método en un sistema de software y/o hardware, tal como los sistemas de hardware y software de un sistema o módem dedicados de estimación de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada.

Por tanto, es evidente que, de acuerdo con la presente invención, se han proporcionado sistemas y métodos para la estimación de la longitud de bucle y de la longitud de toma puenteada. Aunque se ha descrito esta invención en unión de una serie de realizaciones de la misma, es evidente que muchas alternativas, modificaciones y variaciones serían o son evidentes a los expertos ordinarios en las técnicas aplicables. En consecuencia, se pretende abarcar todas las alternativas, modificaciones, equivalentes y variaciones que estén dentro del alcance de las reivindicaciones adjuntas.

Claims

1. Sistema de estimación (100) de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada, que comprende:

un módem (20) de oficina central y un módem (30) del establecimiento del cliente;

un dispositivo (200, 300) de respuesta de impulso de canal adaptado para determinar una respuesta de impulso de canal de dominio de frecuencia para una línea de transmisión conectada a un módem (20) de oficina central y un módem (30) del establecimiento del cliente basándose en señales transmitidas durante la inicialización del módem;

un dispositivo de modelación adaptado para determinar una respuesta teórica de impulso de canal de dominio de frecuencia; y

un dispositivo de determinación de longitud de bucle y de longitud de toma puenteada adaptado para determinar una longitud de bucle y al menos una longitud de toma puenteada basándose en una comparación de la respuesta de impulso del canal de dominio de frecuencia y la respuesta teórica de impulso del canal de dominio de frecuencia.

2. Sistema según la reivindicación 1, caracterizado porque la comparación se basa en una función de minimización de error, en donde preferiblemente la función de minimización de error es una minimización de mínimos cuadrados.

3. Sistema según la reivindicación 1 o 2, que comprende además un dispositivo de determinación de impedancia (350) que determina al menos una de una impedancia de transmisión del módem (30) del establecimiento del cliente y una impedancia de recepción de un módem (20) de oficina central, y/o que comprende además un dispositivo (360) de determinación de identificación del módem que determina al menos una de una identificación de un módem de equipo del establecimiento del cliente y una identificación de un módem de oficina central.

4. Sistema según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la respuesta teórica de impulso de canal de dominio de frecuencia comprende variables que representan una impedancia de carga y una impedancia de fuente, y/o porque la respuesta de impulso de canal de dominio de frecuencia se estima basándose en un señal de reverberación medida, y/o porque la línea de transmisión comprende al menos uno de al menos un calibre de hilo y al menos una toma puenteada, y/o porque la línea de transmisión se usa para comunicaciones de modulación multiportadora.

5. Método para determinar una longitud de bucle y al menos una longitud de toma puenteada para una línea de transmisión conectada a un módem (20) de oficina central y a un módem (30) del establecimiento del cliente, que comprende:

estimar una respuesta de impulso de canal de dominio de frecuencia basándose en señales transmitidas durante la inicialización del módem;

determinar una respuesta teórica de impulso de canal de dominio de frecuencia;

vigilar una diferencia entre la respuesta teórica de impulso de canal de dominio de frecuencia y la respuesta estimada de impulso de canal de dominio de frecuencia; y

determinar la longitud de bucle y al menos una longitud de toma puenteada basándose en una función de minimización de error.

6. Método según la reivindicación 5, que comprende además determinar una función de transferencia de la línea de transmisión basándose en una señal de reverberación, en donde preferiblemente la función de transferencia se determina basándose en el promediado de un número predeterminado de tramas consecutivas de la señal de reverberación.

7. Método según la reivindicación 5 o 6, que comprende además determinar una función de propagación de dominio de frecuencia para al menos un calibre de hilo, y/o que comprende además determinar al menos una de una señal de reverberación calibrada y una señal de reverberación compensada en el dominio de frecuencia, y/o que comprende además determinar la impedancia de dominio de frecuencia de al menos un calibre de hilo y del equipo del establecimiento del cliente, y/o que comprende además determinar una impedancia de transmisión del módem (30) del estableci-
miento del cliente, y/o que comprede determinar una impedancia de recepción del módem (20) de la oficina central.

8. Método según una cualquiera de las reivindicaciones 5 a 7, que comprende además determinar una matriz que representa una respuesta de dominio de frecuencia para una porción predeterminada de la línea de transmisión, y/o que comprende además determinar una matriz que representa una respuesta de la al menos una toma puenteada, y/o que comprede además determinar una matriz que representa un circuito de extremo frontal analógico para una trayectoria de fuente y una de carga, y/o que comprende además determinar una identificación de al menos uno del módem (20) de la oficina central y el módem (30) del establecimiento del cliente, y/o que comprende además emitir una longitud de bucle estimada de la línea de transmisión, y/o que comprende además emitir una longitud de toma puenteada estimada para la línea de transmisión.

9. Medios de almacenamiento de información que comprenden información que determina una longitud de bucle y al menos una longitud de toma puenteada para una línea de transmisión conectada a un módem (20) de oficina central y a un módem (30) del establecimiento del cliente, que comprenden:

información que estima una respuesta de impulso de canal de dominio de frecuencia basándose en señales transmitidas durante la inicialización del módem;

información que determina una respuesta teórica de impulso de canal de dominio de frecuencia;

información que vigila una diferencia entre la respuesta teórica de impulso de canal de dominio de frecuencia y la respuesta estimada de impulso de canal de dominio de frecuencia; e

información que determina la longitud de bucle y al menos una longitud de toma puenteada basándose en una función de minimización de error.

10. Medios de almacenamiento de información según la reivindicación 9, que comprenden además información que determina una función de transferencia de la línea de transmisión basándose en una señal de reverberación, en donde preferiblemente la función de transferencia se determina basándose en el promediado de un número predeterminado de tramas consecutivas de la señal de reverberación, y/o que comprende además información que determina una función de propagación de dominio de frecuencia para al menos un calibre de hilo.

11. Medios de almacenamiento de información según la reivindicación 9 o 10, que comprenden además información que determina al menos una de una señal de reverberación calibrada y una señal de reverberación compensada en el dominio de frecuencia, y/o que comprenden además información que determina la impedancia de dominio de frecuencia de al menos un calibre de hilo, y/o que comprenden además información que determina una impedancia de transmisión de un módem (30) del equipo del establecimiento del cliente, y/o que comprenden además información que determina una impedancia de recepción del módem (20) de la oficina central, y/o que comprende además información que determina una matriz que representa una respuesta de dominio de frecuencia para una porción predeterminada de la línea de transmisión.

12. Medios de almacenamiento de información según una cualquiera de las reivindicaciones 9 a 11, que comprenden además información que determina una matriz que representa una respuesta de la al menos una toma puenteada, y/o que comprenden además información que determina una matriz que representa un circuito del extremo frontal analógico para una trayectoria de fuente y una trayectoria de carga, y/o que comprenden además información que determina una identificación de al menos el módem (20) de la oficina central y del módem (30) del establecimiento del cliente, y/o que comprenden además información que emite una longitud de bucle estimada de la línea de transmisión, y/o que comprenden además información que emite una longitud de toma puenteada estimada para la línea de transmisión.