ES2257093T3 - Materiales cementosos reforzados con fibra de tenacidad y ductilidad mejoradas. - Google Patents

Abstract

Sistema de fibras híbrido para reforzar hormigón comprendiendo: (a) un primer componente A que comprende fibras provistas de un módulo de Young de por lo menos 30 GigaPascales y una longitud promedio de 5-50; y (b) un segundo componente B comprendiendo fibras provistas de una relación de la longitud al diámetro de 25- 125, una longitud promedio de 10-100 mm; en el que el volumen del componente B es por lo menos dos veces el del componente A, caracterizado porque el primer componente A comprende fibras provistas de una relación de la anchura al grosor de 10-200.

Description

Materiales cementosos reforzados con fibras de tenacidad y ductilidad mejoradas.

La presente invención se refiere a sistemas de refuerzo con fibras para materiales cementosos y más particularmente a un sistema de refuerzo con fibras híbrido y a hormigón reforzado con fibras provisto de tenacidad y ductilidad mejoradas.

El hormigón, el cual está fabricado a partir de un aglutinante del cemento hidráulico y materiales inertes finos y gruesos, es conocido por ser un material bastante frágil. Si se excede su resistencia a la tensión máxima, entonces ocurrirá el inicio y la propagación de grietas. Los conceptos de "resistencia a la flexión" y "tenacidad a la fractura" son útiles para entender el comportamiento de las grietas en el hormigón.

La resistencia a la flexión está relacionada con el factor de intensidad de la tensión crítica, es decir, la capacidad de que una estructura resista el inicio de la grieta. Puesto que es proporcional a la carga sostenible máxima, la resistencia a la flexión se mide como la carga o la tensión mínima requerida para iniciar o empezar una grieta bajo una carga a flexión.

La tenacidad a la fractura está relacionada por otra parte con "la energía de la fractura" específica de un hormigón, es decir la capacidad de resistir la propagación o la ampliación de una grieta abierta. Esta propiedad de tenacidad es proporcional a la energía requerida para propagar o ampliar una grieta. Esta propiedad se puede determinar midiendo simultáneamente la carga, la cual se requiere para deformar o "flexionar" una muestra de hormigón conteniendo fibras en una grieta abierta y la cantidad de la flexión. La tenacidad por lo tanto se determina dividiendo el área bajo una curva de flexión de la carga generada a partir del trazado de la carga con respecto a la flexión de la probeta por su área de la sección transversal.

La "ductilidad" de un material está íntimamente relacionada con la longitud característica l_{ch}, la cual es directamente proporcional a la relación de la energía de la fractura, G_{F}, y la energía elástica almacenada en la carga máxima, G_{lc} (l_{ch} \propto G_{F}/G_{lc}).

La tenacidad o energía a la fractura del hormigón no reforzado es muy baja, en la gama de 50 a 200 N/metro. Esta tenacidad a la fractura baja es la principal razón de la elevada fragilidad del hormigón bajo tensión y compresión. Una vez se alcanza el punto de rotura del hormigón sin reforzar (bajo tensión), el hormigón se agrieta y falla (se disgrega). Sin embargo, es conocido utilizar fibras de refuerzo en el hormigón para incrementar la cantidad de energía requerida para llevar al hormigón a un estado de separación completa de sus superficies fracturadas. Diversas fibras fabricadas de acero, poliolefina, carbono, nilón, aramida y vidrio han sido sugeridas para un uso de ese tipo.

En un artículo titulado "características a la flexión de hormigón reforzado híbrido con fibras de acero y fibras de polietileno" de Kobayashi y Cho describe un hormigón reforzado con fibras fabricado mediante la dispersión de fibras de acero y polietileno discontinuas en un estado aleatoriamente orientado dentro del hormigón para proporcionarle tanto resistencia como tenacidad. K. Kobayashi y R. Cho, Materiales compuestos, Vol 13 (Butterworth & Co. Ltd. 1982), páginas 164-168.

Kobayashi y Cho utilizan un uno (1) por ciento en volumen de fibras de acero fabricadas mediante el corte de acero laminado en frío, siendo las dimensiones 0,35 mm x 0,7 mm x 30 mm y un tres por ciento en volumen de fibras de polietileno provistas de una longitud de 40 mm y un diámetro (circular) de 0,9 mm. Las fibras de acero proporcionan resistencia a la flexión mediante la resistencia al inicio de las grietas y las fibras de polietileno proporcionan tenacidad a la fractura proporcionando fuerza de adherencia y capacidad viscoelástica. Este sistema híbrido de acero/poliolefina supera las deficiencias singulares tanto del acero como de las fibras de poliolefina utilizadas solas. En otras palabras, las fibras de acero incrementan la resistencia a la primera grieta lo cual no hacen las fibras de polietileno cuando se utilizan solas; mientras que las fibras de polietileno incrementan la resistencia después de la formación de la grieta lo cual no hacen las fibras de acero cuando se utilizan solas. Sin embargo, Kobayashi y Cho demuestran que sus fibras de acero deben ser utilizadas en uno por ciento (1%) en volumen, por encima de lo cual existe una pérdida extrema de fluidez en el hormigón.

En la solicitud de patente mundial WO 98/27022, J. Seewald describe un hormigón de elevada resistencia provisto de una ductilidad mejorada utilizando 30-200 kg/m^{3} de fibras inorgánicas (por ejemplo, acero) (aproximadamente 0,4-2,6 por ciento en volumen) junto con una cantidad menor de fibras orgánicas provistas de un módulo de elasticidad bajo. Aunque Seewald demuestra la utilización preferiblemente de siete veces tantas fibras de acero como fibras de polipropileno, no está claro cómo resuelve los problemas de fluidez que ciertamente son la preocupación de Kobayashi y Cho, como se ha indicado antes.

La presente invención proporciona un sistema de fibras híbrido mejorado para incrementar la resistencia del hormigón al agrandamiento de pequeñas grietas así como grandes deformaciones, mejorando de ese modo la tenacidad y la ductilidad del hormigón tanto pequeñas como en grandes aberturas de grietas, mientras evita la utilización de elevados volúmenes de fibras de acero (uno por ciento) y sus gastos esperados y las desventajas de pérdida de fluidez.

El sistema híbrido de la presente invención tiene en cuenta la utilización de dos componentes de fibras diferentes en los cuales la primera preocupación es conseguir una relación elevada del área de la superficie de las fibras/volumen de fibras y un alto módulo de elasticidad en uno de los componentes de fibras y se cree que es más importante que tener fibras particulares fabricadas de materiales particulares. Por supuesto, la presente invención puede emplear todas las fibras de acero, o ninguna en absoluto, mientras al mismo tiempo mejora la ductilidad global. La ductilidad incrementada se consigue utilizando un volumen de fibras sustancialmente menor que en los sistemas de la técnica anterior, porque los presentes inventores se dieron cuenta de que la tenacidad se mejora más eficazmente teniendo en cuenta el comportamiento del hormigón reforzado con fibras tanto en pequeñas como en grandes aberturas de
grietas.

Un sistema de fibra híbrido ejemplar para reforzar hormigón de la presente invención comprende por lo tanto: (A) un primer componente que comprende fibras provistas de un módulo de Young de por lo menos 30 GigaPascales y una longitud promedio de 5-50 mm (y más preferiblemente 5-25 mm); y (B) un segundo componente comprendiendo fibras provistas de una relación de la longitud al grosor de 25-125 (grosor/diámetro puede ser equivalente al diámetro, véase ACI 544.1R-5), una longitud promedio de 10-100 mm; la relación del volumen del componente A al componente B siendo por lo menos 1:2 y más preferiblemente por lo menos 1:3, caracterizado porque el primer componente A comprende fibras provistas de una relación de la anchura al grosor de 10-200.

La presente invención proporciona también una composición cementosa que comprende aglutinante de cemento y un sistema de fibras comprendiendo:

(a) un primer componente A que comprende fibras provistas de un módulo de Young de por lo menos 30 GigaPascales y una longitud promedio de 5-50; y

(b) un segundo componente B comprendiendo fibras provistas de una relación de la longitud al grosor de 25-125, una longitud promedio de 10-100 mm; la relación del volumen del componente A al componente B siendo por lo menos 1:2 y más preferiblemente por lo menos 1:3, caracterizado porque el primer componente A comprende fibras provistas de una relación de la anchura al grosor de 10-200.

La presente invención adicionalmente proporciona un procedimiento para incrementar la ductilidad de un material cementoso incorporando en dicho material cementoso:

(a) un primer componente A que comprende fibras provistas de un módulo de Young de por lo menos 30 GigaPascales y una longitud promedio de 5-50; y

(b) un segundo componente B comprendiendo fibras provistas de una relación de la longitud al grosor de 25-125, una longitud promedio de 10-100 mm; la relación del volumen del componente A al componente B siendo por lo menos 1:2 y más preferiblemente por lo menos 1:3, caracterizado porque el primer componente A comprende fibras provistas de una relación de la anchura al grosor de 10-200.

Otras ventajas y características de la presente invención se describen con mayor detalle aquí más adelante.

Una comprensión de la siguiente descripción detallada de realizaciones ejemplares se facilitará mediante los dibujos que se acompañan, en los cuales:

la figura 1 es un gráfico de las curvas comparativas de flexión a la carga para cuatro muestras de prueba de hormigón diferentes: hormigón ordinario (no reforzado), sólo fibras del componente A, sólo fibras del componente B y una muestra de hormigón reforzado con fibras híbrido ejemplar muestra de la presente invención que comprende fibras de ambos componentes A y B.

Como se ha mencionado anteriormente, el término "hormigón" se refiere a una composición que contiene un aglutinante de cemento, generalmente con materiales inertes finos y gruesos. Como se utiliza de aquí en adelante, sin embargo, el término significa y se refiere a cualquier material cementoso, tal como por ejemplo cemento, cemento de mortero y masonería dentro de los cuales se pueden incorporar fibras con el propósito de reforzar el material.

La presente invención pertenece a los sistemas de fibras híbridos mejorados, procedimientos para reforzar el hormigón (por ejemplo, cualquier material cementoso) así como a hormigones o composiciones cementosas provistas de tenacidad y ductilidad mejoradas.

El primer componente de fibra A preferiblemente tiene un módulo de Young (como se determina mediante ASTM C469 (1994)) que es por lo menos igual a aquél del hormigón y es operativo de ese modo para incrementar la resistencia del hormigón a la flexión en pequeñas aberturas de grietas (por ejemplo micro grietas y grietas que se acaban de iniciar). Estos también pueden estar caracterizados por una elevada relación de la anchura con respecto al grosor lo cual se traduce en una relación más alta del área de la superficie de las fibras con respecto al volumen de fibras. Esta característica de mayor relación del área de la superficie de las fibras con respecto al volumen de las fibras significa que la resistencia a la flexión, así como la tenacidad y la ductilidad del hormigón, se pueden mejorar (comparado con el hormigón sin fibras) a utilizando una relación de dosificación relativamente menor (0,1-0,4% en volumen). El componente de fibra A en las realizaciones preferidas, tiene una forma de "tallarín plano" o "plana". Típicamente, las fibras del primer componente A comprenden un material seleccionado a partir de metal y carbono. Las fibras del componente A preferiblemente comprenden acero (más preferiblemente acero amorfo), carbono, o bien otro material provisto del módulo requerido, esto es, por lo menos 30 GigaPascales (más preferiblemente por lo menos 35 GPa y más preferiblemente por lo menos 40 GPa).

El segundo componente de fibra B es operativo para mejorar la tenacidad del material de hormigón reforzado con fibras a deformaciones mayores (por ejemplo, aberturas de grietas más grandes) y por lo tanto es operativo para incrementar la energía de fractura necesaria para llevar el material de hormigón reforzado con fibras al fallo completo (por ejemplo, la disgregación o rotura total). Estas fibras pueden tener una relación entre dimensiones (longitud/diámetro equivalente) de 25-125 (preferiblemente 30-80) y una longitud de 10-100 mm y más preferiblemente 20-55 milímetros, de forma que se extienden en aberturas de grietas más grandes y transfieren tensiones a través de las superficies de la fractura en el material de hormigón reforzado con fibras e incrementando de ese modo la resistencia a las fuerzas de rotura a través de su incorporación en el hormigón y su capacidad de absorber energía de fractura. El volumen de las fibras del componente A con relación a las fibras del componente B debe ser por lo menos 1:2 y más preferiblemente por lo menos 1:3.

Preferiblemente, las fibras de acero y poliolefina, cuando se utilizan en la presente invención, tienen formas deformadas tales como extremo en gancho, rizadas, doble cono, o bien otra forma no recta para mejorar la cohesión de la pasta de cemento.

Por lo tanto, la forma de las fibras y los porcentajes relativos (volumen) de fibras (sin mencionar la variabilidad del material) de la presente invención son bastante diferentes de los sistemas de fibras híbridos de la técnica anterior descritos anteriormente en los antecedentes.

La presente invención no está limitada en términos de los materiales de las fibras, como se ha indicado antes. Fibras ejemplares del componente A de la presente invención pueden estar fabricadas de acero, tal como por ejemplo fibras de acero amorfo (por ejemplo, no cristalino) provistas de una relación de la anchura con respecto al grosor variando desde 10 hasta 200 y una longitud variando entre 5-50 mm y más preferiblemente de 5 a 25 mm. Las fibras de carbono, las cuales tienen un elevado módulo elástico, también se pueden utilizar como el componente A de este sistema de fibras. El principal propósito de estas fibras de componente A es mejorar la resistencia de la matriz y de mejorar la resistencia a las grietas en aberturas de grietas pequeñas. También es posible utilizar otros materiales provistos del módulo de Young mínimo requerido (por lo menos 30 GPa). En una realización las fibras de dicho componente A son de acero amorfo y tienen una longitud de 20-35 milímetros.

Las fibras del componente B ejemplar de la presente invención deben ser fibras que sean operativas para transferir tensiones a través de la superficie la fractura (a través de la abertura de las grietas). Estas fibras tienen que incrementar la resistencia contra la propagación de las grietas, lo cual mejora la tenacidad en las aberturas de grietas mayores. Esto se considera que es un "efecto de formación de puente de la grieta". Típicamente las fibras del segundo componente B comprenden un material seleccionado a partir de metal y poliolefina. Estas fibras del componente B pueden estar fabricadas de acero (preferiblemente fibras de acero con extremo en gancho las cuales tienen una fuerza de adherencia mejorada) o fibras de poliolefina (preferiblemente fibrilares) tales como polietileno, polipropileno y similares. Típicamente las fibras del segundo componente B comprenden una poliolefina que comprende polietileno, polipropileno o una mezcla de los mismos. La relación de dosificación de estas fibras es 0,5% vol - 5,0% vol y más preferiblemente 0,75% vol - 2% vol. Deben tener una longitud de 10-100 mm y más preferiblemente 20-55 mm y preferiblemente tener una relación de la longitud al diámetro equivalente de 30-80. Típicamente las fibras del segundo componente B comprenden fibras de acero con extremo en gancho. En una realización las fibras de dicho segundo componente B son poliolefina y tienen una longitud de 20-55 mm. En concreto, la cantidad preferida del volumen de las fibras del componente B es por lo menos dos veces la de las fibras del componente A.

En una realización de la presente invención las fibras de dicho primer componente A comprenden acero amorfo y dichas fibras de dicho segundo componente B comprenden acero deformado, poliolefina o una mezcla de los mismos. Preferiblemente dichas fibras del primer componente A comprenden acero amorfo, dichas fibras del segundo componente B comprenden una poliolefina y la relación de volumen del componente B con respecto al A es por lo menos 3:1.

El sistema de fibras de la presente invención puede comprender adicionalmente un inhibidor de la corrosión recubriendo dichas fibras o ser incorporado dentro del hormigón que se va a reforzar. El sistema de fibras de la presente invención puede comprender adicionalmente un agente de control de las grietas recubriendo dichas fibras o ser incorporado dentro del hormigón que se va a reforzar. La composición provista por la presente invención puede comprender adicionalmente un componente adicional que comprende un agente de control de las grietas, un inhibidor de la corrosión, o una mezcla de los mismos.

Se comprobó la tenacidad y la ductilidad de los sistemas de hormigón, cuando se incorporaron los componentes A y B, como se ve en el siguiente ejemplo ilustrativo.

Ejemplo 1

Se tomaron medidas de la tenacidad a la flexión de cuatro muestras de hormigón diferentes las cuales estaban moldeadas en forma de viga que medían 100 mm por 100 mm por 300 mm. Una primera muestra era ordinaria (hormigón no reforzado); una segunda muestra contenía sólo fibras del componente A (acero); una tercera muestra contenía sólo fibras del componente B (poliolefina); y una cuarta muestra contenía una combinación híbrida de fibras de los componentes A y B.

La figura 1 muestra las curvas de desplazamiento de la carga de las cuatro muestras diferentes de la prueba utilizando un sistema de medición de la flexión de horquilla japonés. El comportamiento a la fractura de la viga de hormigón ordinario era muy frágil, lo cual está indicado por la caída en pendiente de la carga después de que se haya alcanzado la carga máxima. La resistencia a las grietas para la propagación de las grietas es muy pequeña y, por lo tanto, la tenacidad de la fractura, la cual es proporcional al área bajo la carga con respecto a la curva de la flexión, es muy pequeña.

Cuando se añadió al hormigón un 0,25% en volumen de fibras de acero amorfo de 30 mm de longitud con una relación de la anchura con respecto al grosor de 70, la resistencia a la flexión así como la resistencia a la flexión mejoraron en comparación con la viga de hormigón de control que carecía de fibras de refuerzo. La capacidad de soportar la carga del componente A cae con el incremento de la flexión de la viga.

Cuando se añadió al hormigón 1% en volumen de fibras de poliolefina de 51 mm de longitud, la resistencia a la flexión no incrementaba, pero la tenacidad incrementaba con la flexión creciente después de la caída de la carga hasta un 50% de su máximo. Esto demuestra claramente que el componente B no mejora la ductilidad en aberturas de grietas muy pequeñas sino sólo en aberturas de grietas más grandes.

Cuando se añadieron al hormigón ambos componentes A y B, la tenacidad a la flexión mejoraba para flexiones pequeñas y grandes. Mientras esto confirma que una combinación de componentes de fibras diferentes mejoran cada componente sólo, más significativamente da soporte a la visión de los inventores actuales de que un sistema híbrido que utiliza cantidades globales relativamente menores de fibras puede mejorar sin embargo la ductilidad cuando se tienen en cuenta tanto las aberturas de grietas pequeñas como las grandes.

Por ejemplo, las fibras de acero con extremo en gancho proporcionan tanta resistencia contra el arranque de las fibras que las vigas de hormigón reforzado con fibras todavía pueden transportar una gran cantidad de carga incluso con aberturas de grietas grandes.

Una comprensión de las características y ventajas adicionales de la presente invención se facilitará mediante una discusión sobre la fragilidad y la ductilidad. Existen diversos modos de deducir expresiones para la fragilidad o la ductilidad. Originalmente, el número de fragilidad b está definido siendo proporcional a la relación de energía elástica almacenada y la energía de fractura G_{F} necesaria para conseguir un fallo completo.

(1)b = \frac{\sigma^{2}_{máx} \cdot L}{G_{F} \cdot E}

En donde \sigma_{máx} es la resistencia a la tracción, E es el módulo de Young y L es la longitud de la probeta. Es evidente que una resistencia inferior y una energía de fractura más elevada incrementan la ductilidad del material. El número de fragilidad b es inversamente proporcional a la longitud característica l_{ch} la cual se utiliza para caracterizar la influencia de las propiedades del material sin tener en cuenta la forma de la probeta

(2)l_{ch} = \frac{G_{F} \cdot E}{\sigma^{2}_{máx}}

La longitud característica l_{ch} puede ser utilizada como una figura para la "ductilidad" de un material. l_{ch} está íntimamente relacionada con el parámetro R'''' definido por Hasselman como una cifra para la resistencia al choque térmico.

(3)R'''' = \frac{2 \cdot G_{F} \cdot E}{\sigma^{2}_{máx}}

El parámetro R'''' es proporcional a la relación de la energía de fractura para la propagación de la grieta G_{F} con respecto a la energía de fractura para el inicio de la grieta G_{Ic}

(4)R'''' \propto \frac{G_{F}}{G_{Ic}}

Como medida para la energía de inicio de la grieta la velocidad de liberación de la energía crítica G_{Ic} se calculó a partir del factor de intensidad de la tensión crítica K_{Ic} en el inicio de la grieta de acuerdo con Irwin (suponiendo que se pueden aplicar las suposiciones de la teoría de la mecánica de las fracturas elásticas lineales a la carga
máxima):

(5)G_{Ic} = \frac{K^{2}_{Ic}}{E} \ con \ k_{Ic}= k \cdot P_{máx}

en donde k es el parámetro que depende de la geometría de la probeta y P_{máx} es la carga máxima. No es necesario decir que l_{ch} para el hormigón sólo se puede incrementar aumentando la energía de la fractura. No se desea un descenso de la resistencia a la tracción o la energía para el inicio de la grieta, debido a la influencia negativa en la resistencia a la comprensión, la cual también decrecerá. La ecuación 4 y la 5 muestran básicamente cuánto tiene que cambiar la energía de fractura G_{F}, si varía la resistencia, suponiendo que la ductilidad se mantiene constante.

Considerando las características de la energía de fractura en ambas deformaciones las de grietas pequeñas y de grietas grandes, además, los presentes inventores han tenido en cuenta la necesidad de considerar las características del módulo de Young para mejorar la ductilidad en aberturas de grietas pequeñas y la necesidad de tener relaciones grandes del área de la superficie de las fibras con respecto al volumen de las fibras y diferentes longitudes respectivas en los sistemas de fibras híbridos (para formar puentes en las deformaciones de grietas grandes), de forma que se consiga una tenacidad y una ductilidad globales mejoradas en el hormigón reforzado con fibras sin tener que confiar en altos volúmenes (1%) de fibras de acero y las desventajas que acompañan a tales volúmenes altos en el hormigón reforzado con fibras.

En realizaciones adicionales de la invención, los presentes inventores han considerado la incorporación de componentes adicionales comprendiendo un agente de control de las grietas (algunas veces referidos como un agente de control de la contracción), un agente de control de la corrosión, o mezclas de los mismos. Tales agentes son generalmente conocidos en la industria del cemento y el hormigón. Por ejemplo, se puede incorporar nitrito de calcio en el hormigón (y recubrirlo sobre las fibras) para mejorar la resistencia y particularmente cuando se utilizan fibras eléctricamente conductoras (A o B), (por ejemplo, acero, carbono) para resistir los efectos catódicos cuando se utilizan en hormigón provisto de ferralla incorporada. El nitrito de calcio también parece incrementar la resistencia, tenacidad y ductilidad del hormigón reforzado con fibras (pero sólo la resistencia del hormigón ordinario). Por lo tanto, una realización preferida del sistema reforzado con fibras comprende los componentes de fibras A y B descritos antes, en el que por lo menos uno de dichos componentes de fibras comprende acero y preferiblemente 1-2% (s/s cemento en el hormigón) de nitrito de calcio para inhibir el efecto catódico de fibras conductoras (y para inhibir la corrosión de las fibras de acero). En otras realizaciones ejemplares, se puede incorporar un aditivo de control de las grietas (y recubrirlo sobre las fibras). Por ejemplo, aditivos de control de las grietas se enseñan en los documentos US 5,556,460; US 5,413,634; US 5,618,344; US 5,779,778; US 5,326,397; US 5,326,396; US 5,389,143; US 5,626,663; US 5,604,273; US 5,622,558; US 5,603,760; US 5,571,319; y US 5,679,150. Un recubrimiento de fibras adecuado para mejorar la fuerza de cohesión del hormigón y mejorar la fuerza de adherencia se enseña en el documento US 5,753,368 de N. Berke y otros. De acuerdo con ello, aditivos de control de la corrosión conocidos, recubrimientos de fibras y aditivos de control de las grietas se pueden incorporar en realizaciones adicionales de los sistemas de fibras híbridos ejemplares descritos aquí.

Los ejemplos anteriores están provistos a título de ilustración únicamente y no se pretende que limiten el ámbito de la invención.

Claims (14)

1. Sistema de fibras híbrido para reforzar hormigón comprendiendo:

(a) un primer componente A que comprende fibras provistas de un módulo de Young de por lo menos 30 GigaPascales y una longitud promedio de 5-50; y

(b) un segundo componente B comprendiendo fibras provistas de una relación de la longitud al diámetro de 25-125, una longitud promedio de 10-100 mm; en el que el volumen del componente B es por lo menos dos veces el del componente A, caracterizado porque el primer componente A comprende fibras provistas de una relación de la anchura al grosor de 10-200.

2. Sistema de acuerdo con la reivindicación 1 en el que dichas fibras de dicho primer componente A comprenden un material seleccionado a partir de metal y carbono.

3. Sistema de acuerdo con la reivindicación 1 en el que dichas fibras de dicho segundo componente B comprenden un material seleccionado a partir de metal y poliolefina.

4. Sistema de acuerdo con la reivindicación 1 en el que dichas fibras de dicho primer componente A comprenden acero amorfo y dichas fibras de dicho segundo componente B comprenden acero deformado, poliolefina o una mezcla de los mismos.

5. Sistema de acuerdo con la reivindicación 4 en el que dichas fibras de dicho segundo componente B comprenden una poliolefina que comprende polietileno, polipropileno, o una mezcla de los mismos.

6. Sistema de acuerdo con la reivindicación 4 en el que dichas fibras de dicho segundo componente B comprenden fibras de acero con extremos en gancho.

7. Sistema de acuerdo con la reivindicación 1 en el que dichas fibras de dicho primer componente A son de acero amorfo y tienen una longitud de 10-35 milímetros.

8. Sistema de acuerdo con la reivindicación 1 en el que dichas fibras de dicho segundo componente B son de poliolefina y tienen una longitud de 20-55 milímetros.

9. Sistema de acuerdo con la reivindicación 1 en el que dichas fibras del primer componente A comprenden acero amorfo, dichas fibras de dicho segundo componente B comprenden una poliolefina y la relación del componente B al componente A es por lo menos 3:1.

10. Sistema de acuerdo con la reivindicación 1 adicionalmente comprendiendo un inhibidor de la corrosión que recubre dichas fibras o para ser incorporado en el hormigón que se va a reforzar.

11. Sistema de acuerdo con la reivindicación 1 adicionalmente comprendiendo un agente de control de las grietas que recubre dichas fibras o para ser incorporado en el hormigón que se va a reforzar.

12. Composición cementosa comprendiendo un aglutinante del cemento y un sistema de fibras comprendiendo:

(a) un primer componente A que comprende fibras provistas de un módulo de Young de por lo menos 30 GigaPascales y una longitud promedio de 5-50; y

(b) un segundo componente B comprendiendo fibras provistas de una relación de la longitud al diámetro de 25-125, una longitud promedio de 10-100 mm; en el que el volumen del componente B es por lo menos dos veces el del componente A, caracterizado porque el primer componente A comprende fibras provistas de una relación de la anchura al grosor de 10-200.

13. Composición de acuerdo con la reivindicación 12 adicionalmente comprendiendo un componente adicional que comprende un agente de control de las grietas, un inhibidor de corrosión o una mezcla de los mismos.

14. Procedimiento para incrementar la ductilidad de un material cementoso incorporando en dicho material cementoso:

(a) un primer componente A que comprende fibras provistas de un módulo de Young de por lo menos 30 GigaPascales y una longitud promedio de 5-50; y

(b) un segundo componente B comprendiendo fibras provistas de una relación de la longitud al diámetro de 25-125, una longitud promedio de 10-100 mm; en el que el volumen del componente B es por lo menos dos veces el del componente A, caracterizado porque el primer componente A comprende fibras provistas de una relación de la anchura al grosor de 10-200.