ES2253174T3 - Pulverizacion de liquidos. - Google Patents

Abstract

Un procedimiento para pulverizar líquido electrostáticamente, comprendiendo el procedimiento: suministrar el líquido desde unos medios (58-60) de suministrado de fluido hasta una boquilla (10) para descargarlo a través de un orificio (14) de la boquilla, siendo la boquilla (10) de configuración puntiaguda que define una parte de punta (12), teniendo la parte de punta el orificio (14); aplicar un alto potencial eléctrico al líquido para que el líquido suministrado a la boquilla (10) sea proyectado desde el orificio (14) bajo la influencia de fuerzas electrostáticas; y atenuar el gradiente de potencial en las inmediaciones de la punta (12) de boquilla en virtud de los medios (30) de atenuación que rodean al orificio (14) para establecer un potencial que tenga la misma polaridad que la aplicada al líquido; caracterizado porque: el líquido tiene una resistividad menor de 1.107

Description

Pulverización de líquidos.

Este invento se refiere a la pulverización electrostática de líquidos de tal manera que el líquido es inicialmente proyectado desde un cabezal pulverizador en forma de un ligamento que después se rompe en gotas bajo la influencia de fuerzas culombianas para producir un spray atomizado. La pulverización electrostática de este tipo es bien conocida y está describa en por ejemplo nuestra anterior Patente Británica Nº 1569707.

En la pulverización convencional en modo de ligamento, es ampliamente reconocido que la resistividad del líquido es de vital importancia para asegurar la atomización satisfactoria y que líquidos acuosos o de otro tipo que tienen resistividades relativamente bajas se hacen cada vez más inadecuados para usar en pulverizaciones en forma de ligamento ya que la resistividad se reduce a por debajo de 1x10^{7} \Omega. m.

Aunque no limitado a ella, el presente invento está relacionado particularmente con la pulverización de líquidos de resistividad relativamente baja tal como líquidos acuosos, alcohol y líquidos basados en acuosos/alcohol comúnmente usados en productos de cuidado personal tales como desodorantes, antitranspirantes, perfumes y sprays para el pelo. En el pasado, muchos de tales productos han sido comercializados como productos aerosoles en los cuales se usa un propelente para provocar la atomización del líquido en gotas minúsculas típicamente de diámetro menor de 50 micras.

Sin embargo, debido a los problemas medioambientales actualmente considerados asociados con los propelentes usados convencionalmente en los aerosoles, se ha vuelto la atención a métodos alternativos para dispensar líquidos de cuidado personal. La pulverización electrostática ofrece un acercamiento alternativo pero, en los que el ingrediente a ser dispensado es combinado con un portador acuoso y/o de alcohol (u otro líquidos de resistividad relativamente baja), los conocimientos actuales sugieren que, con flujo prácticos (tales como de varios cm^{3}/min), tales portadores no permitirán la dispensa del producto como gotas con un rango de tamaños comparable con el que se puede alcanzar con sprays de aerosoles.

El documento EP-A-152446 describe un dispositivo para la pulverización electrostática de líquidos acuosos y explica que, por razones no entendidas completamente, la atomización satisfactoria de fórmulas acuosas sólo se puede lograr con flujos que son indeseablemente bajos por muchas razones y la formación de ligamento no se obtiene con líquidos acuosos. El documento EP-A-152446 propone el uso de un conjunto de electrodo de aguja de descarga de corona en la proximidad de un cabezal pulverizador que incluye un tubo de metal estrecho que tiene un diámetro de 400 micras, siendo la disposición tal que el conjunto de electrodo está dispuesto simétricamente sobre el líquido emergente y produce iones que bombardean el líquido para que el líquido asuma una forma de ligamento estable. Se afirma que la realización ilustrada produce gotas que tienen un volumen de un diámetro medio de 10 a 50 micras. Para productos de cuidado personal y productos similares par uso doméstico, se considera indeseable situar un conjunto de electrodos de aguja en las proximidades de la salida del dispositivo tanto desde un punto de vista estético como en términos del riesgo de choque por potencial electrostático.

El documento DE-A-3620406 describe un dispositivo para aplicar envueltas de película fina a productos por medio de pulverización electrostática.

Clupeau y otros, en el Journal of Electrostatics, de Elsevier Science Publishers B.V., Vol. 25, Nº 2; páginas 165-184 describen cómo se pueden obtener diferentes modos de funcionamiento de pulverización electrostática variando las condiciones de pulverización.

El documento DE-A-1277080 describe un procedimiento para atomizar electrostáticamente líquidos atomizadores que, tienen conductividad eléctrica en el rango de 10^{16} a 10^{13} \Omega. cm mediante el uso de cargas electrostáticas tanto negativas como positivas.

De acuerdo con el presente invento, se crea un procedimiento para pulverizar líquido electrostáticamente, comprendiendo el procedimiento: suministrar el líquido desde un medio pulverizador de líquidos hasta una boquilla para la descarga a través de un orificio de la boquilla, siendo la boquilla de configuración en forma de punta que define una parte de punta, teniendo la parte de punta el orificio; aplicar un alto potencial eléctrico al líquido para que el líquido suministrado a la boquilla sea proyectado desde el orificio bajo la influencia de fuerzas electrostáticas; y atenuar el gradiente de potencial en la inmediata cercanía de la punta de boquilla debido a medios de atenuación que rodean al orificio para establecer un potencial que tenga la misma polaridad que la aplicada al líquido; caracterizado porque: el líquido tiene una resistividad menor de 1.10^{7} \Omega. cm; el líquido es suministrado a la boquilla a una velocidad de desde 1 cm^{3}/min hasta 8 cm^{3}/min; y la descarga de líquido desde el orificio experimenta un estrechamiento bajo la influencia del gradiente de potencial atenuado para formar un ligamento que tenga un diámetro de sección transversal que sea sustancialmente menor que la dimensión del orificio.

De forma ventajosa la resistividad del líquido está dentro del rango de 1.10^{5} a 5.10^{6} \Omega. cm.

Cuando el líquido a ser pulverizado está sólo moderadamente polarizado, es decir, que tiene una polaridad menor que el agua o una mezcla acuosa, y tiene una resistividad de entre aproximadamente 1.10^{6} y 1.10^{7} \Omega. cm, la geometría del cabezal pulverizador puede ser convencional en que puede tener un borde con radio relativamente agudo y/o una configuración angular pronunciada. Cuando el líquido es, o contiene, un componente polar tal como agua y tiene una resistividad menor de 1.10^{6} \Omega. cm, puede ser todavía posible usar una geometría de cabezales pulverizadores convencional pero, cuando la resistividad efectiva (que en el caso del agua está relacionada de forma no lineal con la tensión aplicada) disminuye, el inicio de la descarga de corona tiende a reducir el gradiente de potencial disponible en las proximidades inmediatas del orificio hasta que el estrechamiento sustancial del líquido no esté asegurado. Sin embargo, modificando el gradiente de potencial en la proximidad inmediata del orificio por medio de expedientes no convencionales como se ha indicado hasta ahora, es posible asegurar el estrechamiento del ligamento con líquidos que tengan resistividades tan bajas como de aproximadamente 1.10^{4} \Omega. cm.

Normalmente, si un líquido es proyectado en un chorro, será sometido a una ruptura hidráulica en gotas tales que el ligamento se rompe para producir gotas que tienen un diámetro que será de 1.9 veces el diámetro del chorro. De acuerdo con el invento, aunque que aplicará generalmente lo mismo, el ligamento es forzado a experimentar el estrechamiento con el resultado de que las gotas son producidas con un volumen de diámetro medio sustancialmente menor que el que se obtendría con un simple chorro hidráulico descargando desde el orificio. Preferentemente, la extensión del estrechamiento es tal que las gotas producidas tienen un volumen de diámetro medio sustancialmente menor que la dimensión del orificio.

Como se usa aquí, el término "volumen de diámetro medio" es definido como el diámetro de gota de tal modo que el 50% del volumen de las gotas no es mayor que tal diámetro y el 50% del volumen restante de las gotas es mayor que ese diámetro.

Preferentemente la disposición es tal que el volumen de diámetro medio no es mayor de 150 micras y más preferentemente no mayor de 100 micras.

Preferentemente, como mínimo esa parte del cabezal pulverizador que define el orificio es de un material aislante eléctrico.

Hemos encontrado de forma no esperada que, controlando los parámetros antes mencionados, entonces, a condición de que la resistividad del líquido esté dentro del rango especificado, es posible obtener la formación de ligamento similar a la exhibida por líquidos de alta resistividad que se caracterizan por el líquido que está siendo empujado dentro de un "cono Taylo" desde el que emerge como un ligamento estable que tiene un diámetro de sección transversal mucho menor que la dimensión del orificio desde el cual sale el líquido. De esta manera, es posible obtener tamaños de gota menores de los que se obtendrían usando líquidos que tengan resistividades en el rango especificado.

Preferentemente la dimensión del orificio no es mayor de 400 micras, más preferentemente no mayor de 350 micras y más preferentemente entre 125 y 250 a 300 micras.

El potencial aplicado es preferentemente de polaridad positiva puesto que es más probable que los potenciales negativos sean más apropiados para dar paso a la descarga de corona que, en general, es indeseable. Usualmente el potencial aplicado será como mínimo de 5 kV y típicamente estará en el rango de 10 a 20 kV pero puede ser mayor de 20 kV, especialmente en el caso de líquidos que tengan resistividades hacia el extremo inferior de los rangos antes especificados.

El flujo del líquido desde el orificio es de hasta 8 cm^{3}/min y más preferentemente desde 1 a 4 cm^{3}/min.

La presión aplicada al líquido durante la alimentación al orificio será generalmente baja para lograr velocidades de salida adecuadas en el orificio. La presión aplicada dependerá de la viscosidad del líquido puesto que la velocidad de salida para una presión dada dependerá de la viscosidad. Para líquidos tales como agua y etanol, la presión aplicada está típicamente en el intervalo de 0,5 a 5 psi y preferentemente en el intervalo de 1 a 3 psi.

El invento puede ser realizado en un dispositivo en el cual la aplicación de presión para determinar la velocidad de salida del líquido desde el orificio se deriva del esfuerzo aplicado por el usuario, en cuyo caso se crean medios para trasladar el esfuerzo aplicado por el usuario en una presión predeterminada o una presión dentro de un intervalo predeterminado de tal modo que, independientemente del esfuerzo aplicado por el usuario, la velocidad de salida del líquido está dentro del intervalo definido especificado más adelante.

En una realización del invento, el dispositivo es adecuado para uso accionado a mano e incluye un miembro que puede ser operado por el usuario que controla la operación de medios que aplican presión para aplicar presión a líquido almacenado en un recipiente dentro del alojamiento del dispositivo. El recipiente puede tener paredes flexibles por lo cual la presión es aplicada al líquido por la aplicación de compresión al recipiente y los medios que aplican presión convenientemente incluyen una almohadilla de material deformable elásticamente mediante el cual, se aplica fuerza derivada de la operación de dicho miembro operable por el usuario al recipiente de paredes flexibles, siendo las características de dicha almohadilla tales que la fuerza es traducida en una presión dentro del intervalo deseado.

En general, la velocidad de salida (velocidad lineal) para la descarga del líquido desde el orificio no será mayor de aproximadamente 2,7 m. s^{-1} y no menor de aproximadamente 0,30 m. s^{-1} (preferentemente 0,35). Preferentemente, la velocidad de salida no es mayor de 2,1 m. s^{-1} y preferentemente no menor de 0,40 m. s^{-1}. En la práctica, las velocidades de salida reales necesarias para lograr una pulverización satisfactoria dependerán de la naturaleza del líquido a ser pulverizado y particularmente de la extensión que el líquido tiende a humedecer en la superficie de la boquilla que rodea inmediatamente al orificio. Los líquidos que tienen mayor tendencia a humedecer la superficie requerirán una mayor velocidad de salida que los líquidos con una tendencia a humedecer baja.

Más específicamente, el invento puede ser realizado en un dispositivo para pulverizar electrostáticamente fluidos, comprendiendo un alojamiento para recibir una recipiente del tipo que se puede operar para dispensar su contenido en respuesta a ser comprimido, una boquilla desde la cual el fluido tiene que ser pulverizado durante el uso, medios para comprimir el fluido para alimentar fluido a la boquilla, y medios de alta tensión para aplicar potencial electrostático al fluido de tal modo que el fluido salga del dispositivo en forma de un spray cargado eléctricamente, comprendiendo dichos medios de compresión un miembro que puede ser desplazado por el usuario y medios para traducir de forma no lineal el desplazamiento en fuerza compresiva tal que el líquido es descargado desde la boquilla a una velocidad de salida dentro del rango de 0,3 a 2,7 m. s^{-1} (preferentemente de 0,4 a 2,1 m. s^{-1}), teniendo el miembro que puede ser desplazado por el usuario un intervalo operativo predeterminado de desplazamiento de efecto spray y siendo la disposición tal que los medios de traducción sean efectivos para producir una fuerza de compresión suficiente para lograr una velocidad de salida siendo dicho intervalo de velocidad de salida independientemente del desplazamiento de dicho miembro dentro de su intervalo. de operación.

Preferentemente el líquido alimentado a través de la boquilla por medio de una pasarela que tiene una sección aguas arriba de gran sección transversal y una sección aguas debajo de menor sección, estando el orificio definido por dicha sección aguas abajo y teniendo la sección aguas abajo una relación de aspecto (es decir, longitud frente a diámetro) de menos de 10:1, y más preferentemente de menos de 5:1. De esta manera, la caída de presión a través de la boquilla puede ser. mantenida relativamente pequeña lo que puede ser una ventaja en circunstancias en que el líquido tiene que ser dispensado desde un recipiente de paredes flexibles tales como una bolsita por medio de presión derivada del esfuerzo aplicado por el usuario al operar el dispositivo.

Cuando se requiere, el control del gradiente de potencial en las inmediaciones del orificio puede lograrse dando una forma apropiada a la estructura de la boquilla que define el orificio de descarga. En particular con líquidos que tienen resistividades en cierto modo inferiores a aproximadamente 1.10^{6} \Omega. m, es importante atenuar el gradiente de potencial en las inmediaciones del orificio como para crear suficiente gradiente de potencial para promover el estrechamiento de los ligamentos de líquido producidos desde el orificio a la vez que se reducen los gradientes muy acusados normalmente asociados con las puntas de boquilla apuntadas que, con líquidos de baja resistividad como los usados en el presente invento, darían paso de otro modo a la descarga de corona desde el chorro de líquido. Dicha atenuación puede lograrse mediante el diseño adecuado de la geometría de boquilla y/o por medio de unos medios de electrodo o equivalente de ajuste del campo situados adyacentes al orificio de boquilla para desarrollar un potencial que tiene la misma polaridad que las aplicadas al líquido. Dichos medios equivalentes pueden, por ejemplo, estar en la forma de un collarín, envuelta u otra formación saliente de un material sustancialmente aislante eléctricamente y situados de tal modo que se desarrolla una creación de potencial como resultado de una acumulación de carga en él a partir de descargas de corona de dispersas que ocurren inevitablemente durante la operación del dispositivo, teniendo tal creación de potencial la misma polaridad que la aplicada al líquido.

Cuando se usa un collarín, envuelta u otra forma saliente para atenuar el gradiente de potencial en las cercanías del orificio, se puede ajustar para permitir que el gradiente de potencial sea optimizado de acuerdo con la resistividad del líquido a ser pulverizado.

En diseños de boquillas convencionales para dispositivos pulverizadores electrostáticos, la geometría de boquilla tiende a usar bordes afilados o bordes de radios agudos en las inmediaciones del orificio de descarga para intensificar el campo eléctrico. Por el contrario, especialmente cuando tienen que pulverizarse líquidos de baja resistividad, es decir, teniendo resistividades menores de 1.10^{6} \Omega. m, los diseños de boquilla adecuados para usar en el presente invento tenderán a evitar los efectos intensificadores del campo local y, para lograr la atenuación del gradiente de potencial con el fin del presente invento, la geometría de la boquilla puede ser de una configuración roma o en pico tal que la(s) superficie(s) inmediatamente próxima(s) al orificio de descarga es plana o tiene un radio de curvatura relativamente pequeño y se extiende en un plano que es generalmente paralelo o coplanario con el plano del orificio.

Un diseño de boquilla adecuado, ya sea basado en la geometría de boquilla o el uso de un collarín, envuelta u otra forma saliente, atenuarán el gradiente de potencial local al orificio hasta una extensión que, cuando el dispositivo está orientado para pulverizar en dirección perpendicular al campo gravitacional, si se opera el dispositivo con una tensión aplicada de hasta 25 kV con un líquido que tiene una resistividad del orden de 8.10^{5} \Omega. cm y una velocidad de salida de 1 m.s^{-1} descargado a través de un orificio de 125 micras de diámetro, producirán un ligamento que tendrá un diámetro que no será mayor del 50% del diámetro del orificio.

Se describirá ahora el invento a modo de ejemplo sólo con referencia a los dibujos que se acompañan, en los cuales:

la Figura 1 es una vista en forma de diagrama de una boquilla pulverizadora electrostática convencional;

las Figuras 2, 3 y 4 son vistas similares a las de la Figura 1 pero mostrando configuraciones de boquilla de acuerdo con el invento;

la Figura 5 es otra configuración de boquilla que emplea un collarín o envuelta para atenuar localmente el gradiente de potencial del orificio de descarga del la boquilla;

la Figura 6 es una vista de una sección longitudinal en forma de diagrama de un dispositivo pulverizador electrostático que incorpora una boquilla de acuerdo con el invento;

la Figura 7 es una vista en forma de diagrama que ilustra el principio de operación de una forma de dispositivo de acuerdo con el invento;

la Figura 8 es un gráfico esquemático de presión frente a deformación de un material adecuado para crear la dispensa a una velocidad de salida dentro de los límites deseados;

la Figura 9 ilustra esquemáticamente otra forma de dispositivo pulverizador electrostático de acuerdo con el invento; y

las Figuras 10A y 10B ilustran en perspectiva un componente del dispositivo mostrado en la Figura 9.

En referencia ala Figura 1, esto muestra un diseño de boquilla convencional 10 para usar en dispositivos de pulverización electrostática del tipo en el cual se produce pulverización del líquido en forma de ligamento inducida por campo eléctrico. La boquilla puede ser de un material eléctricamente aislante, tal como un material plástico (por ejemplo ABS, polipropileno, polietileno, polivinilcloruro, acrílico, policarbonato, o acetal). Cuando el líquido a ser pulverizado es altamente aislante, la resistividad del material de la boquilla puede ser menos resistente para que actúe como una resistencia en paralelo con la resistencia presentada por el líquido para evitar la atenuación indebida de la alta tensión aplicada a la boquilla.

Una alta tensión, típicamente mayor de 10 kV, es aplicada por medio de un generador de alta tensión 20 a la punta 12 de la boquilla, ya sea vía el propio líquido o vía un conductor (no mostrado) que puede estar embebido dentro de la pared interna de la boquilla para que haga contacto con el líquido cuando el líquido es alimentado desde un depósito 21 al orificio de boquilla. Convencionalmente, el objetivo es intensificar el campo eléctrico entre la punta de la boquilla y tierra a la vez que se minimiza la descarga de corona. Esto se implementa usando un borde con radio muy agudo en la punta 12 que define el orificio de descarga 14 de la boquilla y diseñando la boquilla con una configuración angular pronunciada. En diseños convencionales, el orificio de boquilla es típicamente de aproximadamente 600 micras de diámetro.

El líquido es suministrado a la boquilla por medio de cualquier medio adecuado a una presión relativamente baja, para dar un flujo de por ejemplo 2 cm^{3}/min, con lo que el líquido llega a la punta 12 de boquilla a una presión baja que no es suficiente para provocar ninguna atomización significativa, siendo causada la atomización predominantemente como resultado de una pulverización ligamentaria del líquido inducida por un campo eléctrico seguida por la ruptura del ligamento en gotas.

En la práctica, la operación eficiente de tal boquilla usado flujos de líquido convencionales (por ejemplo, de como mínimo 2 cm^{3}/min) requiere que el líquido pulverizador tenga una resistividad de cómo mínimo 1 10^{7} \Omega. cm lo que excluye a los líquidos de baja resistividad como ciertos acuosos, alcohol y líquidos basados en acuosos/alcohol comúnmente usados en productos de cuidado personal. Líquidos con resistividades más bajas que esta pueden ser atomizados por pulverización ligamentaria pero tienen que usarse flujos ultra bajos, por ejemplo de 0,1 cm^{3}/min. Si se hace un intento de usar un diseño de boquilla convencional con líquidos de baja resistividad, cuando la resistividad se reduce por debajo de aproximadamente 1.10^{7} \Omega. cm, el spray se vuelve polidisperso, lo que consiste en una mezcla de gotas de spray gordas y muy pequeñas y puede incluso gotear o caerse desde la boquilla. Cuando la resistividad se reduce más, el spray se degrada todavía más hasta aparece una descarga de corona del propio líquido hasta tal punto que el gradiente de potencial disponible para la atomización se hace totalmente inefectivo.

Hemos visto que la pulverización ligamentaria eficiente de líquidos de baja resistividad puede, dentro de ciertos límites, asegurarse particularmente para líquidos con resistividades menores de 1.10^{7} \Omega. cm pero mayores de 1.10^{4} \Omega. cm permitiendo así la atomización efectiva de agua destilada y alcoholes menores, etanol y metanol. Contrariamente a la sabiduría popular relativa al diseño de boquillas, una boquilla adecuada para usar en ciertos aspectos del invento no emplea una configuración de bordes de radios muy agudos o configuración angular afilada.

En referencia a la figura 2, una forma de boquilla 10a que puede usarse para pulverización ligamentaria de líquidos de baja resistividad tiene una configuración roma o en pico en la cual el orificio 14a está formado dentro de una pared 30 de extremo plano de la boquilla. Así, el orificio 14a está rodeado por una superficie extendida (típicamente de 8 mm de diámetro) que es generalmente paralela o coplanaria del plano del orificio. El efecto de la superficie extendida es atenuar el gradiente de potencial en las inmediaciones del orificio.

Cuando se ha usado una de tales boquillas en un dispositivo de pulverización otro modo ligamentario convencional con líquido de baja resistividad suministrado a flujos convencionales, por ejemplo, varios cm^{3}/min, se encontró que se obtenía la formación de ligamento inducido por cambio eléctrico y se observó que los ligamentos se estrechaban a una corta distancia más allá del orificio hasta un diámetro algo menor que el diámetro del orificio. El ligamento resultante se rompió subsecuentemente para formar gotas que tenían un diámetro de gota medio sustancialmente menor que el que se podía obtener con un ligamento que tuviera el mismo diámetro del orificio.

Cuando se redujo el flujo del líquido al orificio hasta menos de aproximadamente 1 cm^{3}/min, cesó la pulverización ligamentaria satisfactoria y se vio que el líquido solamente mojaba la cara final de la boquilla y salpida/gotea en un modo electrostático sobrecargado aleatorio desde el punto más bajo de la boquilla. Cuando se aumentaba el flujo hasta aproximadamente 8 cm^{3}/min, se vio que el líquido se pulverizaba primariamente como un ligamento debido al mayor flujo, no se observaba estrechamiento y las gotas formadas siguiendo a la ruptura eran de tamaño del orden de 1,9 veces mayor que el diámetro del orificio.

La Figura 3 ilustra una modificación en la cual la superficie que rodea al orificio 14b se extiende hasta una extensión incluso mayor que en la realización de la Figura 2 ajustando la boquilla 10b hasta un disco aislante 32, o por ejemplo material plástico, que tiene una cara sustancialmente a ras con la pared final 30b. Usando las mismas dimensiones que las especificadas antes para la boquilla de la Figura 2 y usando un disco 32 con un diámetro de 30 mm, se encontró que la boquilla 14b daba resultados similares a los de la Figura 2.

La Figura 4 ilustra otra forma de configuración de boquilla en la cual la boquilla es de configuración de extremo romo o en pico. En este ejemplo, la cara final 30c de la boquilla 10c es de configuración curvilínea con un radio de curvatura relativamente grande para crear una superficie extendida que rodea al orificio 14c que tiene el efecto de atenuar el gradiente de potencial en las inmediaciones del orificio.

La Figura 5 ilustra una realización alternativa en la cual la boquilla 10d está provista de un collarín o envuelta saliente 34 que rodea al orificio 14d de boquilla. El collarín 34 está compuesto de un material aislante eléctricamente, tal como un material plástico adecuado, y durante la operación del dispositivo acumula carga como resultado de las pequeñas descargas de corona que aparecen inevitablemente desde la boquilla y por consiguiente crea un potencial de la misma polaridad que la tensión aplicada al líquido en la punta de la boquilla. El potencial predominante en el collarín 34 es efectivo para atenuar el gradiente de potencial en las inmediaciones del orificio 14d.

En experimentos usando la configuración de boquilla mostrada en la Figura 2, se vio que el agua que tiene una resistividad de aproximadamente 2.10^{5} \Omega. cm producía un spray atomizado satisfactorio desde un orificio de diámetro 250 micras para flujos de 1,15 (0,39 m/s) y 2,3 cm^{3}/min (0,78 m/s), siendo el diámetro medio del volumen para estos flujos del orden de 30 a 45 micras respectivamente a una alta tensión aplicada de 24 kV y siendo la cara de extremo en pico de la boquilla de 6 mm de diámetro. De forma similar, usando la configuración de boquilla mostrada en la Figura 3 se producían satisfactoriamente sprays atomizados en los cuales el diámetro medio del volumen de las gotas era del orden de 35, 50 y 85 micras para flujos de 1,15 cm^{3}/min (0,39 m/s), 2,3 cm^{3}/min (0,78 m/s) y 5,72 cm^{3}/min (1,94 m/s), con un orificio de 250 micras de diámetro, una cara final de boquilla de 6 mm de diámetro, un disco perimétrico (32) de 30 mm de diámetro y agua que tiene una resistividad de aproximadamente 5,35.10^{5} \Omega. m.

Una notable diferencia entre las boquillas de las Figuras 2 y 3 era el consumo de corriente durante la pulverización en que la configuración de boquilla con la cara extrema más extendida (es decir, la de la Figura 3) consumía sustancialmente menos corriente que la de la Figura 2 cuando se usa agua pulverizada.

En referencia a la Figura 6, esta muestra una boquilla del tipo mostrado en la Figura 2 incorporada en un dispositivo adecuado para uso manual y para usar en la dispensa de productos de cuidado personal usando un líquido en el cual los ingredientes activos son dispersados o disueltos en un portador que puede ser acuoso o un alcohol o una combinación de ambos, teniendo tal líquido una resistividad de menos de 1.10^{7} \Omega. cm. El dispositivo comprende un alojamiento 50 que incluye un tapón desmontable 52, que puede ser ajustado con un ajuste a presión, ajuste de bayoneta o ajuste de rosca de tornillo. El alojamiento 50 y el tapón 52 están fabricados típicamente de un material plástico aislante. El alojamiento 50 sirve para recibir un recipiente 54 para el líquido que tiene que ser dispensado, siendo reemplazable el recipiente cuando su contenido se gasta por la retirada del tapón 50. Se pueden usar formas variadas de recipiente y, en este ejemplo, el recipiente es de la forma denominada como paquete barrera en la cual el líquido está contenido dentro de un saco 56 de lámina metálica y presurizado por un fluido propelente dentro del espacio entre el saco 56 y el recipiente 54. El fluido propelente está en todo momento retenido dentro del recipiente, es decir, no es descargado con el líquido a ser dispensado. El recipiente 54 es cerrado por un conjunto 58 de válvula a través del cual se descarga el contenido del saco cuando la válvula está abierta.

La válvula 58 es del tipo usado en latas de aerosol y la abertura y cierre de éstas se efectúa por el desplazamiento de la válvula axialmente hacia el recipiente, proporcionándose medios de muelle para desviar la válvula hasta su posición de cerrada. El desplazamiento de la válvula 58 hacia el recipiente 54 abre la válvula para permitir al propelente descargar el líquido del saco 56 en un paso 60 en una boquilla 10 de material aislante eléctrico que está montado en el conjunto de válvula 58. El paso 60 termina en un agujero estrecho 14 que forma el orificio de boquilla y también limita el flujo de líquido, típicamente 2 ó 3 cm^{3}/min, para que el líquido llegue al orificio de boquilla a una presión muy baja que, por sí misma misma, es insuficiente para causar ninguna atomización efectiva del líquido. El fluido alimentado al conjunto de válvula 58 es vía un tubo sumergido 59 que actúa como un reductor del flujo para ayudar a limitar la presión del líquido suministrado al orificio de boquilla dentro de los límites deseados consecuentes con la velocidad de salida requerida. El orificio de boquilla 14 también proporciona una caída de presión pero, por comodidad de fabricación, la disposición es tal que el tubo sumergido 59 crea la mayor parte de la caída de presión para que la relación de aspecto (longitud frente a diámetro) del paso del orificio 14 pueda ser mantenida pequeño, por ejemplo, menor de 4:1.

Se aplica una alta tensión, típicamente del orden de 10 a 25 kV, al líquido antes de la descarga desde el orificio de boquilla por medio de un generador de alta tensión 64 que es alimentado por un suministro de batería 66, estando acomodados tanto el generador como el suministro de batería dentro del alojamiento 50. La salida de alta tensión del generador es aplicada al líquido a través del recipiente 54 que puede ser de metal (o, si un material aislante puede incorporar una tira de material conductor que lleva al conjunto de válvula) y a través del conjunto de válvula 58. El circuito del suministro de batería para el generador incluye un interruptor 68 que puede ser accionado por el usuario que es desviado hasta una posición abierta por el muelle 70, incluyendo el interruptor un manguito 72 que es recibido de forma deslizante en una abertura del alojamiento. La depresión del interruptor 68 por parte del usuario cierra el circuito para energizar el generador y, además, crea un camino de retorno a tierra a través del usuario y mueve una palanca 74 sobre el punto de pivote 76 para desplazar el recipiente 54 hacia el tapón 52. La boquilla 10 incluye un cabezal oscilante 78 que, en tal desplazamiento del recipiente, hace tope con la cara extrema interna del tapón 52 para que el desplazamiento continuo del recipiente cause la depresión del conjunto de válvula para efectuar el suministro de líquido al orificio de boquilla. Medios de muelle (que pueden estar constituidos por el muelle asociado con el valor 58 o con un muelle no mostrado separado) están dispuestos para retornar los variados componentes a las posiciones ilustradas cuando es liberado el interruptor 68.

La boquilla 10 tiene una cara extrema de configuración roma o en pico como en la Figura 2 para que la atenuación resultante del gradiente de potencial en las inmediaciones del orificio de boquilla, en conjunción con la velocidad de salida del líquido, produzca el estrechamiento del ligamento de líquido descargado desde la boquilla bajo la influencia del campo eléctrico generado por el generador. El ligamento después se rompe para producir gotas con un volumen de diámetro medio algo menor que el diámetro del orificio 14.

En referencia ahora a la Figura 7, se muestra un dispositivo de pulverización electrostática accionado a mano en el cual la presión para efectuar la entrega del líquido a la boquilla se deriva del esfuerzo aplicado por la mano del usuario. Como se muestra, el dispositivo está en la forma de un alojamiento en forma de pistola 80 que tiene un mango 82 y una parte 84 de cuerpo principal generalmente cilíndrica. La parte de cuerpo 84 está ajustada con un tapón desmontable 86 que monta una pieza de boquilla 88 desde la cual el líquido es pulverizado electrostáticamente durante el uso. Aunque se ha mostrado teniendo una configuración angular, la pieza de boquilla 88 está construida con una cara final roma o en pico como se ha descrito antes. El tapón 86 cierra el extremo abierto de una cavidad 90 que recibe el recipiente de líquido 130 en forma de una bolsita de paredes flexibles situado entre una almohadilla de espuma elástica 114 adyacente a una pared de extremo fijo 140 del tapón 86 y una almohadilla 146 de material deformable elástico portado por una placa 142 de accionamiento móvil que está montada de forma deslizante dentro de la cavidad 90 y está conectada a un pistón 91 deslizante dentro de la parte de cuerpo 84. Los medios de muelle (no mostrados) son provistos para desviar el pistón a la posición mostrada en la cual la almohadilla 146 no está comprimida o sólo está comprimida a una extensión limitada.

El pistón 91 está constituido por un generador de alta tensión para producir a partir de una fuente de baja tensión una alta tensión adecuada para efectuar una pulverización electrostática. El generador tiene un polo 92 de salida de alta tensión conectado a la salida 166 de la bolsita 130 mediante un cable flexible 94. La fuente de baja tensión comprende un paquete 96 de batería acomodado en la parte de mango 82. Se crea una tierra para el circuito mediante una resistencia 98 y un contacto 100 expuesto para el contacto con la mano del usuario.

La operación del dispositivo es controlada por un gatillo 102 que pivota en 103 y que tiene una parte de leva 104 dispuesta para hacer tope contra el extremo adyacente del pistón/generador 91 para que, cuando es accionado el gatillo, el pistón sea desplazado a la izquierda como se ve en la Figura 7 moviendo así la placa de accionamiento 142 y comprimiendo la bolsita 130. En la parte inicial del movimiento del gatillo, la leva 104 es dispuesta para cerrar un microinterruptor 106 que completa el circuito para permitir al generador que produzca una salida de alta tensión en el terminal 92 para la aplicación a la salida 166 de la bolsita. El desplazamiento inicial de la placa de accionamiento 142 avanza la bolsita y comprime la almohadilla 114 que puede ser menos rígida que la almohadilla146, y la boquilla 108 de la salida de la bolsita 166 es presionada contra una superficie de tope dentro de la pieza 88 de boquilla haciendo que la boquilla 108 se oprima con respecto a la salida 166 abriendo así la válvula de salida 166. Así, el desplazamiento inicial de la placa de accionamiento 142 sirve para efectuar la abertura de la válvula. El desplazamiento continuo de la placa de accionamiento 142 comprime la bolsita para efectuar la abertura de la válvula. El desplazamiento continuo de la placa de accionamiento 142 comprime la bolsita para efectuar la dispensa del líquido a una velocidad controlada como se describe más adelante.

El líquido que emerge a través de la boquilla 108 de la salida 166 con válvula entra en un paso que comprende las secciones 110 y 111 que se extienden hasta la punta de la pieza de boquilla 88. Se aplica un potencial electrostático a la punta a través del terminal 92, el cable 94, la salida 66 y el líquido. El dispositivo está destinado a efectuar una pulverización ligamentaria de líquidos que tienen resistividades. no mayores de 1.10^{7} \Omega. cm y la pieza de boquilla 88 está por tanto diseñada en consecuencia, como se ha descrito anteriormente.

La fuerza ejercida sobre la salida de válvula de la bolsita durante el desplazamiento inicial de la placa de accionamiento 142 es transmitida a través de la brida 138 de la bolsita 130, dicha brida será sustancialmente rígida o como mínimo sustancialmente más rígida que las paredes flexibles de la bolsita. La brida 138 puede ser mayor de lo mostrado en la Figura 7 y, en algunas circunstancias, la brida puede ser sustancialmente de la misma extensión que una pared de la bolsita o la bolsita puede ser fabricada con una pared flexible y una segunda pared sustancialmente rígida o como mínimo sustancialmente más rígida que la pared flexible, siendo después la pared más rígida usada para transmitir fuerza desde la placa de accionamiento 142 a la salida de válvula de la bolsita.

La almohadilla 114 sirve para impulsar la bolsita hacia atrás hasta la posición mostrada en la Figura 7 pero se apreciará que esta función puede lograrse por cualquier otra forma de muelle.

Se verá que la carga compresiva es aplicada a la bolsita moviendo la placa 142 hacia la placa 140 que ha efectuado la compresión de la almohadilla 146 que, a su vez, se deformará de tal manera como para conformarse con la forma de la bolsita 130 y traducir la fuerza que actúa sobre la placa 142 en presión aplicada sustancialmente uniformemente sobre la parte de la bolsita que contiene líquido.

Cuando la salida 166 de válvula está abierta, cuando el líquido se descarga desde la bolsita, la cara de la almohadilla 146 en contacto con la bolsita continuará a conformar la forma del líquido que contiene la parte de la bolsita cuando esta cambia. La presión a la cual la bolsita 130 es tal que un flujo sustancialmente constante de dispensa independientemente de si la bolsita está llena, casi vacío o en una condición intermedia e independientemente del esfuerzo aplicado por el usuario mediante el gatillo 102. En este caso, el material del cual está compuesta la almohadilla 146 (y la almohadilla 114) es seleccionado para que la presión aplicada a la bolsita permanezca sustancialmente constante independientemente de la extensión a la cual la almohadilla 142 está deformada.

La Figura 8 ilustra esquemáticamente las características requeridas de un material para este fin. En el gráfico de la Figura 8, las ordenadas d representan la extensión a la cual la almohadilla es deformada desde su dimensión de espesor natural d_{n} y las abscisas P representan la presión a la cual está sometida la bolsita como resultado de tal deformación. Un material adecuado para efectuar la dispensa a una velocidad sustancialmente constante presentará una curva no lineal que tendrá una sección R sobre la cual la velocidad del cambio de presión P con respecto a d es reducida en comparación con otras secciones de la
curva.

Por consiguiente, precargando la almohadilla para que sea inicialmente comprimida hasta el punto d_{f} cuando la bolsita está llena y seleccionando un material para el cual el rango R es como mínimo igual a la reducción en deformación que la almohadilla sufre cambiando la forma en conformidad con las condiciones de llena y vacía de la bolsita, se verá que (asumiendo que la separación relativa entre las placas 142 y 140 es mantenida constante en el ajuste de precarga), la bolsita será sometida a una presión sustancialmente constante a través del ciclo de dispensa, es decir, de lleno a vacío.

La curva mostrada en la Figura 8 ilustra un caso ideal. En la práctica, la meseta puede no estar bien definida o ser tan pronunciada; sin embargo, un material de espuma será adecuado para muchas aplicaciones que requieren una velocidad sustancialmente constante dispensando si exhibe una región de meseta en la cual la fuerza permanece razonablemente constante sobre un intervalo de compresión/desplazamiento de la espuma. Además, muchas espumas cuando son comprimidas hasta una extensión dada producirán una fuerza que decae con el tiempo y de nuevo la selección de la espuma para una aplicación particular que requiere una dispensa de una velocidad sustancialmente constante se hará con respecto a las características de desintegración de la espuma y, especialmente en el caso de las aplicaciones que pueden implicar la pulverización sostenida y por consiguiente la compresión de la espuma, se debe prestar la atención debida a sus características de desintegración. Para muchas aplicaciones de pulverización, por ejemplo, de pulverización de productos de cuidado personal tales como perfumes, desodorantes y sprays para el pelo, la pulverización sólo se mantiene durante un tiempo relativamente corto y por tanto las características de desintegración de la espuma no afectarán indebidamente a la pulverización. Una espuma adecuada que muestra un comportamiento adecuado para usar en este aspecto del invento es una espuma de célula abierta tal como una espuma de poliéter, por ejemplo, que tenga una densidad del orden de 40 kg/m^{3}. Espumas de poliéter adecuadas son las suministradas por Foam Engineers Limited of High Wycombe, Inglaterra como los grados ET14W, ET22Y y ET29G.

En referencia ahora a las Figuras 9, 10A y 10B, el dispositivo mostrado. comprende un alojamiento 150 que tiene una porción de mango 152 provista de un gatillo 154 que puede ser operado por el usuario pivotado en 156 y cargado con muelle hacia fuera de la parte de mango 152 hasta una posición inoperativa por unos medios de muelle no mostrados. En esta realización, como se ilustra, desde el punto de vista eléctrico sólo se muestran el generador de alto voltaje 158 y el microinterruptor 160, quedando el conjunto de circuitos restantes generalmente similar a la mostrada en la realización de la Figura 7. El gatillo 154 está dispuesto para cooperar con el interruptor 160 que forma parte del conjunto de circuitos 160 de bajo voltaje asociada con el generador 158, estando dispuesto el interruptor para ser operado en respuesta al desplazamiento inicial del gatillo 154 desde su posición inoperativa accionando así el generador 158. La parte de mango o el gatillo pueden estar provistos de un contacto (no mostrado) expuesto para el acoplamiento con el mango para crear un camino a tierra durante el uso.

En un extremo, el alojamiento termina en un tapón 162 desmontable que puede tener una conexión de ajuste por presión o por rosca de tornillo con el alojamiento 150. Una boquilla 164 ensanchada sobresale a través del tapón 162 y se le suministra líquido desde un recipiente 130 dentro del alojamiento. El recipiente está en forma de una bolsita que tiene el mismo diseño que el descrito con referencia a la Figura 7, comprendiendo la salida 166 de válvula de la bolsita una parte de boquilla 170 que ajusta dentro de la sección de mayor diámetro de la boquilla 164. La salida de alta tensión del generador 158 está conectada eléctricamente con una parte conductora de la salida 166 de bolsita para que la alta tensión sea aplicada durante el uso al líquido suministrado a la boquilla
164.

La bolsita 130 y el generador 158 son recibidos dentro de un portador 172 que está montado de forma deslizante dentro del alojamiento 150 para el movimiento hacia y desde el tapón 162, ocurriendo el movimiento hacia el tapón en respuesta al apriete del gatillo 154 y el movimiento en la dirección opuesta que está siendo efectuado, a la liberación del gatillo, por unos medios de muelle no mostrados que pueden, por ejemplo, actuar entre el tapón 162 y un cierre 174 situado en el extremo delantero del portador 172. Estos medios de muelle pueden también ser efectivos para retornar el gatillo hasta su posición no operativa en la cual el interruptor 160 está abierto y el generador 158 no está energizado.

Como se muestra más claramente en las Figuras 10A y 10B, el portador 172 tiene una configuración de doble camisa que comprende una camisa interior 176 y una camisa exterior 178 que están unidas en un extremo del portador con redes de muelle 180 que permiten que la camisa interior se mueva axialmente respecto a la camisa exterior. En la Figura 10A, el portador es mostrado en su condición de no tensado en la cual la camisa interna sobresale ligeramente más allá de la camisa exterior. En la Figura 10B, el portador es mostrado en la condición que se obtiene cuando la camisa interior es desplazada hacia dentro respecto a la camisa exterior, dando como resultado un tensamiento de las redes 180 que tienden a desviar el manguito interno de vuelta a la posición mostrada en la Figura 10A. La camisa interior 176 forma un alojamiento para el generador 158 y también recibe el microinterruptor 160. El generador y el microinterruptor están fijados de forma fija dentro de la camisa interior, por ejemplo por medio de resina de relleno que puede llenar el espacio entre el microinterruptor 160 y el generador 158 y también encapsular cables eléctricos (no mostrados) que conectan el generador al microinterruptor y a un grupo de baterías (no mostrado). La camisa interior 176 es más corta en longitud que la camisa exterior 172 y su extremo delantero tiene una placa de accionamiento 179 fijada allí separada del cierre 174 que cierra el extremo delantero de la camisa exterior. La placa de cierre 174 está unida de forma de desmontable al portador y puede ser conectada por roscado a la camisa exterior 178, por ejemplo, por roscas de tornillo situadas en una brida anular 182 en el cierre 174 y en la periferia interior de la camisa exterior 178.

La cara presentada hacia dentro del cierre 174 está formada con una brida 184 retenedora anular que define una cavidad para la recepción de la bolsita 130, estando el cierre 174 formado con una abertura en la cual la salida de válvula 168 de la bolsita está acoplada para que la salida esté prisionera en el cierre 174. Una almohadilla 186 de espuma se interpone entre el saquito y la placa de accionamiento 179 y puede o bien estar fijada a la placa de accionamiento 179 y ser recibida dentro de la cavidad definida por la brida 184 o la alfombrilla 186 puede estar separada de la placa 179 de accionamiento y alojada dentro de la cavidad. Si se desea, una capa de material de espuma deformable elásticamente puede también colocarse entre la bolsita y el cierre 172 (de forma similar a la realización de la Figura 7). El movimiento delantero del portador 172 está limitado por topes 188 sobre el tapón 162.

Cuando el gatillo 154 está en su posición no operativa, el portador 172 está movido a la derecha, el cierre 174 está separado de los topes 188 y la camisa interior 176 sobresale hacia fuera más allá de la camisa exterior 178 como se muestra en la Figura 10A. En estas circunstancias, la parte de boquilla 170 de la bolsita 130 se extiende con el consiguiente cierre de la válvula y el actuador microinterruptor 190 también se extiende para que el microinterruptor se abra y el generador se desenergice. Después de la opresión del gatillo 154, el desplazamiento inicial del gatillo oprime el actuador 190 del microinterruptor mediante un brazo 192 de palanca para cerrar el interruptor y energizar el generador 158. Las redes 180 están diseñadas para que, en este punto, proporcionen suficiente fuerza de muelle para permitir el desplazamiento continuo del gatillo para mover el portador como una unidad, por el contacto entre el actuador 190 y el brazo 192 de palanca, hacia el tapón 162 haciendo que la parte de boquilla 170 se oprima de tal manera que una válvula de aerosol al abrir la válvula permita el suministro de líquido de la bolsita 166 a la boquilla 164. El movimiento axial del portador continúa hasta que el cierre 174 llega a los topes 188 en cuyo punto el desplazamiento continuo del gatillo supera la resistencia de muelle ofrecida por las redes 180 y es traducido en movimiento hacia dentro de la camisa interior 176 respecto a la camisa exterior 178 (como se muestra en la Figura 9). Tal movimiento relativo sirve para comprimir la almohadilla 186 con la consiguiente compresión de la bolsita 166 y el suministro de líquido a la boquilla 164 para pulverización electrostática.

Cuando el gatillo 154 es liberado, los variados componentes vuelven a la condición descrita antes anterior a la operación del gatillo. El dispositivo puede ser diseñado para producir una tasa relativamente uniforme de pulverización para que la velocidad de salida del líquido sea por ejemplo algún valor entre 0,4 y 2,1 m.s^{-1} independientemente de con cuánta fuerza es operado el dispositivo por el usuario, siendo la almohadilla de espuma del tipo descrito con referencia a la Figura 8 y estando precomprimida para operar dentro de la zona de meseta. Se entenderá que se pueden emplear otras disposiciones equivalentes de mecanismos, por ejemplo, empleando medios de muelles precargados para fijar una velocidad de salida sustancialmente constante o un rango de velocidad de salida deseada.

Como se ha descrito hasta ahora, los diseños de boquilla son el tipo de extremo romo o en pico; sin embargo, se ha visto que incluso con diseños de boquillas que tengan una configuración angular como se ha mostrado en la Figura 1, la pulverización ligamentaria eficiente de líquidos de menor resistividad con la formación de ligamentos con cintura o con cuello puede, dentro de ciertos límites, fijarse para líquidos moderadamente polares, es decir, menos polares que mezclas de agua o acuosas, y que tengan resistividades menores de 1.10^{7} \Omega. cm, especialmente en el intervalo de 110^{6} \Omega. cm hasta 1.10^{7} \Omega. cm, usando una boquilla de material aislante con un diámetro de orificio de salida menor de 350 micras y preferentemente del orden de 125 a 250 micras y controlando la velocidad de salida del líquido desde la boquilla para que esté dentro del intervalo de 0,3 a 2,7 m. s^{-1} (preferentemente de 0,4 a 2,1 m. s^{-1}). Además, la alta tensión aplicada al líquido cuando este se descarga puede necesitar estar dentro de ciertos límites pero, dados los parámetros anteriores, puede determinarse empíricamente una tensión adecuada fácilmente.

Incluso con las modificaciones antes descritas, el uso de boquillas de configuración angular convencional limita los líquidos que pueden ser pulverizados hasta un intervalo de resistividad práctico de aproximadamente 1.10^{6} \Omega. cm y más alto.

Por consiguiente, de acuerdo con este aspecto del invento, las realizaciones de las Figuras 6, 7 y 9 pueden ser modificadas reemplazando las boquillas de extremo romo mostradas con un diseño puntiagudo o angular tal como el mostrado en la Figura 1 a condición de que la operación esté restringida a los parámetros antes especificados.

Claims (8)

1. Un procedimiento para pulverizar líquido electrostáticamente, comprendiendo el procedimiento: suministrar el líquido desde unos medios (58-60) de suministrado de fluido hasta una boquilla (10) para descargarlo a través de un orificio (14) de la boquilla, siendo la boquilla (10) de configuración puntiaguda que define una parte de punta (12), teniendo la parte de punta el orificio (14); aplicar un alto potencial eléctrico al líquido para que el líquido suministrado a la boquilla (10) sea proyectado desde el orificio (14) bajo la influencia de fuerzas electrostáticas; y atenuar el gradiente de potencial en las inmediaciones de la punta (12) de boquilla en virtud de los medios (30) de atenuación que rodean al orificio (14) para establecer un potencial que tenga la misma polaridad que la aplicada al líquido; caracterizado porque: el líquido tiene una resistividad menor de 1.10^{7} \Omega. cm y mayor de 1.10^{4} \Omega. cm; el líquido es suministrado a la boquilla a un caudal de 1 cm^{3}/min hasta 8 cm^{3}/min; y el líquido que se descarga desde el orificio (14) experimenta un estrechamiento bajo la influencia del gradiente de potencial atenuado para formar un ligamento que tiene un diámetro de sección transversal que es sustancialmente menor que la dimensión del
orificio.

2. Un procedimiento como el reivindicado en la reivindicación 1, en el que los medios de atenuación del gradiente de potencial comprenden un collarín anular o envuelta (34) que rodean a la punta de la boquilla.

3. Un procedimiento como el reivindicado en la reivindicación 1 ó la reivindicación 2, en el que dichos medios (58-60) suministradores de líquido comprenden: un recipiente (56) para contener el líquido que tiene que ser pulverizado; un miembro (68) que puede ser operado por el usuario; y medios aplicadores de presión para aplicar presión al líquido almacenado en el recipiente en respuesta a dicho miembro que puede ser operado por el usuario.

4. Un procedimiento como el reivindicado en la reivindicación 3, en el que dicho recipiente (56) tiene paredes flexibles y la aplicación de presión al recipiente deforma el recipiente, expeliendo de este modo líquido desde el recipiente para suministrarlo a dicha boquilla.

5. Un procedimiento como el reivindicado en la reivindicación 4, en el que el recipiente está en forma de una bolsita (130).

6. Un procedimiento como el reivindicado en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en el que el líquido es alcohol o basado en alcohol/agua.

7. Un procedimiento como el reivindicado en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en el que el líquido comprende un producto de cuidado personal.

8. Un procedimiento como el reivindicado en la reivindicación 7, en el que el líquido comprende un desodorante, un antitranspirante, perfume o una fórmula de spray para el pelo.