ES2235503T3 - Transmisiones epiciclicas infinitamente variables. - Google Patents
Transmisiones epiciclicas infinitamente variables.Info
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Abstract
Aparato de transmisión continuamente variable (figuras 1-10) que tiene un eje geométrico central y un eje de entrada (52) con capacidad de rotación a una velocidad de rotación de entrada y un eje de salida (20) rotativo con una determinada velocidad de rotación de salida: un soporte (28) para los satélites montado sobre dicho eje de entrada (52); una rueda planetaria (26) montada sobre dicho eje de salida (20); una serie de elementos de rotación de entrada (36) conectados con capacidad de rotación a dicho soporte de satélites (28) para su rotación a la velocidad de los satélites; y una serie de ruedas dentadas satélite (32) acoplable con dicha rueda dentada planetaria (26) y montada con capacidad de rotación sobre dicho soporte (28) de satélites para girar a la velocidad de satélites con respecto a dicho soporte de satélites; caracterizado por: medios (30) para transferir par motriz de dichos elementos de rotación de entrada (36) a ruedas dentadas correspondientes de dichas ruedas dentadasplanetarias (32); medios (38) para transferir par motriz de dicho soporte (28) de satélites a dichos elementos (36) de rotación de entrada para provocar que dichos elementos de rotación de entrada provoquen la rotación con respecto a dicho soporte (28) de satélites, provocando de esta manera el giro de dichas ruedas dentadas satélites (32) a la velocidad de rotación satélite, cuando dicho soporte de satélite es obligado a girar por la acción de dicho eje de entrada (52); y medios, que comprenden un elemento (41) no rotativo de geometría variable, destinado a modificar selectivamente la velocidad de rotación de dichos elementos de rotación de entrada (36) al variar el radio de acción; de manera que dicho eje de entrada (52) imparte par motriz a dicho soporte de planetario (28) haciendo girar por lo tanto dichos elementos de rotación de entrada (36) alrededor de dicho eje central, y de manera que modificando dicha velocidad de rotación de dichos elementos de rotación de entrada se modifica lavelocidad de rotación de satélites para invertir la velocidad de rotación de salida.
Description
Transmisiones epicíclicas infinitamente
variables.
La invención se refiere en general a
transmisiones de potencia, particularmente a transmisiones
continuamente variables, y más específicamente a transmisiones que
se usan en máquinas rotativas que requieren par de salida y
velocidad de salida continuos y ajustables infinitamente,
manteniendo casi constante la velocidad de rotación del accionador
primario de entrada.
Durante casi un siglo se ha intentado conseguir
una transmisión continuamente variable adecuada para aplicaciones de
automoción. Incluso ha sido reconocido extensamente, que los
vehículos impulsados por pedales funcionarían más eficientemente si
la velocidad de rotación de la rueda de propulsión de contacto con
el suelo, fuera variada de manera tal que la velocidad de rotación
de entrada del pedal permaneciera casi constante, independientemente
de la pendiente de la trayectoria. Las herramientas diseñadas para
eliminar materiales en los procedimientos de fabricación (tornos,
taladradoras, fresadoras, ranuradoras y similares) se benefician
frecuentemente de la selección precisa de la velocidad de la
herramienta en la zona de contacto con la pieza a trabajar. Por
razones de eficiencia de energía y coste, tales herramientas son
accionadas típicamente por motores eléctricos síncronos. Tanto las
fuentes de energía para las máquinas (tales como motores eléctricos
o motores de combustión interna)como la propulsión humana,
trabajan más eficientemente a velocidades de rotación fijas o dentro
de un rango limitado; sin embargo la aplicación final de la potencia
de la impulsión requiere usualmente un rango más amplio o diferente
de velocidades. Para todas las aplicaciones, ya sea para un equipo
impulsado por máquina o vehículos impulsados por el hombre, no se ha
conseguido todavía un dispositivo de transmisión que combine las
características deseables de elevado par, alta eficiencia, tamaño
compacto, peso ligero y costo de fabricación competitivo.
Comúnmente, el ajuste de la velocidad es
normalmente realizado por el uso de dispositivos de control, que
incorporan numerosos elementos de relación de transmisión fija,
selectivos y discretos (usualmente engranajes).
Los sistemas de control de velocidad
continuamente variable (transmisiones) son un medio alternativo para
el ajuste de la velocidad, aunque tienden a ocupar grandes
volúmenes, son pesados, frecuentemente usan algún tipo de sistema de
correa para ajustar la velocidad, o usan trinquetes complicados o
mecanismos de embragues limitadores. La mayor parte de sistemas de
control de velocidad de tipo continua ofrecen la capacidad de
producir velocidad ajustable en solo una dirección y requieren un
embrague para desacoplar el accionado primario con respecto a la
salida. Generalmente, todos los sistemas de control de velocidad
variable conocidos tienen una limitada capacidad de transferencia de
potencia limitada.
Las aplicaciones de potencia elevada, que
usualmente comportan un rango limitado de variación de la velocidad,
tal como en equipos para la construcción y para la agricultura, se
obtienen comúnmente usando mecanismos hidrostáticos que trabajan en
regímenes elevados de presión de fluido y caudal reducido, o
convertidores hidráulicos de par que funcionan en condiciones de
presión baja y caudal de fluido elevado, o transmisiones
diferenciales de deslizamiento limitado, todos los cuales presentan
pérdidas significativas de energía. Las transmisiones continuamente
variables tienen aún que estar adecuadamente integradas en
aplicaciones de potencia elevada/velocidad elevada, tales como los
vehículos a motor normales. Las transmisiones continuamente
variables existentes hasta la fecha aún tienen que superar
aproximadamente potencias de 150 hp.
Se han propuesto varios dispositivos para lograr
velocidad de salida continuamente variable, algunos de los cuales
incluyen capacidad de variación infinita. Una transmisión
"continuamente variable" es una transmisión en la cual la
relación entre la velocidad de rotación de salida respecto a la
velocidad de rotación de entrada se puede variar continuamente desde
un primer valor a un segundo valor, teniendo ambos valores el mismo
signo algebraico. Una transmisión continuamente variable puede
también incluir un engranaje de marcha atrás separado, accionado
separadamente, que tiene un signo algebraico diferente del primer y
segundo valores. Una transmisión "infinitamente variable" es
una transmisión en la cual la relación de la velocidad de rotación
de salida respecto a la velocidad de rotación de entrada puede ser
variada continuamente desde un primer valor a un segundo valor en
donde el primer y segundo valores pueden tener signos algebraicos
diferentes. Por lo tanto, la transmisión "infinitamente
variable" incluye la condición "infinita" en la que la
relación de la velocidad de rotación de entrada respecto a la
velocidad de rotación de salida es indeterminada, es decir,
infinita. Por lo tanto, las transmisiones "infinitamente
variables" se pueden caracterizar como una subclase de
transmisiones "variables de modo continuo", por el hecho de que
ambas clases tienen la capacidad de controlar de manera continua
velocidades de salida con una velocidad de rotación de entrada que,
de modo general, es fija. No obstante, las transmisiones
infinitamente variables ofrecen una gama más amplia de capacidad y
de aplicaciones debido a su posibilidad de llevar las velocidades de
salida a un valor casi nulo, generando teóricamente pares de salida
que se aproximan a infinito, limitado solamente por el deslizamiento
o capacidad de soporte de cargas de los componentes internos.
Tanto las transmisiones variables continuamente
como las transmisiones variables infinitamente se pueden clasificar
en cinco tipos.
El primer tipo, que es el más antiguo y
probablemente el más extensamente utilizado, incluye dos poleas de
paso variable conectadas por una correa con disposición para
variación de los diámetros de las poleas y, por lo tanto, de la
proporción o relación de velocidad. Si bien estos dispositivos son
eficaces, de manera característica tienen un elevado volumen y peso,
y una limitada gama de variación de velocidad. Se han introducido,
como mínimo, dos variantes mejoradas importantes en este concepto
básico de polea doble de paso variable. El componente limitador de
potencia de este diseño es típicamente o bien el hecho de que la
correa alcanza el límite de su resistencia a la tracción, o la
fricción entre la correa y la polea de diámetro más reducido. En un
dispositivo que se ha dado a conocer en la Patente USA No. 3.720.113
de Van Dome, la correa es cambiada de transferencia de par por
tracción a transferencia de par por compresión. En el dispositivo
Van Dome, unos enlaces de compresión son transportados por una serie
de bandas delgadas, adaptándose los eslabones entre sí para formar
una barra semirrígida entre las dos poleas de paso variable. La
modalidad de fallo para la cinta sinfín se cambia de fallo por
tracción a inestabilidad de flexión de los eslabones, o fallo del
material por compresión, permitiendo ambos potencialmente una carga
superior a la que se puede conseguir por un elemento de tracción. No
obstante, la gama de ajuste de velocidades es limitada.
Una segunda variante principal se ha designado
como impulsión de velocidad variable de tipo Variable de Modo
Infinito Positivamente (PIV) que se utiliza de manera rutinaria en
aplicaciones industriales. Dentro de la definición utilizada en esta
descripción la designación PIV es poco adecuada porque los
dispositivos de control de velocidad no tienen una gama de
velocidades en las que la salida se pueda variar de manera continua
a un signo algebraico negativo. Una característica del sistema PIV
es la sustitución de la correa por una cadena sinfín, en la que cada
eslabón de la cadena contiene una serie de varillas que se adaptan
transversalmente, las cuales establecen contacto con los bordes de
poleas que contienen ranuras radiales en las caras de contacto. Este
diseño elimina el deslizamiento entre los elementos de tipo correa
sinfín que transfieren el par y las poleas de acoplamiento variable.
Si bien se ha informado de gamas de variación de velocidad elevadas
del orden de 6 en los dispositivos mencionados, las potencias
nominales se encuentran de manera típica por debajo de los 30
hp.
Un segundo tipo de transmisión continuamente
variable comprende dispositivos de impulsión de tracción o fricción
de contacto único que utilizan diferentes sistemas que se basan en
fricción de contacto por rodadura metal con metal, utilizando en
algunos casos el efecto de cizalladura de lubrificantes como
mecanismo de tracción. Se incluyen en todo los dispositivos de este
tipo, los dispositivos de cono sobre cono, en los que dos conos,
cada uno de ellos de paso igual y opuesto, establecen contacto entre
sí en puntos individuales pero de manera tal que la circunferencia
sumada del conjunto combinado es constante. Se han mostrado
variantes y ejemplos de este tipo en las patentes USA No. 4.392.394
de Hofbauer y en la Patente USA No. 5.433.675 de Kraus.
Otro ejemplo de transmisión continuamente
variable es el tipo de bola y disco. En este tipo de mecanismo de
impulsión, el eje de rotación de un elemento de bola se encuentra
usualmente formando ángulo recto con respecto al eje de rotación de
un elemento de disco. El elemento de bola, que está obligado a tener
una superficie de rotación, está dispuesto de manera que cuando es
presionado contra el elemento de disco rotativo, el elemento de bola
es impulsado por el disco. Al desplazar el elemento de bola a lo
largo de un radio del elemento de disco, se puede obtener una
velocidad de impulsión variable desde el elemento de bola. La
eficacia de estos mecanismos depende en gran medida de la calidad
del contacto entre los dos elementos de tracción, de la limpieza de
las superficies y el grado de desgaste de cada uno de los elementos.
Si bien se puede conseguir una sustancial variación de velocidad,
estos dispositivos muestran gamas de potencia limitadas de manera
típica a pocos caballos y tienen un mantenimiento dificultoso.
El tercer tipo de dispositivos de velocidad
ajustable de manera continua son dispositivos de impulsión
hidráulicos, de manera típica motores de impulsión de tipo
hidráulico que utilizan bombas de desplazamiento variable. Estos
dispositivos se designan como dispositivos de impulsión
hidrostáticos porque funcionan a elevadas presiones de fluido pero
con desplazamiento reducido. Otros dispositivos de impulsión de tipo
hidráulico de velocidad variable combinan ambos juegos de engranajes
y el mecanismo de impulsión hidráulica para permitir una capacidad
infinitamente variable. Se dan a conocer ejemplos en la Patente USA
No. 5.624.015 de Johnson y en la Patente USA 5.396.768 de Zulu.
Estos dispositivos se han mostrado fiables para potencias elevadas y
elevado par motor, pero a expensas de un rendimiento muy bajo.
El cuarto tipo de control de velocidad variable
de forma continua es el de la categoría general de dispositivos de
impulsión de tipo intermitente o de trinquete. Estos dispositivos de
accionamiento que se dan a conocer, por ejemplo, por Pires (Patente
USA No. 5.1334.115), Gogins (Patente USA No. 4.116.083, No.
4.194.417, No. 4.333.555, No. 4.936.155, y No. 5.392.664), y Mills
(Patente USA No. 5.632.702), se caracterizan por ser completamente
mecánicos y funcionar al generar una oscilación de amplitud variable
al colocar anillos de control o levas excéntricamente y con respecto
a la entrada del impulso. En general, una serie de posiciones
excéntricas son utilizadas para una única revolución del eje de
entrada con brazos de conexión que transfieren la parte dirigida
hacia adelante del movimiento oscilante generado en cada brazo hacia
un engranaje de salida con intermedio de embragues de un solo
sentido u otros dispositivos de diodo mecánico. Para reducir las
variaciones de par motor de salida, estos dispositivos utilizan de
manera típica un número creciente de elementos oscilantes, y enlaces
auxiliares para suavizar el movimiento rectificado hasta un nivel
aceptable para una aplicación determinada.
Las aplicaciones que se describen y se
reivindican en el presente documento, están comprendidas en general
dentro de un amplio quinto tipo de mecanismos de control de
velocidad continuamente variable que se caracterizan en general por
la utilización de uno o varios dispositivos de engranajes
epicicloidales. Algunos dispositivos conocidos de este tipo
contienen elementos de impulsión intermitente y de control
epicicloidal, por ejemplo, el dispositivo de la Patente USA No.
5.334.115 de Pires. El elemento común de control en este tipo de
transmisión consiste en los movimientos únicos asociados con
sistemas epicicloidales. Una distinción significativa entre la
presente invención y las diferentes versiones conocidas de esta
categoría de transmisiones es la forma en la que el movimiento de
salida es conectado a la extrada, y los medios por los cuales la
fuerza de rotación es impartida a cada uno de los componentes
epicicloidales. Asimismo, se debe observar en alguna versión
específica si el portador planetario ("spider"), los conjuntos
planetarios, el anillo dentado circundante, la rueda satélite, o
bien ruedas satélite auxiliares, que se acoplan y circulan
alrededor de una parte de la circunferencia de conjuntos
planetarios, interaccionan y cómo lo hacen. Muchos de los
dispositivos conocidos se basan en algún tipo de dispositivo de
fricción para crear un cambio de velocidad que a continuación es
amplificado, o suavizado por el sistema epicicloidal.
A título de ejemplo, las siguientes Patentes USA
describen varios sistemas de tipo epicicloidal: Patente USA nº
5.632.703 de Wilkes y otros; Patente USA nº 1.445.741 de Blackwell;
Patente USA nº 2.745.297 de Andrus; Patente USA nº 2.755.683 de
Ryan; Patente USA nº 3.251.243 de Kress; Patente USA nº 3.503.279 de
Sievert y otros; Patente USA nº 3.861.485 de Busch; Patente USA nº
4.599,916 de Hirosawa; Patente USA nº 4.546.673 de Shigematsu;
Patente USA nº 4.644.820 de Macey y otros; Patente USA nº 4.672.861
de Lanzer, Patente USA nº 5.215.323 de Cowan; Patente USA nº
3.944.253 de Ripley; Patente USA nº 5.121.936 de Smirl; y Patente
USA nº4.706.518 de Moroto. En la Patente USA nº 5.360.380 de Nottle,
se ha descrito un mecanismo de reducción de velocidad de tipo
epicicloidal que se dice que produce una velocidad de salida
variable sin utilizar correas de transmisión y poleas variables o
dispositivos de fricción.
De la Patente USA nº 4.567.789 que representa la
técnica anterior más próxima a la actual, se conoce un aparato de
transmisión continuamente variable que tiene un eje central y un eje
de entrada rotativo a una velocidad de rotación de entrada y un eje
de salida rotativo a una velocidad de rotación de salida,
un soporte satélite sobre dicho eje de
entrada;
una rueda planetaria sobre dicho eje de
salida;
una serie de elementos de rotación de entrada
conectados de forma rotativa a dicho soporte de satélites para la
rotación a la velocidad de los satélites; y
una serie de ruedas satélite acoplables con dicha
rueda planetaria y montadas con capacidad de rotación sobre dicho
soporte de satélites a efectos de girar a la velocidad de satélites
con respecto a dicho portador.
La Patente USA nº A 4.567.789 da a conocer las
características del preámbulo de las reivindicaciones 1, 2 y 6,
respectivamente.
En esta solicitud se describen varias
realizaciones de la invención. Todas éstas son capaces de variar la
velocidad y el par de manera continua con velocidades hacia delante,
neutral o punto muerto, y hacia atrás o de inversión, mientras que
el eje de entrada permanece constante en velocidad de rotación y
dirección. Cada uno de los dispositivos comparte: 1) las
características muy deseables con respecto al carácter compacto
tanto en anchura como en diámetro; 2) utilización de componentes de
engranajes epicicloidales eficaces para conseguir las
características de proporción de engranajes infinitamente variables;
3) características integrales que permiten el control de velocidad
directo e independiente de los elementos planetarios accionados
desde el eje de entrada; 4) ejes alineados de forma coaxial de
entrada y salida; y 5) un número relativamente reducido de
componentes que permite conseguir una fabricación económica y
fiable.
La diferencia principal entre las realizaciones
de la invención consiste en los medios en los que se consigue el
control de velocidad independiente de las ruedas dentadas satélite,
para lo cual se han representado tres medios principales. El primer
medio consiste en una correa en forma de serpentina o mecanismo de
cadena en la que las ruedas satélites son accionadas directamente
mediante poleas con correa o piñones con cadena y una cinta o cadena
sinfín queda configurada en disposición de serpentina alrededor de
tres dispositivos de impulsión satélites y un elemento de polea de
paso variable fija en rotación y en disposición central. El
dispositivo de accionamiento de cadena permite aplicaciones de
fuerzas significativamente más elevadas que la versión de correa
sinfín, pero no es ajustable de manera continua (en vez de ello es
ajustable por incrementos a valores enteros del paso de la cadena).
En disposición central con respecto al dispositivo de impulsión de
cadena se encuentra un elemento de polea mecánica "iris" que se
puede expansionar o contraer a diferentes diámetros que corresponden
a los valores incrementales enteros del paso de la cadena,
soportando una cadena de ajuste o una banda de interfaz con
salientes en situación de tracción con la cadena de impulsión y un
mecanismo para la extensión y retracción de la cadena de ajuste o
banda de interfaz con salientes. En esta descripción y en las
reivindicaciones, una banda de interfaz dotada de salientes es
funcionalmente equivalente a una cadena articulada para servir como
cadena de ajuste.
El segundo medio no se basa ni en correas ni en
cadenas para el control de velocidad, utilizando en vez de ello un
conjunto de pistas cónicas partidas, alineadas coaxialmente con los
ejes de entrada y salida, que proporcionan control de tracción y de
posición a rodillos montados sobre brazos basculantes alineados
coaxialmente con cada una de las ruedas satélite y fijados al
soporte del satélite. Se disponen medios de control para desplazar
las pistas cónicas partidas una con respecto a otra en dirección
axial, las cuales, por medio de rodillos acoplados y ruedas dentadas
satélites auxiliares engranadas con cada satélite, controlan la
velocidad de las ruedas dentadas satélite. El diseño permite la
transferencia de pares de fuerzas muy elevados al eje de salida con
intermedio de una amplia gama de variación de velocidad por la
adición de un número superior de brazos basculantes y elementos
satélite que proporcionan múltiples puntos de acoplamiento entre
rodillos y las pistas, así como el posicionado de los brazos, de
manera que tiene lugar el autobloqueo entre rodillos y pistas al
aumentar el par de salida.
Los terceros medios que no forman parte de la
presente invención combinan la potencia de los dispositivos de
accionamiento primarios, uno de los cuales o ambos tienen capacidad
de ajuste de velocidad. El diseño de entrada doble permite la
alineación coaxial del eje de entrada desde uno de los dispositivos
accionadores primarios con el eje de salida, pero requiere el
desplazamiento de la entrada del segundo dispositivo de
accionamiento primario.
Otros objetivos, ventajas y características
nuevas y ámbito de aplicabilidad de la presente invención se
establecerán en parte en la descripción detallada siguiente, que
hace referencia a los dibujos adjuntos, y en parte quedarán
evidentes a los técnicos en la materia después del examen de la
descripción siguiente o se podrán aprender por la práctica de la
invención. Los objetivos y ventajas de la invención se pueden llevar
a la práctica y se pueden conseguir por medio de los conjuntos de
equipos y combinaciones indicadas de manera específica en las
reivindicaciones que se adjuntan.
Los dibujos adjuntos que se incorporan en la
presente descripción, formando parte de la misma, ilustran varias
realizaciones de la presente invención y conjuntamente con la propia
descripción sirven para explicar los principios de la invención. Los
dibujos tienen solamente el objetivo ilustrativo de una realización
preferente de la invención y no se tienen que considerar como
limitadores de la misma. En los dibujos:
La figura 1 es una vista en perspectiva de una
primera realización del aparato de la invención, que muestra la
utilización de una correa sinfín en forma de serpentina y una polea
de paso variable como componentes mediante los cuales se consigue el
control de velocidad independiente;
La figura 2 es una vista lateral en sección de la
realización mostrada en la figura 1, sustancialmente según la línea
de corte A-A de la figura 3;
La figura 3 es una vista frontal de la
realización mostrada en la figura 1:
La figura 4 es una vista en perspectiva de una
variante de la realización mostrada en la figura 1, que muestra una
cadena en lugar de una correa y un mecanismo de polipasto ajustable
en lugar de una polea de paso variable;
La figura 5 es una vista en perspectiva a mayor
escala de los elementos del polipasto de la realización mostrada en
la figura 4, mostrando el polipasto en una primera posición de
diámetro efectivo reducido;
La figura 6 es una vista en perspectiva de los
elementos mostrados en la figura 5, mostrando el polipasto en una
segunda posición con un diámetro efectivo comparativamente
incrementado;
La figura 7 es una vista en perspectiva y en
sección de una segunda realización de la invención, mostrando una
utilización de rodillos de contacto y una pista cónica partida como
componentes mediante los cuales se consigue el control de velocidad
independiente;
La figura 8 es una vista lateral en sección de la
realización mostrada en la figura 7 esencialmente a lo largo de la
línea de corte A-A de la figura 9;
La figura 9 es una vista frontal en sección de la
realización mostrada en la figura 7, sustancialmente según la línea
de corte B-B de la figura 8;
La figura 10 es una vista lateral en sección de
una variante de la realización mostrada en la figura 7, mostrando
las pistas cónicas situadas radialmente en el interior con respecto
a los rodillos de contacto como medida de ahorro de espacio y;
La figura 11 es una vista lateral en sección de
una tercera realización que no forma parte de la presente invención,
que muestra la utilización de ejes de entrada dobles.
La invención tiene varias realizaciones
deseables. Todas las realizaciones ofrecen la ventaja de su
simplicidad, carácter compacto y fiable. Todas las realizaciones son
capaces de variar de manera continua la velocidad de salida y el par
de salida en situaciones de marcha hacia adelante, neutral o punto
muerto y marcha atrás, mientras que el eje de entrada permanece
constante en velocidad de rotación y en dirección. Entre otras
características compartidas por las diferentes realizaciones se
encuentran el carácter compacto de la anchura y el diámetro;
utilización eficaz de componentes de ruedas dentadas epicicloidales
para conseguir una proporción de ruedas infinitamente variable,
componentes integrales que permiten el control directo de la
velocidad independiente de los elementos satélites impulsados desde
el eje de entrada, ejes de entrada y salida alineados coaxialmente,
y un número relativamente reducido de componentes para conseguir una
fabricación económica y fiable. El aparato objeto de la invención
presenta el control independiente de diferentes componentes de
sistemas de ruedas dentadas epicicloidales para conseguir
velocidades de salida que se pueden variar selectivamente y de forma
continua de marcha hacia adelante, pasando por punto muerto o
neutral y a continuación marcha atrás (y viceversa). Debido a la
simplicidad, carácter compacto y alta capacidad de transmisión de
par, la invención que se da a conocer tiene muchas aplicaciones que
no se pueden conseguir de manera inmediata con otras transmisiones
variables de manera continua.
Una realización de la invención, que presenta una
correa sinfín compacta en forma de serpentina, es la mostrada en las
figuras 1-3. Los componentes principales de esta
realización comprenden el eje de entrada (52) que es el componente
mediante el cual se facilita la fuerza de entrada al aparato de la
invención, el soporte (28) de satélite fijado con capacidad de
rotación sobre el eje de entrada, el tubo de soporte (50) dispuesto
coaxialmente alrededor del eje de entrada, una serie de elementos de
rotación de entrada (habitualmente un mínimo de tres)
(preferentemente poleas satélites -36-) dispuestos sobre el soporte
de satélites, una polea de paso variable (41) que tiene dos discos
(42) y (46) y una correa (38) dispuesta en forma de serpentina entre
las poleas satélite y la polea de paso variable. La correa (38)
sirve por lo tanto como medio para transferir par de fuerzas desde
el soporte de satélites a los elementos (36) de rotación de entrada
de la popela satélite. También es importante para la realización de
la invención, una serie de ruedas dentadas satélite (32) montadas
sobre respectivos ejes satélite (30) montados con capacidad de
rotación sobre el soporte de satélites (28), y el eje de salida (20)
sobre el que está fijada la rueda dentada planetaria (26). Los
dientes de la rueda dentada (26) engranan con los dientes de las
ruedas dentadas satélite (32). De acuerdo con ello la serie de
ruedas dentadas satélite (32) están montadas con capacidad de
rotación sobre el soporte de satélites (28) para girar a una
velocidad de rotación de satélites con respecto al soporte de
satélites, siendo las ruedas dentadas satélites acoplables asimismo
con la rueda planetaria (26). Mediante estos componentes y otros que
se describirán, se transmite energía en rotación desde el eje de
entrada (52) al eje de salida (20) de manera controlable de manera
variable tal como se indicará más adelante.
Se hará referencia continuada y combinada a las
figuras 1-3. En esta realización la potencia de
entrada aplicada como rotación al eje de entrada (52) impulsa el
soporte de satélites (28). El eje de entrada (52) está montado con
capacidad de rotación en el cuerpo (54) del aparato mediante los
cojinetes (24). La rotación impartida al soporte de satélites (28)
por el eje de entrada (52) provoca que las tres poleas satélites
(36) giren alrededor del eje central definido en general por el eje
de entrada (52). Los correspondientes ejes satélites (30) conectan
las tres poleas satélites (36) al soporte de satélites (28). Las
poleas satélites (36) están fijadas sobre los ejes satélites (30),
pero los ejes (30) están soportados sobre cojinetes asociados (34)
en el soporte de satélites (28), de manera que los ejes (30) giran a
la velocidad de rotación de los satélites con respecto al soporte
(28). Los ejes satélites (30) están preferentemente dispuestos de
forma equidistante alrededor de la circunferencia del soporte de
satélites (28) que tiene una forma general parecida a un disco, en
disposición próxima a su periferia.
Asimismo, fijados con capacidad de rotación sobre
los ejes satélite (30) se encuentran las ruedas satélite (32), de
manera correspondiente en número y posición radial con las poleas
satélite (36). Dado que las poleas satélite (36) y las ruedas
dentadas satélite (32) están fijadas a ejes comunes (30), la
rotación de las poleas (36) tiene como resultado la rotación de las
ruedas satélite (32) a la misma velocidad de rotación satélite. De
este modo la serie de poleas satélite (36) están montadas con
capacidad de rotación sobre el soporte de satélites (28) y
conectadas asimismo a las ruedas dentadas satélite (32) para girar
con las ruedas dentadas satélite a la misma velocidad de rotación
satélite.
El control del aparato se consigue al accionar el
elemento de polea central fijada con capacidad de rotación, siendo
una polea partida (41) de paso variable que comprende dos
componentes, un disco fijo (42) y un disco ajustable axialmente
(46). Montado en el tubo de soporte (50) se encuentran elementos que
definen la polea (41) de paso variable fija en rotación, que
comprende el disco fijo (42) y el disco cónico ajustable axialmente
(46). Asimismo, montado sobre el tubo de soporte (50) se encuentra
un disco hueco de ajuste (48) u otro medio para el desplazamiento
axial del disco ajustable (46) a posiciones seleccionadas. Ambos los
discos (42) y (46) de la polea (41) de paso variable están fijados
en cuanto a rotación sobre el tubo de soporte (50) dispuesto
centralmente. El disco fijo (42) está fijado al tubo de soporte (50)
por un fileteado de rosca u otros medios, mientras que el disco (46)
ajustable axialmente está acoplado mediante chaveta en el tubo de
soporte (50), teniendo capacidad de movimiento axial libre con la
colocación axial y movimiento controlado selectivamente por medio de
un disco de acoplamiento (48). El disco de acoplamiento (48) está
roscado sobre el tubo de soporte (50) y es girado, por ejemplo, por
medio de brazos salientes (40). Otros diferentes modos conocidos de
ajustar de manera controlable la posición axial del disco ajustable
(46) con respecto al disco fijo (42) son adecuados para su
utilización en la invención, incluyendo dispositivos de fuelle,
pistón hidráulico, enlaces mecánicos y similares. Una correa sinfín
(38) flexible, sustancialmente no extensible, conecta cada una de
las poleas satélite (36) al discurrir sobre la circunferencia
externa de cada polea satélite (36) y alrededor de la polea partida
variable que tienen los discos (42) y (46) en la disposición de
serpentina mostrada en la figura 3.
La correa sinfín en forma de serpentina (38) se
acopla a las poleas satélite (36) y los discos situados centralmente
(42), (46) de la polea de paso variable (41). Una cadena sinfín
puede ser utilizada en lugar de una correa en realizaciones
alternativas (figura 4). Tal como se aprecia mejor en las figuras 1
y 3, la correa (38) está dispuesta de forma especial en el aparato.
Si la correa (38) se caracteriza como bucle cerrado que tiene una
superficie o cara interna, y una superficie o cara externa, la
superficie externa establece contacto solamente con los discos (42),
(46) de la polea (41) de paso variable. El interior de la correa
(38) establece contacto con las poleas satélite (36). Haciendo
referencia a la figura 3 se observará, que durante el funcionamiento
de la invención, la superficie interna de la correa (38) se acopla
sobre un sector arqueado (por ejemplo, entre aproximadamente 120º y
180º) de la cara circunferencial de trabajo de cada una de las
poleas satélite (36), mientras que la superficie externa de la
correa (38) establece contacto con las superficies de trabajo de los
discos (42), (46), en especial la cara cónica del disco ajustable
(46). No obstante, tal como se describirá adicionalmente, la correa
(38) se desplaza alrededor de la polea de paso variable (41) de
manera tal, que proporciona un contacto constante entre la correa y
la polea de paso variable, pero en sectores sucesivamente distintos
de los discos (42), (46).
Una polea tensora (58) se acopla también a la
correa (38) y, bajo la acción antagonista de un resorte (39), sirve
como elemento acompañador libre para mantener la tensión de la
correa (38) de manera convencional.
Se pueden utilizar varios tipos de correas sinfín
(38) junto con sus poleas acopladas (36) y (41) apropiadas,
incluyendo correas redondas, tal como se ha mostrado en las figuras
1-3, correas con caras dotadas de salientes que se
acoplan con poleas dotadas de salientes, y correas en forma de V que
se acoplan con la polea de ajuste variable (42), (46) o correas en
doble V con una cara acoplada a las poleas satélite con ranura en V
y la otra cara en V acoplada con la polea de paso variable (41).
De modo adicional, se observará que las
realizaciones alternativas tales como la que se ha observado en la
figura 4 puede utilizar un bucle de cadena en lugar de una correa
sinfín. De este modo, en la descripción y en las reivindicaciones,
si no se indica de otra forma, el término "correa" incluirá
otros componentes en forma de bucle flexibles, particularmente
cadenas. De manera similar, realizaciones alternativas que utilizan
una cadena en vez de una correa pueden utilizar piñones dentados en
lugar de las poleas (42), (46) y (36), también como se ha indicado
de manera general en la figura 4. Por lo tanto, en esta descripción
y en las reivindicaciones, si no se indica de otra manera, el
término "polea" se interpretará que incluye un piñón que sirve
una función equivalente.
El lado de salida del aparato comprende la rueda
dentada planetaria (26) que está fijada de forma rotativa sobre el
eje de salida (20). El eje de salida está montado de forma rotativa
en el cuerpo (54) del aparato por los cojinetes (24), de manera que
el eje de salida (20) es libre de girar con respecto al cuerpo (54).
Los dientes exteriores de la rueda planetaria (26) engranan con los
dientes de las varias ruedas satélite (32), siendo este engrane el
medio mecánico por el que se transmite fuerza desde el soporte de
satélites (28) a la rueda dentada planetaria (26).
De acuerdo con lo anterior, el aparato de la
primera realización se caracteriza por un tren de engranajes
epicicloidales incluyendo el soporte de satélites central (28)
accionado, con intermedio del eje de entrada (52), por el
dispositivo de accionamiento primario a una velocidad de rotación de
entrada (w_{i}). Una serie de juegos de satélites, preferentemente
tres, formado cada uno de ellos por una polea satélite (36) y una
rueda dentada satélite (32) fijada sobre un eje satélite asociado
(30), son soportados en cojinetes correspondientes (34) dispuestos
en el soporte de satélites (28) y separados a intervalos
equiangulares. Dado que cada par de polea satélite (36) y rueda
satélite (32) está fijado a un eje satélite común (30), giran a una
velocidad común. Cada una de las tres ruedas satélite (32) se acopla
con la rueda planetaria de salida (26) que está fijada al eje de
salida (20) que gira a la velocidad de rotación de salida (w_{o}).
El eje de salida (20) está soportado con intermedio del cuerpo de la
transmisión (54) por cojinetes (24) y fijado por casquillos (22). El
tubo de soporte (50) está fijado de manera permanente al cuerpo de
la caja de transmisión (54) y aloja el cojinete (24) a través del
cual gira el eje de entrada (52) al extenderse hacia el soporte de
satélites (28) y estando fijado de manera permanente al mismo.
Durante el funcionamiento del aparato, mientras
se imparte rotación al soporte de satélites (28) por la acción del
eje de entrada (52), la velocidad y dirección de rotación del eje de
salida (20) se ajusta de manera controlable manipulando la polea de
paso variable (41) constituida por los dos discos (42), (46). El
operador controla el movimiento axial del disco ajustable (46). Al
desplazarse el disco cónico axialmente ajustable (46) a las
proximidades del disco fijo (42), el diámetro efectivo de la polea
de paso variable que se acopla con la superficie externa de la
correa sinfín (38) aumenta. El cambio de diámetro efectivo de la
polea de paso variable (41) efectúa un cambio en la velocidad a la
que la correa (38) gira alrededor de la polea, la cual a su vez es
traducida en un cambio de velocidad en el que las poleas satélite
(36) y las ruedas dentadas (32) giran alrededor del eje del central
definido por el eje de entrada (52).
La potencia de entrada es proporcionada al eje de
entrada (52) a una velocidad de rotación de entrada fija (w_{i}),
que gira el soporte de satélites (28) a la velocidad de entrada. En
ausencia de la correa sinfín (38) que conecta operativamente las
poleas satélite (36) a la polea de paso variable fijada en rotación
(41), no se transferiría par de fuerzas alguno a la rueda satélite
de salida (26). Cada uno de los ejes satélite (30) y rueda dentada
satélite (32) podría girar libremente a la velocidad de rotación
libre, simplemente discurriendo alrededor de la periferia de una
rueda satélite sin movimiento (26). La correa sinfín (38)
proporciona el par motriz que controla la velocidad de rotación
satélite de las poleas satélite (36) y, por lo tanto, también las
ruedas dentadas satélite (32), para que sean más lentas que la
velocidad de rotación libre o más rápidas que dicha velocidad de
rotación libre.
Al ser accionado el soporte de satélites (28)
para girar a la velocidad de rotación de entrada, las poleas
satélite (36) giran alrededor del eje central del aparato. Por lo
tanto, la correa de conexión (38) se aplica o envuelve
simultáneamente contra una cara de la polea de paso variable fija en
rotación (41) y se libera de la cara o lado opuesto. Por lo tanto,
la correa (38) se encuentra constantemente en contacto con la polea
de paso variable, pero dado que la polea de paso variable no es
giratoria, el sector de la polea sobre la que establece contacto la
correa cambia constantemente. La correa (38) se acopla en un punto
específico de la polea de paso variable en un intervalo periódico
que corresponde a la velocidad de retención de entrada. Esta acción
aplica la correa sinfín (38) alrededor de la polea de paso variable
fija rotativamente (41), que a su vez proporciona tracción a las
poleas satélite (36). El acoplamiento de tracción de la correa (38)
con las poleas satélite (36) provoca que dichas poleas (36) giren
alrededor de sus ejes individuales a velocidades de rotación
satélite superiores, iguales o inferiores que la velocidad de
rotación libre que se ha indicado anteriormente. La tracción
proporcionada desde la polea de paso variable rotativamente fija
(41) a las poleas satélite (36) mediante la correa sinfín (38)
aumenta la velocidad de rotación de las poleas satélite (36) a un
valor superior al de la velocidad de rotación libre o retrasa la
velocidad de rotación de las poleas satélite (36) a un valor menor
que la velocidad de rotación libre, dependiendo del diámetro
efectivo de la polea de paso variable seleccionado por el operador.
La polea de paso variable (41) y la correa (38) sirven, por lo
tanto, como medio para modificar selectivamente la velocidad de
rotación de las poleas satélite (36).
El operador puede por lo tanto, por ajuste
selectivo del diámetro eficaz de la polea de paso variable (por
ejemplo, por manipulación de los brazos -40- para desplazar el disco
ajustable axialmente -46-), controlar la velocidad de rotación
satélite de las poleas satélite (36). Debido al acoplamiento de
engrane directo de las ruedas dentadas satélite (32) con la rueda
dentada planetaria (26), el ajuste de la velocidad de rotación
satélite tiene como resultado la modificación de la velocidad de
rotación de salida del eje de salida (20).
Por esta razón, el eje de entrada (52) imparte
par motriz al soporte de satélites (28), lo cual provoca que las
poleas satélite (36) giren alrededor del eje central, y el
acoplamiento de la superficie interna de la correa (38) con las
poleas satélite provoca que las poleas satélite giren, girando de
esta manera las ruedas dentadas satélite (32) a la velocidad de
rotación de los satélites, y ajustando el diámetro efectivo de la
polea de paso variable (41) se modifica la velocidad de rotación de
las poleas satélite (36), que a su vez modifica la velocidad de
rotación de los satélites que cambian la velocidad de rotación de
salida.
Cuando la velocidad de rotación de las poleas
satélite (36) se retrasa de manera que sea menor que la velocidad de
rotación libre, la rotación del eje de salida (20) es en la misma
dirección que la del eje de entrada (52); es decir, la velocidad de
salida (w_{o}) (del eje de salida -20-) y la velocidad de entrada
(w_{i}) (del eje de entrada -52-) tienen el mismo signo algebraico
(dicho de otro modo, tanto el eje de entrada como el de salida giran
en el sentido de las agujas del reloj). Cuando la velocidad de
rotación de las poleas satélite (36) es superior que la velocidad de
rotación libre, la rotación del eje de salida (20) es opuesta en
dirección al eje de entrada (52); es decir, la velocidad de salida
(w_{o}) y la velocidad de entrada (w_{i}) son opuestas en su
signo algebraico (es decir, un eje gira en el sentido de las agujas
del reloj, y el otro en sentido contrario). La polea libre (58) y el
resorte (59) tensan de manera apropiada la correa sinfín no
extensible (38) y proporcionan un medio para compensar el destensado
de la correa al cambiar la polea de paso variable rotativamente fija
(41) a un paso con un diámetro efectivo más reducido.
Se apreciará, por lo tanto, que al aumentar
progresivamente el diámetro efectivo del elemento de polea central,
la relación de engranajes del aparato de la invención en su conjunto
disminuye, aproximándose eventualmente a cero. Con el incremento
continuado del diámetro eficaz, la relación de engranajes se
aproxima a cero y luego pasa por este valor y, a continuación, con
un incremento adicional del diámetro efectivo, se invierte
realmente, de manera que la proporción de engranajes general empieza
a aumentar, pero con un par de salida en dirección opuesta con
respecto al par de entrada. Debido en parte a la configuración de la
correa en forma de serpentina, el cambio completo de desplazamiento
en avance al desplazamiento en marcha atrás se consigue de manera
continua, sin acción de embrague, y sin modificar la velocidad de
rotación de entrada.
La naturaleza integral compacta del mecanismo de
serpentina ofrece posibilidades de miniaturización que no se
encuentran en otros mecanismos de cambio de velocidad infinitamente
variables. Los mecanismos de cambio de velocidad en gran escala (2 a
3 pulgadas cúbicas) hasta microescala (0,1 a 1 pulgada cúbica) son
posibles con este diseño y se pueden incorporar, por lo tanto, en
juguetes, herramientas motorizadas, máquinas de asistencia para
personas con discapacidades, equipos industriales ligeros y otras
importantes áreas. Dado su tamaño compacto, características de
control de velocidad, completamente integradas, el mecanismo de
serpentina tiene una serie de aplicaciones comerciales; por ejemplo,
control de velocidad para bicicletas, grúas, polipastos,
dispositivos de elevación de personal y similares.
En las siguientes ecuaciones, (D_{xx}) indica
el diámetro de paso de la rueda dentada, piñón o polea xx, por
ejemplo, (D_{42}) indica el diámetro de paso de la polea de paso
variable fija en rotación (41), y (D_{36}) es el diámetro de las
poleas satélite (36). (w_{4}) es la velocidad de rotación de los
juegos de satélites de las poleas satélite (36) y las ruedas
dentadas satélite (32).
1)w_{o} =
w_{i} -
(D_{32}/D_{26})w_{4}
2)D_{42} \
w_{i} = D_{36} \
W_{4}
Resolviendo la ecuación 2 para hallar (w_{4}) y
substituyendo dicha relación para (w_{4}) en la ecuación 1, y
reordenando el resultado para mostrar la proporción de la velocidad
de salida, (w_{o}), con respecto a la velocidad de entrada,
(w_{i}), se produce la relación de control de esta primera
realización de la invención:
3)w_{o}/w_{i}
= 1 -
gD_{42}
en la
que
4)g =
D_{32}/(D_{26}D_{36})
Tal como se observará en las siguientes
ecuaciones, esta realización se puede configurar de manera tal que
para una velocidad de rotación de entrada constante que hace girar
el eje de entrada, la velocidad de salida puede ser hacia adelante,
neutral o punto muerto, o bien marcha atrás cambiando el diámetro de
paso (D_{42}) de la polea de paso variable.
Escogiendo los siguientes componentes con los
diámetros de paso que se indican:
D_{32} = 2,28
D_{26} = 3,42
D_{36} = 1,50
D_{42 \ min} = 1,50
D_{42 \ max} = 3,00
Se pueden conseguir las siguientes relaciones de
velocidades:
Para D_{42} = 3,00; entonces w_{o}/w_{i} =
-0,33 (es decir, la dirección de la rotación de salida del eje de
salida (22) es opuesta al eje de entrada (52) y aproximadamente un
tercio más rápida).
Para D_{42} = 2,25; entonces w_{o}/w_{i} =
0,00 (relación de velocidades infinitas, es decir, la velocidad de
rotación de salida es efectivamente cero para cualquier velocidad de
rotación de entrada).
Para D_{42} = 1,50; entonces w_{o}/w_{i} =
+0,33 (la dirección de la rotación de salida es la misma que la de
la entrada, pero también en este caso, solamente un tercio de la
velocidad).
(Dado que se indican relaciones,
las unidades dimensionales se autoeliminan y son irrelevantes; el
signo negativo indica que la rotación de salida es inversa a la
rotación de
entrada).
No solamente se pueden escoger los diámetros de
paso de esta realización para conseguir una gama de velocidades
equilibrada en cada lado del punto de proporción infinita, sino que
se pueden escoger otras proporciones que proporcionarán una gama más
amplia de variación de velocidad de salida cuando la gama de
velocidades es forzada con respecto al punto de relación infinita.
Dependiendo de lo próxima a cero que se seleccione la velocidad de
salida, la relación entre la velocidad mínima de salida y la
velocidad máxima de salida se puede hacer muy grande. Cuando es
deseable una velocidad de salida específica con respecto a una
velocidad de rotación de entrada específica, entonces se puede
colocar una caja de engranajes adicional en serie con el aparato de
transmisión de la invención.
La capacidad final de transmisión de par de esta
realización depende de la fricción de contacto que se puede
desarrollar entre la correa sinfín (38) y las poleas satélite (36),
o la correa sinfín (38) y la polea (41) de paso variable
rotativamente fija, o por la capacidad de carga de tracción de la
correa sinfín (38). La configuración de correa en serpentina se
puede escoger para minimizar el esfuerzo de tracción en la correa
sinfín (38) por elección apropiada del diámetro de paso de los
engranajes y de las poleas. La relación entre la carga de tracción
(Tn_{B}) (expresada en unidades de fuerza) en la correa sinfín
(38) y el par de salida (T_{o}) (expresado en unidades de fuerza
por la distancia) impartido al eje de salida (20) es:
5)Tn_{B} =
gT_{o},
en la que g se ha conseguido en la
anterior Ecuación
4.
Para la mayor parte de aplicaciones prácticas el
parámetro g puede ser escogido en un valor comprendido entre 0,2 y
0,8. Para una capacidad de carga de tracción determinada de la
correa sinfín (Tn_{B}), las aplicaciones que requieran un par de
salida (T_{o}) más elevado requerirán que las proporciones de
engranaje se escojan para reducir el valor de g.
Una característica principal de la presente
realización que no existe en otros dispositivos de control de
velocidad continuamente variables es que los elementos reales que
llevan a cabo el cambio de velocidades se encuentran por completo
autocontenidos dentro del cuerpo del mecanismo (54). Asimismo, a
diferencia del mecanismo descrito, por ejemplo, en la Patente U.S.A.
Nº. 5.632.703, el aparato que se da a conocer no requiere un
mecanismo de correa externa para llevar a cabo las funciones de
marcha hacia adelante, neutra, y marcha hacia atrás. Además, esta
realización es extremadamente compacta y requiere poco más de la
anchura de un engranaje para funcionar. El aparato puede quedar
encerrado por completo y protegido contra suciedad y desperdicios.
Se puede conseguir un control muy preciso del radio de contacto
(D_{42}) con el aparato, dado que la gama de movimiento radial
necesaria para cambiar el radio se puede designar en un valor grande
para conseguir un control muy preciso o relativamente pequeño para
un cambio rápido de velocidades.
Las figuras 4 y 5 muestran la variación de la
realización de correa en forma de serpentina de la invención,
utilizando una cadena sinfín en vez de una correa sinfín. Esta
variación de la realización de la correa en forma de serpentina
funciona de modo general de la misma manera que la variación que
utiliza la correa sinfín que se ha descrito anteriormente, sin
embargo la construcción de algunos componentes es distinta. En lugar
de una polea de paso variable como el elemento de polea central, en
este tipo de variación el elemento de polea central es un
"iris" mecánico o polipasto de diámetro variable. El polipasto
de diámetro variable se utiliza para variar el diámetro efectivo del
componente que se acopla a la superficie externa de la cadena
sinfín. La figura 4 es una vista en perspectiva (comparable a la
figura 1) del iris con el tren de engranajes epicicloidal, mientras
que la figura 5 es una vista en planta de los elementos del
iris.
La variación de la realización de la correa en
forma de serpentina de la presente invención sirve para aplicaciones
que requieren un par muy elevado utilizando una cadena en forma de
serpentina (238) en vez de una correa en forma de serpentina. La
cadena es capaz de resistir esfuerzos de tracción mucho mayores y no
sufre deslizamiento cuando discurre sobre piñones dentados. Tal como
se ha mostrado en las figuras 4 y 5, la polea de paso variable
central es substituida por una polea segmentada formada por una
serie de brazos (200) con uniones acoplados de forma pivotante en el
cubo (202) y guiados entre dos anillos de regulación ranurados (b) y
(206). Estos anillos (b), (206) sirven también para captar y guiar
los segmentos (205) del reborde de la polea utilizando pasadores
(208) que sobresalen de los segmentos que discurren en ranuras del
anillo. Tal como se aprecia mejor en la figura 6, una cadena de
ajuste conjugada (210) se desarrolla desde el interior del cubo
(202) por medio de un piñón con trinquetes (212), quedando fijado un
extremo de la misma a un eslabón rígido. La cadena de ajuste (210)
es capaz de acoplarse con el piñón (212), poseyendo además
estructuras adicionales, una en cada eslabón, que se acoplan con la
cadena de impulsión en forma de serpentina (238). La cadena de
ajuste (210) puede adoptar opcionalmente la forma de una cadena con
salientes, similar a una alineación de salientes, que se puede
alojar entre los eslabones de la cadena en forma de serpentina (238)
y desplegarse de un piñón con alojamientos apropiados realizados en
su periferia externa. También son posibles otros dispositivos de
cadena y elementos conjugados.
Mientras que las otras versiones de transmisiones
que se han descrito son continuamente variables en cuanto a la
proporción de engranajes, esta variación funciona desarrollando o
retrayendo como mínimo todos un segmento de acoplamiento de la
cadena de acoplamiento o ajuste (210), lo que cambia la proporción
de engranajes en etapas finitas. Este comportamiento paso a paso
proporciona cambios de incrementos muy reducidos en la proporción de
transmisión. Por ejemplo, si la cadena comprende 100 eslabones,
entonces son posibles cambios con incrementos de 1%. Por lo tanto, a
pesar de que no es realmente variable de manera "continua",
esta variación es, no obstante, más útil que las transmisiones que
requieren embrague y que tienen solamente tres o cuatro proporciones
de transmisión entre las que se puede escoger.
El desarrollo de la cadena de ajuste (210) está
limitado a la parte de la revolución de la cadena en forma de
serpentina (238) que deja descubierta el área de desarrollo de la
polea. Hasta que esto ocurre, la cadena de ajuste (210) está
acoplada a la cadena de serpentina (238) tanto en localización fija
como emergente y, por lo tanto, no se puede desplazar. El
desplegamiento de la cadena de ajuste (210) se puede regular de
manera variada, si bien el desplegamiento o retracción está limitado
a unidades de eslabones de cadena. Esto sugiere la utilización de
varios mecanismos posibles de trinquete y gatillo que se acoplan con
los dientes de un piñón de ajuste (212).
La regulación de la longitud de la cadena de
ajuste (210) que se acopla con la cadena en disposición de
serpentina (238) regula, por lo tanto, el "diámetro" efectivo
de la cadena de ajuste (210) comparable a los cambios efectuados por
el funcionamiento de la polea de paso variable de la variante
previamente descrita de la invención. Esta regulación permite que
los segmentos de la polea aumenten o disminuyan el diámetro efectivo
del iris o polipasto para cambiar las proporciones de transmisión y
también para soportar las cargas de la cadena. Estos segmentos y los
eslabones que soportan las cargas están guiados de manera que quedan
mantenidos en disposición concéntrica con el eje central de la
transmisión (definido por el eje de entrada -52-). Esta acción de
guiado es conseguida por un par de anillos (204), (206) soportados
mediante cojinetes de manera que giran alrededor del eje central.
Los pasadores (208) que sobresalen de los pivotes de los segmentos
de eslabón y polea discurren en ranuras (209) de los anillos (204),
(206).
Una realización alternativa de la invención es la
mostrada en las figuras 7-9. En esta realización, un
mecanismo de brazo basculante con una pista partida compacta permite
el ajuste infinitamente variable de la velocidad de rotación de
salida. Esta realización de la invención es capaz de transmitir
grandes pares y elevadas potencias. El aparato permite que la
rotación en la entrada se mantenga en una dirección y velocidad
constantes, controlando no obstante la rotación de salida para que
tenga lugar hacia adelante, en punto muerto o neutral, o en marcha
atrás transfiriendo elevados pares de fuerzas y potencias. En sí
misma, esta realización funciona no solamente como transmisión sino
también como embrague integral, desconectando la salida del
dispositivo primario de accionamiento con respecto a los mecanismos
de impulsión final.
Igual que en las otras realizaciones descritas,
la realización de brazo basculante con pista partida es de manera
ventajosa muy compacto, en especial en dimensión axial, y está
optimizado en dimensión radial dependiendo solamente de las
dimensiones de los engranajes necesarios para transferir los pares
de fuerzas necesarios para una aplicación determinada. A pesar del
carácter compacto de la realización, el eje de entrada de esta
realización está, no obstante, alineado coaxialmente con el eje de
salida. Una característica básica que permite que la transmisión de
brazo basculante con pista partida transfiera elevados pares de
fuerzas y potencias es que no se utiliza correa en el control de
velocidad de los elementos satélite. Además, al requerir
aplicaciones específicas un par de fuerzas mayor, se puede
suministrar una realización que tiene juegos de satélites
adicionales (por ejemplo, los elementos -76- y -72- en la figura 7),
los conjuntos de satélites separados, según ángulos iguales, en un
soporte planetario (-68- de la figura 7), y con rodillos de contacto
adicionales (78) soportados por los brazos basculantes (80) para
proporcionar puntos de contacto adicionales para la transferencia de
potencia (todo ello se puede apreciar en la figura 7). La velocidad
de salida se ajusta al variar el radio de contacto entre los
rodillos de control (78) y, como mínimo una, y preferentemente dos,
pistas cónicas partidas (86) y (88) dispuestas coaxialmente con
respecto al eje central.
Se desea llamar la atención sobre las figuras
7-9. Igual que la primera realización que se ha
descrito, esta realización tiene un soporte (68) de los engranajes
satélite, montado de manera fija sobre el eje de entrada (90) para
su giro a la velocidad de rotación de entrada (w_{i}). Dispuestos
sobre el soporte (68) de engranajes satélite se encuentra una serie
(preferentemente, un mínimo de tres) de juegos de satélites, cada
uno de los cuales está formado por una rueda dentada satélite de
salida (72) y una rueda dentada satélite de impulsión (76), ambas
acopladas de manera permanente al eje satélite (70), un par de
brazos basculantes satélites (80) que pivotan alrededor del eje
satélite (70) y una rueda auxiliar satélite (74) que engrana con la
rueda dentada satélite de entrada (76). Cada uno de los juegos de
satélites presenta asimismo, como mínimo uno, y preferentemente un
par de rodillos de contacto satélite (78), los cuales están fijados
al eje (82) de la rueda dentada satélite auxiliar. El eje (82) de la
rueda dentada satélite auxiliar está soportado a su vez por un juego
de cojinetes en los brazos basculantes (80). El eje satélite (70)
está soportado también por cojinetes que permiten que dicho eje (70)
pueda girar de manera libre con respecto al soporte (68). Dado que
tanto el engranaje satélite de salida (72) como el engranaje
satélite de impulsión (76) están ambos fijados de forma rotativa al
eje satélite (70), los dos engranajes (72), (76) giran a una
velocidad de rotación satélite común (w_{4}). De manera similar,
dado que los rodillos de contacto satélite (78) y la rueda satélite
auxiliar (74) están fijados rotativamente sobre el eje satélite
auxiliar (82), los rodillos y la rueda dentada satélite auxiliar
giran todos a una tercera velocidad de rotación común (w_{3}). De
este modo, los rodillos de contacto (78) funcionan como elementos de
rotación de entrada, y el contacto entre los rodillos y las pistas
(86) y (88) es un medio de transferencia de par de fuerzas, desde el
soporte (68) a los rodillos de contacto. Las ruedas dentadas
auxiliares satélites (74), la rueda dentada satélite de impulsión
(76) y el eje satélite son los medios mediante los cuales se
transfiere par de fuerzas desde los rodillos de contacto (78) a las
ruedas de salida satélite (72). El número de juegos de satélites en
una versión de la realización es adaptable, dependiendo de las
dimensiones generales del aparato y de la potencia nominal requerida
en la transmisión. Los juegos de satélites están separados en
ángulos iguales sobre el soporte de satélite (68), tal como se
sugiere en la figura 9. Cada una de las ruedas dentadas de salida
satélite (72) engrana con una rueda dentada planetaria común (66) a
la cual impulsan, cuya rueda planetaria está fijada en rotación al
eje de salida (60).
Los rodillos de contacto satélite (78) son
prensados estableciendo contacto con fricción con las pistas
partidas cónicas, desplazables axialmente, y discurren asimismo
sobre ellas. Las pistas cónicas partidas (86) y (88) son toroidales
con centros alineados coaxialmente con los ejes geométricos del eje
de entrada (90) y del eje de salida (60). En su funcionamiento, el
acoplamiento de los rodillos de contacto (78) con las pistas (86) y
(88) provoca que los rodillos giren bajo la influencia del soporte
rotativo (68). Los planos que contienen las pistas cónicas partidas
(86) y (88) son paralelos con dichas pistas, y están soportados por
pasadores (92) u otras guías fijadas al cuerpo de la transmisión
(84). Los pasadores (92) fijan las pistas (86) y (88) contra su
rotación, pero permiten que dichas pistas (86) y (88) se desplacen
axialmente a distancias relativas entre sí seleccionadas por medio
de un anillo (94) con caperuza roscada, dispositivos de pinza
hidráulica u otros enlaces mecánicos adecuados. El resorte (91) está
fijado entre cada uno de los brazos basculantes (80) y el soporte
(68) de satélites. Los resortes obligan a los brazos basculantes
(80) a pivotar radialmente hacia afuera (o alternativamente hacia
adentro en la variante de la figura 10), forzando de esta manera los
rodillos (78) de contacto satélites contra los respectivos elementos
de pistas partidas cónicas (86) u (88). Otros medios, además de
resortes lineales, tales como resortes laminares, resortes de
torsión o resortes de compresión, son capaces de impartir un par
alrededor del eje satélite (70) para obligar a los brazos
basculantes (80) radialmente hacia afuera.
Tal como se aprecia mejor en las figuras 7 y 8,
las pistas partidas cónicas (86) y (88) están mecanizadas con caras
cónicas, de manera tal que la distancia entre las caras disminuye
progresivamente en proporción a la distancia radial hacia afuera
desde el eje geométrico central (definido de manera general por los
ejes de entrada y salida). De este modo, al ser desplazadas las
pistas en acercamiento o alejamiento a lo largo de un eje común con
el eje de entrada (90) y el eje de salida (60), afectan a las
posiciones radiales de los rodillos de contacto (78). Al ajustar
selectivamente las posiciones axiales de las pistas partidas (86) y
(88), la distancia radial entre el eje central del aparato y los
puntos de acoplamiento entre los rodillos de contacto (78) y las
pistas (86) y (88) aumenta o disminuye. Las pistas desplazables
axialmente (86) y (88) son, por lo tanto, medios para modificar
selectivamente la velocidad de rotación de los rodillos de contacto
(78).
Una característica adicional de esta realización
es que la totalidad de la transmisión está contenida en un cuerpo
envolvente cerrado de forma estanca (84), permitiendo que todos los
componentes principales queden bañados en un fluido lubrificante en
caso deseado, reduciendo de esta manera las pérdidas por fricción e
incrementado la vida útil de los componentes principales. Todos los
elementos principales del aparato están alojados en un cuerpo
envolvente rotativamente fijo (84) que contiene retenes y cojinetes
(64) alrededor de los ejes de entrada y salida (90), (60). Ambas
pistas cónicas partidas (86) y (88) están fijadas al cuerpo
envolvente (84) de manera que no pueden girar, y están controladas
para desplazarse axialmente a lo largo de estructuras de soporte del
cuerpo envolvente. En el funcionamiento del aparato, la dirección de
la rotación de entrada se selecciona de manera tal que los rodillos
de contacto (78) son presionados contra las pistas partidas (86),
(88) con presiones crecientes por los brazos basculantes pivotantes
(80) al aumentar el par de salida.
La dirección de rotación de la entrada se
selecciona según el ángulo obtuso definido entre un radio desde el
eje central del aparato al eje (70) de una rueda dentada de entrada
satélite (76) y la línea imaginaria que conecta el centro de dicho
eje correspondiente (70) y el centro del eje (82) de la rueda
dentada satélite auxiliar asociada (tal como se ha indicado por la
flecha de dirección en sentido contrario a las agujas del reloj de
la figura 9). Esta relación entre la entrada del par y los puntos de
acoplamiento entre los rodillos de contacto satélite (78) y la pista
partida cónica correspondiente (86) u (88) incrementa el contacto
con fricción entre los rodillos (78) y las pistas (86), (88) al
aumentar el par de salida. Se consigue esta ventaja a causa de que
el esfuerzo de contacto entre los rodillos de contacto satélites
(76) y la respectiva pista cónica (86) u (88), responsable de la
rotación de los rodillos de contacto satélite (76) y ruedas dentadas
satélite auxiliares (78), crea un momento de fuerza sobre los brazos
basculantes (80) alrededor del eje planetario (70) que se añade al
par generado por los resortes (91). El momento de fuerzas alrededor
del eje (70) tiende a incrementar el ángulo obtuso entre el radio y
el brazo basculante (80), tal como se ha descrito anteriormente.
Como consecuencia, el brazo (80) pivota radialmente, incrementando
la presión de contacto normal entre los rodillos de contacto
satélite (78) y las respectivas pistas cónicas partidas (86) u (88).
Esta característica del aparato es autoamplificadora, lo que
proporciona la capacidad de transferir elevadas potencias a elevados
niveles de par.
Por lo tanto, el eje de entrada (90) aplica un
par al soporte de satélite (68), que provoca que los rodillos de
contacto giren alrededor del eje central, y el acoplamiento de los
rodillos de contacto, por lo menos, con una y preferentemente dos
pistas provoca el giro de los rodillos. La rotación de los rodillos
(78) provoca el giro de los engranajes de salida a la velocidad de
rotación de los satélites. Ajustando la distancia radial entre el
eje central con respecto a los puntos de contacto entre los rodillos
(78) y las pistas (86), (88) se modifica la velocidad de rotación de
los rodillos de contacto, lo cual modifica a su vez la velocidad de
rotación de los satélites, cambiando de esta manera la velocidad de
rotación de la salida.
El funcionamiento de la realización con pistas
partidas se describirá a continuación. La potencia de entrada en
giro es facilitada al eje de entrada (90) a una velocidad de
rotación fija (w_{i}), que hace girar el soporte de satélite (68)
a la velocidad de la entrada. Las pistas partidas (86) y (88), los
rodillos de contacto satélites (78), los brazos basculantes (80),
las ruedas dentadas satélite auxiliares (74) y las ruedas de
impulsión satélites (76), utilizando la rotación de entrada del
soporte de satélite (68), suministran de manera colectiva el par
necesario para variar de forma independiente la velocidad de
rotación de las ruedas dentadas satélite de salida (72). En ausencia
de este conjunto de componentes, no se podía transferir par a la
rueda planetaria de salida (66). En vez de ello, cada una de las
ruedas dentadas satélite de salida (72) podría girar libremente a
una velocidad de rotación libre, circulando simplemente alrededor de
la rueda planetaria (66). En el aparato de la invención, las pistas
partidas (86) y (88), los rodillos de contacto (78) y la rueda
satélite auxiliar (74) que engrana con la rueda satélite de entrada
(76), forman el tren motriz que proporciona el par motriz para
controlar la velocidad de rotación de las ruedas dentadas satélite
de salida (72). Mediante la manipulación controlada de las pistas
(86), (88), la rotación de las ruedas dentadas satélite de salida
(72) puede ser más lenta que la velocidad de rotación libre o más
rápida que dicha velocidad de rotación libre, que se ha descrito
anteriormente.
Al girar el soporte (68) de los satélites a la
velocidad de rotación de la entrada, la longitud de la trayectoria
circunferencial, a lo largo de la cual deben desplazarse los
rodillos de contacto satélite (78) sobre las pistas cónicas partidas
(86), (88), se puede variar selectivamente por el operador. La
longitud de la trayectoria circunferencial depende de la distancia
radial desde el eje central del aparato a los puntos de acoplamiento
entre los rodillos y las pistas. Al incrementar la distancia radial,
la longitud de la trayectoria que cada rodillo de contacto satélite
(78) debe desplazarse por rotación del soporte de satélite (68) se
incrementa. De este modo, la proporción del número de rotaciones de
los rodillos de contacto (78) (alrededor de los ejes -82-) se
incrementa por cada rotación del soporte (68) de satélites. Por otra
parte, al disminuir la distancia radial desde el centro a los puntos
de contacto, la proporción de las rotaciones de los rodillos de
contacto disminuye por cada rotación del soporte (68) de los
satélites. Por lo tanto, cuanto menor es la distancia radial desde
el eje de soporte de rotación a los puntos de los que los rodillos
establecen contacto con las pistas, más lentamente giran los
rodillos de contacto (78).
El operador selecciona el distancia radial desde
el centro de los puntos de contacto de los rodillos al ajustar las
posiciones axiales de las pistas (86), (88) para cambiar los puntos
de contacto de los rodillos con las caras cónicas de las pistas. Al
ser desplazadas las pistas (86), (88), axialmente con mayor
proximidad entre sí, los rodillos (78) "suben" por las caras
cónicas, reduciendo por lo tanto la distancia radial desde el centro
del aparato a los puntos de acoplamiento. Como consecuencia, el
operador puede desplazar deliberadamente las pistas (86), (88) para
hacer que los rodillos de contacto (78) giren más rápidamente o más
lentamente, lo que a su vez modifica la velocidad de rotación de los
satélites de las ruedas dentadas de salida (72) (con intermedio de
los engranajes de impulsión y satélite auxiliar -74-, -76-).
La velocidad de rotación de la rueda dentada de
salida satélite (72) es directamente proporcional a la velocidad de
rotación del rodillo de contacto satélite asociado (78) (con
intermedio de la proporción de engranajes de la rueda satélite
auxiliar -74- y la rueda de entrada satélite -76-). Como resultado
de ello, la velocidad de rotación de la rueda dentada satélite de
salida (72) se puede controlar independientemente para que sea más
rápida o más lenta que la velocidad de rotación libre que se ha
descrito anteriormente. En funcionamiento, desde luego, todos los
engranajes de salida (72) giran a la misma velocidad de rotación
satélite. La rotación de los engranajes de salida satélite (72)
imparte un par al eje de salida (60) con intermedio de la rueda
dentada planetaria (66). Cuando la velocidad de rotación satélite de
las ruedas dentadas de salida satélites (72) se retrasa para que sea
menor que la velocidad de rotación libre, la rotación del eje de
salida (60) tiene lugar en la misma dirección que la del eje de
entrada (90), es decir, la velocidad (w_{o}) de salida y la
velocidad de entrada (w_{i}) tienen el mismo signo algebraico.
Cuando la velocidad de rotación de satélites de las ruedas dentadas
de salida (72) es superior a la velocidad de rotación libre, la
rotación del eje de salida (60) es opuesta en dirección al eje de
entrada (90), es decir, la velocidad de rotación de salida
(w_{o}), y la velocidad de rotación de entrada (w_{i}), son
opuestas en su signo algebraico. Al ajustar la producción de
rotación de satélites de las ruedas de salida satélite (72), por lo
tanto, el operador es capaz de controlar tanto la velocidad como la
dirección de rotación del eje de salida (60). Al desplazar
selectivamente las pistas (86) y (88) progresivamente más próximas
entre sí, por ejemplo, el operador puede incrementar de manera
continuada la velocidad de rotación de los satélites de las ruedas
dentadas de salida (72) desde una velocidad menor de la velocidad de
giro libre (de manera que la rotación de salida tiene lugar en la
misma dirección que en la rotación de entrada) hasta una situación
neutral y más allá de la misma (velocidad de rotación de salida en
un valor 0 o próximo al mismo) y a continuación, en situación de
marcha atrás, en la que la rotación de salida es direccionalmente
opuesta a la dirección de entrada (es decir, la velocidad de
rotación de los satélites de las ruedas de entrada de salida (72)
supera la velocidad de giro libre). De manera ventajosa, esto se
consigue de manera infinita en vez de hacerlo por incrementos y sin
necesidad alguna de desacoplar el dispositivo motriz principal del
eje de entrada (90) o disponer de otro modo una interrupción de
potencia mediante un embrague.
De manera similar a la primera realización
descrita, la transferencia de potencia desde las ruedas dentadas
satélite de salida (72) tiene lugar con intermedio de la rueda
dentada planetaria (66) hacia el eje de salida (60).
Cuando la velocidad de salida es muy próxima a
cero, el par de salida del eje de salida de la transmisión (60) es
muy elevado (se aproxima a un valor infinito), dado que la
transferencia de potencia se conserva a excepción de la pequeña
pérdida de los engranajes de esta realización de brazo basculante y
pista partida. Debido a esta característica, la realización de brazo
basculante con pista partida de tipo compacto es muy adecuada para
aplicaciones comerciales que requieren elevados pares de arranque,
tales como transportadores, grúas, elevadores, equipos de
construcción y equipos agrícolas. Con esta realización el
dispositivo motriz primario puede ser llevado a la velocidad
operativa más eficaz sin aplicación de par al mismo, mientras que la
velocidad de salida del aparato con la transmisión según la
invención es controlada a cero. Una vez que el dispositivo motriz
primario se encuentra en su velocidad operativa más eficaz, se puede
mantener a dicha velocidad dado que esta transmisión de brazo
basculante y pista partida se desplaza lentamente a una velocidad de
salida positiva reducida o negativa. La reducción de los pares de
arranque puede proporcionar un significativo ahorro de energía por
la utilización de motores mucho más pequeños.
Una variación de esta realización alternativa es
el aparato de brazo basculante y pista partida que se ha mostrado en
la figura 10. La variante mostrada en la figura 10 funciona
sustancialmente de la misma manera que la realización de las figuras
7-9, excepto que las superficies cónicas de las
pistas partidas (86) y (88) están invertidas (en comparación con la
realización de la figura 7), los rodillos de contacto satélites (78)
son desplazados hacia afuera de los brazos basculantes (80), y el
contacto entre los rodillos de contacto satélite (78) y una pista
cónica correspondiente (86) o (88) está dispuesto radialmente
interno con respecto al eje satélite auxiliar asociado (82). Esta
variante invertida radialmente proporciona una disminución del
diámetro total del aparato de la invención, lo cual puede ser
importante para ciertas aplicaciones.
En cada una de las siguientes expresiones
(D_{xx}), es el diámetro de paso de cada engranaje o rodillo
específico xx. La distancia radial desde el eje geométrico central
del soporte (68) de satélites al centro del eje (70) de satélites se
designa (R_{20}). La distancia radial desde el eje central común
del soporte (68) de satélites y la rueda planetaria auxiliar de
salida (66) al punto de acoplamiento entre cada uno de los rodillos
de contacto satélites (78) y la pista de control partida
correspondiente (86) u (88) se ha indicado (R_{42}).
6)w_{o} =
w_{i} -
(D_{72}/D_{66})w_{4}
7)w_{3} = -
(2R_{42}/D_{78})w_{i}
8)W_{4} = -
(D_{74}/D_{78})w_{3}
Sustituyendo la expresión para (w_{3}) de la
ecuación 7 en la ecuación 8 se consigue la relación deseada entre la
velocidad de rotación (w_{4}), de las ruedas dentadas satélite de
salida (72) con respecto a la velocidad de entrada (w_{i}).
9)w_{4} =
(D_{74}/D_{76})(2R_{42}/D_{78})w_{i}
Introduciendo la expresión para (w_{4}) de la
ecuación 9 en la ecuación 6 y redistribuyendo los términos, se
consigue la relación de control entre la velocidad de entrada
(w_{i}) y la velocidad de salida (w_{o}),
10)w_{o}/w_{i}
= 1 - gc
R_{42}
en las
que:
g = 2D_{72}/(D_{66}D_{78}) y c =
(D_{74}/D_{76}). El término (R_{42}) es la única variable de
control. Escogiendo de manera apropiada el diámetro de paso de cada
uno de los engranajes y de los rodillos, es evidente que la
velocidad de salida (w_{o}) puede ser ajustada a cero cuando
gcR_{42} = 1 es decir, una proporción de transmisión infinita.
A continuación se indica un ejemplo de una
combinación de engranajes y radio del punto de contacto de manera
tal, que la velocidad de salida puede ser positiva (igual dirección
de la rotación de entrada), neutral (velocidad de salida cero), o
negativa (dirección de salida inversa con respecto a la dirección de
entrada). No se pueden escoger arbitrariamente las proporciones de
engranajes porque se deben observar ciertas relaciones físicas de
limitación. Estas limitaciones son las siguientes:
11)R_{42max}
< (D_{66}/2) + (D_{72}/2) + (D_{76}/2) + (D_{74}/2) +
(D_{78}/2)
12)R_{42min}
> (D_{66}/2) + (D_{72}/2) + (D_{72}/2) +
(D_{76}/2)
Las siguientes proporciones de engranajes
(unidades de diámetro arbitraria sin dimensiones) satisfacen las
limitaciones físicas).
D_{78} = 2,40
D_{72} = 1,00
D_{66} = 3,00
D_{74} = 2,00
D_{76} = 2,50
Lo que proporciona:
g = 0,2778 y c = 0,80
Diseñando el anillo de control de manera que se
consiguen los siguientes radios para el punto de control, se logran
los resultados siguientes.
Cuando R_{42} = 3,60, entonces w_{o}/w_{i}
= 0,2008
Cuando R_{42} = 4,50, entonces w_{o}/w_{i}
= 0,00, es decir una proporción de transmisión infinita
Cuando R_{42} = 5,40, entonces w_{o}/w_{i}
= 0,1988 (Dirección de rotación de salida opuesta a la entrada).
La resultante de cizalladura (T_{s}) del
interfaz tangencial entre los rodillos de contacto satélites (78) y
las pistas partidas (86) y (88), y que crea el momento de impulsión
sobre los rodillos de contacto satélite (78), se relaciona con el
par de salida (T_{o}) y el número de elementos satélite n de la
forma siguiente:
T_{s} = (gc \
T_{o})/n
Por lo tanto, la realización de brazo basculante
con pista partida se puede adaptar para conseguir cualquier nivel de
resultante de cizalladura razonable para la fuerza normal impuesta y
las características de material de acoplamiento. Al aumentar el par
de salida (T_{o}) de una aplicación, la transmisión aumenta en
diámetro para recibir un mayor número de juegos de engranajes
satélites.
Se observará la figura 11, en la que se muestra
una tercera realización que no forma parte de la invención. Esta
realización funciona de manera algo similar a la primera que se ha
descrito anteriormente, pero es una transmisión de entrada doble.
Esta tercera realización está diseñada para recibir la entrada de
dos dispositivos matrices primarios permitiendo el control de la
velocidad de salida en velocidad hacia adelante, neutral o marcha
atrás con respecto a la dirección de los dispositivos de movimiento
primarios. La realización se puede adaptar de manera tal que la
dirección de rotación de ambos o cualquiera de los dispositivos
motrices primarios permanece constante, si bien la dirección de
rotación de uno de los dispositivos motrices primarios puede ser
opuesta a la del otro. La velocidad de rotación de uno de los
dispositivos motrices primarios puede ser constante, con la
velocidad de rotación de salida controlada por la velocidad del otro
dispositivo motriz primario; no obstante, para ciertas aplicaciones,
la velocidad de rotación de ambos dispositivos motrices primarios
puede ser variable.
Si bien se prevén muchas aplicaciones para esta
realización, algunas de las más apropiadas comprenden vehículos
eléctricos de tipo híbrido, en los que se utilizan para la
propulsión del vehículo motores eléctricos y de combustible fósil.
Esta realización de la transmisión puede ser un componente de
control ideal para sistemas en los que la fuente de potencia
primaria es una turbina de gas que funciona de manera más eficaz a
una velocidad fija, pero en la que la velocidad de salida se debe
variar con rapidez. Dado el coste de los sistemas de control de
velocidad conocidos para adaptarse a este tipo de aplicación, las
turbinas de gas no se tienen habitualmente en cuenta. Esta
realización puede permitir, por lo tanto, el montaje de un generador
eléctrico con una turbina de gas para suministrar electricidad a un
motor eléctrico para permitir su funcionamiento como segundo
dispositivo primario del sistema. Si bien funciona de manera similar
al sistema de vehículo híbrido (es decir, se utilizan dos
dispositivos motrices primarios que son accionados por diferentes
"combustibles"), la aplicación de turbina de gas utiliza
solamente un dispositivo motriz primario; la transmisión
epicicloidal de entrada de tipo doble sirve como elemento de
control primario de bajo coste con suficiente amplitud de banda con
intermedio de la velocidad rápida del cambio de velocidades del
motor eléctrico para controlar la velocidad de salida que cambia con
rapidez. De este modo, esta realización abre áreas de utilización
para motores de turbina de gas que anteriormente se creía que no
eran prácticas debido al coste de los elementos de control.
Igual que con las realizaciones anteriormente
descritas, la realización epicicloidal de entrada doble está
diseñada para que dimensionalmente sea muy compacta, pueda cumplir
exigencias de potencia muy elevadas y se puede diseñar de manera tal
que los componentes principales queden contenidos en un cuerpo
envolvente estanco. Una envolvente estanca es capaz de ser llenada
con un fluido lubrificante reduciendo, por lo tanto, las pérdidas
por fricción y alargando la vida útil del componente.
Tal como se ha mostrado en la figura 11, la
realización epicicloidal doble comprende un eje principal de entrada
(154) soportado en el cuerpo (144) de la transmisión mediante
cojinetes (124), fijados mediante casquillos (122) y sobre el cual
está fijado rotativamente el soporte (128) de los satélites. El
soporte (128) de los satélites lleva una serie de juegos de
engranaje satélites separados de forma equiangular sobre el mismo, y
gira a una velocidad de rotación de entrada (w_{i1}). Múltiples
juegos de engranajes satélite (tres, cuatro, o más) pueden ser
montados en el soporte dependiendo de la velocidad, limitaciones
dimensionales por el diámetro y niveles de potencia necesarios.
El primer eje de entrada (154) y el segundo eje
de entrada (138) son rotativos a una primera y segunda velocidades
de rotación de entrada, respectivamente, y el eje de salida (120) es
rotativo a una velocidad de rotación de salida. El soporte (128) de
los satélites está montado sobre el primer eje de entrada, con la
rueda dentada secundaria de entrada (136) dispuesta de modo fijo
sobre el segundo eje de entrada (138). Igual que en las otras
realizaciones, la rueda de entrada planetaria (126) está dispuesta
sobre el eje de salida (120). La serie de engranajes satélites de
salida (132) están montados con capacidad de rotación sobre el
soporte (128) de los satélites de manera que giran con una velocidad
de rotación satélite con respecto al soporte. Las ruedas dentadas
satélite de salida (132) son acoplables con la rueda dentada
planetaria (126). La serie de ruedas dentadas de entrada satélites
(142) están montadas con capacidad de rotación sobre el soporte de
satélites (128) y están conectadas operativamente a las ruedas
dentadas satélite de salida, de manera que pueden girar con dichos
engranajes satélite de salida (132). El engranaje anular (140) es
rotativo en cualquier dirección alrededor del eje central del
aparato, y se puede acoplar simultáneamente con la rueda dentada
secundaria de entrada (136) y las ruedas dentadas planetarias de
entrada (142), de manera que se transfiere un par desde la rueda
dentada de entrada secundaria a las ruedas planetarias de entrada
(142). De acuerdo con ello, el primer eje de entrada (154) imparte
par al soporte de satélites (128), cuya rotación provoca que las
ruedas dentadas satélite de entrada (142) giren alrededor del eje
central, y el segundo eje de entrada (138) imparte par a la rueda
dentada secundaria de entrada (136). Como consecuencia, la
transferencia de fuerza de rotación desde la rueda dentada
secundaria de entrada (136) a las ruedas dentadas satélite de
entrada (142) provoca que giren las ruedas satélite de entrada, las
cuales a su vez provocan el giro de las ruedas dentadas satélite de
salida (132) a la velocidad de rotación de los satélites.
Cada juego de ruedas dentadas satélite comprende
una rueda satélite de salida (132) y una rueda satélite de entrada
(142) que están ambas fijadas rígidamente al eje de satélites (130)
soportado en el soporte de satélites (128) por el cojinete (134).
Dado que la rueda dentada satélite de salida (132) y la rueda
dentada satélite de entrada están fijadas en rotación sobre el eje
común satélite (130), deben girar a la misma velocidad de rotación
satélite.
Las ruedas dentadas satélite de salida (130)
engranan con la rueda dentada planetaria de salida (126). La rueda
de entrada planetaria (126) está montada rígidamente sobre el eje de
salida (120) que a su vez está soportado en el cuerpo de la
transmisión (144) por cojinetes (120) y fijado mediante casquillos
(122). Un engranaje anular (140) engrana con la rueda dentada de
entrada (142) de cada juego de engranajes satélite con la rueda de
entrada secundaria (136), acoplándose de esa manera operativamente
la rueda dentada secundaria de entrada (136) con las ruedas dentadas
satélites de entrada (142). La rueda dentada de entrada secundaria
(136) está fijada rígidamente al eje de entrada secundario (138) que
gira a la velocidad de control de entrada (w_{i2}). La entrada
rotativa secundaria, combinada con el engranaje anular (140), sirven
como componentes de entrada de control de velocidad del aparato. Uno
de los dispositivos motrices primarios, probablemente la fuente de
potencia principal, está fijado al eje de entrada (144), mientras
que el otro o dispositivo motriz principal de velocidad variable
auxiliar está fijado al eje de entrada secundario (138) e impulsa el
engranaje anular (140) que está engranado con las ruedas dentadas
satélites de entrada (142) a velocidades de rotación variables.
Ajustando la velocidad de rotación de la segunda
entrada se modifica la velocidad de rotación de los engranajes
satélites de entrada (142), lo cual modifica la velocidad de
rotación de los satélites, cambiando de esta manera la velocidad de
rotación de salida. Los cambios en la segunda velocidad de rotación
de entrada pueden estar acompañados por la inversión de la dirección
de rotación del engranaje anular (140), dependiendo de la proporción
entre la primera velocidad de rotación de entrada del primer eje de
entrada (154) y la segunda velocidad de rotación de entrada del
segundo eje de entrada (138). Por lo tanto, la segunda velocidad de
rotación de entrada es ajustable para provocar que la velocidad de
rotación de salida sea opuesta con respecto a la primera velocidad
de rotación de entrada.
En cada una de las siguientes expresiones
(D_{xx}) es el diámetro del paso de cada engranaje específico xx.
Los términos de rotación son: (w_{i1}) es la velocidad de rotación
del eje de entrada (144), (w_{i2}) es la velocidad de rotación del
eje de entrada secundaria (138), (w_{4}) es la velocidad de
rotación del eje planetario (130), mientras que (w_{3}) es la
velocidad de rotación de la rueda dentada anular (140).
13)w_{o} =
w_{i1} - (D_{132}/D_{126})
W_{4}
14)w_{4} =
(D_{140}/D_{142})w_{3}
15)w_{3} = -
(D_{136}/D_{140})
w_{i2}
Substituyendo la ecuación 15 en la ecuación 14 se
obtiene
16)W_{4}=
-(D_{136}/D_{142})W_{i2}
Substituyendo la ecuación 16 en la ecuación 13 se
consigue la ecuación de control que relaciona la velocidad de
rotación de salida con las dos velocidades de rotación de
entrada.
17)W_{o}=W_{i1}+(D_{132}D_{136})/(D_{126}D_{142})W_{i2}
Se observará que cuando la rotación de uno de los
dispositivos motrices primarios es opuesta a la del otro, y
cuando
18)W_{i2}=(D_{126}D_{142})/(D_{132}D_{136})W_{i1}
la velocidad de rotación de salida
es cero. Y
cuando
19)W_{i2}>(D_{126}D_{142})/(D_{132}D_{136})W_{i1}
la salida es negativa con respecto
a la dirección de la entrada primaria (W_{i1}). Asimismo, dado que
la relación (D_{126}D_{142})/
(D_{132}D_{136}) puede ser mucho mayor o mucho menor que uno, la velocidad relativa de los dos dispositivos motrices primarios puede diferir ampliamente. Si se desea tener la dirección de rotación de ambos dispositivos motrices primarios que sea la misma, y la capacidad de controlar la velocidad de salida hacia delante, neutra y hacia atrás, el dispositivo motriz primario que impulsa el anillo dentado puede ser montado simplemente en el interior del engranaje anular, proporcionando el signo negativo necesario entre las dos velocidades de entrada.
(D_{132}D_{136}) puede ser mucho mayor o mucho menor que uno, la velocidad relativa de los dos dispositivos motrices primarios puede diferir ampliamente. Si se desea tener la dirección de rotación de ambos dispositivos motrices primarios que sea la misma, y la capacidad de controlar la velocidad de salida hacia delante, neutra y hacia atrás, el dispositivo motriz primario que impulsa el anillo dentado puede ser montado simplemente en el interior del engranaje anular, proporcionando el signo negativo necesario entre las dos velocidades de entrada.
Existe una amplia variedad de aplicaciones para
un mecanismo de control de velocidad "infinitamente" variable,
de par motriz moderado, de alta precisión y compacto. Estas
aplicaciones incluyen aparatos mezcladores de precisión comerciales,
para la industria química, tales como productos farmacéuticos,
explosivos, etc. Dado que los aparatos de la invención son capaces
de velocidades de salida muy bajas hacia delante o hacia atrás, con
el par de salida inversamente proporcional a la velocidad de salida,
la invención se puede incorporar en polipastos y elevadores para
proporcionar una amplia gama de velocidades proporcionando
simultáneamente la capacidad de levantar objetos pesados lentamente
y proporcionar movimientos muy reducidos durante aplicaciones
críticas. Además, las realizaciones de la invención pueden ser
montadas a posteriori o añadidas a muchos dispositivos corrientes de
polipastos y elevadores para proporcionar un movimiento suave con
elevadas proporciones de par motor sin cambiar los trenes engranajes
actuales y los tambores de los polipastos y dispositivos
elevadores.
Otras aplicaciones en las que el dispositivo de
la invención ahorrará grandes cantidades de energía se encuentran en
el control de cintas transportadoras tales como las utilizadas en
construcción, manipulación de equipajes, movimiento de personas, y
similares.
Los vehículos de transporte eléctrico de baja
velocidad, tales como los utilizados en aeropuertos para transportar
pasajeros de una puerta de embarque a otra, requieren frecuentes
arranques y paradas. Los motores eléctricos de esos vehículos deben
ser sobredimensionados a efectos de arrancar con carga. Las
realizaciones que se dan a conocer permiten un control de velocidad
preciso de estos vehículos mientras que los motores eléctricos
funcionan a una velocidad constante, de máximo rendimiento.
Otra aplicación de transporte es la de control de
velocidad de bicicletas. El control de velocidad actual en las
bicicletas comporta varios piñones y dispositivos de cambio
asociados para desplazar la cadena de un juego de piñones a otro.
Estos dispositivos requieren un ajuste constante y frecuentemente
son incapaces de alcanzar una proporción de engranajes que permita
al usuario conseguir el máximo rendimiento. Dado su carácter
compacto y peso reducido, el dispositivo objeto de la invención
tiene el potencial de entrar en este mercado sustancialmente con
rapidez al proporcionar una gama de velocidades constantemente
variable en la que el usuario puede seleccionar la relación de
engranajes más adecuada a sus necesidades.
Las realizaciones sin correa de la presente
invención permiten conseguir un aparato de transferencia de gran
potencia que puede controlar la velocidad de salida. Algunas áreas
de aplicación de estos dispositivos incluirán maquinaria agrícola,
equipos de minería, equipos de construcción, máquinas generadoras de
potencia eólica de tipo estacionario, y otras aplicaciones
industriales estacionarias tales como grúas y elevadores.
Dado que pueden funcionar sin deslizamiento, y
que pueden utilizar fluídos no compresibles como medio de
transferencia y potencia, la invención constituye una transmisión de
elevado rendimiento que puede ser fabricada a un coste relativamente
bajo. Por esta razón, tiene potencial de aplicación en los vehículos
eléctricos comerciales y en el mercado de vehículos eléctricos de
tipo híbrido.
Si bien la invención ha sido descrita en detalle
con referencia particular a estas realizaciones preferentes, otras
realizaciones pueden conseguir los mismos resultados. Las
variaciones y modificaciones de la presente invención quedarán
evidentes a los técnicos en la materia. La invención queda definida
solamente por las reivindicaciones adjuntas.
Claims (8)
1. Aparato de transmisión continuamente variable
(figuras 1-10) que tiene un eje geométrico central y
un eje de entrada (52) con capacidad de rotación a una velocidad de
rotación de entrada y un eje de salida (20) rotativo con una
determinada velocidad de rotación de salida:
un soporte (28) para los satélites montado sobre
dicho eje de entrada (52);
una rueda planetaria (26) montada sobre dicho eje
de salida (20);
una serie de elementos de rotación de entrada
(36) conectados con capacidad de rotación a dicho soporte de
satélites (28) para su rotación a la velocidad de los satélites;
y
una serie de ruedas dentadas satélite (32)
acoplable con dicha rueda dentada planetaria (26) y montada con
capacidad de rotación sobre dicho soporte (28) de satélites para
girar a la velocidad de satélites con respecto a dicho soporte de
satélites; caracterizado por:
- medios (30) para transferir par motriz de dichos elementos de rotación de entrada (36) a ruedas dentadas correspondientes de dichas ruedas dentadas planetarias (32);
- medios (38) para transferir par motriz de dicho soporte (28) de satélites a dichos elementos (36) de rotación de entrada para provocar que dichos elementos de rotación de entrada provoquen la rotación con respecto a dicho soporte (28) de satélites, provocando de esta manera el giro de dichas ruedas dentadas satélites (32) a la velocidad de rotación satélite, cuando dicho soporte de satélite es obligado a girar por la acción de dicho eje de entrada (52); y
- medios, que comprenden un elemento (41) no rotativo de geometría variable, destinado a modificar selectivamente la velocidad de rotación de dichos elementos de rotación de entrada (36) al variar el radio de acción; de manera que dicho eje de entrada (52) imparte par motriz a dicho soporte de planetario (28) haciendo girar por lo tanto dichos elementos de rotación de entrada (36) alrededor de dicho eje central, y de manera que modificando dicha velocidad de rotación de dichos elementos de rotación de entrada se modifica la velocidad de rotación de satélites para invertir la velocidad de rotación de salida.
2. Aparato de transmisión continuamente variable
(figuras 1-6) que tiene un eje geométrico central y
un eje de entrada (52) con capacidad de rotación a una velocidad de
rotación de entrada y un eje de salida (20) rotativo con una
determinada velocidad de rotación de salida:
un soporte (28) para los satélites montado sobre
dicho eje de entrada (52);
una rueda planetaria (26) montada sobre dicho eje
de salida (20); y
- una serie de ruedas dentadas satélite (32) montadas con capacidad de rotación sobre dicho soporte (28) de satélites para provocar el giro a velocidad de rotación de satélites con respecto a dicho soporte de satélites, siendo dichas ruedas dentadas satélite (32) acoplables a dicha rueda dentada planetaria (26);
- una serie de poleas satélite (36) montadas con capacidad de rotación sobre dicho soporte de satélites (28) y conectadas operativamente a dichos engranajes satélites (32) para el giro con dichas ruedas dentadas satélite; y poseyendo un elemento de polea central (41) y una correa sinfín (38) que se acopla a dicho elemento de polea central y dicha serie de poleas satélite (36), caracterizado porque dicho elemento de polea central (41) está fijado en sentido rotativo y tiene un diámetro efectivo ajustable; y
- la correa sinfín (38) tiene una superficie interior y una superficie lateral y está dispuesto según una configuración de serpentina que tiene dicha superficie lateral que se acopla a dicho elemento de polea central (41) y acoplándose dicha superficie interior con dichas poleas satélite (36); de manera que dicho eje de entrada (52) aplica par motriz a dicho soporte (28) de los satélites, para provocar el giro de dichas poleas satélites (36) alrededor de dicho eje central, y provocando el acoplamiento de dicha superficie interna de la correa (38) con las poleas satélite que dichas poleas satélite (36) giren provocando por lo tanto la rotación de dichas ruedas dentadas satélite (32) a la velocidad de rotación de los satélites, y de manera que el ajuste de dicho diámetro efectivo modifica la velocidad de rotación de dichas poleas satélite (36), que modifica la velocidad de rotación de los satélites, cambiando por lo tanto la velocidad de rotación de salida.
3. Aparato, según la reivindicación 2,
caracterizado porque dicho elemento de polea central (41) es
una polea de paso variable que tiene un par de discos fijos en
rotación, sustancialmente paralelos (42, 46), siendo un primer disco
(46) de dichos discos desplazable axialmente de forma selectiva con
respecto al segundo disco (42) de dichos discos.
4. Aparato, según la reivindicación 2,
caracterizado porque dicho elemento de polea central (41) es
una polea segmentada que comprende:
- un cubo central (202);
- una serie de segmentos de polea periféricos desplazables (205) alrededor de dicho cubo (202);
- una serie de brazos móviles (200) dotados de uniones conectados con capacidad de pivotamiento a dicho cubo (202) y a los segmentos (205);
- un par de anillos reguladores (204, 206) dispuesto alrededor de dicho cubo (202) y que puede establecer contacto con dichos brazos (200) para guiar el movimiento de dichos brazos y que es acoplable con capacidad de deslizamiento con dichos segmentos (205);
- un piñón de desplegado (212) dispuesto alrededor de dicho cubo (202); y
- una cadena de ajuste (210) desplegada de dicho cubo y acoplable con dicho piñón de desplegado (212); de manera que dicha correa sinfín es una cadena de eslabones sinfín (238) acoplable con dicha cadena de ajuste (210), y dichos segmentos (205) son desplazables para ajustar por incrementos la longitud de dicha cadena de ajuste (210) acoplable con dicha cadena de eslabones sinfín (238).
5. Aparato, según la reivindicación 2,
caracterizado porque el diámetro efectivo de dicho elemento
central de polea (41) es ajustable para provocar que dicha velocidad
de rotación de salida sea opuesta a la velocidad de rotación de
entrada.
6. Aparato de trasmisión continuamente variable
(figuras 7-10) que tiene un eje geométrico central y
un eje de entrada (90) con capacidad de rotación a una velocidad de
rotación de entrada y un eje de salida (60) rotativo a una velocidad
de rotación de salida:
- un soporte (68) de satélites montado sobre dicho eje de entrada (90);
- una rueda planetaria (66) montada sobre dicho eje de salida (60);
- como mínimo una pista (86, 88) fijada en rotación alrededor de dicho eje geométrico central; y
- una serie de ruedas dentadas satélite de salida (72) montadas con capacidad de rotación sobre dicho soporte (68) de satélites para el giro a velocidad de rotación de satélite con respecto a dicho soporte de satélite, siendo dichas ruedas dentadas de salida (72) acoplables con dicha rueda planetaria (66); caracterizado por:
- una serie de rodillos de contacto (78) rotativos sobre los llamados ejes de engranaje satélite auxiliares (82) asociados sobre brazos basculantes (80), estando conectados con capacidad de pivotamiento dichos brazos basculantes sobre dicho soporte (68) de los satélites mediante ejes de satélites (70), y siendo acoplables dichos rodillos de contacto (78) con una o varias pistas (86) de manera que dichos rodillos de contacto (78) giran en relación con dicho soporte de satélite (68) cuando dicho soporte de satélites es obligado a girar por dicho eje de entrada (90); medios para ajustar selectivamente una distancia radial desde el eje central a los puntos de acoplamiento entre dichos rodillos de contacto (78) y dicha pista o pistas (86);
- medios para transferir par motriz desde dichos rodillos de contacto (78) a dichas ruedas dentadas de salida (72);
de manera que dicho eje de entrada (90) aplica
par motriz a dicho soporte de satélites (68) a efectos del giro de
dichos rodillos de contacto alrededor de dicho eje central, y el
acoplamiento de dicho rodillo de contacto con dicha pista o pistas
provoca el giro de dichos rodillos de contacto (78) para provocar el
giro de dichas ruedas dentadas de salida (72) a la velocidad de giro
de los satélites, y
en el que la dirección de dicha velocidad de
entrada es seleccionada para formar un ángulo obtuso definido entre
una línea radial desde dicho eje de entrada (90) a dichos ejes
satélite (70), y una línea imaginaria desde dicho eje satélite (70)
a los llamados ejes (82) de engranaje satélite auxiliares, de manera
que dichos rodillos de contacto (78) conducen dichos brazos
basculantes (80) al girar el soporte (68); y
en el que el ajuste de dicha distancia radial
modifica la velocidad de rotación de dichos rodillos de contacto
(78), que modifica la velocidad de rotación del satélite, cambiando
de esta manera la velocidad de rotación de salida.
7. Aparato, según la reivindicación 6,
caracterizado porque dichos medios para ajuste selectivo
comprende:
- una cara interna cónica sobre dicha pista o pistas (86), acoplable por lo menos con uno de dichos rodillos de contacto (78); conectando dichos brazos basculantes (80) dichos rodillos de contacto (78) a dicho soporte de satélite (68), estando montados dichos brazos basculantes (80) sobre dicho soporte de satélite (68) para movimiento radial pivotante con respecto a dicho eje central y obligados radialmente a presionar dichos rodillos de contacto (78) contra dicha cara cónica; y
- medios para desplazar axialmente dicha pista o pistas (86) para desplazar los puntos de acoplamiento entre dichos rodillos de contacto (78) y dicha cara cónica.
8. Aparato, según la reivindicación 6,
caracterizado porque dicha distancia radial es ajustable
provocando que la velocidad de rotación de salida sea opuesta a
dicha velocidad de rotación de entrada.
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