ES2232760T3 - Procedimiento de soldadura por arco de metales con gas protector. - Google Patents
Procedimiento de soldadura por arco de metales con gas protector.Info
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Abstract
Procedimiento para la soldadura por arco con gas protector de metales con el reencendido en el proceso de soldadura, caracterizado porque durante el inicio del cortocircuito se activa una regulación, y que está activa durante el cortocircuito, que aumenta la aportación de energía en una primera fase A al no llegar a un primer valor umbral S1 característico y en una segunda fase B reduce la aportación de energía al alcanzar un segundo valor umbral S2 característico y en la conexión de la aportación energía.
Description
Procedimiento de soldadura por arco de metales
con gas protector.
La presente invención se refiere a un
procedimiento para la soldadura de metales por arco con gas
protector durante el reencendido en el proceso de soldadura.
La soldadura por arco con gas protector de
metales (soldadura MSG) se utiliza desde hace tiempo para la
soldadura de aportación, soldadura dura o blanda de una, dos o más
piezas de materiales metálicos a unir. Para ello se funde dentro de
una atmósfera de gas protector, el material de aportación en forma
de alambre o de cinta, en el arco generado por una de las fuentes
eléctricas de soldadura. El arco se forma para ello entre el
material base y el material de aportación a fundir (electrodo).
Según sea el gas protector utilizado, se habla de soldadura de
metales con gas activo (soldadura MAG) o soldadura con gas inerte
(soldadura MIG). Otras características diferenciales resultan por la
elección de diferentes parámetros del procedimiento. Así, se
distinguen soldadura por arco corto (cortocircuito), arco largo,
arco pulverizado, arco rotativo o de impulsos.
La soldadura por arco corto (soldadura Klb) se
caracteriza por una fase de formación del arco y de una fase de
cortocircuito. En la fase de formación del arco se genera en el
extremo del electrodo una gota fundida. Debido a la aportación
continua y al volumen de gota creciente toca la gota, después de un
cierto tiempo, el baño de soldadura. En esta fase de cortocircuito
se estrangula la gota por la elevada corriente de cortocircuito que
se ajusta, y el arco se enciende de nuevo. El proceso de soldadura
cambia a intervalos más o menos regulares entre dos estados de
proceso, con lo cual la transferencia de material tiene lugar
exclusivamente en la fase de cortocircuito.
En este proceso de soldadura, que se desarrolla
cíclicamente, se presentan variaciones estocásticas de los
parámetros del proceso, que se originan mediante las influencias
exteriores y por la característica de la regulación del proceso en
la máquina. Además no se puede definir la duración del cortocircuito
y habitualmente tampoco la magnitud de la intensidad durante la
extinción de un cortocircuito y la nueva formación del arco.
Hasta ahora con la soldadura Klb en una fase de
cortocircuito la intensidad se incrementa constantemente con el
tiempo (dt) de acuerdo con la característica de la máquina. En las
máquinas más modernas se posibilita el incremento de la intensidad
de cortocircuito, en parte, en varias fases con diferente dl/dt. De
forma similar es también el tratamiento de cortocircuito con la
soldadura en el arco por impulsos. Durante la extinción del
cortocircuito y a continuación nueva formación del arco se encuentra
por ello una corriente esencialmente más eleva-
da.
da.
La desventaja principal de una elevada corriente
de nueva formación del arco es el fuerte calentamiento del puente
fundido entre el alambre del electrodo y el baño de soldadura que
lleva a una extinción abrupta.
Como consecuencia, se originan fallos en el
resultado de soldadura como:
- salpicaduras de soldadura
- soplado hacia fuera de la fusión con una
formación de orificios, especialmente en las chapas delgadas
- pérdida de vaporización, especialmente en los
elementos de vapor con elevada presión de vaporización, por ejemplo,
Zn y Mg.
En el documento DE 41 29 247 A1, que representa
el último estado de la técnica, se describe el procedimiento STT que
reconoce la inminente rotura del cortocircuito mediante una medición
del gradiente de potencial (dU/dt). Al sobrepasar un valor límite se
reduce la intensidad a 50 A unos microsegundos antes de la
rotura.
Las desventajas de este procedimiento son, por
una parte, la preparación de señales costosas de una medición de la
tensión, que se perturba por los campos electromagnéticos en el
proceso de soldadura y de este modo limita la sensibilidad. Por otra
parte, la inductividad de la fuente de energía de soldadura limita
la velocidad de la inversión y la reducción de la corriente, de tal
manera que, partiendo de un elevado nivel, durante la rotura tiene
lugar todavía una aportación de energía muy elevada.
El objeto de la presente invención es proponer un
procedimiento de soldadura por arco en gas protector de metales que
permita, con la soldadura por arco, alcanzar una aportación de
energía, lo más reducida posible, en la fase de cortocircuito.
Según la presente invención este objetivo se
consigue con las características de la reivindicación 1.
Perfeccionamientos ventajosos se indican en las
subreivindicaciones.
Así, mediante una definición de los valores
umbrales en la fase de cortocircuito se alcanza la característica de
la fuente de energía de soldadura, de tal manera que con la rotura
del puente de soldadura y el reencendido del arco, por una parte,
cae la aportación de energía a un valor lo más reducido posible y,
por otra, cae lo más rápidamente posible la aportación de energía.
Por ello se puede reconocer la rotura inminente del puente antes de
que se presente.
El procedimiento, según la invención, se define
en la reivindicación 1.
El primer valor umbral S1 es, por ejemplo, una
tensión y el segundo valor umbral S2 es, por ejemplo, una tensión,
una intensidad, una resistencia, una potencia o cualquier valor
umbral adecuado.
En un perfeccionamiento de la invención se
repiten las dos fases A y B, mientras que en el cortocircuito está
separado, siendo variables la frecuencia de exploración de los
valores umbrales y con ello la duración de la fase A y de la fase
B.
La rotura del puente de soldadura, así como el
encendido consecutivo del arco, tiene lugar siempre en la fase
B.
El incremento de energía en la fase A y la caída
de energía en la fase B son para ello discrecionales.
En una primera configuración de la invención se
describe el incremento de energía en la fase A y la caída de energía
en la fase B por una función polinómica, exponencial,
trigonométrica, ciclométrica o hiperbólica.
Para ello se describe en un perfeccionamiento el
incremento de energía en la fase A y en la caída de energía en la
fase B mediante una combinación o una yuxtaposición de
funciones.
El transcurso temporal de la aportación de
energía, antes y después del cortocircuito, es discrecional.
En otra realización de la invención se representa
el transcurso temporal de la aportación de energía, antes y después
del cortocircuito, mediante una función polinómica, exponencial,
trigonométrica, ciclométrica, o hiperbólica, describiéndose en un
perfeccionamiento el transcurso temporal de la aportación de energía
antes y después del cortocircuito mediante una combinación y/o
yuxtaposición de funciones.
Según la invención, el paso de una a otra función
se activa mediante un criterio temporal y/o una evaluación de una o
varias señales del proceso de soldadura, pudiéndose valorar la
señales del proceso mediante una red neuronal.
La transición de una a otra función se activa
mediante un enlace lógico de criterios.
Una señal de proceso de soldadura de esta clase
es una tensión de soldadura, la corriente de soldadura o cualquier
otra magnitud de proceso que se pueda medir mediante un sensor,
siendo la magnitud del proceso una radiación, un ruido, un campo
eléctrico o un campo magnético.
En otra forma de realización de la invención, la
fuente de energía de soldadura se regula preferentemente con la
intensidad, pero también con la tensión, potencia o la
resistencia.
La fuente de energía de soldadura funciona en
diferentes fases de proceso con diferente regulaciones.
La aportación de energía se adapta durante el
transcurso temporal a la transferencia de material de forma
autorreguladora y se reduce a un mínimo al extinguirse en
cortocircuito. El proceso de soldadura es más uniforme y tranquilo.
Ya no se presenta una formación de salpicaduras.
El reencendido del arco ya no tiene lugar de
forma exclusiva, y especialmente en la soldadura de chapas delgadas
la fusión no sale despedida.
La vaporización del material de los electrodos se
reduce esencialmente.
Además, se pueden unir chapas delgadas sin
fallos. En caso de las chapas con superficies acabadas, se reduce el
peligro de una desgasificación insuficiente y la quemadura de la
capa de acabado es muy reducida.
Los ejemplos de realización de la invención se
han representado en los dibujos y se describirán a continuación, con
mayor detalle. En los dibujos muestran:
la figura 1, una curva esquemática de la
intensidad y de la tensión de un proceso de soldadura Klb,
la figura 2, una curva esquemática de la
intensidad y de la tensión de un cortocircuito con la soldadura por
impulsos, y
las figura 3, una curva esquemática de la
intensidad y de la tensión en el cortocircuito.
En la soldadura por arco, según la figura 1, se
llega de forma conocida a un cambio permanente entre una fase de
arco y una fase de cortocircuito. En la fase de cortocircuito se
apaga el arco y se origina una unión fundida entre el electrodo a
fundir y el baño de soldadura por parte de la pieza de trabajo. Como
se puede reconocer en la curva de intensidad de la figura 1, aumenta
la intensidad desde el momento a con el tiempo, de tal manera que al
romperse el puente de soldadura y encendido del arco entre c y d
tiene lugar una aportación de energía elevada.
Esto se presenta asimismo eventualmente en
soldaduras de arco de impulsos sin cortocircuito según la figura
2.
En la figura 3 se ha representado un ejemplo de
realización de la curva principal de la intensidad y la tensión. El
valor umbral S1 es un valor de tensión y el valor umbral S2 un valor
de intensidad.
Claims (19)
1. Procedimiento para la soldadura por arco con
gas protector de metales con el reencendido en el proceso de
soldadura, caracterizado porque durante el inicio del
cortocircuito se activa una regulación, y que está activa durante el
cortocircuito, que aumenta la aportación de energía en una primera
fase A al no llegar a un primer valor umbral S1 característico y en
una segunda fase B reduce la aportación de energía al alcanzar un
segundo valor umbral S2 característico y en la conexión de la
aportación energía.
2. Procedimiento, según la reivindicación 1,
caracterizado porque el primer valor umbral S1 es una
tensión, y el segundo valor umbral una tensión, una intensidad, una
potencia o cualquier otro valor umbral adecuado.
3. Procedimiento, según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque ambas fases A y B se pueden repetir
hasta que se ha cortado el cortocircuito.
4. Procedimiento, según la reivindicación 3,
caracterizado porque la frecuencia de exploración del valor
umbral y con ello la duración de la fase A y B pueden variar.
5. Procedimiento, según una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque la ruptura del
puente de cortocircuito, así como el encendido consiguiente del arco
tiene lugar siempre en la fase B.
6. Procedimiento, según la reivindicación 5,
caracterizado porque el incremento de energía en la fase A y
la caída de energía en la fase B es discrecional.
7. Procedimiento, según una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque el incremento de
energía en la fase A y la caída de energía en la fase B se puede
describir por una función polinómica, exponencial, trigonométrica,
ciclométrica, o hiperbólica.
8. Procedimiento, según la reivindicación 7,
caracterizado porque el incremento de energía en la fase A y
la caída de energía en la fase B se puede describir por una
combinación o yuxtaposición de funciones.
9. Procedimiento, según una de las
reivindicaciones 1 a 8, caracterizado porque la curva
temporal de la aportación de energía transcurre antes y después del
cortocircuito de forma discrecional.
10. Procedimiento, según la reivindicación 9,
caracterizado porque la curva temporal de la aportación de
energía se describe antes y después del cortocircuito mediante una
función polinómica, exponencial, trigonométrica, ciclométrica, o
hiperbólica.
11. Procedimiento, según una de las
reivindicaciones 1 a 10, caracterizado porque la curva
temporal de la aportación de energía antes y después del
cortocircuito se describe por combinación y/o yuxtaposición de
funciones.
12. Procedimiento, según la reivindicación 1 a
10, caracterizado porque la transición desde una primera a
otra función se activa por un criterio de tiempo y/o una evaluación
de una o varias señales del proceso de soldadura.
13. Procedimiento, según una de las
reivindicaciones 1 a 12, caracterizado porque la señales del
proceso se evalúan mediante una red neuronal.
14. Procedimiento, según la reivindicación 13,
caracterizado porque la transición de una a otra función se
activa por un enlace lógico de criterios.
15. Procedimiento, según una de las
reivindicaciones 1 a 14, caracterizado porque como tales
señales del proceso de soldadura, se elige la tensión de soldadura,
la intensidad de soldadura o cualquier otra magnitud del proceso que
se pueda medir mediante un sensor.
16. Procedimiento, según la reivindicación 15,
caracterizado porque la magnitud del proceso es una
radiación, ruido, un campo eléctrico o un campo magnético.
17. Procedimiento, según una de las
reivindicaciones 1 a 16, caracterizado porque la fuente de
energía de soldadura está regulada preferentemente por la
intensidad.
18. Procedimiento, según la reivindicación 17,
caracterizado porque la fuente de energía de soldadura se
regula por la tensión, potencia o resistencia.
19. Procedimiento, según una de las
reivindicaciones 1 a 18, caracterizado porque la fuente de
energía de soldadura se regula en diferentes fases del programa con
regulaciones diferentes.
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