ES2231268T3 - Masa para moldeo endurecible y cuerpos moldeados de material sintetico producidos al utilizar dichas masas de moldeo. - Google Patents
Masa para moldeo endurecible y cuerpos moldeados de material sintetico producidos al utilizar dichas masas de moldeo.Info
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Abstract
Masa para moldeo endurecible para la producción de cuerpos de material sintético con un componente líquido de acrilato monómero, una parte de un material inorgánico en forma de partículas en el intervalo de 45 a 85% en peso, preferente-mente 55 a 75% en peso referido a la masa para moldeo, caracterizado porque la masa para moldeo contiene, además, una parte de un material sintético hidrófugo y/u oleófugo en forma de partículas de 0, 5% en peso o más, el cual se selecciona a partir de politetrafluoroetileno, fluorelastómeros a base de copolimerizados de fluoruro de vinilideno-hexafluoropropileno, polipropileno y copolímeros de polipropileno o mezclas de estos materiales.
Description
Masa para moldeo endurecible y cuerpos moldeados
de material sintético producidos al utilizar dichas masas de
moldeo.
El invento se refiere a una masa para moldeo
endurecible para la producción de cuerpos moldeados de material
sintético, con un componente líquido de acrilato monómero, una parte
de un material inorgánico en forma de partículas en el intervalo del
45 a 85% en peso, preferentemente 55 a 75% en peso, referido al
total de la masa para moldeo. El invento se refiere, además, a los
cuerpos moldeados de material sintético producidos utilizando la
masa para moldeo antes mencionada. Además de ello, el invento se
refiere a un procedimiento para la producción de cuerpos moldeados
de material sintético utilizando las masas para moldeo antes
mencionadas.
Las masas para moldeo endurecibles antes
mencionadas se utilizan en gran amplitud para la producción de
cuerpos moldeados de material sintético, en especial en forma de
fregaderos de cocina, lavabos, bañeras, tazas para duchas, etc., y
se caracterizan por una serie de excelentes propiedades de
utilización, en especial una posibilidad de limpieza relativamente
fácil, buena resistencia a la abrasión, etc.
En el caso de los cuerpos moldeados de material
sintético que encuentran su aplicación especialmente en la zona de
la cocina, es de gran importancia la denominada resistencia al
recipiente caliente.
Los cuerpos moldeados de material sintético
conocidos hasta el momento, los cuales se producen a partir de las
masas para moldeo endurecibles convencionales, presentaban ya una
resistencia al recipiente caliente, que soportaba temperaturas del
recipiente de hasta 260ºC, en especial para solicitaciones
únicamente de corta duración.
Sin embargo, puesto que en el caso de utilizar
los cuerpos moldeados de material sintético en la zona de la cocina
se producen una y otra vez situaciones de solicitación, en las
cuales las temperaturas son aún más elevadas que las mencionadas
anteriormente, existe por consiguiente una necesidad de proponer
masas para moldeo endurecibles, así como cuerpos moldeados de
material sintético producidos a partir de ellas, en los cuales se ha
mejorado la resistencia al recipiente caliente.
A partir de la patente de EE.UU. 5.756.211 se
conocen cuerpos moldeados, los cuales al menos en una superficie
presentan un aspecto brillante. Las masas para moldeo para la
producción de estos cuerpos moldeados contienen, junto a un material
que forma una matriz de polímero, 30 a 80% en peso de un material de
relleno inorgánico en forma de finas partículas y 0,1 a 5% en peso
de partículas de material sintético, las cuales son la causa del
efecto brillante. La resistencia al recipiente caliente de estos
cuerpos moldeados no se menciona.
La patente de EE.UU. 5.719.220 recomienda una
receta para masas para moldeo, en las cuales, junto a monómeros
basados en acrilato, se encuentran presentes 20 a 80% en volumen de
un material de relleno inorgánico en forma de partículas finamente
repartidas, y 0,05 a 0,5% en peso de un polisiloxano. Este último
componente debe mejorar la resistencia a los arañazos, así como la
resistencia frente a ciclos de calor-frío de los
fregaderos de cocina producidos a partir de la masa para moldeo.
Tampoco se menciona aquí una resistencia al recipiente caliente
mejorada.
En relación con la producción de prótesis
dentales, la patente de EE.UU. 4.396.476 recomienda la utilización
de composiciones endurecibles, las cuales se componen de hasta 50%
en peso de un polímero no reticulado, 20 a 66% en peso de un
monómero polimerizable, en el cual es soluble el polímero no
reticulado, y 10 a 70% en peso de un polímero reticulado, en forma
de partículas, con un diámetro medio en el intervalo de 0,001 \mum
a 500 \mum y que, además, contienen un agente reticulante para el
monómero, el cual puede representar una proporción de 0,25 a 27% en
peso. Con ello se deben obtener prótesis dentales que presenten
propiedades físicas y fisicoquímicas suficientemente buenas y que
sean resistentes frente al desgaste del material.
Esta misión se resuelve conforme al invento de
modo que en la masa para moldeo endurecible descrita al comienzo hay
contenida, además, una proporción del 0,5% en peso o más de un
material sintético hidrófugo y/u oleófugo en forma de partículas, el
cual se elige a partir de politetrafluoretileno, fluoroelastómeros a
base de un copolimerizado de fluoruro de
vinilideno-hexafluorpropileno, polipropileno y
copolímeros de polipropileno.
Sorprendentemente, se ha puesto de manifiesto,
que ya por adición de pequeñas proporciones (por ejemplo 0,5% en
peso, o más, referido a la masa para moldeo) se puede conseguir una
clara mejora de la resistencia al recipiente caliente, por ejemplo
una resistencia al recipiente caliente hasta 300ºC, de modo que
también las sartenes, que se utilizaron por ejemplo para freír y que
contienen aceites calientes, se pueden depositar sin problemas sobre
el fregadero de la cocina o sobre la placa de trabajo de la cocina,
es decir, en general, sobre los cuerpos moldeados conforme al
invento.
La resistencia al recipiente caliente mejorada
(el concepto de resistencia al recipiente caliente aún se definirá
posterior-mente con más detalle) se consigue hasta
300ºC, sin que hasta dicha temperatura resulten ningún tipo de
variaciones de la superficie e, incluso, hasta 340ºC no tiene lugar
ninguna variación de la estructura de la superficie y únicamente se
observa una coloración amarilla, la cual, sin embargo, con
frecuencia ya a los pocos días desaparece de nuevo.
Sorprendentemente se comprobó, además, que por la
adición del material sintético hidrófugo y/u oleófugo en forma de
partículas también se consigue una clara mejora de la resistencia a
los arañazos. Así, se comprueba una disminución de la profundidad de
los arañazos de hasta aproximadamente el 50%.
Además de esto, se pudo comprobar que el ya
excelente comportamiento a la limpieza de los cuerpos moldeados
producidos utilizando las masas para moldeo endurecibles,
convencionales, mejora aún más, puesto que por la pequeña proporción
de un material sintético hidrófugo y/u oleófugo, en forma de
partículas, la tendencia de la superficie a ensuciarse sigue
mejorándose.
Así mismo sorprendente y eventualmente
relacionado con el efecto antes descrito, es que la superficie de
los cuerpos moldeados de material sintético resulta algo más lisa
que la de los cuerpos moldeados de material sintético producidos
utilizando las masas para moldeo endurecibles convencionales.
Un tratamiento abrasivo, como con frecuencia
tiene lugar en cocinas y baños al utilizar agentes de fregado,
conduce a una superficie brillante y, en modo alguno, a una
superficie asperizada, de brillo blanquecino, cosa que en sí sería
de esperar. Con ello se conservan los efectos de color, que se deben
conseguir en los cuerpos moldeados a base de, por ejemplo,
materiales de relleno coloreados, y no sufren en los tratamientos
abrasivos de esta clase.
La proporción del material hidrófugo y/u oleófugo
habitual-mente se limita a un máximo de 15% en peso,
puesto que por encima de este límite no se puede conseguir una mayor
mejora de los efectos antes mencionados.
El intervalo preferente, en el cual se añade el
material en forma de partículas hidrófugo y/u oleófugo, es el
intervalo de 1 a 10% en peso.
Los mejores resultados se lograron en el
intervalo de 2 a 7% en peso, en especial considerado también bajo el
punto de vista de los costes, habiéndose acreditado como el
intervalo más ventajoso el de 3 a 6% en peso.
El tamaño de partículas del material sintético
hidrófugo y/u oleófugo en forma de partículas no es crítico en sí
mismo, sin embargo se recomienda un límite superior del tamaño de
partículas o, respectivamente, del aglomerado de partículas, de 500
\mum para que la adición de este material no distorsione la óptica
de la cara vista del cuerpo moldeado de material sintético a
fabricar. En el caso de tamaños medios de partícula \leq50 \mum
no se encuentra ningún aspecto perjudicial, incluso en materiales
con altas exigencias ópticas.
Como se mencionó anteriormente, el invento se
refiere también a cuerpos moldeados de material sintético que se han
producido utilizando las masas para moldeo endurecibles antes
aludidas, en donde preferentemente al menos una capa superficial de
la cara vista del cuerpo moldeado está formada por la masa para
moldeo conforme al invento.
Si únicamente se forma la capa de la cara vista
con la masa para moldeo endurecible conforme al invento, y el resto
del cuerpo moldeado con otra masa para moldeo, entonces, en ese
caso, se recomienda que la capa de la cara vista tenga un espesor de
1 mm o más. Este espesor de capa de 1 mm ya es suficiente para
proporcionar al cuerpo moldeado de material sintético todas las
ventajas antes descritas.
Preferentemente, el material hidrófugo y/u
oleófugo estará en esencia homogéneamente repartido en las zonas
formadas a partir de la masa para moldeo.
Sorprendentemente es de observar, que la mejora
que se consigue en la tendencia al ensuciamiento, esencialmente no
se ve influenciada porque el material de relleno disminuya hacia la
cara vista de la pieza moldeada, y allí se enriquezca o no. Por
consiguiente, el experto en la materia es libre de elegir entre los
sistemas de material de relleno y los efectos que con ello se
consigan.
Ya se ha mencionado, que la masa para moldeo
endurecible se recomienda especialmente para la producción de
fregaderos de cocina o placas de trabajo de cocina, como cuerpos
moldeados, puesto que precisamente aquí tiene una especial
importancia la resistencia al recipiente caliente. Algo parecido
tiene validez, evidentemente, para placas de trabajo de laboratorio
o también para pilas de vertedero o similares, las cuales
regularmente están sometidas a altas temperaturas, en especial por
la deposición de objetos calientes.
Por último, el invento se refiere, además, a un
procedimiento para la producción de un cuerpo moldeado de material
sintético, encontrando aquí aplicación la masa para moldeo
endurecible conforme al invento. Para ello, primeramente, al formar
la masa para moldeo endurecible, como primer paso se dispersa
previamente en un jarabe que contiene el componente de acrilato
monómero, liquido, la proporción del material hidrófugo y/u oleófugo
y, después, se añade y se mezcla el material de relleno inorgánico a
la mezcla de jarabe y material hidrófugo y/u oleófugo, vertiéndose
luego la masa para moldeo así preparada en un molde y, finalmente,
allí se endurece.
Correspondiendo con los cuerpos de material
sintético, en los cuales únicamente se prepara la capa de la cara
vista del cuerpo moldeado de material sintético utilizando una masa
para moldeo conforme al invento, un procedimiento preferido presenta
la singularidad de que, en primer lugar, se prepara la capa de la
cara vista del cuerpo moldeado de material sintético, utilizando una
masa para moldeo conforme al invento y, después, se forma el resto
del cuerpo moldeado utilizando otra masa de moldeo.
Esta y otras ventajas del presente invento se
ilustrarán a continuación con mayor detalle con ayuda de los
ejemplos.
En primer lugar se profundizará en los distintos
métodos de ensayo para la calidad de la superficie de los cuerpos
moldeados de material sintético conseguidos conforme al invento:
Un cuerpo de ensayo metálico de la composición
AlMgSi 0,5F25 (análogo a DIN 12722 10/97) se calienta en un horno de
mufla a la temperatura de ensayo correspondiente. Después de extraer
el cuerpo de ensayo del horno de mufla tiene lugar una medición de
la temperatura para determinar la temperatura de ensayo. Si la
temperatura medida fuese más caliente que la temperatura de ensayo,
se espera a que se ajuste la temperatura. El cuerpo de ensayo se
coloca entonces sobre la muestra a ensayar. Se dispara la medición
del tiempo y se dibuja a lápiz el contorno del cuerpo de ensayo. Al
cabo de 20 minutos de permanencia se retira el cuerpo de ensayo y se
estudia el lugar de la muestra en cuanto a grietas, deformaciones,
así como cambios de coloración. Se espera otros 20 minutos, para
enjuiciar de nuevo la muestra en estado frío. El resultado del
ensayo, entonces apreciable, se registra.
La resistencia a los arañazos se determina según
el procedimiento de análisis mecánico de la microestructura de la
razón social INNOWEP (Alemania) con el aparato de medición MISTAN.
Para ello, se recoge la topografía de la superficie de la muestra a
través de una punta sensora, comprendiendo un ciclo de medición tres
etapas de la determinación de la topografía:
Etapa
1
Una punta sensora prácticamente sin carga palpa
la superficie a lo largo de una vía preestablecida. En este caso, se
determina de forma continua la desviación vertical y, con ello, el
perfil de alturas.
Etapa
2
Se palpa la misma vía con la misma punta sensora
y una carga adicional definida. En este caso, la superficie se
deforma. El perfil de alturas así determinado representa la
deformación local total.
Etapa
3
En la última etapa se palpa de nuevo
prácticamente sin carga. La porción elástica del total de la
deformación se ha recuperado, el perfil de alturas queda determinado
tan solo por la deformación residual permanente. La deformación
permanente sirve de medida de la resistencia a los arañazos.
En relación con la evaluación de la facilidad de
limpieza o, expresado también de otra manera, de la tendencia a
ensuciarse de los cuerpos moldeados de material sintético formados,
se utiliza una suciedad modelo sintética, y se lleva a cabo la
limpieza de esta suciedad bajo condiciones definidas. La deformación
elástica se obtiene como diferencia entre la deformación total y la
deformación permanente.
Como suciedad modelo se emplea la
siguiente composición:
7% en peso de negro especial 4, negro de carbón
(Degussa AG)
40% en peso de aceite de proceso 310 (ESSO
AG)
17% en peso de arlypon DV, un éster de glicerina
de ácido graso de C_{8}(razón social Grünau Illertissen
GmbH)
36% en peso de gasolina, Kp. 65/100ºC (Fluka:
12270).
Se distribuyen sobre la muestra 6 g de óxido de
aluminio en un intervalo de tamaños de grano de 63 \mum a 200
\mum (óxido de aluminio 90 activo, neutro, razón social Merck,
Alemania). Con una esponja redonda humedecida se aplica esta
cantidad sobre la superficie de la muestra, en forma de un
movimiento de rotación uniforme, a 60 rpm y con un peso de apoyo de
4 kg. Cuando se alcanzan las 100 rotaciones, se interrumpe.
Para la limpieza de la suciedad modelo de la
superficie a ensayar se utiliza un sistema de aparatos de limpieza
como el representado esquemáticamente en la figura 1. A continuación
se describe brevemente el montaje del ensayo:
Sobre una plataforma elevadora 10 se coloca una
balanza 12, sobre la cual se puede fijar el cuerpo de ensayo (no
mostrado).
Junto a la disposición de la plataforma elevadora
10 y de la balanza 12 se dispone una agitadora 14 con número de
revoluciones ajustable, de tal forma que el eje de su motor 16 esté
situado verticalmente sobre el centro de la balanza 12. En el ensayo
se fija al eje del motor 16, en su extremo inferior libre, un cuerpo
de esponja redondo 18 que está unido solidario al giro con el eje
16.
Al ejecutar el ensayo de limpieza, con la
plataforma elevadora se va elevando la balanza hasta que ésta indica
un peso de apoyo del cuerpo de esponja de 4 kg.
La realización del ensayo en detalle:
0,3 g del modelo de suciedad, constituido por los
componentes antes descritos, se colocan sobre un cristal de reloj y
con ayuda de un pincel plano saturado de suciedad se distribuyen
homogéneamente, es decir solapando horizontal y verticalmente sobre
la superficie a ensayar (aproximadamente 10 cm^{2}). Se le deja
actuar durante 60 minutos. A continuación, se enjuaga con agua
caliente hasta que ya no suelta negro de carbón alguno. Después, se
vuelve a enjuagar con agua desmineralizada y se seca al aire. La
suciedad remanente se mide por diferencia de color. Como referencia
sirve siempre la muestra no tratada. Hay que tener en cuenta, que el
valor de referencia se debe medir en cada una de las muestras,
puesto que entre unas y otras muestras son posibles pequeñas
diferencias de color.
Las muestras ensuciadas se limpian con 10
revoluciones (a una velocidad de rotación de 60 rpm) y un peso de
apoyo de 4 kg. Para ello, se emplean 6 g del agente de limpieza
Blanco Clean (contenido en cuerpo de limpieza mineral: 21,5%, razón
social BLANCO, Alemania). Para la realización de la limpieza se
utiliza una esponja humedecida de poros finos, no usada, con un
diámetro de aproximadamente 8 cm. Una vez realizada la limpieza se
enjuaga bien la superficie de ensayo, se vuelve a enjuagar con agua
desmineralizada y se seca al aire. La suciedad residual se mide por
diferencia de color respecto de la muestra no tratada y se da como
valor \DeltaE:
\Delta E=
\sqrt{(L_{referencia}-L_{muestra})^{2} \ + \
(a_{referencia}-a_{muestra})^{2} \ + \
(b_{referencia}-b_{muestra})^{2}}
La suciedad residual [% SR] se calcula a partir
de los valores de \DeltaE antes y después de la limpieza de las
superficies consideradas, de la forma siguiente:
SR=\frac{\Delta E \
limpiada}{\Delta E \ ensuciada}\cdot
100
Ahora se ilustrará con más detalle el invento con
ayuda de ejemplos y ejemplos de comparación:
2,0 kg de un PMMA de un tipo normal en la zona de
peso molecular Mw de 50.000 a 250.000 se disuelven en 8,0 kg de MMA
y se tratan con un coadyuvante de desmoldeo (35 g de ácido esteárico
de la razón social Merck, Alemania) y un reticulante (200 g de
trimetacrilato de trimetilolpropano de la razón social Agomer,
Alemania). Se obtiene un jarabe relativamente espeso.
Ahora se dispersan en este jarabe 1,3 kg de un
polvo en partículas de PTFE (Zonly MP 1400, razón social Du Pont,
Alemania) de contorno irregular y con un tamaño de grano medio de 12
\mum. Se añaden entonces 28 kg de una arena de cuarzo
(silanizada), cuyo grano individual en el núcleo se compone
esencialmente de cuarzo y, en la superficie, esencialmente de
alfa-cristobalita (documento EP 0 716 097 B1, ACQ de
la razón social Quarzwerke, Alemania), y que se encuentra en una
zona de tamaños de grano de 100 \mum a 500 \mum. Además, se
añaden una dispersión de pigmento blanco, compuesta por 1,4 kg del
jarabe antes descrito, 1,3 kg de otro agente reticulante
(dimetacrilato de
bisfenol-A-etoxilato(2),
razón social Akzo Nobel Chemicals, Alemania) y 2,3 kg de un pigmento
blanco (dióxido de titanio, razón social Kemira, Finlandia). La
proporción de material de relleno inorgánico de la masa para moldeo
es 62,9% en peso. A continuación tiene lugar la adición de peróxidos
(60 g de Peroxan BCC, 120 g de Peroxan LP y 10 g de Peroxan TB,
respectivamente de la razón social Pergan, Alemania) y el
endurecimiento térmico de la masa para moldeo en moldes adecuados
(fregadero de cocina).
Muestras para ensayo de los fregaderos sin
efectuar carga abrasiva previa y después de efectuar la carga
abrasiva previa (véase más arriba), se ensucian con una suciedad
modelo sintética y se limpian en condiciones definidas (véase más
arriba), y se mide la suciedad residual remanente en la superficie
por medio de una medida fotoeléctrica de claridad.
Suciedad residual sin carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm3,0%
Suciedad residual con carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm1,2%
El ensayo del recipiente caliente a una
temperatura del cuerpo de ensayo de 340ºC proporcionó un valor de
\DeltaE
= 3,2. Este efecto de amarilleamiento se reduce en el espacio de 24 horas a \DeltaE = 2,8. No se pudo observar formación de ampollas.
= 3,2. Este efecto de amarilleamiento se reduce en el espacio de 24 horas a \DeltaE = 2,8. No se pudo observar formación de ampollas.
Ejemplo comparativo
1
Una muestra de comparación, que se preparó con
una masa para moldeo que únicamente se diferenciaba de la del
Ejemplo 1 en que se prescindió de la proporción del material
hidrófugo y oleófugo PTFE, dio como resultado en el mismo ensayo sin
o, respectivamente, con tratamiento abrasivo previo una suciedad
residual de 12,8 o, respectivamente, 7,8%.
En el caso del ensayo del recipiente caliente a
una temperatura de ensayo del cuerpo de ensayo de 340ºC se halló un
valor \DeltaE de 2,9, no obstante acompañado de la formación de
ampollas. Tras un tiempo de espera ulterior de 24 horas se redujo el
amarilleamiento al valor de \DeltaE = 2,6, pero la formación de
ampollas continuó en la misma extensión.
Como comparación con el material descrito en el
ejemplo siguiente se llevó a cabo, además, un ensayo de resistencia
a los arañazos, que proporcionó una deformación elástica de 4,2
\mum. La deformación permanente fue 6,4 \mum.
En el jarabe del Ejemplo 1 se dispersan 1,3 kg de
un polvo PTFE en partículas (Hostaflon TF 9207 PTFE, razón social
Dyneon, Alemania) de contorno esférico regular y con un tamaño de
grano medio de 4 \mum.
Como en el Ejemplo 1, se añaden entonces 28 kg de
una arena de cuarzo (silanizada), cuyo grano individual consta en el
núcleo esencialmente de cuarzo y, en la superficie,
esencial-mente de alfa-cristobalita
(documento EP 0 716 097 B1, ACQ de la razón social Quarzwerke,
Alemania) y se encuentra en una zona de tamaños de grano de 100
\mum a 500 \mum. Se añade, además, la misma dispersión de
pigmento blanco de la misma composición y en la misma cantidad que
en el Ejemplo 1.
La proporción de material de relleno inorgánico
de la masa para moldeo es 62,9% en peso. A continuación, tiene lugar
la adición de peróxidos y el endurecimiento térmico de la masa para
moldeo en moldes adecuados (fregadero de cocina) tal como se indica
en el Ejemplo 1.
Muestras de los fregaderos sin efectuar carga
abrasiva previa, y después de efectuar la carga abrasiva previa, se
ensucian con una suciedad modelo sintética y se limpian en
condiciones definidas, y se determina la suciedad residual que
permanece en la superficie por medio de una medición fotoeléctrica
de claridad.
Suciedad residual sin carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm5,6%
Suciedad residual con carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm2,5%
Además, la resistencia a los arañazos medida en
este caso dio por resultado una deformación elástica de 3,0 \mum y
una deformación permanente de 3,3 \mum, es decir unos deterioros
permanentes por marcas de arañazos en la superficie ensayada
reducidos en un factor 2 o del 50%.
En el jarabe del Ejemplo 1 se dispersan 1,3 kg de
un polvo PTFE en partículas (Zonyl MP 1400, Du Pont, Alemania) de
contorno irregular con un tamaño de grano medio de 12 \mum y 1,3
kg de un polvo PTFE en partículas (Hostaflon TF 9207 PTFE, razón
social Dyneon, Alemania) de contorno esférico regular y con un
tamaño de grano medio de
4 \mum. Como en el Ejemplo 1, se añaden entonces 28 kg de una arena de cuarzo (silanizada), cuyo grano individual consta en el núcleo esencialmente de cuarzo y, en la superficie, esencialmente de alfa-cristobalita (documento EP
0 716 097 B1, ACQ de la razón social Quarzwerke, Alemania) y se encuentra en una zona de tamaño de grano de 100 \mum a 500 \mum. Se añade, además, la misma dispersión de pigmento blanco de la misma composición y en la misma cantidad que en el Ejemplo 1.
4 \mum. Como en el Ejemplo 1, se añaden entonces 28 kg de una arena de cuarzo (silanizada), cuyo grano individual consta en el núcleo esencialmente de cuarzo y, en la superficie, esencialmente de alfa-cristobalita (documento EP
0 716 097 B1, ACQ de la razón social Quarzwerke, Alemania) y se encuentra en una zona de tamaño de grano de 100 \mum a 500 \mum. Se añade, además, la misma dispersión de pigmento blanco de la misma composición y en la misma cantidad que en el Ejemplo 1.
La proporción de material de relleno inorgánico
de la masa para moldeo es 61,1% en peso. A continuación, tiene lugar
la adición de peróxidos y el endurecimiento térmico de la masa para
moldeo en moldes adecuados (fregadero de cocina) tal como se indica
en el Ejemplo 1.
Muestras de los fregaderos sin efectuar carga
abrasiva previa, y después de efectuar la carga abrasiva previa, se
ensucian con una suciedad modelo sintética y se limpian en
condiciones definidas, y se determina la suciedad residual que
permanece en la superficie por medio de una medición fotoeléctrica
de claridad.
Suciedad residual sin carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm8,1%
Suciedad residual con carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm4,5%
En el jarabe del Ejemplo 1 se dispersan ahora 1,1
kg de un polvo PTFE en partículas (Zonyl MP 1400, Du Pont, Alemania)
de contorno irregular y con un tamaño de grano medio de 12
\mum.
Se añaden entonces 27 kg de una arena de cantos
redondeados en la zona de tamaños de grano de 200 a 2000 \mum (una
mezcla de los tipos 1/8, 2/9, 4/8 y 10/8 SIG, silanizada, de la
razón social Dorfner en Amberg, Alemania), lo cual supone una
proporción de material de relleno inorgánico de 70,4% en peso. Tras
la adición de los peróxidos (40 g Peroxan BCC y 80 g Peroxan LP
respectivamente de la razón social Pergan, Alemania) tiene lugar el
endurecimiento térmico de la masa para moldeo en moldes adecuados
(fregadero de cocina) de forma análoga al Ejemplo 1.
Muestras de los fregaderos sin efectuar carga
abrasiva previa, y después de efectuar la carga abrasiva previa, se
ensucian con una suciedad modelo sintética y se limpian en
condiciones definidas, y se determina la suciedad residual que
permanece en la superficie por medio de una medición fotoeléctrica
de claridad.
Suciedad residual sin carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm13,5%
Suciedad residual con carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm4,8%
Ciertamente, en este ejemplo, en el caso de la
nueva fregadera se encuentra un grado de suciedad residual
comparable al de la muestra comparativa, el valor más importante, el
cual indica el comportamiento en el uso continuo, es decir que el
grado de suciedad residual en una superficie estudiada con un
tratamiento abrasivo previo se encuentra, como en los demás
ejemplos, también claramente por debajo de la muestra comparativa
del siguiente Ejemplo comparativo 2.
Ejemplo comparativo
2
Una muestra comparativa, que se preparó con una
masa para moldeo conforme al Ejemplo 4, pero sin la parte de
material hidrófugo y oleófugo PTFE, dio por resultado en el mismo
ensayo sin tratamiento abrasivo previo y, respectivamente, con
tratamiento abrasivo previo, una suciedad residual de 12,3 y,
respectivamente 8,8%.
En el jarabe del Ejemplo 1 se dispersan 0,9 kg de
un polvo PTFE en partículas (Zonyl MP 1400, Du Pont, Alemania) de
contorno irregular con un tamaño de grano medio de 12 \mum, junto
con 0,45 kg de un polvo PP en partículas (preparado a partir de
Eltex HV 200 PF, razón social Solvay, Alemania, por medio de un
proceso criogénico de molienda fina (Cryoclass® de la razón social
Messer-Griesheim)) de contorno irregular y con un
tamaño medio de <40 \mum. Se añaden entonces, como en el
Ejemplo 1, 28 kg de una arena de cuarzo (silanizada) que se
encuentra en una zona de tamaños de grano de 10 a 500 \mum.
Además, se añade la dispersión de pigmento blanco. La proporción de
material de relleno inorgánico en la masa para moldeo es 62,9% en
peso. A continuación, tiene lugar la adición de peróxidos y el
endurecimiento térmico de la masa para moldeo en moldes adecuados
(fregadero de cocina) tal como se indica en el Ejemplo 1.
Muestras de los fregaderos sin efectuar carga
abrasiva previa, y después de efectuar la carga abrasiva previa, se
ensucian con una suciedad modelo sintética y se limpian en
condiciones definidas, y se determina la suciedad residual que
permanece en la superficie por medio de una medición fotoeléctrica
de claridad.
Suciedad residual sin carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm4,8%
Suciedad residual con carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm4,9%
En el jarabe del Ejemplo 1 se dispersan 1,3 de un
polvo PP en partículas (preparado a partir de Eltex HV 200 PF, razón
social Solvay, Alemania, por medio de un proceso criogénico de
molienda fina (Cryoclass® de la razón social
Messer-Griesheim)) de contorno irregular y con un
tamaño de grano de <315 \mum. Se añaden, como en el Ejemplo 1,
28 kg de una arena de cuarzo (silanizada). Además, se añade como se
describe en el Ejemplo 1 una dispersión de pigmento blanco. La
proporción de material de relleno inorgánico en la masa para moldeo
es 62,9% en peso. A continuación, tiene lugar la adición de
peróxidos y el endurecimiento térmico de la masa para moldeo en
moldes adecuados (fregadero de cocina) tal como se indica en el
Ejemplo 1.
Muestras de los fregaderos sin efectuar carga
abrasiva previa, y después de efectuar la carga abrasiva previa, se
ensucian con una suciedad modelo sintética y se limpian en
condiciones definidas, y se determina la suciedad residual que
permanece en la superficie por medio de una medición fotoeléctrica
de claridad.
Suciedad residual sin carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm4,7%
Suciedad residual con carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm5,6%
Ejemplo comparativo
3
Placas de PTFE puro (Hostaflon, razón social
Dyneon, Alemania) sin efectuar carga abrasiva previa, y después de
efectuar la carga abrasiva previa, se ensucian con una suciedad
modelo sintética y se limpian en condiciones definidas, y se
determina la suciedad residual que permanece en la superficie por
medio de una medición fotoeléctrica de claridad.
Suciedad residual sin carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm42%
Suciedad residual con carga abrasiva previa:
\hskip0,8cm32%
Claims (12)
1. Masa para moldeo endurecible para la
producción de cuerpos de material sintético con un componente
líquido de acrilato monómero, una parte de un material inorgánico en
forma de partículas en el intervalo de 45 a 85% en peso,
preferente-mente 55 a 75% en peso referido a la masa
para moldeo, caracterizado porque la masa para moldeo contiene,
además, una parte de un material sintético hidrófugo y/u oleófugo en
forma de partículas de 0,5% en peso o más, el cual se selecciona a
partir de politetrafluoroetileno, fluorelastómeros a base de
copolimerizados de fluoruro de
vinilideno-hexafluoropropileno, polipropileno y
copolímeros de polipropileno o mezclas de estos materiales.
2. Masa para moldeo según la reivindicación 1,
caracterizada porque la parte de material hidrófugo y/u
oleófugo es hasta 15% en peso.
3. Masa para moldeo según la reivindicación 2,
caracterizada porque la parte de material hidrófugo y/u
oleófugo es 1 a 10% en peso.
4. Masa para moldeo según la reivindicación 3,
caracterizada porque la parte de material hidrófugo y/u
oleófugo es 2 a 7% en peso, preferentemente 2,5 a 6% en peso.
5. Masa para moldeo según una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizada porque el material
hidrófugo y/u oleófugo presenta un tamaño de partículas o de
aglomerado de partículas de <500 \mum, más preferentemente
\leq50 \mum.
6. Cuerpos moldeados de material sintético
producidos utilizando una masa para moldeo según una de las
reivindicaciones 1 a 5.
7. Cuerpos moldeados de material sintético según
la reivindicación 6, caracterizados porque como mínimo una
capa de la cara vista del cuerpo moldeado está formada por una masa
para moldeo según una de las reivindicaciones 1 a 6.
8. Cuerpos moldeados de material sintético según
la reivindicación 7, caracterizados porque la capa de la cara
vista presenta un espesor de 1 mm o más.
9. Cuerpos moldeados de material sintético según
una de las reivindicaciones 6 a 8, caracterizados porque el
material hidrófugo y/u oleófugo está distribuido esencialmente de
forma homogénea en las zonas formadas a partir de la masa para
moldeo.
10. Cuerpos moldeados de material sintético según
una de las reivindicaciones 6 a 9, caracterizados porque el
cuerpo moldeado es una pila de fregadero o una placa de trabajo para
cocina.
11. Procedimiento para la producción de un cuerpo
moldeado de material sintético según una de las reivindicaciones 6 a
10, en el cual en primer lugar se dispersa previamente en un jarabe
que contiene el componente líquido de acrilato monómero la parte del
material hidrófugo y/u oleófugo y, después, se añade mezclando el
material de relleno inorgánico a la mezcla de jarabe y material
hidrófugo y/u oleófugo, llevando la mezcla de masa para moldeo, así
preparada, a un molde y endureciéndola finalmente allí.
12. Procedimiento según la reivindicación 11,
caracterizado porque en primer lugar se prepara la capa de la
cara vista del cuerpo moldeado de material sintético, utilizando una
masa para moldeo según una de las reivindicaciones 1 a 5 y, después,
se forma el resto del cuerpo moldeado utilizando otra masa para
moldeo.
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