ES2214228T3

ES2214228T3 - SODIUM-BASED DECLORATION AGENT AND PROCEDURE FOR WASTE TREATMENT.

Info

Publication number: ES2214228T3
Application number: ES00309694T
Authority: ES
Inventors: Tomio Chiba Works Sugimoto; Masumi Chiba Works Itaya; Yoshinao Hirano; Hiroaki Harada; Hachiro Asahi Glass Company Ltd. Hirano; Shigeru Asahi Glass Company Ltd. Sakurai; Makoto Asahi Glass Company Ltd. Yoshida; Masaharu Asahi Glass Company Ltd. Tanaka
Original assignee: Asahi Glass Co Ltd; Mitsui Engineering and Shipbuilding Co Ltd
Current assignee: Mitsui Engineering and Shipbuilding Co Ltd; AGC Inc
Priority date: 2000-05-08
Filing date: 2000-11-02
Publication date: 2004-09-16
Anticipated expiration: 2020-11-02
Also published as: EP1153645A1; KR100689949B1; SG92759A1; DE60007843T2; JP2001314757A; US20020006372A1; TW472125B; DE60007843D1; US6482379B1; EP1153645B1; ATE258077T1; US6949226B2; SG115531A1; KR20010102818A; JP3840632B2

Abstract

A sodium-based dechlorinating agent g is added to a flue gas G6; hydrogen chloride contained in this flue gas is removed as residue of dechlorination; the thus removed residue of dechlorination is dissolved by adding water i; water-insoluble constituents k are separated from the resulting aqueous solution j; and after adjusting pH of the aqueous solution l remaining after separation of the water-insoluble constituents k, mercury, dioxin and the like are removed and discharged. The sodium-based dechlorinating agent g is mixed with a hydrophilic anti-caking agent, with an angle of repose of 40 DEG or more, a dispersibility of less than 50, and a floodability index value of less than 90. A mean particle diameter of sodium hydrogencarbonate is set within a range of from 2 mu m to 30 mu m. The hydrophilic anti-caking agent comprises silica, and is contained in an amount of 0.1 mass % or more in the sodium-based dechlorinating agent. Further, a mean particle diameter of the hydrophilic anti-caking agent is set within a range of from 0.001 mu m to 1 mu m. This permits inhibition of occurrence of a pressure drop and leakage in the filter cloth of the dust collector. <IMAGE>

Description

Agente de decloración a base de sodio y procedimiento para el tratamiento de residuos.Dechlorination agent based on sodium and Waste treatment procedure.

La presente invención se refiere a un método para eliminar cloruro de hidrógeno de un gas del canal de humos o conducto de caldera.The present invention relates to a method for remove hydrogen chloride from a gas from the flue gas channel or boiler duct.

Un dispositivo para el tratamiento de un gas del canal de humos que contiene cloruro de hidrógeno se instala, por ejemplo, en un equipo de tratamiento de residuos, destinado a someter los residuos a un tratamiento de incineración. En este equipo de tratamiento de residuos, se disponen en serie un primer colector de polvos y un segundo colector de polvos, y después de la eliminación de los polvos, tales como cenizas volantes o volanderas de la combustión contenidas en el gas del canal de humos, por medio del captador o colector de polvos, se lleva a cabo en el segundo colector de polvos la decloración del gas del canal de humos.A device for the treatment of a gas from smoke channel containing hydrogen chloride is installed, by example, in a waste treatment equipment, intended for subject the waste to an incineration treatment. In this waste treatment equipment, a first one is arranged in series dust collector and a second dust collector, and after the dust removal, such as fly ash or flywheels of the combustion contained in the flue gas, by means of of the collector or dust collector, is carried out in the second Dust collector dechlorination of flue gas.

Para efectuar la decloración en el segundo colector de polvos, se añade un agente de decloración al gas del canal de humos delante del segundo colector de humos. Con carácter convencional se ha empleado principalmente como agente de decloración un agente de decloración a base de calcio tal como hidróxido de calcio (CA(OH)_{2}). El hidróxido cálcico, si se agrega al gas del canal de humos, reacciona con el cloruro de hidrógeno (HCl) contenido en el gas del canal de humos para generar un residuo de decloración que contiene cloruro de calcio CaCl_{2}), óxido de calcio (CaO) y similares. Sin embargo, el residuo de decloración así generado es útil solamente en que el cloruro de calcio se aplica como un agente licuador de nieve o un hidroabsorbedor, con una reducida gama de usos. El residuo de decloración se solidifica generalmente a través de un tratamiento químico o con cemento y se evacua en terrenos de saneamiento o recuperación. Sin embargo, actualmente la adquisición de lugares de recuperación se ha vuelto más
difícil.To dechlorinate the second dust collector, a dechlorination agent is added to the flue gas in front of the second fume collector. Conventionally, a calcium-based dechlorination agent such as calcium hydroxide (CA (OH) 2) has been used primarily as a dechlorination agent. Calcium hydroxide, if added to the flue gas, reacts with the hydrogen chloride (HCl) contained in the flue gas to generate a dechlorination residue containing calcium chloride CaCl2), oxide calcium (CaO) and the like. However, the dechlorination residue thus generated is useful only in that calcium chloride is applied as a snow blending agent or a hydroabsorber, with a reduced range of uses. The dechlorination residue is generally solidified through a chemical or cement treatment and is evacuated in sanitation or recovery grounds. However, currently the acquisition of recovery sites has become more
hard.

Por consiguiente, se propone usar un agente de decloración a base de sodio, tal como hidrocarbonato sódico (bicarbonato sódico: NaHCO_{3}) o carbonato sódico (cenizas de sosa: Na_{2}CO_{3}) en lugar del agente de decloración a base de calcio. En este caso, cuando un agente de decloración a base de sodio se agrega al gas del canal de humos, el cloruro de hidrógeno contenido en el gas del canal de humos se convierte en cloruro sódico (NaCl). Al añadir agua al residuo de decloración se disuelve el cloruro sódico. Así pues, los componentes hidrosolubles disueltos en agua se diluyen y se expulsan, y únicamente los componentes hidroinsolubles no disueltos en agua se separan y se pueden someter a un tratamiento de combustión en un horno de fusión, eliminando de este modo la necesidad de evacuación en terrenos de saneamiento o recuperación.Therefore, it is proposed to use an agent of sodium based dechlorination, such as sodium hydrocarbonate (sodium bicarbonate: NaHCO3) or sodium carbonate (ash from soda: Na_ {CO} {3}) instead of the base dechlorination agent of calcium In this case, when a dechlorination agent based on sodium is added to the flue gas, hydrogen chloride gas content of the flue gas channel becomes chloride sodium (NaCl). When water is added to the dechlorination residue, it dissolves sodium chloride So the water-soluble components dissolved in water they are diluted and expelled, and only Water insoluble components not dissolved in water are separated and can undergo a combustion treatment in a furnace fusion, thus eliminating the need for evacuation in sanitation or recovery land.

Cuando el hidrocarbonato sódico se adopta como un agente de decloración a base de sodio y el hidrocarbonato sódico tiene un tamaño de partícula mayor que 30 \mum, las partículas de polvo nunca se coagulan entre sí, y el agente es estable como polvo. Sin embargo, el hidrocarbonato sódico, que tiene un tamaño de partícula mayor que 30 \mum, lleva a una ratio muy baja de evacuación o remoción de hidrógeno; de suerte que el uso del mismo como agente de decloración no resulta apropiado. Por consiguiente, en general el hidrocarbonato sódico triturado a un tamaño de partícula de 30 \mum, o menos se usa como agente de decloración a base de sodio.When sodium hydrocarbonate is adopted as a dechlorination agent based on sodium and sodium hydrocarbonate it has a particle size greater than 30 µm, the particles of powder never coagulate with each other, and the agent is stable as powder. However, sodium hydrocarbonate, which has a size particle size greater than 30 µm, leads to a very low ratio of hydrogen evacuation or removal; so that the use of it as a dechlorination agent it is not appropriate. Therefore, in general the crushed sodium hydrocarbonate to a size of 30 µm particle, or less is used as a dechlorination agent at sodium base

Sin embargo, cuando el hidrocarbonato sódico se tritura a un tamaño de partícula de 30 \mum o menor, la coagulación de las partículas de polvo da por resultado una forma de pelotas fibrosas de polvo o grumos a modo de piedras. Por consiguiente, el hidrocarbonato sódico triturado presenta un estado inestable como polvo, imposibilitando de esta forma el suministro estable del mismo al gas del canal de humos.However, when sodium hydrocarbonate is crush to a particle size of 30 µm or less, the coagulation of dust particles results in a form of fibrous balls of dust or lumps as stones. By consequently, the crushed sodium hydrocarbonate has a state unstable as dust, thus preventing supply stable of the same to the gas of the smoke channel.

Para solucionar este defecto, se suele usar en la práctica un agente antiaglutinante o antiaglomerante. En la técnica convencional se ha usado un agente antiaglomerante hidrófobo como tal agente antiaglutinante. Un agente hidrófobo antiaglomerante produce un notable efecto inhibidor de la solidificación. El hidrocarbonato sódico añadido con un agente hidrófobo antiaglutinante tiene alta fluidez y propiedad de inundabilidad o anegabilidad, y exhibe una estabilididad satisfactoria como polvo.To solve this defect, it is usually used in the practice an anti-caking agent or anti-caking agent. In the technique conventional hydrophobic anti-caking agent has been used as such anti-caking agent. A hydrophobic anti-caking agent produces a remarkable solidification inhibitory effect. He sodium hydrocarbonate added with a hydrophobic agent Anti-caking agent has high fluidity and flood property or waterworthiness, and exhibits satisfactory stability as powder.

Sin embargo, cuando un agente antiaglomerante hidrófobo añadido con hidrocarbonato sódico se agrega a un gas del canal de humos como agente de decloración, las partículas resultantes de la reacción con el cloruro de hidrógeno después de la calcinación del hidrocarbonato sódico, es decir, el residuo de neutralización, y las partículas del agente antiaglomerante, las cuales ambas tienen una alta fluidez, tiende fácilmente a atraparse en el interior de una tela filtrante unida a un segundo colector de polvos, el cual comprende, por ejemplo, un filtro de bolsa. Cuando las partículas del residuo de neutralización o las partículas del agente antiaglutinante penetran en la tela filtrante, se produce atascamiento u obstrucción, que da lugar a una caída excesiva de la presión en la tela filtrante y haciendo imposible continuar la operación o procedimiento. Es difícil recuperarse de la obstrucción incluso mediante lavado de contracorriente del filtro de bolsa empleando aire de impulsos.However, when an anti-caking agent hydrophobic added with sodium hydrocarbonate is added to a gas of smoke channel as dechlorination agent, particles resulting from the reaction with hydrogen chloride after the calcination of sodium hydrocarbonate, that is, the residue of neutralization, and the particles of the anti-caking agent, the which both have a high fluidity, tends to catch easily inside a filter cloth attached to a second collector of powders, which comprises, for example, a bag filter. When the particles of the neutralization residue or the particles of the Anti-caking agent penetrate the filter cloth, it is produced clogging or obstruction, which results in an excessive fall of the pressure on the filter cloth and making it impossible to continue the operation or procedure It is difficult to recover from the obstruction even by backwashing the bag filter using pulse air.

Además, algunas de las partículas producidas por la reacción con cloruro de hidrógeno después de la calcinación del hidrocarbonato sódico, es decir, el residuo de neutralización, que se han atrapado en la tela filtrante, y las partículas del agente antiaglomerante pasan a través de la tela filtrante, causando la fuga o escape del agente de decloración y del residuo de neutralización. Habitualmente se utiliza una tela de fibra de vidrio con urdimbre doble como tela filtrante. A fin de impedir la fuga del agente de decloración y del residuo de neutralización, es necesario usar una tela filtrante especial hecha mediante la aplicación de una membrana de teflón revestida a la superficie de la tela de fibra de vidrio con urdimbre doble. Sin embargo, si la membrana se deteriora durante su uso, se tropieza con un nuevo problema de fuga de productos químicos de esta porción.In addition, some of the particles produced by the reaction with hydrogen chloride after calcination of sodium hydrocarbonate, that is, the neutralization residue, which they have been trapped in the filter cloth, and the particles of the agent Anti-caking agent pass through the filter cloth, causing the leakage or escape of the dechlorination agent and the residue of neutralization. Usually a fiber cloth is used double warp glass as filter cloth. In order to prevent leakage of dechlorination agent and neutralization residue, is it is necessary to use a special filter cloth made by application of a coated Teflon membrane to the surface of the fiberglass fabric with double warp. However, if the membrane deteriorates during use, stumbles upon a new chemical leakage problem of this portion.

Un objetivo de la presente invención es prevenir la aparición de caída excesiva de la presión o fuga en la tela filtrante unida al colector de polvos.An objective of the present invention is to prevent the appearance of excessive pressure drop or leakage in the fabric filter attached to the dust collector.

Para solucionar los problemas mencionados anteriormente, se ha hecho perfeccionamiento para el agente de decloración a base de sodio en la presente invención. Más concretamente, el agente de decloración a base de sodio de la invención comprende una mezcla de hidrocarbonato sódico y de un agente antiaglutinante hidrófilo, tiene un ángulo de talud natural o reposo de 40º o más, una dispersabilidad de menos de 50, y un índice de inundabilidad o anegabilidad de menos de 90.To solve the mentioned problems previously, improvement has been made for the agent of sodium based dechlorination in the present invention. Plus specifically, the sodium-based dechlorination agent of the invention comprises a mixture of sodium hydrocarbonate and a hydrophilic anti-caking agent, has a natural slope angle or rest of 40º or more, a dispersibility of less than 50, and a flood or waterlogibility index of less than 90.

De acuerdo con el agente de decloración a base de sodio, que tiene la susodicha configuración, en la cual el agente antiaglomerante hidrófilo tiene una cohesión ligera, fluidez de las partículas de hidrocarbonato sódico y el agente antiaglutinante se vuelve lento las partículas del hidrocarbonato sódico o las partículas del agente antiaglomerante nunca entran a la tela filtrante, y forman una capa de filtración estable sobre la tela filtrante. Resulta, por consiguiente, posible impedir la aparición de una caída excesiva de presión en la tela filtrante, y la presentación de fuga o escape de la tela filtrante.According to the dechlorination agent based on sodium, which has the above configuration, in which the agent hydrophilic anti-caking agent has a light cohesion, fluidity of the sodium hydrocarbonate particles and the anti-caking agent will slows the particles of sodium hydrocarbonate or anti-caking agent particles never enter the fabric filter, and form a stable filtration layer on the fabric filter. It is therefore possible to prevent the appearance of an excessive pressure drop in the filter cloth, and the presentation of leakage or leakage of the filter cloth.

Se miden las propiedades físicas usando un comprobador o verificador de polvos, modelo PT-D fabricado por la Firma Hosokawa Micron Corporation.Physical properties are measured using a dust tester or tester, model PT-D manufactured by Hosokawa Micron Corporation.

Se efectúa la medición del ángulo de talud natural o reposo haciendo que una muestra de polvo pase a través de un tamiz, que tiene un diámetro de 80 mm. Y una abertura de malla de 710 \mum mientras se hace vibrar el tamiz y deja caer poco a poco o suavemente la muestra tamizada desde una tolva, que tiene una altura de 160 mm. Hasta una mesa horizontal, que tiene un diámetro de 80 mm. Como un ángulo formado entre una línea generatriz de un cono formado por el polvo y el plano horizontal, y toma un valor más pequeño en función de que la fluidez sea más alta. Se mide la magnitud de caída del polvo hasta que el ángulo de reposo o de talud natural se estabilice sustancialmente.The slope angle measurement is performed natural or resting causing a dust sample to pass through a sieve, which has a diameter of 80 mm. And a mesh opening of 710 µm while the sieve is vibrated and drops little to little or gently the sample sifted from a hopper, which has a height of 160 mm. Up to a horizontal table, which has a 80 mm diameter As an angle formed between a line generatrix of a cone formed by dust and the horizontal plane, and takes a smaller value depending on the fluidity being more high. The magnitude of powder fall is measured until the angle of rest or natural slope is substantially stabilized.

El valor del índice de inundabilidad o anegabilidad es un criterio para evaluar numéricamente la propiedad de inundación. Se define el valor de índice de anegabilidad mediante la determinación de los índices de las tablas 5 y 6 partiendo de los valores medidos del valor de índice de fluidez, ángulo de caída, ángulo de diferencia y dispersabilidad, como valor disponible mediante la suma de estos índices; un valor mayor corresponde a una propiedad de inundabilidad más alta. Ahora se describirán las definiciones de las propiedades físicas individuales. El valor de índice de fluidez se determina mediante similarmente los índices partiendo de valores medidos del ángulo de talud natural o reposo, la compresibilidad, el ángulo de espátula y el coeficiente de uniformidad, y se expresa en un valor obtenido sumando estos valores de índices. El ángulo de talud natural o reposo se determina por medio del método mencionado más arriba.The value of the flood index or Waterworthiness is a criterion for numerically assessing property flood The value of waterworthiness index is defined by the determination of the indices of tables 5 and 6 based on the measured values of the fluency index value, angle of drop, angle of difference and dispersibility, as value available by adding these indexes; a higher value corresponds to a higher flood property. Now I know describe the definitions of physical properties individual. The fluency index value is determined by similarly the indices based on measured values of the angle of natural slope or rest, compressibility, spatula angle and the uniformity coefficient, and is expressed in a value obtained adding these index values. The natural slope angle or rest is determined by the method mentioned above.

La compresibilidad se define como:Compressibility is defined as:

{(Densidad volúmica embalada) - (Densidad volúmica aireada)}/ (Densidad volúmica embalada) x 100{(Packaged volume density) - (Density aerated volume)} / (Packaged volume density) x 100

La densidad volúmica aireada se determina haciendo pasar la muestra de polvo a través de un tamiz, que tiene un diámetro de 80 mm. Y una abertura o luz de malla de 710 \mum mientras se hace vibrar el mismo, y llenando un contenedor, que tiene un volumen interior de 100 cm^{3} justamente con el polvo por debajo del tamiz, como una masa medida del polvo. La densidad volúmica embalada se determina haciendo que un contenedor, que contiene polvo, se vacíe a una marcha de 180 golpecitos durante un periodo de 180 segundos, y midiendo la masa correspondiente a un volumen de 100 cm^{3}. El ángulo de espátula se determina manteniendo horizontalmente una espátula hecha de un metal, que tiene unas dimensiones de 120 x 22 mm. Y midiendo el ángulo de inclinación de la superficie lateral del polvo acumulado en la misma.The aerated volume density is determined by passing the dust sample through a sieve, which has a diameter of 80 mm. And a 710 µm mesh opening or light while vibrating it, and filling a container, which It has an inner volume of 100 cm3 just with the powder below the sieve, as a measured mass of dust. The density Packaged volume is determined by making a container, which Contains dust, empties to a march of 180 taps during a 180 second period, and measuring the mass corresponding to a 100 cm3 volume. The spatula angle is determined horizontally holding a spatula made of a metal, which It has dimensions of 120 x 22 mm. And measuring the angle of inclination of the lateral surface of the dust accumulated in the same.

Se define la uniformidad, en la distribución de masa acumulativa obtenida de una distribución según el tamaño de las partículas medida mediante análisis granulométrico, como un valor obtenido dividiendo el diámetro de partícula al 60% de la distribución acumulativa de finos entre el diámetro de partícula al 10% de la distribución de finos o menudos de criba acumulativa. La distribución según el tamaño de partícula se determina mediante cualquiera de los diversos métodos, tales como el análisis granulométrico y el método de difusión o dispersión difractiva de rayos láser, en respuesta al tamaño de partícula del polvo que se va a medir y similares. Los valores medidos por medio del método de dispersión difractiva de rayos láser se adoptan en la invención, utilizando un "microtrack FRA9220" fabricado por la Firma Nikkiso Co., Ltd. Para su medición.Uniformity is defined in the distribution of cumulative mass obtained from a distribution according to the size of particles measured by granulometric analysis, such as a value obtained by dividing the particle diameter at 60% of the cumulative distribution of fines between particle diameter at 10% of the distribution of fine or small cumulative sieves. The distribution according to particle size is determined by any of the various methods, such as analysis granulometric and diffractive diffusion or dispersion method of laser beams, in response to the particle size of the dust that is going to measure and the like. The measured values by means of the method of diffractive laser scattering are adopted in the invention, using a "microtrack FRA9220" manufactured by the Firm Nikkiso Co., Ltd. For its measurement.

El ángulo de caída se determina aplicando una fuerza de choque o impacto constante tres veces con impactador anexo al instrumento de medición al cono de polvo formado para el propósito de medición del ángulo de talud natural o reposo, y midiendo el ángulo de inclinación de un cono formado como consecuencia de caída.The angle of fall is determined by applying a impact force or constant impact three times with impactor annexed to the measuring instrument to the dust cone formed for the purpose of measuring the angle of natural slope or rest, and measuring the angle of inclination of a cone formed as fall consequence.

El ángulo de diferencia se determina como un valor obtenido mediante sustracción del valor del ángulo de caída del valor del ángulo de reposo o talud natural.The angle of difference is determined as a value obtained by subtracting the value of the angle of fall of the angle of repose angle or natural slope.

Se determina la dispersabilidad haciendo caer 10 g de polvo desde una altura de 61 cm, de una vez, a un cristal de reloj, que tiene un diámetro de 10 cm. instalado con el lado o cara cóncavo hacia abajo, como un porcentaje de la masa de la muestra de polvo que se dispersa fuera del cristal de reloj con relación a la masa total de la muestra de polvo vertida. Una muestra de polvo más elevada en este valor tiene generalmente alta propiedad de dispersión y anegabilidad o inundabilidad. Con preferencia, el hidrocarbonato sódico tendrá un diámetro medio de partícula comprendido entre 2 \mum y 30 \mum. Con el diámetro medio de partícula mayor de 30 \mum, la reacción entre el agente de decloración a base de sodio y el cloruro de hidrógeno podría resultar insuficiente. Por otro lado, con el diámetro medio de partícula menor de 2 \mum, podrían requerirse mucho tiempo y trabajo para la trituración. A fin de lograr una reacción suficiente del agente de decloración a base de sodio, basta con que el diámetro medio de partícula quede comprendido dentro de una gama de 2 \mum a 30 \mum, un diámetro medio de partícula comprendido entre 2 \mum y 10 \mum da una reacción más alta, y, por consiguiente, es más recomendable.Dispersability is determined by dropping 10 g of powder from a height of 61 cm, at once, to a crystal of watch, which has a diameter of 10 cm. installed with the side or face concave down, as a percentage of the sample mass of powder that disperses outside the clock glass in relation to the Total mass of the spilled dust sample. One more dust sample high in this value has generally high property of dispersion and waterlogging or flooding. Preferably, the sodium hydrocarbonate will have an average particle diameter between 2 µm and 30 µm. With the average diameter of particle greater than 30 µm, the reaction between the agent dechlorination based on sodium and hydrogen chloride could prove insufficient On the other hand, with the average diameter of particle smaller than 2 µm, it could take a long time and Work for crushing. In order to achieve a reaction enough of the sodium-based dechlorination agent, just that the average particle diameter falls within a range from 2 µm to 30 µm, an average particle diameter comprised between 2 µm and 10 µm gives a higher reaction, and, for Consequently, it is more advisable.

Los agentes antiaglomerantes aplicables, por lo general, incluyen dióxido de silicio (SiO_{2}), estearato de magnesio, estearato de calcio y carbonato de magnesio.The applicable anti-caking agents, so Generally, they include silicon dioxide (SiO2), stearate magnesium, calcium stearate and magnesium carbonate.

El agente antiaglomerante hidrófilo en la invención comprenderá, con preferencia, sílica o dióxido de silicio y, preferentemente será mezclado en el asa total del agente de decloración en una magnitud del 0,1% o más. Una magnitud o cuantía menor que el 0,1% es insuficiente para conseguir un efecto antiaglomerante o antiaglutinante. Como el agente antiaglomerante hidrófilo es insoluble en agua, requerirá una elevada razón de mezcla del agente más tiempo y trabajo para el tratamiento del residuo de decloración. Por consiguiente, el agente antiaglutinante hidrófilo será mezclado, más preferiblemente, en la masa total del agente de decloración en una magnitud comprendida entre el 0,1% y el 5%.The hydrophilic anti-caking agent in the invention will preferably comprise silica or silicon dioxide and, preferably it will be mixed in the total handle of the dechlorination in a magnitude of 0.1% or more. A magnitude or amount less than 0.1% is insufficient to achieve an effect anti-caking agent or anti-caking agent. As the anti-caking agent Hydrophilic is insoluble in water, it will require a high ratio of agent mix more time and work for the treatment of dechlorination residue. Therefore, the anti-caking agent hydrophilic will be mixed, more preferably, in the total mass of the dechlorination agent in a magnitude between 0.1% and 5%.

Además, un diámetro medio de partícula del agente antiaglomerante hidrófilo quedará comprendido, con preferencia, entre 0,001 \mum y 1 \mum. Aunque un diámetro menor de partícula lleva a un efecto antiaglutinante más considerable, no resulta fácil técnicamente lograr un polvo de un diámetro de partícula más pequeño que 0,001 \mum industrialmente a un bajo coste. Un diámetro medio de partícula más grande que 1 \mum da por resultado un efecto antiaglutinante menor. Así pues, sería más preferible mantenerse dentro de la gama de 0,001 \mum a 0,1 \mum.In addition, an average particle diameter of the agent hydrophilic anti-caking agent will preferably include between 0.001 µm and 1 µm. Although a smaller particle diameter leads to a more significant anti-binding effect, it is not technically easy to achieve a particle diameter dust more smaller than 0.001 µm industrially at a low cost. A mean particle diameter larger than 1 µm results a minor anti-binding effect. So, it would be more preferable stay within the range of 0.001 µm to 0.1 µm.

El equipo de tratamiento de residuos de la presente invención comprende un reactor pirolítico que provoca la pirolisis de los residuos para generar gases pirolíticos y residuo pirolítico, que comprende principalmente componentes no volátiles, medios separadores para separar el residuo pirolítico en componentes combustibles y en componentes incombustibles; un horno fusorio de combustión al que se alimentan los gases pirolíticos y los componentes combustibles, y que produce la combustión de los mismos y descarga o evacua escoria fundida y gases del canal de humos; unos primeros medios para el tratamiento del gas del canal de humos para eliminar el polvo de los gases del canal de humos; unos segundos medios para el tratamiento del gas del canal de humos, que se encarga de declorar los gases del canal de humos procedentes de los primeros medios para el tratamiento del gas del canal de humos por medio de la adición de un agente de decloración; un separador que separa los componentes insolubles en agua no disueltos en agua de una solución acuosa, que contiene el residuo de decloración disuelto en la misma por medio de la adición de agua al residuo de decloración generado por los segundos medios para el tratamiento del gas del canal de humos; un modificador del pH, que ajusta el pH de la solución acuosa remanente después de la separación de los componentes insolubles en agua por medio del separador; y, al menos, otra unidad para la eliminación de dioxinas, la cual se encarga de eliminar las dioxinas y similares del residuo de decloración generado por los segundos medios para el tratamiento del gas del canal de humos o humero y/o de la solución acuosa, cuyo pH ha sido ajustado por el modificador del pH; en que un agente de decloración a base de sodio se agrega a los segundos medios para el tratamiento del gas de canal de humos.The waste treatment team of the The present invention comprises a pyrolytic reactor that causes pyrolysis of waste to generate pyrolytic gases and waste pyrolytic, which mainly comprises non-volatile components, separating means for separating the pyrolytic residue in combustible components and in fireproof components; an oven combustion fusory to which the pyrolytic gases are fed and the combustible components, and that produces the combustion of themselves and discharge or evacuate molten slag and gases from the smoke first means for the treatment of canal gas of fumes to remove dust from the flue gases; a few second means for the gas treatment of the channel smoke, which is responsible for dechlorinating gases from the smoke channel from the first means for the treatment of gas from smoke channel through the addition of a dechlorination agent; a separator that separates the water insoluble components not dissolved in water of an aqueous solution, which contains the residue dechlorination dissolved in it by adding water to the dechlorination residue generated by the second means for gas treatment of the flue gas channel; a pH modifier, which adjust the pH of the remaining aqueous solution after separation of water insoluble components by means of separator; and at least another unit for the elimination of dioxins, which is responsible for eliminating dioxins and the like of the dechlorination residue generated by the second means for flue gas or flue gas treatment and / or solution aqueous, whose pH has been adjusted by the pH modifier; in which a sodium-based dechlorination agent is added to the seconds means for the treatment of flue gas.

Como queda descrito anteriormente, una unidad eliminadora de dioxinas para la eliminación de dioxinas y similares de la solución acuosa cuyo pH ha sido ajustado por el modificador del pH, pudiera ser instalada como unidad para la eliminación de dioxinas. En vez de esta unidad eliminadora de dioxinas para la eliminación de dioxinas de la solución acuosa, cuyo pH ha sido ajustado, se podría proveer una unidad eliminadora de dioxinas para la eliminación de dioxinas y similares del residuo de decloración generado por los segundos medios para el tratamiento del gas del canal de humos. Cuando se provee la unidad eliminadora de dioxinas para la eliminación de dioxinas y similares del residuo de decloración generado por los segundos medios para el tratamiento de gas del canal de humos, esta unidad eliminadora de dioxinas para eliminar dioxinas y similares casi totalmente, pero a fin de eliminar dioxinas y similares no eliminadas, se podría proveer una segunda unidad eliminadora de dioxinas aguas abajo del modificador del pH.As described above, a unit dioxin scavenger for dioxin removal and the like of the aqueous solution whose pH has been adjusted by the modifier of pH, could be installed as a unit for the elimination of dioxins Instead of this dioxin eliminating unit for dioxin removal from the aqueous solution, whose pH has been adjusted, a dioxin eliminating unit could be provided for the removal of dioxins and the like from the dechlorination residue generated by the second means for the gas treatment of the smoke channel When the dioxin eliminator unit is provided for the removal of dioxins and the like from the residue of dechlorination generated by the second means for the treatment of flue gas, this dioxin removal unit for eliminate dioxins and the like almost completely, but in order to eliminate dioxins and similar not eliminated, it could provide a second dioxin eliminator unit downstream of the modifier of pH.

Es posible eliminar mercurio de la solución acuosa que permanece después de la separación de los componentes insolubles en agua mediante el uso de una resina de quelación o un agente de quelación (en adelante denominado colectivamente "sustancia de quelación").It is possible to remove mercury from the solution aqueous that remains after component separation insoluble in water by using a chelation resin or a chelation agent (hereinafter collectively referred to as "chelation substance").

Además, se podrían prever un mezclador para mezclar el hidrocarbonato de sodio y el agente antiaglutinante hidrófilo, y un triturador para triturar el hidrocarbonato de sodio aguas arriba de los segundos medios para el tratamiento del gas del canal de humos en el susodicho equipo de tratamiento de residuos, desechos o desperdicios.In addition, a mixer could be provided for mix the sodium hydrocarbonate and the anti-caking agent hydrophilic, and a crusher to crush sodium hydrocarbonate upstream of the second means for the gas treatment of the smoke channel in the above-mentioned waste treatment equipment, waste or waste.

El método de decloración del gas del canal de humos de la invención comprende el paso de agregar el susodicho agente de decloración a base de sodio a los gases del canal de humos para hacer que el cloruro de hidrógeno contenido en los gases del canal de humos reaccione con el agente de decloración a base de sodio para eliminarlo.The method of dechlorination of the channel gas fumes of the invention comprises the step of adding the above dechlorination agent based on sodium to the channel gases fumes to make hydrogen chloride contained in gases of the flue channel react with the dechlorination agent based on sodium to eliminate it.

Además, el método de decloración del gas del canal de humos de la invención comprende los pasos de hacer que el cloruro de hidrógeno contenido en el gas del canal de humos reaccione con el agente de decloración a base de sodio, para eliminar el mismo como residuo de decloración, de eliminar dioxinas y similares del residuo de decloración, disolver el residuo de decloración mediante la adición de agua, de separar los componentes insolubles en agua no disueltos en agua de una solución acuosa, en la cual se disuelve el residuo de decloración, y de ajustar el pH de la solución acuosa remanente después de la separación de los componentes insolubles en agua.In addition, the gas dechlorination method of the smoke channel of the invention comprises the steps of making the hydrogen chloride contained in the flue gas react with the sodium-based dechlorination agent, to remove it as a dechlorination residue, to eliminate dioxins and the like of the dechlorination residue, dissolve the residue of dechlorination by adding water, to separate the components insoluble in water not dissolved in water from an aqueous solution, in which dissolves the dechlorination residue, and adjusting the pH of the remaining aqueous solution after separation of the water insoluble components.

En el método de decloración del gas del canal de humos mencionado más arriba, las dioxinas y similares no eliminadas por completo podrían ser eliminadas de nuevo después de un ajuste del pH.In the method of gas dechlorination of the channel fumes mentioned above, dioxins and similar not removed completely could be removed again after an adjustment of pH.

La figura 1 es un diagrama de sistema, que ilustra una forma de realización del aparato capaz de realizar la decloración por medio de un agente de decloración a base de sodio, de la presente invención.Figure 1 is a system diagram, which illustrates an embodiment of the apparatus capable of performing the dechlorination by means of a sodium-based dechlorination agent, of the present invention.

La figura 2 es un diagrama de sistema, que ilustra otra forma de realización del aparato capaz de realizar la decloración por medio de un agente de decloración a base de sodio, de la invención.Figure 2 is a system diagram, which illustrates another embodiment of the apparatus capable of performing the dechlorination by means of a sodium-based dechlorination agent, of the invention.

La figura 3 es un diagrama de sistema, que ilustra otra forma de realización del aparato capaz de realizar la decloración por medio de un agente de decloración a base de sodio, de la invención.Figure 3 is a system diagram, which illustrates another embodiment of the apparatus capable of performing the dechlorination by means of a sodium-based dechlorination agent, of the invention.

La figura 4 es un diagrama de sistema, que ilustra otra forma más de realización del aparato capaz de efectuar la decloración por medio de un agente de decloración a base de sodio, de la invención.Figure 4 is a system diagram, which illustrates yet another embodiment of the apparatus capable of effecting dechlorination by means of a dechlorination agent based on sodium, of the invention.

La figura 5 es un diagrama de sistema, que ilustra otra forma de realización del aparato capaz de efectuar la decloración por medio de un agente de decloración a base de sodio, de la invención, yFigure 5 is a system diagram, which illustrates another embodiment of the apparatus capable of carrying out the dechlorination by means of a sodium-based dechlorination agent, of the invention, and

La figura 6 es un diagrama de sistema, que ilustra un equipo de tratamiento de residuos o desechos, como otra forma más de realización de la invención.Figure 6 is a system diagram, which illustrates a waste or waste treatment equipment, such as other More embodiment of the invention.

Ahora se describirán las formas de realización de la presente invención con referencia a los dibujos.Now the embodiments of the present invention with reference to the drawings.

La figura 1 es un diagrama de sistema de un aparato capaz de efectuar la decloración por medio de un agente de decloración o base de sodio mediante la aplicación de la invención. Esta forma de realización representa una aplicación de la invención a la decloración de un gas del canal de humos, tal como un gas del canal de humos G5 producido al tratar los residuos. Como se representa en la figura 1, el aparato para la decloración de los gases del canal de humos comprende un primer colector de polvos (14), que sirve de primer medio de tratamiento de los gases del canal de humos, y un segundo colector de polvos (16), que sirve de segundo medio de tratamiento de los gases del canal de humos para la captación de polvos en dos fases o etapas.Figure 1 is a system diagram of a apparatus capable of carrying out the dechlorination by means of an agent of dechlorination or sodium base by the application of the invention. This embodiment represents an application of the invention to the dechlorination of a flue gas, such as a gas from the G5 flue channel produced when treating waste. How I know represented in figure 1, the apparatus for the dechlorination of flue gas comprises a first dust collector (14), which serves as the first means of treating the gases of the smoke channel, and a second dust collector (16), which serves as second means of treatment of gases from the flue gas channel for dust collection in two phases or stages.

El gas del canal de humos G5 producido durante el tratamiento de los residuos se envía al primer colector de polvos (14). Este último elimina el polvo (cenizas volantes de incineración) f1, del gas del canal de humos G5. El gas del canal de humos G6, del cual se ha eliminado el polvo f1, se envía al segundo colector de polvos (16). En este momento, se agrega el agente g de decloración a base de sodio de la invención al canal de flujo aguas arriba del segundo colector de polvos (16). Como se ha eliminado el polvo f1 en el primer colector de polvos (14), el residuo de decloración h evacuado en el segundo colector de polvos (16) casi no tiene ningún polvo f1. Por consiguiente, se puede eliminar fácilmente el residuo de decloración h en comparación con el caso con un único colector de polvos.The G5 flue gas produced during the Waste treatment is sent to the first dust collector (14). The latter removes dust (fly ash from incineration) f1, of the G5 flue gas. Channel gas of fumes G6, from which dust f1 has been removed, is sent to second dust collector (16). At this time, the sodium-based dechlorination agent g of the invention to the channel of upstream flow of the second dust collector (16). How has it dust f1 removed in the first dust collector (14), the dechlorination residue h evacuated in the second dust collector (16) has almost no dust f1. Therefore, you can Easily remove dechlorination residue h compared to the case with a single dust collector.

El agente de decloración g a base de sodio comprende una mezcla de hidrocarbonato de sodio (bicarbonato de sodio : NaHCO_{3}) y un agente antiaglutinante hidrófilo. El hidrocarbonato de sodio será triturado a un diámetro medio de partícula dentro de una gama de 2 \mum a 30 \mum, o con preferencia, de 2 \mum a 10 \mum, y mezclado con un agente antiaglomerante hidrófilo a base de sílica en una cantidad de 0,1% en masa o más, preferiblemente dentro de una gama de 0,1% en masa a 5% en masa. Un diámetro medio de partícula del agente antiaglomerante hidrófilo quedaría comprendido entre 0,001 \mum y 1 \mum, o preferiblemente entre 0,001 y 0,1 \mum.The dechlorination agent g based on sodium comprises a mixture of sodium hydrocarbonate (bicarbonate of sodium: NaHCO3) and a hydrophilic anti-caking agent. He sodium hydrocarbonate will be crushed to an average diameter of particle within a range of 2 µm to 30 µm, or with preferably, from 2 µm to 10 µm, and mixed with an agent hydrophilic silica based binder in an amount of 0.1% by mass or more, preferably within a range of 0.1% by mass at 5% by mass. An average particle diameter of the agent hydrophilic anti-caking agent would be between 0.001 µm and 1 µm, or preferably between 0.001 and 0.1 µm.

Los agentes antiaglomerantes hidrófilos aplicables incluyen, por ejemplo, silica ahumada hidrófila fabricada por la firma Tokuyawa Corporation. Cuando las partículas de hidrocarbonato de sodio se trituran hasta un diámetro de partícula dentro de una gama de 2 \mum a 30 \mum, la reacción alcanza desde la superficie de la partícula hasta el interior, y el diámetro de la partícula fina asegura una buena adhesión a la tela del filtro y una eficiencia de utilización satisfactoria. Cuando el gas del canal de humos contiene óxidos de azufre, el agente de decloración g a base de sodio sirve de desulfurante, posibilitando de esta forma la ejecución de la desulfuración en el segundo colector de polvos (16), simultáneamente con la decloración.Hydrophilic anti-caking agents Applicable include, for example, hydrophilic smoked silica manufactured by Tokuyawa Corporation. When the particles of sodium hydrocarbonate are crushed to a diameter of particle within a range of 2 µm to 30 µm, the reaction reaches from the surface of the particle to the interior, and the fine particle diameter ensures good adhesion to the fabric of the filter and satisfactory use efficiency. When he flue gas contains sulfur oxides, the agent of Dechlorination g based on sodium serves as a desulfurizer, enabling in this way the desulfurization execution in the second dust collector (16), simultaneously with the dechlorination.

Al agregar el agente de decloración g a base de sodio, el cloruro de sodio (NaCl) producido partiendo de la reacción con cloruro de hidrógeno (HCl) contenido en el gas del canal de humos se evacua como residuo de decloración del segundo colector de polvos (16). El gas del canal de humos declorado G7 se evacua de un cañón de chimenea (20) como gas limpio.By adding the dechlorination agent g based on sodium, sodium chloride (NaCl) produced from the reaction with hydrogen chloride (HCl) contained in the gas of the smoke channel is evacuated as dechlorination residue of the second dust collector (16). The gas from the dechlorinated flue gas channel G7 is evacuate from a chimney cannon (20) as clean gas.

Por otra parte, el residuo de decloración h eliminado en el segundo colector de polvos (16) se agrega con agua i y se disuelve en un tanque de disolución (22), a continuación se envía a un tanque de relevo (24), y se almacena como una solución acuosa j. Cuando se agrega agua i, los componentes solubles en agua o hidrosolubles en el residuo de decloración h se disuelven en agua, los componentes insolubles en agua k se devuelven a un reactor pirolítico no representado, como se describe más adelante, y, por último, se evacuan o descargan a la parte exterior del sistema a través de la conversión en escoria fundida en un horno fusorio de combustión. En este momento las dioxinas y similares contenidas en los componentes k insolubles en agua se eliminan por completo mediante descomposición en el horno fusorio de combustión.On the other hand, the dechlorination residue h removed in the second dust collector (16) is added with water i and dissolves in a dissolution tank (22), then sent to a relay tank (24), and stored as a solution aqueous j. When water i is added, the water soluble components or water-soluble in the dechlorination residue h dissolve in water, the water insoluble components k are returned to a pyrolytic reactor not shown, as described below, and, finally, they are evacuated or discharged to the outside of the system through conversion into molten slag in an oven combustion fusory. At this time dioxins and the like contained in the water-insoluble components k are removed by complete by decomposition in the melting furnace of combustion.

La solución acuosa (1) que permanece después de la separación de los componentes k insolubles en agua contiene componentes hidrosolubles, y se envía al siguiente proceso, el tanque (28) ajustador del pH para el ajuste del pH. Se agrega un agente regulador del pH, una sustancia ácida como, por ejemplo, ácido clorhídrico (HCl) para neutralizar al agente de decloración no reaccionado, disuelto en agua. Además, se eliminan las dioxinas y similares enviadas a la unidad eliminadora de dioxinas (32). Para eliminar las dioxinas y similares, se aplica el método de adsorción por carbón vegetal activado de eliminación de las dioxinas y similares haciendo que la solución acuosa pase a través de un lecho compacto de carbón vegetal activado o similar. La solución acuosa (1) obtenida mediante la remoción de las dioxinas de la susodicha solución acuosa (2) remanente se almacena en un tanque (34) de aguas residuales como agua tratada m. De entre los componentes hidrosolubles mencionados más arriba, solamente la solución acuosa, que contiene sales de sodio disueltas tales como cloruro de sodio, se evacua al mar, ríos y plantas para la evacuación de aguas negras o de alcantarillado después del ajuste del pH. En vista del ligero contenido de dioxina, la remoción de las dioxinas y similares de la solución acuosa (1) después de la separación de los componentes insolubles en agua es más simple en equipo y más baja en costes que el método pirolítico.The aqueous solution (1) that remains after the separation of water insoluble components k contains water-soluble components, and sent to the next process, the tank (28) pH adjuster for pH adjustment. A pH regulating agent, an acidic substance such as hydrochloric acid (HCl) to neutralize the dechlorination agent not reacted, dissolved in water. In addition, dioxins are removed and similar ones sent to the dioxin eliminating unit (32). For remove dioxins and the like, adsorption method is applied by activated charcoal dioxin removal and similar causing the aqueous solution to pass through a bed compact activated charcoal or similar. Aqueous solution (1) obtained by removing dioxins from the above aqueous solution (2) remaining is stored in a tank (34) of wastewater as treated water m. Among the components water-soluble mentioned above, only the aqueous solution, which contains dissolved sodium salts such as sodium chloride, it evacuates to the sea, rivers and plants for the evacuation of sewage or sewer after pH adjustment. In view of the light Dioxin content, the removal of dioxins and the like from the aqueous solution (1) after component separation Water insoluble is simpler in equipment and lower in costs than the pyrolytic method.

Aunque, en la figura 1 a fin de eliminar las dioxinas y similares contenidas en la solución acuosa (1) remanentes del separador (26), se provee la unidad eliminadora de dioxinas (32) aguas abajo del tanque regulador del pH (28), también cabe la posibilidad de eliminar previamente las dioxinas y similares contenidas en el residuo de decloración h. Más específicamente, como queda representado en la figura 2, la unidad (32a) eliminadora de dioxinas se dispone entre el segundo colector de polvos (16) y el tanque de disolución (22), de manera que se eliminan las dioxinas y similares contenidas en el residuo de decloración h antes de que el residuo de decloración h procedente del segundo colector de polvos (16) se disuelva en agua. La unidad (32a) eliminadora de dioxinas aplicable incluye, por ejemplo, una unidad de decloración calorífica.Although, in Figure 1 in order to eliminate dioxins and the like contained in the aqueous solution (1) remnants of the separator (26), the eliminating unit of dioxins (32) downstream of the pH regulating tank (28), also it is possible to previously remove dioxins and similar contained in the dechlorination residue h. Plus specifically, as shown in figure 2, the unit (32a) dioxin scavenger is disposed between the second collector of powders (16) and the dissolution tank (22), so that remove dioxins and the like contained in the residue of dechlorination h before the dechlorination residue h originating of the second dust collector (16) dissolve in water. Unit (32a) applicable dioxin scavenger includes, for example, a heat dechlorination unit.

Con la configuración como queda descrito anteriormente, las dioxinas y similares se eliminan casi totalmente del residuo de decloración evacuado de la unidad (32a) eliminadora de dioxinas. Por consiguiente, casi ninguna dioxina o similar se contiene, no solamente en los componentes k insolubles en agua, sino también en la solución acuosa remanente (1).With the configuration as described previously, dioxins and the like are almost completely eliminated of the dechlorination residue evacuated from the elimination unit (32a) of dioxins Consequently, almost no dioxin or the like is it contains, not only in water-insoluble components, but also in the remaining aqueous solution (1).

Además, se podría adoptar la configuración, como se muestra en la figura 3, en la cual la unidad eliminadora de dioxinas (32) se dispone aguas abajo del tanque regulador del pH (28), y la unidad eliminadora de dioxinas (32a) se dispone entre el segundo colector de polvos (16) y el tanque de disolución (22). Esto es, las dioxinas y similares se pueden eliminar casi por completo por medio de la unidad (32a) eliminadora de dioxinas. Si se presenta un problema de dioxinas y similares que permanecen después de la remoción, la unidad eliminadora de dioxinas (32) elimina completamente las dioxinas y similares después del ajuste del pH.In addition, the configuration could be adopted, such as is shown in figure 3, in which the eliminating unit of Dioxins (32) are disposed downstream of the pH regulating tank (28), and the dioxin eliminating unit (32a) is disposed between the second dust collector (16) and the dissolution tank (22). That is, dioxins and the like can be eliminated almost by complete by means of the dioxin eliminating unit (32a). Yes there is a problem of dioxins and the like that remain after removal, the dioxin eliminating unit (32) completely eliminates dioxins and the like after adjustment of pH.

También se podrá adoptar la configuración como queda representada en la figura 4, en la cual se proveen un mezclador (35) y un triturador (18) como medios para triturar el hidrocarbonato de sodio y mezclar el agente antiaglomerante hidrófilo. En general, como el hidrocarbonato de sodio g1 tiene un diámetro medio de partícula dentro de una gama comprendida entre 50 \mum y 270 \mum, el proceso comprende los pasos de agregar sílica hidrófila, que tiene un diámetro medio de partícula dentro de una gama de 0,001 \mum a 1 \mum como el agente antiaglomerante hidrófilo g2 en una cuantía de 0,1% en masa al hidrocarbonato de sodio g1, de mezclar el hidrocarbonato de sodio g1 y el agente antiaglutinante g2 en el mezclador (35), de triturar la mezcla resultante hasta un diámetro medio de partícula dentro de una gama de 2 \mum a 30 \mum en el triturador (18), de generar así el agente g de decloración a base de sodio. Este último se agrega al gas del canal de humos G6, cuyo polvo f1 ha sido evacuado por el primer colector de polvos (14). El hidrocarbonato de sodio triturado hasta un diámetro medio de partícula dentro de una gama comprendida entre 2 \mum y 30 \mum, porque su partícula es fina, reacciona desde la superficie de la partícula hasta la parte interior, y tiene una propiedad de buena adhesión a la tela filtrante del filtro de bolsa. Así pues, queda garantizada una eficiencia de utilización satisfactoria.The configuration can also be adopted as is represented in figure 4, in which a mixer (35) and a crusher (18) as means to crush the sodium hydrocarbonate and mix the anti-caking agent hydrophilic In general, as g1 sodium hydrocarbonate has a average particle diameter within a range between 50 \ mum and 270 \ mum, the process includes the steps of adding hydrophilic silica, which has an average particle diameter inside from a range of 0.001 µm to 1 µm as the agent g2 hydrophilic anti-caking agent in an amount of 0.1% by mass at g1 sodium hydrocarbonate, to mix sodium hydrocarbonate g1 and the g2 anti-binding agent in the mixer (35), to be ground the resulting mixture to an average particle diameter within a range of 2 µm to 30 µm in the breaker (18), to generate thus, the sodium-based dechlorination agent g. The latter is add to the gas of the G6 smoke channel, whose dust f1 has been evacuated by the first dust collector (14). Sodium hydrocarbonate crushed to an average particle diameter within a range between 2 \ mum and 30 \ mum, because its particle is fine, reacts from the surface of the particle to the part interior, and has a property of good adhesion to the fabric Bag filter filter. Thus, a guarantee is guaranteed. satisfactory utilization efficiency.

En la configuración representada en la figura 4, en la que la unidad eliminadora de dioxinas (32) se dispone aguas abajo del tanque ajustador del pH (28), la unidad eliminadora de dioxinas (32a) podría disponerse entre el segundo colector de polvos (16) y el tanque de disolución (22), como en la configuración representada en la figura 2. Además, como en la configuración representada en la figura 3, la unidad eliminadora de dioxinas (32) podría disponerse aguas abajo del tanque ajustador del pH (28), y la unidad eliminadora de dioxinas (32) podría disponerse entre el segundo colector de polvos (16) y el tanque de disolución (22).In the configuration shown in Figure 4, in which the dioxin eliminating unit (32) is disposed waters below the pH adjusting tank (28), the eliminating unit of dioxins (32a) could be arranged between the second collector of powders (16) and the dissolution tank (22), as in the configuration shown in figure 2. In addition, as in the configuration shown in figure 3, the eliminating unit of dioxins (32) could be disposed downstream of the adjuster tank of pH (28), and the dioxin eliminating unit (32) could be arranged between the second dust collector (16) and the tank of dissolution (22).

También resulta posible, como queda representado en la figura 5, disponer una unidad eliminadora de mercurio (30) entre el tanque ajustador del pH (28) y la unidad eliminadora de dioxinas (32) para el fin de eliminar el mercurio contenido en la solución acuosa remanente (1) procedente del separador (26).It is also possible, as represented in figure 5, arrange a mercury eliminating unit (30) between the pH adjusting tank (28) and the eliminating unit of dioxins (32) for the purpose of eliminating the mercury contained in the remaining aqueous solution (1) from the separator (26).

Con este tipo de configuración, el mercurio, un metal pesado se elimina por la unidad eliminadora de mercurio (30) después de que se ajusta en el tanque de ajuste del pH de la solución acuosa (1) que permanece después de la separación de los componentes k insolubles en agua en el separador (26). Se podría eliminar el mercurio, por ejemplo, mediante el método de precipitación, el método de intercambio de iones o el método de adsorción. En la aplicación del método de precitación, las técnicas disponibles incluyen una que provoca la precipitación en la forma de sulfuro de mercurio u otra que usa un recogedor de metales pesados, el cual tiene un grupo ditiocarbamato y similar. En el caso del método intercambiador de iones, cuando el mercurio se presenta como un anión, por ejemplo, como ion complejo haluro, se utiliza una resina intercambiadora de aniones. En el método de adsorción, se emplean una resina de quelación, que tiene una elevada selectividad de iones de metales pesados específicos, un carbón vegetal activador o coque activado. Las resinas de quelación aplicables incluyen, por ejemplo, poliacrilo, poliestireno o resina fenólica como substrato, y del tipo tilo, del tipo ditiocarbamato, del tipo isoturonio, del tipo ditizona, del tipo tiourea, del tipo imidodiacetato o del tipo poliamida como un radical de coordinación. Las clases aplicables de carbón vegetal activado incluyen, por ejemplo, carbón vegetal activado por gas, carbón vegetal activado por cloruro de zinc, carbón vegetal activado granulado, carbón vegetal activado por cortezas de coco, y negro de carbón activado granular. De entre estos métodos, es preferible el método que emplea un material de quelación, tal como un agente de quelación o una resina de quelación a causa de la simplicidad y de la precisión.With this type of configuration, mercury, a Heavy metal is removed by the mercury removal unit (30) after it is adjusted in the pH adjustment tank of the aqueous solution (1) that remains after separation of the water insoluble components in the separator (26). It could remove mercury, for example, by the method of precipitation, the ion exchange method or the method of adsorption. In the application of the method of pricing, the techniques available include one that causes precipitation in the form of mercury sulphide or other using a metal picker heavy, which has a dithiocarbamate group and the like. At case of the ion exchange method, when the mercury is presented as an anion, for example, as a halide complex ion, it use an anion exchange resin. In the method of adsorption, a chelation resin is used, which has a high selectivity of specific heavy metal ions, a Activating charcoal or activated coke. Chelation resins Applicable include, for example, polyacryl, polystyrene or resin phenolic as a substrate, and of the linden type, of the dithiocarbamate type, isoturonium type, ditizona type, thiourea type, type imidodiacetate or polyamide type as a radical of coordination. Applicable kinds of activated charcoal include, for example, gas activated charcoal, coal zinc chloride activated vegetable, activated charcoal granulated, charcoal activated by coconut rinds, and black granular activated carbon. Among these methods, the method that employs a chelation material, such as an agent of chelation or a chelation resin because of simplicity and precision

La solución acuosa, de la cual se ha eliminado mercurio, se alimenta a la unidad eliminadora de dioxinas (32) para la eliminación o remoción de dioxinas y similares. Los métodos eliminadores de resinas aplicables son los mismos que los descritos anteriormente en el caso representado en la figura 1.The aqueous solution, from which it has been removed mercury, the dioxin eliminating unit (32) is fed to the removal or removal of dioxins and the like. Methods Applicable resin eliminators are the same as described previously in the case represented in figure 1.

En la figura 5 la unidad eliminadora de dioxinas (32) se dispone aguas abajo del tanque ajustador del pH (28) (aguas debajo de la unidad eliminadora de mercurio (30). Sin embargo, como queda representado en la figura 2, la unidad eliminadora de dioxinas (32a) podría disponerse entre el segundo colector de polvos (16) y el tanque de disolución (22). Además, como se representa en la figura 3, la unidad eliminadora de dioxinas (32) aguas abajo del tanque ajustador del pH (28), y la unidad eliminadora de dioxinas (32a) se podrían disponer entre el segundo colector de polvos (16) y el tanque de disolución (22).In figure 5 the dioxin eliminating unit (32) is disposed downstream of the pH adjusting tank (28) (waters under the mercury elimination unit (30). Nevertheless, as shown in figure 2, the eliminating unit of dioxins (32a) could be arranged between the second collector of powders (16) and the dissolution tank (22). Also, how do I know represented in figure 3, the dioxin eliminating unit (32) downstream of the pH adjusting tank (28), and the unit dioxin scavenger (32a) could be arranged between the second Dust collector (16) and dissolution tank (22).

Ahora se describirá con referencia a la figura 6 el equipo de tratamiento de residuos para tratar estos últimos y los gases del canal de humos producidos. La figura 6 es un diagrama de sistema, que ilustra una forma de realización del equipo de tratamiento de residuos de la invención.It will now be described with reference to Figure 6 the waste treatment team to treat the latter and the gases from the smoke channel produced. Figure 6 is a diagram system, which illustrates an embodiment of the equipment waste treatment of the invention.

En este equipo de tratamiento de residuos, estos últimos triturados hasta por debajo de 150 mm, cuadrados, tales como residuos municipales se alimentan con ayuda de unos medios de alimentación, como, por ejemplo, un alimentador de tornillo sin fin, a un reactor pirolítico (2) como queda representado en la figura 6. Por ejemplo, se emplea como este reactor pirolítico (2) un tambor rotatorio del tipo horizontal. El interior del reactor (2) se mantiene con una atmósfera baja de oxígeno por medio de un mecanismo de estanqueidad o cierre hermético no representado, y simultáneamente, aire calefactado A calentado por un intercambiador de calor o termocalentador (8) dispuesto aguas abajo del horno fusorio de combustión (6) aguas abajo se introduce una línea L1.In this waste treatment equipment, these last crushed up to below 150 mm, square, such as municipal waste they are fed with the help of some means of power, such as an endless screw feeder, to a pyrolytic reactor (2) as shown in Figure 6. For example, a drum is used as this pyrolytic reactor (2) horizontal type rotary. The inside of the reactor (2) is maintains with a low oxygen atmosphere by means of a sealing mechanism or seal not shown, and simultaneously, heated air A heated by an exchanger of heat or thermoheater (8) arranged downstream of the oven combustion fuse (6) downstream a line is introduced L1.

Los residuos a alimentados al reactor pirolítico (2) se calientan por el aire calefactado A a una temperatura dentro de una gama de 300 a 600ºC, o habitualmente, de unos 450ºC. Esto origina la pirolisis de los residuos a, que generan un gas pirolítico G1 y residuo pirolítico b, que, por lo general, no es volátil. Este gas pirolítico G1 y el residuo pirolítico b generados en el reactor pirolítico (2) se separan mediante una unidad de descarga o evacuación no representada, y el gas pirolítico G1 se alimenta a través de una línea L2, que es una tubería para la conducción del gas pirolítico b, que varía con la clase de los desechos o residuos a, se ha comprobado que comprenden, como sigue, en % en masa de conformidad con los datos obtenidos por los actuales inventores:The waste fed to the pyrolytic reactor (2) are heated by heated air A at a temperature inside from a range of 300 to 600 ° C, or usually, about 450 ° C. This originates the pyrolysis of waste a, which generates a gas pyrolytic G1 and pyrolytic residue b, which is generally not volatile. This pyrolytic gas G1 and the pyrolytic residue b generated in the pyrolytic reactor (2) they are separated by a unit of discharge or evacuation not represented, and the pyrolytic gas G1 is feeds through a line L2, which is a pipe for the conduction of pyrolytic gas b, which varies with the class of wastes or wastes a, have been found to comprise, as follows, in mass% in accordance with the data obtained by the current inventors:

Combustible principalmente que comprenden relativamenteFuel mainly comprising relatively Partículas finasParticles fine Del 10 al 60%10 to 60% Cenizas relativamente finasRelatively ashes fine Del 5 al 40%5 to 40% Partículas de metales bastosMetal particles coarse Del 7 al 50%7 to 50% Escombros bastos, productos cerámicos, hormigón, etc.Coarse debris, ceramic products, concrete, etc. Del 10 al 60%10 to 60%

El residuo pirolítico b, que se evacua a una temperatura relativamente elevada de unos 450ºC, se enfría hasta unos 80ºC mediante una unidad de enfriamiento no representada en las figuras, y se lleva a un separador (4) que sirve de medio de separación, el residuo se divide en carbón pirolítico c, el cual es un componente combustible, valiosos d1 y escombros o desechos d2, que son componentes incombustibles. Se usa como separador (4) un tamiz vibratorio, un separador magnético y un separador para aluminio y similar separador conocido.The pyrolytic residue b, which is evacuated to a relatively high temperature of about 450 ° C, it cools to about 80 ° C by means of a cooling unit not represented in the figures, and is carried to a separator (4) that serves as a means of separation, the residue is divided into pyrolytic carbon c, which is a combustible component, valuable d1 and debris or waste d2, which are fireproof components. A separator (4) is used as a vibrating screen, a magnetic separator and a separator for aluminum and similar known separator.

El carbón pirolítico c y los escombros d2, separados del componente incombustible que luego se evacuan, se trituran mediante un triturador (5) del tipo de rodillos, del tipo de molino tubular, del tipo de molino triturador de varillas de acero o del tipo de molino de bolas, y se alimentan al horno fusorio de combustión (6). Un triturador (5) se selecciona apropiadamente de conformidad con la clase y las propiedades de los desechos o residuos. En el triturador serán triturados el carbón pirolítico c y los desechos o escombros d2 con preferencia hasta un diámetro de partícula de 1 mm., o menor y se alimentan a través de la línea L3 a un quemador de horno fusorio de combustión (6).Pyrolytic coal c and debris d2, separated from the fireproof component that is then evacuated, it crush by means of a shredder (5) of the roller type, of the type of tubular mill, of the mill type crusher of rods steel or ball mill type, and are fed in the oven combustion fusory (6). A breaker (5) is selected appropriately in accordance with the class and properties of waste or waste In the crusher the coal will be crushed pyrolytic c and debris or debris d2 preferably up to particle diameter of 1 mm., or smaller and fed through line L3 to a combustion melting furnace burner (6).

Por otra parte, se alimenta el aire de combustión mediante un ventilador no representado, el gas pirolítico G1 y el carbón pirolítico c se queman en el horno fusorio de combustión a una temperatura dentro de una zona de alta temperatura de unos 1.300ºC. A través de esta combustión, la ceniza de combustión generada a base de partículas de ceniza relativamente finas del carbón pirolítico c y los desechos o escombros d2 se funden y genera una escoria fundida e. La escoria fundida e se convierte en escoria granulada con agua al dejar caerla desde el agujero de piquera de escorias del horno fusorio de combustión (6) al tanque de agua no representado. La escoria granulada con agua se moldea o conforma en una forma prescrita por medio de un aparato no representado o se forma en partículas para volverla a utilizar como material de construcción o material de pavimentación.On the other hand, the combustion air is fed by means of a fan not shown, the pyrolytic gas G1 and the pyrolytic carbon c burns in the combustion melting furnace a a temperature within a high temperature zone of about 1,300 ° C. Through this combustion, combustion ash generated from relatively fine ash particles of pyrolytic carbon c and debris or debris d2 melt and generates a molten slag e. The molten slag e becomes granulated slag with water by dropping it from the hole of combustion furnace slag slag (6) to the tank of water not represented. The granulated slag with water is molded or conforms in a prescribed manner by means of an apparatus not represented or formed into particles to be reused as construction material or paving material.

El gas del canal de humos de combustión G2 generado en el horno fusorio de combustión (6) del equipo de tratamiento de residuos o desechos se somete a termorrecuperación en el intercambiador de calor (8) para convertirse en gas del canal de humos G3, que se alimenta a una caldera calentadora de residuos (10), donde se recupera el calor, y por consiguiente, el gas del canal de humos G3 se convierte en gas del canal de humos G4. El gas del canal de humos G4 se envía a una torre reductora de la temperatura (12) para reducir la temperatura. El gas del canal de humos G5, cuya temperatura ha sido reducida en la torre reductora de la temperatura (12), se envía al primer colector de polvos (14). En la caldera calentadora de residuos (10), la torre reductora de la temperatura (12) y el primer colector de polvos (14), se recogen los polvos f2, f3 y f1 respectivamente. A continuación el gas se devuelve al quemador del horno fusorio de combustión (6) a través de las líneas L4 y L3, juntamente con el carbón pirolítico c separado en el separador (4), y se somete a combustión y fusión en el horno fusorio de combustión (6) para convertirse en
escoria.The gas from the combustion flue channel G2 generated in the combustion melting furnace (6) of the waste or waste treatment equipment is subjected to heat recovery in the heat exchanger (8) to become gas from the flue channel G3, which It is fed to a waste heating boiler (10), where heat is recovered, and consequently, the gas from the smoke channel G3 is converted to gas from the smoke channel G4. The gas from the smoke channel G4 is sent to a temperature reducing tower (12) to reduce the temperature. The gas from the G5 flue channel, whose temperature has been reduced in the temperature reducing tower (12), is sent to the first dust collector (14). In the waste heating boiler (10), the temperature reducing tower (12) and the first dust collector (14), powders f2, f3 and f1 are collected respectively. The gas is then returned to the burner of the combustion melting furnace (6) through lines L4 and L3, together with the pyrolytic carbon c separated in the separator (4), and is subjected to combustion and melting in the melting furnace combustion (6) to become
human waste.

Los componentes k insolubles en agua separados en el separador (26) también se devuelven a través de la línea L5 al reactor pirolítico (2), y finalmente se queman y funden en el horno fusorio de combustión (6) para convertirse en escoria. En este proceso, los metales pesados se hacen inocuos o inofensivos gracias a la formación de escoria. Los subsiguientes tratamientos del gas del canal de humos G5 enviado al primer colector de polvos (14) son los mismos que los representados en la figura 5. Por consiguiente, se omite aquí la descripción de los mismos. Los subsiguientes tratamientos del gas del canal de humos G5 enviado al primer colector de polvos (14) podrían ser efectuados con ayuda de un sistema de tratamiento de la configuración representada en las figuras 1, 2 ó 3.The water insoluble components k separated in The separator (26) is also returned via line L5 to pyrolytic reactor (2), and finally they burn and melt in the oven combustion fusory (6) to become slag. In this process, heavy metals become harmless or harmless thanks to the formation of slag. The subsequent gas treatments of the G5 flue channel sent to the first dust collector (14) are the same as those represented in Figure 5. Therefore, the description of them is omitted here. Subsequent ones gas treatments of the G5 flue channel sent to the first dust collector (14) could be carried out with the help of a configuration treatment system represented in the Figures 1, 2 or 3.

Se han efectuado experimentos sobre la aplicabilidad práctica del agente de decloración a base de sodio, de la presente invención. Un agente antiaglomerante hidrófilo se mezcla en el agente de decloración a base de sodio de la invención (en adelante denominado "agente A de decloración a base de sodio"). A efectos de comparación, se preparó un agente de decloración a base de sodio mezclado con un agente antiaglutinante hidrófobo en lugar del agente antiaglutinante hidrófilo (en adelante denominado "agente B de decloración a base de sodio") y también se realizaron experimentos sobre la aplicabilidad práctica del mismo.Experiments on the practical applicability of the sodium-based dechlorination agent, of the present invention. A hydrophilic anti-caking agent is mixture in the sodium-based dechlorination agent of the invention (hereinafter referred to as "dechlorination agent A based on sodium "). For comparison, an agent of sodium-based dechlorination mixed with an anti-caking agent hydrophobic instead of the hydrophilic anti-caking agent (in hereinafter referred to as "sodium-based dechlorination agent B") and experiments on the applicability were also performed practice of it.

El agente A de decloración a base de sodio comprende hidrocarbonato de sodio, que tiene un diámetro medio de partícula de 8 \mum mezclado con silica ahumada hidrófila, que tiene un diámetro medio de partícula de 0,013 \mum, la cual sirve de agente antiaglomerante en una magnitud del 1% en masa. El agente B de decloración a base de sodio comprende hidrocarbonato de sodio que tiene un diámetro medio de partícula de 8 \mum mezclado con silica ahumada hidrófoba, que tiene un diámetro medio de partícula de 0,013 \mum, la cual sirve como agente antiaglomerante en una magnitud de 1% en masa. En la tabla 1 se muestran diversos datos para los agentes antiaglomerantes agregados a los agentes A y B de decloración a base de sodio. En la tabla 1, el agente A antiaglutinante representa el agente antiaglomerante agregado al agente A de decloración a base de sodio, y el agente B antiaglutinante, el agente antiaglomerante agregado al agente B de decloración a base de sodio respectivamente.Sodium-based dechlorination agent A it comprises sodium hydrocarbonate, which has an average diameter of 8 µm particle mixed with hydrophilic smoked silica, which it has an average particle diameter of 0.013 µm, which serves of anti-caking agent in a magnitude of 1% by mass. The agent Sodium-based dechlorination B comprises sodium hydrocarbonate which has an average particle diameter of 8 µm mixed with hydrophobic smoked silica, which has an average particle diameter 0.013 µm, which serves as an anti-caking agent in a magnitude of 1% by mass. Table 1 shows various data. for anti-caking agents added to agents A and B of sodium dechlorination. In table 1, agent A anti-caking agent represents the anti-caking agent added to the Sodium-based dechlorination agent A, and agent B anti-caking agent, the anti-caking agent added to agent B of sodium based dechlorination respectively.

TABLE 1

Agente AAgent A Agente BAgent B AntiaglomeranteAnti-caking agent AntiaglomeranteAnti-caking agent ClaseClass HidrófiloHydrophilic HidrófoboHydrophobe NombreFirst name Silica ahumadaSmoked Silica Silica ahumadaSilica smoked FabricanteMaker Tokuyama Corp.Tokuyama Corp. Tokuyama Corp.Tokuyama Corp. Nombre de productoName of product Reolosil QS-102Reolosil QS-102 Reolosil MT-10Reolosil MT-10 Cantidad de adiciónAmount of addition 1% En masa1% Mass 1% En masa1% Mass Tamaño de partículaParticle size 0,014 \mum0.014 µm 0,013 \mum0.013 \ mum Composición químicaComposition chemistry Silica (SiO_{2})Silica (SiO2) Silica (SiO_{2} )Silica (SiO2) )

El ángulo de reposo o talud natural, el índice de fluidez y la dispersabilidad se determinaron para los agentes A y B de decloración a base de sodioagregados con los agentes antiaglomerantes mencionados anteriormente. Se efectuó un análisis a través de medición mediante el susodicho método, usando un verificados o comprobador de polvos PT-D fabricado por la firma Hosokawa Micron Corporation. Para el agente A de decloración a base de sodio en este ejemplo, se obtuvieron los valores medidos del ángulo de reposo o talud natural de 53º y la dispersabilidad del 21%, y de las tablas 5 y 6, se leyeron los índices de 12 para el ángulo de reposo y 16 para la dispersabilidad. Con carácter similar, la medición de los otros times dio un valor del índice de inundabilidad o anegabilidad de 74, sugiriendo un alto grado de inundabilidad. También se hizo una evaluación similar para el agente B de decloración a base de sodio, que muestra un valor del índice de inundabilidad de 90, sugiriendo una inundabilidad muy alta. Los resultados se exponen en la tabla 2.The angle of repose or natural slope, the index of fluidity and dispersibility were determined for agents A and B dechlorination based on sodium added with the agents anti-caking agents mentioned above. An analysis was performed through measurement using the above method, using a Verified or manufactured PT-D powder tester by Hosokawa Micron Corporation. For agent A of sodium-based dechlorination in this example, we obtained the measured values of the angle of repose or natural slope of 53º and the 21% dispersibility, and from tables 5 and 6, the indices of 12 for the angle of repose and 16 for the dispersibility Similarly, the measurement of others times gave a value of the flood or waterlogibility index of 74, suggesting a high degree of flooding. Also made a similar evaluation for the sodium-based dechlorination agent B, which shows a flood index value of 90, suggesting a very high flood. The results are shown in the table two.

TABLE 2

11

La comparación del agente A de decloración a base de sodio y el agente B de decloración a base de sodio da los siguientes datos. Por lo que se refiere a las propiedades de los polvos, mientras que el agente A de decloración a base de sodio mostró una fluidez normal similar a la del hidróxido de calcio, y fácilmente mezcló con agua, el agente B de decloración a base de sodio mostró una fluidez muy alta, y repelió el agua, no adaptándose a ella.Comparison of agent A based dechlorination of sodium and the sodium-based dechlorination agent B gives the Following data. As regards the properties of the powders, while the sodium-based dechlorination agent A showed a normal fluidity similar to calcium hydroxide, and easily mixed with water, the dechlorination agent B based on sodium showed a very high fluidity, and repelled the water, not adapting to it.

Para ver la aplicabilidad práctica, se realizaron experimentos en una planta actual sobre la operabilidad del filtro de bolsa. En la tabla 3 se muestra el resultado. La tela filtrante comprendió o incluyó una tela de fibra de vidrio con doble urdimbre de teflón laminado para ambos agentes A y B de decloración a base de sodio. Como se observó descascaramiento del laminado de teflón en una parte de la tela filtrante, la magnitud de fuga o falta de estanqueidad de un agente es mayor para el agente B de decloración a base de sodio.To see the practical applicability, they were performed experiments in a current plant on the operability of the filter Bag Table 3 shows the result. Filter cloth comprised or included a fiberglass fabric with double warp Teflon laminate for both agents A and B based dechlorination of sodium. As teflon laminate peeling was observed in a part of the filter cloth, the magnitude of leakage or lack of Tightness of an agent is greater for dechlorination agent B Sodium based

TABLE 3

2two

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Para el agente B de decloración a base de sodio, la caída de la presión de la tela del filtro fue baja como hasta
4,9 x 10^{2} Pa, con una falta de estanqueidad o fuga de la tela filtrante de hasta 1 mg/Nm^{3}, no planteando, ningún problema práctico. En cambio, para el agente B de decloración a base de sodio, la caída de la presión es elevada como 2 x 10^{3} Pa, con también elevada falta de estanqueidad de 120 mg/Nm^{3}, mostrando, pues, dificultad en la aplicación práctica.For the sodium-based dechlorination agent B, the pressure drop of the filter cloth was low as up to
4.9 x 10 2 Pa, with a lack of tightness or leakage of the filter cloth of up to 1 mg / Nm 3, not posing any practical problem. In contrast, for the sodium-based dechlorination agent B, the pressure drop is high as 2 x 10 3 Pa, with also a high lack of tightness of 120 mg / Nm 3, thus showing , difficulty in practical application.

Se realizaron experimentos de concentración de fugas y de caída de la presión para el uso de una tela de fibras de vidrio con doble urdimbre sola como tela filtrante, y el uso de una tela de fibras de vidrio con doble urdimbre, que tiene un laminado de teflón formado en la superficie de la misma. El resultado se expone en la Tabla 4.Concentration experiments of leakage and pressure drop for the use of a fiber web double warp glass alone as a filter cloth, and the use of a fiberglass fabric with double warp, which has a laminate Teflon formed on the surface of it. The result is set forth in Table 4.

TABLE 4

33

En el caso con tela de fibras de vidrio con urdimbre doble sola, tanto la concentración de fugas como la caída de la presión son grandes para el agente B de decloración a base de sodio, mientras que, para el agente A de decloración a base de sodio, tanto la concentración de fugas como la caída de la presión son pequeñas. En el caso con una tela de fibras de vidrio con urdimbre doble, que tiene un laminado de teflón formado sobre la superficie de la misma, mientras que la concentración de fugas es nula para ambos agentes A y B de decloración a base de sodio, la caída de la presión es muy grande para el agente B de decloración a base de sodio.In the case with fiberglass cloth with single double warp, both the concentration of leaks and the fall of the pressure are large for the dechlorination agent B based on sodium, while, for dechlorination agent A based on sodium, both the leakage concentration and the pressure drop They are small. In the case with a fiberglass cloth with double warp, which has a Teflon laminate formed on the surface of it, while the leakage concentration is null for both agents A and B of sodium-based dechlorination, the pressure drop is very large for agent B dechlorination to sodium base

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44

55

De conformidad con la presente invención, como queda descrito más arriba, las partículas resultantes de la calcinación de hidratocarbonato de sodio y que han reaccionado con cloruro de hidrógeno o las partículas del agente antiaglomerante nunca se atrapan en la tela filtrante unida al colector de polvos, permitiendo de esta forma evitar la obstrucción de la tela filtrante por las partículas resultantes de la calcinación de hidrocarbonato de sodio y que han reaccionado con cloruro de hidrógeno o partículas del agente antiaglomerante. Por consiguiente, resulta posible impedir la aparición de una caída de la presión en la tela filtrante.In accordance with the present invention, as It is described above, the particles resulting from the calcination of sodium hydrate carbonate and that have reacted with hydrogen chloride or particles of the anti-caking agent never get caught in the filter cloth attached to the dust collector, allowing in this way to prevent the clogging of the fabric filter by particles resulting from the calcination of sodium hydrocarbonate and that have reacted with chloride hydrogen or particles of the anti-caking agent. By consequently, it is possible to prevent the appearance of a fall in the pressure in the filter cloth.

Como las partículas resultantes de la calcinación de hidrocarbonato de sodio y que han reaccionado con cloruro de hidrógeno o las partículas del agente antiaglutinante nunca se atrapan en la tela filtrante, las partículas resultantes de la calcinación de hidrocarbonato de sodio y que han reaccionado con cloruro de hidrógeno o las partículas del agente antiaglomerante nunca pasan a través de la tela filtrante y fluyen aguas abajo, permitiendo de esta forma la prevención de fuga o falta de estanqueidad del agente de decloración.As the particles resulting from calcination of sodium hydrocarbonate and that have reacted with chloride hydrogen or the particles of the anti-caking agent never trap the resulting particles in the filter cloth calcination of sodium hydrocarbonate and that have reacted with hydrogen chloride or particles of the anti-caking agent they never pass through the filter cloth and flow downstream, thus allowing the prevention of leakage or lack of sealing of the dechlorination agent.

Claims

1. A sodium-based dechlorination agent for remove hydrogen chloride from a gas in the smoke channel, which comprises a mixture of sodium hydrate carbonate and an agent anti-caking agent or hydrophilic anti-caking agent, with a resting angle or natural slope of 40 ° or more, a dispersibility of less than 50 and a flood index value of less than 90.

2. A sodium-based dechlorination agent according to the first claim, wherein said sodium hydrocarbonate it has an average particle diameter within a range of 2 µm at 30 µm.

3. A sodium-based dechlorination agent according to the first or second claim, wherein said agent hydrophilic anti-caking agent comprises silicon dioxide, and is mixed 0.1% by mass or more of said hydrophilic anti-caking agent.

4. A sodium-based dechlorination agent according to the first, second or third claim, wherein said agent hydrophilic anti-caking agent has an average particle diameter within a range of 0.001 µm to 1 µm.

5. A waste treatment process, comprising: a pyrolytic reactor (2), which causes a pyrolysis of the wastes to generate pyrolytic gases and a pyrolytic residue comprising mainly non-volatile components; separation means (4) for separating said pyrolytic residue into combustible components and incombustible components; a combustion melting furnace (6) that is fed with said gases and with said combustible components, and which causes combustion of the latter and evacuates molten slags and gases from the smoke channel; a first means of treating the gases from the smoke channel (14) to remove the dusts of said gases from the smoke channel; a second means of treating the gases of the flue gas channel (16) which dechlorinates the gases of the flue gas channel from said first means of treating the gases (14) by adding a dechlorination agent; a separator (26) that separates the water insoluble components not dissolved in the water from an aqueous solution, in which said dechlorination residue is dissolved, by adding water to the dechlorination residue generated by said second treatment medium (16 ) of the gases in the smoke channel; and a pH modifier (28), which regulates the pH of the remaining aqueous solution after separation of the water insoluble components with the aid of said separator (26), characterized by the fact that it also comprises at least a dioxin elimination unit (32, 32a) that removes dioxins and the like from the dechlorination residue generated by said second means of treatment of gases from the flue channel (16) and / or from the aqueous solution, whose pH has been adjusted by said pH modifier (28); and by the fact that a sodium-based dechlorination agent, comprising a mixture of sodium hydrocarbonate and a hydrophilic anti-caking agent, which is added to said second means of treatment of the flue gas channels (16) it has a natural angle of rest or slope of 40 ° or more, a dispersibility of less than 50 and a value of the flood index of less than 90, which serves as said dechlorination agent.

6. A waste treatment procedure according to claim five, wherein said hydrocarbonate of sodium has an average particle diameter within a range of 2 µm to 30 µm.

7. Waste treatment procedure according to the fifth or sixth claim, wherein said agent hydrophilic anti-caking agent comprises silicon dioxide and 0.1% in mass or more of said hydrophilic anti-caking agent is mixed with said sodium dechlorinating agent.

8. Waste treatment procedure according to the fifth, sixth or seventh claim, wherein said apparatus presents a mercury disposal unit (30), which eliminates the mercury from the remaining aqueous solution after separation of water soluble components.

9. Waste treatment procedure according to the fifth, sixth or seventh claim, in which water is provided above the second means of gas treatment of the channel fumes (16), a mixing device (35), which is responsible for mixing said sodium hydrocarbonate and said agent hydrophilic anti-caking agent, and a crushing device (18), which is responsible for crushing said sodium hydrocarbonate.

10. Waste treatment procedure according to claims fifth, sixth, seventh, eighth and ninth, wherein it is anticipated, downstream of said pH modifier, a mercury disposal unit (30) to remove mercury of the aqueous solution, whose pH has been adjusted by said pH modifier (28).

11. Procedure of dechlorination of the gases of the smoke channel for the removal of hydrogen chloride gas content of the flue channel by reacting the hydrogen chloride with a sodium-based dechlorination agent, which includes the stage consisting of adding to the channel gases of fumes the sodium-based dechlorination agent, which comprises a mixture of sodium hydrocarbonate and an agent hydrophilic anti-caking agent and has a resting angle or slope natural of 40º or more, a dispersibility less than 50 and a value of flood index less than 90.

12. A method of dechlorination of gases from smoke channel according to claim eleven, wherein said sodium hydrocarbonate has an average particle diameter within a range of 2 µm to 30 µm.

13. A method of dechlorination of gases from smoke channel according to the eleventh or twelfth claim, in which said hydrophilic anti-caking agent comprises silicon dioxide and 0.1% by mass or more of said hydrophilic anti-caking agent is mixture with said sodium-based dechlorination agent.

14. A method of dechlorination of gases from smoke channel according to claim eleventh, twelfth or thirteenth, which includes the steps or steps consisting of react the hydrogen chloride contained in said gases of the smoke channel with said sodium-based dechlorination agent to eliminate it as dechlorination residue, eliminate dioxins and the like of said dechlorination residue, dissolve at then said dechlorination residue by the addition of water, separate the insoluble components in the water, which have not been dissolved in water, with respect to an aqueous solution, in which said dechlorination residue has dissolved, and adjust the pH of the remaining solution after component separation insoluble in water.

15. A method of dechlorination of gases from smoke channel according to claim fourteen, wherein proceeds to a new elimination of the fine and similar, which subsist after removal, after adjusting the pH.