ES2203446T3 - Procedimiento para la transformacion termica mediante una unidad de ciclon. - Google Patents
Procedimiento para la transformacion termica mediante una unidad de ciclon.Info
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Abstract
Procedimiento para la transformación térmica mediante una unidad de ciclón, en el cual es dividida una corriente de vapor, en especial una corriente de vapor saturado, en la unidad de ciclón en una corriente parcial calentada y en una corriente parcial enfriada y en la parte enfriada tiene lugar una condensación, caracterizado porque el condensado, tras el aumento de la presión mediante una bomba, absorbe el calor de la corriente parcial calentada y se evapora y el vapor, tras prestar un trabajo en una máquina de trabajo, regresa a la corriente de ciclón.
Description
Procedimiento para la transformación térmica
mediante una unidad de ciclón.
La invención se refiere a un procedimiento para
la transformación térmica mediante una unidad de ciclón en la cual
es dividida una corriente de vapor, en especial una corriente de
vapor saturado, en la unidad de ciclón en una corriente parcial
calentada y en una corriente parcial enfriada y en la parte
enfriada tiene lugar una condensación.
Por la publicación DE-OS 43 43
088 se conoce un tubo ciclón de condensación que sirve para el
secado, separación y sobrecalentamiento de vapores saturados o
húmedos. Este tubo ciclón está caracterizado por las siguientes
características:
- a)
- el vapor saturado o vapor húmedo es introducido, a través de una tobera de entrada, tangencialmente en la sección transversal de una sección de tubo ciclón con la formación de una corriente de rotación, condensado allí parcialmente y se separa, bajo la acción de la fuerza de la gravedad, en una corriente caliente que escapa hacia arriba, que consta de vapor seco sobrecalentado, y una corriente fría que escapa hacia abajo, a través de un tubo de tipo embudo que se estrecha, la cual consta de condensado y vapor frío;
- b)
- la corriente fría es conducida a través de un tubo de refrigeración de aletas, recogida en un depósito colector de condensado dispuesto debajo y evacuada a través de un evacuador de condensado.
En el artículo "Woher nehmen Tornados ihre
Energie?", revista "Implosion", número 30, 1968, pp.
11-20, se explican las relaciones en tornados de
manera que en los tornados el medio gira con velocidad angular
creciente en vueltas cada vez más estrechas alrededor de un embudo
de succión y al mismo tiempo se enrolla, donde la mezcla de
vapor-aire es retorcida hasta cierto punto, la
humedad del aire condensa y precipita como lluvia. El calor de
condensación que se libera es transformado al mismo tiempo,
parcialmente, en energía cinética y eléctrica, y empujado hacia
fuera del núcleo donde, p. ej., se adelanta al tornado en forma de
ola de calor. Este calor se puede utilizar para evaporar el
condensado, tras el aumento de la presión, a un nivel de temperatura
superior, con el fin de ganar gradiente de trabajo.
La invención se plantea el problema de reducir
pérdidas de vapor de escape y con ello pérdidas de rendimiento, en
especial en centrales eléctricas de condensación, y mejorar también
el aprovechamiento del calor en el caso de la generación de calor a
distancia, en instalaciones de desalinización, en la obtención de
agua o similares.
Partiendo de la transformación térmica mediante
una unidad de ciclón, descrita al principio, este problema se
resuelve según la invención gracias a que el condensado, tras el
aumento de la presión mediante una bomba, absorbe el calor de la
corriente parcial calentada y se evapora y el vapor, tras prestar
un trabajo en una máquina de trabajo, regresa a la corriente de
ciclón.
En el artículo "Die Expansion von Gasen im
Zentrifugalfeld als KälteprozeB" de Rudolf Hilsch en la
Zeitschrift für Naturforschung 1946, pp. 208-214, se
describe la construcción y el funcionamiento de un tubo ciclón
accionado con aire. Si el tubo ciclón es cargado con vapor, en
especial vapor de agua, cabe esperar una condensación de la
corriente parcial fría, donde el aumento de la presión del
condensado mediante bomba es mucho más favorable energéticamente
que el aumento de la presión del aire en tubo ciclón mediante
compresor. La caída de presión se puede generar también de forma
barata mediante generación de vapor saturado. Para ello el calor de
la porción caliente de la corriente de la zona del borde es
transferido sobre el condensado de la corriente del núcleo, cuya
temperatura de evaporación es ajustada, mediante la presión de
vapor saturado, a un nivel lo más alto posible, con el fin de
obtener una caída de presión máxima, la cual es procesada en la
turbina hasta la presión de entrada del tubo ciclón. Allí el proceso
puede empezar de nuevo. El condensado es con ello por fuera
alrededor de la zona del borde calentada, absorbe su calor y se
evapora.
A través de diversas patentes de Schauberger se
conocen otras unidades de ciclón y las denominadas instalaciones de
arrollamiento. Están destinadas, principalmente, a medios gaseosos
o agua sin modificación del estado de agregación del medio. La
utilización de vapor, preferentemente vapor saturado, permite
esperar una variación de volumen mucho mayor mediante condensación
y una mayor generación de calor, que en caso de utilización de aire
a presión. Aparecerá un mayor incremento de la temperatura y es
ventajoso respecto del valor de la presión de vapor saturado que se
puede alcanzar en el lado secundario.
La entrada de vapor tiene lugar aproximadamente
de manera tangencial en un recipiente, que se estrecha hacia abajo y
cuya forma corresponde a un huevo o a un embudo. El condensado es
evacuado hacia abajo. La velocidad de giro con la cual la corriente
de vapor, avanzando en remolinos en forma de espiral, recorre el eje
longitudinal de la unidad de arrollamiento, tiene una gran
influencia. Con el fin de lograr el rendimiento óptimo de la
separación en una corriente de núcleo con condensación y una
corriente exterior con una incremento de la temperatura lo mayor
posible, es necesario probar el efecto de una posición poco
inclinada del tubo de entrada tangencial, así como el valor
existente de la velocidad de entrada, con o sin tobera.
Las dimensiones del aparato deben concebirse para
cantidades de vapor grandes. Mediante pruebas puede determinarse si,
en la utilización básica, la unidad Schauberger presenta un mejor
efecto con la misma dirección de circulación para la corriente
parcial caliente y fría o con el principio de tubo ciclón con
dirección en sentido opuesto de la corriente de salida de la zona
del núcleo y del borde.
Si se parte de centrales eléctricas de
condensación existentes, entonces hay que aplicar de este vapor
preferentemente húmedo del ámbito del vacío, p. ej. de 0,2
bar (ts \sim 60ºC) a aproximadamente 0,07 bar (ts \sim 39ºC),
presión de condensación. Esto da una relación de compresión de casi
3 para la reducción de la presión en la unidad de arrollamiento.
Con ello se persigue una potencia de expansión anterior máxima de
la turbina existente, cuya potencia estaría limitada únicamente en
el ámbito del vacío.
El proceso de turbina que viene a continuación
deberá formarse dependiendo de la presión de vapor secundaria que se
pueda alcanzar de aprox. 15 bar (ts \sim 198ºC) o superior, p.
ej. de 60 bar (ts \sim 275ºC). Si el vapor secundario
transformase el 20% del calor de condensación transformado a él
transferido entonces se necesitarían aproximadamente 5 ciclos, para
transformar completamente en energía eléctrica este calor con ello
transferido.
Esta representación simplificada no tiene en
cuenta que al dividir la corriente de vapor, se toma
proporcionalmente únicamente el camino de la corriente fría, a
través de condensado y vapor secundario. Sin embargo, en el tubo
ciclón hay que tener en cuenta la relación de la corriente fría
respecto de la corriente total. La división que conduce al aumento
de temperatura óptimo debe determinarse experimentalmente.
Las mediciones en tubo ciclón muestran, en el
extremo caliente del tubo, una sobrepresión residual mientras que
por el contrario la reducción de la presión de la porción de aire
frío tiene lugar a presión atmosférica. La temperatura restante de
la corriente caliente depende esencialmente de en qué medida esta
corriente caliente es enfriada durante la generación del vapor
secundario. La conducción del calor tiene lugar de manera continua
mediante la corriente caliente.
Para el camino restante de la porción de
corriente caliente, resulta de poco provecho un procesamiento
sencillo de la caída de presión obtenida mediante la presión de
retención pi. Por ello se ofrece una repetición del proceso descrito
en la unidad de ciclón. De todos modos hay que elevar para ello la
presión del primer ciclo desde aprox. 0,2 bar hasta aprox. 0,6 bar,
para que para un segundo ciclo conectado a continuación quede
todavía una caída de presión suficiente, con la cual la porción de
corriente caliente cuya presión se ha reducido desde 0,6 bar hasta
0,2 bar - además de la presión de retención - pueda continuar
reduciendo su presión hasta 0,07 bar.
Si en ambos casos se supone un factor de división
de en cada caso 0,5 entonces queda, tras división dos veces, tras el
segundo ciclo el 25% como porción de corriente caliente, referida a
la corriente de vapor de entrada inicial. Este 25% tendría que ser
procesado con la pequeña caída residual de la presión de retención
pi y condensar en el condensador, permitiendo esta cantidad de
vapor reducida una presión de condensador más baja.
Alternativamente esta cantidad de vapor de escape se puede utilizar
para calefacción, donde la caída residual se utiliza de nuevo en un
tubo ciclón para un aumento de la temperatura moderado.
Se persigue obtener, en las respectivas etapas de
ciclón, la misma presión de vapor secundaria de, por ejemplo, 15 a
60 bar, para reunir estas corrientes de vapor y, eventualmente, en
la etapa de presión adecuada, poder continuar conduciéndolas en
común con la corriente de vapor de entrada para la simplificación
del proceso. Las corrientes de vapor de las diferentes etapas de
presión tras la transformación térmica deben adaptarse entre
sí.
En el procedimiento según la invención se puede
utilizar como unidad de ciclón uno que trabaje contracorriente o
una unidad de arrollamiento con la misma dirección de circulación
de la corriente del borde y del núcleo.
El procedimiento según la invención se puede
utilizar también para la generación de calor a distancia. Se puede
generar también vapor a partir de calor residual, calor solar,
entre otros, el cual es transformado entonces, al menos
parcialmente, a una temperatura superior para la transformación en
corriente o calor. En el caso de corriente barata se puede utilizar
también una bomba de calor.
El procedimiento según la invención es también
adecuado para la depuración de aguas residuales o la desalinización
del agua del mar, debido a que en las diferentes etapas de
evaporación el condensado puro allí generado es retirado para su
aprovechamiento y puede ser sustituido por agua que haya que
limpiar, de la cual hay que desenlodar una cantidad residual con
impurezas concentradas o agua salada.
El procedimiento ofrece, para la obtención de
agua en zonas secas, calientes, la posibilidad de, dependiendo de la
humedad relativa del aire enfriado por la noche, mediante
compresión del aire con subsiguiente reducción de la presión en el
tubo ciclón, refrigerar la corriente de aire frío hasta por debajo
del punto de rocío, para que se condense agua. Una parte de este
agua se puede evaporar, durante el día, con espejos ustorios
mediante calor solar, donde hay que adaptar la presión de agua
generada con una bomba con la temperatura de vapor saturado que se
puede alcanzar. La energía ganada del vapor secundario mediante
turbina es almacenada entonces en una batería y utilizada para el
accionamiento nocturno del compresor de aire. Eventualmente se
puede aplicar con ella también de noche la corriente de aire
caliente para la generación de vapor y corriente.
Dado que el rendimiento Carnot no representa ya
en el procedimiento según la invención - a la vista de la división
del proceso en varios procesos individuales con en cada caso un
estado de vapor fresco propio tras la transformación térmica-
ninguna limitación del rendimiento de conversión en corriente, se
puede generar corriente de forma rentable, también con fuentes de
calor de un nivel de temperatura más bajo. En centrales eléctricas
nuevas puede suprimirse la obligatoriedad de tener parámetros altos
de vapor fresco. Pueden aumentar la seguridad de funcionamiento y
la disponibilidad y la magnitud de la potencia depende menos de la
degresión de costes.
Para explicar la transmisión del calor en el tubo
ciclón se remite al trabajo de R. Hilsch (Z. Naturforschg.
1, 208 - 214).
1, 208 - 214).
En caso de funcionamiento con aire a presión se
puede medir para \gamma = 0,5 de porción de aire caliente un
margen de temperatura en la corriente total de aprox. 90ºC (de
+60ºC a -30ºC). La corriente de aire caliente se puede calentar,
mediante transmisión de calor 70ºC, hasta +40ºC donde la porción de
aire caliente se enfría desde +60ºC hasta -10ºC. Pero, incluso a
-30ºC la porción de corriente fría necesita demasiada energía de
compresión y experimenta por ello un calentamiento demasiado alto,
lo que impide la transferencia de calor y el trabajo útil
mencionados.
Estas relaciones están modificadas en caso de
carga del tubo ciclón con vapor, debido a que como porción de
corriente fría resulta condensado el cual, tras el aumento de la
presión, debe ser calentado mediante la corriente caliente. Al mismo
tiempo es esencial que la temperatura secundaria de vapor saturado
esté por encima de la temperatura de vapor saturado de la porción
primaria de corriente caliente. La transferencia de calor tiene
lugar mediante la fase primaria de vapor caliente.
Los dibujos Fig. 1 y Fig. 2 muestran diagramas
esquemáticos de centrales eléctricas de condensación que funcionan
de acuerdo con el procedimiento según la invención, en las cuales
están indicados diferentes parámetros de funcionamiento.
En los dibujos significan
| A= | instalación antigua | m= | [kg/s] relativo |
| N= | instalación nueva | 1 m = | 100% vapor de alimentación |
| G= | generador | p = | [bar] [kJ/kg] presión |
| T= | turbina | pi = | presión de retención |
| W= | unidad de ciclón | t = | [ºC] Temperatura |
| P= | bomba | h = | [kJ/kg] entalpía |
| V= | evaporador |
En la central eléctrica de condensación según la
Fig. 1 circula vapor de una turbina T_{1} de una instalación
existente A a través de una conducción 1 hacia una unidad de ciclón
W_{1} y es divido en dos corrientes parciales de diferente
temperatura. La corriente parcial más fría condensa y el condensado
es suministrado, a través de una conducción 2, a una bomba P para
el aumento de la presión. A continuación el condensador absorbe en
el evaporador V el calor de la corriente caliente y se evapora. El
vapor circula a través de una conducción 5 hacia una turbina
T_{2}. Tras realizar un trabajo el vapor es suministrado, a
través de una conducción 7, en la corriente de ciclón a la
conducción 1. La porción de corriente caliente de la unidad de
ciclón 1, ya enfriada en el evaporador V, es suministrada, mediante
una conducción 8, a la siguiente etapa de transformación W_{2}.
Pueden estar previstas una o varias etapas de unidad de ciclón n,
en las cuales se repite la división en dos corrientes
parciales.
Las pérdidas por condensación se pueden reducir
mediante la siguientes medidas:
- 1.
- Una menor pérdida de presión para las etapas de tubo ciclón individuales. Cada una de estas etapas puede constar de un número de tubos ciclón W_{1}, W_{2} y W_{3} conectados en paralelo.
- 2.
- El aumento del número de etapas hasta 4 o más. En el caso de n etapas la cantidad de vapor de condensación G_{K} vale, para aproximadamente 0,07 bar, es decir, la porción de corriente caliente de la última etapa-WR, G_{K} = (1 - \gamma)^{n}, referido a la cantidad de vapor en circulación de la instalación nueva en funcionamiento continuo.
- 3.
- Reducción de la porción de corriente caliente (1 - \gamma) en la corriente total, p. ej. del 50% al 33%.
A los valores de la instalación según la Fig. 1
se contraponen valores modificados en la Fig. 2, donde los
porcentajes se refieren a la cantidad de vapor de alimentación de
la instalación antigua A que circularía en el condensador en caso de
no toma.
Como presiones de entrada (en bar) se han
supuesto para las etapas de unidad ciclón W_{1} a W_{3}
individuales:
| n | W_{1} | W_{2} | W_{3} | Condensador | |
| Fig. 1 | 2 | p = 0,6 | 0,2 | - | \sim 0,07 |
| Fig. 2 | 3 | p = 0,56 | 0,28 | 0,14 | \sim 0,07 |
| 3 | p = 0,33 | 0,2 | 0,12 | \sim 0,07 |
En el último caso con p = 0,33 bar para W_{1}
se tiene en cuenta una presión de retención pi para la porción de
corriente caliente de aproximadamente un tercio de la relación de
compresión existente en el tubo ciclón en caso de aire a presión,
donde la relación de compresión tiene un valor de aproximadamente 1
+ (1 - 1/3) = 1,67.
Para una cuarta etapa de tubo
ciclón resultaría una presión de entrada de 1,67 x 0,33 = 0,55
bar. La porción de corriente caliente se hace descender del 50% al
33%. La corriente de condensación vale, para una porción de
corriente caliente de 1 - \gamma y n etapas de ciclón,
G_{K} = (1 -
\gamma)^{n}
Para una caída de la cantidad de vapor secundaria
del 20% de la cantidad de calor transferida en el transformador de
calor, se elevaría la cantidad de vapor en circulación y con ello
también la cantidad de vapor de condensación G_{K} a 5 veces la
cantidad de vapor de alimentación de 1 m.
| n | |||||
| Fig. | 2 | G_{K}, A_{2} | = (1 - 0,5)^{2} | = 1/4 x 5 | = 125% |
| 1 | 3 | G_{K}, A_{3} | = (1 - 0,5)^{3} | = 1/8 x 5 | = 63% |
| Fig. | 3 | G_{K}, B_{3} | = (1 - 0,67)^{3} | = 1/27 x 5 | = 19% |
| 2 | 4 | G_{K}, Br_{4} | = (1 - 0,67)^{4} | = 1/81 x 5 | = 6% |
Estos ejemplos muestran la gran amplitud de
variación de la cantidad de vapor de condensación (aquí del 125% al
6%) la cual tiene una influencia determinante sobre el rendimiento.
La entalpía de vapor de escape, presumiblemente más alta respecto
de la instalación antigua, tendrá al mismo tiempo menos
importancia.
En la unidad ciclón la velocidad de rotación
puede generar una componente de succión. Por consiguiente una
fuerza de succión de este tipo podría actuar a modo de apoyo y
reducir la pérdida de presión en la unidad de ciclón. Con ello se
puede conectar en serie un mayor número de etapas de unidad de
ciclón. Esto reducirá la cantidad de vapor de escape que hay que
condensar en el condensador y descenderá con ello el calor de
pérdida restante que hay que retirar.
Si, mediante las unidades de ciclón, hubiese que
realizar aproximadamente en funcionamiento a presión variable una
presión de vapor saturado de aprox. 60 bar adecuada para una
carcasa de presión media de turbina para la concepción y
correspondientemente inferior para carga parcial, entonces esta
parte de turbinas se puede utilizar también para una reutilización.
Las etapas de turbina de la "instalación antigua" detrás de la
presión de toma para la etapa de ciclón W_{1} superior de p. ej.
0,6 bar deben retirarse en caso de adaptación a la instalación
nueva.
Claims (5)
1. Procedimiento para la transformación térmica
mediante una unidad de ciclón, en el cual es dividida una corriente
de vapor, en especial una corriente de vapor saturado, en la unidad
de ciclón en una corriente parcial calentada y en una corriente
parcial enfriada y en la parte enfriada tiene lugar una
condensación, caracterizado porque el condensado, tras el
aumento de la presión mediante una bomba, absorbe el calor de la
corriente parcial calentada y se evapora y el vapor, tras prestar
un trabajo en una máquina de trabajo, regresa a la corriente de
ciclón.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque la unidad de ciclón es un tubo ciclón
en el cual tiene lugar el calentamiento de la corriente de vapor en
la zona del borde y el enfriamiento y condensación en la zona del
núcleo del tubo ciclón, y porque el condensado, tras el aumento de
la presión mediante una bomba, circula para la evaporación por
fuera alrededor del tubo ciclón.
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque paso a paso, en varios ciclos, el calor
de condensación transformado es suministrado a las turbinas.
4. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque la corriente parcial caliente de la
unidad de ciclón calienta un evaporador (V) y el condensado, tras
el aumento de la presión mediante una bomba, es suministrado al
evaporador (V) y se evapora allí.
5. Procedimiento según las reivindicaciones 1 a
4, caracterizado porque una pluralidad de unidades de ciclón
(W_{1}, W_{2}, W_{3}) están dispuestas en serie una tras
otra, de las cuales cada una presenta un evaporador (V), en el que
la porción de corriente caliente restante en la siguiente etapa de
presión más baja es dividida de nuevo en una unidad de ciclón, la
porción de corriente fría es evaporada de nuevo como condensado tras
aumento de la presión y la porción de corriente caliente de la
última etapa de tubo ciclón es condensada como cantidad de vapor de
escape en un condensador.
Applications Claiming Priority (2)
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Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10131072C1 (de) * | 2001-06-27 | 2002-12-12 | Joachim Schwieger | Wärmetrafo mit Rückverdichtung |
| DE102004037934B4 (de) * | 2004-08-04 | 2009-08-27 | Deutsche Energie Holding Gmbh | Arbeitsverfahren |
| US7174715B2 (en) * | 2005-02-02 | 2007-02-13 | Siemens Power Generation, Inc. | Hot to cold steam transformer for turbine systems |
| CA2625431A1 (en) * | 2005-10-10 | 2007-04-19 | Mg Innovations Corp. | Phase change material heat exchanger |
| SE531872C2 (sv) * | 2006-01-24 | 2009-09-01 | Bengt H Nilsson Med Ultirec Fa | Förfarande för stegvis energiomvandling |
| US7665955B2 (en) | 2006-08-17 | 2010-02-23 | Siemens Energy, Inc. | Vortex cooled turbine blade outer air seal for a turbine engine |
| US7987677B2 (en) | 2008-03-31 | 2011-08-02 | Mccutchen Co. | Radial counterflow steam stripper |
| US7980078B2 (en) * | 2008-03-31 | 2011-07-19 | Mccutchen Co. | Vapor vortex heat sink |
| DE102009014036A1 (de) * | 2009-03-20 | 2010-09-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Vorrichtung und Verfahren zur Erzeugung von Dampf mit hohem Wirkungsgrad |
| DE102009015260B4 (de) * | 2009-04-01 | 2013-02-14 | Areva Np Gmbh | Vorrichtung zur Phasenseparation eines Mehrphasen-Fluidstroms, Dampfturbinenanlage mit einer derartigen Vorrichtung und zugehöriges Betriebsverfahren |
| EP2452063B1 (en) | 2009-07-10 | 2016-06-01 | Etalim Inc. | Stirling cycle transducer for converting between thermal energy and mechanical energy |
| US8418466B1 (en) | 2009-12-23 | 2013-04-16 | David Hardgrave | Thermodynamic amplifier cycle system and method |
| US8656720B1 (en) | 2010-05-12 | 2014-02-25 | William David Hardgrave | Extended range organic Rankine cycle |
| CN103562535A (zh) | 2010-11-18 | 2014-02-05 | 埃塔里姆有限公司 | 斯特林循环换能装置 |
| US10537840B2 (en) | 2017-07-31 | 2020-01-21 | Vorsana Inc. | Radial counterflow separation filter with focused exhaust |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3090208A (en) * | 1959-01-19 | 1963-05-21 | Munakata Ken-Iti | Cooling method by means of negative pressure given on the vortex tube |
| US3788064A (en) | 1972-01-26 | 1974-01-29 | R Hawkins | System for driving heat motor |
| US4037414A (en) * | 1976-07-23 | 1977-07-26 | Nicodemus Carl D | Liquid/vapor energy cycle |
| US4433545A (en) * | 1982-07-19 | 1984-02-28 | Chang Yan P | Thermal power plants and heat exchangers for use therewith |
| DE3825155A1 (de) * | 1988-07-23 | 1988-12-22 | Hagen Heckel | Wirbelrohr mit ueberschalleinstroemung |
| DE4343088A1 (de) * | 1993-12-18 | 1995-06-22 | Keller Juergen U Univ Prof Dr | Kondensationswirbelrohr |
| US5526386A (en) * | 1994-05-25 | 1996-06-11 | Battelle Memorial Institute | Method and apparatus for steam mixing a nuclear fueled electricity generation system |
| DE29512149U1 (de) * | 1995-07-27 | 1996-11-28 | Ats Anwendungstechnik Sibberts | Wirbelrohr zum Entfernen von Rußteilchen aus Abgasen |
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