ES2197569T3 - Licuefaccion criogenica de gases industriales de circuito unico con refrigerante multicomponente. - Google Patents
Licuefaccion criogenica de gases industriales de circuito unico con refrigerante multicomponente.Info
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Abstract
Un método para la licuefacción de un gas industrial que comprende: (A) comprimir un fluido refrigerante multicomponente de carga variable que comprende al menos un componente del grupo que consiste en hidrocarburos fluorados, hidrocarburos hidrofluorados y éteres fluorados y al menos un componente diferente del grupo que consiste en hidrocarburos fluorados, hidrocarburos hidrofluorados, éteres fluorados y gases atmosféricos, no conteniendo dicho fluido refrigerante multicomponente ni hidrocarburos hidroclorofluorados ni hidrocarburos; (B) enfriar el fluido refrigerante multicomponente comprimido para al menos condensar parcialmente el fluido refrigerante multicomponente; (C) expandir el fluido refrigerante multicomponente comprimido enfriado para generar refrigeración; (D) calentar el fluido refrigerante multicomponente expandido mediante cambio de calor indirecto con el fluido refrigerante multicomponente comprimido para efectuar dicho enfriamiento del fluido refrigerante multicomponente comprimido; y (E) llevar el fluido refrigerante multicomponente expandido en la relación de cambio de calor con el gas industrial y calentar el fluido refrigerante multicomponente expandido mediante cambio de calor indirecto con dicho gas industrial para licuar el gas industrial.
Description
Licuefacción criogénica de gases industriales de
circuito único con refrigerante multicomponente.
Esta invención se refiere generalmente a la
licuefacción de gases industriales en la que el gas se lleva desde
la temperatura ambiente a una temperatura criogénica para efectuar
la licuefacción.
La licuefacción de gases industriales es una
etapa importante que se usa en el tratamiento de casi todas las
operaciones de separación y purificación de gases industriales.
Típicamente el gas industrial se licúa mediante cambio de calor
indirecto con un refrigerante. Un sistema tal, mientras que funciona
bien para proporcionar refrigeración sobre un intervalo de
temperatura relativamente pequeño desde la ambiente, no es eficaz
cuando se requiere una refrigeración sobre un intervalo amplio de
temperatura, tal como desde la ambiente a una temperatura
criogénica. Una forma en la que se ha corregido esta ineficacia es
el uso de un procedimiento de licuefacción con circuitos múltiples
de flujo en el que cada circuito sirve para reducir la temperatura
del gas industrial sobre una parte del intervalo hasta que se
alcanza la temperatura de condensación criogénica requerida. Sin
embargo, dichos aparatos de licuefacción de gases industriales de
circuitos múltiples pueden ser complicados de operar.
En Kirk-Othmer Encyclopedia of
Chemical Technology: ``Volumen 7, Copper Alloys to Distillation'',
1978, Wiley & Sons, Nueva York, US XP002145616 se menciona que
un ciclo refrigerante usado para una planta de ahorro máximo puede
estar basada en refrigerantes multicomponente, sin proporcionar
cualesquiera detalles con respecto a que tipo de refrigerantes se
deben usar.
En el Documento
EP-A-0.516.093 se describe una
unidad de refrigeración que comprende un circuito refrigerante
secundario a temperatura elevada y un circuito refrigerante
secundario a baja temperatura para formar un circuito cerrado
refrigerante independiente que exhibe un efecto de refrigeración
mediante el cual un refrigerante descargado de un compresor se
condensa y a continuación se evapora, y un evaporador del circuito
refrigerante secundario a temperatura elevada y el condensador del
circuito refrigerante secundario a baja temperatura forman un
cambiador térmico. La unidad usa un refrigerante mezcla no
azeotrópica que comprende un refrigerante inorgánico seleccionado
del grupo que consiste de argón y nitrógeno, un hidrocarburo y al
menos un refrigerante seleccionado del grupo que consiste en
hidrocarburo hidroclorofluorado, hidrocarburo hidrofluorado,
hidrocarburo e hidrocarburo fluorado.
Los substitutos para el refrigerante de
clorodifluorometano (HCFC-22) se describen en el
Documento WO-A97/11138 los cuales sustitutos pueden
contener hidrocarburos y/o hidrocarburos hidroclorofluorados.
De acuerdo con esto es un objeto de esta
invención proporcionar un dispositivo de licuefacción de circuito
único por medio del cual los gases industriales se puedan llevar
desde la temperatura ambiente a una temperatura criogénica de
licuefacción que opera con mayor eficacia que los sistemas de
circuito único hasta ahora disponibles.
El anterior y los otros objetivos, que llegarán a
ser evidentes a una persona especializada en la técnica mediante una
lectura de esta descripción, se consiguen mediante la presente
invención, que es:
Un método para licuar un gas industrial.
Según se usa aquí la expresión ``no tóxico''
significa que no posee un peligro agudo o crónico cuando se maneja
de acuerdo con límites de exposición aceptables.
Según se usa aquí la expresión ``no inflamable''
significa bien que no tiene punto de inflamación o un punto de
inflamación muy elevado de al menos 600ºK.
Según se usa aquí la expresión ``no destructor
del ozono'' significa que tiene un potencial destructor del ozono
cero, es decir que no tiene átomos de cloro o de bromo.
Según se usa aquí la expresión ``punto de
ebullición normal'' significa la temperatura de ebullición a la
presión estándar de 1 atmósfera.
Según se usa aquí la expresión ``cambio de calor
indirecto'' significa llevar los fluidos en la relación de cambio
de calor sin cualquier contacto físico o de entremezclado de los
fluidos uno con otro.
Según se usa aquí el término ``expansión''
significa efectuar una reducción en la presión.
Según se usa aquí los términos ``turboexpansión''
y ``turboexpansor'' significan respectivamente el método y el
aparato para el flujo del fluido de alta presión a través de una
turbina para reducir la presión y la temperatura del fluido
generando de este modo refrigeración.
Según se usa aquí la expresión ``refrigerante de
carga variable'' quiere decir una mezcla de dos o más componentes
en proporciones tales que la fase líquida de estos componentes
experimenta un cambio de temperatura continuo y creciente entre el
punto de burbujeo y el punto de rocío de la mezcla. El punto de
burbujeo de la mezcla es la temperatura, a una presión dada, en la
que la mezcla está toda en la fase líquida pero la adición de calor
iniciará la formación de una fase de vapor en equilibrio con la
fase líquida. El punto de rocío de la mezcla es la temperatura, a
una presión dada, en la que la mezcla está toda en la fase vapor
pero la extracción de calor iniciará la formación de una fase
líquida en equilibrio con la fase vapor. Por consiguiente, la región
de temperatura entre el punto de burbujeo y el punto de rocío de la
mezcla es la región en la que coexisten en equilibrio tanto la fase
líquida como la de vapor. En la práctica de esta invención las
diferencias de temperatura entre el punto de burbujeo y el punto de
rocío para el refrigerante de carga variable es de al menos 10ºK,
preferiblemente de al menos 20ºK y lo más preferiblemente de al
menos 50ºK.
Según se usa aquí la expresión ``hidrocarburo
fluorado'' quiere decir uno de los siguientes: tetrafluorometano
(CF_{4}), perfluoroetano (C_{2}F_{6}), perfluoropropano
(C_{3}F_{8}), perfluorobutano (C_{4}F_{10}),
perfluoropentano (C_{5}F_{12}), perfluoroetileno
(C_{2}F_{4}), perfluoropropileno (C_{3}F_{6}),
perfluorobuteno (C_{4}F_{6}), perfluoropenteno
(C_{5}F_{10}), hexafluorociclopropano
(ciclo-C_{3}F_{6}) y octafluorociclobutano
(ciclo-C_{4}F_{8}).
Según se usa aquí la expresión ``hidrocarburo
hidrofluorado'' quiere decir uno de los siguientes: fluoroformo
(CHF_{3}), pentafluoroetano (C_{2}HF_{5}), tetrafluoroetano
(C_{2}H_{2}F_{4}), heptafluoropropano (C_{3}HF_{7}),
hexafluoropropano (C_{3}H_{2}F_{6}), pentafluoropropano
(C_{3}H_{3}F_{5}), tetrafluoropropano (C_{3}H_{4}F_{4}),
nonafluorobutano (C_{4}HF_{9}),
octafluorobutano(C_{4}H_{2}F_{8}), undecafluoropentano
(C_{5}HF_{11}), fluoruro de metilo (CH_{3}F), difluorometano
(CH_{2}F_{2}), fluoruro de etilo (C_{2}H_{5}F),
difluoroetano (C_{2}H_{4}F_{2}), trifluoroetano
(C_{2}H_{3}F_{3}), difluoroetileno (C_{2}H_{2}F_{2}),
trifluoroetileno (C_{2}HF_{3}), fluoroetileno
(C_{2}H_{3}F), pentafluoropropileno (C_{3}HF_{5}),
tetrafluoropropileno (C_{3}H_{2}F_{4}), trifluoropropileno
(C_{3}H_{3}F_{3}), difluoropropileno (C_{3}H_{4}F_{2}),
heptafluorobuteno (C_{4}HF_{7}), hexafluorobuteno
(C_{4}H_{2}F_{6}) y nonafluoropenteno (C_{5}HF_{9}).
Según se usa aquí la expresión ``éter fluorado''
quiere decir uno de los siguientes:
trifluorometoxi-perfluorometano
(CF_{3}-O-CF_{3}),
difluorometoxi-perfluorometano
(CHF_{2}-O-CF_{3}),
fluorometoxi-perfluorometano
(CH_{2}F-O-CF_{3}),
difluorometoxi-difluorometano
(CHF_{2}-O-CHF_{2}),
difluorometoxi-perfluoroetano
(CHF_{2}-O-C_{2}F_{5}),
difluorometoxi-1,2,2,2-tetrafluoroetano
(CHF_{2}-O-C_{2}HF_{4}),
difluorometoxi-1,1,2,2-tetrafluoroetano
(CHF_{2}-C_{2}HF_{4}),
perfluoroetoxi-fluorometano
(C_{2}F_{5}-O-CH_{2}F),
perfluorometoxi-1,1,2-trifluoroetano
(CF_{3}-O-C_{2}H_{2}F_{3}),
perfluorometoxi-1,2,2-trifluoroetano
(CF_{3}O-C_{2}H_{2}F_{3}),
ciclo-1,1,2,2-tetrafluoropropiléter
(ciclo-C_{3}H_{2}F_{4}-O-),
ciclo-1,1,-3,3-tetrafluoropropiléter
\hbox{(ciclo - C _{3} H _{2} F _{4} - O-)}, perfluorometoxi-1,1,2,2-tetrafluoroetano (CF_{3}-O-C_{2}HF_{4}), ciclo-1,1,2,3,3-pentafluoropropiléter
\hbox{(ciclo - C _{3} H _{5} - O-)}, perfluorometoxi-perfluoroacetona (CF_{3}-O-CF_{2}-O-CF_{3}), perfluorometoxi-perfluoroetano (CF_{3}-O-C_{2}F_{5}), perfluorometoxi-1,2,2,2-tetrafluoroetano (CF_{3}-O-C_{2}HF_{4}), perfluorometoxi-2,2,2-trifluoroetano (CF_{3}-O-C_{2}H_{2}F_{3}), ciclo-perfluorometoxi-perfluoroacetona (ciclo-C-F_{2}-O-CF_{2}-O-CF_{2}-) y ciclo-perfluoropropiléter (ciclo-C_{3}F_{6}-O).
Según se usa aquí la expresión ``gas
atmosférico'' quiere decir uno de los siguientes: nitrógeno
(N_{2}), argón (Ar), kriptón (Kr), xenón (Xe), neón (Ne), dióxido
de carbono (CO_{2}), oxígeno (O_{2}) y helio (He).
Según se usa aquí la expresión ``destrucción baja
de ozono'' quiere decir que tiene un potencial de destrucción del
ozono inferior a 0,15 según se define mediante la convención del
Protocolo de Montreal en la que el
dicloro-fluorometano (CCl_{2}F_{2}) tiene un
potencial de destrucción del ozono de 1,0.
Según se usa aquí la expresión ``gas industrial''
quiere decir nitrógeno, oxígeno, hidrógeno, helio, dióxido de
carbono, argón, metano, monóxido de carbono, así como también
mezclas de fluidos que contienen dos o más de los mismos.
Según se usa aquí la expresión ``temperatura
criogénica'' quiere decir una temperatura de 150ºK o inferior.
Según se usa aquí el término ``refrigeración''
quiere decir la capacidad de arrojar calor desde un sistema a
temperatura por debajo de la ambiente a la atmósfera
circundante.
La Figura 1 es un diagrama de flujo esquemático
de una realización preferida del sistema de licuefacción de gas
industrial de circuito único de esta invención.
La Figura 2 es un diagrama de flujo esquemático
de otra realización preferida del sistema de licuefacción de gas
industrial de circuito único de esta invención.
La invención comprende, en general, el uso de un
refrigerante mixto definido para proporcionar eficazmente
refrigeración sobre un intervalo de temperatura muy amplio, tal
como desde la temperatura ambiente a una temperatura criogénica.
Dicha refrigeración se puede emplear eficazmente para la licuación
de gases industriales, los cuales exigen un tal intervalo de
temperatura amplio, sin la necesidad de emplear circuitos de
refrigeración múltiples complicados. El sistema de circuito único
de la invención implica un tren de compresión único, que implica
compresores de una sola etapa o multietapas, que trata la mezcla
refrigerante multicomponente completa como una mezcla única que se
expande posteriormente a través de una válvula J/T o turbina de
líquidos para producir refrigeración.
La invención se describirá con mayor detalle con
referencia a los dibujos. En referencia ahora a la Figura 1, el
fluido 60 refrigerante multicomponente se comprime mediante su paso
a través del compresor 30 a una presión generalmente dentro del
intervalo desde 689 a 5516 kPa. El compresor puede tener una única
etapa o puede tener múltiples etapas. Preferiblemente la relación de
compresión, es decir la relación de la presión del fluido 61
refrigerante multicomponente comprimido al fluido 60 está dentro
del intervalo desde 2 a 15 y lo más preferiblemente excede de 5. En
una realización particularmente preferida el compresor 30 comprende
tres etapas de compresión con una relación de compresión desde 2,5
a 3,0 para cada etapa. En el caso del compresor 30 que es un
compresor lubricado con aceite la descarga del compresor 30 se puede
hacer pasar, como se muestra mediante la tubería indicada por
puntos 68, al separador 10 en el que cualquier aceite en la
descarga se separa y se recicla al compresor vía la tubería 70, y
el fluido refrigerante limpiado se hace pasar de vuelta al circuito
refrigerante vía la tubería 69.
El fluido refrigerante multicomponente en la
tubería 62 se enfría del calor de compresión en el refrigerante
posterior 2 en el que es preferiblemente condensado parcialmente, y
el fluido 63 refrigerante multicomponente que se obtiene se hace
pasar a través del cambiador de calor 1 en el que él se enfría
adicionalmente y preferiblemente completamente condensado. El
líquido 64 refrigerante multicomponente que se obtiene se
estrangula a través de la válvula 65 en la que se expande a una
presión generalmente dentro del intervalo desde 103 a 689 kPa
generando así refrigeración. La expansión de la presión del fluido a
través de la válvula 65 proporciona refrigeración mediante el
efecto Joule-Thomson, es decir la bajada de la
temperatura del fluido debida a la reducción de la presión a
entalpía constante. Típicamente la temperatura del fluido 66
refrigerante multicomponente expandido estará en el intervalo desde
80 a 120ºK. La expansión del fluido refrigerante multicomponente a
través de la válvula 65 da lugar también a que una parte del fluido
se vaporice.
El fluido refrigerante de dos fases
multicomponente que soporta la refrigeración en la corriente 66 se
hace pasar a continuación a través del cambiador de calor 1 en el
que se calienta y se vaporiza completamente sirviendo así mediante
cambio de calor indirecto para enfriar el fluido 63 refrigerante
multicomponente comprimido. El calentamiento del fluido 66 sirve
también para licuar el gas industrial como se describirá más
completamente más adelante. El fluido refrigerante multicomponente
calentado que se obtiene en la corriente de vapor 67, que está
generalmente a una temperatura en el intervalo desde 260 a 330ºK,
se recicla al compresor 30 y el ciclo de refrigeración comienza de
nuevo.
El gas industrial, por ejemplo nitrógeno, en la
corriente 80 se comprime mediante paso a través del compresor 32, a
una presión generalmente dentro del intervalo desde 207 a 5516 kPa,
y la corriente 81 de gas industrial que se obtiene se enfría del
calor de compresión mediante su paso a través del refrigerador
posterior 4. La corriente 82 de gas industrial comprimido se hace
pasar a continuación a través del cambiador de calor 1 en el que se
enfría y se condensa, y preferiblemente subenfriado, mediante
cambio de calor indirecto con el fluido refrigerante multicomponente
que soporta la refrigeración caliente antes mencionado. El gas
industrial licuado que se obtiene en la corriente 84 se hace pasar
a continuación a través de la válvula 84 y como corriente 85 se
hace pasar a un punto de uso y/o a un depósito de
almacenamiento.
Se debe advertir que aunque la invención se
describe para la licuación de gases industriales a temperatura
ambiente, la invención se puede emplear también para licuar gases
industriales enfriados previamente. Para algunas circunstancias el
gas industrial se puede enfriar previamente mediante otro
procedimiento de refrigeración y a continuación se proporciona al
sistema de refrigeración multicomponente de esta invención para su
posterior enfriamiento y licuefacción.
En la práctica de esta invención el fluido
refrigerante multicomponente proporciona la refrigeración requerida
para licuar el gas industrial al nivel deseado muy eficazmente, lo
que da lugar a llevar las curvas de enfriamiento y de
calentamiento próximas juntas y tan paralelas a cada otra como sea
posible de tal manera que se reduzcan las irreversibilidades de la
operación de licuefacción a un mínimo práctico. El fluido
refrigerante multicomponente que condensa está cambiando
constantemente su composición y así su temperatura de condensación
lo que hace posible mejorar la eficacia de la licuefacción del gas
industrial. La mejora se obtiene a partir del uso de los componentes
múltiples definidos en el fluido refrigerante, cada uno con su
propio punto de ebullición normal y calor latente de vaporización
asociado. La selección apropiada de los componentes refrigerantes,
las concentraciones óptimas en la mezcla, junto con los niveles de
la presión de operación y los ciclos de refrigerante, permite la
generación de cantidades variables de refrigeración sobre el
intervalo de temperatura requerido. La provisión de la refrigeración
variable como una función de la temperatura permite el óptimo
control de las diferencias de temperatura del cambio de calor
dentro del sistema de licuefacción y reduce de este modo los
requerimientos de energía del sistema.
La Figura 2 ilustra otra realización preferida
del método de licuefacción de gas industrial de la invención. Los
numerales en la Figura 2 son los mismos que en la Figura 1 para los
elementos comunes, y estos elementos comunes no se describirán de
nuevo en detalle.
En referencia ahora a la Figura 2, el paso de gas
industrial licuado 83 a través de la válvula 84 da lugar a que una
parte del gas industrial se vaporice. La corriente 95 de dos fases
que se obtiene se hace pasar a continuación al separador de fases
96 en el que el gas industrial se separa en el líquido, el cual
sale del separador 96 en la corriente 86 a un punto de uso y/o de
almacenamiento, y en vapor, el cual sale del separador de fases 96
en la corriente 87 al cambiador de calor 1. Alternativamente, como
se muestra mediante la línea de puntos, el gas industrial licuado
83 puede ser turboexpandido a través del turboexpansor 97 para
generar la corriente de dos fases 95 junto con refrigeración
adicional. El vapor del gas industrial en la corriente 87 se hace
pasar a través del cambiador de calor 1 en el que se calienta
mediante cambio de calor indirecto con gas industrial de
condensación 82, mejorando así adicionalmente la licuefacción. El
vapor 88 del gas industrial calentado que se obtiene se combina con
la corriente 80 para formar la corriente 89 que a continuación se
hace pasar al compresor 32.
El fluido refrigerante multicomponente útil en
la práctica de esta invención contiene al menos un componente del
grupo que consiste en hidrocarburos fluorados, hidrocarburos
hidrofluorados, y éteres fluorados y al menos un componente del
grupo que consiste en hidrocarburos fluorados, hidrocarburos
hidrofluorados, éteres fluorados y gases atmosféricos con el fin de
proporcionar la refrigeración requerida a cada temperatura. La
elección de los componentes refrigerantes dependerá de la carga de
refrigeración frente a la temperatura para la aplicación del
procedimiento en particular. Los componentes adecuados se elegirán
dependiendo de sus puntos de ebullición normales, calor latente, e
inflamabilidad, toxicidad, y potencial de destrucción del ozono.
Una realización preferible del fluido
refrigerante multicomponente en la práctica de esta invención
comprende al menos dos componentes del grupo que consiste en
hidrocarburos fluorados, hidrocarburos hidrofluorados y éteres
fluorados y al menos un gas atmosférico.
Otra realización preferible del fluido
refrigerante multicomponente útil en la práctica de esta invención
comprende al menos dos componentes del grupo que consiste en
hidrocarburos fluorados, hidrocarburos hidrofluorados y éteres
fluorados y al menos dos gases atmosféricos.
Otra realización preferible del fluido
refrigerante multicomponente útil en la práctica de esta invención
comprende al menos un éter un fluorado y al menos un componente del
grupo que consiste en hidrocarburos fluorados, hidrocarburos
hidrofluorados, éteres fluorados, y gases atmosféricos.
En una realización preferida el fluido
refrigerante multicomponente consiste exclusivamente en
hidrocarburos fluorados. En otra realización preferida el fluido
refrigerante multicomponente consiste exclusivamente en
hidrocarburos fluorados y gases atmosféricos. En otra realización
preferida el fluido refrigerante multicomponente consiste
exclusivamente en hidrocarburos fluorados, hidrocarburos
hidrofluorados y éteres fluorados. En otra realización preferida el
fluido refrigerante multicomponente consiste exclusivamente en
hidrocarburos fluorados, éteres fluorados y gases atmosféricos.
Aunque el fluido refrigerante multicomponente
útil en la práctica de esta invención puede contener otros
componentes el fluido refrigerante multicomponente no contiene ni
hidrocarburos hidroclorofluorados ni hidrocarburos. Lo más
preferiblemente el fluido refrigerante multicomponente no es
tóxico, no es inflamable y no destruye el ozono y lo más
preferiblemente cada componente del fluido refrigerante
multicomponente es bien un hidrocarburo fluorado, un hidrocarburo
hidrofluorado, un éter fluorado o un gas atmosférico.
La invención es particularmente ventajosa para su
uso en conseguir eficazmente temperaturas criogénicas a partir de
las temperaturas ambiente. Las Tablas 1-5 listan
los ejemplos preferidos de mezclas de fluidos refrigerantes
multicomponente útiles en la práctica de esta invención. Los
intervalos de concentración proporcionados en las Tablas
1-5 son en por ciento en moles.
\nobreak\vskip.5\baselineskip\centering\begin{tabular}{|l|c|}\hline Componente \+ Intervalo de concentración \\\hline C _{5} F _{12} \+ 5 - 25 \\ C _{4} F _{10} \+ 0 - 15 \\ C _{3} F _{8} \+ 10 - 40 \\ C _{2} F _{6} \+ 0 - 30 \\ CF _{4} \+ 10 - 50 \\ Ar \+ 0 - 40 \\ N _{2} \+ 10 - 80 \\ Ne \+ 0 - 10 \\ He \+ 0 - 10 \\\hline\end{tabular}\par\vskip.5\baselineskip
\nobreak\vskip.5\baselineskip\centering\begin{tabular}{|l|c|}\hline Componente \+ Intervalo de concentración \\\hline C _{3} H _{3} F _{5} \+ 5 - 25 \\ C _{4} F _{10} \+ 0 - 15 \\ C _{3} F _{8} \+ 10 - 40 \\ CHF _{3} \+ 0 - 30 \\ CF _{4} \+ 10 - 50 \\ Ar \+ 0 - 40 \\ N _{2} \+ 10 - 80 \\ Ne \+ 0 - 10 \\ He \+ 0 - 10 \\\hline\end{tabular}\par\vskip.5\baselineskip
\nobreak\vskip.5\baselineskip\centering\begin{tabular}{|l|c|}\hline Componente \+ Intervalo de concentración \\\hline C _{3} H _{3} F _{5} \+ 5 - 25 \\ C _{3} H _{2} F _{6} \+ 0 - 15 \\ C _{2} H _{2} F _{4} \+ 5 - 20 \\ C _{2} HF _{5} \+ 5 - 20 \\ C _{2} F _{6} \+ 0 - 30 \\ CF _{4} \+ 10 - 50 \\ Ar \+ 0 - 40 \\ N _{2} \+ 10 - 80 \\ Ne \+ 0 - 10 \\ He \+ 0 - 10 \\\hline\end{tabular}\par\vskip.5\baselineskip
\nobreak\vskip.5\baselineskip\centering\begin{tabular}{|l|c|}\hline Componente \+ Intervalo de concentración \\\hline CHF _{2} - O - C _{2} HF _{4} \+ 5 - 25 \\ C _{4} F _{10} \+ 0 - 15 \\ CF _{3} - O - CHF _{2} \+ 10 - 40 \\ CF _{3} - O - CF _{3} \+ 0 - 20 \\ C _{2} F _{6} \+ 0 - 30 \\ CF _{4} \+ 10 - 50 \\\hline\end{tabular}\par\vskip.5\baselineskip
TABLA 4
(continuación)
\nobreak\vskip.5\baselineskip\centering\begin{tabular}{|l|c|}\hline Componente \+ Intervalo de concentración \\\hline Ar \+ 0 - 40 \\ N _{2} \+ 10 - 80 \\ Ne \+ 0 - 10 \\ He \+ 0 - 10 \\\hline\end{tabular}\par\vskip.5\baselineskip
\nobreak\vskip.5\baselineskip\centering\begin{tabular}{|l|c|}\hline Componente \+ Intervalo de concentración \\\hline C _{3} H _{3} F _{5} \+ 5 - 25 \\ C _{3} H _{2} F _{6} \+ 0 - 15 \\ CF _{3} - O - CHF _{3} \+ 10 - 40 \\ CHF _{3} \+ 0 - 30 \\ CF _{4} \+ 0 - 25 \\ Ar \+ 0 - 40 \\ N _{2} \+ 10 - 80 \\ Ne \+ 0 - 10 \\ He \+ 0 - 10 \\\hline\end{tabular}\par\vskip.5\baselineskip
La Tabla 6 lista un fluido refrigerante
multicomponente particularmente preferido para su uso con la
invención para suministrar refrigeración a un nivel relativamente
bajo tal como para la licuefacción de nitrógeno.
\nobreak\vskip.5\baselineskip\centering\begin{tabular}{|l|c|}\hline Componente \+ Fracción molar \\\hline Perfluoropentano \+ 0,11 \\ Perfluoropropano \+ 0,10 \\ Fluoroformo \+ 0,09 \\ Tetrafluorometano \+ 0,13 \\ Argón \+ 0,22 \\ Nitrógeno \+ 0,29 \\ Neón \+ 0,06 \\\hline\end{tabular}\par\vskip.5\baselineskip
La Tabla 7 lista otro fluido refrigerante
multicomponente particularmente preferido para su uso con la
invención para suministrar refrigeración a un nivel relativamente
bajo tal como para la licuefacción de nitrógeno.
\nobreak\vskip.5\baselineskip\centering\begin{tabular}{|l|c|}\hline Componente \+ Fracción molar \\\hline Perfluoropentano \+ 0,15 \\ Perfluoropropano \+ 0,15 \\ Fluoroformo \+ 0,10 \\ Tetrafluorometano \+ 0,24 \\ Argón \+ 0,15 \\ Nitrógeno \+ 0,21 \\\hline\end{tabular}\par\vskip.5\baselineskip
La invención es especialmente útil para
proporcionar refrigeración sobre un intervalo de temperatura amplio,
particularmente uno que abarca las temperaturas criogénicas. En una
realización preferida de la invención cada uno de los dos o más
componentes de la mezcla refrigerante tiene un punto de ebullición
normal que difiere en al menos 5 grados Kelvin, más preferiblemente
en al menos 10 grados Kelvin, y lo más preferiblemente en al menos
20 grados Kelvin, del punto de ebullición normal de cada uno de los
otros componentes en esa mezcla refrigerante. Esto mejora la
eficacia de proporcionar refrigeración sobre un intervalo amplio de
temperaturas, particularmente uno que abarca las temperaturas
criogénicas. En una realización particularmente preferida de la
invención, el punto de ebullición normal del componente de punto de
ebullición más elevado del fluido refrigerante multicomponente es al
menos 50ºK, preferiblemente al menos 100ºK, y lo más
preferiblemente al menos 200ºK, superior al punto de ebullición
normal del componente de punto de ebullición más bajo del fluido
refrigerante multicomponente.
Los componentes y sus concentraciones que
constituyen el fluido refrigerante multicomponente útil en la
práctica de esta invención son tales como para formar un fluido
refrigerante multicomponente de carga variable y preferiblemente
mantener una característica tal de carga variable a lo largo del
intervalo completo de temperatura del método de la invención. Esto
mejora marcadamente la eficacia con la que se puede generar la
refrigeración y utilizada sobre tal un intervalo amplio de
temperaturas. El grupo preferido definido de componentes tiene un
beneficio añadido porque ellos se pueden usar para formar mezclas
de fluidos que no son tóxicos, no son inflamables y destruyen poco
o nada el ozono. Esto proporciona ventajas adicionales sobre los
refrigerantes convencionales que típicamente son tóxicos,
inflamables y/o destruyen el ozono.
Un fluido refrigerante multicomponente de carga
variable preferido útil en la práctica de esta invención que no es
tóxico, no es inflamable y no destruye el ozono comprende dos o más
componentes del grupo que consiste en C_{5}F_{12},
CHF_{2}-O-C_{2}HF_{4},
C_{4}HF_{9}, C_{3}H_{3}F_{5},
C_{2}F_{5}-O-CH_{2}F,
C_{3}H_{2}F_{6},
CHF_{2}-O-CHF_{2},
C_{4}F_{10},
CF_{3}-O-C_{2}H_{2}F_{3},
C_{3}HF_{7}, CH_{2}F-O -CF_{3},
C_{2}H_{2}F_{4},
CHF_{2}-O-CF_{3},
C_{3}F_{8}, C_{2}HF_{5},
CF_{3}-O-CF_{3}, C_{2}F_{6},
CHF_{3}, CF_{4}, O_{2}, Ar, N_{2}, Ne y He.
Ahora con el uso de esta invención se puede
licuar más eficazmente un gas industrial usando un ciclo de
licuefacción de circuito único mediante proporcionar más
eficazmente refrigeración desde la temperatura ambiente a los
niveles de temperaturas criogénicas requeridos para la licuefacción.
Por ejemplo, el circuito de licuefacción puede comprender más de un
cambiador de calor con separación de fases del gas industrial y
reciclo del vapor del gas industrial, similar al ilustrado en la
Figura 2, después de cada cambiador de calor.
Claims (10)
1. Un método para la licuefacción de un gas
industrial que comprende:
- (A)
- comprimir un fluido refrigerante multicomponente de carga variable que comprende al menos un componente del grupo que consiste en hidrocarburos fluorados, hidrocarburos hidrofluorados y éteres fluorados y al menos un componente diferente del grupo que consiste en hidrocarburos fluorados, hidrocarburos hidrofluorados, éteres fluorados y gases atmosféricos, no conteniendo dicho fluido refrigerante multicomponente ni hidrocarburos hidroclorofluorados ni hidrocarburos;
- (B)
- enfriar el fluido refrigerante multicomponente comprimido para al menos condensar parcialmente el fluido refrigerante multicomponente;
- (C)
- expandir el fluido refrigerante multicomponente comprimido enfriado para generar refrigeración;
- (D)
- calentar el fluido refrigerante multicomponente expandido mediante cambio de calor indirecto con el fluido refrigerante multicomponente comprimido para efectuar dicho enfriamiento del fluido refrigerante multicomponente comprimido; y
- (E)
- llevar el fluido refrigerante multicomponente expandido en la relación de cambio de calor con el gas industrial y calentar el fluido refrigerante multicomponente expandido mediante cambio de calor indirecto con dicho gas industrial para licuar el gas industrial.
2. El método de acuerdo con la reivindicación 1,
que comprende además comprimir el gas industrial a través de un
compresor con anterioridad al cambio de calor del gas industrial
con el fluido refrigerante multicomponente expandido.
3. El método de acuerdo con la reivindicación 2,
que comprende además reducir la presión del gas industrial licuado
para evaporar una parte del gas industrial licuado a un vapor del
gas industrial, y pasar dicho vapor del gas industrial al
compresor.
4. El método de acuerdo con la reivindicación 3,
que comprende además calentar el vapor del gas industrial mediante
cambio de calor indirecto con el gas industrial comprimido
licuefaciente con anterioridad a hacer pasar el vapor del gas
industrial al compresor.
5. El método de acuerdo con la reivindicación 1,
en el que al fluido refrigerante multicomponente comprende al menos
dos componentes diferentes del grupo que consiste en hidrocarburos
fluorados, hidrocarburos hidrofluorados y éteres fluorados y al
menos un gas atmosférico.
6. El método de acuerdo con la reivindicación 1,
en el que el fluido refrigerante multicomponente comprende al menos
dos componentes diferentes del grupo que consiste en hidrocarburos
fluorados, hidrocarburos hidrofluorados y éteres fluorados y al
menos dos gases atmosféricos.
7. El método de acuerdo con la reivindicación 1,
en el que el fluido refrigerante multicomponente comprende al menos
un éter fluorado y al menos un componente diferente del grupo que
consiste en hidrocarburos fluorados, hidrocarburos hidrofluorados,
éteres fluorados y gases atmosféricos.
8. El método de acuerdo con la reivindicación 1,
en el que cada uno de los componentes del fluido refrigerante
multicomponente tiene un punto de ebullición normal que difiere en
al menos 5 grados Kelvin del punto de ebullición normal de cada uno
de los otros componentes del fluido refrigerante
multicomponente.
9. El método de acuerdo con la reivindicación 1,
en el que el punto de ebullición normal del componente de punto de
ebullición más elevado del fluido refrigerante multicomponente es al
menos 50ºK superior al punto de ebullición normal del componente de
punto de ebullición más bajo del fluido refrigerante
multicomponente.
10. El método de acuerdo con la reivindicación 1,
en el que el fluido refrigerante multicomponente comprende al menos
dos componentes diferentes del grupo que consiste en
C_{5}F_{12},
CHF_{2}-O-C_{2}HF_{4},
C_{4}HF_{9}, C_{3}H_{3}F_{5},
C_{2}F_{5}-O-CH_{2}F,
C_{3}H_{2}F_{6},
CHF_{2}-O-CHF_{2},
C_{4}F_{10}, CF_{3}-O -C_{2}H_{2}F_{3},
C_{3}HF_{7},
CH_{2}F-O-CF_{3},
C_{2}H_{2}F_{4},
CHF_{2}-O-CF_{3},
C_{3}F_{8}, C_{2}HF_{5},
CF_{3}-O-CF_{3}, C_{2}F_{6},
CHF_{3}, CF_{4}, O_{2}, Ar, N_{2}, Ne y He.
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