EP4558781A1 - Treibkäfig - Google Patents

Treibkäfig

Info

Publication number
EP4558781A1
EP4558781A1 EP23741334.9A EP23741334A EP4558781A1 EP 4558781 A1 EP4558781 A1 EP 4558781A1 EP 23741334 A EP23741334 A EP 23741334A EP 4558781 A1 EP4558781 A1 EP 4558781A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
sabot
segments
projectile
struts
pressure flange
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP23741334.9A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Ulrich Keller
Konstantin Arzt
Michael Gowin
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rheinmetall Waffe Munition GmbH
Original Assignee
Rheinmetall Waffe Munition GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Rheinmetall Waffe Munition GmbH filed Critical Rheinmetall Waffe Munition GmbH
Publication of EP4558781A1 publication Critical patent/EP4558781A1/de
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B14/00—Projectiles or missiles characterised by arrangements for guiding or sealing them inside barrels, or for lubricating or cleaning barrels
    • F42B14/06—Sub-calibre projectiles having sabots; Sabots therefor
    • F42B14/061—Sabots for long rod fin stabilised kinetic energy projectiles, i.e. multisegment sabots attached midway on the projectile

Definitions

  • the invention relates to a sabot for a sub-caliber projectile, in particular for a balancing projectile, comprising a plurality of sabot segments adjoining one another in a circumferential direction, each of which has a front part in a firing direction as a push part and a rear part in the firing direction as a pull part have, between which there is a pressure flange, the sabot and the sabot segments having a front end region in the firing direction and a rear end region in the firing direction, the front part and also the rear part of the sabot segments having recesses open radially outwards which are arranged one after the other in the circumferential direction and are delimited by struts extending in the weft direction, the struts extending between the front end region in the weft direction and the pressure flange and between the rear end region in the weft direction and the pressure flange.
  • a sabot for a sub-caliber bullet should fulfill several functions in a satisfactory manner. It must first seal the annular gap remaining between the projectile, which is often referred to as a penetrator for impact projectiles, and the barrel wall so that the propellant gases can be used effectively to drive the projectile in the weapon barrel. Furthermore, the sabot guides the projectile in the weapon barrel so that it precisely follows the barrel axis of the weapon barrel without lateral deflection or deflection.
  • the sabot In the case of very sub-caliber projectiles, the sabot must also support and stabilize the projectile during acceleration in the weapon barrel, whereby the force introduced into the projectile via the sabot should, if possible, be distributed into the projectile over a larger section of the longitudinal extent of the projectile. If force is applied to the projectile too concentratedly - as is often the case with sabot projectiles with a rear or front sabot - the projectile threatens to collapse and tear under the effect of inertial forces. After sabot bullets have passed through the muzzle, the sabot and bullet separate from each other. The final ballistic effect of the projectile is achieved solely by what is in the The projectile hitting the target structure itself. The kinetic energy stored in the sabot is therefore lost with regard to a final ballistic effect.
  • the sabot should be stable and expansive in order to be able to absorb the propellant charge pressure caused by the explosion of the propellant charge and to be able to transmit it to the projectile largely evenly and over a significant length of the projectile in order to accelerate the projectile in the weapon barrel.
  • the sabot should be designed with the lowest possible mass in order to minimize the kinetic energy that is not available in the final ballistics.
  • a sabot of the type mentioned is known, which is designed to be weight-optimized by providing recesses in the sabot segments.
  • a wall thickness in the rear end area of the sabot segments should be thin so that a low bending stiffness is achieved there in order to enable the propulsion body segments to fold down after the muzzle has passed through without sudden transverse forces being introduced into the projectile.
  • this is possible This is accompanied by a deterioration in the guiding and supporting function of the sabot for the projectile.
  • US 5, 196, 650 shows a sabot projectile, which is also not of the generic type, with a sabot with a sabot arranged at the end, i.e. at the rear.
  • the sabot and its sabot segments are or are massively rotationally symmetrical except for slot-shaped recesses formed on the inside, the recesses serving to accommodate temperature-sensitive memory metal plates between two sabot segments, which are intended to support the separation of the sabot segments from one another at the intended time.
  • DE 39 04 626 Al shows a non-generic sabot projectile with a sabot with a sabot on the front and a cylindrical guide segment in the rear part.
  • DE 10 2004 017 675 Al shows a sabot projectile of the push-pull type with solidly formed propulsion body segments, at the front ends of which webs made of carbon fiber-reinforced plastic are attached, which provide an annular support and Wear guide body.
  • a similar sabot projectile is shown in DE 10 2004 017 674 Al, in which a front annular support and guide body, which also has predetermined breaking points, with radial struts and an inner sleeve body is inserted axially from the front into the assembled drive body segments by means of the inner sleeve body.
  • the present invention is based on the object of specifying a sabot in which, on the one hand, a high muzzle velocity of the propellant projectile is achieved and the kinetic energy that is not available in the final ballistics is minimized and, on the other hand, the guiding and supporting function of the sabot is not significantly impaired and there are no shock-like transverse forces be introduced onto the floor.
  • the struts in the front part of the sabot segments run radially outwards with a respective front end strut area and thereby merge in one piece into an outer cylindrical ring body segment and hold and support this ring body segment, and that the Ring body segments adjoin one another in the circumferential direction and form a ring body, and that the ring body has through openings extending in the axial direction, which are arranged in the circumferential direction between the struts.
  • the struts in the front part of the sabot segments essentially take over and transmit the entire pressure forces from the pressure flange to the front and to the projectile. This results in a locally concentrated application of force to the projectile, namely in the area of a respective strut. Because the struts also extend radially outward in their respective front end strut area and merge in one piece into the outer cylindrical ring body segment, they are supported by the inside of the weapon tube from the radial outside and guided through the weapon tube. In this way, the occurrence of uncontrolled vibrations in the area of the front struts and thus a shock-like application of force and transmission of force from the front struts to the projectile can be avoided and at least reduced.
  • the struts in the front end strut area extending radially outwards are also stabilized in position by the high air pressure flanking them in the area of the passage openings.
  • the recesses have the advantage that the pressure flange can be formed with pocket-shaped recesses on its front side and that flow can flow effectively through these pocket-shaped recesses through the passage openings after the sabot projectile has passed through the muzzle, so that the sabot segments can detach themselves from the projectile.
  • the respective front end strut area extending radially outwards has a greater wall thickness in the circumferential direction running concentrically to the longitudinal direction than in an area of the same strut that is adjacent to it and lies behind it. As a result, the strut in question is made even more stable in the particularly stressed front end area.
  • the front or rear struts and preferably the front and rear struts are designed in such a way that their wall thickness increases in the circumferential direction concentric to the longitudinal direction in the direction of the pressure flange, i.e. from the front and from the rear in the direction on the pressure flange increases. This can also be done Improved torsional stability of the sabot can be achieved.
  • each sabot segment has exactly one strut extending in the firing direction, so that the ring body segment of each sabot segment is held and supported by exactly one strut.
  • a particularly weight-optimized design of the driving body segments can be realized in the area in front of the pressure flange, i.e. in the front in the firing direction.
  • pocket-shaped recesses are formed in the front part of the sabot segments in the area of the pressure flange against the firing direction, which are delimited in the circumferential direction by the struts in the front part of the sabot segments. This measure can support the weight optimization and the detachment behavior of the propellant segments from the bullet after the muzzle has passed through. It also proves to be advantageous if the through openings are in the Viewed from the firing direction, align with the pocket-shaped recesses in the area of the pressure flange. In this way, an effective flow against the pocket-shaped recesses can be achieved.
  • the struts of the sabot segments are inclined in a longitudinal center plane enclosing the firing direction, starting from the pressure flange, towards the firing direction and along their extension backwards and forwards, each falling inwards, or In other words, the struts rise radially outwards from the front and rear towards the pressure flange.
  • the radially outer boundary line of the struts is inclined to the firing direction or tube core axis. This also has a beneficial effect on the torsional rigidity and stability of the sabot.
  • the forces exerted by the propellant charge pressure on the rear part of the three body segments and in particular on the pressure flange can be transmitted radially inwards to the projectile via a larger strut cross section of the rear struts as tensile forces and the front struts as compressive forces.
  • the struts in the rear part of the sabot segments have a rear end strut area with a constant radial wall thickness.
  • the sabot segments is surrounded in its rear end area by an annular holding element with solvent breaking points, which only detaches itself from the projectile when the sabot segments are folded down and by means of which the rear end of the sabot segments is initially held in contact and positively supported against the projectile in the firing direction can be so that the sabot segments can fold away from the projectile after passing through the muzzle, but initially remain held together with their rear end and are supported against the projectile, with the annular holding element finally being broken open to allow the sabot segments to be detached.
  • the holding element is designed to be sleeve-shaped and cylindrical.
  • the sabot segments after the sabot segments have been mounted on the projectile, it can be pushed onto the end region of the sabot from behind, or it can be molded directly against the sabot.
  • the holding element can have weakening lines extending essentially in the longitudinal direction, which form the predetermined breaking points.
  • an annularly closed guide band is applied to the pressure flange radially on the outside, which is first produced separately from the sabot and then afterwards is pushed from behind onto the sabot already holding the projectile until it reaches a proper mounting position radially on the outside of the pressure flange under radial expansion and springback.
  • an improved seal and thus more effective use of the propellant charge pressure to accelerate the sabot projectile can be achieved through a suitable choice of material for the guide band, in particular made of a material that is softer than the material of the sabot.
  • the intended mounting position of the guide band is designed to be form-fitting radially on the outside of the pressure flange. This makes it possible to avoid unintentional displacement of the guide band during the acceleration process of the sabot projectile in the weapon barrel.
  • the pressure flange on the outer circumference has surface sections which run and are aligned in a sawtooth-like or wedge-shaped manner and which are designed to complement corresponding surface sections radially on the inside of the guide band.
  • the invention also relates to a sabot projectile with a projectile and a sabot according to the present invention which is positively and releasably connected to the projectile in a firing direction.
  • Figure 1 is a perspective view of the sabot according to the invention.
  • FIG 2 is a view of the sabot according to Figure 1 with a projectile accommodated therein in the form of an arrow projectile;
  • Figure 3 is a perspective detailed view of a guide band for pulling onto the pressure flange of the sabot according to the invention
  • Figure 4 is a view corresponding to Figure 2 with a holding element with predetermined breaking points in a rear end region of the sabot.
  • Figures 1 and 2 show a sabot 2 according to the invention for a sub-caliber projectile 4, which is indicated in Figure 2.
  • the projectile 4 can be a so-called impact projectile, in particular an arrow projectile, as is typically used for armor-piercing ammunition. It is also commonly referred to as a penetrator.
  • the sabot 2 exemplarily and preferably comprises three sabot segments 8 adjoining one another in a circumferential direction 6, each of which comprises a segment of 120°.
  • the sabot 2 or the three sabot segments 8 comprise one in one Weft direction 10 or longitudinal direction front part 12, which is referred to as the push part for reasons to be explained, and a rear part 14 in the weft direction 10 or longitudinal direction, which is referred to as pull part.
  • a pressure flange 16 is arranged between the front part 12 and the rear part 14, by means of which the sabot 2 lies directly or indirectly against the inner wall of the weapon barrel in a sealing manner, so that the propellant charge pressure resulting from the burning of the propellant charge of the ammunition affects the sabot 2 and with it the Projectile 4 can accelerate in the weapon barrel in a manner known per se.
  • the sabot 2 or The sabot segments 8 further comprise a rear end region 20 in the firing direction 10 and a front end region 22 in the firing direction 10.
  • the sabot segments 8 are not designed to be solidly rotationally symmetrical to the firing direction 10 or longitudinal direction, but rather the front part 12 and also the rear part 14 have recesses 24 which are open radially outwards and which are in the circumferential direction 6 are arranged one after the other and are designed to be elongated in the firing direction 10 or longitudinal direction or axial direction. They are each laterally limited by struts 26 in the front part 12 and struts 28 in the rear part 14 extending in the firing direction 10 .
  • the struts 26 extend in the front part 12 between said front end region 22 and the pressure flange 16, and the struts 28 extend in the rear part 14 between the rear end region 20 and the pressure flange 16.
  • the radial height of the struts 26 and 28 increases in the direction of the pressure flange 16. This makes it possible to achieve a stable introduction and dissipation of tensile forces and compressive forces starting from the pressure flange 16 onto the struts 26, 28 and the remaining sabot material.
  • this rear part 14 of the sabot 2 is subjected to the entire propellant charge pressure, this rear part 14 is subjected to total tension radially on the inside due to the positive coupling with the projectile, which is why it is referred to as a pull part.
  • pressure or thrust forces are exerted and introduced into the front part 12, which is why this front part 12 is referred to as the “push part”.
  • the introduction and transmission of the tensile forces into the rear part 14 and the compressive forces into the front part 12 takes place predominantly via the elongated struts 28 or .
  • Running strut area 30 holds and supports the ring body segments 32.
  • the ring body segments 32 adjoin one another in the circumferential direction 6 and thus form a closed ring body 34.
  • This ring body 34 is designed radially on the outside in such a way that it can be placed against the inside of the weapon barrel in a sealing and supporting manner.
  • Said front end strut area 30 is in
  • Circumferential direction 6 preferably also with a larger one
  • Wall thickness d formed as an adjacent area the relevant strut 26, which can be clearly seen from Figure 1. This wall thickness d increases radially outward in the transition to the respective ring body segment 32 in order to enable stable support of the ring body 34 .
  • the ring body 34 further comprises through openings 36 which extend in the firing direction 10 and which are arranged in the circumferential direction 6 between the struts 26 .
  • these through openings 36 reduce the air resistance of the ring body 34, and on the other hand they are aligned with pocket-shaped recesses 38 which are curved in the opposite direction to the firing direction 10 and are formed starting from a front side of the pressure flange 16 into the pressure flange 16. This in turn reduces mass.
  • the formation of the pocket-shaped recesses 38 after the muzzle passage of the sabot projectile exerts a tilting force directed radially outwards on the three sabot segments 8, whereby the sabot segments 8 fold away from the projectile and detach themselves.
  • the struts 26, 28 of the sabot segments 8 are viewed transversely to the firing direction 10 and, viewed in a longitudinal center plane enclosing the firing direction, are inclined to the firing direction. Starting from the pressure flange 16, they fall backwards and forwards radially inwards, or in other words their radially outer boundary line rises from the back and front in the direction of the pressure flange 16. Hers too Wall thickness in the circumferential direction increases towards the pressure flange 16. This also supports the derivation of tensile forces and compressive forces, which are mainly generated from the pressure flange 16, and increases the torsional rigidity of the sabot 2 as a whole.
  • Figure 2 shows the sabot 2 applied to a projectile 4.
  • the struts in the rear part 14 of the sabot segments 8 have a rear end strut area with a constant radial wall thickness. It would also be conceivable that the rear end region 20 of the sabot segments is designed to be externally cylindrical, in particular to a length of a few centimeters, approximately up to 8cm in length, so that there are no longer any struts there.
  • annular holding element 44 with predetermined breaking points 46 running in the longitudinal direction could be applied in the rear end region 20, which only detaches from the projectile 4 when the sabot segments 8 are folded away, as described at the beginning (this is in Figure 4 shown).
  • the holding element 44 could be sleeve-shaped, cylindrical and have weakening lines extending essentially in the firing direction or longitudinal direction as predetermined breaking points 46.
  • a sectional partial view of an annularly closed guide band 50 is shown in FIG.
  • the annularly closed guide band 50 can be manufactured separately from the sabot segments 8 and can then be pushed from behind onto the sabot 2 that already accommodates and surrounds the projectile 4 until it is radially expanded and springs back into a proper mounting position radially on the outside of the pressure flange 16 reached.
  • the guide band 50 has surface sections 52 which are wedge-shaped and aligned with one another and which extend and are designed to be complementary to corresponding surface sections 54 radially on the outside of the pressure flange 16.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)
  • Testing Of Engines (AREA)
  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft einen Treibkäfig (2) für ein unterkalibriges Geschoss (4), umfassend mehrere in einer Umfangsrichtung (6) aneinander anschließende Treibkäfigsegmente (8), die jeweils einen in einer Schussrichtung (10) vorderen Teil (12) als Push-Teil sowie einen in der Schussrichtung (10) hinteren Teil (14) als Pull-Teil aufweisen, zwischen denen ein Druckflansch (16) liegt, wobei der vordere Teil (12) und auch der hintere Teil (14) der Treibkäfigsegmente (8) nach radial außen offene Ausnehmungen (24) aufweisen, die in der Umfangsrichtung (6) aufeinanderfolgend angeordnet und durch in der Schussrichtung (10) erstreckte Streben (26, 28) begrenzt sind; erfindungsgemäß wird vorgeschlagen, dass die Streben (26) im vorderen Teil (12) der Treibkäfigsegmente (8) mit einem jeweiligen vorderen endseitigen Strebenbereich (30) nach radial außen verlaufen und dabei einstückig übergehen in ein außenzylindrisches Ringkörpersegment (32) und dieses Ringkörpersegment (32) halten und stützen, und dass die Ringkörpersegmente (32) in Umfangsrichtung (6) aneinander angrenzen 30 und einen Ringkörper (34) bilden, und dass der Ringkörper (34) in Schussrichtung (10) erstreckte Durchgangsöffnungen (36) aufweist, die in Umfangsrichtung (6) zwischen den Streben (26) angeordnet sind.

Description

Anmelder :
Rheinmetall Waf fe Munition GmbH Heinrich-Ehrhardt-Straße 2 29345 Südheide
Titel : Treibkäfig
Beschreibung
Die Erfindung betri f ft einen Treibkäfig für ein unterkalibriges Geschoss , insbesondere für ein Wuchtgeschoss , umfassend mehrere in einer Umfangsrichtung aneinander anschließende Treibkäfigsegmente , die j eweils einen in einer Schussrichtung vorderen Teil als Push-Teil sowie einen in der Schussrichtung hinteren Teil als Pull- Teil aufweisen, zwischen denen ein Druckflansch liegt , wobei der Treibkäfig und die Treibkäfig-Segmente einen in der Schussrichtung vorderen Endbereich und einen in der Schussrichtung hinteren Endbereich aufweisen, wobei der vordere Teil und auch der hintere Teil der Treibkäfigsegmente nach radial außen of fene Ausnehmungen aufweisen, die in der Umfangsrichtung aufeinanderfolgend angeordnet und durch in der Schussrichtung erstreckte Streben begrenzt sind, wobei sich die Streben zwischen dem in der Schussrichtung vorderen Endbereich und dem Druckflansch und zwischen dem in der Schussrichtung hinteren Endbereich und dem Druckflansch erstrecken .
Ein Treibkäfig für ein unterkalibriges Geschoss sollte mehrere Funktionen in zufriedenstellender Weise erfüllen . Er muss zunächst den zwischen dem Geschoss , das bei Wuchtgeschossen häufig auch als Penetrator bezeichnet wird, und der Rohrwand verbleibenden ringförmigen Spalt abdichten, damit die Treibladungsgase ef fektiv zum Antrieb des Geschosses im Waf fenrohr verwendet werden können . Weiterhin führt der Treibkäfig das Geschoss im Waf fenrohr, so dass es der Rohrseelenachse des Waf fenrohrs ohne seitliche Auslenkung oder Ablenkung präzise folgt . Bei stark unterkalibrigen Geschossen muss der Treibkäfig zudem das Geschoss bei der Beschleunigung im Waf fenrohr stützen und dabei stabilisieren, wobei die über den Treibkäfig in das Geschoss eingeleitete Kraft möglichst über einen größeren Abschnitt der Geschosslängserstreckung verteilt in das Geschoss eingeleitet werden sollte . Bei zu konzentrierter Krafteinleitung in das Geschoss - wie häufig bei Treibkäfiggeschossen mit hinterem oder vorderem Treibspiegel - droht nämlich das Geschoss unter der Wirkung von Trägheitskräften zu kollabieren und zu zerreißen . Nach dem Mündungsdurchgang von Treibkäfiggeschossen trennen sich Treibkäfig und Geschoss voneinander . Die endballistische Wirkung des Geschosses erfolgt also allein durch das in der Zielstruktur einschlagende Geschoss selbst . Die im Treibkäfig gespeicherte Bewegungsenergie geht somit im Hinblick auf eine endballistische Wirkung verloren .
Hieraus ergibt sich ein erster Zielkonflikt bei der Auslegung moderner Treibkäfige bzw . Treibkäfiggeschosse . Der Treibkäfig soll einerseits stabil und ausladend bauen, um den durch Explosion der Treibladung herbeigeführten Treibladungsdruck aufnehmen zu können und zur Beschleunigung des Geschosses im Waf fenrohr an das Geschoss weitgehend gleichmäßig und über einen wesentlichen Längenabschnitt des Geschosses übertragen zu können .
Auf der anderen Seite soll der Treibkäfig zur Minimierung der endballistisch nicht verfügbaren Bewegungsenergie mit einer möglichst geringen Masse ausgebildet sein .
Aus DE 10 2020 115 703 Al ist ein Treibkäfig der eingangs genannten Art bekannt , der durch Vorsehung von Ausnehmungen in den Treibkäfigsegmenten gewichtsoptimiert ausgebildet ist . Nach der Lehre dieser Druckschri ft soll eine Wandstärke im hinteren Endbereich der Treibkäfigsegmente dünn gestaltet sein, damit dort eine geringe Biegestei figkeit erzielt wird, um ein Abklappen der Treibkörpersegmente nach Mündungsdurchgang zu ermöglichen, ohne dass dabei stoßartig Querkräfte in das Geschoss eingeleitet werden . Durch die in den Treibkäfigsegmenten ausgebildeten Ausnehmungen und die damit einhergehende zunehmend filigrane Ausbildung des Treibkäfigs geht j edoch eine Verschlechterung der Führungs- und Stütz funktion des Treibkäfigs für das Geschoss einher .
DE 10 2008 029 395 Al zeigt ein Treibkäfiggeschoss , j edoch nicht vom Push-Pull-Typ mit einem mittigen Druckflansch, sondern mit einem zweischaligen hohl zylindrischen Führungskäfig, der als stranggepresstes Profil mit Hohlräumen ausgebildet ist .
US 5 , 196 , 650 zeigt ein ebenfalls nicht gattungsgemäßes Treibkäfiggeschoss mit einem Treibkäfig mit endseitigem, also hinten angeordneten Treibspiegel . Der Treibkäfig und dessen Treibkäfigsegmente ist bzw . sind bis auf im Inneren ausgebildete schlitz förmige Ausnehmungen massiv rotationssymmetrisch ausgebildet , wobei die Ausnehmungen zur Aufnahme von temperatursensitiven Memory-Metall- Plättchen zwischen j e zwei Treibkäfigsegmenten dienen, die die Separation der Treibkäfigsegmente voneinander zum intendierten Zeitpunkt unterstützen sollen .
DE 39 04 626 Al zeigt ein nicht gattungsgemäßes Treibkäfiggeschoss mit einem Treibkäfig mit vorderseitigem Treibspiegel und zylindrischem Führungssegment im hinteren Teil .
DE 10 2004 017 675 Al zeigt ein Treibkäfiggeschoss vom Push-Pull-Typ mit massiv ausgebildeten Treibkörpersegmenten, an deren vorderen Enden Stege aus kohlefaserverstärktem Kunststof f angebracht sind, die einen ringförmigen mit Sollbruchstellen versehenen Abstütz- und Führungskörper tragen . Einen ähnliches Treibkäfiggeschoss zeigt DE 10 2004 017 674 Al , bei dem ein vorderer ebenfalls Sollbruchstellen aufweisender ringförmiger Abstütz- und Führungskörper mit radialen Streben und einem inneren Hülsenkörper vermittels des inneren Hülsenkörpers von vorn axial in die zusammengesetzten Treibkörpersegmente eingesetzt ist .
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde , einen Treibkäfig anzugeben, bei dem einerseits eine hohe Mündungsgeschwindigkeit des Treibkörpergeschosses erreicht und die endballistisch nicht zur Verfügung stehende Bewegungsenergie aber minimiert wird und andererseits die Führungs- und Stütz funktion des Treibkäfigs nicht wesentlich beeinträchtigt wird und keine stoßartigen Querkräfte auf das Geschoss eingeleitet werden .
Diese Aufgabe wird durch einen Treibkäfig mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst .
Ausgehend von einem Treibkäfig der eingangs genannten Art wird also erfindungsgemäß vorgeschlagen, dass die Streben im vorderen Teil der Treibkäfigsegmente mit einem j eweiligen vorderen endseitigen Strebenbereich nach radial außen verlaufen und dabei einstückig übergehen in ein außenzylindrisches Ringkörpersegment und dieses Ringkörpersegment halten und stützen, und dass die Ringkörpersegmente in Umfangsrichtung aneinander angrenzen und einen Ringkörper bilden, und dass der Ringkörper in axialer Richtung erstreckte Durchgangsöf fnungen aufweist , die in Umfangsrichtung zwischen den Streben angeordnet sind .
Die Streben im vorderen Teil der Treibkäfigsegmente übernehmen und übertragen im Wesentlichen die gesamten Druckkräfte vom Druckflansch nach vorn und zum Geschoss hin . Hierdurch kommt es zu einer lokal konzentrierten Krafteinleitung auf das Geschoss , und zwar im Bereich einer j eweiligen Strebe . Dadurch, dass die Streben in ihrem j eweiligen vorderen endseitigen Strebenbereich aber auch nach radial außen verlaufen und einstückig in das außenzylindrische Ringkörpersegment übergehen, werden sie durch die Innenseite des Waf fenrohrs von radial außen gegengestützt und durch das Waf fenrohr geführt . Hierdurch kann das Auftreten von unkontrollierten Vibrationen im Bereich der vorderen Streben und damit eine stoßartige Kraftbeaufschlagung und Kraftübertragung von den vorderen Streben auf das Geschoss vermieden und j edenfalls reduziert werden . Es wurde erfindungsgemäß erkannt , dass hierdurch eine gewichtsoptimierte Ausgestaltung des Treibkäfigs möglich ist , ohne dass die Treibkäfigsegmente in stoßartige Flatterbewegungen geraten, welche sich unerwünscht und nachteilig auf das Geschoss im Zuge der Beschleunigung im Waf fenrohr aber auch auf die anschließende Flugstabilität des Geschosses auswirken . Dadurch, dass der Ringkörper weiter in axialer Richtung erstreckte Durchgangsöf fnungen aufweist , die j eweils in Umfangsrichtung zwischen den Streben angeordnet sind bzw . dort münden, lassen sich zudem durch Luftwiderstand entstehende Kräfte auf die Ringkörpersegmente reduzieren, was sich wiederum stabilisierend auf die die Ringkörpersegmente stützenden Streben auswirkt . Ferner werden die Streben in dem vorderen endseitigen nach radial außen verlaufenden Strebenbereich durch den sie flankierenden hohen Luftdruck im Bereich der Durchgangsöf fnungen zudem lagestabilisiert . Außerdem haben die Ausnehmungen den Vorteil , dass der Druckflansch auf seiner vorderen Seite mit taschenförmigen Ausnehmungen ausgebildet werden kann und dass durch die Durchgangsöf fnungen hindurch nach Mündungsdurchgang des Treibkäfiggeschosses diese taschenförmigen Ausnehmungen ef fektiv angeströmt werden können, damit sich die Treibkäfigsegmente von dem Geschoss ablösen können .
In weiterer Ausbildung der Erfindung erweist es sich als vorteilhaft , wenn der j eweilige vordere endseitige nach radial außen verlaufende Strebenbereich eine größere Wandstärke in konzentrisch zur Längsrichtung verlaufender Umfangsrichtung aufweist als in einem daran anschließenden und dahinter liegenden Bereich derselben Strebe . Hierdurch wird die betref fende Strebe in dem besonders belasteten vorderen Endbereich noch stabiler ausgebildet .
Insgesamt erweist es sich als vorteilhaft , wenn die vorderen oder die hinteren Streben und vorzugsweise die vorderen und die hinteren Streben so ausgebildet sind, dass ihre Wandstärke in konzentrisch zur Längsrichtung verlaufender Umfangsrichtung in Richtung auf den Druckflansch zunimmt , also von vorn und von hinten in Richtung auf den Druckflansch zunimmt . Auch hierdurch kann eine verbesserte Verwindungsstabilität des Treibkäfigs erreicht werden .
Es erweist sich weiter als vorteilhaft , wenn der Treibkäfig so ausgebildet ist , dass im vorderen Teil der Treibkäfigsegmente j e Treibkäfigsegment genau eine in der Schussrichtung erstreckte Strebe vorgesehen ist , so dass das Ringkörpersegment j edes Treibkäfigsegments von genau einer Strebe gehalten und gestützt ist . Auf diese Weise kann eine besonders gewichtsoptimierte Ausbildung der Treibkörpersegmente im Bereich vor dem Druckflansch, also in Schussrichtung vorn, realisiert werden .
Weiter erweist es sich als vorteilhaft , wenn eine Durchgangsöf fnung von Ringkörpersegmenten zweier aneinander angrenzender Treibkäfigsegmente gebildet und begrenzt ist . Diese Ausbildung unterstützt die Ablösung der Treibkörpersegmente von dem Geschoss nach Mündungsdurchgang .
Wie schon erwähnt , erweist es sich als vorteilhaft , wenn im vorderen Teil der Treibkäfigsegmente im Bereich des Druckf lanschs entgegen der Schussrichtung eingewölbte taschenförmige Ausnehmungen ausgebildet sind, die in Umfangsrichtung von den Streben im vorderen Teil der Treibkäfigsegmente begrenzt werden . Durch diese Maßnahme kann die Gewichtsoptimierung und das Ablöseverhalten der Treibkörpersegmente vom Geschoss nach Mündungsdurchgang unterstützt werden . Dabei erweist es sich weiter als vorteilhaft , wenn die Durchgangsöf fnungen in der Schussrichtung betrachtet mit den taschenförmigen Ausnehmungen im Bereich des Druckf lanschs fluchten . Hierdurch kann eine ef fektive Anströmung der taschenförmigen Ausnehmungen erreicht werden .
Im Hinblick auf eine stabile Ausbildung des Treibkörpers erweist es sich als vorteilhaft , wenn die Streben der Treibkäfigsegmente in einer die Schussrichtung einschließenden Längsmittelebene betrachtet ausgehend vom Druckflansch zur Schussrichtung geneigt sind und entlang ihrer Erstreckung nach hinten und nach vorn, j eweils nach innen abfallen, oder anders ausgedrückt steigen die Streben von vorn und von hinten ausgehend in Richtung auf den Druckflansch nach radial außen an . Die radial äußere Begrenzungslinie der Streben verläuft also zur Schussrichtung oder Rohrseelenachse geneigt . Auch dies wirkt sich auf die Verwindungstei figkeit und Stabilität des Treibkäfigs vorteilhaft aus . Außerdem können die durch den Treibladungsdruck auf den hinteren Teil der drei Körpersegmente und insbesondere auf den Druckflansch ausgeübten Kräfte über einen größeren Strebenquerschnitt der hinteren Streben als Zugkräfte und der vorderen Streben als Druckkräfte nach radial innen auf das Geschoss übertragen werden .
Weiter erweist es sich als vorteilhaft , wenn die Streben im hinteren Teil der Treibkäfigsegmente einen hinteren endseitigen Strebenbereich mit gleichbleibender radialer Wandstärke aufweisen . In weiterer Ausbildung dieses Gedankens wird vorgeschlagen, dass die Treibkäfigsegmente in ihrem hinteren Endbereich von einem ringförmigen Halteelement mit Solbruchstellen umgeben ist , welches sich erst in einem fortgeschrittenem Verlauf des Abklappens der Treibkäfigsegmente von dem Geschoss ablöst und mittels dessen das heckseitige Ende der Treibkäfigsegmente zunächst noch in Anlage und formschlüssige Abstützung in der Schussrichtung gegen das Geschoss gehalten werden kann, so dass die Treibkäfigsegmente nach Mündungsdurchgang vorn vom Geschoss abklappen können, j edoch mit ihrem heckseitigen Ende zunächst noch aneinander gehalten bleiben und gegen das Geschoss abgestützt sind, wobei das ringförmige Halteelement schließlich aufgebrochen wird, um die Ablösung der Treibkäfigsegmente zu erlauben .
Dabei erweist es sich als vorteilhaft , wenn das Halteelement hülsenförmig zylindrisch ausgebildet ist . Es kann insbesondere nach Montage der Treibkäfigsegmente an dem Geschoss von hinten auf den Endbereich des Treibkäfigs aufgeschoben werden, oder es kann direkt gegen den Treibkäfig angespritzt werden .
Das Halteelement kann in weiterer Ausbildung im Wesentlichen in der Längsrichtung erstreckte Schwächungslinien aufweisen, welche die Sollbruchstellen bilden .
Bei einer weiteren Aus führungs form des erfindungsgemäßen Treibkäfigs erweist es sich als vorteilhaft , wenn auf den Druckflansch radial außen ein ringförmig geschlossenes Führungsband aufgebracht ist , welches erst von dem Treibkäfig separat hergestellt wird und im Anschluss daran von hinten auf den bereits das Geschoss aufnehmenden Treibkäfig aufgeschoben wird, bis es unter radialer Aufdehnung und Rückfederung in eine bestimmungsgemäße Montageposition radial außen am Druckflansch gelangt . Hierdurch kann durch geeignete Materialwahl des Führungsbands , insbesondere aus einem gegenüber dem Material des Treibkäfigs weicheren Material , eine verbesserte Abdichtung und damit ef fektivere Nutzung des Treibladungsdrucks zur Beschleunigung des Treibkäfiggeschosses erzielt werden .
Es erweist sich dabei als vorteilhaft , wenn die be stimmungs gemäße Montageposition des Führungsbands radial außen am Druckflansch formschlüssig ausgebildet ist . Hierdurch kann eine unbeabsichtigte Verschiebung des Führungsbands während des Beschleunigungsvorgangs des Treibkäfiggeschosses im Waf fenrohr vermieden werden .
Dabei erweist es sich weiter als vorteilhaft , wenn der Druckflansch am Außenumfang sägezahnartig oder keil förmig zueinander verlaufende und ausgerichtete Flächenabschnitte aufweist , die komplementär zu entsprechenden Flächenabschnitten radial innen am Führungsband ausgebildet sind .
Gegenstand der Erfindung ist auch ein Treibkäfiggeschoss mit einem Geschoss und einem mit dem Geschoss in einer Schussrichtung formschlüssig und lösbar verbundenen Treibkäfig nach der vorliegenden Erfindung . Weiter ist
Gegenstand der Erfindung eine Munition mit einem solchen Treibkäfiggeschoss und mit einer Treibladung . Weitere Merkmale , Einzelheiten und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den beigefügten Patentansprüchen und aus der zeichnerischen Darstellung und nachfolgenden Beschreibung einer bevorzugten Aus führungs form des erfindungsgemäßen Treibkäfigs . In der Zeichnung zeigt :
Figur 1 eine perspektivische Ansicht des erfindungsgemäßen Treibkäfigs ;
Figur 2 eine Ansicht des Treibkäfigs nach Figur 1 mit einem darin auf genommenen Geschoss in Form eines Pfeilgeschosses ;
Figur 3 eine perspektivische Detailansicht eines Führungsbandes zum Auf ziehen auf den Druckflansch des erfindungsgemäßen Treibkäfigs ;
Figur 4 eine Ansicht entsprechend Figur 2 mit einem Halteelement mit Sollbruchstellen in einem hinteren Endbereich des Treibkäfigs .
Die Figuren 1 und 2 zeigen einen erfindungsgemäßen Treibkäfig 2 für ein unterkalibriges Geschoss 4 , welches in Figur 2 angedeutet ist . Bei dem Geschoss 4 kann es sich um ein sogenanntes Wuchtgeschoss , insbesondere ein Pfeilgeschoss , handeln, wie es typischerweise für panzerbrechende Munition verwendet wird . Es wird auch häufig als Penetrator bezeichnet . Der Treibkäfig 2 umfasst beispielhaft und vorzugsweise drei in einer Umfangsrichtung 6 aneinander anschließende Treibkäfigsegmente 8 , die j eweils ein Segment von 120 ° umfassen . Der Treibkäfig 2 bzw . die drei Treibkäfigsegmente 8 umfassen einen in einer Schussrichtung 10 oder Längsrichtung vorderen Teil 12 , der aus noch zu erläuternden Gründen als Push-Teil bezeichnet wird, sowie einen in der Schussrichtung 10 oder Längsrichtung hinteren Teil 14 , der als Pull-Teil bezeichnet wird . Zwischen dem vorderen Teil 12 und dem hinteren Teil 14 ist ein Druckflansch 16 angeordnet , mittels dessen der Treibkäfig 2 unmittelbar oder mittelbar gegen die Innenwandung des Waf fenrohrs dichtend anliegt , damit der beim Abbrand der Treibladung der Munition entstehende Treibladungsdruck den Treibkäfig 2 und mit diesem das Geschoss 4 im Waf fenrohr in an sich bekannter Weise beschleunigen kann .
Der Treibkäfig 2 bzw . dessen Treibkäfigsegmente 8 begrenzen radial innen einen durchgehenden Rohrabschnitt , welcher mittels einer Rillenstruktur 18 oder Gewindestruktur oder mittels sonstiger formschlüssig wirkender Mittel ausgebildet ist , um wiederum in bekannter Weise in der Schussrichtung 10 eine formschlüssige Verbindung zum innenliegenden Geschoss 4 aus zubilden .
Der Treibkäfig 2 bzw . die Treibkäfigsegmente 8 umfassen weiter einen in der Schussrichtung 10 hinteren Endbereich 20 und einen in der Schussrichtung 10 vorderen Endbereich 22 .
Die Treibkäfigsegmente 8 sind nicht massiv rotationssymmetrisch zur Schussrichtung 10 oder Längsrichtung ausgebildet , sondern der vordere Teil 12 und auch der hintere Teil 14 weisen nach radial außen of fene Ausnehmungen 24 auf , die in der Umfangsrichtung 6 aufeinander folgend angeordnet sind und in der Schussrichtung 10 oder Längsrichtung oder axialen Richtung langgestreckt ausgebildet sind . Sie werden durch in der Schussrichtung 10 erstreckte Streben 26 im vorderen Teil 12 und Streben 28 im hinteren Teil 14 j eweils seitlich begrenzt . Hierdurch kann eine Massenreduzierung des Treibkäfigs 2 realisiert werden, die allerdings zumindest grundsätzlich auch mit einer Schwächung des Treibkäfigs 2 einhergeht , die aber wie nachfolgend dargestellt werden wird, hinnehmbar und durch eine weitere Ausbildung kompensierbar ist .
Die Streben 26 erstrecken sich im vorderen Teil 12 zwischen dem genannten vorderen Endbereich 22 und dem Druckflansch 16 , und die Streben 28 erstrecken sich im hinteren Teil 14 zwischen dem hinteren Endbereich 20 und dem Druckflansch 16 . Im beispielhaft und bevorzugt dargestellten Fall nimmt die radiale Höhe der Streben 26 und 28 in Richtung auf den Druckflansch 16 zu . Hierdurch lässt sich eine stabile Einleitung und Ableitung von Zugkräften und Druckkräften ausgehend vom Druckflansch 16 auf die Streben 26 , 28 und das übrige Treibkäfigmaterial erreichen . Wenn der hintere Teil 14 des Treibkäfigs 2 mit dem gesamten Treibladungsdruck beaufschlagt wird, so wird dieser hintere Teil 14 aufgrund der formschlüssigen Kopplung mit dem Geschoss radial innen insgesamt auf Zug beansprucht , weshalb er als Pull-Teil bezeichnet wird . Ausgehend vom Druckflansch 16 werden hingegen in den vorderen Teil 12 Druck- oder Schubkräfte ausgeübt und eingeleitet , weshalb dieser vordere Teil 12 als " Push-Teil" bezeichnet wird . Bei der hier in Rede stehenden materialreduzierten Ausbildung des Treibkäfigs 2 erfolgt die Einleitung und Übertragung der Zugkräfte in den hinteren Teil 14 und der Druckkräfte in den vorderen Teil 12 überwiegend über die langgestreckten Streben 28 bzw . 26 und von dort weiter nach radial innen über die formschlüssige Abstützung der Treibkäfigsegmente 8 gegen das Geschoss 4 . Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass die Streben 26 im vorderen Teil 12 der Treibkäfigsegmente 8 mit einem j eweiligen vorderen endseitigen Strebenbereich 30 , vorzugsweise verrundet , nach radial außen verlaufen und dabei einstückig übergehen in ein außenzylindrisches Ringkörpersegment 32 , wobei die Streben 26 mit ihrem nach radial außen laufenden Strebenbereich 30 die Ringkörpersegmente 32 dabei halten und stützen . Die Ringkörpersegmente 32 grenzen in Umfangsrichtung 6 aneinander an und bilden so einen geschlossenen Ringkörper 34 . Dieser Ringkörper 34 ist radial außen so ausgebildet , dass er dichtend und stützend gegen die Innenseite des Waf fenrohrs anlegbar ist . Auf diese Weise wird über den Ringkörper 34 und dessen Ringkörpersegmente 32 eine nach radial innen gerichtete stützende und stabilisierende Funktion auf die langgestreckten Streben 26 ausgeübt . Es kann so ein Auf flattern der Treibkäfigsegmente 8 verhindert werden und die hohe Schubbelastung in den vorderen Streben 26 wird gleichmäßig über den Umfang in das Geschoss 4 abgeleitet .
Der genannte vordere endseitige Strebenbereich 30 ist in
Umfangsrichtung 6 vorzugsweise auch mit einer größeren
Wanddicke d ausgebildet als ein daran angrenzender Bereich der betref fenden Strebe 26 , was aus Figur 1 gut ersichtlich ist . Diese Wanddicke d vergrößert sich noch nach radial außen im Übergang zu dem j eweiligen Ringkörpersegment 32 , um eine stabile Abstützung des Ringkörpers 34 zu ermöglichen .
Der Ringkörper 34 umfasst weiter in Schussrichtung 10 erstreckte Durchgangsöf fnungen 36 , die in Umfangsrichtung 6 zwischen den Streben 26 angeordnet sind . Diese Durchgangsöf fnungen 36 verringern einerseits den Luftwiderstand des Ringkörpers 34 , und sie fluchten andererseits mit entgegen der Schussrichtung 10 eingewölbten taschenförmigen Ausnehmungen 38 , die ausgehend von einer Vorderseite des Druckf lanschs 16 in den Druckflansch 16 hinein ausgebildet sind . Hierdurch wird wiederum Masse reduziert . Andererseits wird durch die Aus formung der taschenförmigen Ausnehmungen 38 nach dem Mündungsdurchgang des Treibkäfiggeschosses eine nach radial außen gerichtete auf die drei Treibkäfigsegmente 8 wirkende kippende Kraft ausgeübt , wodurch die Treibkäfigsegmente 8 vom Geschoss abklappen und sich ablösen .
Wie schon angedeutet , sind die Streben 26 , 28 der Treibkäfigsegmente 8 quer zur Schussrichtung 10 betrachtet und in einer die Schussrichtung einschließenden Längsmittelebene betrachtet zur Schussrichtung geneigt . Sie fallen ausgehend vom Druckflansch 16 nach hinten und nach vorn nach radial innen ab, oder anders ausgedrückt ihre radial äußere Begrenzungslinie steigt von hinten und vorn in Richtung auf den Druckflansch 16 hin an . Auch ihre Wanddicke in Umfangsrichtung nimmt in Richtung auf den Druckflansch 16 hin zu . Auch dies unterstützt die Ableitung von Zugkräften und Druckkräften, die hauptsächlich ausgehend vom Druckflansch 16 erzeugt werden, und erhöht die Verwindungsstei figkeit des Treibkäfigs 2 als Ganzes .
Figur 2 zeigt den auf ein Geschoss 4 aufgebrachten Treibkäfig 2 .
Es kann weiter vorgesehen sein, dass die Streben im hinteren Teil 14 der Treibkäfigsegmente 8 einen hinteren endseitigen Strebenbereich mit gleichbleibender radialer Wandstärke aufweisen . Ebenso wäre es denkbar, dass der hintere Endbereich 20 der Treibkäfigsegmente , insbesondere auf eine Länge von einigen Zentimetern, etwa bis 8cm Länge , außenzylindrisch ausgebildet ist , so dass dort keine Streben mehr ausgebildet sind .
Unabhängig davon könnte im hinteren Endbereich 20 ein ringförmiges Halteelement 44 mit in Längsrichtung verlaufenden Sollbruchstellen 46 aufgebracht sein, welches sich erst bei einem fortgeschrittenen Verlauf des Abklappens der Treibkäfigsegmente 8 von dem Geschoss 4 ablöst , so wie dies eingangs beschrieben wurde ( dies ist in Figur 4 dargestellt ) . Das Halteelement 44 könnte im einfachsten Fall hülsenförmig zylindrisch ausgebildet sein und im Wesentlichen in der Schussrichtung oder Längsrichtung erstreckte Schwächungslinien als Sollbruchstellen 46 aufweisen . In Figur 3 ist eine geschnittene Teilansicht eines ringförmig geschlossenen Führungsbands 50 dargestellt . Das ringförmig geschlossene Führungsband 50 kann losgelöst von den Treibkäfigsegmenten 8 separat hergestellt werden und im Anschluss daran von hinten auf den das Geschoss 4 bereits aufnehmenden und umgebenden Treibkäfig 2 aufgeschoben werden, bis es unter radialer Aufdehnung und Rückfederung in eine bestimmungsgemäße Montageposition radial außen am Druckflansch 16 gelangt . Wie man aus der Schnittdarstellung der Figur 3 ersieht , weist das Führungsband 50 keil förmig zueinander verlaufende und ausgerichtete Flächenabschnitte 52 auf , die komplementär zu entsprechenden Flächenabschnitten 54 radial außen am Druckflansch 16 verlaufen und ausgebildet sind .

Claims

Patentansprüche
Treibkäfig (2) für ein unterkalibriges Geschoss (4) , insbesondere Wuchtgeschoss, umfassend mehrere in einer Umfangsrichtung (6) aneinander anschließende Treibkäfigsegmente (8) , die jeweils einen in einer Schussrichtung (10) vorderen Teil (12) als Push-Teil sowie einen in der Schussrichtung (10) hinteren Teil (14) als Pull-Teil aufweisen, zwischen denen ein Druckflansch (16) liegt, wobei der Treibkäfig (2) und die Treibkäfig-Segmente (8) einen in der Schussrichtung (10) vorderen Endbereich (22) und einen in der Schussrichtung (10) hinteren Endbereich (20) aufweisen, wobei der vordere Teil (12) und auch der hintere Teil (14) der Treibkäfigsegmente (8) nach radial außen offene Ausnehmungen (24) aufweisen, die in der Umfangsrichtung (6) aufeinanderfolgend angeordnet und durch in der Schussrichtung (10) erstreckte Streben (26, 28) begrenzt sind, wobei sich die Streben (26, 28) zwischen dem in der Schussrichtung (10) vorderen Endbereich (22) und dem Druckflansch (16) und zwischen dem in der Schussrichtung (10) hinteren Endbereich (20) und dem Druckflansch (16) erstrecken, dadurch gekennzeichnet, dass die Streben (26) im vorderen Teil (12) der Treibkäfigsegmente (8) mit einem jeweiligen vorderen endseitigen Strebenbereich (30) nach radial außen verlaufen und dabei einstückig übergehen in ein außenzylindrisches Ringkörpersegment (32) und dieses Ringkörpersegment (32) halten und stützen, und dass die Ringkörpersegmente (32) in Umfangsrichtung (6) aneinander angrenzen und einen Ringkörper (34) bilden, und dass der Ringkörper (34) in Schussrichtung (10) erstreckte Durchgangsöffnungen (36) aufweist, die in Umfangsrichtung (6) zwischen den Streben (26) angeordnet sind. Treibkäfig nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der jeweilige vordere endseitige nach radial außen verlaufende Strebenbereich (30) eine größere Wandstärke in konzentrisch zur Längsrichtung verlaufender Umfangsrichtung (6) aufweist als in einem daran anschließenden und dahinter liegenden Bereich derselben Strebe. Treibkäfig nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die vorderen oder die hinteren Streben (26, 28) und vorzugsweise die vorderen und die hinteren Streben (26, 28) so ausgebildet sind, dass ihre Wandstärke in konzentrisch zur Längsrichtung verlaufender Umfangsrichtung (6) in Richtung auf den Druckflansch (16) zunimmt. Treibkäfig nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass im vorderen Teil (12) der Treibkäfigsegmente (26) je Treibkäfigsegment (8) genau eine in der Schussrichtung (10) erstreckte Strebe (26) vorgesehen ist, so dass das Ringkörpersegment (32) jedes Treibkäfigsegments (8) von genau einer Strebe (26) gehalten und gestützt ist. Treibkäfig (2) nach einem oder mehreren der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Durchgangsöffnung (36) von Ringkörpersegmenten (32) zweier aneinander angrenzender Treibkäfigsegmente (8) gebildet und begrenzt ist. Treibkäfig (2) nach einem oder mehreren der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass im vorderen Teil (12) der Treibkäfigsegmente (8) im Bereich des Druckf lanschs (16) entgegen der Schussrichtung (10) eingewölbte taschenförmige Ausnehmungen (38) ausgebildet sind, die in Umfangsrichtung (6) von den Streben (26) im vorderen Teil (12) der Treibkäfigsegmente (8) begrenzt werden. Treibkäfig nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Durchgangsöffnungen (36) in der Schussrichtung (10) betrachtet mit den taschenförmigen Ausnehmungen (38) im Bereich des Druckf lanschs (16) fluchten . Treibkäfig (2) nach einem oder mehreren der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Streben (26, 28) der Treibkäfigsegmente (8) in einer die Schussrichtung (10) einschließenden Längsmittelebene betrachtet ausgehend vom Druckflansch (16) zur Schussrichtung (10) geneigt sind und entlang ihrer Erstreckung nach hinten und nach vorn, jeweils nach innen abfallen. Treibkäfig (2) nach einem oder mehreren der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Streben (28) im hinteren Teil (14) der Treibkäfigsegmente (8) einen hinteren endseitigen Strebenbereich (20) mit gleichbleibender radialer Wandstärke aufweisen. Treibkäfig nach einem oder mehreren der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Treibkäfigsegmente (8) in ihrem hinteren Endbereich (20) von einem ringförmigen Halteelement (44) mit Sollbruchstellen (46) umgeben ist, welches sich erst in einem fortgeschrittenem Verlauf des Abklappens der Treibkäfigsegmente (8) von dem Geschoss (4) ablöst und mittels dessen das heckseitige Ende der Treibkäfigsegmente (8) zunächst noch in Anlage und formschlüssige Abstützung in der Schussrichtung (10) gegen das Geschoss (4) gehalten werden kann, so dass die Treibkäfigsegmente (8) nach Mündungsdurchgang vorn vom Geschoss (4) abklappen können, jedoch mit ihrem heckseitigen Ende zunächst noch aneinander gehalten bleiben und gegen das Geschoss (4) abgestützt sind, wobei das ringförmige Halteelement (44) schließlich aufgebrochen wird, um die Ablösung der Treibkäfigsegmente (8) zu erlauben. Treibkäfig (2) nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass das Halteelement (44) hülsenförmig zylindrisch ausgebildet ist. Treibkäfig (2) nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, dass das Halteelement (44) im Wesentlichen in der Schussrichtung (10) erstreckte Schwächungslinien aufweist sind. Treibkäfig (2) nach einem oder mehreren der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass auf den Druckflansch (16) radial außen ein ringförmig geschlossenes Führungsband (50) aufgebracht ist, welches erst von dem Treibkäfig (2) separat hergestellt wird und im Anschluss daran von hinten auf den bereits das Geschoss (4) aufnehmenden Treibkäfig (2) aufgeschoben wird, bis es unter radialer
Aufdehnung und Rückfederung in eine bestimmungsgemäße Montageposition radial außen am Druckflansch (16) gelangt . Treibkäfig (2) nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die bestimmungsgemäße Montageposition des Führungsbands (50) radial außen am Druckflansch (16) formschlüssig ausgebildet ist. Treibkäfig (2) nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Druckflansch (16) am Außenumfang sägezahnartig oder keilförmig zueinander verlaufende und ausgerichtete Flächenabschnitte (54) aufweist, die komplementär zu entsprechenden Flächenabschnitten (52) radial innen am Führungsband
(50) ausgebildet sind. Treibkäfiggeschoss mit einem Geschoss (4) und einem mit dem Geschoss (4) in einer Schussrichtung formschlüssig und lösbar verbundenen Treibkäfig (2) nach einem oder mehreren der vorstehenden Ansprüche. Munition mit einem Treibkäfiggeschoss nach Anspruch 16 und mit einer Treibladung.
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