EP4153789A1 - Thermisches behandeln eines bauteils - Google Patents

Thermisches behandeln eines bauteils

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Publication number
EP4153789A1
EP4153789A1 EP21802221.8A EP21802221A EP4153789A1 EP 4153789 A1 EP4153789 A1 EP 4153789A1 EP 21802221 A EP21802221 A EP 21802221A EP 4153789 A1 EP4153789 A1 EP 4153789A1
Authority
EP
European Patent Office
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component
temperature
continuous furnace
zone
area
Prior art date
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Pending
Application number
EP21802221.8A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Frank WILDEN
Andreas Reinartz
Jörg Winkel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Schwartz GmbH
Original Assignee
Schwartz GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Schwartz GmbH filed Critical Schwartz GmbH
Publication of EP4153789A1 publication Critical patent/EP4153789A1/de
Pending legal-status Critical Current

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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
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    • C21D8/0494—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a localised treatment
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    • F27B9/14—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity characterised by the path of the charge during treatment; characterised by the means by which the charge is moved during treatment
    • F27B9/20—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity characterised by the path of the charge during treatment; characterised by the means by which the charge is moved during treatment the charge moving in a substantially straight path tunnel furnace
    • F27B9/24—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity characterised by the path of the charge during treatment; characterised by the means by which the charge is moved during treatment the charge moving in a substantially straight path tunnel furnace being carried by a conveyor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
    • F27B9/30—Details, accessories, or equipment peculiar to furnaces of these types
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    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2221/00—Treating localised areas of an article
    • C21D2221/10—Differential treatment of inner with respect to outer regions, e.g. core and periphery, respectively

Definitions

  • the invention relates to a method and a device for the thermal treatment of a component, in particular a steel component for a motor vehicle.
  • steel components such as B-pillars are thermally treated differently in some areas. Accordingly, there is a different ductility in some areas, which is advantageous for the crash behavior of such components. For example, occupants can be protected by a hard area of the B-pillar at seat height, while soft areas in the upper and lower areas of the B-pillar absorb energy through deformation.
  • a method for the thermal treatment of a component comprises: a) heating the component in a first continuous furnace to a temperature above the AC3 temperature of the component, b) transferring the component from the first continuous furnace into a temperature control station, c) thermally treating the component in the temperature control station, wherein a exposing a first portion of the component to a temperature that is on average above the AC3 temperature of the component and cooling a second portion of the component. d) transferring the component from the temperature control station into a second continuous furnace, e) thermally treating the component in the second continuous furnace, so that the first area is brought to a first temperature and the second area is brought to a second temperature, the first temperature above the
  • Austenite reverse transformation temperature of the component is.
  • the second temperature is below the austenite reverse transformation temperature of the component.
  • a component can be thermally treated using the method described.
  • the component is preferably a steel component.
  • the steel is preferably 22MnB5.
  • a component for a motor vehicle, in particular a B pillar can be thermally treated using the method described.
  • the component is preferably press-hardened in a press and, to this extent, hot-formed.
  • the method preferably includes transferring the component after the thermal treatment into a press and press-hardening it there.
  • the process described is a process for thermal treatment and press hardening of a component.
  • the component preferably has a material thickness of at least 0.7 mm, in particular in the range of 1 to 4 mm.
  • the material thickness of the component is preferably constant over the entire component.
  • the component can also have a different material thickness in some areas.
  • the component can be a "Tailor Rolled Blank (TRB)", in which locally different material thicknesses are obtained by locally different rolling.
  • the component can also be a "Tailor Welded Blank (TWB)", where locally different material thicknesses are obtained by welding several metal sheets together.
  • TRB Trim Rolled Blank
  • TWB Teilor Welded Blank
  • the method can be applied equally to components with and without a coating.
  • An Al/Si coating is particularly suitable as the coating.
  • step a) the component is heated in the first continuous furnace.
  • a furnace is a device that is brought to an adjustable temperature inside and into which a component can be placed. Over time, the component takes on the temperature prevailing inside the oven. The heat is thus transferred to the component from the gas in the oven, which can in particular be air.
  • a continuous furnace is a furnace through which the component can be moved, with the component being heated as it passes through the furnace.
  • the first continuous furnace is preferably a roller hearth furnace.
  • the component is preferably heated by burners, in particular gas burners.
  • burners in particular gas burners.
  • the component can receive a particularly evenly distributed temperature.
  • the entire component is heated in the first continuous furnace.
  • the component is completely taken from the first continuous furnace.
  • heating by a particularly large temperature difference can be achieved with a continuous furnace.
  • a component can be heated in particular from room temperature to a temperature in the range of the AC3 temperature of the component. Such extensive heating is not possible with many other heating methods, or at least not without a disproportionate amount of effort.
  • Heating in a continuous furnace stands in particular in contrast to heating by what is known as "direct energization". This would make it difficult to heat the component evenly and by a sufficiently high amount. With direct energization, the speed of the Heating. In addition, direct energization requires contact with the component.
  • heating preferably takes place without contact. This does not exclude the component being moved through the first continuous furnace with transport rollers and thus being in contact with The heating is non-contact if the heat input into the component is via gas and/or thermal radiation.
  • step b) of the method the component is transferred from the first continuous furnace into the temperature control station. There, the component is thermally treated differently in different areas in steps), in that a first area of the component is exposed to a temperature that is on average above the AC3 temperature of the component, and a second area of the component is cooled.
  • the first continuous furnace and the temperature control station are different components that are spatially separated from one another.
  • the transfer between the first continuous furnace and the tempering station facilitates the cooling of the component between heating up in the first continuous furnace and the thermal treatment in the tempering station.
  • the component In the tempering station, the component is cooled down as quickly as possible in certain areas. Rapid cooling can be done more efficiently outside of the hot first continuous furnace. In this way, cooling can already begin during the transfer.
  • the physical separation of the first continuous furnace from the tempering station accelerates the process. This is in contrast to a solution where all process steps are performed in the same facility without having to transfer the component. Such solutions typically aim to keep the effort involved in component transfers low or to avoid them altogether.
  • the spatial separation between the first continuous furnace and the tempering station also facilitates the construction, because the requirements for the first continuous furnace and the tempering station are different.
  • the first area is exposed to a temperature above the AC3 temperature of the component.
  • the first area in the temperature control station is preferably heated as a result.
  • the first area in the temperature control station can also be kept at its temperature or cooling of the first area can be slowed down.
  • the first area of the component is preferably exposed to a temperature above the AC3 temperature of the component to the extent that the component is held with the first area against an open chamber on the component side, the chamber being kept at this temperature by a heating device.
  • the heating device is preferably one electric heater.
  • the heating device can, for example, have a heating element such as a heating loop.
  • the heating device can comprise a radiant tube which is heated with a burner, in particular with a gas burner.
  • the second area is cooled in the temperature control station. This is preferably done by keeping the second area outside the chamber described above. There, the second area is preferably acted upon by a cooling fluid, in particular compressed air.
  • the compressed air preferably has a pressure in the range from 2 to 4.5 bar. Due to this comparatively high pressure, a large amount of compressed air can be directed to the second area of the component within a very short time, so that a sufficiently high cooling rate can be achieved.
  • the temperature of the component is above or below the AC3 temperature of the component has a significant influence on the microstructure obtained. Due to the different thermal treatment of the areas of the component, the two areas can have different microstructure compositions and, to that extent, different ductility. The first area thus becomes harder than the second area. For example, in the case of a B-pillar for a motor vehicle, the crash properties can be adjusted in a targeted manner.
  • the first area and the second area are not necessarily contiguous areas, respectively.
  • a middle part of a B-pillar to represent the first area, while an upper and a lower part of the B-pillar together represent the second area.
  • the component preferably, but not necessarily, has only the first area and the second area, ie no further areas.
  • step d) the component is transferred from the tempering station to a second continuous furnace.
  • step e) the component is treated thermally in the second continuous furnace, preferably heated, so that the first area is brought to a first temperature, preferably heated, and the second area is brought to a second temperature, preferably heated, the first Temperature is above the austenite reverse transformation temperature of the component and the second temperature is below the austenite reverse transformation temperature of the component.
  • the austenite reverse transformation temperature is defined by the fact that austenite disintegrates as soon as the austenite reverse transformation temperature is undershot.
  • the first temperature is above the AC3 temperature.
  • the temperature control station and the second continuous furnace are different components that are spatially separated from each other.
  • the transfer between the tempering station and the second continuous furnace facilitates the cooling of the component between the thermal treatment in the tempering station and in the second continuous furnace. In this way, the second area of the construction part can be cooled down even during the transfer. This reduces the required residence time in the temperature control station and speeds up the process. This is in contrast to an approach where all process steps are performed in the same facility whenever possible without having to transfer the component. Such solutions typically aim to keep the effort involved in component transfers low or to avoid them altogether.
  • the spatial separation between the tempering station and the second continuous furnace also facilitates the construction because the requirements for the tempering station and the second continuous furnace are different.
  • the second continuous furnace is preferably a roller hearth furnace.
  • the entire component is thermally treated, preferably heated, in the second continuous furnace.
  • the component is constantly taken up by the second continuous furnace.
  • the thermal treatment in a continuous furnace is in particular in contrast to heating by the so-called "direct energization".
  • the separation between the regions is particularly sharp in the method described, in particular because the component is heated in the first continuous furnace to a temperature above the AC3 temperature of the component. If the AC3 temperature in the first continuous furnace was not exceeded, no stable austenite could be formed.
  • the first area would first have to be heated above the AC3 temperature in the temperature control station and this over a comparatively long time. Due to the residence time required for this in the temperature tion, heat conduction within the component and radiation losses at the edge of the temperature control station could result in a comparatively large transition area. With the method described, this can be prevented.
  • the heating in the second continuous furnace can also accelerate the diffusion processes of the carbon in the steel in the second area of the component.
  • the thermal treatment of the two areas is as different as possible.
  • the component does not have any major temperature differences, so that no distortions occur during press hardening.
  • a difference between the first temperature and the second temperature in the range of 200 to 300 K has proven to be a good compromise.
  • the first temperature is 20 to 150 K above the AC3 temperature of the component and/or the second temperature is 100 to 200 K below the AC3 temperature of the component.
  • the combination is preferred that the first temperature is 50 to 150 K above the AC3 temperature of the component and the second temperature is 100 to 200 K below the AC3 temperature of the component.
  • the first temperature is significantly above the AC3 temperature and/or the second temperature is significantly below the AC3 temperature. This significantly influences the strength properties of the component.
  • the first region is heated by at least 20 K in step e) and/or the second region is heated by at least 100 K in step e).
  • step e) The combination that the first area is heated by at least 20 K in step e) and the second area is heated by at least 100 K in step e) is preferred.
  • both areas of the component are heated in step e). Since the first area is warmer than the second area before passing through the second continuous furnace, this means that the first area is heated less than the second area. In this respect, the temperatures of the two areas are approaching each other.
  • the first area can cool down in step e), in particular by up to 100 K.
  • the first continuous furnace is divided into a first zone in the direction of transport of the component and a second zone adjoining this and through which the component later passes, with the first zone extending over at least 70% of the first continuous furnace in the direction of transport of the component wherein an average temperature in the first zone is below the AC3 temperature of the component and wherein an average temperature in the second zone is above the AC3 temperature of the component. It is sufficient for the AC3 temperature to be briefly exceeded in the first continuous furnace. In the present embodiment, this is realized in that the first zone with a temperature below the AC3 temperature is larger than the second zone with a temperature above the AC3 temperature.
  • the AC3 temperature of the component is exceeded for a long time, stable austenite would be formed, which only slowly decomposes when it cools down. This would lead to a long cycle time in the process, especially if the second area of the component is to be particularly soft. This is due to the time it takes for the austenite to disintegrate. This is particularly the case with components made of 22MnB5, because this steel is delayed in transformation due to the alloying elements.
  • the AC3 temperature in the first continuous furnace is only briefly exceeded. As a result, the austenite can disintegrate comparatively quickly. The austenite breaks down more slowly in the first area than in the cooled second area.
  • the first area can be completely converted back to austenite more quickly in the tempering station, particularly if the conversion back has already begun during the transfer.
  • the comparatively low component temperature at the end of the first continuous furnace and the less stable austenite contribute to softening the second areas of the component in a shorter time. This in turn can shorten the cycle time.
  • the first continuous furnace and also the rest of the device used for the process are described using a "transport direction of the component". This is the direction in which the component is moved through the device and its elements.
  • the transport direction of the component is therefore in particular the direction , with which the component is moved through the first continuous furnace.
  • the first continuous furnace When viewed along the transport direction thus defined, the first continuous furnace has a first zone and a second zone.
  • the fact that the first continuous furnace is "divided" into these two zones in the transport direction of the component means that the first continuous furnace only has these two zones when viewed along the transport direction of the component.
  • the zones Transversely to the transport direction of the component, the zones preferably each extend over the entire first continuous furnace.
  • the component first passes through the first zone and then the second zone.
  • the second zone When viewed in the direction of transport, the second zone is subordinate to the first zone in this respect.
  • the first zone and the second zone directly adjoin each other.
  • the first zone is adjacent to an inlet of the first continuous furnace
  • the second zone is adjacent to an outlet of the first continuous furnace.
  • the component can be introduced into the first continuous furnace via the inlet.
  • the component can leave the first continuous furnace via the outlet.
  • the average temperature in the first zone is below the AC3 temperature of the component; the average temperature in the second zone is above the AC3 temperature of the component.
  • the component is first heated to a temperature below the AC3 temperature and then briefly exposed to a temperature above the AC3 temperature.
  • the component in the second zone is heated to a temperature above the AC3 temperature. If the dwell time of the component in the second zone is long enough, this can be the temperature set in the second zone. It is preferred that the temperatures in the first zone and in the second zone are constant. As a result, the component is heated evenly within the zones. It should be noted, however, that short-term and/or locally limited temperature changes within the first continuous furnace have almost no relevance for heating the component.
  • the zones are defined by their respective average temperatures.
  • the average temperature in the first zone is below the AC3 temperature
  • the average temperature in the second zone is above the AC3 temperature.
  • the first zone is not interrupted by the fact that the temperature is in a small range above the AC3 temperature of the component.
  • the average temperature is the average temperature to which the component is exposed in the respective zone. This is the temperature in a component level of the first continuous furnace, i.e. the level in which the component is transported through the first continuous furnace.
  • locally elevated temperatures in the area of the burners should be disregarded if they are at a distance from the component.
  • the first zone extends over at least 70% of the first continuous furnace, preferably even over at least 80%. It has been found that it is sufficient if the component is first heated up comparatively slowly and then only briefly exposed to a temperature above the AC3 temperature. Accordingly, it is preferable for the first zone to be significantly longer than the second zone. It has been found that a particularly small transition area between the areas of different ductility can be obtained as a result. The areas of different ductility are therefore particularly sharply delimited from one another. This is surprising insofar as a connection between the expansion of the transition region and the type of heating before a temperature above the AC3 temperature was set was not previously known. It is sufficient that the zones are only separated from each other by the set temperature.
  • first zone and a second zone can be defined in the first continuous furnace in different ways. It is sufficient if there is a possible assignment of a first zone and a possible assignment of a second zone, with all the conditions set for the two zones being satisfied, respectively. Alternative assignment options are then irrelevant. However, the assignment of zones is preferably not random. If the temperature curve along the transport direction of the component has clearly recognizable jumps, the boundary between the zones preferably coincides with such a clearly recognizable jump. It is particularly preferred that the temperature at the boundary between the first zone and the second zone is at the AC3 temperature of the component. This is particularly the case when the boundary between the two zones is at a temperature jump from a value below the AC3 temperature of the component to a value above the AC3 temperature of the component.
  • the temperature over at least 80% of an expansion of the first zone in the transport direction of the component is below the AC3 temperature of the component.
  • the temperature over at least 80% of an extension of the second zone in the transport direction of the component is above the AC3 temperature of the component.
  • the temperature in the entire first zone is particularly preferably below the AC3 temperature.
  • the temperature in the entire second zone is particularly preferably above the AC3 temperature.
  • the first continuous furnace preferably has a plurality of heating elements, the temperature of which can preferably be adjusted individually.
  • the first zone and the second zone preferably correspond to a respective group of the heating elements.
  • the assignment of the heating elements to a zone can be direction and does not have to be recognizable on the heating elements themselves. Only the temperature distribution is decisive.
  • the temperature setting of a heating element at the boundary between the first zone and the second zone By changing the temperature setting of a heating element at the boundary between the first zone and the second zone, the association of that heating element from the first zone to the second zone and vice versa can be changed.
  • the expansion of the zones can be changed by changing the allocation of heating elements at the boundary between the zones.
  • the temperature distribution of the zone can be adjusted by the respective temperature setting of the heating elements. All heating elements in a zone are preferably set to the same temperature.
  • the average temperature in the first zone of the first continuous furnace is in the range of 10 to 30 K below the AC3 temperature of the component and/or the average temperature in the second zone of the first continuous furnace is in the range of 10 up to 30 K above the AC3 temperature of the component.
  • the combination is preferred that the average temperature in the first zone of the first continuous furnace is in the range of 10 to 30 K below the AC3 temperature of the component and that the average temperature in the second zone of the first continuous furnace is in the range of 10 to 30 K above the AC3 temperature of the component.
  • 22MnB5 it is preferred that the temperature in the first zone in the
  • the temperature in the first zone is particularly preferably constant in the range from 816 to 836.degree. C. and in the second zone constant at 856 to 876.degree.
  • the component remains in the second zone of the first continuous furnace for between 10 and 30 s.
  • the residence time in the first continuous furnace is preferably in the range from 250 to 400 s.
  • a residence time in the range from 10 to 30 s is corresponding in the second Zone comparatively short. It has been shown that such a short dwell time in the second zone is sufficient for the advantages described.
  • step c) the cooling of the second region starts with a delay of 0.5 to 15 s after the end of step b).
  • Cooling does not begin immediately after the component enters the tempering station.
  • the cooling by free radiation to the environment can thus also be used for cooling, as a result of which cooling fluid can be saved, for example.
  • Cooling starting after the delay is active cooling. This allows the strength properties of the component to be set particularly precisely. A longer delay can lead to an increase in the transition area between areas of different ductility.
  • the combination of the described zoned heating in the first continuous furnace with the comparatively short delay showed a particularly sharp separation between the different ductility ranges.
  • the first region of the component is exposed in step c) to a temperature which is on average 10 to 250 K above the AC3 temperature of the component.
  • the temperature control in the tempering station also has an influence on the expansion of the transition area between the areas of different ductility.
  • a comparatively high temperature for the thermal treatment of the first area in the tempering station resulted in a smaller transition area.
  • the component is preferably exposed to a temperature which is constantly in the range from 10 to 250 K above the AC3 temperature of the component.
  • a temperature which is constantly in the range from 10 to 250 K above the AC3 temperature of the component.
  • the first region in step c) is exposed to an average temperature in the range from 900 to 1100°C, in particular to a constant temperature in this range.
  • the component remains in step c) for a dwell time in the range from 10 to 30 s in the temperature control station.
  • a device for the thermal treatment of a construction part includes:
  • control device which is set up to set an average temperature above the AC3 temperature of the component in at least part of the first continuous furnace and to set an average temperature above the AC3 temperature of the component in the second continuous furnace.
  • the special advantages and design features of the method described can be applied and transferred to the device, and vice versa.
  • the device is preferably intended and set up for operation in accordance with the method.
  • the method is preferably carried out using the device.
  • the control device is preferably set up in such a way that it sets such a temperature profile in the first continuous furnace that the component in the second zone of the first continuous furnace is heated to a temperature above the AC3 temperature.
  • the first continuous furnace is preferably divided into a first zone and an adjoining and downstream second zone, with the first zone extending over at least 70% of the first continuous furnace in the transport direction of the component.
  • the control device is preferably set up to set an average temperature below the AC3 temperature of the component in the first zone of the first continuous furnace and to set an average temperature above the AC3 temperature of the component in the second zone of the first continuous furnace.
  • the fact that the second zone of the first continuous furnace follows the first zone in the transport direction of the component means that the component passes through the second zone later than the first zone.
  • the tempering station and the second continuous furnace which are arranged downstream of the first continuous furnace or the tempering station in the transport direction of the component.
  • FIG. 1 a device according to the invention for the thermal treatment of a
  • Fig. 2 a temperature profile that occurs with the device from FIG.
  • FIG. 1 shows a device 1 for the thermal treatment of a component 2.
  • the device 1 comprises a first continuous furnace 3, which has a first zone 6 and a second zone 7 downstream of the first zone 6 in the transport direction r of the component 2.
  • the second zone 7 is thus passed through later by the component 2 and is therefore in FIG. 1 to the right of the first zone 6.
  • the first zone 6 extends in the transport direction r of the component 2 over 70% of the first continuous furnace 3.
  • the first Zone 6 and the second zone 7 extend transversely to the transport direction r - i.e. up and down in Fig. 1 and perpendicular to the plane of the drawing - over the entire first continuous furnace 3.
  • the device 1 also has a temperature control station 4 downstream of the first continuous furnace 3 in the transport direction r of the component 2 . Furthermore, the device 1 has a second continuous furnace 5 which is arranged downstream of the tempering station 4 in the transport direction of the building part 2 .
  • the temperatures in the first zone 6 of the first continuous furnace 3, in the second zone 7 of the first continuous furnace 3, in the temperature control station 4 and in the second continuous furnace 5 are controlled by a control device 8 adjustable. This is indicated by dotted lines.
  • the control device 8 is set up in particular to set an average temperature below the AC3 temperature T A c3 of the component 2 in the first zone 6 of the first continuous furnace 3 and an average temperature above the AC3 temperature T in the second zone 7 of the first continuous furnace 3
  • FIG. 2 shows a temperature profile that occurs in the component 2 when it is moved through the device 1 from FIG.
  • the representation of Fig. 2 is schematic. Shown is a plot of temperature T versus time t in arbitrary units.
  • the component 2 is first heated in the first continuous furnace 3 .
  • the dwell time of the component 2 in the first continuous furnace 3 is denoted by t Di and divided into the dwell time in the first zone 6 denoted t Zi and the dwell time in the second zone 7 denoted t Z 2 .
  • the temperature is constantly regulated to a value T Z ⁇ which is below the AC3 temperature T AC3 of the component 2 .
  • the second zone 7 the temperature is constantly regulated to a value T Z 2, which is above the AC3 temperature T AC 3 of the component 2.
  • T Z which is above the AC3 temperature T AC 3 of the component 2.
  • the component 2 is then transferred to the temperature control station 4 .
  • the associated transfer time is denoted by t Ti .
  • the component 2 cools down during this transfer.
  • the component 2 remains in the temperature control station 4 for a period of time t T s.
  • the component 2 is thermally treated in the temperature control station 4 by exposing a first area of the component 2 to a temperature which is constant at a value T TS above the AC3 temperature T AC 3 of the component 2 is located, and a second region of the component 2 is cooled.
  • the cooling of the second area of the component 2 begins with a delay t v .
  • the delay t v begins when the component 2 enters the temperature control station 4, ie at the end of t Ti and the beginning of t T s.
  • an increase in the temperature T B of the second area can be seen. That is due to the release of latent heat. This effect is also referred to as "recalescence".
  • the component 2 After the component 2 has been thermally treated in the temperature control station 4 , the component 2 is transferred to the second continuous furnace 5 .
  • the transfer time for this is denoted by t T 2 .
  • the component 2 cools down, which can vary depending on the area.
  • the component 2 is further thermally treated in the second continuous furnace 5 .
  • the first area is heated to a first temperature and the second area is heated to a second temperature.
  • the first temperature is above the austenite reverse transformation temperature T AR of the component 2; the second temperature is below the austenite reverse transformation temperature T AR of the component 2.
  • the residence time of the component 2 in the second continuous furnace 5 is denoted by t D2 .
  • the building part 2 receives a regionally different ductility. This is advantageous, for example, in the case of a B pillar for a motor vehicle.
  • the temperature profile described causes the areas of different ductility to be particularly sharply separated from one another.
  • TTS temperature for the second area in the temperature control station T A temperature of the first area of the component T B temperature of the second area of the component t time t Di residence time in the first continuous furnace tzi residence time in the first zone of the first continuous furnace t Z 2 residence time in the second zone of the first continuous furnace t Ti Transfer time from the first continuous furnace to the tempering station t T s Dwell time in the tempering station t v Delay in cooling the second area of the component t T 2 Transfer duration from the tempering station to the second continuous furnace t D2 Dwell time in the second continuous furnace r Transport direction of the component

Abstract

Verfahren zum thermischen Behandeln eines Bauteils (2), umfassend:a) Erwärmen des Bauteils (2) in einem ersten Durchlaufofen (3) auf eine Temperatur oberhalb der ACS-Temperatur (TAGS) des Bauteils (2), b) Transferieren des Bauteils (2) von dem ersten Durchlaufofen (3) in eine Temperierstation (4), c) thermisches Behandeln des Bauteils (2) in der Temperierstation (4), wobei ein erster Bereich des Bauteils (2) einer Temperatur ausgesetzt wird, die im Durchschnitt oberhalb der AC3-Temperatur (TAC3) des Bauteils (2) liegt, und ein zweiter Bereich des Bauteils (2) gekühlt wird, d) Transferieren des Bauteils (2) von der Temperierstation (4) in einen zweiten Durchlaufofen (5), e) Thermisches Behandeln des Bauteils (2) in dem zweiten Durchlaufofen (5), so dass der erste Bereich auf eine erste Temperatur gebracht wird und der zweite Bereich auf eine zweite Temperatur gebracht wird, wobei die erste Temperatur oberhalb der Austenit-Rückumwandlungstemperatur des Bauteils (2) liegt, und wobei die zweite Temperatur unterhalb der Austenit-Rückumwandlungstemperatur des Bauteils (2) liegt. Durch die bereichsweise unterschiedliche thermische Behandlung erhält das Bauteil (2) eine bereichsweise unterschiedliche Duktilität. Das ist beispielsweise bei einer B-Säule für ein Kraftfahrzeug vorteilhaft. Der beschriebene Temperaturverlauf bewirkt dabei, dass die Bereiche unterschiedlicher Duktilität besonders scharf voneinander getrennt sind.

Description

Thermisches Behandeln eines Bauteils
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum thermischen Behandeln eines Bauteils, insbesondere eines Stahlbauteils für ein Kraftfahrzeug.
Insbesondere in der Automobilindustrie ist es bekannt, Stahlbauteile durch ther- mische Behandlung gezielt zu härten. Dazu werden Stahlbauteile wie beispielsweise B-Säulen bereichsweise unterschiedlich thermisch behandelt. Entsprechend entsteht eine bereichsweise unterschiedliche Duktilität, was für das Crashverhalten derartiger Bauteile vorteilhaft ist. So können Insassen durch einen harten Bereich der B-Säule auf Höhe der Sitze geschützt werden, während weiche Bereiche im oberen und unteren Bereich der B-Säule durch Verformung Energie aufnehmen.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ausgehend vom beschriebenen Stand der Technik, ein Verfahren zum thermischen Behandeln von Bauteilen vorzustellen, mit dem Bereiche des Bauteils besonders scharf voneinander getrennt thermisch be handelt werden können. Zudem soll eine entsprechende Vorrichtung vorgestellt wer- den.
Diese Aufgaben werden gelöst mit dem Verfahren und der Vorrichtung gemäß den unabhängigen Ansprüchen. Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben. Die in den Ansprüchen und in der Beschreibung dargestellten Merkmale sind in beliebiger, technologisch sinnvoller Weise miteinander kombinierbar.
Erfindungsgemäß wird ein Verfahren zum thermischen Behandeln eines Bauteils vorgestellt. Das Verfahren umfasst: a) Erwärmen des Bauteils in einem ersten Durchlaufofen auf eine Temperatur ober halb der AC3-Temperatur des Bauteils, b) Transferieren des Bauteils von dem ersten Durchlaufofen in eine Temperierstation, c) thermisches Behandeln des Bauteils in der Temperierstation, wobei ein erster Be reich des Bauteils einer Temperatur ausgesetzt wird, die im Durchschnitt oberhalb der AC3-Temperatur des Bauteils liegt, und ein zweiter Bereich des Bauteils ge kühlt wird. d) Transferieren des Bauteils von der Temperierstation in einen zweiten Durch laufofen, e) Thermisches Behandeln des Bauteils in dem zweiten Durchlaufofen, so dass der erste Bereich auf eine erste Temperatur gebracht wird und der zweite Bereich auf eine zweite Temperatur gebracht wird, wobei die erste Temperatur oberhalb der
Austenit-Rückumwandlungstemperatur des Bauteils liegt. Die zweite Temperatur liegt unterhalb der Austenit-Rückumwandlungstemperatur des Bauteils.
Mit dem beschriebenen Verfahren kann ein Bauteil thermisch behandelt werden. Bei dem Bauteil handelt es sich vorzugsweise um ein Stahlbauteil. Der Stahl ist vorzugs- weise 22MnB5. Beispielsweise ein Bauteil für ein Kraftfahrzeug, insbesondere eine B- Säule, kann mit dem beschriebenen Verfahren thermisch behandelt werden. Nach der thermischen Behandlung wird das Bauteil vorzugsweise in einer Presse pressgehärtet und insoweit warmumgeformt. Das Verfahren umfasst vorzugsweise als weiteren Schritt, dass das Bauteil nach der thermischen Behandlung in eine Presse transferiert wird und dort pressgehärtet wird. In dem Fall handelt es sich bei dem beschriebenen Verfahren um ein Verfahren zum thermischen Behandeln und Presshärten eines Bau teils.
Das Bauteil hat vorzugsweise eine Materialstärke von mindestens 0,7 mm, insbe sondere im Bereich von 1 bis 4 mm. Die Materialstärke des Bauteils ist vorzugsweise über das gesamte Bauteil konstant. Alternativ kann das Bauteil auch eine bereichs weise unterschiedliche Materialstärke aufweisen. Beispielsweise kann es sich bei dem Bauteil um ein „Tailor Rolled Blank (TRB)" handeln, bei dem lokal unterschiedliche Materialstärken durch lokal unterschiedliches Walzen erhalten werden. Auch kann es sich bei dem Bauteil um ein „Tailor Welded Blank (TWB)" handeln, bei dem lokal un- terschiedliche Materialstärken erhalten werden, indem mehrere Bleche zusammenge schweißt werden. Auch eine Kombination von TRB und TWB ist möglich. Weiterhin kann das Verfahren gleichermaßen auf Bauteile mit und ohne Beschichtung ange wendet werden. Als Beschichtung kommt insbesondere eine Al/Si-Beschichtung in Betracht. In Schritt a) wird das Bauteil in dem ersten Durchlaufofen erwärmt. Unter einem Ofen ist eine Einrichtung zu verstehen, die in ihrem Innern auf eine einstellbare Tempe ratur gebracht wird und in die ein Bauteil eingebracht werden kann. Mit der Zeit nimmt das Bauteil die im Innern des Ofens herrschende Temperatur an. Die Wärme wird also von dem im Ofen befindlichen Gas, bei dem es sich insbesondere um Luft handeln kann, auf das Bauteil übertragen. Ein Durchlaufofen ist ein Ofen, durch den das Bauteil hindurch bewegt werden kann, wobei das Bauteil während des Durchlaufens des Ofens erwärmt wird.
Bei dem ersten Durchlaufofen handelt es sich vorzugsweise um einen Rollen herdofen. In dem ersten Durchlaufofen wird das Bauteil vorzugsweise durch Brenner, insbesondere Gasbrenner, erwärmt. Dadurch kann das Bauteil eine besonders gleich mäßig verteilte Temperatur erhalten. In dem ersten Durchlaufofen wird das gesamte Bauteil erwärmt. Das Bauteil wird von dem ersten Durchlaufofen vollständig aufge nommen. Zudem kann mit einem Durchlaufofen eine Erwärmung um eine besonders große Temperaturdifferenz erreicht werden. Mit einem Durchlaufofen kann ein Bauteil insbesondere von Raumtemperatur auf eine Temperatur im Bereich der AC3- Temperatur des Bauteils erwärmt werden. Eine derart umfangreiche Erwärmung ist mit vielen anderen Erwärmungsmethoden nicht oder jedenfalls nicht ohne unverhältnis mäßig großen Aufwand möglich.
Die Erwärmung in einem Durchlaufofen steht insbesondere im Gegensatz zu einer Erwärmung durch die sogenannte „direct energization". Damit wäre es nur schwer möglich, das Bauteil gleichmäßig und um einen ausreichend hohen Betrag zu erwär men. Beim direct energization kommt es vielmehr auf die Schnelligkeit der Erwärmung an. Zudem ist beim direct energization ein Kontakt mit dem Bauteil erforderlich. In Schritt a) des beschriebenen Verfahrens erfolgt das Erwärmen vorzugsweise kontakt los. Das schließt nicht aus, dass das Bauteil mit Transportrollen durch den ersten Durchlaufofen bewegt wird und insoweit in Kontakt mit den Transportrollen steht. Das Erwärmen ist kontaktlos, wenn der Wärmeeintrag in das Bauteil überein Gas und/oder über Wärmestrahlung erfolgt. In Schritt b) des Verfahrens wird das Bauteil von dem ersten Durchlaufofen in die Temperierstation transferiert. Dort wird das Bauteil in Schritte) bereichsweise unter schiedlich thermisch behandelt, indem ein erster Bereich des Bauteils einer Tempera tur ausgesetzt wird, die im Durchschnitt oberhalb der AC3-Temperatur des Bauteils liegt, und ein zweiter Bereich des Bauteils gekühlt wird.
Der erste Durchlaufofen und die Temperierstation sind voneinander verschiedene Bauteile, die räumlich voneinander getrennt sind. Der Transfer zwischen dem ersten Durchlaufofen und der Temperierstation erleichtert das Abkühlen des Bauteils zwi schen dem Erwärmen im ersten Durchlaufofen und dem thermischen Behandeln in der Temperierstation. In der Temperierstation wird das Bauteil jedenfalls bereichsweise möglichst rasch abgekühlt. Ein rasches Abkühlen kann effizienter außerhalb des hei ßen ersten Durchlaufofens erfolgen. So kann bereits während des Transfers das Ab kühlen beginnen. Insoweit beschleunigt die räumliche Trennung des ersten Durch laufofens von der Temperierstation das Verfahren. Dies steht im Gegensatz zu einer Lösung, bei der alle Verfahrensschritte in der gleichen Einrichtung durchgeführt wer den, ohne das Bauteil transferieren zu müssen. Derartige Lösungen haben typischer weise das Ziel, den Aufwand für Bauteiltransfers gering zu halten oder ganz zu vermei den. Die räumliche Trennung zwischen dem ersten Durchlaufofen und der Temperier station erleichtert auch die Konstruktion, weil die Anforderungen an den ersten Durch laufofen und an die Temperierstation unterschiedlich sind.
In der Temperierstation wird der erste Bereich einer Temperatur oberhalb der AC3-Temperaturdes Bauteils ausgesetzt. Vorzugsweise wird der erste Bereich in der Temperierstation dadurch erwärmt. Je nach Temperatur des ersten Bereichs bei Ein tritt in die Temperierstation und je nach Verweildauer in der Temperierstation kann der erste Bereich in der Temperierstation aber auch auf seiner Temperatur gehalten wer den oder ein Abkühlen des ersten Bereichs kann verlangsamt werden. Der erste Be reich des Bauteils wird vorzugsweise insoweit einer Temperatur oberhalb der AC3- Temperatur des Bauteils ausgesetzt, als dass des Bauteils mit dem ersten Bereich an eine bauteilseitig offene Kammer gehalten wird, wobei die Kammer über eine Heizein richtung auf dieser Temperatur gehalten ist. Bevorzugt ist die Heizeinrichtung eine elektrische Heizeinrichtung. Die Heizeinrichtung kann beispielsweise ein Heizelement wie eine Heizschleife aufweisen. Alternativ oder zusätzlich kann die Heizeinrichtung ein Strahlrohr umfassen, welches mit einem Brenner, insbesondere mit einem Gas brenner beheizt ist.
Der zweite Bereich wird in der Temperierstation gekühlt. Das erfolgt vorzugsweise dadurch, dass der zweite Bereich außerhalb der zuvor beschriebenen Kammer gehal ten wird. Dort wird der zweite Bereich vorzugsweise mit einem Kühlfluid beaufschlagt, insbesondere mit Druckluft. Die Druckluft hat vorzugsweise einen Druck im Bereich von 2 bis 4,5 bar. Durch diesen vergleichsweise hohen Druck kann innerhalb kürzester Zeit eine große Menge der Druckluft auf den zweiten Bereich des Bauteils geleitet werden, so dass eine hinreichend hohe Kühlgeschwindigkeit erreicht werden kann.
Ob und inwieweit die Temperatur des Bauteils über oder unter der AC3- Temperatur des Bauteils liegt, beeinflusst maßgeblich die erhaltene Gefügezusam mensetzung. Durch die unterschiedliche thermische Behandlung der Bereiche des Bauteils können die beiden Bereiche unterschiedliche Gefügezusammensetzungen und insoweit unterschiedliche Duktilitäten erhalten. Der erste Bereich wird so härter als der zweite Bereich. So können beispielsweise bei einer B-Säule für ein Kraftfahrzeug die Crasheigenschaften gezielt eingestellt werden.
Der erste Bereich und der zweite Bereich sind nicht notwendigerweise jeweils zu sammenhängende Bereiche. So ist es insbesondere möglich, dass ein mittlerer Teil einer B-Säule den ersten Bereich darstellt, während ein oberer und ein unterer Teil der B-Säule zusammen den zweiten Bereich darstellen. Das Bauteil weist vorzugsweise, aber nicht notwendigerweise, nur den ersten Bereich und den zweiten Bereich auf, also keine weiteren Bereiche.
In Schritt d) wird das Bauteil von der Temperierstation in einen zweiten Durch laufofen transferiert. In Schritt e) wird das Bauteil in dem zweiten Durchlaufofen ther misch behandelt, vorzugsweise erwärmt, so dass der erste Bereich auf eine erste Tem peratur gebracht, vorzugsweise erwärmt wird und der zweite Bereich auf eine zweite Temperatur gebracht, vorzugsweise erwärmt wird, wobei die erste Temperatur ober halb der Austenit-Rückumwandlungstemperatur des Bauteils liegt und die zweite Temperatur unterhalb der Austenit-Rückumwandlungstemperatur des Bauteils liegt. Die Austenit-Rückumwandlungstemperatur ist dadurch definiert, dass Austenit zerfällt, sobald die Austenit-Rückumwandlungstemperatur unterschritten wird. Vorzugsweise liegt die erste Temperatur oberhalb der AC3-Temperatur.
Die Temperierstation und der zweite Durchlaufofen sind voneinander verschiede ne Bauteile, die räumlich voneinander getrennt sind. Der Transfer zwischen der Tem perierstation und dem zweiten Durchlaufofen erleichtert das Abkühlen des Bauteils zwischen der thermischen Behandlung in der Temperierstation und in dem zweiten Durchlaufofen. So kann auch noch während des Transfers der zweite Bereich des Bau teils abgekühlt werden. Das verringert die erforderliche Verweilzeit in der Temperier station und beschleunigt das Verfahren. Dies steht im Gegensatz zu einer Lösung, bei der alle Verfahrensschritte nach Möglichkeit in dergleichen Einrichtung durchgeführt werden, ohne das Bauteil transferieren zu müssen. Derartige Lösungen haben typi scherweise das Ziel, den Aufwand für Bauteiltransfers gering zu halten oder ganz zu vermeiden. Die räumliche Trennung zwischen der Temperierstation und dem zweiten Durchlaufofen erleichtert auch die Konstruktion, weil die Anforderungen an die Tem perierstation und an den zweiten Durchlaufofen unterschiedlich sind.
Bei dem zweiten Durchlaufofen handelt es sich vorzugsweise um einen Rollen herdofen. In dem zweiten Durchlaufofen wird das gesamte Bauteil thermisch behan delt, vorzugsweise erwärmt. Das Bauteil wird von dem zweiten Durchlaufofen voll ständig aufgenommen. Die thermische Behandlung in einem Durchlaufofen steht ins besondere im Gegensatz zu einer Erwärmung durch das sogenannte „direct energiza- tion".
Es hat sich herausgestellt, dass die Trennung zwischen den Bereichen bei dem beschriebenen Verfahren besonders scharf ist, insbesondere weil das Bauteil im ersten Durchlaufofen auf eine Temperatur oberhalb der AC3-Temperatur des Bauteils er wärmt wird. Würde die AC3-Temperatur im ersten Durchlaufofen nicht überschritten, könnte kein stabiles Austenit gebildet werden. Der erste Bereiche müsste in der Tem perierstation erst über die AC3-Temperatur erwärmt werden und dies über eine ver gleichsweise lange Zeit. Durch die dafür erforderliche Verweilzeit in der Temperiersta- tion, durch Wärmeleitung innerhalb des Bauteils und durch Strahlungsverluste am Rand der Temperierstation könnte es zu einem vergleichsweise großen Übergangsbe reich kommen. Bei dem beschriebenen Verfahren kann dies verhindert werden. Durch die Erwärmung im zweiten Durchlaufofen können zudem Diffusionsvorgänge des Koh lenstoffs im Stahl im zweiten Bereich des Bauteils beschleunigt werden.
Für eine unterschiedliche Duktilität ist es bevorzugt, dass die thermische Behand lung der beiden Bereiche möglichst unterschiedlich ist. Bei einem an das thermische Behandeln anschließenden Presshärten ist es hingegen bevorzugt, dass das Bauteil keine großen Temperaturunterschiede aufweist, so dass es beim Presshärten zu kei nen Verspannungen kommt. Eine Differenz zwischen der ersten Temperatur und der zweiten Temperatur im Bereich von 200 bis 300 K hat sich als guter Kompromiss her ausgestellt.
In einer bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens liegt die erste Temperatur 20 bis 150 K oberhalb der AC3-Temperatur des Bauteils und/oder liegt die zweite Temperatur 100 bis 200 K unterhalb der AC3-Temperatur des Bauteils.
Bevorzugt ist die Kombination, dass die erste Temperatur 50 bis 150 K oberhalb der AC3-Temperatur des Bauteils liegt und die zweite Temperatur 100 bis 200 K unter halb der AC3-Temperatur des Bauteils liegt.
In dieser Ausführungsform liegt die erste Temperatur signifikant oberhalb der AC3-Temperatur und/oder die zweite Temperatur signifikant unterhalb der AC3- Temperatur. Dadurch werden die Festigkeitseigenschaften des Bauteils entsprechend signifikant beeinflusst.
In einerweiteren bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens wird der erste Be reich in Schritt e) um mindestens 20 K erwärmt und/oder wird der zweite Bereich in Schritt e) um mindestens 100 K erwärmt.
Bevorzugt ist die Kombination, dass der erste Bereich in Schritt e) um mindestens 20 K erwärmt und der zweite Bereich in Schritt e) um mindestens 100 K erwärmt wird. In dieser Ausführungsform werden beide Bereiche des Bauteils in Schritt e) er wärmt. Da der erste Bereich vor Durchlaufen des zweiten Durchlaufofens wärmer ist als der zweite Bereich bewirkt dies, dass der erste Bereich weniger erwärmt wird als der zweite Bereich. Insoweit nähern sich die Temperaturen der beiden Bereiche aneinan- der an.
Alternativ kann der erste Bereich in Schritt e) abkühlen, insbesondere um bis zu 100 K.
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens ist der erste Durchlaufofen in Transportrichtung des Bauteils in eine erste Zone und eine an diese anschließende und von dem Bauteil später durchlaufene zweite Zone unterteilt, wobei sich die erste Zone in Transportrichtung des Bauteils über mindestens 70 % des ersten Durchlaufofens erstreckt, wobei eine Durchschnittstemperatur in der ersten Zone un terhalb der AC3-Temperatur des Bauteils liegt, und wobei eine Durchschnittstempera tur in der zweiten Zone oberhalb der AC3-Temperatur des Bauteils liegt. Es genügt, dass die AC3-Temperatur im ersten Durchlaufofen kurzzeitig über schritten wird. In der vorliegenden Ausführungsform wird dies dadurch realisiert, dass die erste Zone mit einer Temperatur unterhalb der AC3-Temperatur größer ist als die zweite Zone mit einer Temperatur oberhalb der AC3-Temperatur. Bei langer Über schreitung der AC3-Temperatur des Bauteils würde ein stabiles Austenit gebildet, das bei Abkühlung nur langsam zerfällt. Das würde zu einer langen Taktzeit im Prozess führen, insbesondere wenn der zweite Bereich des Bauteils besonders weich sein soll. Das liegt an der Zeit, die das Austenits zum Zerfall benötigt. Insbesondere bei Bautei len aus 22MnB5 ist dies der Fall, weil dieser Stahl durch die Legierungselemente um wandlungsverzögert ist. Mit dem beschriebenen Verfahren wird die AC3-Temperatur im ersten Durchlaufofen nur kurzzeitig überschritten. Dadurch kann das Austenit ver gleichsweise schnell zerfallen. Das Austenit zerfällt im ersten Bereich langsamer als im gekühlten zweiten Bereich. Der erste Bereich kann dadurch in der Temperierstation schneller wieder vollständig in Austenit umgewandelt werden, insbesondere sofern die Rückumwandlung beim Transfer schon begonnen hat. Zudem trägt die vergleichsweise niedrige Bauteiltemperatur am Ende des ersten Durchlaufofens und das weniger stabile Austenit dazu bei, die zweiten Bereiche des Bauteils in kürzerer Zeit zu entfestigen. Dies kann wiederum die Taktzeit verkürzen.
Der erste Durchlaufofen und auch die übrige für das Verfahren verwendete Vor richtung werden mithilfe einer „Transportrichtung des Bauteils" beschrieben. Das ist die Richtung, mit der das Bauteil durch die Vorrichtung und deren Elemente bewegt wird. Die Transportrichtung des Bauteils ist also insbesondere die Richtung, mit der das Bauteil durch den ersten Durchlaufofen bewegt wird.
Bei Betrachtung entlang der so definierten Transportrichtung hat der erste Durch laufofen eine erste Zone und eine zweite Zone. Dass der erste Durchlaufofen in Trans portrichtung des Bauteils in diese beiden Zonen „unterteilt" ist, bedeutet, dass der ers te Durchlaufofen bei Betrachtung entlang der Transportrichtung des Bauteils nur diese beiden Zonen aufweist. Quer zur Transportrichtung des Bauteils erstrecken sich die Zonen vorzugsweise jeweils überden gesamten ersten Durchlaufofen.
Das Bauteil durchläuft zuerst die erste Zone und anschließend die zweite Zone.
Bei Betrachtung in Transportrichtung ist die zweite Zone der ersten Zone insoweit nachgeordnet. Die erste Zone und die zweite Zone grenzen unmittelbar aneinander an. Die erste Zone grenzt an einen Einlass des ersten Durchlaufofens an, die zweite Zone grenzt an einen Auslass des ersten Durchlaufofens an. Über den Einlass kann das Bauteil in den ersten Durchlaufofen eingeführt werden. Überden Auslass kann das Bauteil den ersten Durchlaufofen verlassen.
Die Durchschnittstemperatur in der ersten Zone liegt unterhalb der AC3- Temperatur des Bauteils; die Durchschnittstemperatur in der zweiten Zone liegt ober halb der AC3-Temperatur des Bauteils. Das Bauteil wird also in dem ersten Durch laufofen zuerst auf eine Temperatur unterhalb der AC3-Temperatur erwärmt und an schließend kurzzeitig einer Temperatur oberhalb der AC3-Temperatur ausgesetzt. Vor zugsweise wird das Bauteil in der zweiten Zone auf eine Temperatur oberhalb der AC3-Temperatur erwärmt. Wenn die Verweildauer des Bauteils in der zweiten Zone hinreichend lang ist, kann dies die in der zweiten Zone eingestellte Temperatur sein. Es ist bevorzugt, dass die Temperaturen in der ersten Zone und in der zweiten Zo ne jeweils konstant sind. Dadurch wird das Bauteil innerhalb der Zonen gleichmäßig erwärmt. Zu beachten ist aber, dass kurzzeitige und/oder lokal begrenzte Tempera turänderungen innerhalb des ersten Durchlaufofens für die Erwärmung des Bauteils nahezu keine Relevanz haben. Das liegt daran, dass sich die Temperatur des Bauteils vergleichsweise langsam an die Temperatur im ersten Durchlaufofen anpasst. Um die ser Tatsache Rechnung zu tragen, sind die Zonen über die jeweilige Durchschnitts temperatur definiert. Die Durchschnittstemperatur in der ersten Zone liegt unterhalb der AC3-Temperatur, die Durchschnittstemperatur in der zweiten Zone oberhalb der AC3-Temperatur. Die erste Zone wird also beispielsweise nicht dadurch unterbrochen, dass die Temperatur in einem kleinen Bereich oberhalb der AC3-Temperatur des Bau teils liegt. Entsprechendes gilt für die zweite Zone. Als Durchschnittstemperatur ist der Durchschnitt der Temperatur zu verstehen, der das Bauteil in der jeweiligen Zone aus gesetzt wird. Das ist die Temperatur in einer Bauteilebene des ersten Durchlaufofens, also der Ebene, in der das Bauteil durch den ersten Durchlaufofen transportiert wird. Insbesondere sollen im Falle eines gasbefeuerten ersten Durchlaufofens lokal erhöhte Temperaturen im Bereich der Brenner außer Acht gelassen werden, sofern diese von dem Bauteil beabstandet sind.
Die erste Zone erstreckt sich in Transportrichtung des Bauteils über mindestens 70 % des ersten Durchlaufofens, vorzugsweise sogar über mindestens 80 %. Es hat sich herausgestellt, dass es genügt, wenn das Bauteil zunächst vergleichsweise langsam aufgewärmt wird und anschließend nur kurz einer Temperatur oberhalb der AC3- Temperatur ausgesetzt wird. Entsprechend ist es bevorzugt, dass die erste Zone deut lich länger ausgebildet ist als die zweite Zone. Es hat sich herausgestellt, dass dadurch ein besonders kleiner Übergangsbereichs zwischen den Bereichen unterschiedlicher Duktilität erhalten werden kann. Die Bereiche unterschiedlicher Duktilität sind also besonders scharf voneinander abgegrenzt. Das ist insofern überraschend, als dass ein Zusammenhang zwischen der Ausdehnung des Übergangsbereichs mit der Art und Weise der Erwärmung vor Einstellen einer Temperatur oberhalb der AC3-Temperatur bisher nicht bekannt war. Es genügt, dass sich die Zonen nur durch die eingestellte Temperatur voneinan der abgrenzen. Darüber hinaus ist es nicht erforderlich, dass sich die Zonen unter scheiden oder dass Grenzen zwischen den Zonen als solche erkennbar sind. Zudem ist es möglich, dass auf verschiedene Weisen eine erste Zone und eine zweite Zone in dem ersten Durchlaufofen definiert werden können. Es ist ausreichend, wenn es eine mögliche Zuweisung einer ersten Zone und eine mögliche Zuweisung einer zweiten Zone gibt, wobei alle für die beiden Zonen aufgestellten Bedingungen jeweils erfüllt sind. Auf alternative Zuweisungsmöglichkeiten kommt es dann nicht an. Gleichwohl erfolgt die Zuweisung der Zonen vorzugsweise nicht willkürlich. Sofern der Tempera turverlauf entlang der Transportrichtung des Bauteils klar erkennbare Sprünge auf weist, fällt die Grenze zwischen den Zonen vorzugsweise mit einem solchen klar er kennbaren Sprung zusammen. So ist es insbesondere bevorzugt, dass die Temperatur an der Grenze zwischen der ersten Zone und der zweiten Zone auf der AC3- Temperatur des Bauteils liegt. Das ist insbesondere der Fall, wenn die Grenze zwi schen den beiden Zonen an einem Sprung der Temperatur von einem Wert unterhalb der AC3-Temperatur des Bauteils auf einen Wert oberhalb der AC3-Temperatur des Bauteils liegt.
Weiterhin ist es bevorzugt, dass die Temperatur über mindestens 80 % einer Aus dehnung der ersten Zone in Transportrichtung des Bauteils unterhalb der AC3- Temperatur des Bauteils liegt. Gleichermaßen ist es bevorzugt, dass die Temperatur über mindestens 80 % einer Ausdehnung der zweiten Zone in Transportrichtung des Bauteils oberhalb der AC3-Temperatur des Bauteils liegt. Besonders bevorzugt liegt die Temperatur in der gesamten ersten Zone unterhalb der AC3-Temperatur. Beson ders bevorzugt liegt die Temperatur in der gesamten zweiten Zone oberhalb der AC3- Temperatur. Auch diese Aussagen beziehen sich jeweils auf die Temperatur, der das Bauteil im ersten Durchlaufofen ausgesetzt wird.
Der erste Durchlaufofen weist vorzugsweise eine Mehrzahl von Heizelementen auf, deren Temperatur vorzugsweise individuell eingestellt werden kann. Die erste Zone und die zweite Zone entsprechen vorzugsweise einer jeweilige Gruppe der Heiz elemente. Die Zuordnung der Heizelemente zu einer Zone kann durch eine Regelein- richtung erfolgen und muss insoweit nicht an den Heizelementen selbst erkennbar sein. Maßgeblich ist allein die Temperaturverteilung. Durch Veränderung der Tempe ratureinstellung eines Heizelements an der Grenze zwischen der ersten Zone und der zweiten Zone kann die Zuordnung dieses Heizelements von der ersten Zone zur zwei- ten Zone verändert werden, und umgekehrt. Allgemein kann durch eine Änderung der Zuordnung von Heizelementen an der Grenze zwischen den Zonen die Ausdehnung der Zonen verändert werden. Durch die jeweilige Temperatureinstellung der Heizele mente kann die Temperaturverteilung der Zone eingestellt werden. Alle Heizelemente einer Zone sind vorzugsweise auf die gleiche Temperatur eingestellt. In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens liegt die Durch schnittstemperatur in der ersten Zone des ersten Durchlaufofens im Bereich von 10 bis 30 K unterhalb der AC3-Temperatur des Bauteils und/oder liegt die Durchschnittstem peratur in der zweiten Zone des ersten Durchlaufofens im Bereich von 10 bis 30 K oberhalb der AC3-Temperatur des Bauteils. Bevorzugt ist die Kombination, dass die Durchschnittstemperatur in der ersten Zo ne des ersten Durchlaufofens im Bereich von 10 bis 30 K unterhalb der AC3- Temperatur des Bauteils liegt und dass die Durchschnittstemperatur in der zweiten Zone des ersten Durchlaufofens im Bereich von 10 bis 30 K oberhalb der AC3- Temperaturdes Bauteils liegt. Im Falle von 22MnB5 ist es bevorzugt, dass die Temperatur in der ersten Zone im
Durchschnitt bei 814 bis 836 °C liegt und in der zweiten Zone im Durchschnitt bei 856 bis 876 °C. Besonders bevorzugt liegt die Temperatur in der ersten Zone konstant im Bereich von 816 bis 836 °C und in der zweiten Zone konstant bei 856 bis 876 °C.
In einerweiteren bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens liegt eine Ver- weildauer des Bauteils in der zweiten Zone des ersten Durchlaufofens im Bereich von 10 bis 30 s.
Die Verweildauer im ersten Durchlaufofen liegt vorzugsweise im Bereich von 250 bis 400 s. Entsprechend ist eine Verweildauer im Bereich von 10 bis 30 s in der zweiten Zone vergleichsweise kurz. Es hat sich gezeigt, dass eine derart kurze Verweildauer in der zweiten Zone für die beschriebenen Vorteile ausreichend ist.
In einerweiteren bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens beginnt in Schritt c) das Kühlen des zweiten Bereichs mit einer Verzögerung von 0,5 bis 15 s nach Ab schluss von Schritt b).
Mit dem Abkühlen wird nicht unmittelbar nach Eintritt des Bauteils in die Tempe rierstation begonnen. Damit kann auch das Abkühlen durch freie Abstrahlung an die Umgebung zum Kühlen genutzt werden, wodurch beispielsweise Kühlfluid eingespart werden kann. Das nach der Verzögerung beginnende Kühlen ist ein aktives Kühlen. Durch dieses können die Festigkeitseigenschaften des Bauteils besonders genau ein gestellt werden. Eine längere Verzögerung kann zu einer Vergrößerung des Über gangsbereichs zwischen Bereichen unterschiedlicher Duktilität führen. Die Kombinati on aus der beschriebenen zonenweisen Erwärmung im ersten Durchlaufofen mit der vergleichsweise geringen Verzögerung zeigte eine besonders scharfe Trennung zwi schen den unterschiedlichen Duktilitäts-Bereichen.
In einerweiteren bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens wird der erste Be reich des Bauteils in Schritt c) einer Temperatur ausgesetzt, die im Durchschnitt 10 bis 250 Koberhalb der AC3-Temperaturdes Bauteils liegt.
Es hat sich herausgestellt, dass auch die Temperaturführung in der Temperiersta tion einen Einfluss auf die Ausdehnung des Übergangsbereichs zwischen den Berei chen unterschiedlicher Duktilität hat. Eine vergleichsweise hohe Temperatur für die thermische Behandlung des ersten Bereichs in der Temperierstation ergab einen klei neren Übergangsbereich.
Bevorzugt wird das Bauteil in Schritt c) einer Temperatur ausgesetzt, die konstant im Bereich von 10 bis 250 K oberhalb der AC3-Temperatur des Bauteils liegt. Im Falle von 22MnB5 ist es bevorzugt, dass das der erste Bereich in Schritt c) einer Durch schnittstemperatur im Bereich von 900 bis 1100°C ausgesetzt wird, insbesondere ei ner konstanten Temperatur in diesem Bereich. In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens verbleibt das Bau teil in Schritt c) über eine Verweildauer im Bereich von 10 bis 30 s in der Temperiersta tion.
Als ein weiterer Aspekt wird eine Vorrichtung zum thermischen Behandeln eines Bau teils vorgestellt. Die Vorrichtung umfasst:
- einen ersten Durchlaufofen,
- eine dem ersten Durchlaufofen in Transportrichtung des Bauteils nachgeordnete Temperierstation,
- einen der Temperierstation in Transportrichtung des Bauteils nachgeordneten zweiten Durchlaufofen
- eine Regeleinrichtung, die dazu eingerichtet ist, in jedenfalls einem Teil des ersten Durchlaufofens eine Durchschnittstemperatur oberhalb der AC3-Temperatur des Bauteils einzustellen, und in dem zweiten Durchlaufofen eine Durchschnittstempe ratur oberhalb der AC3-Temperatur des Bauteils einzustellen.
Die beschriebenen besonderen Vorteile und Ausgestaltungsmerkmale des Verfahrens sind auf die Vorrichtung anwendbar und übertragbar, und umgekehrt. Die Vorrichtung ist vorzugsweise zum Betrieb gemäß dem Verfahren bestimmt und eingerichtet. Das Verfahren wird vorzugsweise mit der Vorrichtung durchgeführt.
Die Regeleinrichtung ist vorzugsweise so eingerichtet, dass durch diese im ersten Durchlaufofen ein solches Temperaturprofil eingestellt wird, dass das Bauteil in der zweiten Zone des ersten Durchlaufofens auf eine Temperatur oberhalb der AC3- Temperatur erwärmt wird.
Der erste Durchlaufofen ist in Transportrichtung des Bauteils vorzugsweise in eine erste Zone und eine an diese anschließende und dieser nachgeordnete zweite Zone unterteilt ist, wobei sich die erste Zone in Transportrichtung des Bauteils über mindes tens 70 % des ersten Durchlaufofens erstreckt. Die Regeleinrichtung ist vorzugsweise dazu eingerichtet, in der ersten Zone des ersten Durchlaufofens eine Durchschnitts temperatur unterhalb der AC3-Temperatur des Bauteils einzustellen, und in der zwei ten Zone des ersten Durchlaufofens eine Durchschnittstemperatur oberhalb der AC3- Temperatur des Bauteils einzustellen. Dass die zweite Zone des ersten Durchlaufofens der ersten Zone in Transportrich tung des Bauteils nachgeordnet ist, bedeutet, dass das Bauteil die zweite Zone später durchläuft als die erste Zone. Entsprechendes gilt für die Temperierstation und den zweiten Durchlaufofen, die dem ersten Durchlaufofen beziehungsweise der Tempe- rierstation in Transportrichtung des Bauteils nachgeordnet sind.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Figuren näher erläutert. Die Figuren zeigen ein besonders bevorzugtes Ausführungsbeispiel, auf das die Erfindung jedoch nicht begrenzt ist. Die Figuren und die darin dargestellten Größenverhältnisse sind nur schematisch. Es zeigen: Fig. 1 : eine erfindungsgemäße Vorrichtung zum thermischen Behandeln eines
Bauteils,
Fig. 2: einen Temperaturverlauf, der sich mit der Vorrichtung aus Fig. 1 bei
Durchführung eines erfindungsgemäßen Verfahrens zum thermischen Behandeln des Bauteils einstellt. Fig. 1 zeigt eine Vorrichtung 1 zum thermischen Behandeln eines Bauteils 2. Die Vor richtung 1 umfasst einen ersten Durchlaufofen 3, welcher in Transportrichtung r des Bauteils 2 eine erste Zone 6 und eine der ersten Zone 6 nachgeordnete zweite Zone 7 aufweist. Die zweite Zone 7 wird also von dem Bauteil 2 später durchlaufen und liegt daher in Fig. 1 rechts von der ersten Zone 6. Die erste Zone 6 erstreckt sich in Trans- portrichtung r des Bauteils 2 über 70 % des ersten Durchlaufofens 3. Die erste Zone 6 und die zweite Zone 7 erstrecken sich quer zur Transportrichtung r - also in Fig. 1 nach oben und unten sowie senkrecht zur Zeichenebene - über den gesamten ersten Durchlaufofen 3.
Die Vorrichtung 1 weist weiterhin eine dem ersten Durchlaufofen 3 in Transport- richtung r des Bauteils 2 nachgeordnete Temperierstation 4 auf. Weiterhin weist die Vorrichtung 1 einen zweiten Durchlaufofen 5 auf, der in Transportrichtung rdes Bau teils 2 der Temperierstation 4 nachgeordnet ist. Die Temperaturen in der ersten Zone 6 des ersten Durchlaufofens 3, in der zweiten Zone 7 des ersten Durchlaufofens 3, in der Temperierstation 4 und im zweiten Durchlaufofen 5 sind übereine Regeleinrichtung 8 einstellbar. Dies ist durch gepunktete Linien angedeutet. Die Regeleinrichtung 8 ist insbesondere dazu eingerichtet, in der ersten Zone 6 des ersten Durchlaufofens 3 eine Durchschnittstemperatur unterhalb der AC3-Temperatur TAc3 des Bauteils 2 einzustel len, in der zweiten Zone 7 des ersten Durchlaufofens 3 eine Durchschnittstemperatur oberhalb der AC3-Temperatur TAc3 des Bauteils 2 einzustellen und im zweiten Durch laufofen 5 eine solche Temperatur einzustellen, dass der erste Bereich auf eine erste Temperatur gebracht wird und der zweite Bereich auf eine zweite Temperatur ge bracht wird, wobei die erste Temperatur oberhalb der Austenit- Rückumwandlungstemperatur des Bauteils 2 liegt.
Fig. 2 zeigt einen Temperaturverlauf, der sich in dem Bauteil 2 einstellt, wenn es durch die Vorrichtung 1 aus Fig. 1 bewegt wird. Die Darstellung von Fig. 2 ist schema tisch. Gezeigt ist ein Plot der Temperatur T über der Zeit t in beliebigen Einheiten. Das Bauteil 2 wird zunächst in dem ersten Durchlaufofen 3 erwärmt. Die Verweildauer des Bauteils 2 in dem ersten Durchlaufofen 3 ist mit tDi bezeichnet und in die mit tZi be- zeichnete Verweildauer in der ersten Zone 6 und die mit tZ2 bezeichnete Verweildauer in der zweiten Zone 7 unterteilt. In der ersten Zone 6 ist die Temperatur konstant auf einen Wert TZΊ geregelt, der unterhalb der AC3-Temperatur TAC3 des Bauteils 2 liegt. In der zweiten Zone 7 ist die Temperatur konstant auf einen Wert TZ2 geregelt, der ober halb der AC3-Temperatur TAC3 des Bauteils 2 liegt. Die Temperatur des Bauteils 2 steigt dadurch zunächst auf den Wert TZi. In tz2 erfolgt eine weitere Erwärmung auf Tz2.
Anschließend wird das Bauteil 2 in die Temperierstation 4 transferiert. Die zugehö rige Transferzeit ist mit tTi bezeichnet. Während dieses Transfers kühlt das Bauteil 2 ab.
In der Temperierstation 4 verbleibt das Bauteil 2 über eine Verweildauer tTs. In die ser Zeit wird das Bauteil 2 in der Temperierstation 4 thermisch behandelt, indem ein erster Bereich des Bauteils 2 einer Temperatur ausgesetzt wird, die konstant auf einem Wert TTS oberhalb der AC3-Temperatur TAC3 des Bauteils 2 liegt, und ein zweiter Be reich des Bauteils 2 gekühlt wird. Das Kühlen des zweiten Bereichs des Bauteils 2 be ginnt mit einer Verzögerung tv. Die Verzögerung tv beginnt mit Eintritt des Bauteils 2 in die Temperierstation 4, also mit Ende von tTi und Beginn von tTs. Nach dem Kühlen kann ein Anstieg der Temperatur TB des zweiten Bereichs zu erkennen sein. Das ist durch die Freisetzung latenterWärme bedingt. Dieser Effekt wird auch als„Rekales- zenz" bezeichnet.
Nach dem thermischen Behandeln des Bauteils 2 in der Temperierstation 4 wird das Bauteil 2 in den zweiten Durchlaufofen 5 transferiert. Die Transferzeit dafür ist mit tT2 bezeichnet. Auch dabei kühlt das Bauteil 2 ab, was je nach Bereich unterschiedlich sein kann.
Im zweiten Durchlaufofen 5 wird das Bauteil 2 weiter thermisch behandelt. Der erste Bereich wird auf eine erste Temperatur erwärmt und der zweite Bereich wird auf eine zweite Temperatur erwärmt. Die erste Temperatur liegt oberhalb der Austenit- Rückumwandlungstemperatur TAR des Bauteils 2; die zweite Temperatur liegt unter halb der Austenit-Rückumwandlungstemperatur TAR des Bauteils 2. Die Verweildauer des Bauteils 2 im zweiten Durchlaufofen 5 ist mit tD2 bezeichnet.
Durch die bereichsweise unterschiedliche thermische Behandlung erhält das Bau teil 2 eine bereichsweise unterschiedliche Duktilität. Das ist beispielsweise bei einer B- Säule für ein Kraftfahrzeug vorteilhaft. Der beschriebene Temperaturverlauf bewirkt dabei, dass die Bereiche unterschiedlicher Duktilität besonders scharf voneinander getrennt sind.
Bezugszeichenliste
1 Vorrichtung
2 Bauteil
3 erster Durchlaufofen
4 Temperierstation
5 zweiter Durchlaufofen
6 erste Zone
7 zweite Zone
8 Regeleinrichtung
T Temperatur
T AC3 AC3-Temperatur des Bauteils
TAR Austenit-Rückumwandlungstemperaturdes Bauteils Tzi Temperatur in der ersten Zone
T z2 Temperatur in der zweiten Zone
TTS Temperatur für den zweiten Bereich in der Temperierstation TA Temperatur des ersten Bereichs des Bauteils TB Temperatur des zweiten Bereichs des Bauteils t Zeit tDi Verweildauer im ersten Durchlaufofen tzi Verweildauer in der ersten Zone des ersten Durchlaufofens tZ2 Verweildauer in der zweiten Zone des ersten Durchlaufofens tTi Transferdauer vom ersten Durchlaufofen zur Temperierstation tTs Verweildauer in der Temperierstation tv Verzögerung des Kühlens des zweiten Bereichs des Bauteils tT2 Transferdauer von der Temperierstation zum zweiten Durchlaufofen tD2 Verweildauer im zweiten Durchlaufofen r Transportrichtung des Bauteils

Claims

Ansprüche
1. Verfahren zum thermischen Behandeln eines Bauteils (2), umfassend: a) Erwärmen des Bauteils (2) in einem ersten Durchlaufofen (3) auf eine Tempe ratur oberhalb der AC3-Temperatur (TACS) des Bauteils (2), b) Transferieren des Bauteils (2) von dem ersten Durchlaufofen (3) in eine Tem perierstation (4), c) thermisches Behandeln des Bauteils (2) in der Temperierstation (4), wobei ein erster Bereich des Bauteils (2) einer Temperatur ausgesetzt wird, die im Durchschnitt oberhalb der AC3-Temperatur (TAc3) des Bauteils (2) liegt, und ein zweiter Bereich des Bauteils (2) gekühlt wird, d) Transferieren des Bauteils (2) von der Temperierstation (4) in einen zweiten Durchlaufofen (5), e) Thermisches Behandeln des Bauteils (2) in dem zweiten Durchlaufofen (5), so dass der erste Bereich auf eine erste Temperatur gebracht wird und der zwei te Bereich auf eine zweite Temperatur gebracht wird, wobei die erste Tempe ratur oberhalb der Austenit-Rückumwandlungstemperatur des Bauteils (2) liegt, und wobei die zweite Temperatur unterhalb der Austenit- Rückumwandlungstemperatur des Bauteils (2) liegt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die erste Temperatur 20 bis 150 K oberhalb der
AC3-Temperatur (TACS) des Bauteils (2) liegt und/oder wobei die zweite Tempera tur 100 bis 200 K unterhalb der AC3-Temperatur (TACS) des Bauteils (2) liegt.
3. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei der erste Bereich in Schritt e) um mindestens 20 K erwärmt wird und/oder wobei der zweite Bereich in Schritt e) um mindestens 100 K erwärmt wird.
4. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei der erste Durchlauf ofen (3) in Transportrichtung (r) des Bauteils (2) in eine erste Zone (6) und eine an diese anschließende und von dem Bauteil (2) später durchlaufene zweite Zone (7) unterteilt ist, wobei sich die erste Zone (6) in Transportrichtung (r) des Bauteils (2) über mindestens 70 % des ersten Durchlaufofens (3) erstreckt, wobei eine Durch schnittstemperatur in der ersten Zone (6) unterhalb der AC3-Temperatur (TAc3) des Bauteils (2) liegt, und wobei eine Durchschnittstemperatur in der zweiten Zone (7) oberhalb der AC3-Temperatur (TAGS) des Bauteils (2) liegt.
5. Vorrichtung (1) zum thermischen Behandeln eines Bauteils (2), umfassend:
- einen ersten Durchlaufofen (3),
- eine dem ersten Durchlaufofen (3) in Transportrichtung (r) des Bauteils (2) nachgeordnete Temperierstation (4),
- einen der Temperierstation (4) in Transportrichtung (r) des Bauteils (2) nachge- ordneten zweiten Durchlaufofen (5),
- eine Regeleinrichtung (8), die dazu eingerichtet ist, in jedenfalls einem Teil des ersten Durchlaufofens (3) auf eine Durchschnittstemperatur oberhalb der AC3- Temperatur (TAc3) des Bauteils (2) zu regeln, und in dem zweiten Durchlaufofen (5) auf eine Durchschnittstemperatur oberhalb der AC3-Temperatur (TAC3) des Bauteils (2) zu regeln.
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