EP4097828A1 - Kühlung eines elektrischen antriebs in einem elektrisch angetriebenen fahrzeug - Google Patents

Kühlung eines elektrischen antriebs in einem elektrisch angetriebenen fahrzeug

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Publication number
EP4097828A1
EP4097828A1 EP20839318.1A EP20839318A EP4097828A1 EP 4097828 A1 EP4097828 A1 EP 4097828A1 EP 20839318 A EP20839318 A EP 20839318A EP 4097828 A1 EP4097828 A1 EP 4097828A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
housing
electric drive
axial
inner part
outer part
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP20839318.1A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Peter Zweigle
Martin Kuehnemund
Marie-Luies Schoeneck
Julius Georgemannan
Anton Schuelin
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Robert Bosch GmbH
Original Assignee
Robert Bosch GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Robert Bosch GmbH filed Critical Robert Bosch GmbH
Publication of EP4097828A1 publication Critical patent/EP4097828A1/de
Pending legal-status Critical Current

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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K5/00—Casings; Enclosures; Supports
    • H02K5/04—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof
    • H02K5/20—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof with channels or ducts for flow of cooling medium
    • H02K5/203—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof with channels or ducts for flow of cooling medium specially adapted for liquids, e.g. cooling jackets
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K5/00—Casings; Enclosures; Supports
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    • H02K5/20—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof with channels or ducts for flow of cooling medium
    • H02K5/207—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof with channels or ducts for flow of cooling medium with openings in the casing specially adapted for ambient air
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
    • H02K9/19—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
    • H02K9/19—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil
    • H02K9/197—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil in which the rotor or stator space is fluid-tight, e.g. to provide for different cooling media for rotor and stator
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/22—Rotating parts of the magnetic circuit
    • H02K1/27—Rotor cores with permanent magnets
    • H02K1/2706—Inner rotors
    • H02K1/272—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being perpendicular to the rotor axis
    • H02K1/274—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being perpendicular to the rotor axis the rotor consisting of two or more circumferentially positioned magnets
    • H02K1/2753—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being perpendicular to the rotor axis the rotor consisting of two or more circumferentially positioned magnets the rotor consisting of magnets or groups of magnets arranged with alternating polarity
    • H02K1/276—Magnets embedded in the magnetic core, e.g. interior permanent magnets [IPM]

Definitions

  • the invention relates to an electric drive for an electrically driven vehicle with a rotor and a stator which is enclosed by a housing.
  • the invention also relates to the use of the electric drive in an e-axle module of an electrically powered vehicle.
  • the cooling unit for cooling an electrical machine.
  • the cooling unit has a hollow cylindrical cooling jacket and a cooling channel formed on the cooling jacket.
  • the cooling channel is implemented on a radially outer surface of the cooling jacket with respect to a central axis of the cooling unit.
  • DE 10 2012 008 209 A1 relates to an electrical machine with a housing and a casing concentrically surrounding the housing.
  • An annular, liquid-tight closed cooling jacket through which a coolant can flow extends between the housing and the jacket.
  • the cooling jacket has a plurality of coolant channels arranged next to one another in the axial direction and extending in the circumferential direction of the housing, which coolant channels extend between ribs which are arranged on the outer circumference of the housing.
  • DE 10 2010 029 986 A1 relates to an electrical machine with a housing in which a stator and a rotor are arranged.
  • the housing has a Outer jacket and an inner jacket that is partially spaced from it and faces the stator.
  • a cooling jacket is implemented between the outer jacket and the inner jacket.
  • the cooling jacket comprises a plurality of channels running around an axis of rotation of the electrical machine for the passage of the cooling medium.
  • stator In the case of electrical machines that are used in electric drive axles of electric vehicles, their stator is usually cooled with liquid.
  • the stator is built into an aluminum housing manufactured using an extrusion process.
  • the housing is usually double-walled and has webs between the two walls that extend in the longitudinal direction of the housing. The separating webs create cooling water channels running parallel to one another.
  • deflection pockets In each of the two end shields of the electrical machine there are deflection pockets which deflect the liquid emerging from a longitudinal channel by 180 ° and divert it into the adjacent channel. As a result, the electrical machine flows around the entire circumference of the housing jacket in a meandering manner and is thus cooled.
  • a cooling water guide is formed in a cost-effective way by lengthening a front bearing plate and by lengthening a rear bearing plate. As a result, an outer wall and an inner wall of the cooling housing can be formed. The housing itself is saved in this way.
  • a first end shield is designed as a die-cast part, while a second end shield is generally designed as an extruded part.
  • an electric drive for an electrically driven vehicle comprising an electric machine with a rotor and a stator and the rotor being enclosed by a housing.
  • the housing comprises an outer part and an inner part, each of which has an axial ribbing extending in the axial direction of the housing.
  • the electric drive is designed so that the axial ribs in the joined state of the outer part or the inner part of the housing form an intermediate space through which the cooling medium flows exclusively in the tangential direction.
  • the meandering portion of the cooling medium flow present in previous solutions can be significantly reduced and ideally completely avoided by the solution proposed according to the invention, so that an exclusively tangential flow of the cooling medium is established.
  • inlet and an outlet for the cooling medium on the outer part, which are arranged at an axial distance from one another. Due to the distance between inlet and outlet that can be achieved due to the axial distance, flow short-circuits of the cooling medium can be avoided, so that this is rather impressed with a flow through the respective cooling channels extending in the axial direction, which is associated with constant heat dissipation.
  • the inlet and the outlet on the outer part of the housing are advantageously arranged at an offset of, for example, 180 ° with respect to one another.
  • the inlet and outlet for the cooling medium are opposite one another and a flow path extending exclusively in the tangential direction is impressed on the cooling medium, assisted by gravity. Offset angles other than 180 ° are also possible.
  • the inlet for the cooling medium lies in a first axial plane, while the outlet of the cooling medium preferably lies in a second axial plane which is spaced apart from this, as seen in the axial direction; the inlet and the outlet can also be arranged in the same axial plane.
  • Such an arrangement of the inlet and outlet of the cooling medium makes it possible to optimize the only tangential flow path of the cooling medium, so that a maximum of heat loss can be dissipated from the electrical machine.
  • the electric drive proposed according to the invention also includes axial ribs that are implemented on draft angles of the outer part and the inner part of the housing.
  • the formation of draft bevels on the outer and inner parts of the housing, which form the coolant channels in the joined state and extend in the axial direction, enable a housing of the electrical machine that includes an inner and outer part to be manufactured by die-casting processes.
  • the outer part and inner part of the housing can each be designed with a conicity, which also contributes to easier removal of the outer part and inner part of the housing if they are manufactured by means of die-casting processes.
  • the axial ribbing is carried out in an inner circumferential surface of the outer part within a machined area, the axial ribbing of the outer part on the inner circumferential surface of the outer part in particular comprising a cylindrical overturning.
  • the axial ribbing on an outer circumferential surface of the inner part of the housing within a machined area is designed in such a way that in particular a conical overturning is formed there.
  • the geometry of the cooling channels extending essentially in the axial direction can be kept particularly flat, which ensures optimal heat dissipation of waste heat from the electrical Machine on the one hand and on the other hand a particularly space-saving design for coolant channels with it.
  • the electric drive is designed in such a way that the conicity is determined by a first diameter and a second diameter, for example of the inner part of the housing.
  • the corresponding conicity of the outer part of the housing is complementary to this.
  • the electric drive is advantageously designed in such a way that the stator of the electric machine is fixed in the inner part of the housing in particular by a shrink connection, in particular is shrunk into it. This allows a particularly simple assembly of the stator of the electrical machine in the inner part of the housing without the need for fastening elements or the like.
  • the axial ribbing of the inner part of the housing is provided with interruptions.
  • a turbulent flow condition is impressed on a flow of the cooling medium, by means of which a significant improvement in the dissipation of heat from the electrical machine can be achieved.
  • the invention also relates to the use of the electric drive in an e-axle module of a drive train of an electrically driven vehicle.
  • the rib-shaped design of both the outer part and the inner part of the housing of the electrical machine achieves a very large surface, which leads to optimal heat transfer to the cooling medium, for example cooling water.
  • the flow assumes a turbulent state due to the flow around the axial ribs, which are provided on the outer part and the inner part, seen in the axial direction of the housing is associated with a considerable improvement in the heat transfer that can be achieved.
  • the cooling channels in the solution proposed according to the invention are not shown as a cavity in a part, for example in a cast core, they can be made very flat due to the dimensional coordination of the outer part and the inner part.
  • the largest possible amount of the flowing cooling medium is connected to the surface on which the heat is to be dissipated, so that the heat can be optimally absorbed by the cooling medium or transferred to it. Due to the very flat design of the channels shown for the flow of the cooling medium as spaces or flat gaps between the axial ribs on the inner and outer parts of the housing, a very high flow speed of the cooling medium can be achieved.
  • the cooling is designed in such a way that, in the case of a tolerance-related smallest cross-section, the permissible flow resistance is not exceeded on the one hand and, on the other hand, sufficient cooling capacity is ensured with the largest cross-section.
  • the cooling water flow is optimized in that the cooling water flows in at the inlet and emerges again from the cooling channel geometry at an outlet connection opposite it which is offset by 180 °. In this way, half of the cooling water is routed around both sides of the electrical machine in a tangential manner.
  • the interlocking axial ribs on the inner part and outer part of the housing ensure the necessary flow influencing of the cooling medium as well as the optimization of the achievable cooling effect. Since the inlet and outlet of the cooling medium are as far apart as possible in the axial direction, an essentially complete flow around the two-part housing, including the inner and outer parts, is achieved.
  • the two connections, i. H. the inlet and the outlet for the cooling medium can also be arranged on one and the same axial plane.
  • the outer part of the housing can be made, for example, as a cast part and provided with draft angles.
  • the inner part of the housing is cylindrical due to the manufacturing process.
  • the raised protruding parts of the axial ribs in the inner and outer parts are completely or partially machined so that, for example, with regard to the axial ribs, they can be machined to the effect that these are either designed to be conically turned or cylindrically turned.
  • the presence of the draft angles on the inner and outer parts can advantageously be used to optimize the geometry of the cooling channels, ie the spaces in the form of a gap between the inner part and the outer part of the housing.
  • Figure 1 is a perspective view of an electric drive with a laterally flanged gear
  • FIG 2 is a partial sectional view of the electric drive according to Figure 1,
  • FIG. 3 shows a cooling medium flow on a housing proposed according to the invention with an outer part and an inner part
  • FIG. 4 shows a plan view of an inner part pushed into an outer part of the housing with a shrunk-in stator
  • Figure 5 is a perspective view of the outer part of the housing
  • FIG. 6 shows a first variant of an inner part with external axial ribs and
  • FIG. 7 shows a second embodiment variant of the inner part with interruptions in the axial ribbing.
  • FIG. 1 shows a perspective view of an electric drive 10 which has a first end plate 12 and a second end plate 16. Between the first end shield 12 and the second end shield 16, a motor housing 14 with a laterally flanged transmission 18 is arranged. An electrical machine, not shown in detail, of the electrical drive 10 is accommodated in the motor housing 14.
  • FIG. 2 shows a partial sectional illustration of the electric drive 10 according to the perspective view in FIG. 1.
  • FIG. 2 shows that a rotor shaft 20, on which a rotor 22 of an electrical machine is received, is rotatably supported in a first bearing 26 and a second bearing 28.
  • the rotor shaft 20 of the electric machine rotates relative to a stator 24 of an electric machine that is fixedly mounted on a housing.
  • the first bearing 26 is received in the first end shield 12.
  • the second bearing 28 is mounted in the laterally flanged gear 18.
  • the transmission 18 comprises an intermediate shaft 30 on which a gear is received, which meshes with a drive pinion of the rotor shaft 20.
  • Cooling channels 32 run in the motor housing 14.
  • the individual cooling channels 32 are formed by separating webs 34 in the longitudinal direction. Each of the cooling channels 32 opens into a first deflecting pocket 36 or into a second deflecting pocket 38, which are either incorporated into the first end shield 12 or into the material of the second end shield 16.
  • FIG. 3 shows a schematic representation of a flow 46 of the cooling medium through a housing 25.
  • the cooling medium enters a cooling system of the housing 25 via an inlet 42 and leaves it at an outlet 44 25 formed by an outer part 48 and an inner part 50.
  • the outer part 48 and the inner part 50 define a channel geometry, as will be described in more detail below.
  • the inlet 42 and the outlet 44 can be oriented at an offset 52 of, for example, 180 ° to one another.
  • FIG. 3 shows that there is an axial distance 54 between the inlet 42 and the outlet 44 for the cooling medium. While the inlet 42 for the cooling medium lies in a first axial plane 56, the outlet 44 for the cooling medium is located in a second axial plane 58 further spaced apart from this first axial plane 56 in the axial direction A particularly long flow path can be impressed on the cooling medium so that the cooling medium can transport a maximum of heat away from the electric drive 10. Alternatively, there is also the possibility of arranging the inlet 42 and the outlet 44 in one and the same axial plane.
  • a flow 46 of the cooling medium takes place essentially in the tangential direction and splits behind the inlet 42. Since the inlet 42 and the outlet 44 for the cooling medium are far apart as seen in the axial direction 78, a practically complete flow around the housing 25 of the electric drive 10 is achieved. In principle, the inlet 42 and the outlet 44 could also be arranged on one and the same axial plane.
  • FIG. 4 shows that the inner part 50 is pushed into the outer part 48 of the housing 25 of the electric drive 10. Between the outer part 48 on the one hand and the inner part 50 on the other hand, an annular gap-shaped intermediate space 60 is created.
  • the geometry of the annular gap-shaped intermediate space 60 is essentially flat, so that there is a large contact surface between the cooling medium and the surface to be cooled and optimal heat transfer to the cooling medium takes place can.
  • the individual segments of the annular gap-shaped intermediate space 60 are on the one hand due to the axial ribbing 62 of the inner part 50 and, on the other hand, formed by the axial ribbing 64 of the outer part 48.
  • FIG. 4 also shows that the stator 24 of the electrical machine is shrunk into the inner part 50 by a shrink connection 66 and is thus fixed without further fastening elements being required.
  • FIG. 4 also shows that the stator 24 of the electrical machine surrounds the rotor 22 of the electrical machine, which is received on the rotor shaft 20.
  • FIG. 5 shows a perspective illustration of the outer part 48 of the housing 25.
  • the perspective illustration according to FIG. 5 shows that the outer part 48 of the housing 25 can be manufactured, for example, as a cast part, for example as an aluminum die-cast part.
  • the outer part 48 has draft angles 68. Due to the draft bevels 68, an easier removal of the finished cast blank of the outer part 48 from a casting mold or a casting tool is possible.
  • the outer part 48 comprises an axial ribbing 64 on its inner circumferential surface, which consists of individual axial ribs which are spaced apart from one another in the circumferential direction and which each comprise a base 72.
  • FIG. 5 shows that the individual ribs of the axial ribbing 64 of the outer part 48 have a cylindrical overturn 71 within a machined area 74.
  • Such a machining of the respective upper sides of the individual ribs of the axial ribbing 64 on the inner circumference of the outer part 48 defines the annular gap-shaped intermediate space 60 in relation to the outer part 48.
  • the inner part 50 of the housing 25 shown in the illustration according to FIG. 6 has the axial ribbing 62 on its outer jacket surface.
  • the individual ribs of the axial ribbing 62 on the outer circumference of the inner part 50 run essentially parallel to one another.
  • the inner part 50 of the housing 25 is designed with a conicity 82 as seen in the axial direction 78.
  • the inner part 50 as shown in FIG. 6, viewed in the axial direction 78 is provided with a variable diameter which varies from a first diameter 84 to a second diameter 86 tapering stretches.
  • the stator 24 is attached to an inner circumferential surface of the inner part 50, for example via the shrink connection 66 shown in FIG. 4 between the stator 24 of the electrical machine and the inner part 50 of the housing 25.
  • FIG. 6 also shows that the axial ribbing 62 of the inner part 50 of the housing 25 also has a machined area 74.
  • the machined area 74 of the axial ribbing 62 of the inner part 50 is provided with a conical overturn 70. Within the conical overturning 70, the upper edges of the individual ribs of the axial ribbing 62 are machined, i. H. worn away.
  • FIG. 7 shows an alternative design option for the inner part 50 of the housing 25.
  • the inner part 50 includes an end face 80.
  • the individual ribs of the axial ribbing 62 of the inner part 50 have individual interruptions 76.
  • the individual interruptions 76 of a single rib of the axial ribbing 62 of the inner part 50 according to the illustration in Figure 7 are aligned with the interruptions 76 of adjacent individual ribs of the axial ribbing 62.
  • the turbulent flow state of the cooling medium which flows through the annular gap-shaped intermediate space 60 according to the flow 46 according to FIG. 3, improves heat dissipation from the housing 25 of the electric drive 10 proposed according to the invention.
  • the design variant of the inner part 50 according to FIG. 7 results in a significant increase in the surface and an impression of a turbulent flow state in relation to the cooling medium which the annular gap-shaped intermediate space 60 between the outer part 48 on the one hand and the inner part 50 of the housing 25 on the other hand.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Motor Or Generator Cooling System (AREA)
  • Motor Or Generator Frames (AREA)

Abstract

Die Erfindung bezieht sich auf einen elektrischen Antrieb (10) eines elektrisch angetriebenen Fahrzeugs. Der elektrische Antrieb (10) umfasst einen Rotor (22) und einen Stator (24), der von einem Gehäuse (25) umschlossen ist. Das Gehäuse (25) ist durch ein Außenteil (48) und ein Innenteil (50) gebildet, die jeweils eine sich in Axialrichtung (78) des Gehäuses (25) erstreckende Axialverrippung (62, 64) aufweisen.

Description

KÜHLUNG EINES ELEKTRISCHEN ANTRIEBS IN EINEM ELEKTRISCH ANGETRIEBENEN FAHRZEUG
Technisches Gebiet
Die Erfindung bezieht sich auf einen elektrischen Antrieb eines elektrisch angetriebenen Fahrzeugs mit einem Rotor und einem Stator, der von einem Gehäuse umschlossen ist. Darüber hinaus bezieht sich die Erfindung auf die Verwendung des elektrischen Antriebs in einem E-Achsen-Modul eines elektrisch angetriebenen Fahrzeugs.
Stand der Technik
DE 10 2018 200365 Al offenbart eine Kühleinheit zur Kühlung einer elektrischen Maschine. Die Kühleinheit weist einen hohlzylindrischen Kühlmantel und einen an dem Kühlmantel ausgebildeten Kühlkanal auf. Der Kühlkanal ist in Bezug auf eine zentrale Achse der Kühleinheit an einer radial äußeren Fläche des Kühlmantels ausgeführt.
DE 10 2012 008 209 Al hat eine elektrische Maschine mit einem Gehäuse und einem das Gehäuse konzentrisch umschließenden Mantel zum Gegenstand. Zwischen dem Gehäuse und dem Mantel erstreckt sich ein ringförmiger, flüssigkeitsdicht abgeschlossener und von einem Kühlmittel durchströmbarer Kühlmantel. Der Kühlmantel weist mehrere in axialer Richtung nebeneinander angeordneter und sich in Umfangsrichtung des Gehäuses erstreckender Kühlmittelkanäle auf, welche sich zwischen Rippen erstrecken, die auf dem Außenumfang des Gehäuses angeordnet sind.
DE 10 2010 029 986 Al betrifft eine elektrische Maschine mit einem Gehäuse, in welchem ein Stator und ein Rotor angeordnet sind. Das Gehäuse weist einen Außenmantel und einen davon abschnittsweise beabstandeten zum Stator weisenden Innenmantel auf. Zwischen dem Außenmantel und dem Innenmantel ist ein Kühlmantel ausgeführt. Der Kühlmantel umfasst mehrere um eine Drehachse der elektrischen Maschine verlaufende Kanäle zur Durchleitung des Kühlmediums.
Bei elektrischen Maschinen, die in Elektroantriebsachsen elektrischer Fahrzeuge eingesetzt werden, wird üblicherweise deren Stator mit Flüssigkeit gekühlt. Dazu ist der Stator in ein durch Strangpressverfahren hergestelltes Aluminiumgehäuse eingebaut. Das Gehäuse ist in der Regel doppelwandig ausgeführt und besitzt zwischen den beiden Wänden Stege, die sich in Längsrichtung des Gehäuses erstrecken. Durch die Trennstege entstehen parallel zueinander verlaufende Kühlwasserkanäle. In den beiden Lagerschildern der elektrischen Maschine befinden sich jeweils Umlenktaschen, die die aus einem Längskanal austretende Flüssigkeit um 180° umlenken und in den danebenliegenden Kanal umleiten. Dadurch wird die elektrische Maschine mäanderförmig auf dem kompletten Umfang des Gehäusemantels umströmt und somit gekühlt.
Es ist des Weiteren bekannt, dass eine Kühlwasserführung auf kostengünstigem Wege durch Verlängerung eines vorderen Lagerschilds und durch das Verlängern eines hinteren Lagerschilds gebildet wird. Dadurch können eine äußere Wand und eine innere Wand des Kühlgehäuses gebildet werden. Das Gehäuse selbst wird auf diesem Wege eingespart. Bei dieser Möglichkeit ist ein erstes Lagerschild als Druckgussteil ausgebildet, während ein zweites Lagerschild in der Regel als Fließpressteil ausgebildet wird.
Offenbarung der Erfindung
Erfindungsgemäß wird ein elektrischer Antrieb eines elektrisch angetriebenen Fahrzeugs vorgeschlagen, wobei der elektrische Antrieb eine elektrische Maschine mit einem Rotor und einem Stator umfasst und der Rotor von einem Gehäuse umschlossen ist. Das Gehäuse umfasst ein Außenteil und ein Innenteil, die jeweils eine sich in Axialrichtung des Gehäuses erstreckende Axialverrippung aufweisen. Durch die Teilung des Gehäuses der elektrischen Maschine in ein Innen- und ein Außenteil können in fertigungstechnischer Sicht einerseits die bisher erforderlichen Umlenktaschen eingespart werden. Des Weiteren kann durch die erfindungsgemäß vorgeschlagene Lösung ein Überströmen von Kühlfluid von einem Kühlkanal in einen zu diesem benachbarten Kühlkanal vermieden werden, so dass insgesamt gesehen die Kühlleistung, die zur Abfuhr von Wärme einer elektrischen Maschine zur Verfügung steht, im Wesentlichen konstant gehalten werden kann.
In Weiterbildung der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung ist der elektrische Antrieb so gestaltet, dass die Axialverrippungen im gefügten Zustand des Außenteils oder des Innenteils des Gehäuses einen Zwischenraum bilden, der von dem Kühlmedium ausschließlich in tangentiale Richtung durchströmt ist. Der bei bisherigen Lösungen vorhandene mäanderförmige Anteil der Kühlmediumströmung kann durch die erfindungsgemäß vorgeschlagene Lösung signifikant verringert und idealerweise vollständig vermieden werden, so dass sich eine ausschließlich tangentiale Strömung des Kühlmediums einstellt.
In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung befindet sich am Außenteil ein Zulauf und ein Ablauf für das Kühlmedium, die in einem axialen Abstand bezogen aufeinander angeordnet sind. Durch die aufgrund des Axialabstands erreichbare Distanz zwischen Zulauf und Ablauf können Strömungskurzschlüsse des Kühlmediums vermieden werden, so dass diesem vielmehr eine Durchströmung der jeweiligen sich in Axialrichtung erstreckenden Kühlkanäle aufgeprägt wird, was mit einem konstanten Wärmeabtransport einhergeht.
In einer vorteilhaften Weiterbildung der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung sind der Zulauf und der Ablauf am Außenteil des Gehäuses in vorteilhafter Weise um einen Versatz von beispielsweise 180° in Bezug aufeinander angeordnet. Dadurch lässt sich erreichen, dass Zulauf und Ablauf für das Kühlmedium einander gegenüberliegen und dem Kühlmedium, schwerkraftunterstützt, ein ausschließlich in tangentialer Richtung verlaufender Strömungsweg aufgeprägt wird. Es sind auch von 180° verschiedene Versatzwinkel möglich. In einer vorteilhaften Ausführungsvariante der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung liegt der Zulauf für das Kühlmedium in einer ersten Axialebene, während der Ablauf des Kühlmediums bevorzugt in einer von dieser, in Axialrichtung gesehen, beabstandeten zweiten Axialebene liegt; der Zulauf und der Ablauf können auch in der gleichen Axialebene angeordnet sein.
Durch eine derartige Anordnung von Zulauf und Ablauf des Kühlmediums lässt sich eine Optimierung des nur tangential verlaufenden Strömungswegs des Kühlmediums erreichen, so dass ein Maximum von Verlustwärme aus der elektrischen Maschine abgeführt werden kann.
Der erfindungsgemäß vorgeschlagene elektrische Antrieb umfasst ferner Axialverrippungen, die an Entformungsschrägen des Außenteils und des Innenteils des Gehäuses ausgeführt sind. Die Ausbildung von Entformungsschrägen am Außen- und Innenteil des Gehäuses, die im gefügten Zustand die Kühlmittelkanäle bilden und sich in Axialrichtung erstrecken, ermöglichen die Fertigung eines ein Innen- und Außenteil umfassenden Gehäuses der elektrischen Maschine durch Druckgussverfahren.
In vorteilhafter Weise können bei der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung Außenteil und Innenteil des Gehäuses jeweils in einer Konizität ausgeführt sein, was ebenfalls zu einer leichteren Entformung von Außenteil und Innenteil des Gehäuses beiträgt, sofern diese mittels Druckgussverfahren gefertigt werden.
Bei der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung ist die Axialverrippung in einer Innenumfangsfläche des Außenteils innerhalb eines bearbeiteten Bereichs ausgeführt, wobei die Axialverrippung des Außenteils an der Innenumfangsfläche des Außenteils insbesondere eine zylindrische Überdrehung umfasst. Demgegenüber ist die Axialverrippung an einer Außenumfangsfläche des Innenteils des Gehäuses innerhalb eines bearbeiteten Bereichs derart beschaffen, dass dort insbesondere eine konische Überdrehung ausgebildet ist. Durch die nachträgliche, insbesondere spanabhebend erfolgende Bearbeitung von Innenteil und Außenteil im Bereich der Axialverrippung innerhalb der Entformungsschrägen, können die sich im Wesentlichen in axiale Richtung erstreckenden Kühlkanäle hinsichtlich ihrer Geometrie besonders flach gehalten werden, was eine optimale Wärmeabfuhr von Verlustwärme aus der elektrischen Maschine einerseits und andererseits eine besonders platzsparende Bauweise für Kühlmittelkanäle mit sich bringt.
Bei der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung ist der elektrische Antrieb derart beschaffen, dass die Konizität durch einen ersten Durchmesser und einen zweiten Durchmesser, beispielsweise des Innenteils des Gehäuses, bestimmt ist. Dazu komplementär ist die entsprechende Konizität des Außenteils des Gehäuses beschaffen.
In vorteilhafter Weise ist der elektrische Antrieb so beschaffen, dass der Stator der elektrischen Maschine insbesondere durch eine Schrumpfverbindung in den Innenteil des Gehäuses fixiert, insbesondere in diesen eingeschrumpft ist. Dies gestattet eine besonders einfache Montage des Stators der elektrischen Maschine im Innenteil des Gehäuses, ohne dass Befestigungselemente oder dergleichen erforderlich würden.
In einer vorteilhaften Ausführungsvariante des erfindungsgemäß vorgeschlagenen elektrischen Antriebs ist die Axialverrippung des Innenteils des Gehäuses mit Unterbrechungen versehen. Dadurch wird einer Strömung des Kühlmediums ein turbulenter Strömungszustand aufgeprägt, durch den eine signifikante Verbesserung der Wärmeabfuhr aus der elektrischen Maschine erreicht werden kann.
Darüber hinaus bezieht sich die Erfindung auf die Verwendung des elektrischen Antriebs in einem E-Achsen-Modul eines Antriebsstrangs eines elektrisch angetriebenen Fahrzeugs.
Vorteile der Erfindung
In vorteilhafter Weise wird durch die rippenförmige Gestaltung sowohl des Außenteils als auch des Innenteils des Gehäuses der elektrischen Maschine eine sehr große Oberfläche erreicht, was zu einer optimalen Wärmeübertragung an das Kühlmedium, zum Beispiel Kühlwasser, führt. Des Weiteren ist als sehr vorteilhaft hervorzuheben, dass durch die Umströmung der Axialverrippungen, die in Axialrichtung des Gehäuses gesehen am Außenteil und am Innenteil vorgesehen sind, die Strömung einen turbulenten Zustand annimmt, was mit einer erheblichen Verbesserung der erzielbaren Wärmeübertragung einhergeht. Da die Kühlkanäle bei der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung nicht als Hohlraum in einem Teil, beispielsweise in einem Gusskern dargestellt sind, können diese durch die maßliche Abstimmung von Außenteil und Innenteil sehr flach ausgeführt werden. Durch flach ausgebildete Kühlkanäle steht eine möglichst große Menge des strömenden Kühlmediums mit der Oberfläche, an der die Wärmeabfuhr erfolgen soll, in Verbindung, so dass die Wärme in optimaler Weise vom Kühlmedium aufgenommen beziehungsweise an dieses übertragen werden kann. Aufgrund der sehr flach bauenden Bauweise der für die Strömung des Kühlmediums dargestellten Kanäle als Zwischenräume beziehungsweise flache Spalte zwischen den Axialverrippungen am Innen- und Außenteil des Gehäuses kann eine sehr hohe Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmediums realisiert werden.
Bei der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung erfolgt die Auslegung der Kühlung derart, dass im Falle eines toleranzbedingt vorliegenden kleinsten Querschnitts der zulässige Strömungswiderstand einerseits nicht überschritten wird und andererseits bei größtem Querschnitt die Gewährleistung einer ausreichenden Kühlleistung erfolgt.
Bei der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung wird die Kühl Wasserführung dadurch optimiert, dass das Kühlwasser am Zulauf einströmt und an einem diesem um 180° versetzt gegenüberliegenden Austrittsstutzen wieder aus der Kühlkanalgeometrie austritt. Auf diese Weise wird das Kühlwasser je zur Hälfte um beide Seiten der elektrischen Maschine in tangentialer Weise herumgeleitet. Die ineinandergreifenden Axialverrippungen am Innenteil und Außenteil des Gehäuses sorgen für die nötige Strömungsbeeinflussung des Kühlmediums sowie für die Optimierung der erzielbaren Kühlwirkung. Da Zulauf und Ablauf des Kühlmediums in axialer Richtung möglichst weit auseinander liegen, wird eine im Wesentlichen komplette Umströmung des zweiteiligen Gehäuses, das Innen- und das Außenteil umfassend, erreicht. Im Prinzip könnten die beiden Anschlüsse, d. h. der Zulauf und der Ablauf für das Kühlmedium aber auch auf ein und derselben axialen Ebene angeordnet sein.
Das Außenteil des Gehäuses kann beispielsweise als Gussteil gefertigt sein und mit Entformungsschrägen versehen sein. Das Innenteil des Gehäuses ist herstellungsbedingt zylindrisch beschaffen. Um den Kanalquerschnitt, d. h. den Zwischenraum, in dem das Kühlmedium strömt, nicht zu groß werden zu lassen, werden im Innen- und Außenteil jeweils die erhaben hervorstehenden Teile der Axialverrippungen ganz oder teilweise spanabhebend bearbeitet, so dass beispielsweise im Hinblick auf die Axialverrippungen eine Bearbeitung derselben dahingehend erfolgen kann, dass diese entweder konisch überdreht oder zylindrisch überdreht ausgeführt werden. In beiden Fällen kann das Vorhandensein der Entformungsschrägen am Innen- und Außenteil in vorteilhafter Weise zur Optimierung der Geometrie der Kühlkanäle, d. h. der Zwischenräume in Spaltform zwischen Innenteil und Außenteil des Gehäuses genutzt werden.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Ausführungsformen der Erfindung werden anhand der Zeichnungen und der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert.
Es zeigen:
Figur 1 eine perspektivische Ansicht eines elektrischen Antriebs mit seitlich angeflanschtem Getriebe,
Figur 2 eine teilweise Schnittdarstellung des elektrischen Antriebs gemäß Figur 1,
Figur 3 eine Kühlmediumströmung an einem erfindungsgemäß vorgeschlagenen Gehäuse mit Außenteil und Innenteil,
Figur 4 eine Draufsicht auf ein in ein Außenteil des Gehäuses eingeschobenes Innenteil mit eingeschrumpftem Stator,
Figur 5 eine perspektivische Ansicht des Außenteils des Gehäuses,
Figur 6 eine erste Ausführungsvariante eines Innenteils mit außenliegender Axialverrippung und Figur 7 eine zweite Ausführungsvarainte des Innenteils mit Unterbrechungen der Axialverrippung.
Figur 1 zeigt in perspektivischer Ansicht einen elektrischen Antrieb 10, der ein erstes Lagerschild 12 und ein zweites Lagerschild 16 aufweist. Zwischen dem ersten Lagerschild 12 und dem zweiten Lagerschild 16 ist ein Motorgehäuse 14 mit seitlich angeflanschtem Getriebe 18 angeordnet. Im Motorgehäuse 14 ist eine nicht näher dargestellte elektrische Maschine des elektrischen Antriebs 10 aufgenommen.
Figur 2 zeigt eine teilweise Schnittdarstellung des elektrischen Antriebs 10 gemäß der perspektivischen Ansicht in Figur 1.
Figur 2 zeigt, dass eine Rotorwelle 20, an der ein Rotor 22 einer elektrischen Maschine aufgenommen ist, in einem ersten Lager 26 und einem zweiten Lager 28 drehbar gelagert ist. Die Rotorwelle 20 der E-Maschine rotiert relativ zu einem an einem Gehäuse fest montierten Stator 24 einer elektrischen Maschine. Das erste Lager 26 ist im ersten Lagerschild 12 aufgenommen. Das zweite Lager 28 ist im seitlich angeflanschten Getriebe 18 gelagert. Das Getriebe 18 umfasst eine Zwischenwelle 30, an der ein Zahnrad aufgenommen ist, welches mit einem Antriebsritzel der Rotorwelle 20 kämmt. Im Motorgehäuse 14 verlaufen Kühlkanäle 32. Die einzelnen Kühlkanäle 32 sind durch Trennstege 34 in Längsrichtung gebildet. Ein jeder der Kühlkanäle 32 mündet in einer ersten Umlenktasche 36 beziehungsweise in einer zweiten Umlenktasche 38, die entweder in das erste Lagerschild 12 eingearbeitet sind oder in das Material des zweiten Lagerschilds 16.
Ausführungsformen der Erfindung
In der nachfolgenden Beschreibung der Ausführungsformen der Erfindung werden gleiche oder ähnliche Elemente mit gleichen Bezugszeichen bezeichnet, wobei auf eine wiederholte Beschreibung dieser Elemente in Einzelfällen verzichtet wird. Die Figuren stellen den Gegenstand der Erfindung nur schematisch dar. Figur 3 zeigt eine schematische Darstellung einer Strömung 46 des Kühlmediums durch ein Gehäuse 25. Das Kühlmedium tritt über einen Zulauf 42 in ein Kühlsystem des Gehäuses 25 ein und verlässt dieses an einem Ablauf 44. Wie aus der Darstellung gemäß Figur 3 hervorgeht, wird das Gehäuse 25 durch ein Außenteil 48 und ein Innenteil 50 gebildet. Im gefügten Zustand definieren das Außenteil 48 und das Innenteil 50 eine Kanalgeometrie, wie nachfolgend noch eingehender beschrieben werden wird. Aus Figur 3 geht hervor, dass der Zulauf 42 und der Ablauf 44 in einem Versatz 52 von beispielsweise 180° zueinander orientiert sein können. Es sind auch von 180° abweichende Versatzwinkel möglich. Des Weiteren zeigt die Darstellung gemäß Figur 3, dass zwischen dem Zulauf 42 und dem Ablauf 44 für das Kühlmedium ein Axialabstand 54 vorliegt. Während der Zulauf 42 für das Kühlmedium in einer ersten Axialebene 56 liegt, befindet sich der Ablauf 44 für das Kühlmedium in einer von dieser ersten Axialebene 56 in axialer Richtung weiter beabstandeten zweiten Axialebene 58. Aufgrund der Beabstandung von Zulauf und Ablauf 42/44 für das Kühlmedium kann diesem ein besonders langer Strömungsweg aufgeprägt werden, so dass das Kühlmedium ein Maximum von Wärme aus dem elektrischen Antrieb 10 abtransportieren kann. Alternativ besteht auch die Möglichkeit, den Zulauf 42 und den Ablauf 44 in ein und derselben Axialebene anzuordnen.
Aus der Darstellung gemäß Figur 3 lässt sich überdies entnehmen, dass eine Strömung 46 des Kühlmediums im Wesentlichen in tangentiale Richtung erfolgt und sich hinter dem Zulauf 42 teilt. Da der Zulauf 42 und der Ablauf 44 für das Kühlmedium in Axialrichtung 78 gesehen weit auseinanderliegen, wird eine praktisch komplette Umströmung des Gehäuses 25 des elektrischen Antriebs 10 erreicht. Im Prinzip könnten der Zulauf 42 und der Ablauf 44 auch auf ein und derselben axialen Ebene angeordnet sein.
Figur 4 zeigt, dass das Innenteil 50 in das Außenteil 48 des Gehäuses 25 des elektrischen Antriebs 10 eingeschoben ist. Zwischen dem Außenteil 48 einerseits und dem Innenteil 50 andererseits entsteht ein ringspaltförmiger Zwischenraum 60. Die Geometrie des ringspaltförmigen Zwischenraums 60 ist im Wesentlichen flach, so dass sich eine große Berührungsoberfläche zwischen dem Kühlmedium und der zu kühlenden Fläche ergibt und ein optimaler Wärmetransport an das Kühlmedium erfolgen kann. Wie Figur 4 zeigt, werden die einzelnen Segmente des ringspaltförmigen Zwischenraums 60 einerseits durch die Axialverrippung 62 des Innenteils 50 und andererseits durch die Axialverrippung 64 des Außenteils 48 gebildet. Figur 4 zeigt des Weiteren, dass der Stator 24 der elektrischen Maschine durch eine Schrumpfverbindung 66 in das Innenteil 50 eingeschrumpft und somit fixiert ist, ohne dass weitere Befestigungselemente erforderlich wären.
Figur 4 zeigt weiterhin, dass der Stator 24 der elektrischen Maschine den Rotor 22 der elektrischen Maschine, der auf der Rotorwelle 20 aufgenommen ist, umschließt.
Figur 5 ist eine perspektivische Darstellung des Außenteils 48 des Gehäuses 25 zu entnehmen. Aus der perspektivischen Darstellung gemäß Figur 5 geht hervor, dass das Außenteil 48 des Gehäuses 25 zum Beispiel als Gussteil, beispielsweise als Aluminiumdruckgussteil gefertigt werden kann. Dazu weist das Außenteil 48 Entformungsschrägen 68 auf. Aufgrund der Entformungsschrägen 68 ist eine leichtere Entfernung des fertig gegossenen Rohlings des Außenteils 48 aus einer Gussform beziehungsweise einem Gusswerkzeug möglich. Wie Figur 5 des Weiteren zeigt, umfasst das Außenteil 48 an seiner Innenumfangsfläche eine Axialverrippung 64, die aus einzelnen in Umfangsrichtung voneinander beabstandeten Axialrippen besteht, die jeweils einen Sockel 72 umfassen.
Des Weiteren zeigt Figur 5, dass die einzelnen Rippen der Axialverrippung 64 des Außenteils 48 innerhalb eines bearbeiteten Bereichs 74 eine zylindrische Überdrehung 71 aufweisen. Durch eine derartige spanabhebende Bearbeitung der jeweiligen Oberseiten der einzelnen Rippen der Axialverrippung 64 am Innenumfang des Außenteils 48 wird der ringspaltförmige Zwischenraum 60 in Bezug auf das Außenteil 48 definiert.
Analog zur Darstellung gemäß Figur 5 weist das in der Darstellung gemäß Figur 6 dargestellte Innenteil 50 des Gehäuses 25 an seiner Außenmantelfläche die Axialverrippung 62 auf. Die einzelnen Rippen der Axialverrippung 62 am Außenumfang des Innenteils 50 verlaufen im Wesentlichen parallel zueinander. Wie aus der Darstellung gemäß Figur 6 des Weiteren hervorgeht, ist das Innenteil 50 des Gehäuses 25 in Axialrichtung 78 gesehen in einer Konizität 82 ausgebildet. Dies bedeutet, dass das Innenteil 50 gemäß der Darstellung in Figur 6 in Axialrichtung 78 gesehen mit einem variablen Durchmesser versehen ist, der sich von einem ersten Durchmesser 84 zu einem zweiten Durchmesser 86 verjüngend erstreckt. Wie Figur 6 des Weiteren zeigt, ist an einer Innenumfangsfläche des Innenteils 50 der Stator 24 befestigt, beispielsweise über die in Figur 4 dargestellte Schrumpfverbindung 66 zwischen dem Stator 24 der elektrischen Maschine und dem Innenteil 50 des Gehäuses 25.
Figur 6 zeigt weiterhin, dass auch die Axialverrippung 62 des Innenteils 50 des Gehäuses 25 einen bearbeiteten Bereich 74 aufweist. Der bearbeitete Bereich 74 der Axialverrippung 62 des Innenteils 50 ist mit einer konischen Überdrehung 70 versehen. Innerhalb der konischen Überdrehung 70 sind die oberen Kanten der einzelnen Rippen der Axialverrippung 62 spanabhebend bearbeitet, d. h. abgetragen.
Bei einem Fügen des Innenteils 50 mit dem in Figur 5 dargestellten Außenteil 48 des Gehäuses 25 entsteht der in Figur 4 dargestellte ringspaltförmige Zwischenraum 60, innerhalb dessen das Kühlmedium tangential strömt (vgl. Position 46 in der Darstellung gemäß Figur 3).
Figur 7 zeigt eine alternative Gestaltungsmöglichkeit des Innenteils 50 des Gehäuses 25. Gemäß der Darstellung in Figur 7 umfasst das Innenteil 50 eine Stirnseite 80. Am Außenumfang des Innenteils 50 verläuft die Axialverrippung 62, die sich im Wesentlichen in Axialrichtung 78 erstreckt. Die Einzelrippen der Axialverrippung 62 des Innenteils 50 weisen einzelne Unterbrechungen 76 auf. Die einzelnen Unterbrechungen 76 einer Einzelrippe der Axialverrippung 62 des Innenteils 50 gemäß der Darstellung in Figur 7 fluchten mit Unterbrechungen 76 benachbarter Einzelrippen der Axialverrippung 62. Somit entstehen eingebrachte Nuten 88, die sich in Umfangsrichtung des Innenteils 50 erstrecken und dem Kühlmedium bei der Durchströmung einer Anordnung aus Außenteil 48 und Innenteil 50 einen turbulenten Strömungszustand aufprägen. Durch den turbulenten Strömungszustand des Kühlmediums, welches gemäß der Strömung 46 nach Figur 3 den ringspaltförmigen Zwischenraum 60 durchströmt, erfolgt eine verbesserte Wärmeabfuhr aus dem Gehäuse 25 des erfindungsgemäß vorgeschlagenen elektrischen Antriebs 10.
Durch die Ausführungsvariante des Innenteils 50 gemäß Figur 7 erfolgt eine signifikante Vergrößerung der Oberfläche sowie eine Aufprägung eines turbulenten Strömungszustands in Bezug auf das Kühlmedium, welches den ringspaltförmigen Zwischenraum 60 zwischen dem Außenteil 48 einerseits und dem Innenteil 50 des Gehäuses 25 andererseits durchströmt.
Die Erfindung ist nicht auf die hier beschriebenen Ausführungsbeispiele und die darin hervorgehobenen Aspekte beschränkt. Vielmehr ist innerhalb des durch die
Ansprüche angegebenen Bereichs eine Vielzahl von Abwandlungen möglich, die im Rahmen fachmännischen Handelns liegen.

Claims

Ansprüche
1. Elektrischer Antrieb (10) eines elektrisch angetriebenen Fahrzeugs mit einem Rotor (22) und einem Stator (24), der von einem Gehäuse (25) umschlossen ist, dadurch gekennzeichnet, dass das Gehäuse (25) einen Außenteil (48) und einen Innenteil (50) aufweist, die jeweils eine sich in Axialrichtung (78) des Gehäuses (25) erstreckende Axialverrippung (62, 64) aufweisen.
2. Elektrischer Antrieb (10) gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Axialverrippung (62, 64) im gefügten Zustand des Außenteils (48) und des Innenteils (50) einen Zwischenraum (60) bilden, der von einem Kühlmedium im Wesentlichen in tangentialer Richtung durchströmt ist.
3. Elektrischer Antrieb (10) gemäß den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Außenteil (48) einen Zulauf (42) und einen Ablauf (44) für ein Kühlmedium aufweist, die in einem Axialabstand (54) zueinander positioniert sind.
4. Elektrischer Antrieb (10) gemäß den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Zulauf (42) und der Ablauf (44) einen Versatz (52) in Bezug aufeinander aufweisen.
5. Elektrischer Antrieb (10) gemäß den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Zulauf (42) in einer ersten Axialebene (56) und der Ablauf (44) in einer von dieser in Axialrichtung (78) beabstandeten zweiten Axialebene (58) liegt.
6. Elektrischer Antrieb (10) gemäß den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Axialverrippungen (62, 64) an Entformungsschrägen (68) des Außenteils (48) und des Innenteils (50) des Gehäuses ausgeführt sind.
7. Elektrischer Antrieb (10) gemäß den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Außenteil (48) und das Innenteil (50) des Gehäuses (25) jeweils in einer Konizität (82) ausgeführt sind.
8. Elektrischer Antrieb (10) gemäß den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Axialverrippung (64) an einer Innenumfangsfläche des Außenteils (48) einen bearbeiteten Bereich (74) aufweist, der insbesondere als zylindrische Überdrehung (71) gefertigt ist.
9. Elektrischer Antrieb (10) gemäß den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Axialverrippung (62) an einer ersten Außenumfangsfläche des Innenteils (50) einen bearbeiteten Bereich (74) aufweist, der insbesondere als konische Überdrehung (70) ausgeführt ist.
10. Elektrischer Antrieb (10) gemäß den Ansprüchen 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Konizität (82) durch einen ersten Durchmesser (84) und einen zweiten Durchmesser (86) des Innenteils (50) des Gehäuses (25) bestimmt ist.
11. Elektrischer Antrieb (10) gemäß den Ansprüchen 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Stator (24) der elektrischen Maschine durch eine Schrumpfverbindung (66) im Innenteil (50) des Gehäuses (25) fixiert ist.
12. Elektrischer Antrieb (10) gemäß den Ansprüchen 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Axialverrippung (62) des Innenteils (50) des Gehäuses (25) Unterbrechungen (76) aufweist, die der Strömung (46) des Kühlmediums einen turbulenten Zustand aufprägen.
13. Verwendung des elektrischen Antriebs (10) gemäß einem der vorstehenden Ansprüche in einem E-Achsen-Modul eines elektrisch angetriebenen Fahrzeugs.
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