EP3655649A1 - Kolbenpumpe, insbesondere kraftstoff-hochdruckpumpe für eine brennkraftmaschine - Google Patents

Kolbenpumpe, insbesondere kraftstoff-hochdruckpumpe für eine brennkraftmaschine

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EP3655649A1
EP3655649A1 EP18731758.1A EP18731758A EP3655649A1 EP 3655649 A1 EP3655649 A1 EP 3655649A1 EP 18731758 A EP18731758 A EP 18731758A EP 3655649 A1 EP3655649 A1 EP 3655649A1
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EP
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seal
pump
piston
web
ring
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Oliver Albrecht
Frank Nitsche
Olaf SCHOENROCK
Jurij Giesler
Andreas PLISCH
Dietmar Uhlenbrock
Ekrem CAKIR
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Robert Bosch GmbH
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Robert Bosch GmbH
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Publication date
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Definitions

  • Piston pump in particular high-pressure fuel pump for one
  • the invention relates to a piston pump, in particular a high-pressure fuel pump for an internal combustion engine, according to the preamble of claim 1.
  • Piston pumps are known from the prior art, the example. At
  • Such piston pumps have a gap seal between
  • Pump cylinder and pump piston are typically made of stainless steel. Such a gap seal requires high accuracy in the manufacture and assembly of pump cylinder and pump piston, resulting in high costs.
  • the invention has the object to provide a piston pump which has a sufficient degree of delivery even at low speeds, has a small size and is inexpensive to produce.
  • the piston pump according to the invention has a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing, a pump housing,
  • Pump piston and a limited at least by the pump housing and the pump piston delivery chamber it is proposed that between the pump piston and the pump housing, a seal for sealing the delivery chamber and a separate guide element for guiding the pump piston are arranged, wherein the seal is formed as a metal sleeve with a radially outwardly projecting web.
  • Such a piston pump can be produced comparatively easily, which reduces the component costs. This is due to the fact that the gap seal and its complex to be manufactured pump cylinder is replaced by a seal assembly with a seal and at least one guide. Due to the design of the seal as a metal sleeve with web an advantageous sealing of the delivery chamber is achieved, so that the delivery rate is improved, especially at low speeds.
  • Sealing assembly a comparatively small overall size of the piston pump can be achieved.
  • the guiding and sealing function are realized by separate components, namely by the guide element and the seal (metal sleeve with web).
  • the pump piston may be received in a recess in the housing and reciprocate therein.
  • the inner wall of the recess may form at least a portion of a tread for the pump piston.
  • the recess may be formed as a bore, in particular as a stepped bore.
  • the (first) guide element may be annular (guide ring).
  • the guide element can at the delivery room
  • guide element to the pump piston towards a radial gap (guide gap), which may be so small that the guide element as
  • the guide gap can be made sufficiently small so that no vapor bubbles can reach the seal. The risk of damage to the seal is thus reduced.
  • the seal is preferably formed as a metal sleeve with a radially outwardly projecting web, so that the seal has a cross-section in particular L-shaped profile. The seal thus has a
  • the seal is based on a U-ring seal, but is optimized in design and has a radial ridge.
  • the seal is in particular a high-pressure seal which seals a high-pressure region (delivery chamber) with respect to a low-pressure region (region on the side of the seal facing away from the delivery chamber).
  • the seal can be installed in this way at a fixed position in the pump housing.
  • the wall thickness of the metal sleeve depends on the system pressure and is designed accordingly.
  • the wall thickness can be, for example 0.05 mm - 1, 0mm (millimeters).
  • Guide element may be provided, which is arranged in a seal carrier of the piston pump. This is a comparatively large
  • the further guide element may be annular (guide ring).
  • Pump piston be arranged a fastening ring for the seal.
  • the fastening ring for the seal.
  • the mounting ring forms a seat for the seal.
  • the seal is secured against axial displacement, in particular of the
  • the attachment ring may be attached to the pump piston receiving recess, for example. Screwed in, glued or pressed.
  • the fastening ring and the seal can be designed such that when the seal on the
  • Mounting ring forms a static sealing point.
  • the seal has an axial clearance, for example of 0.01 mm
  • the guide element and the fastening ring may be formed united to a component, so in particular be formed in one piece.
  • the united component can then take over the function of leadership and attachment.
  • the number of elements to be manufactured and assembled can thereby be reduced. This promotes a cost-effective design of the piston pump.
  • the combined component and the seal may overlap each other axially. So can one
  • the web of the seal at its radially outer edge to the peripheral wall of the pump piston receiving recess have a radial clearance, for example. Of 0.01 mm - 1 mm.
  • the web has an outer diameter which is slightly smaller than the inner diameter of the pump piston receiving recess (bore) at the point where the web is located.
  • the seal is radially movable relative to the pump housing.
  • Delivery pressure acts on the face of the seal and on the web of the seal and causes the seal in the axial direction (axial direction of the pump piston) experiences a force which the seal on the
  • the spring may be a compression spring.
  • the compression spring may be formed as a helical spring or a corrugated spring.
  • the seal may comprise at least one spring element which is connected to the seal and which presses the seal against the fastening ring. This also makes it possible to ensure that the seal rests against the static sealing point. In concrete terms, this or that
  • Spring elements be formed integrally with the seal. This reduces the number of components to be manufactured and assembled.
  • the one or more spring elements may extend from the sleeve portion or starting from the web portion of the seal.
  • the one or more spring elements may be formed as a spring sleeves.
  • the seal may be a pressure-activated seal. This means that the small gap between guide element and pump piston is sufficient to produce an initial pressure in the delivery chamber and thus also at the radially outer edge of the ring (rear side of the seal). Due to the back pressure on the seal deforms this and thereby reduces the inner edge of the ring (sleeve section) the gap to the pump piston. Due to the smaller sealing gap, a larger pressure can be built up in the delivery chamber and thus also on the back of the seal, so that the seal deforms more strongly due to the greater pressure and the gap to the seal
  • the seal geometry can be designed so that when reaching the system pressure either a very small gap sets, for example. From 0.001 mm
  • an O-ring can be arranged between the outer circumferential surface of the seal and the pump housing.
  • the O-ring has a radial sealing effect.
  • the O-ring complements the static sealing point and improves the sealing effect.
  • the O-ring is seated in particular on the web of the seal, specifically on the side of the web facing the delivery chamber.
  • the seal may be arranged such that the web rests on the mounting ring.
  • a static sealing point can form between the web of the seal and the bearing surface of the mounting ring on which rests the web.
  • a pressure-activated seal in particular as described above, can be realized with a simple design.
  • the mounting ring may have an axially projecting collar on which rests the web, and the sleeve portion of the seal and the collar may overlap each other axially.
  • the (Sleeve section) of the seal can be achieved, wherein the wall thickness can, for example, 0.25 mm - 2 mm.
  • the gasket may have an excess (squeeze), undersize (play) or transition fit to the piston.
  • For low friction and low wear is an embodiment of the seal with radial clearance to the pump piston out of advantage, especially with a clearance of 0.001 - 0.1 mm.
  • the guidance of the piston and the attachment of the seal can be largely identical to the previously described
  • Sealing concept is that if the seal is designed with undersize (play) to the piston, there is no solid state contact between seal and piston at any operating point, as the system pressure, which rests in the dynamic sealing point, the seal always forces to widen. As a result, there is no wear on the seal or on the piston over the service life.
  • At least one separate or arranged on the seal spring element may be provided to
  • Pressure relief valve can be omitted.
  • the seal may be formed of stainless steel. This achieves good corrosion resistance.
  • the seal is made of a stainless steel with an identical or comparable coefficient of linear expansion as the pump piston and the housing made. As a result, the seal is independent of the
  • Figure 1 is a schematic representation of a fuel system with a
  • Figure 2 is a partial longitudinal section through the piston pump of Figure 1;
  • FIG. 3 shows an enlarged view of a pump piston, a seal, a guide element, a fastening ring and a spring element of the piston pump from FIG. 1;
  • FIG. 4 shows the seal from FIG. 3 in an enlarged sectional view
  • Figure 5 is a partial longitudinal section through an alternative embodiment of the piston pump of Figure 1;
  • Figure 6 is a partial longitudinal section through a further alternative
  • Piston pump of Figure 1 with connected spring elements in an alternative embodiment Piston pump of Figure 1 with connected spring elements in an alternative embodiment; and Figure 10 in several, partially sectional views of the seal of the piston pump of Figure 1 with connected spring elements in an alternative embodiment.
  • a fuel system of an internal combustion engine bears the reference numeral 10 as a whole. It comprises a fuel tank 12 from which an electric prefeed pump 14 conveys the fuel to a high-pressure fuel pump designed as a piston pump 16. This promotes the fuel further to a high-pressure fuel rail 18, to which several
  • Fuel injectors 20 are connected, which inject the fuel into combustion chambers, not shown, of the internal combustion engine.
  • the piston pump 16 includes an inlet valve 22, an outlet valve 24, and a pump housing 26.
  • a pump piston 28 is reciprocally accommodated.
  • the pump piston 28 is set in motion by a drive 30, wherein the drive 30 is shown only schematically in FIG.
  • the drive 30 may be a camshaft or an eccentric shaft.
  • the inlet valve 22 is designed as a quantity control valve, through which the pumped by the piston pump 16
  • Fuel quantity can be adjusted.
  • Pump piston 28 is designed as a stepped piston with a lower plunger section 32 in FIG. 2, a guide section 34 adjoining this and an upper end section (not shown).
  • the guide portion 34 has a larger diameter than the plunger portion 32 and the
  • the end portion and the guide portion 34 of the pump piston 28 define together with the pump housing 26 a delivery chamber 38 not shown in detail.
  • the pump housing 26 may be formed as a total rotationally symmetrical part.
  • the pump piston 28 is received in the pump housing 26 in a recess 40 provided there, which is formed as a stepped bore 42.
  • the bore 42 has several stages (three stages 42 ', 42 ", 42"', see Figures 2 and 3).
  • a seal 44 is arranged between the guide section 34 of the pump piston 28 and an inner circumferential wall of the bore 42 (step 42 "), and seals directly between the pump piston 28 and the pump housing 26, thus sealing the delivery chamber located above the seal 44
  • the seal 44 is formed as a metal sleeve with a radially outwardly projecting web 45.
  • the gasket 44 has an L-shaped cross-section which includes a sleeve portion
  • step 42 ' Between the guide portion 34 of the pump piston 28 and the inner peripheral wall of the bore 42 (step 42 ') is a separate from the seal 44 guide member 46 is arranged.
  • the guide element 46 is axially in particular immediately adjacent to the seal 44 and arranged in Figure 2 above the seal 44 (facing the pumping chamber).
  • the guide member 46 is annular (guide ring) and may be attached to the step 42 '.
  • the piston pump 16 has a further guide element 48, which is arranged in a seal carrier 50 of the piston pump 16 (see FIG. 2).
  • the guide element 46 and the further guide element 48 serve to guide the pump piston 28.
  • the further guide element 48 is of annular design (guide ring) and can be fastened to the seal carrier 50.
  • the piston pump 16 has between the guide portion 34 of the
  • Step 42 "') Pump piston 28 and the inner peripheral wall of the bore 42 (step 42 "') has a mounting ring 52 for the seal 44.
  • the seal 44 rests on the mounting ring 52, in such a way that the web 45 on the
  • the seal 44 may be formed of stainless steel.
  • the radially projecting from the seal 44 web 45 has at its radially outer edge to the inner peripheral wall of the pump piston 28th
  • the spring element 56 is a helical spring 58 designed as a compression spring. This spring can abut the guide element 46 and the other end on the web 45 of the seal 44 at one end, for example.
  • Pressure 61 also on the outer circumferential surface 66 of the seal 44, so that the seal 44 undergoes a deformation 70 due to the force F acting there (arrow 68).
  • a deformation 70 due to the force F acting there (arrow 68).
  • the outer surface 66 of the gasket 44 and the pump housing 26 (step 42 ") can optionally be arranged with an O-ring 74.
  • the O-ring 74 can rest on the web 45.
  • the O-ring 74 has a radial sealing effect and supports the Static sealing point 53.
  • the second end face of the seal 44 bears the reference numeral 65.
  • Figure 5 shows an alternative embodiment of the piston pump 16 of Figure 2. This embodiment corresponds largely to the above-described piston pump 16, wherein identical or functionally identical elements are provided with identical reference numerals.
  • the fastening ring 52 has, according to FIG. 5, a collar 76 which projects axially (in the axial direction of the pump piston 28) and projects into the recess 40.
  • the seal 44 is arranged such that the web 45 rests on the collar 76.
  • the sleeve portion 43 of the seal 44 and the collar 76 overlap each other axially.
  • the collar 76 is radially between the sleeve portion 43 and the inner circumferential wall of the recess 40 (step 42 ”) .
  • the seal 44 is formed on the sleeve portion 43 and on the web portion 45 with a higher wall thickness
  • the static sealing point 53 is formed between the web 45 and the collar 76.
  • the spring element 56 is formed as a compression spring in the form of a wave spring 78.
  • the radially inner annular edge 72 of the seal 44 has to
  • FIG. 6 shows a further alternative embodiment of the piston pump 16 from FIG. 2. This embodiment largely corresponds to the piston pump 16 described above with reference to FIGS. 1 to 4, wherein identical or functionally identical elements are provided with identical reference numerals.
  • the first guide member 46 and the fixing ring 52 are combined into a component 95 (one-piece configuration).
  • the component 95 assumes the leadership and attachment function.
  • the combined component 95 and the seal 44 overlap each other axially
  • the guide can be made on a lower portion 97 of the component 95.
  • the attachment of the component 95 in the bore 42 can be carried out in the lower portion 97 or in the overlapping portion 93 of the component 95, for example by means of press fit, caulking or projecting from the component 95 radially outwardly projecting projection 99th
  • FIGS. 7 to 10 show design possibilities of the seal 44, in which the seal 44 itself has at least one spring element 56 (one-piece design). On a separate spring element can be omitted.
  • Such a seal 44 with spring element 56 formed thereon can be used both in a piston pump 16 according to FIG. 2 and in a piston pump 16 according to FIG. 5 or FIG.
  • FIG. 7 shows a seal 44 which has three spring elements 56, which are designed as spring sleeves 86.
  • the spring sleeves 86 extend from the web portion 45 of the seal 44.
  • the spring sleeves 86 each extend from a radially over the outer edge of the
  • Web section 45 protruding edge portion 88.
  • the spring sleeves 86 in plan view on an arcuate shape and protrude from the web portion 45 axially from the web portion 45 (to the end face 64 of
  • the seal 44 according to FIG. 8 likewise has three spring arms 86, which extend axially away from the web section 45 away from the web section 45 of the seal 44.
  • the spring sleeves 86 extend from the radially outer
  • the spring sleeves 86 each have an arm portion 90 parallel to the sleeve portion 43 of the seal 44 and an angled arm portion 92.
  • the seal 44 according to FIG. 9 likewise has three spring arms 86 which extend away from the sleeve section 43 of the seal 44. In this case, the spring arms 86 protrude from the first end face 64 of the seal 44 and are angled towards the sleeve portion 43. Deviating from this, in the case of the seal 44 according to FIG. 9, the spring arms 86 extend from the web section 45 to the side of the web section 45 facing away from the sleeve section 43. The spring sleeves 86 project in this case beyond the second face 65 of the seal 44.

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Abstract

Eine Kolbenpumpe (16), insbesondere Kraftstoff-Hochdruckpumpe für eine Brennkraftmaschine, umfasst ein Pumpengehäuse (26), einen Pumpenkolben (28) und einen zumindest auch vom Pumpenkolben (28) und dem Pumpengehäuse (26) begrenzten Förderraum (38). Es wird vorgeschlagen, dass vorzugsweise zwischen dem Pumpenkolben (28) und dem Pumpengehäuse (26) eine Dichtung (44) zur Abdichtung des Förderraums (38) und ein separates Führungselement (46) zur Führung des Pumpenkolbens (28) angeordnet sind, wobei die Dichtung (44) als Metallhülse vorzugsweise mit einem nach radial außen abragenden Steg (45) ausgebildet ist.

Description

Beschreibung Titel
Kolbenpumpe, insbesondere Kraftstoff-Hochdruckpumpe für eine
Brennkraftmaschine
Stand der Technik
Die Erfindung betrifft eine Kolbenpumpe, insbesondere eine Kraftstoff- Hochdruckpumpe für eine Brennkraftmaschine, nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 .
Aus dem Stand der Technik sind Kolbenpumpen bekannt, die bspw. bei
Brennkraftmaschinen mit Benzindirekteinspritzung zum Einsatz kommen.
Derartige Kolbenpumpen verfügen über eine Spaltdichtung zwischen
Pumpenzylinder und Pumpenkolben. Pumpenzylinder und Pumpenkolben sind typischerweise aus Edelstahl hergestellt. Eine solche Spaltdichtung erfordert hohe Genauigkeiten bei Fertigung und Montage von Pumpenzylinder und Pumpenkolben, wodurch hohe Kosten entstehen. Der stets vorhandene Spalt, dessen Größe sich bspw. auf Grund von Wärmeausdehnungskoeffizienten verwendeter Materialien nicht beliebig reduzieren lässt, führt insbesondere bei niedrigen Drehzahlen zu einem suboptimalen Liefergrad.
Offenbarung der Erfindung
Die Erfindung hat die Aufgabe, eine Kolbenpumpe zu schaffen, die auch bei geringen Drehzahlen einen hinreichenden Liefergrad aufweist, eine geringe Baugröße aufweist und preiswert herstellbar ist.
Diese Aufgabe wird durch eine Kolbenpumpe mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben. Für die Erfindung wesentliche Merkmale finden sich darüber hinaus in der nachfolgenden Beschreibung und in den Zeichnungen. Die erfindungsgemäße Kolbenpumpe hat ein Pumpengehäuse, einen
Pumpenkolben und einen zumindest auch vom Pumpengehäuse und dem Pumpenkolben begrenzten Förderraum. Erfindungsgemäß wird vorgeschlagen, dass zwischen dem Pumpenkolben und dem Pumpengehäuse eine Dichtung zur Abdichtung des Förderraums und ein separates Führungselement zur Führung des Pumpenkolbens angeordnet sind, wobei die Dichtung als Metallhülse mit einem nach radial außen abragenden Steg ausgebildet ist.
Eine solche Kolbenpumpe kann vergleichsweise einfach hergestellt werden, wodurch sich die Bauteilkosten reduzieren. Dies hängt damit zusammen, dass die Spaltabdichtung und deren aufwendig zu fertigender Pumpenzylinder durch eine Dichtungsbaugruppe mit einer Dichtung und mindestens einer Führung ersetzt wird. Durch die Ausgestaltung der Dichtung als Metallhülse mit Steg wird eine vorteilhafte Abdichtung des Förderraums erreicht, so dass der Liefergrad insbesondere bei geringen Drehzahlen verbessert ist. Durch die neue
Dichtungsbaugruppe kann eine vergleichsweise geringe Gesamtbaugröße der Kolbenpumpe erreicht werden. Die Führungs- und Dichtungsfunktion werden durch getrennte Bauteile realisiert, nämlich durch das Führungselement und die Dichtung (Metallhülse mit Steg).
Der Pumpenkolben kann in einer Ausnehmung im Gehäuse aufgenommen sein und darin hin- und herlaufen. Die Innenwand der Ausnehmung (Umfangswand) kann zumindest einen Abschnitt einer Lauffläche für den Pumpenkolben bilden. Die Ausnehmung kann als Bohrung, insbesondere als gestufte Bohrung, ausgebildet sein.
Im Konkreten kann das (erste) Führungselement ringförmig ausgebildet sein (Führungsring). Das Führungselement kann an der dem Förderraum
zugewandten Seite der Dichtung angeordnet sein. Dabei kann das
Führungselement zum Pumpenkolben hin einen radialen Spalt (Führungsspalt) aufweisen, der derart klein sein kann, dass das Führungselement als
Kavitationsschutz für die Dichtung dient. Der Führungsspalt kann ausreichend klein ausgeführt sein, so dass keine Dampfblasen bis zur Dichtung gelangen können. Die Gefahr von Beschädigungen an der Dichtung ist somit reduziert. Die Dichtung ist als Metallhülse vorzugsweise mit einem radial nach außen abragenden Steg ausgebildet, so dass die Dichtung ein im Querschnitt insbesondere L-förmiges Profil aufweist. Die Dichtung weist somit einen
Hülsenabschnitt und einen Stegabschnitt auf. Die Dichtung basiert auf einer Nutring-Dichtung, ist jedoch im Design optimiert und weist einen radialen Steg auf. Bei der Dichtung handelt es sich insbesondere um eine Hochdruckdichtung, die einen Hochdruckbereich (Förderraum) gegenüber einem Niederdruckbereich (Bereich an der vom Förderraum abgewandten Seite der Dichtung) abdichtet. Durch den Steg kann die Dichtung in radialer Richtung in der Kolbenpumpe
(Ausnehmung) zentriert werden. Die Dichtung kann auf diese Weise an einer festen Position im Pumpengehäuse verbaut werden. Die Wandstärke der Metallhülse ist abhängig vom Systemdruck und wird entsprechend ausgelegt. Die Wandstärke kann bspw. 0,05mm - 1 ,0mm (Millimeter) betragen.
Im Rahmen einer bevorzugten Ausgestaltung kann ein weiteres
Führungselement vorgesehen sein, welches in einem Dichtungsträger der Kolbenpumpe angeordnet ist. Hiermit ist ein vergleichsweise großer
Lagerabstand zum (ersten) Führungselement realisiert. Die Führung des Pumpenkolbens ist somit optimiert. Das weitere Führungselement kann ringförmig ausgebildet sein (Führungsring).
In vorteilhafter Weise kann zwischen dem Pumpengehäuse und dem
Pumpenkolben ein Befestigungsring für die Dichtung angeordnet sein. Der Befestigungsring
ist insbesondere an der vom Förderraum abgewandten Seite der Dichtung angeordnet. Der Befestigungsring bildet einen Sitz für die Dichtung. Hiermit ist die Dichtung gegen axiale Verschiebung gesichert, insbesondere vom
Förderraum weg. Der Befestigungsring kann an der den Pumpenkolben aufnehmenden Ausnehmung befestigt sein, bspw. eingeschraubt, verklebt oder eingepresst sein. Insbesondere können der Befestigungsring und die Dichtung derart ausgebildet sein, dass sich bei Anlage der Dichtung an dem
Befestigungsring eine statische Dichtstelle ausbildet. Um ein Positionieren in radialer Richtung zwischen Kolben und Dichtung zu ermöglichen, ist es von Vorteil, wenn die Dichtung ein axiales Spiel aufweist, beispielsweise von 0,01 mm
- 1 mm (Millimeter). Es kann sich somit um eine„schwimmende Dichtung" handeln, die weder axial noch radial fixiert ist. Die Dichtung kann sich somit optimal axial zum Pumpenkolben positionieren.
Im Rahmen einer bevorzugten Ausgestaltung können das Führungselement und der Befestigungsring zu einem Bauteil vereinigt ausgebildet sein, also insbesondere einstückig ausgebildet sein. Das vereinigte Bauteil kann dann die Funktion der Führung und der Befestigung übernehmen. Die Anzahl der zu fertigenden und zu montierenden Elemente kann dadurch reduziert werden. Dies begünstigt eine kostengünstige Ausführung der Kolbenpumpe. Das vereinigte Bauteil und die Dichtung können einander axial überlappen. So kann ein
Abschnitt des vereinigten Bauteils radial zwischen dem Pumpenkolben und dem Pumpengehäuse angeordnet sein.
In zweckmäßiger Weise kann der Steg der Dichtung an seinem radial äußeren Rand zur Umfangswand der den Pumpenkolben aufnehmenden Ausnehmung ein radiales Spiel aufweisen, bspw. von 0,01 mm - 1 mm. Mit anderen Worten weist der Steg einen Außendurchmesser auf, der geringfügig kleiner ist als der Innendurchmesser der den Pumpenkolben aufnehmenden Ausnehmung (Bohrung) an der Stelle, an der sich der Steg befindet. Oder, noch allgemeiner ausgedrückt: Die Dichtung ist relativ zum Pumpengehäuse radial beweglich.
Dieses Spiel bzw. die radiale Beweglichkeit bewirkt, dass sich die radiale Position der Dichtung genau auf die Position des Pumpenkolbens einstellen kann. Somit kann sich ein gleichmäßiger und symmetrischer Spalt zum
Pumpenkolben ergeben („schwimmende Dichtung").
In jeder Ansaugphase des Pumpenkolbens (Pumpenkolben bewegt sich vom Förderraum weg) besteht die Möglichkeit einer Neuausrichtung der Dichtung. In der Förderphase (Pumpenkolben bewegt sich zum Förderraum hin, verdichtet und fördert Kraftstoff) baut sich oberhalb der Dichtung (dem Förderraum zugewandt) sowie radial außerhalb der Dichtung ein Förderdruck auf. Der
Förderdruck wirkt auf die Stirnseite der Dichtung sowie auf den Steg der Dichtung und bewirkt, dass die Dichtung in axialer Richtung (Axialrichtung des Pumpenkolbens) eine Kraft erfährt, welche die Dichtung auf den
Befestigungsring drückt. Während dieser Phase kann sich die Dichtung auf Grund der Axialkraft nicht oder nur unwesentlich in radialer Richtung bewegen.
Durch diese Axialkraft entsteht eine Anpresskraft, der die Dichtung auf den Befestigungsring drückt. Zwischen diesen beiden Flächen (Dichtung und Befestigungsring) entsteht eine statische Dichtstelle. Hierdurch wird verhindert, dass Kraftstoff aus dem Förderraum austritt und somit den Liefergrad verringert. Vorzugsweise zwischen dem Pumpenkolben und dem Pumpengehäuse kann ein
Federelement angeordnet sein, welches die Dichtung gegen den
Befestigungsring drückt. Dadurch ist sichergestellt, dass die Dichtung immer an der statischen Dichtstelle zwischen Dichtung und Befestigungsring anliegt. Bei der Feder kann es sich um eine Druckfeder handeln. Die Druckfeder kann als Schraubenfeder oder als Wellfeder ausgebildet sein.
Alternativ hierzu kann die Dichtung mindestens ein Federelement aufweisen, welches mit der Dichtung verbunden ist und welches die Dichtung gegen den Befestigungsring drückt. Auch hiermit kann sichergestellt werden, dass die Dichtung an der statischen Dichtstelle anliegt. Im Konkreten können das oder die
Federelemente einstückig mit der Dichtung ausgebildet sein. Dies reduziert die Anzahl der zu fertigendenden und zu montierenden Komponenten. Das oder die Federelemente können sich ausgehend vom Hülsenabschnitt oder ausgehend vom Stegabschnitt der Dichtung erstrecken. Das oder die Federelemente können als Federärmchen ausgebildet sein.
Bei der Dichtung kann es sich um eine druckaktivierte Dichtung handeln. Dies bedeutet, dass der geringe Spalt zwischen Führungselement und Pumpenkolben ausreichend ist, um einen initialen Druck im Förderraum und somit auch am radial äußeren Ringrand (Rückseite der Dichtung) zu erzeugen. Durch den rückseitigen Druck auf die Dichtung verformt sich diese und verringert dadurch am innenliegenden Ringrand (Hülsenabschnitt) den Spalt zum Pumpenkolben. Durch den kleiner gewordenen Dichtspalt kann im Förderraum und somit auch auf der Rückseite der Dichtung ein größerer Druck aufgebaut werden, so dass sich die Dichtung durch den größeren Druck stärker verformrt und den Spalt zum
Pumpenkolben weiter verringert. Dies ist ein selbstverstärkender Effekt, welcher sich bis zum Erreichen des Systemdrucks fortsetzt.
Die Dichtungsgeometrie kann so ausgelegt werden, dass sich bei Erreichen des Systemdrucks entweder ein sehr geringer Spalt einstellt, bspw. von 0,001 mm bis
0,1 mm, oder sich die Dichtung direkt an den Pumpenkolben anlegt und sich die Dichtflächen (der Dichtung und des Pumpenkolbens) berühren. Ob bei
Systemdruck noch ein Spalt vorhanden bleibt oder die Dichtung direkten Kontakt mit dem Kolben hat, hängt von den konkreten Anforderungen ab (Liefergrad, Verschleiß über Lebensdauer, etc.). Durch die Druckaktivierung können sehr hohe Systemdrücke gefahren werden, da je höher der Systemdruck ist, sich die
Dichtung immer stärker verformt und somit der Dichtspalt immer geringer wird.
Prinzipbedingt ist die Dichtung verschleißarm, da ein tribologischer Kontakt nur in der Förderphase (während der Druckaktivierung der Dichtung) entsteht. Dies entspricht der Hälfte der Laufzeit der Kolbenpumpe. In der Saugphase (während der keine Druckaktivierung stattfindet) wird die Dichtung insbesondere durch Kraftstoff gespült. Somit wird stets neuer Kraftstoff in den Dichtspalt gebracht, welcher als Schmiermittel wirkt. Durch die Druckaktivierung der Dichtung ist es möglich, Verschließ zu kompensieren. Bei Verschleiß der Dichtfläche der Dichtung verformt sich die Dichtung durch die Druckaktivierung regelmäßig auf den in der Grundauslegung ausgelegten Spalt oder legt sich an den
Pumpenkolben an.
Im Rahmen einer bevorzugten Ausgestaltung kann zwischen der äußeren Mantelfläche der Dichtung und dem Pumpengehäuse ein O-Ring angeordnet sein. Der O-Ring hat radial dichtende Wirkung. Durch den O-Ring wird die statische Dichtstelle ergänzt und die Dichtungswirkung verbessert. Der O-Ring sitzt insbesondere auf dem Steg der Dichtung, und zwar an der dem Förderraum zugewandten Seite des Stegs.
In vorteilhafter Weise kann die Dichtung derart angeordnet sein, dass der Steg auf dem Befestigungsring aufliegt. Somit kann sich zwischen dem Steg der Dichtung und der Auflagefläche des Befestigungsrings, an der der Steg aufliegt, eine statische Dichtstelle ausbilden. Dadurch kann mit einer einfachen Bauweise eine druckaktivierte Dichtung insbesondere wie oben beschreiben realisiert werden.
Alternativ hierzu kann der Befestigungsring einen axial abragenden Bund aufweisen, auf dem der Steg aufliegt, und der Hülsenabschnitt der Dichtung und der Bund können einander axial überlappen. Somit bildet sich die statische
Dichtstelle zwischen dem Steg der Dichtung und dem Bund des Befestigungsrings aus. Die Dichtung ist dann nicht druckaktiviert, da hinter der Dichtung (am radial äußeren Ringrand der Dichtung) kein hoher Systemdruck anliegt. Da keine Druckaktivierung erfolgt, können der Dichtungswerkstoff und/oder die Geometrie so ausgelegt sein, dass bei Anliegen des Systemdrucks keine oder nur eine geringe Verformung (Ausdehnung) der Dichtung stattfindet.
Dies kann durch eine ausreichend stark dimensionierte Wandstärke
(Hülsenabschnitt) der Dichtung erreicht werden, wobei die Wandstärke bspw. 0,25mm - 2mm betragen kann. Die Dichtung kann zum Kolben ein Übermaß (Pressung), ein Untermaß (Spiel) oder eine Übergangspassung aufweisen. Für geringe Reibung und geringen Verschleiß ist eine Ausgestaltung der Dichtung mit radialem Spiel zum Pumpenkolben hin von Vorteil, insbesondere mit einem Spiel von 0,001 - 0,1 mm. Die Führung des Kolbens und die Befestigung der Dichtung können weitgehend identisch mit der zuvor beschriebenen
druckaktivierten Variante ausgebildet sein. Der Vorteil des nicht druckaktivierten
Dichtkonzepts liegt darin, dass wenn die Dichtung mit Untermaß (Spiel) zum Kolben ausgelegt ist, es zwischen Dichtung und Kolben in keinem Betriebspunkt zu Festkörperkontakt kommt, da der Systemdruck, welcher in der dynamischen Dichtstelle anliegt, die Dichtung stets zu einer Aufweitung zwingt. Dadurch entsteht über Lebensdauer kein Verschleiß an der Dichtung oder am Kolben.
Auch bei der nicht druckaktivierten Dichtung kann mindestens ein separates oder an der Dichtung angeordnetes Federelement vorgesehen sein, um
sicherzustellen, dass die Dichtung an der statischen Dichtstelle anliegt. Dieser Aufbau hat zudem den Vorteil, dass es im Hochdrucksystem nicht zu
Überdrücken kommen kann, da sich die Dichtung im Falle eines Überdrucks noch stärker aufweitet und somit einen Druckabfall zulässt. Bei vorteilhafter Auslegung dieses Effekts kann es möglich sein, dass ein intern in der
Kolbenpumpe oder ein extern im Kraftstoffsystem verbautes
Druckbegrenzungsventil entfallen kann.
Im Rahmen einer bevorzugten Ausgestaltung kann die Dichtung aus Edelstahl ausgebildet sein. Damit ist eine gute Korrosionsbeständigkeit erreicht.
Vorzugsweise ist die Dichtung aus einem Edelstahl mit identischem oder vergleichbarem Längenausdehnungskoeffizienten wie der Pumpenkolben und das Gehäuse hergestellt. Dadurch ist die Dichtung unabhängig von den
Wärmeausdehnungen des Pumpenkolbens und des Pumpengehäuses.
Die Erfindung wird im Folgenden anhand der Figuren näher erläutert, wobei gleiche oder funktional gleiche Elemente ggf. lediglich einmal mit Bezugszeichen versehen sind. Es zeigen:
Figur 1 eine schematische Darstellung eines Kraftstoffsystems mit einer
Kraftstoff-Hochdruckpumpe in Form einer Kolbenpumpe;
Figur 2 einen teilweisen Längsschnitt durch die Kolbenpumpe von Figur 1 ;
Figur 3 eine vergrößerte Ansicht eines Pumpenkolbens, einer Dichtung, eines Führungselements, eines Befestigungsrings und eines Federelements der Kolbenpumpe aus Figur 1 ;
Figur 4 die Dichtung aus Figur 3 in einer vergrößerten Schnittansicht;
Figur 5 einen teilweisen Längsschnitt durch eine alternative Ausgestaltung der Kolbenpumpe aus Figur 1 ;
Figur 6 einen teilweisen Längsschnitt durch eine weitere alternative
Ausgestaltung der Kolbenpumpe aus Figur 1 ; Figur 7 in mehreren, teilweise geschnittenen Ansichten die Dichtung der
Kolbenpumpe aus Figur 1 mit verbundenen Federelementen;
Figur 8 in mehreren, teilweise geschnittenen Ansichten die Dichtung der
Kolbenpumpe aus Figur 1 mit verbundenen Federelementen in alternativer Ausgestaltung;
Figur 9 in mehreren, teilweise geschnittenen Ansichten die Dichtung der
Kolbenpumpe aus Figur 1 mit verbundenen Federelementen in alternativer Ausgestaltung; und Figur 10 in mehreren, teilweise geschnittenen Ansichten die Dichtung der Kolbenpumpe aus Figur 1 mit verbundenen Federelementen in alternativer Ausgestaltung.
Ein Kraftstoffsystem einer Brennkraftmaschine trägt in Figur 1 insgesamt das Bezugszeichen 10. Es umfasst einen Kraftstoffbehälter 12, aus dem eine elektrische Vorförderpumpe 14 den Kraftstoff zu einer als Kolbenpumpe 16 ausgebildeten Kraftstoff-Hochdruckpumpe fördert. Diese fördert den Kraftstoff weiter zu einem Kraftstoff-Hochdruckrail 18, an welches mehrere
Kraftstoffinjektoren 20 angeschlossen sind, die den Kraftstoff in nicht dargestellte Brennräume der Brennkraftmaschine einspritzen.
Die Kolbenpumpe 16 umfasst ein Einlassventil 22, ein Auslassventil 24, und ein Pumpengehäuse 26. In diesem ist ein Pumpenkolben 28 hin- und her bewegbar aufgenommen. Der Pumpenkolben 28 wird durch einen Antrieb 30 in Bewegung versetzt, wobei der Antrieb 30 in der Figur 1 nur schematisch dargestellt ist. Es kann sich beim Antrieb 30 beispielsweise um eine Nockenwelle oder eine Exzenterwelle handeln. Das Einlassventil 22 ist als Mengensteuerventil ausgebildet, durch welches die von der Kolbenpumpe 16 geförderte
Kraftstoff menge eingestellt werden kann.
Der Aufbau der Kolbenpumpe 16 ergibt sich näher aus Figur 2, wobei nachfolgend nur die wesentlichen Komponenten erwähnt werden. Der
Pumpenkolben 28 ist als Stufenkolben ausgebildet mit einem in Figur 2 unteren Stößelabschnitt 32, einem sich an diesen anschließenden Führungsabschnitt 34 und einem nicht näher dargestellten oberen Endabschnitt. Der Führungsabschnitt 34 hat einen größeren Durchmesser als der Stößelabschnitt 32 und der
Endabschnitt.
Der Endabschnitt sowie der Führungsabschnitt 34 des Pumpenkolbens 28 begrenzen zusammen mit dem Pumpengehäuse 26 einen nicht näher dargestellten Förderraum 38. Das Pumpengehäuse 26 kann als ein insgesamt rotationssymmetrisches Teil ausgebildet sein. Der Pumpenkolben 28 ist im Pumpengehäuse 26 in einer dort vorhandenen Ausnehmung 40 aufgenommen, die als gestufte Bohrung 42 ausgebildet ist. Die Bohrung 42 weist mehrere Stufen auf (drei Stufen 42', 42", 42"'; siehe Figur 2 und 3). Zwischen dem Führungsabschnitt 34 des Pumpenkolbens 28 und einer inneren Umfangswand der Bohrung 42 (Stufe 42") ist eine Dichtung 44 angeordnet. Sie dichtet unmittelbar zwischen dem Pumpenkolben 28 und dem Pumpengehäuse 26, und dichtet somit den sich oberhalb der Dichtung 44 befindlichen Förderraum
(Hochdruckbereich) gegenüber dem in Figur 2 unterhalb der Dichtung 44 angeordneten Bereich (Niederdruckbereich) ab, in dem sich u.a. der
Stößelabschnitt 32 des Pumpenkolben 28 befindet. Die Dichtung 44 ist als Metallhülse mit einem radial nach außen abragenden Steg 45 ausgebildet. Die Dichtung 44 weist einen L-förmigen Querschnitt auf, der einen Hülsenabschnitt
43 und den durch den Steg 45 gebildeten Abschnitt (Stegabschnitt) aufweist.
Zwischen dem Führungsabschnitt 34 des Pumpenkolbens 28 und der inneren Umfangswand der Bohrung 42 (Stufe 42') ist ein von der Dichtung 44 separates Führungselement 46 angeordnet. Das Führungselement 46 ist zur Dichtung 44 axial inbesondere unmittelbar benachbart und in Figur 2 oberhalb der Dichtung 44 angeordnet (dem Förderraum zugewandt). Das Führungselement 46 ist ringförmig ausgebildet (Führungsring) und kann an der Stufe 42' befestigt sein.
Die Kolbenpumpe 16 weist ein weiteres Führungselement 48 auf, welches in einem Dichtungsträger 50 der Kolbenpumpe 16 angeordnet ist (siehe Figur 2). Das Führungselement 46 und das weitere Führungselement 48 dienen zur Führung des Pumpenkolbens 28. Das weitere Führungselement 48 ist ringförmig ausgebildet (Führungsring) und kann am Dichtungsträger 50 befestigt sein.
Die Kolbenpumpe 16 weist zwischen dem Führungsabschnitt 34 des
Pumpenkolbens 28 und der inneren Umfangswand der Bohrung 42 (Stufe 42"') einen Befestigungsring 52 für die Dichtung 44 auf. Die Dichtung 44 liegt auf dem Befestigungsring 52 auf, und zwar derart, dass der Steg 45 auf dem
Befestigungsring 52 aufliegt. Durch die aufliegenden Kontaktflächen von Dichtung 44 und Befestigungsring 52 wird eine statische Dichtstelle 53 ausgebildet (siehe Figur 3). Die Dichtung 44, das Führungselement 46, das weitere Führungselement 48 und der Befestigungsring 52 bilden eine
Dichtungsbaugruppe. Die Dichtung 44 kann aus Edelstahl ausgebildet sein. Der von der Dichtung 44 radial abragende Steg 45 weist an seinem radial äußeren Rand zur inneren Umfangswand der den Pumpenkolben 28
aufnehmenden Ausnehmung 40 (Stufe 42") ein radiales Spiel 54 auf (siehe Figur 3). Dadurch kann sich die Dichtung 44 in radialer Richtung zum Pumpenkolben 28 ausrichten. Zwischen dem Pumpenkolben 28 und dem Pumpengehäuse 26 ist ein Federelement 56 angeordnet, welches die Dichtung 44 gegen den
Befestigungsring 52 drückt. Bei dem Federelement 56 handelt es sich um eine als Druckfeder ausgebildeten Schraubenfeder 58. Diese kann einends bspw. am Führungselement 46 und anderenends am Steg 45 der Dichtung 44 anliegen.
Über den radialen Spalt 60 (Führungsspalt), der wie oben beschrieben als Kavitationsschutz für die Dichtung 44 dienen kann, gelangt der im Förderraum 38 herrschende Druck 61 zur Dichtung 44. Dort wirkt dieser Druck mit einer Kraft F (Pfeil 62) auf die erste Stirnseite 64 der Dichtung 44 (siehe Figur 4). Dadurch wird die Dichtung 44 gegen den Befestigungsring 52 gedrückt. Zudem wirkt der
Druck 61 auch auf die äußere Mantelfläche 66 der Dichtung 44, so dass die Dichtung 44 aufgrund der dort wirkenden Kraft F (Pfeil 68) eine Verformung 70 erfährt. Somit bildet sich zwischen dem Pumpenkolben 28, insbesondere zwischen dem Führungsabschnitt 34, und der Dichtung 44 (radial innenliegender Ringrand 72) eine dynamische Dichtstelle aus. Zwischen der äußeren
Mantelfläche 66 der Dichtung 44 und dem Pumpengehäuse 26 (Stufe 42") kann optional ein O-Ring 74 angeordnet sein. Der O-Ring 74 kann auf dem Steg 45 aufliegen. Der O-Ring 74 weist eine radial dichtende Wirkung auf und unterstützt die statische Dichtstelle 53. Die zweite Stirnseite der Dichtung 44 trägt das Bezugszeichen 65.
Figur 5 zeigt eine alternative Ausgestaltung der Kolbenpumpe 16 aus Figur 2. Diese Ausgestaltung entspricht weitgehend der voranstehend beschriebenen Kolbenpumpe 16, wobei gleiche oder funktional gleiche Elemente mit identischen Bezugszeichen versehen sind.
Der Befestigungsring 52 weist gemäß Figur 5 einen axial (in Axialrichtung des Pumpenkolbens 28) abragenden Bund 76 auf, der in die Ausnehmung 40 hineinragt. Die Dichtung 44 ist derart angeordnet, dass der Steg 45 auf dem Bund 76 aufliegt. Der Hülsenabschnitt 43 der Dichtung 44 und der Bund 76 überlappen einander axial. Der Bund 76 ist radial zwischen dem Hülsenabschnitt 43 und der inneren Umfangswand der Ausnehmung 40 (Stufe 42") angeordnet. Die Dichtung 44 ist am Hülsenabschnitt 43 und am Stegabschnitt 45 mit einer höheren Wandstärke ausgebildet. Die statische Dichtstelle 53 bildet sich zwischen dem Steg 45 und dem Bund 76 aus. Das Federelement 56 ist als Druckfeder in Form einer Wellfeder 78 ausgebildet.
Der radial innenliegenden Ringrand 72 der Dichtung 44 weist zum
Pumpenkolben 28, insbesondere zum Führungsabschnitt 34 des Pumpenkolben 28, ein Spiel 80 auf. Somit kommt es zwischen der Dichtung 44 und dem
Pumpenkolben 28 in keinem Betriebszustand der Kolbenpumpe 16 zu Kontakt, da der vom Förderraum 38 zur dynamischen Dichtstelle 82 gelangende Druck dahingehend auf die Dichtung 44 wirkt, dass diese eine Verformung 84 erfährt und aufgeweitet wird. Dadurch entsteht über die Lebensdauer kein Verschleiß an der Dichtung 44 oder dem Pumpenkolben 28.
Figur 6 zeigt eine weitere alternative Ausgestaltung der Kolbenpumpe 16 aus Figur 2. Diese Ausgestaltung entspricht weitgehend der voranstehend zu den Figuren 1 bis 4 beschriebenen Kolbenpumpe 16, wobei gleiche oder funktional gleiche Elemente mit identischen Bezugszeichen versehen sind.
Bei der vorliegenden Ausgestaltung sind das erste Führungselement 46 und der Befestigungsring 52 zu einem Bauteil 95 vereinigt (einstückige Ausgestaltung). Das Bauteil 95 übernimmt die Führungs- und Befestigungsfunktion. Das vereinigte Bauteil 95 und die Dichtung 44 überlappen einander axial
(Axialrichtung des Pumpenkolbens 28). So ist ein überlappender Abschnitt 93 des vereinigten Bauteils 95 radial zwischen dem Pumpenkolben 28
(Führungsabschnitt 34) und dem Pumpengehäuse 26 (Umfangswandung 42' der Bohrung 42) angeordnet.
Die Führung kann an einem unteren Abschnitt 97 des Bauteils 95 erfolgen. Die Befestigung des Bauteils 95 in der Bohrung 42 kann im unteren Abschnitt 97 oder im überlappenden Abschnitt 93 des Bauteils 95 erfolgen, bspw. mittels Pressverband, Verstemmung oder eines vom Bauteil 95 nach radial außen abragenden Vorsprungs 99. Die Figuren 7 bis 10 zeigen Ausgestaltungsmöglichkeiten der Dichtung 44, bei der die Dichtung 44 selbst mindestens ein Federelement 56 aufweist (einstückige Ausgestaltung). Auf eine separates Federelement kann verzichtet werden.
Dadurch werden Fertigung und Montage der Kolbenpumpe 16 vereinfacht. Eine solche Dichtung 44 mit daran ausgebildetem Federelement 56 kann sowohl bei einer Kolbenpumpe 16 gemäß Figur 2 als auch bei einer Kolbenpumpe 16 gemäß Figur 5 oder Figur 6 verwendet werden.
Figur 7 zeigt eine Dichtung 44, die drei Federelemente 56 aufweist, die als Federärmchen 86 ausgebildet sind. Die Federärmchen 86 erstrecken sich ausgehend vom Stegabschnitt 45 der Dichtung 44. Die Federärmchen 86 erstrecken sich jeweils von einem radial über den äußeren Rand des
Stegabschnitts 45 hervorstehenden Randabschnitts 88. Dabei weisen die Federärmchen 86 in Draufsicht eine bogenförmige Gestalt auf und ragen von dem Stegabschnitt 45 axial vom Stegabschnitt 45 ab (zur Stirnseite 64 der
Dichtung 44 hin).
Die Dichtung 44 gemäß Figur 8 weist ebenfalls drei Federärmchen 86 auf, die sich vom Stegabschnitt 45 der Dichtung 44 axial vom Stegabschnitt 45 weg erstrecken. Dabei erstrecken sich die Federärmchen 86 vom radial äußeren
Rand des Stegabschnitts 45. Die Federärmchen 86 weisen jeweils einen zum Hülsenabschnitt 43 der Dichtung 44 parallelen Armabschnitt 90 und einen angewinkelten Armabschnitt 92 auf. Die Dichtung 44 gemäß Figur 9 weist ebenfalls drei Federärmchen 86 auf, die sich vom Hülsenabschnitt 43 der Dichtung 44 weg erstrecken. Dabei ragen die Federärmchen 86 von der ersten Stirnseite 64 der Dichtung 44 ab und sind zum Hülsenabschnitt 43 angewinkelt. Die Ausgestaltung der Dichtung 44 gemäß Figur 10 entspricht weitestgehend der in Figur 7 dargestellten Dichtung 44. Abweichend hiervon erstrecken sich bei der Dichtung 44 gemäß Figur 9 die Federärmchen 86 vom Stegabschnitt 45 zur vom Hülsenabschnitt 43 abgewandten Seite des Stegabschnitts 45. Dabei ragen die Federärmchen 86 über die zweite Stirnseite 65 der Dichtung 44 hinaus.

Claims

Ansprüche
1 . Kolbenpumpe (16), insbesondere Kraftstoff-Hochdruckpumpe für eine
Brennkraftmaschine, mit einem Pumpengehäuse (26), einem Pumpenkolben (28) und einem zumindest auch vom Pumpenkolben (28) und dem
Pumpengehäuse (26) begrenzten Förderraum (38), dadurch
gekennzeichnet, dass vorzugsweise zwischen dem Pumpenkolben (28) und dem Pumpengehäuse (26) eine Dichtung (44) zur Abdichtung des
Förderraums (38) und ein separates Führungselement (46) zur Führung des Pumpenkolbens (28) angeordnet sind, wobei die Dichtung (44) als
Metallhülse, vorzugsweise mit einem nach radial außen abragenden Steg (45), ausgebildet ist.
2. Kolbenpumpe (16) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass
vorzugsweise zwischen dem Pumpenkolben (28) und dem Pumpengehäuse (26) ein Befestigungsring (52) für die Dichtung (44) angeordnet ist.
3. Kolbenpumpe (16) nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Führungselement (46) und der Befestigungsring (52) zu einem Bauteil () vereinigt ausgebildet sind.
4. Kolbenpumpe (16) nach einem der voranstehenden Ansprüche,
gekennzeichnet durch ein weiteres Führungselement (48), welches in einem Dichtungsträger (50) der Kolbenpumpe (16) angeordnet ist.
5. Kolbenpumpe (16) nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Steg (45) an seinem radial äußeren Rand zur Umfangswand der den Pumpenkolben (28) aufnehmenden Ausnehmung (40) ein Spiel (54) aufweist.
6. Kolbenpumpe (16) nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass vorzugsweise zwischen dem Pumpenkolben (28) und dem Pumpengehäuse (26) ein Federelement (56) angeordnet ist, welches die Dichtung (44) gegen den Befestigungsring (52) drückt. Kolbenpumpe (16) nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, dass die Dichtung (44) mindestens ein Federelement (56) aufweist, das mit der Dichtung (44) verbunden ist und welches die Dichtung (44) gegen den Befestigungsring (52) drückt.
Kolbenpumpe (16) nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der äußeren Mantelfläche (66) der Dichtung
(44) und dem Pumpengehäuse (26) ein O-Ring (74) angeordnet ist und/oder dass die Dichtung (44) aus Edelstahl ausgebildet ist.
Kolbenpumpe (16) nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Dichtung (44) derart angeordnet ist, dass der Steg
(45) auf dem Befestigungsring (52) aufliegt. 10. Kolbenpumpe (16) nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, dass der Befestigungsring (52) einen axial abragenden Bund (76) aufweist, auf dem der Steg (45) aufliegt und dass der
Hülsenabschnitt (43) der Dichtung (44) und der Bund (76) einander axial überlappen.
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