EP3408450A1 - Method for compacting the ballast bed of a track, and tamping unit - Google Patents

Method for compacting the ballast bed of a track, and tamping unit

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EP3408450A1
EP3408450A1 EP16826704.5A EP16826704A EP3408450A1 EP 3408450 A1 EP3408450 A1 EP 3408450A1 EP 16826704 A EP16826704 A EP 16826704A EP 3408450 A1 EP3408450 A1 EP 3408450A1
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EP
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ballast
compacting
power
compaction
tool
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Josef HOFSTÄTTER
Thomas Philipp
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Plasser und Theurer Export Von Bahnbaumaschinen GmbH
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Publication date
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Definitions

  • the invention relates to a method for compacting the ballast bed of a track by a vibrating compacting tool, as well as a tamping unit for compacting ballast.
  • a tamping unit for compacting ballast of a track is known.
  • the position of a compacting Beistellenden Beistellzylinders is detected by means of displacement transducer.
  • the actuation of the auxiliary cylinders is carried out by a displacement sensor.
  • the oscillation amplitude and the oscillation frequency of the compacting tools are changed as a function of the supply position.
  • AT 515 801 B1 describes a quality figure for the hardness of the ballast.
  • the auxiliary power of a side-by-side cylinder is shown as a function of a supply path and an indicator is defined by the energy consumption. Accordingly, the energy supplied to the ballast via the auxiliary cylinder is considered by this reference number. In this way, however, the energy lost in the system is not taken into account.
  • the object of the present invention is now to provide a method of the type mentioned above, with which an improved recognizability of achievable by the compacting tools ballast compaction is possible.
  • Another object of the invention is also to provide a vibratory compacting tool having tamping aggregate which enables uniform crushing of the ballast.
  • the invention features - with the advantageous exclusion of constructive energy losses - a registration of the energy transmitted directly into the ballast and thus a meaningful index for achieving an optimal ballast compaction possible. borrowed.
  • the maximum possible dynamic additional force can be found just below a threshold value. Consequently, the ballast is not destroyed by excessive compression and reliably precludes a very disadvantageous lateral drainage in the threshold longitudinal direction.
  • the additional time and supply force necessary for the desired compaction can be metered in a targeted manner.
  • the method features according to the invention can generally be used to improve equipment suitable for ballast compaction so that in each case an accurate statement (or index number) with regard to the achievable degree of compaction is possible.
  • an optimal compression state can be achieved even with different track-bound compaction, stuffing and track stabilization machines.
  • FIG. 1 shows a simplified side view of a tamping unit having two compacting tools which can be supplied to one another
  • FIG. 2 shows a schematic representation of a compacting tool
  • FIG. 3 shows acceleration signals.
  • a ballast bed consists essentially of two each about a pivot axis 4 pivoting Stopfhebeln 5. These are at a lower end 6 each with a to penetrate provided in the ballast 3 compaction tool or tamping 7 and connected at an upper end 8 with a hydraulic Beistellantrieb 9.
  • Each Beistellantrieb 9 is mounted on a rotatable by an eccentric 10 eccentric shaft 11. This vibration vibrations are generated, which via the Beistellantrieb 9, the Stopfhe- at 5 and the compacting tool 7 are transferred to the crushed stone 3 to be compacted.
  • a connected to a control unit 12 acceleration sensor 3 is arranged. This could alternatively be attached directly to the compacting tool 7.
  • the acceleration sensor could also be arranged on a compacting tool designed as a track stabilizer and displacing the track into vibrations.
  • the acceleration of the vibrating compacting tool or stuffing plug 7 serves as an input to the system for determining the compaction quality. Normally, this does not perform any harmonic motion but works in a non-linear mode. It will transfer the forces on the ballast 3 only in one direction, it may lead to a lifting of the ballast grains of the Pimple surfaces come. This creates jumps in the force curve that distort the harmonic acceleration signal.
  • a maximum possible degree of compaction can be calculated with the acceleration sensor 13 within a time interval. It is thus possible to obtain the information that the ballast 3 located between the compacting tools 7 has not yet been compressed to a maximum degree corresponding to a specific value of the acceleration signal. If necessary, another stuffing process can be initiated. In an advantageous manner, it can also be documented that the degree of compaction has been produced homogeneously, in particular during a longer stuffing period.
  • Gravel 3 as resonator a vibratory system The resonance of the dynamic system is changed by the compression as the system's equivalent stiffness changes. With the aid of the frequency response of the dynamic system, the resonance frequency can be evaluated. It would also be advantageous to track the frequency of this resonant frequency.
  • a power density spectrum or spectral power density indicates the power of a signal in relation to the frequency in an infinitesimal (limit-to-zero) frequency band.
  • the acceleration signals are deformed as soon as a load occurs. This is visualized by the calculation of the power density spectrum and summed up in the range below 50Hz for the power of the fundamental and above 50 Hz for the power of the harmonics.
  • the measure of ballast compaction is the harmonic content (OSG).
  • the OSG of a harmonic sinusoidal fundamental signal of the acceleration is influenced by the nonlinear behavior of the feedback (reflection) of the ballast.
  • the harmonic content is referred to as the dimensionless quantity and indicates the extent to which the power of the harmonics superimposes the power of the sinusoidal fundamental.
  • FIG. 3a shows the acceleration signal with unloaded compacting tool 7, FIGS. 3b and 3c with medium or high compression (the time t is indicated on the x-axis and the acceleration on the y-axis).
  • a comparison shows a significant change in the shape of the sine function.
  • the spectral components of the acceleration signal increase in the harmonic range.
  • Fig. 3d The course of the spectral power density of the three acceleration signals presented is shown in Fig. 3d (x-axis corresponds to the frequency Hz, the y-axis the power density spectrum W / Hz).
  • the main frequency components are at 35 Hz.
  • the curve marked with a dashed line several higher frequency components occur and even more higher frequency components occur in the curve shown by dot-dash lines. These higher frequency components are responsible for the deformation of the originally sinusoidal acceleration signal.
  • time-limited portions of the acceleration signal are selected and fed to a calculation routine for the power density spectrum. This calculates the power density spectrum in the frequency band from 5 to 300 Hz.
  • the power is determined by integrating the spectral power density over the desired frequency range. It the fundamental vibration power (LGS) and the harmonic content (OSG) are determined as follows:
  • a cutoff frequency f1 between fundamental oscillation (LGS) and harmonic depends on the resonance frequency of the mechanical construction of the tamping unit 1 and is determined by the course of the power density spectrum (PSD).
  • the evaluation of an acceleration signal is described below.
  • the individual measured variables for the auxiliary travel of the compacting tools 7 and their additional time are divided into several temporal sections.
  • the characteristic values for LGS and OSG are determined for the front and rear compacting tool 7 with respect to a working direction of a tamping machine.
  • the compacting operation or the auxiliary movement of the compacting tools 7 can advantageously be terminated immediately as soon as the characteristic value OSG has reached a preset size.
  • To determine an apparent power is a drive power of the eccentric 10. This is detected by the pressure curve metrologically and subtracted the reactive power of the Beistellantriebe 9, since the power is lost at this point.
  • ballast force is determined by means of the measured acceleration of the compaction tool 7. This is an indication of gravel compaction.
  • the working process ballast compaction can be divided into the following sections: immersion, addition and start-up of the compacting tool 7. The actual compaction process takes place during the addition.
  • the measured value representative of the active power can be obtained in various ways.
  • the drive power can be measured via the torque and the rotational speed of the eccentric drive 10 and the reactive power consumed in the system itself can be subtracted therefrom.
  • auxiliary drives 9 which also serves as a force-limiting overload protection in the system. If the force limit is active, more reactive power is consumed.
  • the reactive power can be done by measuring the power in the auxiliary drive 9. For this purpose, the resulting cylinder force and the speed that covers the piston rod relative to the Beistellantrieb 9, needed.
  • the resulting cylinder force can be done by two pressure sensors in the auxiliary drive 9.
  • a transducer in the hydraulic cylinder can be used for the determi- Speed can be used by differentiating the path once.
  • the reactive power of the auxiliary cylinder is determined by multiplying the measured pressures by the corresponding areas and the speed (differentiated path).
  • the total reactive power can be determined during commissioning as a function of speed, supply pressure and apparent power and stored in a multi-dimensional table in the computer. As a result, only the determination of the torque and the rotational speed is necessary for determining an impact force of the system.
  • the power introduced into the ballast 3 can thus be calculated as follows:
  • the braking torque or torque loss can be determined via special test scenarios.
  • the power that is transmitted to the ballast 3 is known at this point.
  • the size of the compression force which is an indication of the generated compaction quality, depends on the accelerations on the compacting tool 7.
  • a replacement model of the corresponding implement in the case of a tamping machine of the compacting tool 7, is necessary:
  • Fhydr (see Fig. 2) can either be measured online (by the two chambers of the Beistellantriebes 9 are equipped with pressure sensors), or calculated on the drive power of the eccentric drive 10. The acceleration a p is detected metrologically.
  • the speed traveled and the path of the compacting tool 7 is necessary.
  • the acceleration signal is integrated once and twice for the route.
  • the energy flowing into the ballast 3 during compression by the tamping plow 7 can be described as follows:
  • the energy determined in this way describes the energy absorption of the ballast 3 during the compaction process and gives a measure of the respective degree of compaction. If the energy input converges to a certain value, the ballast 3 can no longer be compressed.
  • the impressed energy is normalized to the Stopfpickel Structure and in-use compacting tools 7 as follows.
  • ballast 3 absorbs no more energy and the physical behavior is like a stiffness and is used as a track ballast E-module.
  • the stiffness which corresponds to the slope in a force-displacement diagram, indicates the elastic behavior of the ballast 3.
  • the determination of the modulus of elasticity for the ballast 3 is calculated by means of a linear regression line with minimization of the root mean square.

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Abstract

Ballast (3) located below crossties of a track is compacted by plunging and closing compacting tools (7), which are caused to vibrate. The vibrations applied to the ballast (3) during the compacting process are recorded as a measure of the ballast compaction. Thus, a homogeneously compacted track can be achieved even in the case of differing ballast properties.

Description

Verfahren zur Verdichtung der Schotterbettung eines Gleises sowie Stopfaggregat Method for compacting the ballast bed of a track and tamping unit
[01] Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verdichtung der Schotterbettung eines Gleises durch ein in Schwingungen versetztes Verdichtwerkzeug, sowie ein Stopfaggregat zum Verdichten von Schotter. [01] The invention relates to a method for compacting the ballast bed of a track by a vibrating compacting tool, as well as a tamping unit for compacting ballast.
[02] Gemäß AT 513 973 B1 ist ein Stopfaggregat zum Verdichten von Schotter eines Gleises bekannt. Dabei wird die Position eines Verdichtwerkzeuge beistellenden Beistellzylinders mittels Wegaufnehmer erfasst. Die Ansteuerung der Beistellzylinder erfolgt durch einen Wegsensor. Zur Erzielung einer optimalen Schotterverdichtung wird die Schwingungsamplitude und die Schwingungsfrequenz der Verdichtwerkzeuge in Abhängigkeit von der Beistelllage verändert.  [02] According to AT 513 973 B1, a tamping unit for compacting ballast of a track is known. In this case, the position of a compacting Beistellenden Beistellzylinders is detected by means of displacement transducer. The actuation of the auxiliary cylinders is carried out by a displacement sensor. To achieve optimum ballast compaction, the oscillation amplitude and the oscillation frequency of the compacting tools are changed as a function of the supply position.
[03] Durch AT 515 801 B1 wird eine Qualitätsziffer für die Schotterhärte beschrieben. Dabei wird die Beistellkraft eines Beistellzylinders in Abhängigkeit eines Beistellweges dargestellt und über den Energieverbrauch eine Kennziffer definiert. Demnach wird durch diese Kennziffer die über den Beistellzylinder dem Schotter zugeführte Energie betrachtet. Auf diese Weise wird jedoch die Energie, die im System verloren geht, nicht berücksichtigt.  [03] AT 515 801 B1 describes a quality figure for the hardness of the ballast. The auxiliary power of a side-by-side cylinder is shown as a function of a supply path and an indicator is defined by the energy consumption. Accordingly, the energy supplied to the ballast via the auxiliary cylinder is considered by this reference number. In this way, however, the energy lost in the system is not taken into account.
[04] Ein Großteil der Energie wird jedoch für das Beschleunigen und Abbremsen des Verdichtwerkzeuges verwendet. Dadurch entsteht eine Abhängigkeit von der zum Quadrat eingehenden Massenträgheit und Frequenz des schwingenden Verdichtwerkzeuges. Folglich ist die genannte Kennziffer in erster Linie abhängig von der konstruktiven Ausführung des Verdichtwerkzeuges. Eine Vergleichbarkeit mit anderen Verdichtwerkzeugen ist damit nicht möglich. Wesentlicher Nachteil ist, dass die Kennziffer keine Aussage in bezug auf den Verdichtungsgrad des Schotter zulässt. Genaugenommen erlangt man nur eine Kennzahl für ein bestimmtes Verdichtwerkzeug. However, much of the energy is used for accelerating and decelerating the compacting tool. This creates a dependency on the square incoming inertia and frequency of the vibrating compacting tool. Consequently, the said indicator in the first place depends on the structural design of the compacting tool. Comparability with other compression tools is therefore not possible. The main disadvantage is that the code number does not permit any statement with regard to the degree of compaction of the ballast. In fact, you only get one measure for a specific compaction tool.
[05] Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung liegt nun in der Schaffung eines Verfahrens der eingangs genannten Art, mit dem eine verbesserte Erkennbarkeit der durch die Verdichtwerkzeuge erzielbaren Schotterverdichtung möglich ist.  [05] The object of the present invention is now to provide a method of the type mentioned above, with which an improved recognizability of achievable by the compacting tools ballast compaction is possible.
[06] Eine weitere Aufgabe der Erfindung liegt auch in der Schaffung eines in Schwingungen versetzbare Verdichtwerkzeuge aufweisenden Stopfaggregates, das eine gleichmäßige Schotterverdichtung ermöglicht.  Another object of the invention is also to provide a vibratory compacting tool having tamping aggregate which enables uniform crushing of the ballast.
[07] Die auf ein Verfahren bezugnehmende Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass die während des Verdichtvorganges in den Schotter eingeleiteten Schwingungen als Maß für die Schotterverdichtung registriert werden.  [07] The task which relates to a method is achieved according to the invention in that the vibrations introduced into the ballast during the compacting process are registered as a measure of the ballast compaction.
[08] Durch die Erfindungsmerkmale ist - unter vorteilhaftem Ausschluss von konstruktiven Energieverlusten - eine Registrierung der direkt in den Schotter übertragenen Energie und damit eine aussagekräftige Kennzahl für das Erzielen einer optimalen Schotterverdichtung mög- lieh. Damit kann die maximal mögliche dynamische Beistellkraft knapp unterhalb eines Grenzwertes gefunden werden. Folglich wird der Schotter nicht durch übermäßiges Verdichten zerstört und ein sehr nachteiliges seitliches Abfließen in Schwellenlängsrichtung zuverlässig ausgeschlossen. Durch die Erfassung geeigneter Prozessdaten kann die für die angestrebte Verdichtung notwendige Beistellzeit und Beistellkraft gezielt dosiert werden. [08] The invention features - with the advantageous exclusion of constructive energy losses - a registration of the energy transmitted directly into the ballast and thus a meaningful index for achieving an optimal ballast compaction possible. borrowed. Thus, the maximum possible dynamic additional force can be found just below a threshold value. Consequently, the ballast is not destroyed by excessive compression and reliably precludes a very disadvantageous lateral drainage in the threshold longitudinal direction. By acquiring suitable process data, the additional time and supply force necessary for the desired compaction can be metered in a targeted manner.
[09] Mit den erfindungsgemäßen Verfahrensmerkmalen können generell für die Schotterverdichtung geeignete Arbeitsgeräte dahingehend verbessert werden, dass jeweils eine genaue Aussage (bzw. Kennziffer) hinsichtlich des erreichbaren Verdichtungsgrades möglich ist. Damit ist auch bei unterschiedlichen gleisgebundenen Verdichtungs-, Stopf- und Gleisstabilisationsmaschinen ein optimaler Verdichtungszustand erzielbar. [09] The method features according to the invention can generally be used to improve equipment suitable for ballast compaction so that in each case an accurate statement (or index number) with regard to the achievable degree of compaction is possible. Thus, an optimal compression state can be achieved even with different track-bound compaction, stuffing and track stabilization machines.
[10] Die weitere, oben genannte und auf ein Stopfaggregat bezug nehmende Aufgabe wird dadurch gelöst, dass am Stopfhebel und/oder am Verdichtwerkzeug ein mit einer Steuereinheit verbundener Beschleunigungssensor angeordnet ist.  [0012] The further object mentioned above and referring to a tamping unit is achieved in that an acceleration sensor connected to a control unit is arranged on the tamping lever and / or on the compacting tool.
[11] Mit einer derartigen konstruktiv sehr einfach zu verwirklichenden Optimierung eines Stopfaggregates wird der für den Stopfvorgang erforderliche Energieeinsatz auf den angestrebten Verdichtungsgrad des Schotters abgestimmt und damit dessen Verschleiß gesenkt. Mit dieser Erfindung ist eine Automatisierung des Stopfprozesses unter Erzielung einer homogenen Verdichtungsqualität und homogener Schwellenauflager möglich. With such a structurally very easy to implement optimization of a tamping unit required for the stuffing energy use is matched to the desired degree of compaction of the ballast and thus reduces its wear. With This invention enables automation of the stuffing process while achieving a homogeneous compaction quality and homogenous threshold support.
[12] Weitere Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen und der Zeichnungsbeschreibung.  Further advantages of the invention will become apparent from the dependent claims and the drawing description.
[13] Im Folgenden wird die Erfindung anhand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispieles näher beschrieben. Es zeigen: Fig. 1 eine vereinfachte Seitenansicht eines zwei zueinander beistellbare Verdichtwerkzeuge aufweisenden Stopfaggregates, Fig. 2 eine schematische Darstellung eines Verdichtwerkzeuges und Fig. 3 Beschleunigungssignale.  In the following the invention will be described with reference to an embodiment shown in the drawing. 1 shows a simplified side view of a tamping unit having two compacting tools which can be supplied to one another, FIG. 2 shows a schematic representation of a compacting tool and FIG. 3 shows acceleration signals.
[14] Ein in Fig. 1 vereinfacht dargestelltes Stopfaggregat 1 zum Unterstopfen von unterhalb eines Gleises 2 befindlichem Schotter 3 einer Schotterbettung besteht im Wesentlichen aus zwei je um eine Schwenkachse 4 verschwenkbaren Stopfhebeln 5. Diese sind an einem unteren Ende 6 jeweils mit einem zum Eindringen in den Schotter 3 vorgesehenen Verdichtwerkzeug bzw. Stopfpickel 7 und an einem oberen Ende 8 mit einem hydraulischen Beistellantrieb 9 verbunden.  A simply illustrated in Fig. 1 Stopfaggregat 1 for Unterstopfen located below a track 2 gravel 3 a ballast bed consists essentially of two each about a pivot axis 4 pivoting Stopfhebeln 5. These are at a lower end 6 each with a to penetrate provided in the ballast 3 compaction tool or tamping 7 and connected at an upper end 8 with a hydraulic Beistellantrieb 9.
[15] Jeder Beistellantrieb 9 ist auf einer durch einen Exzenterantrieb 10 rotierbaren Exzenterwelle 11 gelagert. Damit werden Vibrationsschwingungen erzeugt, die über den Beistellantrieb 9, den Stopfhe- bei 5 und das Verdichtwerkzeug 7 auf den zu verdichtenden Schotter 3 übertragen werden. Am unteren Ende 6 jedes Stopfhebels 5 ist ein mit einer Steuereinheit 12 verbundener Beschleunigungssensor 3 angeordnet. Dieser könnte alternativ aber auch direkt am Verdichtwerkzeug 7 befestigt sein. Each Beistellantrieb 9 is mounted on a rotatable by an eccentric 10 eccentric shaft 11. This vibration vibrations are generated, which via the Beistellantrieb 9, the Stopfhe- at 5 and the compacting tool 7 are transferred to the crushed stone 3 to be compacted. At the lower end 6 of each stuffing lever 5, a connected to a control unit 12 acceleration sensor 3 is arranged. This could alternatively be attached directly to the compacting tool 7.
[16] In einer weiteren, nicht näher dargestellten Ausgestaltungsvariante der Erfindung könnte der Beschleunigungssensor auch auf einem als Gleisstabilisator ausgebildeten, das Gleis in Vibrationen versetzenden Verdichtwerkzeug angeordnet sein.  [16] In a further embodiment variant of the invention, which is not illustrated in more detail, the acceleration sensor could also be arranged on a compacting tool designed as a track stabilizer and displacing the track into vibrations.
[17] Mit Hilfe des Beschleunigungssensors 13 werden die während des Verdichtvorganges durch die Verdichtwerkzeuge 7 in den Schotter 3 eingeleiteten Schwingungen als Maß für die Schotterverdichtung registriert. Dazu werden die direkt am Verdichtwerkzeug 7 wirkenden Beschleunigungskräfte gemessen und als Beschleunigungssignal der Steuereinheit 12 zugeführt.  [17] With the aid of the acceleration sensor 13, the vibrations introduced by the compacting tools 7 into the ballast 3 during the compacting process are registered as a measure of the ballast compression. For this purpose, the acceleration forces acting directly on the compacting tool 7 are measured and supplied as an acceleration signal to the control unit 12.
[18] Als Eingangsgröße in das System zur Ermittlung der Verdichtungsqualität dient die Beschleunigung des schwingenden Verdichtwerkzeuges bzw. Stopfpickels 7. Im Normalfall führt dieser keine harmonische Bewegung aus sondern arbeitet in einem nichtlinearen Betrieb. Es werden die Kräfte auf den Schotter 3 nur in eine Richtung übertragen, es kann zu einem Abheben der Schotterkörner von den Pickelflächen kommen. Dadurch entstehen im Kraftverlauf Sprünge, die das harmonische Beschleunigungssignal verzerren. [18] The acceleration of the vibrating compacting tool or stuffing plug 7 serves as an input to the system for determining the compaction quality. Normally, this does not perform any harmonic motion but works in a non-linear mode. It will transfer the forces on the ballast 3 only in one direction, it may lead to a lifting of the ballast grains of the Pimple surfaces come. This creates jumps in the force curve that distort the harmonic acceleration signal.
[19] Während einer Beistellbewegung kann mit dem Beschleunigungssensor 13 innerhalb eines Zeitintervalls ein maximal möglicher Verdichtungsgrad errechnet werden. Es kann somit die Information gewonnen werden, dass der zwischen den Verdichtwerkzeugen 7 befindliche Schotter 3 noch nicht bis zu einem maximalen, einem bestimmten Wert des Beschleunigungssignals entsprechenden Grad verdichtet wurde. Bedarfsweise kann auch ein weiterer Stopfvorgang eingeleitet werden. In vorteilhafter Weise kann auch dokumentiert werden, dass der Verdichtungsgrad insbesondere während einer längeren Stopfstrecke homogen hergestellt wurde.  [19] During a supply movement, a maximum possible degree of compaction can be calculated with the acceleration sensor 13 within a time interval. It is thus possible to obtain the information that the ballast 3 located between the compacting tools 7 has not yet been compressed to a maximum degree corresponding to a specific value of the acceleration signal. If necessary, another stuffing process can be initiated. In an advantageous manner, it can also be documented that the degree of compaction has been produced homogeneously, in particular during a longer stuffing period.
[20] Die als Erreger wirksamen Verdichtwerkzeuge 7 bilden mit dem  [20] The effective as exciters compacting tools 7 form with the
Schotter 3 als Resonator ein schwingungsfähiges System. Die Resonanz des dynamischen Systems wird durch die Verdichtung verändert, da sich die Ersatzsteifigkeit des Systems ändert. Unter Zuhilfenahme des Frequenzganges des dynamischen Systems kann die Resonanzfrequenz ausgewertet werden. Es wäre auch vorteilhaft die Frequenz dieser Resonanzfrequenz nachzuführen.  Gravel 3 as resonator a vibratory system. The resonance of the dynamic system is changed by the compression as the system's equivalent stiffness changes. With the aid of the frequency response of the dynamic system, the resonance frequency can be evaluated. It would also be advantageous to track the frequency of this resonant frequency.
[21] Als Grundlage für einen Oberschwingungsgehalt (OSG) und einer Leistung einer Grundschwingung (LGS) dient ein an die Steuereinheit 12 abgegebenes Beschleunigungssignal des Beschleunigungs- sensors 13. Ein Leistungsdichtespektrum bzw. die spektrale Leistungsdichte gibt die Leistung eines Signals bezogen auf die Frequenz in einem infinitesimalen (Grenzwert gegen Null) breiten Frequenzband an. [21] As a basis for a harmonic content (OSG) and a power of a fundamental vibration (LGS) serves an output to the control unit 12 acceleration signal of the acceleration sensors 13. A power density spectrum or spectral power density indicates the power of a signal in relation to the frequency in an infinitesimal (limit-to-zero) frequency band.
[22] Die Beschleunigungssignale werden deformiert, sobald eine Last auftritt. Dies wird durch die Berechnung des Leistungsdichtespektrum sichtbar gemacht und im Bereich unter 50Hz für die Leistung der Grundschwingung aufsummiert und über 50 Hz für die Leistung der Oberschwingungen.  [22] The acceleration signals are deformed as soon as a load occurs. This is visualized by the calculation of the power density spectrum and summed up in the range below 50Hz for the power of the fundamental and above 50 Hz for the power of the harmonics.
[23] Als Maß für die Schotterverdichtung wird der Oberschwingungsgehalt (OSG) verwendet. Der OSG eines harmonischen sinusförmigen Grundsignals der Beschleunigung wird durch das nichtlineare Verhalten der Rückwirkung (Reflexion) des Schotters beeinflusst. Der Oberschwingungsgehalt wird als dimensionslose Größe bezeichnet und gibt an, in welchem Maße die Leistung der Oberschwingungen die Leistung der sinusförmigen Grundschwingung überlagert.  [23] The measure of ballast compaction is the harmonic content (OSG). The OSG of a harmonic sinusoidal fundamental signal of the acceleration is influenced by the nonlinear behavior of the feedback (reflection) of the ballast. The harmonic content is referred to as the dimensionless quantity and indicates the extent to which the power of the harmonics superimposes the power of the sinusoidal fundamental.
[24] In Fig. 3 sind die Ergebnisse einer Auswertung der spektralen Leistungsdichte (bzw. PSD, abgeleitet von Power Spectral Density) dargestellt. Die in Fig. 3a ersichtliche Kurve zeigt das Beschleunigungssignal bei unbelastetem Verdichtwerkzeug 7, Fig. 3b und 3c bei mittlerer bzw. hoher Verdichtung (auf der x-Achse ist jeweils die Zeit t, auf der y-Achse die Beschleunigung angegeben). Ein Vergleich zeigt eine deutliche Veränderung der Form der Sinusfunktion. Es nehmen die spektralen Anteile des Beschleunigungssignals im Oberschwingungsbereich zu. [24] The results of an evaluation of the spectral power density (or PSD, derived from Power Spectral Density) are shown in FIG. The curve shown in FIG. 3a shows the acceleration signal with unloaded compacting tool 7, FIGS. 3b and 3c with medium or high compression (the time t is indicated on the x-axis and the acceleration on the y-axis). A comparison shows a significant change in the shape of the sine function. The spectral components of the acceleration signal increase in the harmonic range.
[25] Der Verlauf der spektralen Leistungsdichte der drei vorgestellten Beschleunigungssignale ist in Fig. 3d (x-Achse entspricht der Frequenz Hz, die y-Achse dem Leistungsdichtespektrum W/Hz) dargestellt. Bei der in voller Linie dargestellten Kurve sind die Hauptfrequenzanteile bei 35 Hz. Bei der strichliert gekennzeichneten Kurve kommen mehrere höhere Frequenzanteile und bei der strich-punktiert dargestellten Kurve noch mehr höhere Frequenzanteile dazu. Diese höheren Frequenzanteile sind für die Verformung des ursprünglich sinusförmigen Beschleunigungssignals verantwortlich.  The course of the spectral power density of the three acceleration signals presented is shown in Fig. 3d (x-axis corresponds to the frequency Hz, the y-axis the power density spectrum W / Hz). In the case of the curve shown in full line, the main frequency components are at 35 Hz. In the case of the curve marked with a dashed line, several higher frequency components occur and even more higher frequency components occur in the curve shown by dot-dash lines. These higher frequency components are responsible for the deformation of the originally sinusoidal acceleration signal.
[26] Für die Ermittlung der spektralen Leistungsdichte werden zeitlich begrenzte Anteile des Beschleunigungssignals ausgewählt und einer Berechnungsroutine für das Leistungsdichtespektrum zugeführt. Dadurch wird das Leistungsdichtespektrum im Frequenzband von 5 bis 300 Hz berechnet.  For the determination of the spectral power density time-limited portions of the acceleration signal are selected and fed to a calculation routine for the power density spectrum. This calculates the power density spectrum in the frequency band from 5 to 300 Hz.
[27] Das Leistungsdichtespektrum liegt dann als Funktion über die Frequenz vor: Sxx = F (2* TT · f)  [27] The power density spectrum then exists as a function of the frequency: Sxx = F (2 * TT · f)
[28] Die Ermittlung der Leistung erfolgt, indem die spektrale Leistungsdichte über dem gewünschten Frequenzbereich integriert wird. Es werden die Leistung der Grundschwingung (LGS) und der Oberschwingungsgehalt (OSG) folgendermaßen ermittelt: [28] The power is determined by integrating the spectral power density over the desired frequency range. It the fundamental vibration power (LGS) and the harmonic content (OSG) are determined as follows:
[31] Durch Division der Leistung der Oberschwingung durch die Leistung der Grundschwingung (LGS) wird der Oberschwingungsgehalt (OSG), der mit der vorhandenen Verdichtung im Schotter 3 korreliert, ermittelt. Diese Kennzahl (OSG) gibt an, wie groß der Leistungsanteil der Oberschwingungen im gesamten Beschleunigungssignal ist.  [31] By dividing the power of the harmonic by the power of the fundamental vibration (LGS), the harmonic content (OSG), which correlates with the existing compaction in the ballast 3, is determined. This characteristic (OSG) indicates how large the power component of the harmonics is in the entire acceleration signal.
[32] Eine zwischen Grundschwingung (LGS) und Oberschwingung gelegene Grenzfrequenz f1 ist abhängig von der Resonanzfrequenz der mechanischen Konstruktion des Stopfaggregates 1 und wird durch den Verlauf der Leistungsdichtespektrum (PSD) ermittelt.  [32] A cutoff frequency f1 between fundamental oscillation (LGS) and harmonic depends on the resonance frequency of the mechanical construction of the tamping unit 1 and is determined by the course of the power density spectrum (PSD).
[33] Im Folgenden wird die Auswertung eines Beschleunigungssignals beschrieben. Die einzelnen Messgrößen für den Beistellweg der Verdichtwerkzeuge 7 und deren Beistellzeit werden in mehrere zeitliche Abschnitte aufgeteilt. Für die einzelnen Abschnitte werden die Kennwerte für LGS und OSG für das bezüglich einer Arbeitsrichtung einer Stopfmaschine vordere und hintere Verdichtwerkzeug 7 ermittelt. Der Verdichtvorgang bzw. die Beistellbewegung der Verdicht- werkzeuge7 kann in vorteilhafter Weise sofort beendet werden, sobald der Kennwert OSG eine voreingestellte Größe erreicht hat. [34] Zur Ermittlung einer Scheinleistung dient eine Antriebsleistung des Exzenterantriebes 10. Diese wird durch dessen Druckverlauf messtechnisch erfasst und die Blindleistung der Beistellantriebe 9 abgezogen, da die Leistung an dieser Stelle verlorengeht. [33] The evaluation of an acceleration signal is described below. The individual measured variables for the auxiliary travel of the compacting tools 7 and their additional time are divided into several temporal sections. For the individual sections, the characteristic values for LGS and OSG are determined for the front and rear compacting tool 7 with respect to a working direction of a tamping machine. The compacting operation or the auxiliary movement of the compacting tools 7 can advantageously be terminated immediately as soon as the characteristic value OSG has reached a preset size. To determine an apparent power is a drive power of the eccentric 10. This is detected by the pressure curve metrologically and subtracted the reactive power of the Beistellantriebe 9, since the power is lost at this point.
[35] Eine Wirkleistung ist für die Berechnung von Beistellkräften der Verdichtwerkzeuge 7 notwendig. Des Weiteren wird mittels der gemessenen Beschleunigung des Verdichtungswerkzeuges 7 die Schotterkraft ermittelt. Diese ist ein Indiz für die Schotterverdichtung. Grundsätzlich kann der Arbeitsprozess Schotterverdichten in folgende Abschnitte unterteilt werden: Eintauchen, Beistellen und Hochfahren des Verdichtwerkzeuges 7. Der eigentliche Verdichtungsvorgang erfolgt während des Beistellens.  [35] An active power is necessary for the calculation of auxiliary forces of the compacting tools 7. Furthermore, the ballast force is determined by means of the measured acceleration of the compaction tool 7. This is an indication of gravel compaction. Basically, the working process ballast compaction can be divided into the following sections: immersion, addition and start-up of the compacting tool 7. The actual compaction process takes place during the addition.
[36] Während der Beistellbewegung der Verdichtwerkzeuge 7 wird das  [36] During the Beistellbewegung the compacting tools 7 is the
Korngerüst des Schotters 3 umgelagert. Damit wird Verdichtungsenergie vom Verdichtwerkzeug 7 auf den Schotter 3 übertragen. Durch die im Schotter 3 aufgenommene Energie erfolgt die Umlage- rung des Korngerüstes und dies führt in weiterer Folge zu einer Verringerung des Porenvolumens. Ist die Schotterbewegung unterhalb der Schwelle abgeschlossen, wird die Energieaufnahme des Schotters 3 reduziert. Daraufhin werden die eingebrachten Kräfte des Verdichtwerkzeuges 7 mehr reflektiert bzw. wird das gegenüberliegende Verdichtwerkzeug 7 stärker abgebremst. Die Steifigkeit des Schotters 3 steigt mit zunehmender Verdichtung und die Anteile, in denen Energie im Schotter 3 aufgenommen wird (Dämpfung), sinken. Daraus resultiert eine größere Reaktionskraft auf eine einwirkende Kraft der Verdichtwerkzeuge 7. Ist somit eine gute Verdichtung des Schotters erreicht, kann eine erhöhte Leistungsaufnahme des Verdichtwerkzeuges 7 beobachtet werden. Scaffold of the ballast 3 rearranged. Thus, compression energy is transmitted from the compacting tool 7 to the ballast 3. Due to the energy absorbed in the ballast 3, the transfer of the grain skeleton takes place and this subsequently leads to a reduction of the pore volume. If the ballast movement is completed below the threshold, the energy absorption of the ballast 3 is reduced. Then the introduced forces of the compacting tool 7 are reflected more or the opposite compacting tool 7 is slowed down more. The stiffness of the Schotters 3 increases with increasing compaction and the proportions in which energy is absorbed in the ballast 3 (damping) decrease. This results in a greater reaction force to an acting force of the compacting tools 7. Thus, if a good compaction of the ballast is achieved, an increased power consumption of the compacting tool 7 can be observed.
[37] Der für die Wirkleistung (die Leistung, die vom Schotter aufgenommen wird) repräsentative Messwert kann in verschiedener Weise gewonnen werden. Beispielsweise kann die Antriebsleistung über das Drehmoment und die Drehzahl des Exzenterantriebes 10 gemessen und hiervon die im System selbst verbrauchte Blindleistung abgezogen werden.  [37] The measured value representative of the active power (the power consumed by the ballast) can be obtained in various ways. For example, the drive power can be measured via the torque and the rotational speed of the eccentric drive 10 and the reactive power consumed in the system itself can be subtracted therefrom.
[38] Blindleistung entsteht einerseits durch interne Reibungsverluste und  [38] Reactive power is caused on the one hand by internal friction losses and
Strömungsverluste im Hydrauliksystem sowie auch innerhalb der Beistellantriebe 9, die auch als kraftbegrenzende Überlastsicherung im System dient. Ist die Kraftbegrenzung aktiv, wird mehr Blindleistung verbraucht. Die Blindleistung kann durch eine Messung der Leistung im Beistellantrieb 9 erfolgen. Dazu werden die resultierende Zylinderkraft sowie die Geschwindigkeit, die die Kolbenstange gegenüber dem Beistellantrieb 9 zurücklegt, benötigt. Die resultierende Zylinderkraft kann durch zwei Drucksensoren im Beistellantrieb 9 erfolgen. Ein Wegaufnehmer im Hydraulikzylinder kann für die Ermitt- lung der Geschwindigkeit durch einmaliges Differenzieren des Weges herangezogen werden. Flow losses in the hydraulic system and also within the auxiliary drives 9, which also serves as a force-limiting overload protection in the system. If the force limit is active, more reactive power is consumed. The reactive power can be done by measuring the power in the auxiliary drive 9. For this purpose, the resulting cylinder force and the speed that covers the piston rod relative to the Beistellantrieb 9, needed. The resulting cylinder force can be done by two pressure sensors in the auxiliary drive 9. A transducer in the hydraulic cylinder can be used for the determi- Speed can be used by differentiating the path once.
[39] Die Ermittlung der Blindleistung des Beistellzylinders erfolgt durch Multiplikation der gemessenen Drücke mit den korrespondierenden Flächen und der Geschwindigkeit (Differenzierter Weg). [39] The reactive power of the auxiliary cylinder is determined by multiplying the measured pressures by the corresponding areas and the speed (differentiated path).
ύχ  ύχ
[40] Ffyar = (pA * AA - pB * Aß Bbeist = *— [40] Ffyar = (p A * A A -p B * A B B be = * -
[41] Die Blindleistung des Beistellantriebes 9 ist auch vom gewählten [41] The reactive power of the Beistellantriebes 9 is also of the selected
Beistelldruck abhängig. Die gesamte Blindleistung kann während der Inbetriebnahme in Abhängigkeit von Drehzahl, Beistelldruck und der Scheinleistung ermittelt werden und in einer mehrdimensionalen Tabelle in dem Rechner hinterlegt werden. Dadurch ist für die Ermittlung einer Schlagkraft des Systems nur die Ermittlung des Drehmomentes und der Drehzahl notwendig. Die in den Schotter 3 eingebrachte Leistung kann somit wie folgt berechnet werden:  Side pressure dependent. The total reactive power can be determined during commissioning as a function of speed, supply pressure and apparent power and stored in a multi-dimensional table in the computer. As a result, only the determination of the torque and the rotational speed is necessary for determining an impact force of the system. The power introduced into the ballast 3 can thus be calculated as follows:
[42] PSC/totter = ML * 2 * n * nan - Bbeist [42] P SC / totter = M L * 2 * n * n an - Bbeist
[43] Bei hydraulisch angetriebenen Verdichtungsgeräten kann es zweckmäßig sein, den Hydraulikdruck des Exzenterantriebes 10 für die Berechnung des Drehmomentes bzw. als Messgröße zu verwenden. For hydraulically driven compactors, it may be appropriate to use the hydraulic pressure of the eccentric drive 10 for calculating the torque or as a measured variable.
[44] Während der Erstinbetriebnahme eines Verdichtwerkzeuges 7 kann über spezielle Testszenarien das Bremsmoment bzw. Verlustmoment ermittelt werden. Die Leistung, die auf den Schotter 3 übertragen wird, ist an dieser Stelle bekannt. Die Größe der Verdichtungs- kraft, die ein Indiz für die erzeugte Verdichtungsgüte ist, hängt von den Beschleunigungen am Verdichtwerkzeug 7 ab. Für die Berechnung der Schotterkraft ist ein Ersatzmodell des entsprechenden Arbeitsgerätes, im Falle einer Stopfmaschine des Verdichtwerkzeuges 7, notwendig: [44] During initial commissioning of a compacting tool 7, the braking torque or torque loss can be determined via special test scenarios. The power that is transmitted to the ballast 3 is known at this point. The size of the compression force, which is an indication of the generated compaction quality, depends on the accelerations on the compacting tool 7. For the calculation of the ballast force, a replacement model of the corresponding implement, in the case of a tamping machine of the compacting tool 7, is necessary:
Die dynamische Bewegungsgleichung des Stopfhebels bzw. Pickelarmes 5 kann durch folgendes Momentengleichgewicht dargestellt werden:  The dynamic equation of motion of the Stopfhebels or Pickelarmes 5 can be represented by the following moment equilibrium:
Ipickelarm * ~~ = ^hydr * Γχ— ^scAotter * r2 Pickle arm * ~~ = ^ hydr * Γχ- ^ scAotter * r 2
•a  • a
Fhydr (s. Fig. 2) kann entweder online gemessen (indem die beiden Kammern des Beistellantriebes 9 mit Drucksensoren bestückt werden), oder auch über die Antriebsleistung des Exzenterantriebes 10 errechnet werden. Die Beschleunigung ap wird messtechnisch er- fasst. Fhydr (see Fig. 2) can either be measured online (by the two chambers of the Beistellantriebes 9 are equipped with pressure sensors), or calculated on the drive power of the eccentric drive 10. The acceleration a p is detected metrologically.
Für den nächsten Berechnungsschritt ist die zurückgelegte Geschwindigkeit und der Weg des Verdichtwerkzeuges 7 notwendig. Für die Geschwindigkeit wird das Beschleunigungssignal einmal und für den Weg zweimal integriert.  For the next calculation step, the speed traveled and the path of the compacting tool 7 is necessary. For the speed, the acceleration signal is integrated once and twice for the route.
Die während der Verdichtung durch den Stopfpickel 7 in den Schotter 3 einfließende Energie kann folgendermaßen beschrieben werden: The energy flowing into the ballast 3 during compression by the tamping plow 7 can be described as follows:
Epickel ) * dt [51] Die auf diese Weise ermittelte Energie beschreibt die Energieaufnahme des Schotters 3 während des Verdichtungsprozesses und gibt ein Maß für den jeweiligen Verdichtungsgrad an. Konvergiert der Energieeintrag gegen einen bestimmten Wert, kann der Schotter 3 nicht mehr weiter verdichtet werden. Um den Verdichtungsgrad bei verschiedenen Typen von Verdichtwerkzeugen 7 untereinander vergleichbar zu machen, wird die eingeprägte Energie auf die Stopfpickelfläche und der sich im Einsatz befindlichen Verdichtwerkzeuge 7 folgendermaßen normiert. Epimers) * dt [51] The energy determined in this way describes the energy absorption of the ballast 3 during the compaction process and gives a measure of the respective degree of compaction. If the energy input converges to a certain value, the ballast 3 can no longer be compressed. In order to make the degree of compaction in different types of compacting tools 7 comparable with each other, the impressed energy is normalized to the Stopfpickelfläche and in-use compacting tools 7 as follows.
[53] Konvergiert der Energieeintrag beim Verdichten gegen Null, so folgt einer Verdichtungskraft eine Verformung nach einer linearen Federkennlinie. Der Schotter 3 nimmt keine Energie mehr auf und das physikalische Verhalten ist wie bei einer Steifigkeit und wird als Gleisschotter E-modul verwendet.  [53] If the energy input converges to zero during compaction, a compaction force follows a deformation according to a linear spring characteristic. The ballast 3 absorbs no more energy and the physical behavior is like a stiffness and is used as a track ballast E-module.
[54] Die Steifigkeit, dies entspricht der Steigung in einem Kraft-Weg- Diagramm, gibt das elastische Verhalten des Schotters 3 an. Die Ermittlung des E-Moduls für den Schotter 3 wird mittels linearer Regressionsgerade mit Minimierung der quadratischen Mittel berechnet.  The stiffness, which corresponds to the slope in a force-displacement diagram, indicates the elastic behavior of the ballast 3. The determination of the modulus of elasticity for the ballast 3 is calculated by means of a linear regression line with minimization of the root mean square.

Claims

P a t e n t a n s p r ü c h e Patent claims
1. Verfahren zur Verdichtung der Schotterbettung eines Gleises durch ein in Schwingungen versetztes Verdichtwerkzeug (7), dadurch gekennzeichnet, dass die während des Verdichtvorganges in den Schotter eingeleiteten Schwingungen als Maß für die Schotterverdichtung registriert werden. 1. A method for compacting the ballast bed of a track by a vibrating compacting tool (7), characterized in that the introduced during the compacting process in the ballast vibrations are registered as a measure of the ballast compaction.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass am Verdichtwerkzeug (7) wirkende Beschleunigungskräfte gemessen und als Beschleunigungssignal einer Steuereinheit (12) zugeführt werden. 2. The method according to claim 1, characterized in that the compression tool (7) acting acceleration forces are measured and fed as an acceleration signal to a control unit (12).
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das einer optimalen Schotterverdichtung entsprechende Beschleunigungssignal durch Berechnung der spektralen Leistungsdichte (PSD) als Verdichtsollwert ermittelt und der Verdichtvorgang mit Erreichen des Verdichtsollwertes automatisch beendet wird. 3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the optimal gravel compaction acceleration signal determined by calculating the power spectral density (PSD) as the compressor setpoint and the compression process is automatically terminated upon reaching the desired compressor value.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass für die Ermittlung der spektralen Leistungsdichte (PSD) zeitlich begrenzte Abschnitte des Beschleunigungssignals ausgewählt und einer Berechnungsroutine für ein Leistungsdichtespektrum zugeführt werden. 4. The method according to claim 3, characterized in that for the determination of the spectral power density (PSD) time-limited sections of the acceleration signal are selected and fed to a calculation routine for a power density spectrum.
5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Leistungsdichtespektrum im Frequenzband von etwa 5 bis etwa 300 Hz berechnet wird. 5. The method according to claim 3, characterized in that the power density spectrum in the frequency band of about 5 to about 300 Hz is calculated.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass eine von einer mechanischen Konstruktion des Verdichtwerkzeuges () abhängige Grenzfrequenz f1 zwischen einer Grundschwingung (GS) und einer Oberschwingung (OS) des Beschleunigungssignals ermittelt wird. 6. The method according to any one of claims 1 to 5, characterized in that one of a mechanical construction of the compacting tool () dependent limit frequency f1 between a fundamental (GS) and a harmonic (OS) of the acceleration signal is determined.
7. Verfahren nach Anspruch 3 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass eine Leistung der Grundschwingung (LGS) und der Oberschwingung (LOS) durch Integration der spektralen Leistungsdichte (PSD) über einen gewünschten Frequenzbereich berechnet wird. 7. The method of claim 3 to 6, characterized in that a power of the fundamental (LGS) and the harmonic (LOS) is calculated by integration of the spectral power density (PSD) over a desired frequency range.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass durch Division der Leistung der Oberschwingung (LOS) durch die Leistung der Grundschwingung (LGS) ein mit der Verdichtung des Schotters korrelierender Oberschwingungsgehalt (OSG) ermittelt wird. 8. The method according to claim 7, characterized in that by dividing the power of the harmonic (LOS) by the power of the fundamental vibration (LGS) a correlating with the compaction of the ballast harmonic content (OSG) is determined.
9. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass durch eine Multiplikation der Leistung der Grundschwingung (LGS) mit einem in Abhängigkeit einer Leerlaufamplitude festgelegten Faktor f eine - einen Rückschluss auf einen Schotterzustand ermöglichende - Aggregatauslastung (SL) ermittelt wird. 9. The method according to claim 7, characterized in that by a multiplication of the power of the fundamental vibration (LGS) with a function of an idling amplitude factor f fixed - a conclusion on a gravel condition enabling - aggregate utilization (SL) is determined.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass aus einem Druckverlauf eines Exzenterantriebes (10) oder eines Beistellantriebes (9) messtechnisch eine Antriebsleistung des Verdichtwerkzeuges (7) er- fasst und diese um die Scheinleistung der Beistellantriebe (9) reduziert wird, wonach eine am Verdichtwerkzeug (7) zur Verdichtung des Schotters (3) zur Verfügung stehende Wirkleistung errechnet wird. 10. The method according to any one of claims 1 to 9, characterized in that from a pressure curve of an eccentric drive (10) or a Beistellantriebes (9) metrologically a drive power of the compacting tool (7) and detects this by the apparent power of the Beistellantriebe (9). is reduced, after which a compacting tool (7) for compaction of the ballast (3) available active power is calculated.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass eine aus der Wirkleistung resultierende Verdichtkraft des Verdichtwerkzeuges (Stopfpickelkraft) einer aus der Schotterverdichtung resultierenden Schotter-Reaktionskraft gegenübergestellt und die Beistellbewegung der Verdichtwerkzeuge (7) nach Erreichen eines Grenzwertes automatisch beendet wird. 11. The method according to claim 10, characterized in that one of the active power resulting compacting force of the compacting tool (stuffing force) compared to a resulting from the ballast compaction gravel reaction force and the Beistellbewegung the compacting tools (7) is automatically terminated after reaching a limit value.
12. Stopfaggregat zum Verdichten von unterhalb eines Gleises gelegenen Schotter mit um eine Schwenkachse (4) schwenkbaren Stopfhebeln (5), die an einem unteren Ende (6) jeweils mit einem zum Eindringen in den Schotter (3) vorgesehenen Verdichtwerkzeug (7) und an einem oberen Ende (8) mit einem Beistellantrieb (9) verbunden sind, dadurch gekennzeichnet, dass am Stopfhebel (5) und/oder am Verdichtwerkzeug (7) ein mit einer Steuereinheit (12) verbundener Beschleunigungssensor (13) angeordnet ist. 12. Stopfaggregat for compacting located below a track gravel with about a pivot axis (4) pivoting Stopfhebeln (5), at a lower end (6) each with a penetrating into the ballast (3) provided compression tool (7) and at an upper end (8) with a Beistellantrieb (9) are connected, characterized in that on the stuffing lever (5) and / or on the compacting tool (7) with a control unit (12) connected to the acceleration sensor (13) is arranged.
13. Stopfaggregat nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass der Beschleunigungssensor (13) am unteren Ende des Stopfhebels (5) angeordnet ist. 13. Stopfaggregat according to claim 12, characterized in that the acceleration sensor (13) at the lower end of the Stopfhebels (5) is arranged.
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