EP3354799B1 - Drahtgeflecht und verfahren zur herstellung einer wendel für ein drahtgeflecht - Google Patents

Drahtgeflecht und verfahren zur herstellung einer wendel für ein drahtgeflecht Download PDF

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EP3354799B1
EP3354799B1 EP18151838.2A EP18151838A EP3354799B1 EP 3354799 B1 EP3354799 B1 EP 3354799B1 EP 18151838 A EP18151838 A EP 18151838A EP 3354799 B1 EP3354799 B1 EP 3354799B1
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EP
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bending
wire
helix
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Corinna Wendeler-Göggelmann
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Geobrugg AG
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Publication date
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    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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    • D04C—BRAIDING OR MANUFACTURE OF LACE, INCLUDING BOBBIN-NET OR CARBONISED LACE; BRAIDING MACHINES; BRAID; LACE
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    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
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    • E01F7/00—Devices affording protection against snow, sand drifts, side-wind effects, snowslides, avalanches or falling rocks; Anti-dazzle arrangements ; Sight-screens for roads, e.g. to mask accident site
    • E01F7/04—Devices affording protection against snowslides, avalanches or falling rocks, e.g. avalanche preventing structures, galleries
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
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    • D—TEXTILES; PAPER
    • D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B2507/00—Sport; Military
    • D10B2507/02—Nets

Definitions

  • the invention relates to a wire mesh according to the preamble of claim 1 and a method for producing a wire mesh according to the preamble of claim 12.
  • Wire meshes are known from the prior art which are made from coils that are braided into one another. Usually the coils are bent using a braiding knife and braided into a braid.
  • a machine for producing flat wire coils from non-high-strength steel wire and a wire mesh produced from the wire coils is also known.
  • the machine from the pamphlet DE 505 020 C1 is not suitable for producing wire meshes from high-strength steel with the advantageous geometries according to the invention.
  • a high-strength wire mesh and an apparatus for producing the high-strength wire mesh are also known.
  • the wire mesh of the publication WO 99/43894 A1 has, in particular at the bending points, a geometry which differs significantly from the advantageous geometry according to the invention.
  • the device for producing the high-strength wire mesh is the publication WO 99/43894 A1 not suitable for the production of coils with the advantageous geometries according to the invention.
  • the object of the invention is in particular to provide a wire mesh of the generic type with advantageous properties with regard to load-bearing capacity.
  • the object is achieved according to the invention by the features of patent claims 1 and 12, while advantageous embodiments and developments of the invention can be found in the subclaims.
  • the invention relates to a wire mesh with the features of claim 1, in particular a safety net, with several interwoven coils, of which at least one coil is composed of at least one single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element at least one wire is made and at least one first leg, at least one second leg and at least one bending point connecting the first leg and the second leg to one another, wherein in a frontal view perpendicular to a main extension plane of the helix, the first leg has at least a first pitch angle with respect to a The longitudinal direction of the helix runs, with the bending point running parallel to the main extension plane of the helix and perpendicular to the longitudinal direction of the helix, at least in sections, with a second helix angle different from the first helix angle, in particular beyond a range of manufacturing accuracy, with respect to the longitudinal direction of the helix, suggested.
  • a high load capacity can advantageously be achieved.
  • high security can be achieved.
  • a wire mesh with high strength in particular high tensile strength, can be provided.
  • a geometry of coils and / or meshes of a braid can advantageously be adapted to an expected stress.
  • the load-bearing capacity of intersections and / or nodes in a mesh can be increased.
  • different areas of a helix of a wire mesh can be optimized individually in a load-specific manner.
  • this advantageously makes it possible to provide a wire mesh with a high degree of rigidity, in particular across the mesh and / or along the mesh.
  • mechanical properties of a wire mesh can be adapted flexibly and / or as required.
  • the invention also relates to a method with the features of claim 12 for producing a helix for a wire mesh, in particular for a safety net, in particular a method for producing a wire mesh, in particular a safety net, wherein the helix consists of at least one single wire, a wire bundle, a wire strand , a wire rope and / or another longitudinal element is manufactured with at least one wire and wherein by means of bending at least one first leg, at least one second leg and at least one the first Leg and the second leg interconnecting bending point of the coil are made so that in a first view perpendicular to a main plane of extension of the coil, the first leg and / or the second leg extends at least with a first angle of inclination with respect to a longitudinal direction of the coil.
  • the helix be manufactured by means of bending in such a way that, in a second view, the bending point runs parallel to the main plane of extent of the helix and perpendicular to the longitudinal direction of the helix, at least in sections with a second helix angle different from the first helix angle with respect to the longitudinal direction of the helix .
  • a high load capacity can advantageously be achieved.
  • high security can be achieved.
  • a wire mesh with high strength, in particular high tensile strength can be provided.
  • a geometry of coils and / or meshes of a braid can advantageously be adapted to an expected stress.
  • the load-bearing capacity of intersections and / or nodes in a mesh can be increased.
  • different areas of a helix of a wire mesh can be optimized individually in a load-specific manner.
  • this advantageously makes it possible to provide a wire mesh with a high degree of rigidity, in particular across the mesh and / or along the mesh.
  • mechanical properties of a wire mesh can be adapted flexibly and / or as required.
  • a wire mesh not belonging to the invention in particular a safety net, with several interwoven coils, of which at least one coil is made from at least one single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element with at least one wire and at least one first leg, comprises at least one second limb and at least one bending point connecting the first limb and the second limb to one another, wherein in a longitudinal view parallel to a longitudinal direction of the helix, the bending point has at least one bending area with a bending curvature and at least one first transition area connected to the first limb with one of the bending curvature comprises different first transition curvature, proposed.
  • a wire mesh with high strength in particular high tensile strength
  • a geometry of coils and / or meshes of a braid can advantageously be adapted to an expected stress.
  • different areas of a helix of a wire mesh can be optimized individually in a load-specific manner.
  • this advantageously makes it possible to provide a wire mesh with a high degree of rigidity, in particular across the mesh and / or along the mesh.
  • mechanical properties of a wire mesh can be adapted flexibly and / or as required.
  • the behavior of a bending point can be optimized in the event of a load.
  • a large parameter space can be made available with regard to a bending point geometry.
  • a method not belonging to the invention for producing a helix for a wire mesh in particular for a safety net, in particular a method for producing a wire mesh, in particular a safety net, is conceivable, the helix being made from at least one individual wire, a wire bundle, a wire strand, a Wire rope and / or another longitudinal element is manufactured with at least one wire and at least one first leg, at least one second leg and at least one bending point of the helix connecting the first leg and the second leg to one another are produced by means of bending.
  • the coil is manufactured by means of bending in such a way that, in a longitudinal view, parallel to a In the longitudinal direction of the helix, the bending point comprises at least one bending area with a bending curvature and at least one first transition area connected to the first leg with a first transition curvature different from the bending curvature.
  • the bending point comprises at least one bending area with a bending curvature and at least one first transition area connected to the first leg with a first transition curvature different from the bending curvature.
  • a wire mesh with a high degree of hardness, in particular across the mesh and / or along the mesh, can thereby advantageously be provided.
  • mechanical properties of a wire mesh can be adapted flexibly and / or as required.
  • the behavior of a bending point can be optimized in the event of a load.
  • a large parameter space can be made available with regard to a bending point geometry.
  • a wire mesh not belonging to the invention in particular a safety net, with several interwoven coils, of which at least one coil consists of at least one single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element with at least one wire, in particular is made of a high-strength steel, the wire being able to be bent back and forth without breaking at least M times during a back and forth bending test around at least one bending cylinder with a diameter of at most 2d in each case by at least 90 ° in opposite directions, where M, optionally by means of Round off, as C ⁇ R -0.5 ⁇ d -0.5 can be determined and where d is a diameter of the wire in mm, R a Tensile strength of the wire in N mm -2 and C is a factor of at least 400 N 0.5 mm 0.5 is suggested.
  • a load-bearing wire mesh can be provided.
  • high security can be achieved.
  • a wire mesh with high strength in particular high tensile strength, can be provided.
  • a wire mesh with balanced properties in terms of hardness and tensile strength can advantageously be provided.
  • wire breaks can advantageously be avoided when producing wire meshes.
  • test runs in the production of wire meshes can advantageously be at least largely dispensed with.
  • wires suitable for a wire mesh with a high load capacity can be identified simply and / or quickly and / or reliably.
  • a significantly more stringent and / or load-specific selection process for a suitable wire can be provided compared to a to-and-fro bending test according to ISO 7801.
  • a method not belonging to the invention for identifying a suitable wire, in particular made of a high-strength steel, for a wire mesh, in particular for a safety net, with several interwoven coils, of which at least one coil is made of at least one single wire, a wire bundle, a wire strand , a wire rope and / or another longitudinal element with the appropriate wire is proposed.
  • the wire is identified as suitable if a test piece of the wire is bent back and forth in a back and forth bending test around a bending cylinder with a diameter of at most 2d by at least 90 ° in opposite directions at least M times without breaking where M can be determined as C ⁇ R -0.5 ⁇ d -0.5 , optionally by means of rounding, and where d is a diameter of the wire in mm, R is a tensile strength of the wire in N mm -2 and C is a factor of at least 400 N is 0.5 mm 0.5 .
  • M can be determined as C ⁇ R -0.5 ⁇ d -0.5 , optionally by means of rounding
  • d is a diameter of the wire in mm
  • R is a tensile strength of the wire in N mm -2
  • C is a factor of at least 400
  • N is 0.5 mm 0.5 .
  • a wire mesh with balanced properties in terms of rigidity and tensile strength can advantageously be provided. Furthermore, wire breaks can advantageously be avoided when producing wire meshes. In particular, test runs in the production of wire meshes can advantageously be at least largely dispensed with. Furthermore, wires suitable for a wire mesh with a high load capacity can be identified simply and / or quickly and / or reliably.
  • a wire mesh not belonging to the invention in particular a safety net, with several interwoven coils, of which at least one coil is made of at least one single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element with at least one wire made of a high-strength wire Steel is made and has a plurality of legs, a plurality of bending points each connecting two legs and a transverse extension along a frontal direction perpendicular to a main extension plane of the helix, a test piece of the helix taken from the helix, comprising at least five legs and at least four bending points a pressing test between parallel plates, which includes pressing by moving the plates along a pressing path parallel to the frontal direction, shows a spring characteristic curve, which in a pressing path-force diagram starting from the beginning of the pressing path a to having approximately linearly extending or linearly extending first partial characteristic curve with a first slope is proposed.
  • the pressing section-force diagram is in particular a distance-force diagram.
  • advantageous properties with regard to load capacity can be achieved become.
  • high security can be achieved.
  • a wire mesh with high strength in particular high tensile strength, can be provided.
  • a wire mesh with balanced properties in terms of hardness and tensile strength can advantageously be provided.
  • a wire mesh can be provided with a high load capacity with regard to forces acting transversely to the mesh, in particular from impacting objects.
  • a suitability of a mesh can be determined in a simple and / or quick and / or reliable manner.
  • a bending device not belonging to the invention for the production of a wire mesh in particular a safety net, which has several interwoven coils, of which at least one coil is made of at least one coil blank, namely a single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or Another longitudinal element, made with at least one wire, with a bending unit, which has at least one bending mandrel and at least one bending table, which is provided for bending the helical blank around the bending mandrel and which is supported completely around the bending mandrel, with a feed unit, which is provided for advancing the helical blank along a feed axis in a feed direction, and with a geometry setting unit which is provided for setting a geometry of the helix.
  • a large parameter space can be made available with regard to the manufacture of a wire mesh.
  • the geometry of coils and / or meshes of a wire mesh can be adapted variably and / or as required.
  • a quick and / or reliable production can be made possible.
  • It can also be flexible and / or comprising adjustable bending device are provided.
  • a high throughput can be achieved during production.
  • braking of moving parts which is particularly time-consuming and / or energy-intensive, when bending a helix of a wire mesh can be largely dispensed with.
  • a low-maintenance bending device can be provided and / or downtimes, for example due to maintenance, can be reduced.
  • “Provided” is to be understood in particular as specifically programmed, designed and / or equipped.
  • the fact that an object is provided for a specific function should be understood in particular to mean that the object fulfills and / or executes this specific function in at least one application and / or operating state.
  • the fact that a method is "provided” for a purpose should be understood in particular to mean that the method includes at least one method step that is specifically aimed at the purpose and / or that the method is specifically aimed at the purpose and / or that the method serves to fulfill the purpose and is at least partially optimized for this fulfillment.
  • a method step is "intended" for a purpose should be understood in particular to mean that the method step is specifically aimed at the purpose and / or that the method step is specifically aimed at the purpose and / or that the method step serves to fulfill the purpose and is at least partially optimized for this fulfillment.
  • a wire mesh that is resilient and / or can be produced in an adapted manner with regard to a requirement profile and / or a flexibly adaptable and / or reliable method for its production can advantageously be provided.
  • Mechanical properties of bending points and / or connection points and / or legs and / or braided coils can advantageously be optimized and / or adapted independently but also synergistically.
  • a method for quality control that is easy to use and / or provides reliable results is provided.
  • the helix is made from a longitudinal element, namely a single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element which comprises at least the wire.
  • a “wire” is to be understood as meaning, in particular, an elongated and / or thin and / or at least mechanically bendable and / or flexible body.
  • the wire advantageously has an at least essentially constant, in particular circular or elliptical, cross section along its longitudinal direction.
  • the wire is particularly advantageously designed as a round wire.
  • the wire is designed at least in sections or completely as a flat wire, a square wire, a polygonal wire and / or a profile wire.
  • the wire can be at least partially or completely made of metal, in particular a metal alloy, and / or organic and / or inorganic plastic and / or a composite material and / or an inorganic non-metallic material and / or a ceramic material. It is conceivable, for example, that the wire is designed as a polymer wire or a plastic wire. In particular, the wire can be designed as a composite wire, for example as a metal-organic composite wire and / or a metal-inorganic composite wire and / or a metal-polymer composite wire and / or a metal-metal composite wire or the like.
  • the wire comprises at least two different materials which, in particular, are arranged in accordance with a composite geometry relative to one another and / or are at least partially mixed with one another.
  • the wire is advantageously designed as a metal wire, in particular as a steel wire, in particular as a stainless steel wire. If the coil has several wires, these are preferably identical.
  • the helix has a plurality of wires that differ in particular with regard to their material and / or their diameter and / or their cross section.
  • the wire preferably has a particularly corrosion-resistant coating and / or sheathing such as, for example, a zinc coating and / or an aluminum-zinc coating and / or a plastic coating and / or a PET coating and / or a metal oxide coating and / or a ceramic coating or the like.
  • a particularly corrosion-resistant coating and / or sheathing such as, for example, a zinc coating and / or an aluminum-zinc coating and / or a plastic coating and / or a PET coating and / or a metal oxide coating and / or a ceramic coating or the like.
  • the transverse extension of the helix is advantageously larger, in particular considerably larger than a diameter of the wire and / or than a diameter of the longitudinal element from which the helix is made.
  • the transverse extent can be, for example, twice or three times or five times or ten times or 20 times as large as the diameter of the longitudinal element, with intermediate ones as well Values or smaller values or larger values are conceivable.
  • the wire can have a diameter of, for example, approximately 1 mm, approximately 2 mm, approximately 3 mm, approximately 4 mm, approximately 5 mm, approximately 6 mm, approximately 7 mm or even more or even less or even a diameter of an intermediate one Show value. Larger, in particular considerably larger, diameters are also conceivable if the longitudinal element comprises several components, in particular several wires, such as in the case of a wire rope or a stranded wire or a wire bundle or the like.
  • the wire mesh is used as embankment protection, as a safety fence, as a safety fence, as a rockfall protection net, as a barrier fence, as a fish farming network, as a predator protection net, as an enclosure fence, as a tunnel protection, as a hillside debris protection, designed as a motor sport protective fence, as a road fence, as an avalanche safety device or the like.
  • applications as a cover and / or casing for example for power plants, factory buildings, residential buildings or other buildings, as explosion protection, as bullet protection, as shielding against flying objects, as safety nets, as ramming protection or the like are conceivable .
  • the wire mesh can for example be laid out and / or arranged horizontally or vertically or at an angle, in particular relative to a substrate and / or be mounted.
  • the wire mesh is flat.
  • the wire mesh is advantageously constructed regularly and / or periodically in at least one direction.
  • the wire mesh can preferably be rolled up and / or rolled out, in particular about an axis which runs parallel to the main direction of extent of the helix.
  • a roll rolled up from the wire mesh can be rolled out in a direction perpendicular to the main direction of extent of the helix.
  • the helix is preferably designed in a spiral shape.
  • the helix is designed as a flattened spiral.
  • a multiplicity of bending points and a multiplicity of legs form the helix, wherein advantageously bending points are each directly connected to legs.
  • the transverse extent is advantageously considerably smaller than a length of the first leg.
  • the helix advantageously has an at least substantially constant or a constant diameter and / or cross section along its course.
  • the helix has a multiplicity of legs which are advantageously at least substantially identical or identical.
  • the helix advantageously has a plurality of bending points each connecting two adjacent legs, which are preferably at least substantially identical or identical.
  • the helix is preferably formed from a single longitudinal element, in particular only from the longitudinal element, for example from the wire or a strand or a wire rope or a wire bundle or the like.
  • “at least essentially identical” objects should be understood in particular to mean that the objects are constructed in such a way that they can each fulfill a common function and, apart from manufacturing tolerances, differ in their construction at most by individual elements that are necessary for the common function are immaterial.
  • “at least essentially identical” should be understood to be identical apart from manufacturing tolerances and / or within the scope of manufacturing-engineering possibilities.
  • an object has an “at least substantially constant cross section” is to be understood in particular to mean that for any first cross section of the object along at least one direction and any second cross section of the object along the Direction, a minimum surface area of a differential area, which is formed when the cross-sections are superimposed, is a maximum of 20%, advantageously a maximum of 10% and particularly advantageously a maximum of 5% of the surface area of the larger of the two cross-sections.
  • the longitudinal direction of the helix is preferably arranged at least substantially parallel or parallel to a main direction of extent of the helix.
  • the helix preferably has a longitudinal axis which runs parallel to the longitudinal direction of the helix.
  • the main plane of extension of the helix is preferably arranged at least substantially parallel to a main plane of extension of the wire mesh, at least in a planar and / or planar rolled-out state of the wire mesh, which can in particular differ from an installed state of the wire mesh.
  • a “main direction of extent” of an object is to be understood here in particular as a direction which runs parallel to a longest edge of a smallest imaginary cuboid which just completely surrounds the object.
  • At least substantially parallel is to be understood here in particular as an alignment of a direction relative to a reference direction, in particular in a plane, the direction having a deviation from the reference direction, in particular less than 8 °, advantageously less than 5 ° and particularly advantageously less than 2 °.
  • a “main plane of extent” of an object is to be understood as meaning, in particular, a plane which is parallel to a largest side surface of a smallest imaginary cuboid, which just completely encloses the object, and in particular runs through the center of the cuboid.
  • the wire mesh preferably has a plurality or a plurality of coils, in particular of identical design. It is also conceivable that the wire mesh is formed from several different coils.
  • the coils are advantageously connected to one another.
  • adjacent coils are arranged in such a way that their longitudinal directions run parallel.
  • One helix is preferably braided and / or twisted into each two helices adjacent to it.
  • the wire mesh can be produced in that a helix is twisted into a pre-braid, another helix is twisted into this twisted helix, another helix is twisted into this further twisted helix, and so on.
  • Adjacent coils are advantageously connected via their bending points.
  • Two bending points of different spirals are particularly advantageously connected to one another, in particular hooked into one another.
  • the coils of the wire mesh have the same direction of rotation.
  • Two coils are advantageously knotted together, in particular at a first of their ends and / or at a second of their ends opposite the first ends.
  • the wire mesh preferably has at least one mesh.
  • the mesh is particularly preferably delimited by four legs, two of which in particular belong to the same helix.
  • the helix advantageously delimits the mesh on at least one side, in particular on two sides.
  • the mesh is square, in particular diamond-shaped.
  • the mesh is advantageously symmetrical with respect to an axis of symmetry that runs parallel to the longitudinal direction of the helix and / or symmetrical with respect to an axis of symmetry that extends perpendicular to the longitudinal direction of the helix.
  • the mesh preferably has a first interior angle.
  • the first interior angle is particularly preferably twice as large in terms of amount as the first slope angle.
  • the first interior angle is composed of two helix angles of adjacent helices.
  • the longitudinal axis of the helix is advantageously a bisector of the first angle.
  • the mesh preferably has a second interior angle arranged adjacent to the first interior angle. In particular, a sum of half an amount of the second interior angle and an amount of the slope angle corresponds to at least substantially or exactly 90 °.
  • An angle bisector of the second interior angle is advantageously perpendicular to the longitudinal axis of the helix.
  • the mesh particularly advantageously has a third interior angle, which is arranged opposite the first interior angle. In particular, the amount of the third interior angle is identical to the first interior angle.
  • the mesh advantageously has a fourth interior angle which is arranged opposite the second interior angle. In particular, the amount of the fourth interior angle is identical to the second interior angle.
  • the wire mesh advantageously has a plurality of, in particular, at least substantially identical or identical meshes.
  • two adjacent coils each form several meshes.
  • the first leg and the second leg preferably form the mesh together with a further first leg and a further second leg of a further helix arranged adjacent to the helix.
  • “at least essentially” should be understood to mean in particular that a deviation from a predefined value corresponds in particular to less than 15%, preferably less than 10% and particularly preferably less than 5% of the predefined value.
  • the first pitch angle is advantageously an angle between a longitudinal axis of the first leg and the longitudinal axis of the helix, particularly when viewed from the front.
  • the second pitch angle is particularly advantageously an angle between a main direction of extent of the bending point and the longitudinal axis of the helix, in particular when viewed transversely.
  • the bending area comprises at least 25%, advantageously at least 50%, particularly advantageously at least 75% and preferably at least 85% of the bending point.
  • the first leg is preferably connected in one piece to the bending point, in particular to the first transition area.
  • the second leg is particularly preferably connected in one piece to the bending point.
  • the first transition area is advantageously connected in one piece to the bending area.
  • the helix is particularly preferably designed in one piece.
  • a main plane of extent of the bending point differs from a main plane of extent of the first transition area.
  • the bending point and the first transition area have a common main plane of extent.
  • In one piece is to be understood in particular to be at least cohesively connected, for example by a welding process, an adhesive process, an injection molding process and / or another process that appears sensible to a person skilled in the art, and / or advantageously formed in one piece, for example by production from a casting and / or by production in a single or multi-component injection molding process and advantageously from a single blank.
  • the helix is formed from a longitudinal element with several components such as a stranded wire and / or a wire rope and / or a wire bundle
  • integral in this context is to be understood in particular to mean that partial wires and / or other components of the longitudinal element along a course of the Helix are uninterrupted.
  • the helix is made from a single longitudinal element or from a single longitudinal element blank.
  • the wire is preferably bent around two opposite, identically designed bending cylinders.
  • the bending cylinders are advantageously provided to carry out the to-and-fro bending test without deformation and / or damage.
  • the test piece of the helix is advantageously in one piece.
  • the test piece of the helix preferably comprises exactly four bending points.
  • the test piece of the helix particularly preferably comprises exactly five legs.
  • the parallel plates are intended to carry out the pressing test without deformation and / or damage.
  • a first plate of the two parallel plates is moved along the pressing path towards a second plate of the two parallel plates.
  • the first plate moves relative to the second plate at a speed of at least 10 ⁇ m s -1 , advantageously at least 50 ⁇ m s -1 , particularly advantageously at least 100 ⁇ m s -1 , preferably about 117 ⁇ m s -1 .
  • the test piece of the helix is irreversibly deformed during the pressing test.
  • “running at least approximately linearly” is to be understood in particular to be free of jumps and / or running with an at least substantially constant slope.
  • the feed unit advantageously has at least one, in particular, driven feed element which exerts a feed force on the helical blank when it is pushed.
  • the feed element is preferably designed as a feed roller.
  • the feed unit particularly advantageously has several feed elements, of which in particular at least one, advantageously some, particularly advantageously all, are driven, between which the helical blank is passed during the advance.
  • the geometry setting unit is provided to adjust a curvature of the bending point, in particular the bending area and / or the first transition area, and / or a length of the first leg and / or a length of the second leg and / or the transverse extension of the helix and / or the first Set the pitch angle and / or the second pitch angle and / or a geometry of the mesh.
  • the bending device is advantageously provided to produce the helix according to the invention.
  • the bending device is intended to produce the wire mesh according to the invention.
  • the bending device advantageously comprises a braiding unit which is provided for braiding the helix into a pre-braid, in particular a pre-braid made of a plurality of coils which are at least substantially identical or identical to the helix.
  • the bending mandrel is preferably mounted rotatably about a longitudinal axis of the bending mandrel.
  • the bending mandrel is driven.
  • the bending device in particular the bending unit, advantageously has at least one drive unit for the bending mandrel which rotates the bending mandrel about its longitudinal axis.
  • the bending device in particular the bending unit, preferably has at least one drive unit for the bending table which is provided to drive the bending table around the bending mandrel.
  • the bending device preferably has a single drive unit which is connected to driven and / or moving components of the bending device by means of suitable belts, wheels, gears, etc. and / or is provided to drive them.
  • the wire is at least partially, in particular completely apart from a coating, made of high-strength steel.
  • the wire is a high-strength steel wire.
  • the high-strength steel can be spring steel and / or wire steel and / or a steel suitable for wire ropes.
  • the wire according to the invention has a tensile strength of at least 800 N mm -2 .
  • the wire can have a tensile strength of at least 1000 N mm -2 , particularly advantageously of at least 1200 N mm -2 , preferably of at least 1400 N mm -2 and particularly preferably of at least 1600 N mm -2 , in particular a tensile strength of about 1770 N mm -2 or of about 1960 N mm -2 . It is also conceivable that the wire has an even higher tensile strength, for example a tensile strength of at least 2000 N mm -2 , or of at least 2200 N mm -2 , or also of at least 2400 N mm -2 . This allows a high load capacity, in particular a high tensile strength and / or a high rigidity across the Braid can be achieved. In addition, advantageous flexural properties can be achieved.
  • the second pitch angle be at least 2.5 °, preferably by at least 5 °, advantageously by at least 10 °, particularly advantageously by at least 15 °, preferably by at least 20 °, particularly preferably by at least 25 ° ° deviates from the first pitch angle.
  • a geometry of connection points can be optimized for a specific application.
  • the second angle of inclination have a value between 25 ° and 65 °, advantageously between 40 ° and 50 °.
  • the second slope angle is at least 25 °, advantageously at least 30 °, particularly advantageously at least 35 ° and preferably at least 40 ° and / or at most 65 °, advantageously at most 60 °, particularly advantageously at most 55 ° and preferably at most 50 °.
  • the second pitch angle is at least substantially, in particular exactly 45 °.
  • the bending points of the filament of the braid particularly preferably have a second pitch angle of approximately 45 °. In this way, a geometry of a bending point that is resilient and / or can advantageously be connected to another binding point can be achieved.
  • the bending point, in particular the bending area, of the wire mesh according to the invention follows, at least in sections, an at least approximately straight course, in particular a straight course.
  • “at least approximately straight” should be understood to mean straight, preferably linear, in particular in the context of manufacturing tolerances.
  • a section of the bending point which comprises at least 50% of the bending point follows the at least approximately straight or straight course.
  • a section of the bending point which comprises at least 75% and particularly advantageously at least 85% of the bending point follows the at least approximately straight or straight course.
  • the bending point in the section in particular in a region of the bending point, is advantageously curved in a plane that is parallel to the is arranged approximately straight course of the bending point.
  • the approximately straight course preferably runs at least substantially parallel or parallel to the
  • the helix when viewed transversely, follows, at least in sections, a stepped, in particular inclined stepped course.
  • the first limb, the bending point and the second limb form the stepped profile when viewed transversely, the bending point or at least its approximately straight course enclosing an angle with the first limb and / or with the second limb that corresponds to the second slope angle.
  • a high degree of rigidity of a wire mesh across its surface can be achieved if the first leg and / or the second leg follows a straight course at least in sections.
  • the first leg and the second leg advantageously form straight sides of the loop.
  • the entire first leg and / or the entire second leg is particularly advantageously straight.
  • the first leg and / or the second leg has a length of at least 1 cm, advantageously of at least 2 cm, particularly advantageously of at least 3 cm, preferably of at least 5 cm and particularly preferably of at least 7 cm.
  • the first leg and the second leg can, however, have any other, in particular considerably greater, lengths.
  • the first leg and / or the second leg can have a length of at least 10 cm or at least 15 cm or at least 20 cm or at least 25 cm or an even greater length, in particular in the case that the helix is made of a wire strand , a wire rope, a wire bundle or the like is formed.
  • the first leg at least in sections in a first plane and the second leg at least in sections in a plane parallel to the first plane run second level.
  • at least two adjacent legs of the helix run in parallel planes.
  • the first leg advantageously runs parallel to the second leg.
  • the first limb and the further first limb preferably run in the first plane and / or the second limb and the further second limb in the second plane.
  • the first level preferably defines a front side of the wire mesh and / or the second level defines a rear side of the wire mesh or vice versa. In this way, a wire mesh with a double-faced and / or double-walled structure can be provided. In this way, forces acting across the braid can be effectively absorbed with minimal deformation of the braid.
  • the further helix comprises at least one further bending point, in the area of which the helix and the further helix intersect.
  • the first bending point is preferably connected to the second bending point, in particular hooked.
  • the further bending point connects the further first leg and the further second leg.
  • the first leg preferably runs at least substantially parallel or parallel to the further first leg.
  • the second leg runs at least substantially parallel or parallel to the further second leg.
  • the first helix and the second helix intersect perpendicularly in the area of the further bending point.
  • the second pitch angle is 45 ° and an analogously defined further second pitch angle of the further bending point is likewise 45 °.
  • Bending points of the wire mesh that are hooked with one another preferably cross each other perpendicularly. In this way, a high tensile strength of a connection between bending points can be achieved, in particular due to a direct introduction of force and / or force transmission at intersection points. Furthermore, a contact area between hooked bending points can hereby be maximized.
  • the second pitch angle be smaller than the first pitch angle, in particular in the case that the first pitch angle is greater than 45 °.
  • the second pitch angle is greater than the first pitch angle, in particular in the event that the first pitch angle is less than 45 °.
  • the second pitch angle is preferably independent of the first pitch angle and, as mentioned, is particularly advantageously exactly 45 °.
  • the second angle of inclination of the corresponding bending points are advantageously selected such that the bending points intersect perpendicularly. In this way, load-bearing connection points can be provided independently of a mesh geometry.
  • the first angle of inclination is greater than 45 °, advantageously greater than 50 °, particularly advantageously greater than 55 ° and preferably greater than 60 °, so that in particular narrow meshes are created.
  • the first internal angle of the mesh is in particular considerably larger than the second internal angle of the mesh. This makes it possible to achieve a high tensile strength of a braid, in particular perpendicular to a longitudinal direction of braid spirals.
  • the first angle of inclination is smaller than 45 °, advantageously smaller than 40 °, particularly advantageously smaller than 35 ° and preferably smaller than 30 °, so that in particular wide meshes are created.
  • the first internal angle of the mesh is in particular considerably smaller than the second internal angle of the mesh. This makes it possible to achieve a high tensile strength of a braid, in particular parallel to a longitudinal direction of braid coils.
  • a wire mesh for embankment protection or the like can thereby be provided, which can be rolled out transversely to a slope, which advantageously enables quick installation for narrow areas to be secured.
  • the bending point comprises at least one second transition area, connected to the second leg, with a second transition curve different from the bending curve.
  • the first transition area, the second transition area and the bending area advantageously jointly form the bending point.
  • the bending point consists of the first transition area, the second transition area and the bending area.
  • the second transition area is preferably connected in one piece to the bending point.
  • the second leg is particularly preferably connected in one piece to the second transition area.
  • the helix is preferably not bent apart from nodes and bending points. As a result, a geometry of a helix can be provided which is variable and can be adapted to a requirement with regard to different parameters.
  • first transition curve and the second transition curve are identical.
  • the first transition area and the second transition area advantageously include an identical portion of the bending point.
  • a wire mesh can preferably be provided, the front and rear of which can be used interchangeably.
  • the first transition area and the second transition area are mirror-symmetrical, advantageously with respect to a plane of symmetry in which the bisector of the second inner angle of the mesh runs and / or which is arranged parallel to the longitudinal direction of the helix.
  • Said plane of symmetry is preferably a main plane of extent of the wire mesh and / or the helix.
  • the bending point is preferably mirror-symmetrical in the longitudinal view, in particular with respect to said plane of symmetry. This enables advantageous mechanical properties of a bending point to be achieved.
  • the bending curvature is greater than the first transition curve and / or than the second transition curve. It is conceivable that the first transition curve and / or the second transition curve is at least essentially constant.
  • the bending point preferably ends in the first transition area and / or in the second transition area in the direction of the first leg and / or in the direction of the second leg.
  • the first leg, the bending point and the second leg advantageously form a V-shaped section of the helix, the bending point in particular forming a rounded tip of the section. In this way, stresses in the material due to abrupt changes in geometry can in particular be largely avoided or at least reduced.
  • a high degree of hardness in the frontal direction and / or a high load-bearing capacity of the connection points of a braid can be achieved if the bending area, in particular the entire bending area, follows a circular arc shape, especially when viewed longitudinally.
  • a radius of curvature of the bending region advantageously corresponds at least essentially to a sum of a radius of the longitudinal element or the wire and a radius of the bending mandrel.
  • a factor of exactly 400 N 0.5 mm is 0.5 . It is also conceivable that a larger C is selected, in particular in order to achieve a higher load capacity of a helix.
  • C can be a factor of at least 500 N 0.5 mm 0.5 or of at least 750 N 0.5 mm 0.5 or of at least 1000 N 0.5 mm 0.5 or of at least 1500 N 0.5 mm 0 , 5 or even larger.
  • the factor can be selected as a function of the application, a larger factor leading to a selection of a wire that breaks less easily when it is bent and, correspondingly, in particular to a wire mesh with greater damage-free deformability.
  • a method not belonging to the invention for producing a wire mesh, in particular a safety net, with several interwoven coils is also proposed, a wire suitable for production, in particular made of high-strength steel, being identified at least by means of the method for identifying a suitable wire and wherein at least one helix is manufactured from at least one single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element with the identified wire by means of bending.
  • a wire mesh of high quality can be manufactured in this way.
  • the first partial characteristic extend over a pressing section value range which corresponds to at least a quarter, advantageously at least a third, particularly advantageously at least half of the transverse extent of the helix.
  • a transverse extension of the test piece of the helix corresponds to a transverse extension of the helix.
  • a wire mesh can advantageously be provided which, in the event of an impact, can absorb forces over a large area, partially resiliently and / or without damage.
  • the first partial characteristic curve be followed, in particular directly, by an approximately linearly extending second partial characteristic curve with a second slope that is greater than the first slope.
  • the second slope is at least 1.2 times, advantageously at least 1.5 times, particularly advantageously at least twice and preferably at least three times as great as the first slope.
  • the second gradient is at most ten times, advantageously at most eight times, particularly advantageously at most six times and preferably at most five times as great as the first gradient. In this way, force peaks occurring in a load case can advantageously be absorbed by a wire mesh.
  • An adaptive force absorption and / or energy absorption of a wire mesh can be achieved if the second slope is at most four times as great as the first slope. In particular, this makes it possible to avoid damage caused by abruptly braked impacted objects, since braking occurs in at least two stages.
  • the spring characteristic curve have a kink in a transition area between the first partial characteristic curve and the second partial characteristic curve, whereby in particular a spontaneous response in the event of an impact can be achieved.
  • a “kink” should be understood to mean, in particular, a spontaneous, in particular sudden or abrupt change in a slope.
  • the transition area extends over a pressing section value range which corresponds to at most 5%, advantageously at most 3%, particularly advantageously at most 2% and preferably at most 1% of the transverse extent of the helix.
  • the second partial characteristic extend over a pressing section value range which corresponds to at least a fifth, advantageously at least a quarter, particularly advantageously at least a third of the transverse extent of the helix.
  • the second partial characteristic curve preferably extends over a pressing path value range which is smaller than a corresponding pressing path value range of the first partial characteristic curve.
  • the second partial characteristic is followed by a convexly curved third partial characteristic.
  • the third partial characteristic curve has a gradient that increases, in particular steadily, in particular constantly, with increasing pressing path. It is conceivable that the third partial characteristic curve follows a polynomial, in particular a parabolic, or also an exponential curve.
  • the third partial characteristic curve extends over a pressing section value range which corresponds to at least one tenth, advantageously at least one eighth, particularly advantageously at least one sixth, and preferably at least one quarter of the transverse extension of the helix.
  • the third partial characteristic curve preferably extends over a pressing path value range which is smaller than a corresponding pressing path value range of the second partial characteristic curve. In this way, extreme forces can be safely absorbed, in particular through a controlled deformation of a wire mesh or its coils.
  • a transition between the second partial characteristic curve and the third partial characteristic curve be free from a kink.
  • the slope of the second partial characteristic curve continuously merges into the slope of the third partial characteristic curve.
  • the spring characteristic is preferably composed of the first partial characteristic, the second partial characteristic, in particular directly adjoining it, and the third partial characteristic, in particular immediately adjoining it. In this way, an abrupt damage to a wire mesh, for example in the event of an impact, can advantageously be avoided.
  • the first partial characteristic is immediately followed by a partial characteristic, which corresponds approximately or exactly to the third partial characteristic with regard to its course.
  • the spring characteristic is free of a second linear partial characteristic.
  • the geometry setting unit have a transverse lifting unit which is provided to change a relative position of the bending table along a main direction of extent in a transverse lifting direction of the bending mandrel relative to the feed axis periodically and / or in a synchronized manner with a rotation of the bending table around the bending mandrel, in particular during the manufacture of the helix.
  • the transverse lifting unit has at least one feed element which feeds the helical blank to the bending table.
  • the feed element is mounted so as to be displaceable in the transverse stroke direction relative to the bending table.
  • the transverse lifting unit advantageously has at least one coupling element which, in particular mechanically, couples a movement of the feed element to the rotation of the bending table around the bending mandrel.
  • the bending table is preferably located in an initial position of the bending table at the beginning of the bending and / or after the helical blank has been advanced. It is particularly preferable for the feed element to be in an initial position of the feed element at the beginning of the bending and / or after the helical blank has been advanced.
  • the bending table and the feed element are located at least once simultaneously in their respective starting position during a revolution of the bending table around the bending mandrel.
  • the feed element is advantageously deflected away from the bending table from the starting position parallel to the transverse stroke direction.
  • the feed element is then particularly advantageously moved back into its starting position during this revolution of the bending table.
  • the transverse lifting unit is intended to provide a bending point that occurs during bending with the second pitch angle.
  • the transverse lift unit is provided to generate an adjustable transverse lift. In this way, a geometry of a bending point can advantageously be set precisely by adapting a transverse stroke.
  • the geometry setting unit have a stop unit with at least one stop element which defines a maximum feed position for the helical blank.
  • the stop unit is provided to adjust the length of the first leg and / or the length of the second leg.
  • the feed unit pushes the helical blank, in particular a last bent bending point, as far as the stop element.
  • the helical blank in particular the last bent point in each case, lies against the stop element.
  • the helical blank is preferably advanced up to the maximum advance position before bending. This can be advantageous Helical geometry, in particular a leg length, can be set precisely and / or simply and / or reliably.
  • the stop element be supported completely circumferentially around the bending mandrel, in particular on a circular path.
  • a movement of the bending table and a movement of the stop element around the bending mandrel are preferably synchronized, in particular during the manufacture of the helix. In this way, a precise feed can be made possible at a high production rate.
  • a position of the bending table relative to the stop element can be changed when the bending table rotates.
  • the stop element runs ahead of the bending table during the advancement and / or before the bending.
  • the helical blank is already in the maximum feed position before the bending table is in its starting position.
  • the stop element advantageously rests on the bending table during the bending.
  • a position of the stop element relative to the bending table is particularly advantageous during bending. In this way, a sequence of movements can be achieved which enables high precision and / or a high speed of production.
  • the stop element has a stop surface that is concave, in particular curved in the shape of a circular arc.
  • the stop surface is concave, in particular curved in the shape of a circular arc, in two directions advantageously running perpendicular to one another.
  • a distance between the stop surface and the bending mandrel is preferably constant when the stop element revolves around the bending mandrel.
  • the stop surface is preferably designed as a surface of a groove.
  • the groove is advantageously curved in the circumferential direction around the bending mandrel.
  • the stop surface is particularly advantageous in a direction perpendicular to a longitudinal direction of the groove concave curved.
  • a curvature of the stop surface corresponds approximately to a curvature of the bending point in the longitudinal view.
  • the groove is provided to center the helical blank and / or the last bent bending point, in particular towards the end of the advance and / or in the maximum advance position of the helical blank.
  • a position of the stop element relative to the feed axis and in particular relative to the bending mandrel can be changed.
  • the stop element revolves around the bending mandrel in the feed operating state, in particular at a constant angular speed. In this way, a precise stop for a blank can be provided by means of a moving, in particular by means of a rotating component.
  • the bending table is pivotably mounted about a pivot axis which itself revolves around the bending mandrel when the bending table revolves around the bending mandrel.
  • the pivot axis is advantageously arranged parallel to the longitudinal axis of the bending mandrel.
  • the bending table is particularly advantageously pivoted about the pivot axis after bending.
  • the bending table when pivoting about the pivot axis, the bending table performs an evasive movement, on the basis of which the bending table can be guided through under the helical blank when it rotates around the bending mandrel.
  • the bending table is in a pivoted position during part of its revolution around the bending mandrel. In this way, a continuously rotating bending table can advantageously be provided, which enables rapid and precise production.
  • the bending unit is provided for bending a helical blank with at least one wire made of high-strength steel.
  • Spirals that are straight and / or not twisted can advantageously be manufactured if the bending unit is provided to bend the spiral blank by more than 180 ° when the bending table rotates.
  • the bending unit is intended to overbend and / or press over the helical blank during bending, which may be necessary in particular in the case of longitudinal elements with a high-strength wire, in particular due to a partially resilient behavior and / or a springback of such longitudinal elements.
  • the bending unit is advantageously provided to produce bending points that are bent by 180 °. After bending, the bending table is advantageously pivoted through a corresponding angle that is greater than 180 °.
  • the bending unit is particularly advantageously provided to set an overbending angle.
  • an overbending angle can be, for example, up to 1 ° or up to 2 ° or up to 5 ° or up to 10 ° or up to 15 ° or up to 20 ° or up to 30 ° or even more, in particular depending on the spring properties of the Helical blank. It is also conceivable that the overbending angle can be adjusted by adjusting the bending unit.
  • the geometry setting unit has a holding unit with at least one holding element that at least partially holds the helix when bending and especially when overbending from the bending mandrel behind the bending table fixed.
  • the holding element restricts mobility and / or flexibility of the helix in at least one direction, in particular in the direction of a half-space.
  • the holding element advantageously holds the helix in a region of a leg which adjoins the last bent point.
  • the holding element partially surrounds the helix, in particular in one direction towards a main extension plane of the guide table.
  • the holding element is advantageously designed like a fork.
  • the bending table pivots the entire already bent helix about an axis parallel to the longitudinal axis of the helix, the holding element advantageously stabilizing the helix during this swiveling.
  • Continuous support of a helix while it is being bent can be achieved if the holding element is supported completely around the bending mandrel.
  • the holding element rotates in a synchronized manner with the rotation of the bending table around the bending mandrel, in particular during the manufacture of the helix.
  • the holding element be mounted pivotably about a pivot axis which, when the holding element revolves around the bending mandrel, itself revolves around the bending mandrel.
  • the holding element only rests against the helix during part of a revolution of the holding element around the bending mandrel.
  • the holding element advantageously swivels out about the swivel axis of the holding element during its rotation about the bending mandrel and moves away from the helix in the process. It is particularly advantageous for the holding element to be arranged without contact with the helix and the helix blank during the advancement. In this way, in particular, a high production speed can be achieved. Furthermore, in a time-efficient and / or energy-efficient manner, braking of moving components during manufacture can be largely dispensed with.
  • the holding element is mounted on the bending table.
  • the pivot axis of the bending table and the pivot axis of the holding element run parallel and preferably parallel to the longitudinal axis of the bending mandrel.
  • the pivot axis of the holding element runs in the guide table and / or in its suspension.
  • the geometry setting unit preferably has at least one guide slot for the guide table on.
  • the geometry setting unit particularly preferably has at least one, in particular, further guide slot for the holding element.
  • the guide table and the holding element advantageously run synchronously around the bending mandrel during the manufacture of the helix and are pivoted relative to the helical blank at different times.
  • a method for producing a wire mesh according to the invention in particular a safety net, which has several coils braided into one another is proposed, at least one coil made from at least one coil blank, namely a single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element, is manufactured with at least one wire by means of at least one bending device.
  • a high production rate and a high level of production precision can be achieved.
  • a wire mesh according to the invention, a bending device and a method according to the invention should not be restricted to the applications and embodiments described above.
  • a wire mesh according to the invention, a bending device and a method according to the invention for fulfilling a mode of operation described herein can have a number differing from a number of individual elements and / or components and / or units and / or method steps mentioned herein.
  • the Figure 1 shows part of a wire mesh 10a in a schematic front view.
  • the wire mesh 10a is designed as a safety net.
  • the wire mesh 10a shown can be used, for example, as an embankment protection device, avalanche protection net, safety fence or the like.
  • the wire mesh 10a has a plurality of coils 12a, 14a braided into one another, in particular one coil 12a and a further coil 14a. In the present case If the wire mesh 10a has a plurality of identically designed coils 12a, 14a which are twisted into one another and which form the wire mesh 10a.
  • the Figure 2 shows part of the helix 12a of the wire mesh 10a in a perspective illustration.
  • the Figure 3 shows a further part of the wire mesh 10a in a schematic front view.
  • the helix 12a is made from a longitudinal element 16a with at least one wire 18a.
  • the longitudinal element 16a is designed as a single wire.
  • the wire 18a forms the longitudinal element 16a.
  • the longitudinal element 16a is bent to form the helix 12a.
  • the helix 12a is formed in one piece.
  • the coil 12a is made from a single piece of wire.
  • the wire 18a has a diameter d of 3 mm.
  • a longitudinal element is designed as a wire bundle, a wire strand, a wire rope or the like. It is also conceivable that a wire has a different diameter, such as, for example, less than 1 mm or about 1 mm or about 2 mm or about 4 mm or about 5 mm or about 6 mm or an even larger diameter.
  • the coil 12a has a first limb 20a, a second limb 22a and a bending point 24a connecting the first limb 20a and the second limb 22a.
  • the helix 12a has a multiplicity of first legs 20a, a multiplicity of second legs 22a and a multiplicity of bending points 24a, which are not all provided with reference symbols for reasons of clarity.
  • the first legs 20a are at least substantially identical to one another.
  • the second legs 22a are at least essentially identical to one another.
  • the bending points 24a are at least essentially identical to one another.
  • the helix 12a has a longitudinal direction 28a.
  • the helix 12a has a longitudinal axis 109a which runs parallel to the longitudinal direction 28a.
  • the longitudinal direction 28a corresponds to a main direction of extent of the helix 12a.
  • the first leg 20a runs at a first pitch angle 26a with respect to the longitudinal direction 28a of the coil 12a.
  • the frontal view is a view in the frontal direction 54a.
  • the first leg 20a has a longitudinal axis 110a.
  • the longitudinal axis 110a of the first leg 20a runs parallel to a main direction of extent 112a of the first leg 20a.
  • the helix 12a is shown from the front.
  • the longitudinal axis 109a of the coil 12a and the longitudinal axis 110a of the first leg 20a enclose the first pitch angle 26a.
  • the first leg 20a has a length of approximately 65 mm.
  • the second leg 22a has a length of approximately 65 mm.
  • the Figure 4 shows a part of the coil 12a, which comprises the first leg 20a, the second leg 22a and the bending point 24a, in different views.
  • Figure 4a shows a view in the longitudinal direction 28a of the coil 12a.
  • Figure 4b shows the first leg 20a, the second leg 22a and the bending point 24a in a transverse view perpendicular to the longitudinal direction 28a of the coil 12a and in the main plane of extent of the coil 12a.
  • Figure 4c shows a view in the frontal direction 54a.
  • Figure 4d shows a perspective view.
  • the bending point 24a runs at least in sections with a second pitch angle 30a different from the first pitch angle 26a with respect to the longitudinal direction 28a of the helix 12a.
  • the bending point 24a When viewed transversely, the bending point 24a has a longitudinal axis 114a.
  • the longitudinal axis 114a of the bending point 24a and the longitudinal axis 109a of the helix 12a enclose the second pitch angle 30a.
  • the wire 18a is at least partially made of high-strength steel.
  • the wire 18a is designed as a high-strength steel wire.
  • the wire 18a has a tensile strength R of at least 800 N mm -2 .
  • the Wire 18a has a tensile strength R of about 1770 N mm -2 .
  • other tensile strengths are also conceivable, in particular tensile strengths of more than 2200 N mm -2 .
  • a wire is made from high-strength steel.
  • the second pitch angle 30a deviates from the first pitch angle 26a by at least 5 °.
  • the second pitch angle 30a has a value between 25 ° and 65 °.
  • the first pitch angle 26a is greater than 45 °.
  • the first pitch angle 26a is approximately 60 °.
  • the second pitch angle 30a is approximately 45 °.
  • the second pitch angle 30a is smaller than the first pitch angle 26a.
  • the bending point 24a When viewed transversely, the bending point 24a follows, at least in sections, an at least approximately straight course. In the present case, a large part of the bending point 24a follows the straight course when viewed transversely.
  • the helix 12a When viewed transversely, the helix 12a follows a stepped profile, at least in sections.
  • the stepped course is oblique-stepped.
  • the first leg 20a follows a straight course at least in sections. In the present case, the first leg 20a follows a straight course.
  • the second leg 22a follows a straight course at least in sections. In the present case, the second leg 22a follows a straight course.
  • the first leg 20a and / or the second leg 22a are free from a curvature and / or a bend and / or a kink.
  • the bending point 24a comprises a course which, in a longitudinal view parallel to the longitudinal direction 28a of the helix 12a, describes a bend through 180 °. In the Figure 4a the coil 12a is shown in the longitudinal view.
  • the first limb 20a runs at least in sections, in particular completely, in a first plane and the second limb 22a runs at least in sections, in particular completely, in a plane parallel to the first plane second level. In the longitudinal view, the first leg 20a runs parallel to the second leg 22a.
  • the further helix 14a has a further bending point 32a.
  • the bending point 24a and the further bending point 32a are connected.
  • the bending point 24a and the further bending point 32a form a point of connection of the first helix 12a and the further helix 14a.
  • FIG. 5 shows part of the wire mesh 10a, which includes the bending point 24a and the further bending point 32a, in different views.
  • Figure 5a shows a view in the longitudinal direction 28a of the coil 12a.
  • Figure 5b shows the part of the wire mesh 10a in a transverse view perpendicular to the longitudinal direction 28a of the coil 12a in the main plane of extension of the coil 12a.
  • Figure 5c shows a view in the frontal direction 54a.
  • Figure 5d shows a perspective view.
  • the helix 12a and the further helix 14a intersect at least substantially perpendicularly in a region of the further bending point 32a.
  • the bending point 24a and the further bending point 32a enclose a crossing angle 118a.
  • the crossing angle 118a is dependent on the second pitch angle 30a and a correspondingly defined further second pitch angle of the further helix 14a. In the present case, the crossing angle 118a is 90 °.
  • a second angle of inclination of 45 ° is advantageously chosen so that correspondingly configured coils intersect perpendicularly at connection points and these connection points advantageously have a high mechanical load capacity.
  • the Figure 6 shows the coil 12a, viewed in the longitudinal direction 28a of the coil 12a, in a schematic representation.
  • the bending point 24a comprises a bending area 34a with a bending curvature and a first transition area 36a connected to the first leg 20a and having a first transition curvature different from the bending curvature.
  • the bending area 34a is connected to the first transition area 36a.
  • the bending region 34a and the first transition region 36a are arranged directly next to one another and in particular merge into one another.
  • the bending area 34a and the first transition area 36a are integrally connected to one another.
  • the first transition region 36a merges into the first leg 20a.
  • the first transition area 36a is integrally connected to the first leg 20a.
  • the bending point 24a comprises a second transition region 38a connected to the second leg 22a and having a second transition curvature that differs from the bending curvature.
  • the second transition area 38a is integrally connected to the bending area 34a.
  • the second transition area 38a merges into the second leg 22a.
  • the second transition area 38a is integrally connected to the second leg 22a.
  • the bending area 34a, the first transition area 36a and the second transition area 38a together form the bending point 24a.
  • the first transition curve and the second transition curve are identical. However, it is also conceivable that a first transition curve and a second transition curve are different from one another, whereby, for example, a wire mesh with different front and rear sides, in particular with regard to their spring properties and / or their deformation properties, can be produced.
  • first transition area 36a and the second transition area 38a are designed with mirror symmetry.
  • the first transition area 36a and the second transition area 38a are mirror-symmetrical with respect to a main plane of extent of the wire mesh 10a.
  • the first transition area 36a and the second transition area 38a are mirror-symmetrically with respect to a plane which is arranged centrally between the plane in which the first limb 20a runs and the plane parallel thereto in which the second limb 22a runs and which is parallel to these planes.
  • the bending curvature is greater than the first transition curvature.
  • the bending curvature is greater than the second transition curvature.
  • the bending area 34a follows a circular course.
  • the bending region 34a is curved in the shape of a circular arc when viewed longitudinally.
  • the bending area 34a is bent by less than 180 ° in the longitudinal view.
  • the bending area 34a, the first transition area 36a and the second transition area 38a are jointly bent by 180 ° in the longitudinal view.
  • the bending curvature, in particular the course of the bending area 34a merges continuously, in particular steadily, in particular free of a kink, into the first transition curvature, in particular into a course of the first transition area 36a.
  • the bending curvature in particular the course of the bending area 34a, merges continuously, in particular steadily, in particular free of a kink, into the second transition curvature, in particular in a course of the second transition area 38a.
  • the first transition curve in particular the course of the first transition region 36a, merges continuously, in particular steadily, in particular free of a kink, into the straight course of the first leg 20a.
  • the second transition curve, in particular the course of the second transition region 38a merges continuously, in particular steadily, in particular free of a kink, into the straight course of the second leg 22a.
  • corresponding transitions are provided with a kink. It is also conceivable that a first transition curve and / or a second transition curve disappears, in particular at least a first transition area and / or a second transition area in sections or over their entire extent can have a straight course.
  • the Figure 7 shows a bending test device 120a for performing a back and forth bending test in a schematic representation.
  • the bending test device 120a has clamping jaws 122a, 124a which are provided for clamping a test piece of a wire. In the case shown, it is a test piece 42a of the wire 18a.
  • the bending test device 120a has a bending lever 128a which is mounted such that it can pivot back and forth.
  • the bending lever 128a has drivers 130a, 132a for the test piece 42a of the wire 18a.
  • the bending test device 120a has a bending cylinder 40a around which the test piece 42a of the wire 18a is bent in the to-and-fro bending test.
  • the bending test device 120a has a further bending cylinder 126a which is identical to the bending cylinder 40a.
  • the further bending cylinder 126a is arranged opposite the bending cylinder 40a.
  • the bending lever 128a bends the test piece 42a of the wire 18a alternately by at least 90 ° around the bending cylinder 40a and the further bending cylinder 126a.
  • the to-and-fro bending test is usually carried out until the test piece 42a of the wire 18a breaks in order to test its load-bearing capacity and / or flexibility.
  • the bending cylinder 40a has a diameter of at most 2d, that is to say at most twice the wire diameter d.
  • the bending cylinder 40a has a diameter of 5 mm.
  • a bending cylinder diameter of 3.75 mm is advantageously chosen for a wire diameter of 2 mm.
  • a bending cylinder diameter of 5 mm is advantageously chosen for a wire diameter of 3 mm.
  • a bending cylinder diameter of 7.5 mm is advantageously chosen for a wire diameter of 4 mm.
  • a bending cylinder diameter of 10 mm is advantageously chosen for a wire diameter of 5 mm.
  • the test piece 42a of the wire 18a has a length of about 85 mm in the present case.
  • a test piece length of about 75 mm is advantageously chosen for a wire diameter of 2 mm.
  • a test piece length of approximately 85 mm is advantageously chosen for a wire diameter of 3 mm.
  • a test piece length of approximately 100 mm is advantageously chosen for a wire diameter of 4 mm.
  • a test piece length of approximately 115 mm is advantageously chosen for a wire diameter of 5 mm.
  • the test piece 42a is preferably cut off from the wire 18a, in particular before the longitudinal element 16a and / or the wire mesh 10a are produced.
  • the wire 18a or the test piece 42a of the wire 18a can be bent back and forth without breaking at least M times during the back and forth bending test around the bending cylinder 40a and in particular around the further bending cylinder 126a by at least 90 ° in opposite directions, where M, if necessary by means of Rounding off, can be determined as C R -0.5 d -0.5 and where d is the diameter of the wire 18a in mm, R is the tensile strength of the wire 18a in N mm -2 and C is a factor of at least 400 N 0, 5 mm is 0.5 .
  • M determined by this formula, is 5 after rounding off M '.
  • the bending test device 120a defines a bending length 133a.
  • the bending length 133a is a vertical distance between a highest point of the bending cylinder 40a and a lowest point of the drivers 130a, 132a. In the present case, the bending length 133a is approximately 35 mm.
  • a bending length of about 25 mm is advantageously chosen for a wire diameter of 2 mm.
  • a bending length of approximately 35 mm is advantageously chosen for a wire diameter of 3 mm.
  • a bending length of about 50 mm is advantageously chosen for a wire diameter of 4 mm.
  • a bending length of about 75 mm is advantageously chosen for a wire diameter of 5 mm.
  • a suitable wire 18a can be identified before the wire mesh 10a is produced.
  • the wire 18a is identified as suitable if the test piece 42a of the wire 18a is bent back and forth without breaking at least M times around the bending cylinder 40a and in particular around the further bending cylinder 126a by at least 90 ° in opposite directions during the back and forth bending test can.
  • the Figure 8 shows a pressing device 134a for carrying out a pressing test in a schematic representation.
  • the pressing device 134a has two opposite, parallel plates 48a, 50a, namely a first plate 48a and a second plate 50a.
  • the plates 48a, 50a can be moved towards one another for pressing along a pressing path 52a.
  • the first plate 48a can be moved towards the second plate 50a.
  • the plates 48a, 50a are moved towards one another during the pressing test at a speed of approximately 117 ⁇ m s ⁇ 1.
  • the first plate 48a and / or the second plate 50a is advantageously first moved into contact with the test piece 42a of the wire 18a, in particular with a pre-force of about 10 kN and / or at a speed of about 333 ⁇ m s -1 , other preliminary forces and / or speeds, for example deviating by a factor 2, a factor 5, a factor 10, a factor 20, a factor 50, a factor 100, are also conceivable.
  • the pressing test includes pressing a test piece 46a of the coil 12a.
  • the test piece 46a of the coil 12a has been removed from the coil 12a, in particular cut out of it.
  • the test piece 46a of the coil 12a comprises, in particular precisely, five legs and four bending points.
  • the helix 12a has a transverse extension 44a (cf. also Figure 4a ).
  • the transverse extension 44a is approximately 12 mm.
  • the transverse extension 44a is dependent on a geometry of the bending point 24a.
  • the transverse extension 44a is dependent on the bending curvature, the first transition curve and the second transition curve.
  • Any other transverse extensions and their adaptation to an application are conceivable.
  • small transverse extensions can be used if a wire mesh with a small thickness is required, for example a transverse extension of at most 10 mm or of at most 7 mm. Larger transverse extensions are also conceivable, for example a transverse extension of more than 15 mm or of more than 25 mm or of more than 40 mm or even more.
  • first bending point and a second bending point intersect at a large angle, with a corresponding second pitch angle having a value of well over 45 °, for example of 60 ° or 70 ° or even more, whereby in particular a wire mesh a large thickness and narrowly executed connection points between coils can be realized.
  • the Figure 9 shows a spring characteristic curve 56a of the test piece 46a of the coil 12a during the pressing test in a schematic pressing path-force diagram 58a.
  • the pressing section-force diagram 58a comprises a pressing section axis 136a, on which a position of the plates 48a, 50a, in particular of the first plate 48a, is plotted along the pressing section 52a.
  • the pressing section-force diagram 58a includes a force axis 138a, on which a pressing force occurring during the pressing test is plotted at a given point on the pressing section 52a.
  • the pressing device 134a is provided to determine the spring characteristic 56a according to the pressing path-force diagram 58a.
  • the test piece 46a of the helix 12a removed from the helix 12a shows the spring characteristic during the pressing test between the parallel plates 48a, 50a, the pressing test including pressing by moving the plates 48a, 50a along the pressing path 52a parallel to the frontal direction 54a of the helix 12a 56a, which in the pressing section-force diagram 58a, starting from the beginning of the pressing section 52a, has an at least approximately linear first characteristic curve 60a with a first gradient.
  • the first partial characteristic curve 60a is linear.
  • the pressing section 52a begins with the plates 48a, 50a resting against the test piece 46a of the turns 12a, in which case no pressing force is yet acting on the test piece 46a of the helix 12a.
  • the pressing section 52a then extends to a point at which the test piece 46a of the helix 12a is pressed flat.
  • the pressing section 52a extends over a distance which corresponds approximately to a difference between the transverse extension 44a and the wire diameter d.
  • the test piece 46a of the helix 12a is compressed at least substantially down to the wire diameter d during the pressing test.
  • the first partial characteristic curve 60a extends over a pressing section value range 66a, which corresponds to at least a quarter of the transverse extension 44a of the helix 12a.
  • the first partial characteristic curve 60a is followed by an approximately linearly extending second partial characteristic curve 62a.
  • the second partial characteristic curve 62a has a second slope which is greater than the first slope.
  • the second slope is at most four times the size of the first slope. In the present case, the second slope is about twice as large as the first slope.
  • other factors between the first slope and the second slope are also conceivable, such as 1.1 or 1.5 or 2.5 or 3 or 3.5 or the like.
  • the spring characteristic 56a has a bend 70a in a transition region 68a between the first partial characteristic 60a and the second partial characteristic 62a.
  • the kink 70a corresponds to a sudden change in a slope of the spring characteristic 56a from the first slope to the second slope.
  • the second partial characteristic curve 62a extends over a pressing section value range 72a, which corresponds to at least one fifth of the transverse extension 44a of the helix 12a.
  • the second partial characteristic curve 62 is followed by a convexly curved third partial characteristic curve 64a.
  • the third partial characteristic curve 64a has a steadily increasing slope. A transition between the second partial characteristic curve 62a and the third partial characteristic curve 64a is free from a kink.
  • the second slope merges continuously into the slope of the third partial characteristic curve 64a.
  • the slope of the third partial characteristic curve 64a corresponds to the second slope at a transition point 116a between the second partial characteristic curve 62a and the third partial characteristic curve 64a.
  • the Figure 10 shows a bending device 74a for producing the wire mesh 10a in a perspective illustration.
  • the Figure 11 shows a bending space 140a of the bending device 74a in a first operating state in a perspective illustration.
  • the Figure 12 shows the bending space 140a in a second operating state in a perspective illustration.
  • the bending device 74a is provided to produce the wire mesh 10a.
  • the bending device 74a is provided to produce the helix 12a.
  • the bending device 74a is provided for bending the helix 12a according to the geometry of the helix 12a, in particular the legs 20a, 22a and the bending point 24a of the helix 12a.
  • the bending device 74a is intended to produce the wire mesh 10a or the coil 12a from a coil blank 76a to manufacture.
  • the helical blank 76a is formed by the longitudinal element 16a in an unbent state.
  • the wire 18a forms the helical blank 76a.
  • a helical blank is designed as a wire bundle and / or a wire strand and / or a wire rope and / or another longitudinal element.
  • the bending device 74a is provided to manufacture the helix 12a by bending the helix blank 76a.
  • the bending device 74a has a bending unit 78a.
  • the bending unit 78a comprises a bending mandrel 80a and a bending table 82a.
  • the bending table 82a is provided for bending the helical blank 76a around the bending mandrel 80a.
  • the bending table 82a is completely supported around the bending mandrel 80a.
  • the bending table 82a runs continuously in a direction of rotation 142a around the bending mandrel 80a.
  • the bending mandrel 80a has a longitudinal axis 144a.
  • the longitudinal axis 144a of the bending mandrel 80a runs parallel to a main direction of extent 94a of the bending mandrel 80a.
  • the bending device 74a has a feed unit 84a which is provided for advancing the helical blank 76a along a feed axis 86a in a feed direction 88a.
  • the feed axis 86a is arranged parallel to the feed direction 88a.
  • the feed direction 88a runs parallel to a main direction of extent of the helical blank 76a.
  • the feed axis 86a forms an angle with the longitudinal axis 144a of the bending mandrel 80a, which at least essentially and in particular exactly corresponds to the first pitch angle 26a.
  • the first pitch angle 26a can be set by adjusting the feed axis 86a relative to the longitudinal axis 144a of the bending mandrel 80a.
  • the bending device 74a has a geometry setting unit 90a which is provided for setting a geometry of the helix 12a.
  • the geometry setting unit 90a is provided for setting a length of the first limb 20a and the second limb 22a.
  • the geometry setting unit 90a is for setting the transverse extent 44a of FIG Helix 12a provided.
  • the geometry setting unit 90a is provided for setting the first pitch angle 26a.
  • the geometry setting unit 90a is provided for setting the second pitch angle 30a.
  • the geometry setting unit 90a is provided for setting the bending curvature.
  • the geometry setting unit 90a is provided for setting the first transition curvature.
  • the geometry setting unit 90a is provided for setting the second transition curvature.
  • the geometry setting unit 90a is provided for setting the geometry of the bending point 24a, in particular the bending area 34a, in particular the first transition area 36a and in particular the second transition area 38a.
  • the geometry setting unit 90a comprises an alignment element 146a for setting the angle between the feed axis 86a and the longitudinal axis 144a of the bending mandrel 80a.
  • the alignment element 146a is designed as an elongated hole.
  • the spiral blank 76a is repeatedly advanced.
  • the bending unit 78a in particular the bending table 82a, bends the spiral blank 76a around the bending mandrel 80a after the advance has taken place, in order to produce a bending point of the finished spiral 12a.
  • a diameter of the bending mandrel 80a defines the bending curvature of the bending area 34a and at least partially the transverse extension 44a of the helix 12a.
  • the diameter of the bending mandrel 80a defines an inner radius of the bending point 24a.
  • the geometry setting unit 90a has a transverse lifting unit 92a which is provided to change a position of the bending table 82a along the main direction of extent 94a of the bending mandrel 80a relative to the feed axis 86a periodically and in a synchronized manner with the rotation of the bending table 82a around the bending mandrel 80a.
  • the transverse lifting unit 92a has a feed element 148a which feeds the helical blank 76a to the bending table 82a.
  • the feed element 148a is designed as a guide table 150a with guide rollers 152a, 154a.
  • the feed member 148a is in a Transverse stroke direction 156a and, against this, slidably mounted relative to the bending table 82a.
  • the transverse stroke direction 156a runs parallel to the main extension direction 94a of the bending mandrel 80a.
  • the geometry setting unit 90a is provided to set a maximum transverse stroke 160a.
  • the feed element 148a is displaceable parallel to the transverse stroke direction 156a by the maximum transverse stroke 160a.
  • the transverse lifting unit 92a has a coupling element 162a which mechanically couples a movement of the feed element 148a to the rotation of the bending table 82a around the bending mandrel 80a.
  • the coupling element 162a is a lever drive which mechanically couples the feed element 148a to a common drive, not shown, of the bending device 74a.
  • the feed element 148a is deflected away from the bending table 82a from an initial position parallel to the transverse stroke direction 156a. The feed element 148a is then particularly advantageously moved back into its starting position during this revolution of the bending table 82a.
  • the transverse lifting unit 92a is provided to provide a bending point that occurs during bending with the second pitch angle 30a.
  • the transverse stroke unit 92a is provided to generate an adjustable maximum transverse stroke 160a.
  • the second slope angle 30a can be set by means of the maximum transverse stroke 160a.
  • a second pitch angle 30a can be generated, which differs from the first pitch angle 26a, in particular in that the helical blank 76a is laterally offset around the bending mandrel 80a when a bending point is bent.
  • the bending mandrel 80a is driven.
  • the bending mandrel 80a is rotatably mounted about its longitudinal axis 144a.
  • the bending mandrel 80a is coupled to the common drive of the bending device 74a via a belt 164a.
  • the bending mandrel 80a is designed to be exchangeable.
  • the bending unit 78a can be equipped with bending mandrels with different diameters.
  • the geometry setting unit 90a has a stop unit 96a with at least one stop element 98a which defines a maximum feed position for the helical blank 76a.
  • the helical blank 76a can be advanced by the advancing unit 84a up to the maximum advancing position.
  • the spiral blank 76a Before it is bent by the bending table 82a around the bending mandrel 80a, the spiral blank 76a is in the maximum feed position. In the maximum advance position, the helical blank 76a abuts the stop element 98a with a last bent bending point 166a of the helix 12a.
  • the Indian Figure 11 The first operating state shown corresponds to a situation immediately before the spiral blank 76a is bent around the bending mandrel 80a.
  • the first operating state the helical blank 76a is in the maximum advance position.
  • the Indian Figure 12 The second operating state shown corresponds to a situation during the bending of the helical blank 76a around the bending mandrel 80a.
  • the bending table 82a is displaced along the direction of rotation 142a with respect to its position in the first operating state.
  • the stop element 98a is supported completely around the bending mandrel 80a.
  • the stop element 98a runs continuously around the bending mandrel 80a in the direction of rotation 142a during manufacture.
  • a position of the bending table 82a relative to the stop element 98a is variable as the bending table 82a revolves around the bending mandrel 80a.
  • the bending table 82a is mounted pivotably about a pivot axis 102a, which itself revolves around the bending mandrel 80a when the bending table 82a rotates around the bending mandrel 80a, in particular in the direction of rotation 142a.
  • the pivot axis 102a moves on a circular path 168a during manufacture (cf. Fig. 13 ).
  • the pivot axis 102a moves at a constant angular velocity during manufacture.
  • the bending table 82a and the stop element 98a run at the same speed around the bending mandrel 80a. After the bending, the bending table 82a swivels out about the swivel axis 102a, whereby a maximum bending angle is defined. The bending table 82a pivots then, in particular while the helical blank 76a is being advanced, back again about the pivot axis 102a. In the first operating state, the stop element 98a rests on the bending table 82a.
  • the stop element 98a has a concavely curved stop surface 100a.
  • the stop surface 100a is correspondingly curved in the direction of a circular arc in the direction of rotation 142a. Furthermore, the stop surface 100a is curved in the shape of a circular arc perpendicular to the curvature in the direction of rotation 142a. A radius of this curvature perpendicular to the direction of rotation 142a corresponds at least essentially to a curvature of the bending point 24a. In the maximum advance position, the last bent bending point 166a rests against the stop surface 100a, which curves in a circular arc around the last bent bending point 166a.
  • a position of the stop element 98a relative to the feed axis 86a is variable.
  • the stop element 98a moves in the feed operating state, in particular after the helical blank 76a rests against the stop element 98a, and is accordingly in the maximum feed position, along the last bent bending point 166a in the direction of rotation 142a.
  • the bending unit 78a is provided for bending a helical blank with at least one wire made from a high-strength steel.
  • the helical blank 76a can be bent by means of the bending unit 78a.
  • the bending unit 78a is also provided to bend helical blanks from different longitudinal elements, for example from wire strands, wire ropes, wire bundles or the like, as well as individual wires, each with different diameters and / or tensile strengths, into helices.
  • the bending device 74a is provided to produce a wire mesh from appropriately bent coils, in particular the wire mesh 10a.
  • the bending unit 78a is provided to bend the helical blank 76a by more than 180 ° with a single revolution, in particular with every revolution, of the bending table 82a around the bending mandrel 80a.
  • a bending angle is defined by a point in time when the bending table 82a is pivoted about the pivot axis 102a.
  • the bending unit 78a is provided for overbending the spiral blank 76a, in particular in order to compensate for a springback of the spiral blank 76a after bending due to its high hardness.
  • the bending unit 78a is provided to provide the bending point 24a with a total angle of exactly 180 °, so that the helix 12a can be made to run in a straight line.
  • the geometry setting unit 90a has a holding unit 104a with a holding element 106a which at least partially fixes the helix 12a behind the bending table 82a when it is bent around the bending mandrel 80a, viewed from the bending mandrel 80a.
  • the holding element 106a partially engages around the helix 12a.
  • the holding element 106a is designed like a fork.
  • the holding element 106a supports the helix 12a when the helix blank 76a is bent around the bending mandrel 80a, in which the helix 12a is also rotated in the direction of rotation 142a.
  • the holding element 106a is supported completely circumferentially around the bending mandrel 80a.
  • the holding element 106a is mounted pivotably about a pivot axis 108a which, when the holding element 106a revolves around the bending mandrel 80a, itself revolves around the bending mandrel 80a.
  • the holding element 106a is mounted on the bending table 82a.
  • the pivot axis 108a of the holding element 106a is identical to the pivot axis 102a of the bending table 82a.
  • the pivot axis 108a runs through a bearing pin 170a, which supports the holding element 106a on the bending table 82a.
  • a position of the holding element 106a relative to the bending table 82a is variable. After the bending, the holding element 106a is pivoted away from the helix 12a and moved back through under it into an initial position. The holding element 106a then engages around the helix 12a in the area of a different leg than before.
  • the Figure 13 shows guide links 172a, 174a of the bending table 82a and of the holding element 106a in a schematic side view.
  • a first guide link 172a effects the pivoting of the bending table 82a about the pivot axis 102a when the bending table 82a revolves around the bending mandrel 80a.
  • a second guide link 174a effects the pivoting of the holding element 106a about the pivot axis 108a of the holding element 106a as the holding element 106a revolves around the bending mandrel 80a.
  • the Figure 14 shows a schematic flow diagram of a method for producing the wire mesh 10a.
  • a test piece 42a of the wire 18a is removed from the longitudinal element 16a and the wire 18a is identified as suitable by performing the described to-and-fro bending test. An unsuitable wire would accordingly no longer be used.
  • the wire mesh 10a is produced from the longitudinal element 16a with the wire 18a identified as being suitable.
  • the wire mesh 10a is manufactured by means of bending, the helix 12a being manufactured.
  • the helix 12a is produced by means of the bending device 74a.
  • a test piece 46a of the coil 12a is removed from the coil 12a and tested by means of the press test described.
  • the third method step 180a can take place after a short test run of a production of a test piece of the wire mesh 10a and / or for quality control purposes.
  • the described method steps 176a, 178a, 180a can also be carried out independently of one another.
  • the bending device it is also conceivable to use the bending device to produce a wire mesh that does not have any wire that exhibits the described behavior in the to-and-fro bending test and / or in the pressing test.
  • Any desired manufacturing method for a wire mesh is conceivable, which in particular shows the behavior described during the pressing test.
  • the Figure 15 shows a second wire mesh 10b in a schematic front view.
  • the second wire mesh 10b has a plurality of coils 12b braided into one another, of which at least one coil 12b is made from a longitudinal element 16b with a wire 18b.
  • the longitudinal element 16b is designed as a wire bundle with the wire 18b.
  • the helix 12b has a first leg 20b, a second leg 22b and a bending point 24b connecting the first leg 20b and the second leg 22b.
  • the first leg 20b runs at a first angle of inclination 26b with respect to a longitudinal direction 28b of the helix 12b.
  • the Figure 16 shows the bending point 24b of the coil 12b in a transverse view parallel to the main plane of extension of the coil 12b and perpendicular to the longitudinal direction 28b of the coil 12b.
  • the Bending point 24b at least in sections with a second slope angle 30b different from the first slope angle 26b with respect to the longitudinal direction 28b of the helix 12b.
  • the first pitch angle 26b is less than 45 °.
  • the first pitch angle 26b is approximately 30 °.
  • the second wire mesh 10b has wide meshes due to the small first pitch angle 26b.
  • the second wire mesh 10b is provided to be rolled out transversely to a slope, so that the second wire mesh 10b can be laid out without interruption over a large distance across the slope. Parallel to the slope, a height of a corresponding installation accordingly corresponds to a width of the second wire mesh 10b or a length of the helix 12b.
  • the second pitch angle 30b is greater than the first pitch angle 26b. In the present case, the second pitch angle 30b is approximately 45 °.
  • the Figure 17 shows a third wire mesh 10c in a schematic front view.
  • the third wire mesh 10c has a plurality of coils 12c braided into one another, of which at least one coil 12c is made from a longitudinal element 16c with a wire 18c.
  • the longitudinal element 16c is designed as a wire strand with the wire 18c.
  • the longitudinal element 16c has a plurality of identically formed wires 18c wound around one another.
  • the helix 12c has a first leg 20c, a second leg 22c and a bending point 24c connecting the first leg 20c and the second leg 22c.
  • the first leg 20c runs at a first pitch angle 26c with respect to a longitudinal direction 28c of the coil 12c.
  • the Figure 18 shows the bending point 24c of the coil 12c in a transverse view parallel to the main plane of extension of the coil 12c and perpendicular to the longitudinal direction 28c of the coil 12c.
  • the bending point 24c runs at least in sections with one of the first Pitch angle 26c different second pitch angles 30c with respect to the longitudinal direction 28c of the helix 12c.
  • the first pitch angle 26c is greater than 45 °.
  • the first pitch angle 26c is approximately 75 °.
  • the third wire mesh 10c has narrow meshes due to the large first pitch angle 26c.
  • the wire mesh 10c is therefore very tensile in a longitudinal direction of the mesh. Furthermore, the wire mesh 10c is more easily stretchable in a transverse direction of the mesh than in the longitudinal direction.
  • the second pitch angle 30c is smaller than the first pitch angle 26c. In the present case, the second pitch angle 30c is approximately 45 °.
  • the Figure 19 shows a coil 12d of a fourth wire mesh, viewed in a longitudinal direction of the coil 12d, in a schematic illustration.
  • the helix 12d is made from a longitudinal element 16d with at least one wire 18d.
  • the coil 12d has a first leg 20d, a second leg 22d and a bending point 24d connecting the first leg 20d and the second leg 22d.
  • the bending point 24d comprises a bending region 34d with a first bending curvature.
  • the bending point 24d further comprises a first transition region 36a connected to the first leg 20d and having a first transition curvature that differs from the bending curvature.
  • the bending point 24d comprises a second transition area 38d, which is connected to the second leg 22d and has a second transition curvature.
  • the first leg 20d has a curved course.
  • the first leg 20d is free from a straight course.
  • the bending area 34d is curved in a circular arc.
  • the first transition curve and the second transition curve are identical.
  • the Figure 20 shows a coil 12e of a fifth wire mesh, viewed in a longitudinal direction of the coil 12e, in a schematic representation.
  • the helix 12e is made from a longitudinal element 16e with at least one wire 18e.
  • the coil 12e has a first limb 20e, a second limb 22e and a bending point 24e connecting the first limb 20e and the second limb 22e.
  • the bending point 24e comprises a bending region 34e with a first bending curvature.
  • the bending point 24e further comprises a first transition region 36a connected to the first leg 20e and having a first transition curvature that differs from the bending curvature.
  • the bending point 24e also includes a second transition region 38e, which is connected to the second leg 22e and has a second transition curvature.
  • the first transition region 36e follows a straight course in sections.
  • the first transition region 36e forms part of the first leg 20e.
  • the first transition region 36e forms one half of the first leg 20e.
  • the first transition region 36a merges continuously into the first leg 20e.
  • the second transition area 38e forms one half of the second leg 22e.
  • the Figure 21 shows a spring characteristic curve 56f of a test piece of a helix of a sixth wire mesh in a schematic pressing section-force diagram 58f.
  • the spring characteristic 56f was analogous to the spring characteristic 56a in the embodiment of FIG Figures 1 to 14 determined by pressing the test piece of the coil along a pressing section.
  • the sixth wire mesh is made of high-strength steel wire with a wire diameter of 2 mm.
  • the sixth wire mesh has a leg length of about 65 mm.
  • the spring characteristic curve 56f has an approximately linearly extending first partial characteristic curve 60f with a first slope.
  • the first characteristic curve 60f is followed by an approximately linear curve second partial characteristic curve 62f with a second slope which is greater than the first slope.
  • the spring characteristic curve 56f has a kink 70f.
  • the second partial characteristic curve 62f is followed by a convexly curved third partial characteristic curve 64f.
  • a transition between the second partial characteristic curve 62f and the third partial characteristic curve 64f is free from a kink.
  • the Figure 22 shows a spring characteristic 56g of a test piece of a helix of a seventh wire mesh in a schematic pressing path-force diagram 58g.
  • the spring characteristic 56g was analogous to the spring characteristic 56a in the embodiment of FIG Figures 1 to 14 determined by pressing the test piece of the coil along a pressing section.
  • the seventh wire mesh is made from high-strength steel wire with a wire diameter of 2 mm.
  • the seventh wire mesh has a leg length of about 45 mm.
  • the spring characteristic curve 56g has an approximately linearly running first partial characteristic curve 60g with a first slope.
  • the first partial characteristic curve 60g is followed by an approximately linearly extending second partial characteristic curve 62g with a second slope that is greater than the first slope.
  • the spring characteristic 56g has a kink 70g.
  • the second partial characteristic curve 62g is followed by a convexly curved third partial characteristic curve 64g.
  • a transition between the second partial characteristic curve 62g and the third partial characteristic curve 64g is free from a kink.
  • the Figure 23 shows a spring characteristic 56h of a test piece of a helix of an eighth wire mesh in a schematic pressing path-force diagram 58h.
  • the spring characteristic 56h was analogous to the spring characteristic 56a in the embodiment of FIG Figures 1 to 14 determined by pressing the test piece of the coil along a pressing section.
  • the eighth wire mesh is off a high-strength steel wire with a wire diameter of 3 mm.
  • the eighth wire mesh has a leg length of about 65 mm.
  • the spring characteristic curve 56h has an approximately linearly extending first partial characteristic curve 60h with a first slope.
  • the first partial characteristic curve 60h is followed by an approximately linearly extending second partial characteristic curve 62h with a second slope that is greater than the first slope.
  • the spring characteristic curve 56h has a kink 70h.
  • the second partial characteristic curve 62h is followed by a convexly curved third partial characteristic curve 64h.
  • a transition between the second partial characteristic curve 62h and the third partial characteristic curve 64h is free from a kink.
  • the Figure 24 shows a spring characteristic 56i of a test piece of a helix of a ninth wire mesh in a schematic pressing path-force diagram 58i.
  • the spring characteristic 56i was analogous to the spring characteristic 56a in the embodiment of FIG Figures 1 to 14 determined by pressing the test piece of the coil along a pressing section.
  • the ninth wire mesh is made from high-strength steel wire with a wire diameter of 4 mm.
  • the ninth wire mesh has a leg length of about 80 mm.
  • the spring characteristic curve 56i has an approximately linearly running first partial characteristic curve 60i with a first slope.
  • the first partial characteristic curve 60i is followed by an approximately linearly extending second partial characteristic curve 62i with a second slope that is greater than the first slope.
  • the spring characteristic curve 56i has a kink 70i.
  • the second partial characteristic curve 62i is followed by a convexly curved third partial characteristic curve 64i.
  • a transition between the second partial characteristic curve 62i and the third partial characteristic curve 64i is free from a kink.
  • the Figure 25 shows a spring characteristic curve 56j of a test piece of a helix of a tenth wire mesh in a schematic pressing path-force diagram 58j.
  • the spring characteristic 56j was analogous to the spring characteristic 56a in the embodiment of FIG Figures 1 to 14 determined by pressing the test piece of the coil along a pressing section.
  • the tenth wire mesh is made of high-strength steel wire with a wire diameter of 4 mm.
  • the tenth wire mesh has a leg length of about 65 mm.
  • the spring characteristic curve 56j has an approximately linearly running first partial characteristic curve 60j with a first slope.
  • the first partial characteristic curve 60j is followed by an approximately linearly extending second partial characteristic curve 62j with a second slope that is greater than the first slope.
  • the spring characteristic curve 56j has a kink 70j.
  • the second partial characteristic curve 62j is followed by a convexly curved third partial characteristic curve 64j.
  • a transition between the second partial characteristic curve 62j and the third partial characteristic curve 64j is free from a kink.

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Description

    Stand der Technik
  • Die Erfindung betrifft ein Drahtgeflecht nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 sowie ein Verfahren zur Herstellung eines Drahtgeflechts nach dem Oberbegriff des Anspruchs 12.
  • Aus dem Stand der Technik sind Drahtgeflechte bekannt, die aus ineinander geflochtenen Wendeln hergestellt sind. Üblicherweise werden die Wendeln mittels eines Flechtmessers gebogen und in ein Geflecht eingeflochten.
  • Aus der Druckschrift DE 505 020 C1 ist zudem eine Maschine zur Herstellung flacher Drahtwendeln aus nicht-hochfestem Stahldraht und ein aus den Drahtwendeln erzeugtes Drahtgeflecht bekannt. Die Maschine aus der Druckschrift DE 505 020 C1 ist nicht für eine Herstellung von Drahtgeflechten aus hochfestem Stahl mit den erfindungsgemäßen vorteilhaften Geometrien geeignet.
  • Aus der Druckschrift WO 99/43894 A1 ist außerdem ein hochfestes Drahtgeflecht und eine Vorrichtung zur Herstellung des hochfesten Drahtgeflechts bekannt. Das Drahtgeflecht der Druckschrift WO 99/43894 A1 weist, insbesondere an den Biegestellen, eine von der vorteilhaften erfindungsgemäßen Geometrie wesentlich abweichende Geometrie auf. Zudem ist die Vorrichtung zur Herstellung des hochfesten Drahtgeflechts der Druckschrift WO 99/43894 A1 nicht für eine Herstellung von Wendeln mit den vorteilhaften erfindungsgemäßen Geometrien geeignet.
  • Die Aufgabe der Erfindung besteht insbesondere darin, ein gattungsgemäßes Drahtgeflecht mit vorteilhaften Eigenschaften hinsichtlich einer Belastbarkeit bereitzustellen. Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale der Patentansprüche 1 und 12 gelöst, während vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung den Unteransprüchen entnommen werden können.
    • Vorteile der Erfindung
  • Die Erfindung betrifft ein Drahtgeflecht mit den Merkmalen des Anspruchs 1, insbesondere ein Sicherheitsnetz, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit zumindest einem Draht gefertigt ist und zumindest einen ersten Schenkel, zumindest einen zweiten Schenkel sowie zumindest eine den ersten Schenkel und den zweiten Schenkel miteinander verbindende Biegestelle umfasst, wobei in einer Frontalbetrachtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel der erste Schenkel zumindest mit einem ersten Steigungswinkel bezüglich einer Längsrichtung der Wendel verläuft, wobei in einer Querbetrachtung parallel zu der Haupterstreckungsebene der Wendel und senkrecht zu der Längsrichtung der Wendel die Biegestelle zumindest abschnittsweise mit einem von dem ersten Steigungswinkel, insbesondere über einen Rahmen von Fertigungsgenauigkeiten hinaus verschiedenen zweiten Steigungswinkel bezüglich der Längsrichtung der Wendel verläuft, vorgeschlagen. Hierdurch kann vorteilhaft eine hohe Belastbarkeit erzielt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann eine Geometrie von Wendeln und/oder Maschen eines Geflechts an eine zu erwartende Beanspruchung angepasst werden. Ferner kann eine Belastbarkeit von Kreuzungs- und/oder Knotenpunkten in einem Geflecht erhöht werden. Vorteilhaft können unterschiedliche Bereiche einer Wendel eines Drahtgeflechts individuell belastungsspezifisch optimiert werden. Außerdem kann hierdurch vorteilhaft ein Drahtgeflecht mit einer hohen Steifigkeit, insbesondere quer zum Geflecht und/oder entlang des Geflechts, bereitgestellt werden. Weiterhin können mechanische Eigenschaften eines Drahtgeflechts flexibel und/oder bedarfsweise angepasst werden.
  • Außerdem betrifft die Erfindung ein Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 12 zur Herstellung einer Wendel für ein Drahtgeflecht, insbesondere für ein Sicherheitsnetz, insbesondere ein Verfahren zur Herstellung eines Drahtgeflechts, insbesondere eines Sicherheitsnetzes, wobei die Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit zumindest einem Draht gefertigt wird und wobei mittels Biegen zumindest ein erster Schenkel, zumindest ein zweiter Schenkel sowie zumindest eine den ersten Schenkel und den zweiten Schenkel miteinander verbindende Biegestelle der Wendel gefertigt werden, sodass in einer ersten Betrachtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel der erste Schenkel und/oder der zweite Schenkel zumindest mit einem ersten Steigungswinkel bezüglich einer Längsrichtung der Wendel verläuft. Es wird vorgeschlagen, dass die Wendel mittels Biegen derart gefertigt wird, dass in einer zweiten Betrachtung parallel zu der Haupterstreckungsebene der Wendel und senkrecht zu der Längsrichtung der Wendel die Biegestelle zumindest abschnittsweise mit einem von dem ersten Steigungswinkel verschiedenen zweiten Steigungswinkel bezüglich der Längsrichtung der Wendel verläuft. Hierdurch kann vorteilhaft eine hohe Belastbarkeit erzielt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann eine Geometrie von Wendeln und/oder Maschen eines Geflechts an eine zu erwartende Beanspruchung angepasst werden. Ferner kann eine Belastbarkeit von Kreuzungs- und/oder Knotenpunkten in einem Geflecht erhöht werden. Vorteilhaft können unterschiedliche Bereiche einer Wendel eines Drahtgeflechts individuell belastungsspezifisch optimiert werden. Außerdem kann hierdurch vorteilhaft ein Drahtgeflecht mit einer hohen Steifigkeit, insbesondere quer zum Geflecht und/oder entlang des Geflechts, bereitgestellt werden. Weiterhin können mechanische Eigenschaften eines Drahtgeflechts flexibel und/oder bedarfsweise angepasst werden.
  • Ferner wird ein nicht zur Erfindung gehörendes Drahtgeflecht, insbesondere ein Sicherheitsnetz, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit zumindest einem Draht gefertigt ist und zumindest einen ersten Schenkel, zumindest einen zweiten Schenkel sowie zumindest eine den ersten Schenkel und den zweiten Schenkel miteinander verbindende Biegestelle umfasst, wobei in einer Längsbetrachtung parallel zu einer Längsrichtung der Wendel die Biegestelle zumindest einen Biegebereich mit einer Biegekrümmung und zumindest einen mit dem ersten Schenkel verbundenen ersten Übergangsbereich mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen ersten Übergangskrümmung umfasst, vorgeschlagen. Hierdurch können vorteilhafte Eigenschaften hinsichtlich einer Belastbarkeit erzielt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann eine Geometrie von Wendeln und/oder Maschen eines Geflechts an eine zu erwartende Beanspruchung angepasst werden. Vorteilhaft können unterschiedliche Bereiche einer Wendel eines Drahtgeflechts individuell belastungsspezifisch optimiert werden. Außerdem kann hierdurch vorteilhaft ein Drahtgeflecht mit einer hohen Steifigkeit, insbesondere quer zum Geflecht und/oder entlang des Geflechts, bereitgestellt werden. Weiterhin können mechanische Eigenschaften eines Drahtgeflechts flexibel und/oder bedarfsweise angepasst werden. Außerdem kann ein Verhalten einer Biegestelle in einem Belastungsfall optimiert werden. Weiterhin kann bezüglich einer Biegestellen-Geometrie ein großer Parameterraum zur Verfügung gestellt werden.
  • Ferner ist ein nicht zur Erfindung gehörendes Verfahren zur Herstellung einer Wendel für ein Drahtgeflecht, insbesondere für ein Sicherheitsnetz, insbesondere ein Verfahren zur Herstellung eines Drahtgeflechts, insbesondere eines Sicherheitsnetzes, denkbar, wobei die Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit zumindest einem Draht gefertigt wird und wobei mittels Biegen zumindest ein erster Schenkel, zumindest ein zweiter Schenkel sowie zumindest eine den ersten Schenkel und den zweiten Schenkel miteinander verbindende Biegestelle der Wendel gefertigt werden. Es wird vorgeschlagen, dass die Wendel mittels Biegen derart gefertigt wird, dass in einer Längsbetrachtung parallel zu einer Längsrichtung der Wendel die Biegestelle zumindest einen Biegebereich mit einer Biegekrümmung und zumindest einen mit dem ersten Schenkel verbundenen ersten Übergangsbereich mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen ersten Übergangskrümmung umfasst. Hierdurch können vorteilhafte Eigenschaften hinsichtlich einer Belastbarkeit erzielt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann eine Geometrie von Wendeln und/oder Maschen eines Geflechts an eine zu erwartende Beanspruchung angepasst werden. Vorteilhaft können unterschiedliche Bereiche einer Wendel eines Drahtgeflechts individuell belastungsspezifisch optimiert werden. Außerdem kann hierdurch vorteilhaft ein Drahtgeflecht mit einer hohen Härte, insbesondere quer zum Geflecht und/oder entlang des Geflechts, bereitgestellt werden. Weiterhin können mechanische Eigenschaften eines Drahtgeflechts flexibel und/oder bedarfsweise angepasst werden. Außerdem kann ein Verhalten einer Biegestelle in einem Belastungsfall optimiert werden. Weiterhin kann bezüglich einer Biegestellen-Geometrie ein großer Parameterraum zur Verfügung gestellt werden.
  • Zudem wird ein nicht zur Erfindung gehörendes Drahtgeflecht, insbesondere ein Sicherheitsnetz, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit zumindest einem Draht, der insbesondere aus einem hochfesten Stahl gefertigt ist, wobei der Draht bei einem Hin- und Herbiegeversuch um zumindest einen Biegezylinder mit einem Durchmesser von höchstens 2d jeweils um wenigstens 90° in entgegengesetzte Richtungen zumindest M-mal bruchfrei hin- und herbiegbar ist, wobei M, gegebenenfalls mittels Abrunden, als C·R-0,5·d-0,5 bestimmbar ist und wobei d ein Durchmesser des Drahts in mm, R eine Zugfestigkeit des Drahts in N mm-2 und C ein Faktor von wenigstens 400 N0,5 mm0,5 ist, vorgeschlagen. Hierdurch können vorteilhafte Eigenschaften hinsichtlich einer Verarbeitbarkeit und/oder einer Fertigbarkeit erzielt werden. Ferner kann ein belastbares Drahtgeflecht bereitgestellt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann ein Drahtgeflecht mit ausbalancierten Eigenschaften hinsichtlich einer Härte sowie einer Zugfestigkeit bereitgestellt werden. Weiterhin können Drahtbrüche bei einer Herstellung von Drahtgeflechten vorteilhaft vermieden werden. Insbesondere kann vorteilhaft auf Testläufe bei einer Herstellung von Drahtgeflechten zumindest weitgehend verzichtet werden. Ferner können für ein Drahtgeflecht mit einer hohen Belastbarkeit geeignete Drähte einfach und/oder schnell und/oder zuverlässig identifiziert werden. Insbesondere kann ein gegenüber einem Hin- und Herbiegeversuch gemäß ISO 7801 deutlich strengeres und/oder belastungsspezifischeres Auswahlverfahren für einen geeigneten Draht bereitgestellt werden.
  • Zudem wird ein nicht zur Erfindung gehörendes Verfahren zur Identifikation eines geeigneten Drahts, insbesondere aus einem hochfesten Stahl, für ein Drahtgeflecht, insbesondere für ein Sicherheitsnetz, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit dem geeigneten Draht gefertigt werden soll, vorgeschlagen. Es wird vorgeschlagen, dass der Draht als geeignet identifiziert wird, wenn ein Teststück des Drahts bei einem Hin- und Herbiegeversuch um einen Biegezylinder mit einem Durchmesser von höchstens 2d jeweils um wenigstens 90° in entgegengesetzte Richtungen zumindest M-mal bruchfrei hin- und hergebogen werden kann, wobei M, gegebenenfalls mittels Abrunden, als C·R-0,5·d-0,5 bestimmbar ist und wobei d ein Durchmesser des Drahts in mm, R eine Zugfestigkeit des Drahts in N mm-2 und C ein Faktor von wenigsten 400 N0,5 mm0,5 ist. Hierdurch können vorteilhafte Eigenschaften hinsichtlich einer Belastbarkeit erzielt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann ein Drahtgeflecht mit ausbalancierten Eigenschaften hinsichtlich einer Steifigkeit sowie einer Zugfestigkeit bereitgestellt werden. Weiterhin können Drahtbrüche bei einer Herstellung von Drahtgeflechten vorteilhaft vermieden werden. Insbesondere kann vorteilhaft auf Testläufe bei einer Herstellung von Drahtgeflechten zumindest weitgehend verzichtet werden. Ferner können für ein Drahtgeflecht mit einer hohen Belastbarkeit geeignete Drähte einfach und/oder schnell und/oder zuverlässig identifiziert werden.
  • Außerdem wird ein nicht zur Erfindung gehörendes Drahtgeflecht, insbesondere ein Sicherheitsnetz, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit zumindest einem Draht aus einem hochfesten Stahl gefertigt ist und eine Mehrzahl von Schenkeln, eine Mehrzahl von jeweils zwei Schenkel verbindenden Biegestellen sowie entlang einer Frontalrichtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel eine Quererstreckung aufweist, wobei ein der Wendel entnommenes Teststück der Wendel, umfassend wenigstens fünf Schenkel und wenigstens vier Biegestellen, bei einem Pressversuch zwischen parallelen Platten, welcher ein Pressen mittels Bewegen der Platten entlang einer Pressstrecke parallel zu der Frontalrichtung beinhaltet, eine Federkennlinie zeigt, die in einem Pressstrecke-Kraft-Diagramm ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke eine zumindest annähernd linear verlaufende oder linear verlaufende erste Teilkennlinie mit einer ersten Steigung aufweist, vorgeschlagen. Das Pressstrecke-Kraft-Diagramm ist hierbei insbesondere ein Weg-Kraft-Diagramm. Hierdurch können vorteilhafte Eigenschaften hinsichtlich einer Belastbarkeit erzielt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann ein Drahtgeflecht mit ausbalancierten Eigenschaften hinsichtlich einer Härte sowie einer Zugfestigkeit bereitgestellt werden. Ferner kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Beanspruchbarkeit hinsichtlich quer zum Geflecht wirkender Kräfte, insbesondere durch einschlagende Gegenstände, bereitgestellt werden. Außerdem kann eine Eignung eines Geflechts auf einfache und/oder schnelle und/oder zuverlässige Weise bestimmt werden.
  • Des Weiteren wird eine nicht zur Erfindung gehörende Biegevorrichtung zur Herstellung eines Drahtgeflechts, insbesondere eines Sicherheitsnetzes, welches mehrere ineinander geflochtene Wendeln aufweist, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Wendelrohling, nämlich einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement, mit zumindest einem Draht gefertigt ist, mit einer Biegeeinheit, welche zumindest einen Biegedorn und zumindest einen Biegetisch aufweist, der zu einem Biegen des Wendelrohlings um den Biegedorn vorgesehen ist und der vollständig um den Biegedorn umlaufend gelagert ist, mit einer Vorschubeinheit, die zu einem Vorschieben des Wendelrohlings entlang einer Vorschubachse in eine Vorschubrichtung vorgesehen ist, und mit einer Geometrieeinstelleinheit, die zu einem Einstellen einer Geometrie der Wendel vorgesehen ist, vorgeschlagen. Hierdurch können vorteilhafte Eigenschaften hinsichtlich einer Fertigung erzielt werden. Insbesondere kann bezüglich einer Fertigung eines Drahtgeflechts ein großer Parameterraum zur Verfügung gestellt werden. Außerdem kann eine Geometrie von Wendeln und/oder Maschen eines Drahtgeflechts variabel und/oder bedarfsweise angepasst werden. Ferner kann eine schnelle und/oder zuverlässige Fertigung ermöglicht werden. Außerdem kann eine flexibel und/oder umfassend einstellbare Biegevorrichtung bereitgestellt werden. Weiterhin kann ein hoher Durchsatz bei einer Fertigung erzielt werden. Außerdem kann auf ein insbesondere zeit- und/oder energieaufwändiges Abbremsen bewegter Teile bei einem Biegen einer Wendel eines Drahtgeflechts weitgehend verzichtet werden. Zudem kann eine wartungsarme Biegevorrichtung bereitgestellt und/oder können Stillstandszeiten beispielsweise aufgrund von Wartungen reduziert werden.
  • Unter "vorgesehen" soll insbesondere speziell programmiert, ausgelegt und/oder ausgestattet verstanden werden. Darunter, dass ein Objekt zu einer bestimmten Funktion vorgesehen ist, soll insbesondere verstanden werden, dass das Objekt diese bestimmte Funktion in zumindest einem Anwendungs- und/oder Betriebszustand erfüllt und/oder ausführt. Darunter, dass ein Verfahren zu einem Zweck "vorgesehen" ist, soll insbesondere verstanden werden, dass das Verfahren zumindest einen Verfahrensschritt beinhaltet, der speziell auf den Zweck abzielt und/oder dass das Verfahren gezielt auf den Zweck gerichtet ist und/oder dass das Verfahren einer Erfüllung des Zwecks dient und auf diese Erfüllung hin zumindest teilweise optimiert ist. Darunter, dass ein Verfahrensschritt zu einem Zweck "vorgesehen" ist, soll insbesondere verstanden werden, dass der Verfahrensschritt speziell auf den Zweck abzielt und/oder dass der Verfahrensschritt gezielt auf den Zweck gerichtet ist und/oder dass der Verfahrensschritt einer Erfüllung des Zwecks dient und auf diese Erfüllung hin zumindest teilweise optimiert ist.
  • Es kann vorteilhaft ein belastbares und/oder hinsichtlich eines Anforderungsprofils angepasst herstellbares Drahtgeflecht und/oder ein flexibel anpassbares und/oder zuverlässiges Verfahren zu dessen Herstellung bereitgestellt werden. Vorteilhaft können mechanische Eigenschaften von Biegestellen und/oder Verknüpfungspunkten und/oder Schenkeln und/oder Geflechtwendeln unabhängig aber auch synergetisch optimiert und/oder angepasst werden. Ferner wird eine einfach anwendbare und/oder zuverlässige Ergebnisse liefernde Methode für eine Qualitätskontrolle bereitgestellt. Insbesondere ist die Wendel aus einem Längselement, nämlich einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement, welches zumindest den Draht umfasst, gefertigt. Unter einem "Draht" soll in diesem Zusammenhang insbesondere ein länglicher und/oder dünner und/oder zumindest maschinell biegbarer und/oder biegsamer Körper verstanden werden. Vorteilhaft weist der Draht entlang seiner Längsrichtung einen zumindest im Wesentlichen konstanten, insbesondere kreisförmigen oder elliptischen Querschnitt auf. Besonders vorteilhaft ist der Draht als ein Runddraht ausgebildet. Es ist aber auch denkbar, dass der Draht zumindest abschnittsweise oder vollständig als ein Flachdraht, ein Vierkantdraht, ein polygonaler Draht und/oder ein Profildraht ausgebildet ist. Beispielsweise kann der Draht zumindest teilweise oder auch vollständig aus Metall, insbesondere einer Metalllegierung, und/oder organischem und/oder anorganischem Kunststoff und/oder einem Kompositmaterial und/oder einem anorganischen nichtmetallischen Material und/oder einem keramischen Material ausgebildet sein. Es ist beispielsweise denkbar, dass der Draht als ein Polymerdraht oder ein Kunststoffdraht ausgebildet ist. Insbesondere kann der Draht als ein Verbunddraht ausgebildet sein, beispielsweise als ein Metall-organischer Verbunddraht und/oder ein Metall-anorganischer Verbunddraht und/oder ein Metall-Polymer-Verbunddraht und/oder ein Metall-Metall-Verbunddraht oder dergleichen. Insbesondere ist denkbar, dass der Draht zumindest zwei unterschiedliche Materialien umfasst, die insbesondere einer Verbundgeometrie gemäß relativ zueinander angeordnet und/oder zumindest teilweise miteinander vermischt sind. Vorteilhaft ist der Draht als ein Metalldraht, insbesondere als ein Stahldraht, insbesondere als ein Edelstahldraht ausgebildet. Weist die Wendel mehrere Drähte auf, sind diese vorzugsweise identisch. Es ist aber auch denkbar, dass die Wendel mehrere Drähte aufweist, die sich insbesondere hinsichtlich ihres Materials und/oder ihres Durchmessers und/oder ihres Querschnitts unterscheiden. Vorzugsweise weist der Draht eine insbesondere korrosionsbeständige Beschichtung und/oder Ummantelung wie beispielsweise eine Zinkbeschichtung und/oder eine Aluminium-Zink-Beschichtung und/oder eine Kunststoffbeschichtung und/oder eine PET-Beschichtung und/oder eine Metalloxidbeschichtung und/oder eine Keramikbeschichtung oder dergleichen auf.
  • Vorteilhaft ist die Quererstreckung der Wendel größer, insbesondere erheblich größer als ein Durchmesser des Drahts und/oder als ein Durchmesser des Längselements, aus dem die Wendel gefertigt ist. Je nach Anwendung und insbesondere je nach gewünschter Belastbarkeit und/oder je nach gewünschten Federeigenschaften des Drahtgeflechts, insbesondere in Frontalrichtung, kann die Quererstreckung beispielsweise zweimal oder dreimal oder fünfmal oder zehnmal oder 20-mal so groß sein wie der Durchmesser des Längselements, wobei auch dazwischenliegende Werte oder kleinere Werte oder größere Werte denkbar sind. Ebenso kann je nach Anwendung der Draht einen Durchmesser von beispielsweise etwa 1 mm, etwa 2 mm, etwa 3 mm, etwa 4 mm, etwa 5 mm, etwa 6 mm, etwa 7 mm oder noch mehr oder noch weniger oder auch einen Durchmesser eines dazwischenliegenden Werts aufweisen. Größere, insbesondere erheblich größere Durchmesser sind ferner denkbar, falls das Längselement mehrere Komponenten, insbesondere mehrere Drähte, umfasst, wie beispielsweise im Fall eines Drahtseils oder einer Litze oder eines Drahtbündels oder dergleichen.
  • Insbesondere ist das Drahtgeflecht als eine Böschungssicherung, als ein Sicherheitszaun, als ein Fangzaun, als ein Steinschlag-Schutznetz, als ein Absperrzaun, als ein Fischfarming-Netz, als ein Raubtier-Schutznetz, als ein Gehegezaun, als eine Tunnelsicherung, als ein Hangmurenschutz, als ein Motorsport-Schutzzaun, als ein Straßenzaun, als eine Lawinensicherung oder dergleichen ausgebildet. Insbesondere aufgrund seiner hohen Festigkeit und/oder Belastbarkeit sind auch Anwendungen als Abdeckung und/oder Umhüllung, beispielsweise von Kraftwerken, Fabrikgebäuden, Wohnhäuser oder anderen Gebäuden, als Explosionsschutz, als Geschossschutz, als Abschirmung gegen fliegende Objekte, als Fangnetz, als Rammschutz oder dergleichen denkbar. Das Drahtgeflecht kann beispielsweise horizontal oder vertikal oder schräg, insbesondere relativ zu einem Untergrund, ausgelegt und/oder angeordnet und/oder montiert sein. Insbesondere ist das Drahtgeflecht flächig ausgebildet. Vorteilhaft ist das Drahtgeflecht regelmäßig und/oder in zumindest eine Richtung periodisch aufgebaut. Bevorzugt ist das Drahtgeflecht einrollbar und/oder ausrollbar, insbesondere um eine Achse, welche parallel zu der Haupterstreckungsrichtung der Wendel verläuft. Insbesondere ist eine aus dem Drahtgeflecht aufgerollte Rolle in eine Richtung senkrecht zu der Haupterstreckungsrichtung der Wendel ausrollbar.
  • Vorzugsweise ist die Wendel spiralartig ausgebildet. Insbesondere ist die Wendel als eine abgeflachte Spirale ausgebildet. Bevorzugt bilden eine Vielzahl von Biegestellen und eine Vielzahl von Schenkeln die Wendel aus, wobei vorteilhaft Biegestellen jeweils unmittelbar mit Schenkeln verbunden sind. Vorteilhaft ist die Quererstreckung erheblich kleiner als eine Länge des ersten Schenkels. Insbesondere Vorteilhaft weist die Wendel entlang ihres Verlaufs einen zumindest im Wesentlichen konstanten oder einen konstanten Durchmesser und/oder Querschnitt auf. Besonders bevorzugt weist die Wendel eine Vielzahl von Schenkeln auf, welche vorteilhaft zumindest im Wesentlichen identisch oder identisch ausgebildet sind. Vorteilhaft weist die Wendel eine Vielzahl von jeweils zwei benachbarte Schenkel verbindenden Biegestellen auf, welche vorzugsweise zumindest im Wesentlichen identisch oder identisch ausgebildet sind. Bevorzugt ist die Wendel aus einem einzelnen Längselement, insbesondere lediglich aus dem Längselement, ausgebildet, beispielsweise aus dem Draht oder einer Litze oder einem Drahtseil oder einem Drahtbündel oder dergleichen. Unter "zumindest im Wesentlichen identischen" Objekten soll in diesem Zusammenhang insbesondere verstanden werden, dass die Objekte derart konstruiert sind, dass sie jeweils eine gemeinsame Funktion erfüllen können und sich in ihrer Konstruktion abgesehen von Fertigungstoleranzen höchstens durch einzelne Elemente unterscheiden, die für die gemeinsame Funktion unwesentlich sind. Vorzugsweise soll unter "zumindest im Wesentlichen identisch" abgesehen von Fertigungstoleranzen und/oder im Rahmen fertigungstechnischer Möglichkeiten identisch verstanden werden. Unter einem "zumindest im Wesentlichen konstanten Wert" soll in diesem Zusammenhang insbesondere ein Wert verstanden werden, der um höchstens 20 %, vorteilhaft um höchstens 15 %, besonders vorteilhaft um höchstens 10 %, bevorzugt um höchstens 5 %, vorzugsweise um höchstens 3 % und besonders bevorzugt höchstens um 2 % oder sogar höchstens um 1 % variiert. Darunter, dass ein Objekt einen "zumindest im Wesentlichen konstanten Querschnitt" aufweist, soll dabei insbesondere verstanden werden, dass für einen beliebigen ersten Querschnitt des Objekts entlang zumindest einer Richtung und einen beliebigen zweiten Querschnitt des Objekts entlang der Richtung ein minimaler Flächeninhalt einer Differenzfläche, die bei einem Übereinanderlegen der Querschnitte gebildet wird, maximal 20 %, vorteilhaft maximal 10 % und besonders vorteilhaft maximal 5 % des Flächeninhalts des größeren der beiden Querschnitte beträgt.
  • Vorzugsweise ist die Längsrichtung der Wendel zumindest im Wesentlichen parallel oder parallel zu einer Haupterstreckungsrichtung der Wendel angeordnet. Vorzugsweise weist die Wendel eine Längsachse auf, die parallel zu der Längsrichtung der Wendel verläuft. Vorzugsweise ist die Haupterstreckungsebene der Wendel zumindest im Wesentlichen parallel zu einer Haupterstreckungsebene des Drahtgeflechts angeordnet, zumindest in einem planar ausgelegten und/oder planar ausgerollten Zustand des Drahtgeflechts, welcher sich insbesondere von einem installierten Zustand des Drahtgeflechts unterscheiden kann. Unter einer "Haupterstreckungsrichtung" eines Objekts soll dabei insbesondere eine Richtung verstanden werden, welche parallel zu einer längsten Kante eines kleinsten gedachten Quaders verläuft, welcher das Objekt gerade noch vollständig umschließt. Unter "zumindest im Wesentlichen parallel" soll hier insbesondere eine Ausrichtung einer Richtung relativ zu einer Bezugsrichtung, insbesondere in einer Ebene, verstanden werden, wobei die Richtung gegenüber der Bezugsrichtung eine Abweichung insbesondere kleiner als 8°, vorteilhaft kleiner als 5° und besonders vorteilhaft kleiner als 2° aufweist. Unter einer "Haupterstreckungsebene" eines Objekts soll insbesondere eine Ebene verstanden werden, welche parallel zu einer größten Seitenfläche eines kleinsten gedachten Quaders ist, welcher das Objekt gerade noch vollständig umschließt, und insbesondere durch den Mittelpunkt des Quaders verläuft.
  • Vorzugsweise weist das Drahtgeflecht eine Mehrzahl oder eine Vielzahl von insbesondere identisch ausgebildeten Wendeln auf. Es ist auch denkbar, dass das Drahtgeflecht aus mehreren unterschiedlichen Wendeln ausgebildet ist. Vorteilhaft sind die Wendeln miteinander verbunden. Insbesondere sind benachbarte Wendeln derart angeordnet, dass ihre Längsrichtungen parallel verlaufen. Vorzugsweise ist jeweils eine Wendel in jeweils zwei ihr benachbarte Wendeln eingeflochten und/oder eingedreht. Insbesondere ist das Drahtgeflecht herstellbar, indem in ein Vorgeflecht eine Wendel eingedreht wird, in diese eingedrehte Wendel eine weitere Wendel eingedreht wird, in diese weitere eingedrehte Wendel wiederum eine Wendel eingedreht wird und so weiter. Vorteilhaft sind benachbarte Wendeln über ihre Biegestellen verbunden. Besonders vorteilhaft sind jeweils zwei Biegestellen unterschiedlicher Wendeln miteinander verbunden, insbesondere ineinander eingehakt. Insbesondere weisen die Wendeln des Drahtgeflechts denselben Drehsinn auf. Vorteilhaft sind jeweils zwei Wendeln miteinander verknotet, insbesondere jeweils an einem ersten ihrer Enden und/oder jeweils an einem den ersten Enden gegenüberliegenden zweiten ihrer Enden.
  • Vorzugsweise weist das Drahtgeflecht zumindest eine Masche auf. Besonders bevorzugt ist die Masche von vier Schenkeln begrenzt, von denen insbesondere jeweils zwei zu derselben Wendel gehören. Vorteilhaft begrenzt die Wendel die Masche zu wenigstens einer Seite hin, insbesondere zu zwei Seiten hin. Insbesondere ist die Masche viereckig, insbesondere rautenförmig. Vorteilhaft ist die Masche symmetrisch bezüglich einer Symmetrieachse, die parallel zu der Längsrichtung der Wendel verläuft und/oder symmetrisch bezüglich einer Symmetrieachse, die senkrecht zu der Längsrichtung der Wendel verläuft. Vorzugsweise weist die Masche einen ersten Innenwinkel auf. Besonders bevorzugt ist der erste Innenwinkel betragsmäßig doppelt so groß wie der erste Steigungswinkel. Insbesondere setzt sich der erste Innenwinkel zusammen aus zwei Steigungswinkeln benachbarter Wendeln. Vorteilhaft ist die Längsachse der Wendel eine Winkelhalbierende des ersten Winkels. Vorzugsweise weist die Masche einen dem ersten Innenwinkel benachbart angeordneten zweiten Innenwinkel auf. Insbesondere entspricht eine Summe eines halben Betrags des zweiten Innenwinkels und eines Betrags des Steigungswinkels zumindest im Wesentlichen oder genau 90°. Vorteilhaft steht eine Winkelhalbierende des zweiten Innenwinkels senkrecht auf der Längsachse der Wendel. Besonders vorteilhaft weist die Masche einen dritten Innenwinkel auf, der dem ersten Innenwinkel gegenüberliegend angeordnet ist. Insbesondere ist der dritte Innenwinkel betragsmäßig mit dem ersten Innenwinkel identisch. Vorteilhaft weist die Masche einen vierten Innenwinkel auf, der dem zweiten Innenwinkel gegenüberliegend angeordnet ist. Insbesondere ist der vierte Innenwinkel betragsmäßig mit dem zweiten Innenwinkel identisch. Vorteilhaft weist das Drahtgeflecht eine Mehrzahl von insbesondere zumindest im Wesentlichen identischen oder identischen Maschen auf. Besonders vorteilhaft bilden jeweils zwei benachbarte Wendeln mehrere Maschen aus. Vorzugsweise bilden der erste Schenkel und der zweite Schenkel gemeinsam mit einem weiteren ersten Schenkel und einem weiteren zweiten Schenkel einer zu der Wendel benachbart angeordneten weiteren Wendel die Masche aus. Unter "zumindest im Wesentlichen" soll in diesem Zusammenhang insbesondere verstanden werden, dass eine Abweichung von einem vorgegebenen Wert insbesondere weniger als 15 %, vorzugsweise weniger als 10 % und besonders bevorzugt weniger als 5 % des vorgegebenen Werts entspricht.
  • Vorteilhaft ist der erste Steigungswinkel ein Winkel zwischen einer Längsachse des ersten Schenkels und der Längsachse der Wendel, insbesondere in der Frontalbetrachtung. Besonders vorteilhaft ist der zweite Steigungswinkel ein Winkel zwischen einer Haupterstreckungsrichtung der Biegestelle und der Längsachse der Wendel, insbesondere in der Querbetrachtung. Insbesondere umfasst der Biegebereich wenigstens 25 %, vorteilhaft wenigstens 50 %, besonders vorteilhaft wenigstens 75 % und vorzugsweise wenigstens 85 % der Biegestelle.
  • Bevorzugt ist der erste Schenkel einstückig mit der Biegestelle, insbesondere mit dem ersten Übergangsbereich, verbunden. Besonders bevorzugt ist der zweite Schenkel einstückig mit der Biegestelle verbunden. Vorteilhaft ist der erste Übergangsbereich einstückig mit dem Biegebereich verbunden. Besonders bevorzugt ist die Wendel einstückig ausgebildet. Insbesondere unterscheidet sich eine Haupterstreckungsebene der Biegestelle von einer Haupterstreckungsebene des ersten Übergangsbereichs. Es ist aber auch denkbar, dass die Biegestelle und der erste Übergangsbereich eine gemeinsame Haupterstreckungsebene aufweisen. Unter "einstückig" soll insbesondere zumindest stoffschlüssig verbunden, beispielsweise durch einen Schweißprozess, einen Klebeprozess, einen Anspritzprozess und/oder einen anderen, dem Fachmann als sinnvoll erscheinenden Prozess, und/oder vorteilhaft in einem Stück geformt verstanden werden, wie beispielsweise durch eine Herstellung aus einem Guss und/oder durch eine Herstellung in einem Ein- oder Mehrkomponentenspritzverfahren und vorteilhaft aus einem einzelnen Rohling. Ist die Wendel aus einem Längselement mit mehreren Komponenten wie beispielsweise einer Litze und/oder einem Drahtseil und/oder einem Drahtbündel ausgebildet, soll unter "einstückig" in diesem Zusammenhang insbesondere verstanden werden, dass Teildrähte und/oder andere Komponenten des Längselements entlang eines Verlaufs der Wendel unterbrechungsfrei sind. Insbesondere ist die Wendel aus einem einzelnen Längselement oder aus einem einzelnen Längselement-Rohling gefertigt.
  • Vorzugsweise wird der Draht bei dem Hin- und Herbiegeversuch um zwei gegenüberliegende, identisch ausgebildete Biegezylinder gebogen. Vorteilhaft sind die Biegezylinder dazu vorgesehen, den Hin- und Herbiegeversuch verformungsfrei und/oder beschädigungsfrei durchzuführen.
  • Vorteilhaft ist das Teststück der Wendel einteilig. Vorzugsweise umfasst das Teststück der Wendel genau vier Biegestellen. Besonders bevorzugt umfasst das Teststück der Wendel genau fünf Schenkel. Insbesondere sind die parallelen Platten dazu vorgesehen, den Pressversuch verformungsfrei und/oder beschädigungsfrei durchzuführen. Insbesondere wird bei dem Pressen eine erste Platte der beiden parallelen Platten entlang der Pressstrecke auf eine zweite Platte der beiden parallelen Platten zubewegt. Insbesondere bewegt sich bei dem Pressen die erste Platte relativ zu der zweiten Platte mit einer Geschwindigkeit von wenigstens 10 µm s-1, vorteilhaft von wenigstens 50 µm s-1, besonders vorteilhaft von wenigstens 100 µm s-1, vorzugsweise von etwa 117 µm s-1. Insbesondere wird das Teststück der Wendel bei dem Pressversuch irreversibel verformt. Unter "zumindest annähernd linear verlaufend" soll in diesem Zusammenhang insbesondere frei von Sprüngen und/oder mit einer zumindest im Wesentlichen konstanten Steigung verlaufend verstanden werden.
  • Vorteilhaft weist die Vorschubeinheit zumindest ein insbesondere angetriebenes Vorschubelement auf, welches bei dem Vorschieben eine Vorschubkraft auf den Wendelrohling ausübt. Bevorzugt ist das Vorschubelement als eine Vorschubrolle ausgebildet. Besonders vorteilhaft weist die Vorschubeinheit mehrere Vorschubelemente auf, von denen insbesondere wenigstens eines, vorteilhaft einige, besonders vorteilhaft alle, angetrieben sind, zwischen denen der Wendelrohling bei dem Vorschieben durchgeführt ist.
  • Insbesondere ist die Geometrieeinstelleinheit dazu vorgesehen, eine Krümmung der Biegestelle, insbesondere des Biegebereichs und/oder des ersten Übergangsbereichs, und/oder eine Länge des ersten Schenkels und/oder eine Länge des zweiten Schenkels und/oder die Quererstreckung der Wendel und/oder den ersten Steigungswinkel und/oder den zweiten Steigungswinkel und/oder eine Geometrie der Masche einzustellen. Vorteilhaft ist die Biegevorrichtung dazu vorgesehen, die erfindungsgemäße Wendel herzustellen. Insbesondere ist die Biegevorrichtung dazu vorgesehen, das erfindungsgemäße Drahtgeflecht herzustellen.
  • Vorteilhaft umfasst die Biegevorrichtung eine Flechteinheit, die zu einem Einflechten der Wendel in ein Vorgeflecht, insbesondere ein Vorgeflecht aus einer Mehrzahl von zu der Wendel zumindest im Wesentlichen identischen oder identischen Wendeln, vorgesehen ist.
  • Vorzugsweise ist der Biegedorn um eine Längsachse des Biegedorns drehbar gelagert. Insbesondere ist der Biegedorn angetrieben. Vorteilhaft weist die Biegevorrichtung, insbesondere die Biegeeinheit, zumindest eine Antriebseinheit für den Biegedorn auf, welche den Biegedorn um seine Längsachse rotiert. Vorzugsweise weist die Biegevorrichtung, insbesondere die Biegeeinheit, zumindest eine Antriebseinheit für den Biegetisch auf, die dazu vorgesehen ist, den Biegetisch um den Biegedorn umlaufend anzutreiben. Vorzugsweise weist die Biegevorrichtung eine einzige Antriebseinheit auf, die mittels geeigneter Riemen, Räder, Getriebe etc. mit angetriebenen und/oder bewegten Komponenten der Biegevorrichtung verbunden und/oder zu deren Antrieb vorgesehen ist.
  • Erfindungsgemäß ist der Draht zumindest teilweise, insbesondere abgesehen von einer Beschichtung vollständig aus hochfestem Stahl gefertigt. Erfindungsgemäß ist der Draht ein hochfester Stahldraht. Beispielsweise kann es sich bei dem hochfesten Stahl um Federstahl und/oder Drahtstahl und/oder einen für Drahtseile geeigneten Stahl handeln. Insbesondere weist der erfindungsgemäße Draht eine Zugfestigkeit von wenigstens 800 N mm-2 auf. Alternativ kann der Draht eine Zugfestigkeit von wenigstens 1000 N mm-2, besonders vorteilhaft von wenigstens 1200 N mm-2, vorzugsweise von wenigstens 1400 N mm-2 und besonders bevorzugt von wenigstens 1600 N mm-2, insbesondere eine Zugfestigkeit von etwa 1770 N mm-2 oder von etwa 1960 N mm-2 aufweisen. Es ist auch denkbar, dass der Draht eine noch höhere Zugfestigkeit aufweist, beispielsweise eine Zugfestigkeit von wenigstens 2000 N mm-2, oder von wenigstens 2200 N mm-2, oder auch von wenigstens 2400 N mm-2. Hierdurch kann eine hohe Belastbarkeit, insbesondere eine hohe Zugfestigkeit und/oder eine hohe Steifigkeit quer zum Geflecht erzielt werden. Außerdem können vorteilhafte Biegeeigenschaften erzielt werden.
  • In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass der zweite Steigungswinkel um wenigstens 2,5°, bevorzugt um wenigstens 5°, vorteilhaft um wenigstens 10°, besonders vorteilhaft um wenigstens 15°, vorzugsweise um wenigstens 20°, besonders bevorzugt um wenigstens 25° von dem ersten Steigungswinkel abweicht. Hierdurch kann eine Geometrie von Verknüpfungspunkten anwendungsspezifisch optimiert werden.
  • In einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass der zweite Steigungswinkel einen Wert zwischen 25° und 65°, vorteilhaft zwischen 40° und 50°, aufweist. Insbesondere beträgt der zweite Steigungswinkel wenigstens 25°, vorteilhaft wenigstens 30°, besonders vorteilhaft wenigstens 35° und vorzugsweise wenigstens 40° und/oder höchstens 65°, vorteilhaft höchstens 60°, besonders vorteilhaft höchstens 55° und vorzugsweise höchstens 50°. Insbesondere beträgt der zweite Steigungswinkel zumindest im Wesentlichen, insbesondere genau 45°. Besonders bevorzugt weisen die Biegestellen der Wendel des Geflechts einen zweiten Steigungswinkel von etwa 45° auf. Hierdurch kann eine belastbare und/oder vorteilhaft mit einer anderen Bindestelle verbindbare Geometrie einer Biegestelle erzielt werden.
  • Die Biegestelle, insbesondere der Biegebereich, des erfindungsgemäßen Drahtgeflechts folgt zumindest abschnittsweise einem zumindest annähernd geraden Verlauf, insbesondere einem geraden Verlauf. Unter "zumindest annähernd gerade" soll in diesem Zusammenhang insbesondere im Rahmen von Fertigungstoleranzen gerade, vorzugsweise linear, verstanden werden. Erfindungsgemäß folgt in der Querbetrachtung ein Abschnitt der Biegestelle welcher wenigstens 50 % der Biegestelle umfasst dem zumindest annährend geraden oder geraden Verlauf. Alternativfolgt in der Querbetrachtung ein Abschnitt der Biegestelle welcher wenigstens 75 % und besonders vorteilhaft wenigstens 85 % der Biegestelle umfasst dem zumindest annährend geraden oder geraden Verlauf. Vorteilhaft ist die Biegestelle in dem Abschnitt, insbesondere in einem Bereich der Biegestelle, in einer Ebene gekrümmt, die parallel zu dem annähernd geraden Verlauf der Biegestelle angeordnet ist. Vorzugsweise verläuft in der Frontalbetrachtung der annähernd gerade Verlauf zumindest im Wesentlichen parallel oder parallel zu der
  • Längsrichtung der Wendel. Hierdurch kann eine Biegestelle mit einer hohen Zugfestigkeit und/oder mit einer hohen Biegesteifigkeit bereitgestellt werden. Ferner kann hierdurch eine im Hinblick auf eine Verknüpfung von Biegestellen unterschiedlicher Wendeln vorteilhafte Geometrie bereitgestellt werden.
  • Ferner wird vorgeschlagen, dass in der Querbetrachtung die Wendel zumindest abschnittsweise einem stufigen, insbesondere schräg-stufigen Verlauf folgt. Vorzugsweise bilden der erste Schenkel, die Biegestelle und der zweite Schenkel in der Querbetrachtung den stufigen Verlauf aus, wobei die Biegestelle oder zumindest deren annähernd gerader Verlauf mit dem ersten Schenkel und/oder mit dem zweiten Schenkel einen Winkel einschließt, der dem zweiten Steigungswinkel entspricht.
  • Eine hohe Steifigkeit eines Drahtgeflechts quer zu seiner Fläche kann erzielt werden, wenn der erste Schenkel und/oder der zweite Schenkel zumindest abschnittsweise einem geraden Verlauf folgt. Vorteilhaft bilden der erste Schenkel und der zweite Schenkel gerade Seiten der Masche. Besonders vorteilhaft ist der gesamte erste Schenkel und/oder der gesamte zweite Schenkel gerade ausgebildet. Insbesondere weist der erste Schenkel und/oder der zweite Schenkel eine Länge von wenigstens 1 cm, vorteilhaft von wenigstens 2 cm, besonders vorteilhaft von wenigstens 3 cm, vorzugsweise von wenigstens 5 cm und besonders bevorzugt von wenigstens 7 cm auf. Der erste Schenkel und der zweite Schenkel können aber beliebige andere, insbesondere erheblich größere Längen aufweisen. Beispielsweise kann der erste Schenkel und/oder der zweite Schenkel eine Länge von wenigstens 10 cm oder von wenigstens 15 cm oder von wenigstens 20 cm oder von wenigstens 25 cm oder eine noch größere Länge aufweisen, insbesondere in dem Fall, dass die Wendel aus einer Drahtlitze, einem Drahtseil, einem Drahtbündel oder dergleichen ausgebildet ist.
  • In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass der erste Schenkel zumindest abschnittsweise in einer ersten Ebene und der zweite Schenkel zumindest abschnittsweise in einer zu der ersten Ebene parallelen zweiten Ebene verlaufen. Insbesondere verlaufen zumindest zwei benachbarte Schenkel der Wendel in parallelen Ebenen. Vorteilhaft verläuft der erste Schenkel in der Querbetrachtung parallel zu dem zweiten Schenkel. Vorzugsweise verlaufen der erste Schenkel und der weitere erste Schenkel in der ersten Ebene und/oder der zweite Schenkel und der weitere zweite Schenkel in der zweiten Ebene. Vorzugsweise definiert die erste Ebene eine Vorderseite des Drahtgeflechts und/oder die zweite Ebene eine Rückseite des Drahtgeflechts oder umgekehrt. Hierdurch kann ein Drahtgeflecht mit einer doppelflächigen und/oder doppelwandigen Struktur bereitgestellt werden. Vorzugsweise können hierdurch quer zum Geflecht wirkende Kräfte unter minimaler Verformung des Geflechts effektiv aufgenommen werden.
  • Insbesondere umfasst die weitere Wendel zumindest eine weitere Biegestelle, in deren Bereich sich die Wendel und die weitere Wendel kreuzen. Vorzugsweise ist die erste Biegestelle mit der zweiten Biegestelle verbunden, insbesondere verhakt. Insbesondere verbindet die weitere Biegestelle den weiteren ersten Schenkel und den weiteren zweiten Schenkel. Vorzugsweise verläuft der erste Schenkel zumindest im Wesentlichen parallel oder parallel zu dem weiteren ersten Schenkel. Besonders bevorzugt verläuft der zweite Schenkel zumindest im Wesentlichen parallel oder parallel zu dem weiteren zweiten Schenkel.
  • In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass sich die erste Wendel und die zweite Wendel in dem Bereich der weiteren Biegestelle senkrecht kreuzen. Insbesondere beträgt der zweite Steigungswinkel 45° und ein analog definierter weiterer zweiter Steigungswinkel der weiteren Biegestelle ebenfalls 45°. Vorzugsweise kreuzen sich miteinander verhakte Biegestellen des Drahtgeflechts jeweils senkrecht. Hierdurch kann eine hohe Zugfestigkeit einer Verbindung zwischen Biegestellen erzielt werden, insbesondere aufgrund einer direkten Krafteinleitung und/oder Kraftübertragung an Kreuzungspunkten. Ferner kann hierdurch eine Kontaktfläche zwischen verhakten Biegestellen maximiert werden.
  • Zudem wird vorgeschlagen, dass der zweite Steigungswinkel kleiner als der erste Steigungswinkel ist, insbesondere in dem Fall, dass der erste Steigungswinkel größer ist als 45°. Alternativ wird vorgeschlagen, dass der zweite Steigungswinkel größer als der erste Steigungswinkel ist, insbesondere in dem Fall, dass der erste Steigungswinkel kleiner ist als 45°. Vorzugsweise ist der zweite Steigungswinkel unabhängig von dem ersten Steigungswinkel und wie erwähnt insbesondere vorteilhaft genau 45°. Für den Fall, dass unterschiedlich ausgebildete Biegestellen miteinander verhakt sind, sind die zweiten Steigungswinkel der entsprechenden Biegestellen vorteilhaft derart gewählt, dass sich die Biegestellen senkrecht kreuzen. Hierdurch können belastbare Verknüpfungspunkte unabhängig von einer Maschengeometrie bereitgestellt werden.
  • Weiterhin wird vorgeschlagen, dass der erste Steigungswinkel größer als 45°, vorteilhaft größer als 50°, besonders vorteilhaft größer als 55° und vorzugsweise größer als 60° ist, sodass insbesondere schmale Maschen entstehen. Insbesondere ist der erste Innenwinkel der Masche insbesondere erheblich größer als der zweite Innenwinkel der Masche. Hierdurch kann eine hohe Zugfestigkeit eines Geflechts, insbesondere senkrecht zu einer Längsrichtung von Geflechtwendeln erzielt werden.
  • Es ist aber auch denkbar, dass der erste Steigungswinkel kleiner als 45° ist, vorteilhaft kleiner als 40°, besonders vorteilhaft kleiner als 35° und vorzugsweise kleiner als 30°, sodass insbesondere breite Maschen entstehen. Insbesondere ist der erste Innenwinkel der Masche insbesondere erheblich kleiner als der zweite Innenwinkel der Masche. Hierdurch kann eine hohe Zugfestigkeit eines Geflechts, insbesondere parallel zu einer Längsrichtung von Geflechtwendeln erzielt werden. Ferner kann hierdurch ein Drahtgeflecht für einen Böschungsschutz oder dergleichen bereitgestellt werden, das quer zu einem Hang ausrollbar ist, wodurch vorteilhaft eine schnelle Installation für schmale zu sichernde Bereiche ermöglicht wird.
  • In einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass in der Längsbetrachtung die Biegestelle zumindest einen mit dem zweiten Schenkel verbundenen zweiten Übergangsbereich mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen zweiten Übergangskrümmung umfasst. Vorteilhaft bilden der erste Übergangsbereich, der zweite Übergangsbereich und der Biegebereich gemeinsam die Biegestelle auf. Insbesondere besteht die Biegestelle aus dem ersten Übergangsbereich, dem zweiten Übergangsbereich und dem Biegebereich. Vorzugsweise ist der zweite Übergangsbereich einteilig mit der Biegestelle verbunden. Besonders bevorzugt ist der zweite Schenkel insbesondere einteilig mit dem zweiten Übergangsbereich verbunden. Vorzugsweise ist die Wendel abgesehen von Knoten und Biegestellen ungekrümmt. Hierdurch kann eine Geometrie einer Wendel bereitgestellt werden, die variabel und bezüglich unterschiedlicher Parameter an eine Anforderung anpassbar ist.
  • In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass die erste Übergangskrümmung und die zweite Übergangskrümmung identisch sind. Vorteilhaft umfassen der erste Übergangsbereich und der zweite Übergangsbereich einen identischen Anteil der Biegestelle. Hierdurch kann vorzugsweise ein Drahtgeflecht bereitgestellt werden, dessen Vorderseite und Rückseite austauschbar eingesetzt werden können.
  • Ferner wird vorgeschlagen, dass in der Längsbetrachtung der erste Übergangsbereich und der zweite Übergangsbereich spiegelsymmetrisch ausgebildet sind, vorteilhaft bezüglich einer Symmetrieebene, in welcher die Winkelhalbierende des zweiten Innenwinkels der Masche verläuft und/oder welche parallel zu der Längsrichtung der Wendel angeordnet ist. Vorzugsweise ist besagte Symmetrieebene eine Haupterstreckungsebene des Drahtgeflechts und/oder der Wendel. Bevorzugt ist die Biegestelle in der Längsbetrachtung spiegelsymmetrisch, insbesondere bezüglich besagter Symmetrieebene. Hierdurch können vorteilhafte mechanische Eigenschaften einer Biegestelle erzielt werden.
  • Außerdem wird vorgeschlagen, dass die Biegekrümmung größer ist als die erste Übergangskrümmung und/oder als die zweite Übergangskrümmung. Es ist denkbar, dass die erste Übergangskrümmung und/oder die zweite Übergangskrümmung zumindest im Wesentlichen konstant ist. Bevorzugt läuft die Biegestelle in dem ersten Übergangsbereich und/oder in dem zweiten Übergangsbereich in Richtung des ersten Schenkels und/oder in Richtung des zweiten Schenkels aus. Vorteilhaft bilden der erste Schenkel, die Biegestelle und der zweite Schenkel einen V-förmigen Abschnitt der Wendel aus, wobei die Biegestelle insbesondere eine abgerundete Spitze des Abschnitts ausbildet. Hierdurch können vorteilhaft Spannungen im Material aufgrund abrupter Geometrieänderungen insbesondere weitgehend vermieden oder zumindest reduziert werden.
  • Eine hohe Härte in Frontalrichtung und/oder eine hohe Belastbarkeit von Verknüpfungspunkten eines Geflechts kann erzielt werden, wenn der Biegebereich, insbesondere der gesamte Biegebereich, einem kreisbogenförmigen Verlauf folgt, insbesondere in der Längsbetrachtung. Vorteilhaft entspricht ein Krümmungsradius des Biegebereichs zumindest im Wesentlichen einer Summe eines Radius des Längselements beziehungsweise des Drahts und eines Radius des Biegedorns.
  • Insbesondere ist für den Hin- und Herbiegeversuch C ein Faktor von genau 400 N0,5 mm0,5. Es ist auch denkbar, dass ein größeres C gewählt wird, insbesondere, um eine höhere Belastbarkeit einer Wendel zu erzielen. Beispielsweise kann C ein Faktor von wenigstens 500 N0,5 mm0,5 oder von wenigstens 750 N0,5 mm0,5 oder von wenigstens 1000 N0,5 mm0,5 oder von wenigstens 1500 N0,5 mm0,5 oder auch noch größer sein. Insbesondere kann der Faktor anwendungsabhängig gewählt werden, wobei ein größerer Faktor zu einer Selektion eines bei einem Verbiegen weniger leicht brechenden Drahts und entsprechend insbesondere zu einem Drahtgeflecht mit einer höheren beschädigungsfreien Verformbarkeit führt.
  • Insbesondere wird ferner ein nicht zur Erfindung gehörendes Verfahren zur Herstellung eines Drahtgeflechts, insbesondere eines Sicherheitsnetzes, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln vorgeschlagen, wobei ein zur Herstellung geeigneter Draht, insbesondere aus einem hochfesten Stahl, zumindest mittels des Verfahrens zur Identifikation eines geeigneten Drahts identifiziert wird und wobei wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit dem identifizierten Draht mittels Biegen gefertigt wird. Hierdurch können vorteilhaft zeitaufwändige Testläufe weitgehend vermieden werden. Ferner kann hierdurch ein Drahtgeflecht mit einer hohen Qualität gefertigt werden.
  • Es wird außerdem vorgeschlagen, dass sich die erste Teilkennlinie über einen Pressstrecken-Wertebereich erstreckt, der wenigstens einem Viertel, vorteilhaft wenigstens einem Drittel, besonders vorteilhaft wenigstens der Hälfte der Quererstreckung der Wendel entspricht. Insbesondere entspricht eine Quererstreckung des Teststücks der Wendel einer Quererstreckung der Wendel. Hierdurch kann vorteilhaft ein Drahtgeflecht bereitgestellt werden, welches bei einem Einschlag wirkende Kräfte über einen großen Bereich teilweise federnd und/oder beschädigungsfrei aufnehmen kann.
  • In einer vorteilhaften Ausgestaltung wird vorgeschlagen, dass sich an die erste Teilkennlinie eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie mit einer zweiten Steigung, die größer ist als die erste Steigung, insbesondere unmittelbar anschließt. Insbesondere ist die zweite Steigung wenigstens 1,2-mal, vorteilhaft wenigstens 1,5-mal, besonders vorteilhaft wenigstens zweimal und vorzugsweise wenigstens dreimal so groß wie die erste Steigung. Insbesondere ist die zweite Steigung höchstens zehnmal, vorteilhaft höchstens achtmal, besonders vorteilhaft höchstens sechsmal und vorzugsweise höchstens fünfmal so groß wie die erste Steigung. Hierdurch können in einem Belastungsfall auftretende Kraftspitzen vorteilhaft von einem Drahtgeflecht aufgenommen werden.
  • Eine adaptive Kraftaufnahme und/oder Energieaufnahme eines Drahtgeflechts kann erzielt werden, wenn die zweite Steigung höchstens viermal so groß ist wie die erste Steigung. Insbesondere können hierdurch Beschädigungen durch abrupt abgebremste eingeschlagene Gegenstände vermieden werden, da ein Abbremsen in wenigstens zwei Stufen erfolgt.
  • Außerdem wird vorgeschlagen, dass die Federkennlinie in einem Übergangsbereich zwischen der ersten Teilkennlinie und der zweiten Teilkennlinie einen Knick aufweist, wodurch insbesondere ein spontanes Ansprechen in einem Einschlagsfall erzielt werden kann. Unter einem "Knick" soll in diesem Zusammenhang insbesondere eine spontane, insbesondere sprungartige oder sprunghafte Veränderung einer Steigung verstanden werden. Insbesondere erstreckt sich der Übergangsbereich über einen Pressstrecken-Wertebereich, der höchstens 5 %, vorteilhaft höchstens 3 %, besonders vorteilhaft höchstens 2 % und vorzugsweise höchstens 1 % der Quererstreckung der Wendel entspricht. Zudem wird vorgeschlagen, dass sich die zweite Teilkennlinie über einen Pressstrecken-Wertebereich erstreckt, der wenigstens einem Fünftel, vorteilhaft wenigstens einem Viertel, besonders vorteilhaft wenigstens einem Drittel der Quererstreckung der Wendel entspricht. Vorzugsweise erstreckt sich die zweite Teilkennlinie über einen Pressstrecken-Wertebereich, der kleiner ist als ein entsprechender Pressstrecken-Wertebereich der ersten Teilkennlinie. Hierdurch können in einem zweiten Kraftaufnahmebereich eines Drahtgeflechts große Kräfte unter einer vergleichsweise kleineren Verformung als in einem ersten Kraftaufnahmebereich des Drahtgeflechts kontrolliert absorbiert werden.
  • In einer bevorzugten Ausgestaltung wird vorgeschlagen, dass sich an die zweite Teilkennlinie eine konvex gekrümmte dritte Teilkennlinie anschließt. Insbesondere weist die dritte Teilkennlinie eine mit zunehmender Pressstrecke sich insbesondere stetig, insbesondere konstant vergrößernde Steigung auf. Es ist denkbar, dass die dritte Teilkennlinie einem polynomischen, insbesondere einem parabolischen, oder auch einem exponentiellen Verlauf folgt. Insbesondere erstreckt sich die dritte Teilkennlinie über einen Pressstrecken-Wertebereich, der wenigstens einem Zehntel, vorteilhaft wenigstens einem Achtel, besonders vorteilhaft wenigstens einem Sechstel und vorzugsweise wenigstens einem Viertel der Quererstreckung der Wendel entspricht. Vorzugsweise erstreckt sich die dritte Teilkennlinie über einen Pressstrecken-Wertebereich, der kleiner ist als ein entsprechender Pressstrecken-Wertebereich der zweiten Teilkennlinie. Hierdurch können Extremkräfte sicher aufgenommen werden, insbesondere durch eine kontrollierte Verformung eines Drahtgeflechts beziehungsweise dessen Wendeln.
  • Weiterhin wird vorgeschlagen, dass ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie und der dritten Teilkennlinie frei von einem Knick ist. Insbesondere geht die Steigung der zweiten Teilkennlinie stetig in die Steigung der dritten Teilkennlinie über. Vorzugsweise setzt sich die Federkennlinie zusammen aus der ersten Teilkennlinie, der daran insbesondere unmittelbar anschließenden zweiten Teilkennlinie und der daran insbesondere unmittelbar anschließenden dritten Teilkennlinie. Hierdurch kann vorteilhaft eine abrupt auftretende Beschädigung eines Drahtgeflechts, beispielsweise bei einem Einschlag, vermieden werden.
  • Grundsätzlich ist denkbar, dass sich an die erste Teilkennlinie unmittelbar eine Teilkennlinie anschließt, die bezüglich ihres Verlaufs in etwa oder genau der dritten Teilkennlinie entspricht. Insbesondere ist denkbar, dass die Federkennlinie frei von einer zweiten linearen Teilkennlinie ist.
  • Es wird zudem vorgeschlagen, dass die Geometrieeinstelleinheit eine Querhubeinheit aufweist, die dazu vorgesehen ist, eine relative Position des Biegetischs entlang einer Haupterstreckungsrichtung in eine Querhubrichtung des Biegedorns relativ zu der Vorschubachse periodisch und/oder zu einem Umlaufen des Biegetischs um den Biegedorn synchronisiert zu verändern, insbesondere während einer Fertigung der Wendel. Insbesondere weist die Querhubeinheit zumindest ein Zuführelement auf, welches dem Biegetisch den Wendelrohling zuführt. Insbesondere ist das Zuführelement relativ zu dem Biegetisch in die Querhubrichtung verschiebbar gelagert. Vorteilhaft weist die Querhubeinheit zumindest ein Kopplungselement auf, welches eine Bewegung des Zuführelements an das Umlaufen des Biegetischs um den Biegedorn insbesondere mechanisch koppelt. Vorzugsweise befindet sich der Biegetisch zu Beginn des Biegens und/oder nach dem Vorschieben des Wendelrohlings in einer Ausgangsposition des Biegetischs. Besonders bevorzugt befindet sich das Zuführelement zu Beginn des Biegens und/oder nach dem Vorschieben des Wendelrohlings in einer Ausgangsposition des Zuführelements. Insbesondere befinden sich der Biegetisch und das Zuführelement während eines Umlaufs des Biegetischs um den Biegedorn wenigstens einmal gleichzeitig in ihrer jeweiligen Ausgangsposition. Vorteilhaft wird während eines Umlaufs des Biegetischs um den Biegedorn das Zuführelement aus der Ausgangsposition parallel zu der Querhubrichtung weg von dem Biegetisch ausgelenkt. Besonders vorteilhaft wird das Zuführelement während dieses Umlaufs des Biegetischs anschließend in seine Ausgangsposition zurückbewegt. Insbesondere ist die Querhubeinheit dazu vorgesehen, eine bei dem Biegen entstehende Biegestelle mit dem zweiten Steigungswinkel zu versehen. Insbesondere ist die Querhubeinheit dazu vorgesehen, einen einstellbaren Querhub zu erzeugen. Hierdurch kann vorteilhaft eine Geometrie einer Biegestelle mittels Anpassung eines Querhubs präzise eingestellt werden.
  • In einer vorteilhaften Ausgestaltung wird vorgeschlagen, dass die Geometrieeinstelleinheit eine Anschlagseinheit mit zumindest einem Anschlagselement aufweist, das eine maximale Vorschubposition für den Wendelrohling definiert. Insbesondere ist die Anschlagseinheit dazu vorgesehen, die Länge des ersten Schenkels und/oder die Länge des zweiten Schenkels einzustellen. Vorteilhaft schiebt die Vorschubeinheit bei dem Vorschieben den Wendelrohling, insbesondere eine jeweils zuletzt gebogene Biegestelle, bis zu dem Anschlagselement vor. Insbesondere liegt in einem vorgeschobenen Zustand der Wendelrohling, insbesondere die jeweils zuletzt gebogene Biegestelle, an dem Anschlagselement an. Vorzugsweise wird der Wendelrohling vor dem Biegen bis zu der maximalen Vorschubposition vorgeschoben. Hierdurch kann vorteilhaft eine Wendelgeometrie, insbesondere eine Schenkellänge, präzise und/oder einfach und/oder zuverlässig eingestellt werden.
  • In einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung wird vorgeschlagen, dass das Anschlagselement vollständig um den Biegedorn, insbesondere auf einer Kreisbahn, umlaufend gelagert ist. Vorzugsweise sind eine Bewegung des Biegetischs und eine Bewegung des Anschlagselements um den Biegedorn synchronisiert, insbesondere während der Fertigung der Wendel. Hierdurch kann bei einem hohen Fertigungstempo ein präziser Vorschub ermöglicht werden. Zudem wird vorgeschlagen, dass eine Position des Biegetischs relativ zu dem Anschlagselement bei einem Umlaufen des Biegetischs veränderlich ist. Vorteilhaft eilt das Anschlagselement dem Biegetisch während des Vorschiebens und/oder vor dem Biegen voraus. Insbesondere befindet sich während eines Umlaufs des Biegetischs um den Biegedorn der Wendelrohling bereits in der maximalen Vorschubposition, ehe sich der Biegetisch in seiner Ausgangsposition befindet. Vorteilhaft liegt das Anschlagselement während des Biegens an dem Biegetisch an. Besonders vorteilhaft ist eine Position des Anschlagselements relativ zu dem Biegetisch bei dem Biegen konstant. Hierdurch kann ein Bewegungsablauf erzielt werden, der eine hohe Präzision und/oder ein hohes Tempo einer Fertigung ermöglicht.
  • Eine genaue Positionierung eines Rohlings vor einem Biegen kann erzielt werden, wenn das Anschlagselement eine konkav, insbesondere kreisbogenförmig gekrümmte Anschlagsfläche aufweist. Insbesondere ist die Anschlagsfläche in zwei vorteilhaft senkrecht zueinander verlaufende Richtungen konkav, insbesondere kreisbogenförmig, gekrümmt. Vorzugsweise ist ein Abstand zwischen der Anschlagsfläche und dem Biegedorn bei einem Umlaufen des Anschlagselements um den Biegedorn konstant. Vorzugsweise ist die Anschlagsfläche als eine Oberfläche einer Nut ausgebildet. Vorteilhaft ist die Nut in Umfangsrichtung um den Biegedorn gekrümmt. Besonders vorteilhaft ist die Anschlagsfläche in eine Richtung senkrecht zu einer Längsrichtung der Nut konkav gekrümmt. Insbesondere entspricht eine Krümmung der Anschlagsfläche in etwa einer Krümmung der Biegestelle in der Längsbetrachtung. Insbesondere ist die Nut dazu vorgesehen, den Wendelrohling und/oder die zuletzt gebogene Biegestelle zu zentrieren, insbesondere gegen Ende des Vorschiebens und/oder in der maximalen Vorschubposition des Wendelrohlings.
  • Es wird ferner vorgeschlagen, dass in zumindest einem Vorschubbetriebszustand, in welchem ein Vorschub des Wendelrohlings erfolgt, eine Position des Anschlagselements relativ zu der Vorschubachse und insbesondere relativ zu dem Biegedorn veränderlich ist. Insbesondere läuft das Anschlagselement in dem Vorschubbetriebszustand insbesondere mit einer konstanten Winkelgeschwindigkeit um den Biegedorn um. Hierdurch kann ein präziser Anschlag für einen Rohling mittels eines bewegten, insbesondere mittels eines rotierenden Bauteils bereitgestellt werden.
  • In einer bevorzugten Ausgestaltung wird vorgeschlagen, dass der Biegetisch um eine Schwenkachse schwenkbar gelagert ist, welche bei einem Umlaufen des Biegetischs um den Biegedorn selbst den Biegedorn umläuft. Vorteilhaft ist die Schwenkachse parallel zu der Längsachse des Biegedorns angeordnet. Besonders vorteilhaft wird der Biegetisch nach dem Biegen um die Schwenkachse geschwenkt. Insbesondere führt der Biegetisch bei einem Schwenken um die Schwenkachse eine Ausweichbewegung aus, aufgrund derer der Biegetisch bei seinem Umlaufen um den Biegedorn unter dem Wendelrohling hindurchführbar ist. Insbesondere ist der Biegetisch während eines Teils seines Umlaufs um den Biegedorn in einer verschwenkten Position. Hierdurch kann vorteilhaft ein kontinuierlich umlaufender Biegetisch bereitgestellt werden, der eine schnelle und präzise Fertigung ermöglicht.
  • In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung wird vorgeschlagen, dass die Biegeeinheit zu einem Biegen eines Wendelrohlings mit zumindest einem Draht aus einem hochfesten Stahl vorgesehen ist.
  • In sich gerade und/oder in sich nicht verdrehte Wendeln können vorteilhaft gefertigt werden, wenn die Biegeeinheit dazu vorgesehen ist, den Wendelrohling bei einem Umlauf des Biegetischs um mehr als 180° zu biegen. Insbesondere ist die Biegeeinheit dazu vorgesehen, den Wendelrohling bei dem Biegen zu überbiegen und/oder zu überdrücken, was insbesondere im Fall von Längselementen mit einem hochfesten Draht nötig sein kann, insbesondere aufgrund eines teilweise federnden Verhaltens und/oder eines Rückfederns derartiger Längselemente. Vorteilhaft ist die Biegeeinheit dazu vorgesehen, Biegestellen zu erzeugen, die um 180° gebogen sind. Vorteilhaft wird der Biegetisch nach einem Biegen um einen entsprechenden Winkel, der größer als 180° ist, verschwenkt. Besonders vorteilhaft ist die Biegeeinheit dazu vorgesehen, einen Überbiegewinkel einzustellen. Insbesondere drückt der Biegetisch während des Biegens gegen den Wendelrohling, vorteilhaft während der Biegetisch bei dessen Umlaufen um den Biegedorn einen Winkelbereich überstreicht, der um einen Überbiegewinkel größer ist als 180°. Insbesondere kann ein Überbiegewinkel beispielsweise bis zu 1° oder bis zu 2° oder bis zu 5° oder bis zu 10° oder bis zu 15° oder bis zu 20° oder bis zu 30° oder noch mehr betragen, insbesondere in Abhängigkeit von Federeigenschaften des Wendelrohlings. Auch ist denkbar, dass der Überbiegewinkel mittels eines Justierens der Biegeeinheit einstellbar ist.
  • Ein ungewolltes nachträgliches Verbiegen kann vermieden und/oder eine hohe Präzision einer Fertigung kann erzielt werden, wenn die Geometrieeinstelleinheit eine Halteeinheit mit zumindest einem Halteelement aufweist, das die Wendel bei dem Biegen und insbesondere auch bei dem Überbiegen vom Biegedorn aus betrachtet hinter dem Biegetisch zumindest teilweise fixiert. Insbesondere schränkt das Halteelement eine Bewegbarkeit und/oder Verbiegbarkeit der Wendel in zumindest eine Richtung, insbesondere in Richtung eines Halbraums, ein. Vorteilhaft hält das Halteelement die Wendel in einem Bereich eines Schenkels, der an die zuletzt gebogene Biegestelle angrenzt. Insbesondere umgreift das Halteelement die Wendel teilweise, insbesondere in eine Richtung auf eine Haupterstreckungsebene des Führungstischs zu. Vorteilhaft ist das Halteelement gabelartig ausgebildet. Insbesondere schwenkt der Biegetisch bei einem Biegen des Wendelrohlings um den Biegedorn die gesamte bereits gebogene Wendel um eine Achse parallel zu der Längsachse der Wendel, wobei das Halteelement vorteilhaft die Wendel bei diesem Schwenken stabilisiert.
  • Ein kontinuierliches Abstützen einer Wendel während deren Biegens kann erzielt werden, wenn das Halteelement vollständig um den Biegedorn umlaufend gelagert ist. Insbesondere läuft das Halteelement synchronisiert zu dem Umlaufen des Biegetischs um den Biegedorn um, insbesondere während der Fertigung der Wendel.
  • In einer weiteren Ausgestaltung wird vorgeschlagen, dass das Halteelement um eine Schwenkachse schwenkbar gelagert ist, welche bei einem Umlaufen des Halteelements um den Biegedorn selbst den Biegedorn umläuft. Insbesondere liegt das Halteelement lediglich während eines Teils eines Umlaufens des Halteelements um den Biegedorn an der Wendel an. Vorteilhaft schwenkt das Halteelement während seines Umlaufens um den Biegedorn um die Schwenkachse des Halteelements aus und entfernt sich dabei von der Wendel. Besonders vorteilhaft ist das Halteelement während des Vorschiebens berührungsfrei zu der Wendel und dem Wendelrohling angeordnet. Insbesondere Hierdurch kann eine hohe Fertigungsgeschwindigkeit erzielt werden. Ferner kann hierdurch in zeiteffizienter und/oder energieeffizienter Weise auf ein Abbremsen bewegter Komponenten bei einer Fertigung größtenteils verzichtet werden.
  • In einer bevorzugten Ausgestaltung wird vorgeschlagen, dass das Halteelement an dem Biegetisch gelagert ist. Insbesondere verlaufen die Schwenkachse des Biegetischs und die Schwenkachse des Halteelements parallel und vorzugsweise parallel zu der Längsachse des Biegedorns. Insbesondere verläuft die Schwenkachse des Halteelements in dem Führungstisch und/oder in dessen Aufhängung. Vorzugsweise weist die Geometrieeinstelleinheit zumindest eine Führungskulisse für den Führungstisch auf. Besonders bevorzugt weist die Geometrieeinstelleinheit zumindest eine insbesondere weitere Führungskulisse für das Halteelement auf. Vorteilhaft laufen der Führungstisch und das Halteelement während der Fertigung der Wendel synchron um den Biegedorn um und werden zu unterschiedlichen Zeitpunkten relativ zu dem Wendelrohling verschwenkt.
  • Ferner wird ein Verfahren zur Herstellung eines erfindungsgemäßen Drahtgeflechts, insbesondere eines Sicherheitsnetzes, welches mehrere ineinander geflochtene Wendeln aufweist vorgeschlagen, wobei wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Wendelrohling, nämlich einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement, mit zumindest einem Draht mittels zumindest einer Biegevorrichtung gefertigt wird. Hierdurch können insbesondere ein hohes Fertigungstempo und eine hohe Fertigungspräzision erzielt werden.
  • Ein erfindungsgemäßes Drahtgeflecht, eine Biegevorrichtung und ein erfindungsgemäßes Verfahren sollen hierbei nicht auf die oben beschriebenen Anwendungen und Ausführungsformen beschränkt sein. Insbesondere können ein erfindungsgemäßes Drahtgeflecht, eine Biegevorrichtung und ein erfindungsgemäßes Verfahren zu einer Erfüllung einer hierin beschriebenen Funktionsweise eine von einer hierin genannten Anzahl von einzelnen Elementen und/oder Bauteilen und/oder Einheiten und/oder Verfahrensschritten abweichende Anzahl aufweisen.
    • Zeichnungen
  • Weitere Vorteile ergeben sich aus der folgenden Zeichnungsbeschreibung. In den Zeichnungen sind unterschiedliche Ausführungsbeispiele der Erfindung dargestellt. Die Zeichnungen, die Beschreibung und die Ansprüche enthalten zahlreiche Merkmale in Kombination. Der Fachmann wird die Merkmale zweckmäßigerweise auch einzeln betrachten und zu sinnvollen weiteren Kombinationen zusammenfassen.
    • Es zeigen:
    • Fig. 1
    einen Teil eines Drahtgeflechts in einer schematischen Frontansicht,
    Fig. 2
    einen Teil einer Wendel des Drahtgeflechts in einer perspektivischen Darstellung,
    Fig. 3
    einen weiteren Teil des Drahtgeflechts in einer schematischen Frontansicht,
    Fig. 4
    zwei Schenkel sowie eine Biegestelle der Wendel in unterschiedlichen Ansichten,
    Fig. 5
    zwei miteinander verbundene Biegestellen zweier Wendel in unterschiedlichen Ansichten,
    Fig. 6
    die Wendel, betrachtet in einer Längsrichtung der Wendel, in einer schematischen Darstellung,
    Fig. 7
    eine Biegetestvorrichtung zur Durchführung eines Hin- und Herbiegeversuchs in einer schematischen Darstellung,
    Fig. 8
    eine Pressvorrichtung zur Durchführung eines Pressversuchs in einer schematischen Darstellung,
    Fig. 9
    eine Federkennlinie eines Teststücks der Wendel in einem schematischen Diagramm,
    Fig. 10
    eine Biegevorrichtung zur Herstellung eines Drahtgeflechts in einer perspektivischen Darstellung,
    Fig. 11
    einen Biegeraum der Biegevorrichtung in einem ersten Betriebszustand in einer perspektivischen Darstellung,
    Fig. 12
    den Biegeraum in einem zweiten Betriebszustand in einer perspektivischen Darstellung,
    Fig. 13
    Führungskulissen eines Biegetischs und eines Halteelements der Biegevorrichtung in einer schematischen Seitenansicht,
    Fig. 14
    ein schematisches Ablaufdiagramm eines Verfahrens zur Herstellung des Drahtgeflechts,
    Fig. 15
    ein zweites Drahtgeflecht in einer schematischen Frontansicht,
    Fig. 16
    eine Biegestelle einer Wendel des zweiten Drahtgeflechts in einer schematischen Darstellung,
    Fig. 17
    ein drittes Drahtgeflecht in einer schematischen Frontansicht,
    Fig. 18
    eine Biegestelle einer Wendel des dritten Drahtgeflecht in einer schematischen Darstellung,
    Fig. 19
    eine Wendel eines vierten Drahtgeflechts, betrachtet in eine Längsrichtung der Wendel, in einer schematischen Darstellung,
    Fig. 20
    eine Wendel eines fünften Drahtgeflechts, betrachtet in eine Längsrichtung der Wendel, in einer schematischen Darstellung,
    Fig. 21
    eine Federkennlinie eines Teststücks einer Wendel eines sechsten Drahtgeflechts in einem schematischen Diagramm,
    Fig. 22
    eine Federkennlinie eines Teststücks einer Wendel eines siebten Drahtgeflechts in einem schematischen Diagramm,
    Fig. 23
    eine Federkennlinie eines Teststücks einer Wendel eines achten Drahtgeflechts in einem schematischen Diagramm,
    Fig. 24
    eine Federkennlinie eines Teststücks einer Wendel eines neunten Drahtgeflechts in einem schematischen Diagramm und
    Fig. 25
    eine Federkennlinie eines Teststücks einer Wendel eines zehnten Drahtgeflechts in einem schematischen Diagramm.
    Beschreibung der Ausführungsbeispiele
  • Die Figur 1 zeigt einen Teil eines Drahtgeflechts 10a in einer schematischen Frontansicht. Das Drahtgeflecht 10a ist als ein Sicherheitsnetz ausgebildet. Das gezeigte Drahtgeflecht 10a kann beispielsweise als Böschungssicherung, Lawinen-Schutznetz, Fangzaun oder dergleichen eingesetzt werden. Das Drahtgeflecht 10a weist mehrere ineinander geflochtene Wendeln 12a, 14a auf, insbesondere eine Wendel 12a und eine weitere Wendel 14a. Im vorliegenden Fall weist das Drahtgeflecht 10a eine Vielzahl identisch ausgebildeter Wendeln 12a, 14a auf, die ineinander eingedreht sind und das Drahtgeflecht 10a ausbilden.
  • Die Figur 2 zeigt einen Teil der Wendel 12a des Drahtgeflechts 10a in einer perspektivischen Darstellung. Die Figur 3 zeigt einen weiteren Teil des Drahtgeflechts 10a in einer schematischen Frontansicht. Die Wendel 12a ist aus einem Längselement 16a mit zumindest einem Draht 18a gefertigt. Im vorliegenden Fall ist das Längselement 16a als ein Einzeldraht ausgebildet. Der Draht 18a bildet im vorliegenden Fall das Längselement 16a. Das Längselement 16a ist zu der Wendel 12a gebogen. Die Wendel 12a ist einteilig ausgebildet. Die Wendel 12a ist aus einem einzelnen Drahtstück gefertigt. Im vorliegenden Fall weist der Draht 18a einen Durchmesser d von 3 mm auf. Es ist auch denkbar, dass ein Längselement als ein Drahtbündel, eine Drahtlitze, ein Drahtseil oder dergleichen ausgebildet ist. Ferner ist denkbar, dass ein Draht einen anderen Durchmesser, wie beispielsweise weniger als 1 mm oder etwa 1 mm oder etwa 2 mm oder etwa 4 mm oder etwa 5 mm oder etwa 6 mm oder einen noch größeren Durchmesser aufweist.
  • Die Wendel 12a weist einen ersten Schenkel 20a, einen zweiten Schenkel 22a sowie eine den ersten Schenkel 20a und den zweiten Schenkel 22a verbindende Biegestelle 24a auf. Im vorliegenden Fall weist die Wendel 12a eine Vielzahl von ersten Schenkeln 20a, eine Vielzahl von zweiten Schenkeln 22a sowie eine Vielzahl von Biegestellen 24a auf, die aus Gründen einer Übersichtlichkeit nicht alle mit Bezugszeichen versehen sind. Ferner sind im vorliegenden Fall die ersten Schenkel 20a zumindest im Wesentlichen identisch zueinander ausgebildet. Außerdem sind im vorliegenden Fall die zweiten Schenkel 22a zumindest im Wesentlichen identisch zueinander ausgebildet. Zudem sind im vorliegenden Fall die Biegestellen 24a zumindest im Wesentlichen identisch zueinander ausgebildet. Im Folgenden sind daher exemplarisch der erste Schenkel 20a, der zweite Schenkel 22a und die Biegestelle 24a detaillierter beschrieben. Selbstverständlich ist denkbar, dass ein Drahtgeflecht unterschiedliche erste Schenkel und/oder unterschiedliche zweite Schenkel und/oder unterschiedliche Biegestellen aufweist. Die Wendel 12a weist eine Längsrichtung 28a auf. Die Wendel 12a weist eine Längsachse 109a auf, die parallel zu der Längsrichtung 28a verläuft. Die Längsrichtung 28a entspricht einer Haupterstreckungsrichtung der Wendel 12a. In einer Frontalbetrachtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel 12a verläuft der erste Schenkel 20a mit einem ersten Steigungswinkel 26a bezüglich der Längsrichtung 28a der Wendel 12a. Insbesondere ist die Frontalbetrachtung eine Betrachtung in Frontalrichtung 54a. Der erste Schenkel 20a weist eine Längsachse 110a auf. Die Längsachse 110a des ersten Schenkels 20a verläuft parallel zu einer Haupterstreckungsrichtung 112a des ersten Schenkels 20a. In der Figur 3 ist die Wendel 12a in der Frontalbetrachtung dargestellt. Die Längsachse 109a der Wendel 12a und die Längsachse 110a des ersten Schenkels 20a schließen den ersten Steigungswinkel 26a ein. Der erste Schenkel 20a weist im vorliegenden Fall eine Länge von etwa 65 mm auf. Der zweite Schenkel 22a weist im vorliegenden Fall eine Länge von etwa 65 mm auf.
  • Die Figur 4 zeigt einen Teil der Wendel 12a, der den ersten Schenkel 20a, den zweiten Schenkel 22a sowie die Biegestelle 24a umfasst, in unterschiedlichen Ansichten. Figur 4a zeigt eine Betrachtung in Längsrichtung 28a der Wendel 12a. Figur 4b zeigt den ersten Schenkel 20a, den zweiten Schenkel 22a und die Biegestelle 24a in einer Querbetrachtung senkrecht zu der Längsrichtung 28a der Wendel 12a und in der Haupterstreckungsebene der Wendel 12a. Figur 4c zeigt eine Betrachtung in Frontalrichtung 54a. Figur 4d zeigt eine perspektivische Betrachtung. In der Querbetrachtung verläuft die Biegestelle 24a zumindest abschnittsweise mit einem von dem ersten Steigungswinkel 26a verschiedenen zweiten Steigungswinkel 30a bezüglich der Längsrichtung 28a der Wendel 12a. In der Querbetrachtung weist die Biegestelle 24a eine Längsachse 114a auf. Die Längsachse 114a der Biegestelle 24a und die Längsachse 109a der Wendel 12a schließen den zweiten Steigungswinkel 30a ein.
  • Der Draht 18a ist zumindest teilweise aus einem hochfesten Stahl gefertigt. Der Draht 18a ist als ein hochfester Stahldraht ausgebildet. Der Draht 18a weist eine Zugfestigkeit R von wenigstens 800 N mm-2 auf. Im vorliegenden Fall weist der Draht 18a eine Zugfestigkeit R von etwa 1770 N mm-2 auf. Selbstverständlich sind, wie oben erwähnt, jedoch auch andere Zugfestigkeiten denkbar, insbesondere auch Zugfestigkeiten von mehr als 2200 N mm-2. Insbesondere ist denkbar, dass ein Draht aus höchstfestem Stahl gefertigt ist.
  • Der zweite Steigungswinkel 30a weicht um wenigstens 5° von dem ersten Steigungswinkel 26a ab. Der zweite Steigungswinkel 30a weist einen Wert zwischen 25° und 65° auf. Ferner ist der erste Steigungswinkel 26a größer als 45°. Im vorliegenden Fall beträgt der erste Steigungswinkel 26a etwa 60°. Ferner beträgt im vorliegenden Fall der zweite Steigungswinkel 30a etwa 45°. Der zweite Steigungswinkel 30a ist kleiner als der erste Steigungswinkel 26a.
  • Die Biegestelle 24a folgt in der Querbetrachtung zumindest abschnittsweise einem zumindest annähernd geraden Verlauf. Im vorliegenden Fall folgt ein Großteil der Biegestelle 24a in der Querbetrachtung dem geraden Verlauf.
  • Die Wendel 12a folgt in der Querbetrachtung zumindest abschnittsweise einem stufigen Verlauf. Der stufige Verlauf ist schräg-stufig.
  • Der erste Schenkel 20a folgt zumindest abschnittsweise einem geraden Verlauf. Im vorliegenden Fall folgt der erste Schenkel 20a einem geraden Verlauf. Der zweite Schenkel 22a folgt zumindest abschnittsweise einem geraden Verlauf. Im vorliegenden Fall folgt der zweite Schenkel 22a einem geraden Verlauf. Der erste Schenkel 20a und/oder der zweite Schenkel 22a sind frei von einer Krümmung und/oder einer Biegung und/oder einem Knick. Die Biegestelle 24a umfasst einen Verlauf, der in einer Längsbetrachtung parallel zu der Längsrichtung 28a der Wendel 12a eine Biegung um 180° beschreibt. In der Figur 4a ist die Wendel 12a in der Längsbetrachtung dargestellt.
  • Der erste Schenkel 20a verläuft zumindest abschnittsweise, insbesondere vollständig, in einer ersten Ebene und der zweite Schenkel 22a verläuft zumindest abschnittsweise, insbesondere vollständig, in einer zu der ersten Ebene parallelen zweiten Ebene. In der Längsbetrachtung verläuft der erste Schenkel 20a parallel zu dem zweiten Schenkel 22a.
  • Die weitere Wendel 14a weist eine weitere Biegestelle 32a auf. Die Biegestelle 24a und die weitere Biegestelle 32a sind verbunden. Die Biegestelle 24a und die weitere Biegestelle 32a bilden einen Verknüpfungspunkt der ersten Wendel 12a und der weiteren Wendel 14a.
  • Die Figur 5 zeigt einen Teil des Drahtgeflechts 10a, der die Biegestelle 24a und die weitere Biegestelle 32a umfasst, in unterschiedlichen Ansichten. Figur 5a zeigt eine Betrachtung in Längsrichtung 28a der Wendel 12a. Figur 5b zeigt den Teil des Drahtgeflechts 10a in einer Querbetrachtung senkrecht zu der Längsrichtung 28a der Wendel 12a in der Haupterstreckungsebene der Wendel 12a. Figur 5c zeigt eine Betrachtung in Frontalrichtung 54a. Figur 5d zeigt eine perspektivische Betrachtung.
  • Die Wendel 12a und die weitere Wendel 14a kreuzen sich in einem Bereich der weiteren Biegestelle 32a zumindest im Wesentlichen senkrecht. In der Querbetrachtung schließen die Biegestelle 24a und die weitere Biegestelle 32a einen Kreuzungswinkel 118a ein. Der Kreuzungswinkel 118a ist abhängig von dem zweiten Steigungswinkel 30a und einem entsprechend definierten weiteren zweiten Steigungswinkel der weiteren Wendel 14a. Im vorliegenden Fall beträgt der Kreuzungswinkel 118a 90°.
  • Auch für andere erste Steigungswinkel wird vorteilhaft ein zweiter Steigungswinkel von 45° gewählt, sodass sich entsprechend ausgestaltete Wendeln an Verbindungspunkten senkrecht kreuzen und diese Verbindungspunkte vorteilhaft eine hohe mechanische Belastbarkeit aufweisen.
  • Die Figur 6 zeigt die Wendel 12a, betrachtet in Längsrichtung 28a der Wendel 12a, in einer schematischen Darstellung. In den Figuren 1 bis 5 ist die Wendel 12a und insbesondere die Biegestelle 24a gegenüber der Darstellung in der Figur 6 vereinfacht dargestellt. In der Längsbetrachtung parallel zu der Längsrichtung 28a der Wendel 12a umfasst die Biegestelle 24a einen Biegebereich 34a mit einer Biegekrümmung und einen mit dem ersten Schenkel 20a verbundenen ersten Übergangsbereich 36a mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen ersten Übergangskrümmung. Der Biegebereich 34a ist mit dem ersten Übergangsbereich 36a verbunden. Der Biegebereich 34a und der erste Übergangsbereich 36a sind unmittelbar nebeneinander angeordnet und gehen insbesondere ineinander über. Der Biegebereich 34a und der erste Übergangsbereich 36a sind einteilig miteinander verbunden. Der erste Übergangsbereich 36a geht in den ersten Schenkel 20a über. Der erste Übergangsbereich 36a ist einteilig mit dem ersten Schenkel 20a verbunden.
  • Die Biegestelle 24a umfasst in der Längsbetrachtung einen mit dem zweiten Schenkel 22a verbundenen zweiten Übergangsbereich 38a mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen zweiten Übergangskrümmung. Der zweite Übergangsbereich 38a ist einteilig mit dem Biegebereich 34a verbunden. Der zweite Übergangsbereich 38a geht in den zweiten Schenkel 22a über. Der zweite Übergangsbereich 38a ist einteilig mit dem zweiten Schenkel 22a verbunden. Der Biegebereich 34a, der erste Übergangsbereich 36a und der zweite Übergangsbereich 38a bilden gemeinsam die Biegestelle 24a aus.
  • Die erste Übergangskrümmung und die zweite Übergangskrümmung sind identisch. Es ist aber auch denkbar, dass eine erste Übergangskrümmung und eine zweite Übergangskrümmung voneinander verschieden sind, wodurch beispielsweise ein Drahtgeflecht mit, insbesondere bezüglich ihrer Federeigenschaften und/oder ihrer Verformungseigenschaften, unterschiedlicher Vorder- und Rückseite erzeugt werden kann.
  • In der Längsbetrachtung sind der erste Übergangsbereich 36a und der zweite Übergangsbereich 38a spiegelsymmetrisch ausgebildet. Der erste Übergangsbereich 36a und der zweite Übergangsbereich 38a sind spiegelsymmetrisch bezüglich einer Haupterstreckungsebene des Drahtgeflechts 10a. Der erste Übergangsbereich 36a und der zweite Übergangsbereich 38a sind spiegelsymmetrisch bezüglich einer Ebene, die zentral zwischen der Ebene, in welcher der erste Schenkel 20a verläuft, und der dazu parallelen Ebene, in welcher der zweite Schenkel 22a verläuft, angeordnet und zu diesen Ebenen parallel ist.
  • Die Biegekrümmung ist größer als die erste Übergangskrümmung. Die Biegekrümmung ist größer als die zweite Übergangskrümmung. Der Biegebereich 34a folgt einem kreisförmigen Verlauf. Der Biegebereich 34a ist in der Längsbetrachtung kreisbogenförmig gebogen. Der Biegebereich 34a ist in der Längsbetrachtung um weniger als 180° gebogen. Der Biegebereich 34a, der erste Übergangsbereich 36a und der zweite Übergangsbereich 38a sind in der Längsbetrachtung gemeinsam um 180° gebogen. Im vorliegenden Fall geht die Biegekrümmung, insbesondere der Verlauf des Biegebereichs 34a, kontinuierlich, insbesondere stetig, insbesondere frei von einem Knick, in die erste Übergangskrümmung, insbesondere in einen Verlauf des ersten Übergangsbereichs 36a, über. Ferner geht im vorliegenden Fall die Biegekrümmung, insbesondere der Verlauf des Biegebereichs 34a, kontinuierlich, insbesondere stetig, insbesondere frei von einem Knick, in die zweite Übergangskrümmung, insbesondere in einen Verlauf des zweiten Übergangsbereichs 38a, über. Außerdem geht im vorliegenden Fall die erste Übergangskrümmung, insbesondere der Verlauf des ersten Übergangsbereichs 36a, kontinuierlich, insbesondere stetig, insbesondere frei von einem Knick, in den geraden Verlauf des ersten Schenkels 20a über. Zudem geht im vorliegenden Fall die zweite Übergangskrümmung, insbesondere der Verlauf des zweiten Übergangsbereichs 38a, kontinuierlich, insbesondere stetig, insbesondere frei von einem Knick, in den geraden Verlauf des zweiten Schenkels 22a über. Es ist auch denkbar, dass entsprechende Übergange mit einem Knick versehen sind. Ferner ist denkbar, dass eine erste Übergangskrümmung und/oder eine zweite Übergangskrümmung verschwindet, wobei insbesondere ein erster Übergangsbereich und/oder ein zweiter Übergangsbereich zumindest abschnittsweise oder über ihre gesamte Erstreckung einen geraden Verlauf aufweisen können.
  • Die Figur 7 zeigt eine Biegetestvorrichtung 120a zur Durchführung eines Hin- und Herbiegeversuchs in einer schematischen Darstellung. Die Biegetestvorrichtung 120a weist Spannbacken 122a, 124a auf, die zu einem Einspannen eines Teststücks eines Drahts vorgesehen sind. Im gezeigten Fall handelt es sich um ein Teststück 42a des Drahts 18a. Die Biegetestvorrichtung 120a weist einen Biegehebel 128a auf, welcher hin- und herschwenkbar gelagert ist. Der Biegehebel 128a weist Mitnehmer 130a, 132a für das Teststück 42a des Drahts 18a auf. Die Biegetestvorrichtung 120a weist einen Biegezylinder 40a auf, um welchen das Teststück 42a des Drahts 18a bei dem Hin- und Herbiegeversuch gebogen wird. Die Biegetestvorrichtung 120a weist einen weiteren Biegezylinder 126a auf, der zu dem Biegezylinder 40a identisch ausgebildet ist. Der weitere Biegezylinder 126a ist dem Biegezylinder 40a gegenüberliegend angeordnet. Bei dem Hin- und Herbiegeversuch biegt der Biegehebel 128a das Teststück 42a des Drahts 18a abwechselnd um jeweils wenigstens 90° um den Biegezylinder 40a und den weiteren Biegezylinder 126a. Der Hin- und Herbiegeversuch wird üblicherweise solange durchgeführt, bis das Teststück 42a des Drahts 18a bricht um dessen Belastbarkeit und/oder Biegsamkeit zu testen.
  • Der Biegezylinder 40a weist einen Durchmesser von höchstens 2d, also höchsten einem Doppelten des Drahtdurchmessers d, auf. Im vorliegenden Fall weist der Biegezylinder 40a einen Durchmesser von 5 mm auf. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 2 mm ein Biegezylinderdurchmesser von 3.75 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 3 mm ein Biegezylinderdurchmesser von 5 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 4 mm ein Biegezylinderdurchmesser von 7.5 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 5 mm ein Biegezylinderdurchmesser von 10 mm gewählt.
  • Das Teststück 42a des Drahts 18a weist im vorliegenden Fall eine Länge von etwa 85 mm auf. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 2 mm eine Teststücklänge von etwa 75 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 3 mm eine Teststücklänge von etwa 85 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 4 mm eine Teststücklänge von etwa 100 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 5 mm eine Teststücklänge von etwa 115 mm gewählt. Vorzugsweise wird das Teststück 42a von dem Draht 18a abgeschnitten, insbesondere vor einer Herstellung des Längselements 16a und/oder des Drahtgeflechts 10a.
  • Der Draht 18a beziehungsweise das Teststück 42a des Drahts 18a ist bei dem Hin- und Herbiegeversuch um den Biegezylinder 40a und insbesondere um den weiteren Biegezylinder 126a um wenigstens 90° in entgegengesetzte Richtungen zumindest M-mal bruchfrei hin- und herbiegbar, wobei M, gegebenenfalls mittels Abrunden, als C·R-0,5·d-0,5 bestimmbar ist und wobei d der Durchmesser des Drahts 18a in mm, R die Zugfestigkeit des Drahts 18a in N mm-2 und C ein Faktor von wenigstens 400 N0,5 mm0,5 ist. Mittels des Hin- und Herbiegeversuchs kann der Draht 18a zusätzlich zu seiner Zugfestigkeit auch im Hinblick auf seine Biegeeigenschaften getestet werden, welche sowohl für eine Herstellung des Drahtgeflechts 10a als auch für ein Verformungsverhalten des Drahtgeflechts 10a bei einer Installation und insbesondere in einem Einschlagsfall verantwortlich sind. Wird ein höherer Wert für C gewählt, können biegsamere Drähte, beispielsweise für anspruchsvollere Anwendungen, gewählt werden. Beispielsweise kann C ein Faktor von 500 N0,5 mm0,5 oder 750 N0,5 mm0,5 oder 1000 N0,5 mm0,5 oder 2000 N0,5 mm0,5 oder noch größer sein. Im vorliegenden Fall ergibt sich gemäß dieser Formel ein Wert von M ′ = 400 N 0,5 mm 0,5 × 1770 N mm 2 − 0,5 × 3 mm − 0.5 = 5,4892 .
    Figure imgb0001
  • Im vorliegenden Fall beträgt M, bestimmt nach dieser Formel, nach Abrunden von M' demnach 5.
  • Die Biegetestvorrichtung 120a definiert eine Biegelänge 133a. Die Biegelänge 133a ist ein vertikaler Abstand zwischen einem höchsten Punkt des Biegezylinders 40a und einem tiefsten Punkt der Mitnehmer 130a, 132a. Im vorliegenden Fall beträgt die Biegelänge 133a etwa 35 mm. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 2 mm eine Biegelänge von etwa 25 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 3 mm eine Biegelänge von etwa 35 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 4 mm eine Biegelänge von etwa 50 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 5 mm eine Biegelänge von etwa 75 mm gewählt.
  • Mittels des Hin- und Herbiegeversuchs kann ein geeigneter Draht 18a vor einer Herstellung des Drahtgeflechts 10a identifiziert werden. Der Draht 18a wird dabei als geeignet identifiziert, wenn das Teststück 42a des Drahts 18a bei dem Hin- und Herbiegeversuch wenigstens M-mal um den Biegezylinder 40a und insbesondere um den weiteren Biegezylinder 126a um wenigstens 90° in entgegengesetzte Richtungen bruchfrei hin- und hergebogen werden kann.
  • Die Figur 8 zeigt eine Pressvorrichtung 134a zur Durchführung eines Pressversuchs in einer schematischen Darstellung. Die Pressvorrichtung 134a weist zwei gegenüberliegende, parallele Platten 48a, 50a, nämlich eine erste Platte 48a und eine zweite Platte 50a, auf. Die Platten 48a, 50a sind zu einem Pressen entlang einer Pressstrecke 52a aufeinander zu bewegbar. Im vorliegenden Fall ist die erste Platte 48a auf die zweite Platte 50a zu bewegbar. Ferner werden im vorliegenden Fall die Platten 48a, 50a bei dem Pressversuch mit einer Geschwindigkeit von etwa 117 µm s-1 aufeinander zubewegt. Vorteilhaft wird vor dem Pressversuch die erste Platte 48a und/oder die zweite Platte 50a zunächst auf Kontakt zu dem Teststück 42a des Drahts 18a verfahren, insbesondere mit einer Vorkraft von etwa 10 kN und/oder mit einer Geschwindigkeit von etwa 333 µm s-1, wobei auch andere Vorkräfte und/oder Geschwindigkeiten, beispielsweise abweichend um einen Faktor 2, einen Faktor 5, einen Faktor 10, einen Faktor 20, einen Faktor 50, einen Faktor 100, denkbar sind. Der Pressversuch umfasst ein Pressen eines Teststücks 46a der Wendel 12a. Das Teststück 46a der Wendel 12a ist der Wendel 12a entnommen, insbesondere aus dieser herausgeschnitten. Das Teststück 46a der Wendel 12a umfasst, insbesondere genau, fünf Schenkel und vier Biegestellen. Die Wendel 12a weist eine Quererstreckung 44a auf (vgl. auch Fig. 4a). Im vorliegenden Fall beträgt die Quererstreckung 44a etwa 12 mm. Die Quererstreckung 44a ist abhängig von einer Geometrie der Biegestelle 24a. Die Quererstreckung 44a ist abhängig von der Biegekrümmung, der ersten Übergangskrümmung und der zweiten Übergangskrümmung. Es sind beliebige andere Quererstreckungen sowie deren Anpassung an eine Anwendung denkbar. Beispielsweise können kleine Quererstreckungen verwendet werden, wenn ein Drahtgeflecht mit einer geringen Dicke benötigt wird, beispielsweise eine Quererstreckung von höchstens 10 mm oder von höchstens 7 mm. Ebenso sind größere Quererstreckungen denkbar, beispielsweise eine Quererstreckung von mehr als 15 mm oder von mehr als 25 mm oder von mehr als 40 mm oder noch mehr. Insbesondere ist denkbar, im Fall von größeren Durchmessern von Längselementen entsprechend größere Quererstreckungen zu wählen. Es sind aber auch eng gebogene Drahtgeflechte denkbar, welche eine geringe Quererstreckung bei einem großen Durchmesser eines entsprechenden Längselements aufweisen. Insbesondere um geringe Geflechtdicken zu realisieren ist denkbar, dass sich eine erste Biegestelle und eine zweite Biegestelle unter einem kleinen Winkel kreuzen, wobei insbesondere ein entsprechender zweiter Steigungswinkel einen Wert von deutlich unter 45°, beispielsweise von 30° oder von 20° oder noch weniger aufweist. Ebenso ist denkbar, dass sich eine erste Biegestelle und eine zweite Biegestelle unter einem großen Winkel kreuzen, wobei ein entsprechender zweiter Steigungswinkel einen Wert von deutlich über 45°, beispielsweise von 60° oder von 70° oder noch mehr aufweist, wodurch insbesondere ein Drahtgeflecht mit einer großen Dicke und schmal ausgeführten Verknüpfungspunkten zwischen Wendeln realisierbar ist.
  • Die Figur 9 zeigt eine Federkennlinie 56a des Teststücks 46a der Wendel 12a bei dem Pressversuch in einem schematischen Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58a. Das Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58a umfasst eine Pressstrecke-Achse 136a, auf welcher eine Position der Platten 48a, 50a, insbesondere der ersten Platte 48a, entlang der Pressstrecke 52a aufgetragen ist. Das Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58a umfasst eine Kraft-Achse 138a, auf welcher eine bei dem Pressversuch auftretende Presskraft an einer gegebenen Stelle der Pressstrecke 52a aufgetragen ist. Die Pressvorrichtung 134a ist dazu vorgesehen, die Federkennlinie 56a gemäß des Pressstrecke-Kraft-Diagramms 58a zu ermitteln. Das der Wendel 12a entnommene Teststück 46a der Wendel 12a zeigt bei dem Pressversuch zwischen den parallelen Platten 48a, 50a, wobei der Pressversuch ein Pressen mittels Bewegen der Platten 48a, 50a entlang der Pressstrecke 52a parallel zu der Frontalrichtung 54a der Wendel 12a beinhaltet, die Federkennlinie 56a, die in dem Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58a ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke 52a eine zumindest annähernd linear verlaufende erste Teilkennlinie 60a mit einer ersten Steigung aufweist. Im vorliegenden Fall verläuft die erste Teilkennlinie 60a linear.
  • Die Pressstrecke 52a beginnt dabei mit einem Anliegen der Platten 48a, 50a an dem Teststück 46a der Wenden 12a, bei welchem noch keine Presskraft auf das Teststück 46a der Wendel 12a wirkt. Die Pressstrecke 52a erstreckt sich dann bis zu einem Punkt, an welchem das Teststück 46a der Wendel 12a flach gedrückt ist. Insbesondere erstreckt sich die Pressstrecke 52a über eine Distanz, die in etwa einer Differenz der Quererstreckung 44a und des Drahtdurchmessers d entspricht. Insbesondere wird das Teststück 46a der Wendel 12a bei dem Pressversuch zumindest im Wesentlichen bis auf den Drahtdurchmesser d zusammengedrückt.
  • Die erste Teilkennlinie 60a erstreckt sich über einen Pressstrecken-Wertebereich 66a, der wenigstens einem Viertel der Quererstreckung 44a der Wendel 12a entspricht.
  • An die erste Teilkennlinie 60a schließt sich eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie 62a an. Die zweite Teilkennlinie 62a weist eine zweite Steigung auf, die größer ist als die erste Steigung. Die zweite Steigung ist höchstens viermal so groß wie die erste Steigung. Im vorliegenden Fall ist die zweite Steigung etwa doppelt so groß wie die erste Steigung. Es sind aber auch andere Faktoren zwischen der ersten Steigung und der zweiten Steigung denkbar, wie beispielsweise 1,1 oder 1,5 oder 2,5 oder 3 oder 3,5 oder dergleichen.
  • Die Federkennlinie 56a weist in einem Übergangsbereich 68a zwischen der ersten Teilkennlinie 60a und der zweiten Teilkennlinie 62a einen Knick 70a auf. Der Knick 70a entspricht einer sprunghaften Änderungen einer Steigung der Federkennlinie 56a von der ersten Steigung zu der zweiten Steigung.
  • Die zweite Teilkennlinie 62a erstreckt sich über einen Pressstrecken-Wertebereich 72a, der wenigstens einem Fünftel der Quererstreckung 44a der Wendel 12a entspricht.
  • An die zweite Teilkennlinie 62 schließt sich eine konvex gekrümmte dritte Teilkennlinie 64a an. Die dritte Teilkennlinie 64a weist eine sich stetig vergrößernde Steigung auf. Ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie 62a und der dritten Teilkennlinie 64a ist frei von einem Knick. Die zweite Steigung geht kontinuierlich in die Steigung der dritten Teilkennlinie 64a über. Die Steigung der dritten Teilkennlinie 64a entspricht an einem Übergangspunkt 116a zwischen der zweiten Teilkennlinie 62a und der dritten Teilkennlinie 64a der zweiten Steigung.
  • Die Figur 10 zeigt eine Biegevorrichtung 74a zur Herstellung des Drahtgeflechts 10a in einer perspektivischen Darstellung. Die Figur 11 zeigt einen Biegeraum 140a der Biegevorrichtung 74a in einem ersten Betriebszustand in einer perspektivischen Darstellung. Die Figur 12 zeigt den Biegeraum 140a in einem zweiten Betriebszustand in einer perspektivischen Darstellung. Die Biegevorrichtung 74a ist dazu vorgesehen, das Drahtgeflecht 10a herzustellen. Die Biegevorrichtung 74a ist dazu vorgesehen, die Wendel 12a herzustellen. Die Biegevorrichtung 74a ist zu einem Biegen der Wendel 12a gemäß der Geometrie der Wendel 12a, insbesondere der Schenkel 20a, 22a und der Biegestelle 24a der Wendel 12a, vorgesehen. Die Biegevorrichtung 74a ist dazu vorgesehen, das Drahtgeflecht 10a beziehungsweise die Wendel 12a aus einem Wendelrohling 76a zu fertigen. Der Wendelrohling 76a wird dabei von dem Längselement 16a in einem ungebogenen Zustand gebildet. Im vorliegenden Fall bildet der Draht 18a den Wendelrohling 76a. Es ist aber auch denkbar, dass ein Wendelrohling als ein Drahtbündel und/oder eine Drahtlitze und/oder ein Drahtseil und/oder ein anderes Längselement ausgebildet ist. Die Biegevorrichtung 74a ist dazu vorgesehen, die Wendel 12a mittels eines Biegens des Wendelrohlings 76a zu fertigen.
  • Die Biegevorrichtung 74a weist eine Biegeeinheit 78a auf. Die Biegeeinheit 78a umfasst einen Biegedorn 80a sowie einen Biegetisch 82a. Der Biegetisch 82a ist zu einem Biegen des Wendelrohlings 76a um den Biegedorn 80a vorgesehen. Der Biegetisch 82a ist vollständig um den Biegedorn 80a umlaufend gelagert. Bei einer Fertigung läuft der Biegetisch 82a kontinuierlich in eine Umlaufrichtung 142a um den Biegedorn 80a. Der Biegedorn 80a weist eine Längsachse 144a auf. Die Längsachse 144a des Biegedorns 80a verläuft parallel zu einer Haupterstreckungsrichtung 94a des Biegedorns 80a.
  • Die Biegevorrichtung 74a weist eine Vorschubeinheit 84a auf, die zu einem Vorschieben des Wendelrohlings 76a entlang einer Vorschubachse 86a in eine Vorschubrichtung 88a vorgesehen ist. Die Vorschubachse 86a ist parallel zu der Vorschubrichtung 88a angeordnet. Die Vorschubrichtung 88a verläuft parallel zu einer Haupterstreckungsrichtung des Wendelrohlings 76a. Die Vorschubachse 86a schließt mit der Längsachse 144a des Biegedorns 80a einen Winkel ein, der zumindest im Wesentlichen und insbesondere genau dem ersten Steigungswinkel 26a entspricht. Der erste Steigungswinkel 26a kann mittels eines Verstellens der Vorschubachse 86a relativ zu der Längsachse 144a des Biegedorns 80a eingestellt werden.
  • Die Biegevorrichtung 74a weist eine Geometrieeinstelleinheit 90a auf, die zu einem Einstellen einer Geometrie der Wendel 12a vorgesehen ist. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen einer Länge des ersten Schenkels 20a und des zweiten Schenkels 22a vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen der Quererstreckung 44a der Wendel 12a vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen des ersten Steigungswinkels 26a vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen des zweiten Steigungswinkels 30a vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen der Biegekrümmung vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen der ersten Übergangskrümmung vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen der zweiten Übergangskrümmung vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen der Geometrie der Biegestelle 24a, insbesondere des Biegebereichs 34a, insbesondere des ersten Übergangsbereichs 36a und insbesondere des zweiten Übergangsbereichs 38a vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a umfasst ein Ausrichtelement 146a zum Einstellen des Winkels zwischen der Vorschubachse 86a und der Längsachse 144a des Biegedorns 80a. Das Ausrichtelement 146a ist als ein Langloch ausgebildet.
  • Bei der Fertigung wird der Wendelrohling 76a wiederholt vorgeschoben. Die Biegeeinheit 78a, insbesondere der Biegetisch 82a, biegt nach erfolgtem Vorschub den Wendelrohling 76a jeweils um den Biegedorn 80a, um eine Biegestelle der gefertigten Wendel 12a zu erzeugen. Ein Durchmesser des Biegedorns 80a definiert dabei die Biegekrümmung des Biegebereichs 34a sowie zumindest teilweise die Quererstreckung 44a der Wendel 12a. Insbesondere definiert der Durchmesser des Biegedorns 80a einen Innenradius der Biegestelle 24a.
  • Die Geometrieeinstelleinheit 90a weist eine Querhubeinheit 92a auf, die dazu vorgesehen ist, eine Position des Biegetischs 82a entlang der Haupterstreckungsrichtung 94a des Biegedorns 80a relativ zu der Vorschubachse 86a periodisch und zu einem Umlaufen des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a synchronisiert zu verändern. Im vorliegenden Fall weist die Querhubeinheit 92a ein Zuführelement 148a auf, welches dem Biegetisch 82a den Wendelrohling 76a zuführt. Das Zuführelement 148a ist als ein Führungstisch 150a mit Führungsrollen 152a, 154a ausgebildet. Das Zuführelement 148a ist in eine Querhubrichtung 156a und entgegen dieser relativ zu dem Biegetisch 82a verschiebbar gelagert. Die Querhubrichtung 156a verläuft parallel zu der Haupterstreckungsrichtung 94a des Biegedorns 80a. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist dazu vorgesehen, einen maximalen Querhub 160a einzustellen. Das Zuführelement 148a ist parallel zu der Querhubrichtung 156a um den maximalen Querhub 160a verschiebbar.
  • Die Querhubeinheit 92a weist ein Kopplungselement 162a auf, welches eine Bewegung des Zuführelements 148a an das Umlaufen des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a mechanisch koppelt. Im vorliegenden Fall ist das Kopplungselement 162a ein Hebelantrieb, der das Zuführelement 148a mechanisch an einen nicht gezeigten gemeinsamen Antrieb der Biegevorrichtung 74a koppelt. Während eines Umlaufs des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a wird das Zuführelement 148a aus einer Ausgangsposition parallel zu der Querhubrichtung 156a weg von dem Biegetisch 82a ausgelenkt. Besonders vorteilhaft wird das Zuführelement 148a während dieses Umlaufs des Biegetischs 82a anschließend in seine Ausgangsposition zurückbewegt. Insbesondere ist die Querhubeinheit 92a dazu vorgesehen, eine bei dem Biegen entstehende Biegestelle mit dem zweiten Steigungswinkel 30a zu versehen. Insbesondere ist die Querhubeinheit 92a dazu vorgesehen, einen einstellbaren maximalen Querhub 160a zu erzeugen. Mittels des maximalen Querhubs 160a kann der zweite Steigungswinkel 30a eingestellt werden. Mittels des Querhubs 160a kann ein zweiter Steigungswinkel 30a erzeugt werden, der sich von dem ersten Steigungswinkel 26a unterscheidet, insbesondere indem der Wendelrohling 76a bei einem Biegen einer Biegestelle um den Biegedorn 80a seitlich versetzt wird.
  • Im vorliegenden Fall ist der Biegedorn 80a angetrieben. Der Biegedorn 80a ist um seine Längsachse 144a drehbar gelagert. Der Biegedorn 80a ist über einen Riemen 164a mit dem gemeinsamen Antrieb der Biegevorrichtung 74a gekoppelt. Der Biegedorn 80a ist auswechselbar ausgebildet. Die Biegeeinheit 78a ist mit Biegedornen mit unterschiedlichen Durchmessern bestückbar.
  • Die Geometrieeinstelleinheit 90a weist eine Anschlagseinheit 96a mit zumindest einem Anschlagselement 98a auf, das eine maximale Vorschubposition für den Wendelrohling 76a definiert. Bei einem Vorschieben kann der Wendelrohling 76a von der Vorschubeinheit 84a maximal bis zu der maximalen Vorschubposition vorgeschoben werden. Der Wendelrohling 76a befindet sich vor dem Biegen durch den Biegetisch 82a um den Biegedorn 80a in der maximalen Vorschubposition. In der maximalen Vorschubposition stößt der Wendelrohling 76a mit einer zuletzt gebogenen Biegestelle 166a der Wendel 12a an dem Anschlagselement 98a an. Der in der Figur 11 dargestellte erste Betriebszustand entspricht einer Situation unmittelbar vor dem Biegen des Wendelrohlings 76a um den Biegedorn 80a. Der Wendelrohling 76a befindet sich in dem ersten Betriebszustand in der maximalen Vorschubposition. Der in der Figur 12 dargestellte zweite Betriebszustand entspricht einer Situation während des Biegens der Wendelrohlings 76a um den Biegedorn 80a. Der Biegetisch 82a ist in dem zweiten Betriebszustand entlang der Umlaufrichtung 142a gegenüber seiner Position in dem ersten Betriebszustand verschoben.
  • Das Anschlagselement 98a ist vollständig um den Biegedorn 80a umlaufend gelagert. Das Anschlagselement 98a läuft bei der Fertigung kontinuierlich um den Biegedorn 80a in die Umlaufrichtung 142a.
  • Eine Position des Biegetischs 82a relativ zu dem Anschlagselement 98a ist bei dem Umlaufen des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a veränderlich. Der Biegetisch 82a ist um eine Schwenkachse 102a schwenkbar gelagert, welche bei dem Umlaufen des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a selbst den Biegedorn 80a umläuft, insbesondere in die Umlaufrichtung 142a. Die Schwenkachse 102a bewegt sich bei der Fertigung auf einer Kreisbahn 168a (vgl. Fig. 13). Die Schwenkachse 102a bewegt sich bei der Fertigung mit einer konstanten Winkelgeschwindigkeit. Während des Biegens laufen der Biegetisch 82a und das Anschlagselement 98a mit gleicher Geschwindigkeit um den Biegedorn 80a. Nach dem Biegen schwenkt der Biegetisch 82a um die Schwenkachse 102a aus, wodurch ein maximaler Biegewinkel definiert ist. Der Biegetisch 82a schwenkt anschließend, insbesondere während des Vorschiebens des Wendelrohlings 76a, wieder um die Schwenkachse 102a zurück. In dem ersten Betriebszustand liegt das Anschlagselement 98a auf dem Biegetisch 82a auf.
  • Das Anschlagselement 98a weist eine konkav gekrümmte Anschlagsfläche 100a auf. Die Anschlagsfläche 100a ist in der Umlaufrichtung 142a entsprechend kreisbogenförmig gekrümmt. Ferner ist die Anschlagsfläche 100a senkrecht zu der Krümmung in Umlaufrichtung 142a kreisbogenförmig gekrümmt. Ein Radius dieser Krümmung senkrecht zur Umlaufrichtung 142a entspricht zumindest im Wesentlichen einer Krümmung der Biegestelle 24a. In der maximalen Vorschubposition liegt die zuletzt gebogene Biegestelle 166a an der Anschlagsfläche 100a an, welche sich kreisbogenförmig um die zuletzt gebogene Biegestelle 166a krümmt.
  • In einem Vorschubbetriebszustand, in welchem der Vorschub des Wendelrohlings 76a erfolgt, ist eine Position des Anschlagselements 98a relativ zu der Vorschubachse 86a veränderlich. Das Anschlagselement 98a bewegt sich in dem Vorschubbetriebszustand, insbesondere nachdem der Wendelrohling 76a an dem Anschlagselement 98a anliegt, sich demnach insbesondere in der maximalen Vorschubposition befindet, an der zuletzt gebogenen Biegestelle 166a in Umlaufrichtung 142a entlang.
  • Die Biegeeinheit 78a ist zu einem Biegen eines Wendelrohlings mit zumindest einem Draht aus einem hochfesten Stahl vorgesehen. Im vorliegenden Fall kann der Wendelrohling 76a mittels der Biegeeinheit 78a gebogen werden. Die Biegeeinheit 78a ist ferner dazu vorgesehen, Wendelrohlinge aus unterschiedlichen Längselementen, beispielsweise aus Drahtlitzen, Drahtseilen, Drahtbündeln oder dergleichen, sowie Einzeldrähte, jeweils insbesondere mit unterschiedlichen Durchmessern und/oder Zugfestigkeiten, zu Wendeln zu biegen. Ferner ist die Biegevorrichtung 74a dazu vorgesehen, ein Drahtgeflecht aus entsprechend gebogenen Wendeln zu fertigen, insbesondere das Drahtgeflecht 10a.
  • Die Biegeeinheit 78a ist dazu vorgesehen, den Wendelrohling 76a bei einem einzelnen Umlauf, insbesondere bei jedem Umlauf, des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a um mehr als 180° zu biegen. Ein Biegewinkel wird dabei durch einen Zeitpunkt eines Verschwenkens des Biegetischs 82a um die Schwenkachse 102a definiert. Die Biegeeinheit 78a ist zu einem Überbiegen des Wendelrohlings 76a vorgesehen, insbesondere um ein Rückfedern des Wendelrohlings 76a nach dem Biegen aufgrund dessen hoher Härte auszugleichen. Die Biegeeinheit 78a ist dazu vorgesehen, die Biegestelle 24a mit einem Gesamtwinkel von genau 180° zu versehen, sodass die Wendel 12a in sich gerade verlaufend gefertigt werden kann.
  • Die Geometrieeinstelleinheit 90a weist eine Halteeinheit 104a mit einem Halteelement 106a auf, das die Wendel 12a bei dem Biegen um den Biegedorn 80a vom Biegedorn 80a aus betrachtet hinter dem Biegetisch 82a zumindest teilweise fixiert. Das Halteelement 106a umgreift die Wendel 12a teilweise. Das Halteelement 106a ist gabelartig ausgebildet. Das Halteelement 106a stützt die Wendel 12a bei einem Biegen des Wendelrohlings 76a um den Biegedorn 80a, bei welchem die Wendel 12a in Umlaufrichtung 142a mitrotiert wird.
  • Das Halteelement 106a ist vollständig um den Biegedorn 80a umlaufend gelagert. Das Halteelement 106a ist um eine Schwenkachse 108a schwenkbar gelagert, die bei einem Umlaufen des Halteelements 106a um den Biegedorn 80a selbst den Biegedorn 80a umläuft. Das Halteelement 106a ist an dem Biegetisch 82a gelagert. Die Schwenkachse 108a des Halteelements 106a ist identisch mit der Schwenkachse 102a des Biegetischs 82a. Die Schwenkachse 108a verläuft durch einen Lagerbolzen 170a, der das Halteelement 106a an dem Biegetisch 82a lagert. Bei dem Umlaufen des Halteelements 106a um den Biegedorn 80a ist eine Position des Halteelements 106a relativ zu dem Biegetisch 82a veränderlich. Nach dem Biegen wird das Halteelement 106a von der Wendel 12a weggeschwenkt und unter dieser hindurch zurück in eine Ausgangsposition bewegt. Anschließend umgreift das Halteelement 106a die Wendel 12a im Bereich eines anderen Schenkels als zuvor.
  • Die Figur 13 zeigt Führungskulissen 172a, 174a des Biegetischs 82a und des Halteelements 106a in einer schematischen Seitenansicht. Eine erste Führungskulisse 172a bewerkstelligt das Verschwenken des Biegetischs 82a um die Schwenkachse 102a bei dem Umlaufen des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a. Eine zweite Führungskulisse 174a bewerkstelligt das Verschwenken des Halteelements 106a um die Schwenkachse 108a des Halteelements 106a bei dem Umlaufen des Halteelements 106a um den Biegedorn 80a.
  • Die Figur 14 zeigt ein schematisches Ablaufdiagramm eines Verfahrens zur Herstellung des Drahtgeflechts 10a. In einem ersten Verfahrensschritt 176a wird dem Längselement 16a ein Teststück 42a des Drahts 18a entnommen und der Draht 18a mittels Durchführung des beschriebenen Hin- und Herbiegeversuchs als geeignet identifiziert. Ein ungeeigneter Draht würde entsprechend nicht weiter verwendet werden. In einem zweiten Verfahrensschritt 178a wird das Drahtgeflecht 10a mit dem als geeignet identifizierten Draht 18a aus dem Längselement 16a gefertigt. Das Drahtgeflecht 10a wird mittels Biegen gefertigt, wobei die Wendel 12a hergestellt wird. In dem zweiten Verfahrensschritt 178a wird die Wendel 12a mittels der Biegevorrichtung 74a hergestellt. In einem dritten Verfahrensschritt 180a wird der Wendel 12a ein Teststück 46a der Wendel 12a entnommen und mittels des beschriebenen Pressversuchs getestet. Der dritte Verfahrensschritt 180a kann nach einem kurzen Testlauf einer Fertigung eines Probestücks des Drahtgeflechts 10a und/oder zu Zwecken einer Qualitätskontrolle erfolgen.
  • Die beschriebene Verfahrensschritte 176a, 178a, 180a sind auch unabhängig voneinander durchführbar. Beispielsweise ist denkbar, einen mittels des Hin- und Herbiegeversuchs als geeignet identifizierten Draht beziehungsweise ein entsprechendes Längselement auf andere Weise zu einem Drahtgeflecht zu verarbeiten. Ferner ist denkbar, ein Drahtgeflecht mittels der Biegevorrichtung zu fertigen, welches keinen Draht aufweist, der das beschriebene Verhalten in dem Hin- und Herbiegeversuch und/oder bei dem Pressversuch zeigt. Außerdem ist ein beliebiges Herstellungsverfahren für ein Drahtgeflecht denkbar, welches insbesondere das beschriebene Verhalten bei dem Pressversuch zeigt. Grundsätzlich ist denkbar, ein Drahtgeflecht mit einem oder mehreren der beschriebenen Merkmale mittels eines Flechtmessers und/oder eines hin- und herschwenkbaren Biegetisches oder einer anderen geeigneten Herstellungsvorrichtung zu fertigen.
  • In den Figuren 15 bis 25 sind neun weitere Ausführungsbeispiele der Erfindung gezeigt. Die nachfolgenden Beschreibungen und die Zeichnungen beschränken sich im Wesentlichen auf die Unterschiede zwischen den Ausführungsbeispielen, wobei bezüglich gleich bezeichneter Bauteile, insbesondere in Bezug auf Bauteile mit gleichen Bezugszeichen, grundsätzlich auch auf die Zeichnungen und/oder die Beschreibung der anderen Ausführungsbeispiele, insbesondere der Figuren 1 bis 14, verwiesen werden kann. Zur Unterscheidung der Ausführungsbeispiele ist der Buchstabe a den Bezugszeichen des Ausführungsbeispiels in den Figuren 1 bis 14 nachgestellt. In den Ausführungsbeispielen der Figuren 15 bis 25 ist der Buchstabe a durch die Buchstaben b bis j ersetzt.
  • Die Figur 15 zeigt ein zweites Drahtgeflecht 10b in einer schematischen Frontansicht. Das zweite Drahtgeflecht 10b weist mehrere ineinander geflochtene Wendeln 12b auf, von denen wenigstens eine Wendel 12b aus einem Längselement 16b mit einem Draht 18b gefertigt ist. Das Längselement 16b ist im vorliegenden Fall als ein Drahtbündel mit dem Draht 18b ausgebildet. Die Wendel 12b weist einen ersten Schenkel 20b, einen zweiten Schenkel 22b und eine den ersten Schenkel 20b und den zweiten Schenkel 22b verbindende Biegestelle 24b auf. In einer Frontalbetrachtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel 12b verläuft der erste Schenkel 20b mit einem ersten Steigungswinkel 26b bezüglich einer Längsrichtung 28b der Wendel 12b.
  • Die Figur 16 zeigt die Biegestelle 24b der Wendel 12b in einer Querbetrachtung parallel zu der Haupterstreckungsebene der Wendel 12b und senkrecht zu der Längsrichtung 28b der Wendel 12b. In der Querbetrachtung verläuft die Biegestelle 24b zumindest abschnittsweise mit einem von dem ersten Steigungswinkel 26b verschiedenen zweiten Steigungswinkel 30b bezüglich der Längsrichtung 28b der Wendel 12b.
  • Im vorliegenden Fall ist der erste Steigungswinkel 26b kleiner als 45°. Der erste Steigungswinkel 26b beträgt etwa 30°. Das zweite Drahtgeflecht 10b weist aufgrund des kleinen ersten Steigungswinkel 26b breite Maschen auf. Das zweite Drahtgeflecht 10b ist dazu vorgesehen, quer zu einem Hang ausgerollt zu werden, sodass quer zu dem Hang das zweite Drahtgeflecht 10b unterbrechungsfrei über eine große Strecke ausgelegt werden kann. Parallel zu dem Hang entspricht eine Höhe einer entsprechenden Installation demnach einer Breite des zweiten Drahtgeflechts 10b beziehungsweise einer Länge der Wendel 12b.
  • Der zweite Steigungswinkel 30b ist größer als der erste Steigungswinkel 26b. Im vorliegenden Fall beträgt der zweite Steigungswinkel 30b etwa 45°.
  • Die Figur 17 zeigt ein drittes Drahtgeflecht 10c in einer schematischen Frontansicht. Das dritte Drahtgeflecht 10c weist mehrere ineinander geflochtene Wendeln 12c auf, von denen wenigstens eine Wendel 12c aus einem Längselement 16c mit einem Draht 18c gefertigt ist. Das Längselement 16c ist im vorliegenden Fall als eine Drahtlitze mit dem Draht 18c ausgebildet. Das Längselement 16c weist mehrere umeinander gewickelte, identisch ausgebildete Drähte 18c auf. Die Wendel 12c weist einen ersten Schenkel 20c, einen zweiten Schenkel 22c und eine den ersten Schenkel 20c und den zweiten Schenkel 22c verbindende Biegestelle 24c auf. In einer Frontalbetrachtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel 12c verläuft der erste Schenkel 20c mit einem ersten Steigungswinkel 26c bezüglich einer Längsrichtung 28c der Wendel 12c.
  • Die Figur 18 zeigt die Biegestelle 24c der Wendel 12c in einer Querbetrachtung parallel zu der Haupterstreckungsebene der Wendel 12c und senkrecht zu der Längsrichtung 28c der Wendel 12c. In der Querbetrachtung verläuft die Biegestelle 24c zumindest abschnittsweise mit einem von dem ersten Steigungswinkel 26c verschiedenen zweiten Steigungswinkel 30c bezüglich der Längsrichtung 28c der Wendel 12c.
  • Im vorliegenden Fall ist der erste Steigungswinkel 26c größer als 45°. Der erste Steigungswinkel 26c beträgt etwa 75°. Das dritte Drahtgeflecht 10c weist aufgrund des großen ersten Steigungswinkel 26c schmale Maschen auf. Das Drahtgeflecht 10c ist daher in eine Längsrichtung der Maschen sehr zugfest. Ferner ist das Drahtgeflecht 10c in eine Querrichtung der Maschen leichter dehnbar als in die Längsrichtung.
  • Der zweite Steigungswinkel 30c ist kleiner als der erste Steigungswinkel 26c. Im vorliegenden Fall beträgt der zweite Steigungswinkel 30c etwa 45°.
  • Die Figur 19 zeigt eine Wendel 12d eines vierten Drahtgeflechts, betrachtet in eine Längsrichtung der Wendel 12d, in einer schematischen Darstellung. Die Wendel 12d ist aus einem Längselement 16d mit zumindest einem Draht 18d gefertigt. Die Wendel 12d weist einen ersten Schenkel 20d, einen zweiten Schenkel 22d sowie eine den ersten Schenkel 20d und den zweiten Schenkel 22d verbindende Biegestelle 24d auf. In einer Längsbetrachtung parallel zu einer Längsrichtung 28d der Wendel 12d umfasst die Biegestelle 24d einen Biegebereich 34d mit einer ersten Biegekrümmung. Ferner umfasst die Biegestelle 24d in der Längsbetrachtung einen mit dem ersten Schenkel 20d verbundenen ersten Übergangsbereich 36a mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen ersten Übergangskrümmung. Zudem umfasst die Biegestelle 24d in der Längsbetrachtung einen mit dem zweiten Schenkel 22d verbundenen zweiten Übergangsbereich 38d mit einer zweiten Übergangskrümmung.
  • Der erste Schenkel 20d weist einen gekrümmten Verlauf auf. Der erste Schenkel 20d ist frei von einem geraden Verlauf. Der Biegebereich 34d ist kreisbogenförmig gekrümmt. Die erste Übergangskrümmung und die zweite Übergangskrümmung sind identisch.
  • Die Figur 20 zeigt eine Wendel 12e eines fünften Drahtgeflechts, betrachtet in eine Längsrichtung der Wendel 12e, in einer schematischen Darstellung. Die Wendel 12e ist aus einem Längselement 16e mit zumindest einem Draht 18e gefertigt. Die Wendel 12e weist einen ersten Schenkel 20e, einen zweiten Schenkel 22e sowie eine den ersten Schenkel 20e und den zweiten Schenkel 22e verbindende Biegestelle 24e auf. In einer Längsbetrachtung parallel zu einer Längsrichtung 28e der Wendel 12e umfasst die Biegestelle 24e einen Biegebereich 34e mit einer ersten Biegekrümmung. Ferner umfasst die Biegestelle 24e in der Längsbetrachtung einen mit dem ersten Schenkel 20e verbundenen ersten Übergangsbereich 36a mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen ersten Übergangskrümmung. Zudem umfasst die Biegestelle 24e in der Längsbetrachtung einen mit dem zweiten Schenkel 22e verbundenen zweiten Übergangsbereich 38e mit einer zweiten Übergangskrümmung.
  • Der erste Übergangsbereich 36e folgt abschnittsweise einem geraden Verlauf. Der erste Übergangsbereich 36e bildet einen Teil des ersten Schenkels 20e aus. Im vorliegenden Fall bildet der erste Übergangsbereich 36e eine Hälfte des ersten Schenkels 20e aus. Der erste Übergangsbereich 36a geht kontinuierlich in den ersten Schenkel 20e über. In analoger Weise bildet der zweite Übergangsbereich 38e eine Hälfte des zweiten Schenkels 22e aus.
  • Die Figur 21 zeigt eine Federkennlinie 56f eines Teststücks einer Wendel eines sechsten Drahtgeflechts in einem schematischen Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58f. Die Federkennlinie 56f wurde analog zu der Federkennlinie 56a im Ausführungsbeispiel der Figuren 1 bis 14 mittels eines Pressens des Teststücks der Wendel entlang einer Pressstrecke ermittelt. Das sechste Drahtgeflecht ist aus einem hochfesten Stahldraht mit einem Drahtdurchmesser von 2 mm gefertigt. Das sechste Drahtgeflecht weist eine Schenkellänge von etwa 65 mm auf.
  • Die Federkennlinie 56f weist ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke eine annähernd linear verlaufende erste Teilkennlinie 60f mit einer ersten Steigung auf. An die erste Teilkennlinie 60f schließt sich eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie 62f mit einer zweiten Steigung an, die größer ist als die erste Steigung. In einem Übergangsbereich 68f zwischen der ersten Teilkennlinie 60f und der zweiten Teilkennlinie 62f weist die Federkennlinie 56f einen Knick 70f auf.
  • An die zweite Teilkennlinie 62f schließt sich eine konvex gekrümmte dritte Teilkennlinie 64f an. Ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie 62f und der dritten Teilkennlinie 64f ist frei von einem Knick.
  • Die Figur 22 zeigt eine Federkennlinie 56g eines Teststücks einer Wendel eines siebten Drahtgeflechts in einem schematischen Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58g. Die Federkennlinie 56g wurde analog zu der Federkennlinie 56a im Ausführungsbeispiel der Figuren 1 bis 14 mittels eines Pressens des Teststücks der Wendel entlang einer Pressstrecke ermittelt. Das siebte Drahtgeflecht ist aus einem hochfesten Stahldraht mit einem Drahtdurchmesser von 2 mm gefertigt. Das siebte Drahtgeflecht weist eine Schenkellänge von etwa 45 mm auf.
  • Die Federkennlinie 56g weist ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke eine annähernd linear verlaufende erste Teilkennlinie 60g mit einer ersten Steigung auf. An die erste Teilkennlinie 60g schließt sich eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie 62g mit einer zweiten Steigung an, die größer ist als die erste Steigung. In einem Übergangsbereich 68g zwischen der ersten Teilkennlinie 60g und der zweiten Teilkennlinie 62g weist die Federkennlinie 56g einen Knick 70g auf.
  • An die zweite Teilkennlinie 62g schließt sich eine konvex gekrümmte dritte Teilkennlinie 64g an. Ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie 62g und der dritten Teilkennlinie 64g ist frei von einem Knick.
  • Die Figur 23 zeigt eine Federkennlinie 56h eines Teststücks einer Wendel eines achten Drahtgeflechts in einem schematischen Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58h.
  • Die Federkennlinie 56h wurde analog zu der Federkennlinie 56a im Ausführungsbeispiel der Figuren 1 bis 14 mittels eines Pressens des Teststücks der Wendel entlang einer Pressstrecke ermittelt. Das achte Drahtgeflecht ist aus einem hochfesten Stahldraht mit einem Drahtdurchmesser von 3 mm gefertigt. Das achte Drahtgeflecht weist eine Schenkellänge von etwa 65 mm auf.
  • Die Federkennlinie 56h weist ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke eine annähernd linear verlaufende erste Teilkennlinie 60h mit einer ersten Steigung auf. An die erste Teilkennlinie 60h schließt sich eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie 62h mit einer zweiten Steigung an, die größer ist als die erste Steigung. In einem Übergangsbereich 68h zwischen der ersten Teilkennlinie 60h und der zweiten Teilkennlinie 62h weist die Federkennlinie 56h einen Knick 70h auf.
  • An die zweite Teilkennlinie 62h schließt sich eine konvex gekrümmte dritte Teilkennlinie 64h an. Ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie 62h und der dritten Teilkennlinie 64h ist frei von einem Knick.
  • Die Figur 24 zeigt eine Federkennlinie 56i eines Teststücks einer Wendel eines neunten Drahtgeflechts in einem schematischen Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58i. Die Federkennlinie 56i wurde analog zu der Federkennlinie 56a im Ausführungsbeispiel der Figuren 1 bis 14 mittels eines Pressens des Teststücks der Wendel entlang einer Pressstrecke ermittelt. Das neunte Drahtgeflecht ist aus einem hochfesten Stahldraht mit einem Drahtdurchmesser von 4 mm gefertigt. Das neunte Drahtgeflecht weist eine Schenkellänge von etwa 80 mm auf.
  • Die Federkennlinie 56i weist ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke eine annähernd linear verlaufende erste Teilkennlinie 60i mit einer ersten Steigung auf. An die erste Teilkennlinie 60i schließt sich eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie 62i mit einer zweiten Steigung an, die größer ist als die erste Steigung. In einem Übergangsbereich 68i zwischen der ersten Teilkennlinie 60i und der zweiten Teilkennlinie 62i weist die Federkennlinie 56i einen Knick 70i auf.
  • An die zweite Teilkennlinie 62i schließt sich eine konvex gekrümmte dritte Teilkennlinie 64i an. Ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie 62i und der dritten Teilkennlinie 64i ist frei von einem Knick.
  • Die Figur 25 zeigt eine Federkennlinie 56j eines Teststücks einer Wendel eines zehnten Drahtgeflechts in einem schematischen Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58j. Die Federkennlinie 56j wurde analog zu der Federkennlinie 56a im Ausführungsbeispiel der Figuren 1 bis 14 mittels eines Pressens des Teststücks der Wendel entlang einer Pressstrecke ermittelt. Das zehnte Drahtgeflecht ist aus einem hochfesten Stahldraht mit einem Drahtdurchmesser von 4 mm gefertigt. Das zehnte Drahtgeflecht weist eine Schenkellänge von etwa 65 mm auf.
  • Die Federkennlinie 56j weist ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke eine annähernd linear verlaufende erste Teilkennlinie 60j mit einer ersten Steigung auf. An die erste Teilkennlinie 60j schließt sich eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie 62j mit einer zweiten Steigung an, die größer ist als die erste Steigung. In einem Übergangsbereich 68j zwischen der ersten Teilkennlinie 60j und der zweiten Teilkennlinie 62j weist die Federkennlinie 56j einen Knick 70j auf.
  • An die zweite Teilkennlinie 62j schließt sich eine konvex gekrümmte dritte Teilkennlinie 64j an. Ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie 62j und der dritten Teilkennlinie 64j ist frei von einem Knick.
    • Bezugszeichen
    • 10
    Drahtgeflecht
    12
    Wendel
    14
    Wendel
    16
    Längselement
    18
    Draht
    20
    Schenkel
    22
    Schenkel
    24
    Biegestelle
    26
    Steigungswinkel
    28
    Längsrichtung
    30
    Steigungswinkel
    32
    Biegestelle
    34
    Biegebereich
    36
    Übergangsbereich
    38
    Übergangsbereich
    40
    Biegezylinder
    42
    Teststück
    44
    Quererstreckung
    46
    Teststück
    48
    Platte
    50
    Platte
    52
    Pressstrecke
    54
    Frontalrichtung
    56
    Federkennlinie
    58
    Pressstrecke-Kraft-Diagramm
    60
    Teilkennlinie
    62
    Teilkennlinie
    64
    Teilkennlinie
    66
    Pressstrecken-Wertebereich
    68
    Übergangsbereich
    70
    Knick
    72
    Pressstrecken-Wertebereich
    74
    Biegevorrichtung
    76
    Wendelrohling
    78
    Biegeeinheit
    80
    Biegedorn
    82
    Biegetisch
    84
    Vorschubeinheit
    86
    Vorschubachse
    88
    Vorschubrichtung
    90
    Geometrieeinstelleinheit
    92
    Querhubeinheit
    94
    Haupterstreckungsrichtung
    96
    Anschlagseinheit
    98
    Anschlagselement
    100
    Anschlagsfläche
    102
    Schwenkachse
    104
    Halteeinheit
    106
    Halteelement
    108
    Schwenkachse
    109
    Längsachse
    110
    Längsachse
    112
    Haupterstreckungsrichtung
    114
    Längsachse
    116
    Übergangspunkt
    118
    Kreuzungswinkel
    120
    Biegetestvorrichtung
    122
    Spannbacke
    124
    Spannbacke
    126
    Biegezylinder
    128
    Biegehebel
    130
    Mitnehmer
    132
    Mitnehmer
    133
    Biegelänge
    134
    Pressvorrichtung
    136
    Pressstrecke-Achse
    138
    Kraft-Achse
    140
    Biegeraum
    142
    Umlaufrichtung
    144
    Längsachse
    146
    Ausrichtelement
    148
    Zuführelement
    150
    Führungstisch
    152
    Führungsrolle
    154
    Führungsrolle
    156
    Querhubrichtung
    158
    Kopplungselement
    160
    Querhub
    162
    Kopplungselement
    164
    Riemen
    166
    Biegestelle
    168
    Kreisbahn
    170
    Lagerbolzen
    172
    Führungskulisse
    174
    Führungskulisse
    176
    Verfahrensschritt
    178
    Verfahrensschritt
    180
    Verfahrensschritt

Claims (12)

  1. Drahtgeflecht (10a; 10b; 10c), insbesondere Sicherheitsnetz, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln (12a, 14a; 12b; 12c), von denen wenigstens eine Wendel (12a; 12b; 12c) aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement (16a; 16b; 16c) mit zumindest einem Draht (18a; 18b; 18c) gefertigt ist und zumindest einen ersten Schenkel (20a; 20b; 20c), zumindest einen zweiten Schenkel (22a; 22b; 22c) sowie zumindest eine den ersten Schenkel (20a; 20b; 20c) und den zweiten Schenkel (22a; 22b; 22c) miteinander verbindende Biegestelle (24a; 24b; 24c) umfasst, wobei in einer Frontalbetrachtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel (12a; 12b; 12c) der erste Schenkel (20a; 20b; 20c) zumindest mit einem ersten Steigungswinkel (26a; 26b; 26c) bezüglich einer Längsrichtung (28a; 28b; 28c) der Wendel (12a; 12b; 12c) verläuft, dadurch gekennzeichnet, dass in einer Querbetrachtung parallel zu der Haupterstreckungsebene der Wendel (12a; 12b; 12c) und senkrecht zu der Längsrichtung (28a; 28b; 28c) der Wendel (12a; 12b; 12c) die Biegestelle (24a; 24b; 24c) zumindest auf einem Abschnitt, welcher wenigstens 50 % der Biegestelle (24a; 24b; 24c) umfasst, einem zumindest annähernd geraden Verlauf folgt und wobei die Biegestelle (24a; 24b; 24c) zumindest in dem Abschnitt mit dem geraden Verlauf mit einem von dem ersten Steigungswinkel (26a; 26b; 26c) verschiedenen zweiten Steigungswinkel (30a; 30b; 30c) bezüglich der Längsrichtung (28a; 28b; 28c) der Wendel (12a; 12b; 12c) verläuft, wobei der Draht (18a; 18b; 18c) als ein hochfester Stahldraht mit einer Zugfestigkeit von wenigstens 800 N/mm2 ausgebildet ist.
  2. Drahtgeflecht (10a; 10b; 10c) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Steigungswinkel (30a; 30b; 30c) um wenigstens 2,5°, vorteilhaft um wenigstens 10° von dem ersten Steigungswinkel (26a; 26b; 26c) abweicht.
  3. Drahtgeflecht (10a; 10b; 10c) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Steigungswinkel (30a; 30b; 30c) einen Wert zwischen 25° und 65°, vorteilhaft zwischen 40° und 50°, aufweist.
  4. Drahtgeflecht (10a; 10b; 10c) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in der Querbetrachtung die Wendel (12a; 12b; 12c) zumindest abschnittsweise einem stufigen Verlauf folgt.
  5. Drahtgeflecht (10a; 10b; 10c) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Schenkel (20a; 20b; 20c) und/oder der zweite Schenkel (22a; 22b; 22c) zumindest abschnittsweise einem geraden Verlauf folgt.
  6. Drahtgeflecht (10a; 10b; 10c) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Schenkel (20a; 20b; 20c) zumindest abschnittsweise in einer ersten Ebene und der zweite Schenkel (22a; 22b; 22c) zumindest abschnittsweise in einer zu der ersten Ebene parallelen zweiten Ebene verlaufen.
  7. Drahtgeflecht (10a) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch zumindest eine weitere Wendel (14a) mit zumindest einer weiteren Biegestelle (32a), in deren Bereich sich die Wendel (12a) und die weitere Wendel (14a) zumindest im Wesentlichen senkrecht kreuzen.
  8. Drahtgeflecht (10a; 10c) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Steigungswinkel (30a; 30c) kleiner als der erste Steigungswinkel (26a; 26c) ist.
  9. Drahtgeflecht (10b) nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Steigungswinkel (30b) größer als der erste Steigungswinkel (26b) ist.
  10. Drahtgeflecht (10a; 10c) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Steigungswinkel (26a; 26c) größer als 45° ist.
  11. Drahtgeflecht (10b) nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Steigungswinkel (26b) kleiner als 45° ist.
  12. Verfahren zur Herstellung einer Wendel (12a) für ein Drahtgeflecht (10a), insbesondere für ein Sicherheitsnetz, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Wendel (12a) aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement (16a) mit zumindest einem Draht (18a) gefertigt wird und wobei mittels Biegen zumindest ein erster Schenkel (20a), zumindest ein zweiter Schenkel (22a) sowie zumindest eine den ersten Schenkel (20a) und den zweiten Schenkel (22a) miteinander verbindende Biegestelle (24a) der Wendel (12a) gefertigt werden, sodass in einer ersten Betrachtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel (12a) der erste Schenkel (20a) und/oder der zweite Schenkel (22a) zumindest mit einem ersten Steigungswinkel (26a) bezüglich einer Längsrichtung (28a) der Wendel (12a) verläuft, dadurch gekennzeichnet, dass die Wendel (12a) mittels Biegen derart gefertigt wird, dass in einer zweiten Betrachtung parallel zu der Haupterstreckungsebene der Wendel (12a) und senkrecht zu der Längsrichtung (28a) der Wendel (12a) die Biegestelle (24a; 24b; 24c) zumindest auf einem Abschnitt, welcher wenigstens 50 % der Biegestelle (24a; 24b; 24c) umfasst, einem zumindest annähernd geraden Verlauf folgt und wobei die Biegestelle (24a) zumindest in dem Abschnitt mit dem geraden Verlauf mit einem von dem ersten Steigungswinkel (26a) verschiedenen zweiten Steigungswinkel (30a) bezüglich der Längsrichtung (28a) der Wendel verläuft, wobei der Draht (18a; 18b; 18c) als ein hochfester Stahldraht mit einer Zugfestigkeit von wenigstens 800 N/mm2 ausgebildet ist.
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