EP3189934B1 - Vorrichtung zur reinigung eines strahltriebwerks - Google Patents
Vorrichtung zur reinigung eines strahltriebwerks Download PDFInfo
- Publication number
- EP3189934B1 EP3189934B1 EP17150138.0A EP17150138A EP3189934B1 EP 3189934 B1 EP3189934 B1 EP 3189934B1 EP 17150138 A EP17150138 A EP 17150138A EP 3189934 B1 EP3189934 B1 EP 3189934B1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- nozzle
- engine
- jet engine
- compressor
- turbofan
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title claims description 59
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 36
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 24
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 24
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 24
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 10
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims 19
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims 1
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 38
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 19
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 19
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 17
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 17
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000003912 environmental pollution Methods 0.000 description 2
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 241000238631 Hexapoda Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000011538 cleaning material Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/002—Cleaning of turbomachines
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B08—CLEANING
- B08B—CLEANING IN GENERAL; PREVENTION OF FOULING IN GENERAL
- B08B5/00—Cleaning by methods involving the use of air flow or gas flow
- B08B5/02—Cleaning by the force of jets, e.g. blowing-out cavities
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
- B24C1/00—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods
- B24C1/003—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods using material which dissolves or changes phase after the treatment, e.g. ice, CO2
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
- B24C5/00—Devices or accessories for generating abrasive blasts
- B24C5/02—Blast guns, e.g. for generating high velocity abrasive fluid jets for cutting materials
- B24C5/04—Nozzles therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/70—Suction grids; Strainers; Dust separation; Cleaning
- F04D29/701—Suction grids; Strainers; Dust separation; Cleaning especially adapted for elastic fluid pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2220/00—Application
- F05D2220/30—Application in turbines
- F05D2220/32—Application in turbines in gas turbines
- F05D2220/323—Application in turbines in gas turbines for aircraft propulsion, e.g. jet engines
Definitions
- the invention relates to a device and an arrangement for cleaning an aircraft jet engine.
- Aircraft jet engines have one or more compressor stages, a combustion chamber and one or more turbine stages. In the turbine stages, the hot combustion gases from the combustion chamber give off part of their thermal and mechanical energy, which is used to drive the compressor stages. Jet engines of commercial airliners today predominantly have what is known as a turbofan, which is arranged upstream of the compressor stages and generally has a considerably larger diameter than the compressor stages. The turbofan is also driven by the turbine stages and lets a considerable part of the air flowing through the engine as a whole flow past the compressor stages, the combustion chamber and the turbine stages as a so-called secondary air flow. Such a bypass flow can significantly increase the efficiency of an engine and also improve the noise insulation of the engine.
- Contamination of an aircraft jet engine can lead to a reduction in efficiency, which results in increased fuel consumption and thus increased environmental pollution.
- the pollution can be caused, for example, by insects, dust, salt spray or other environmental pollution.
- Parts of the engine can be contaminated by combustion residues from the combustion chamber. These contaminants form a coating on the parts of an aircraft engine through which air flows and impair the surface quality. This affects the thermodynamic efficiency of the engine. Particular mention should be made of the blades in the compressor stages, the contamination of which has a significant influence on the efficiency of the entire engine.
- coal dust As an alternative to the use of water as a cleaning medium, the use of coal dust is known. Like water, the coal dust is fed into the engine through nozzles and removes contamination from surfaces due to abrasive effects. However, the surface of the engine parts is also attacked by the coal dust, which is why a cleaning medium such as coal dust is not suitable for the regular cleaning of aircraft engines. In addition, when cleaning with coal dust, undesired residues of the cleaning material remain in the engine.
- WO 2009/132847 A1 discloses an apparatus and a method for cleaning jet engines using solid carbon dioxide as the cleaning medium.
- the U.S. 7,445,677 describes the features of the preamble of claim 1 and discloses a device for cleaning jet engines which can be attached to the shaft of a jet engine.
- the invention is based on the object of creating a device and an arrangement which enable aircraft engines to be cleaned in an improved manner.
- the application also relates to a method for cleaning a jet engine with a cleaning medium that contains solids.
- the solids are introduced into the engine by means of a carrier gas through at least one nozzle.
- the cleaning medium thus comprises at least one carrier gas and solids, preferably exclusively carrier gas and solids.
- a carrier gas is a medium which is gaseous at the application temperature, preferably compressed air can be used.
- the solids can be solids stable at the application temperature such as plastic beads, glass beads or coal dust. However, preference is given to using thermolabile solids such as solid carbon dioxide and / or ice (water ice).
- the claimed process parameters enable effective cleaning, in particular of the compressor or compressor of an engine.
- the cleaning medium follows the flow in the compressor and achieves a cleaning effect in all stages of the compressor, especially in the rearmost stages.
- thermolabile solids such as carbon dioxide or ice in particular do not give up all the kinetic energy and / or sublime or melt in the front stages of the compressor.
- the parameters only give the solids a basic impulse that feeds them into the engine.
- the solid matter is then carried along by the gas flow in the engine and thus also conveyed to the rearmost compressor stages.
- the pressure of the carrier gas is therefore 1 to 5 bar, preferably 2 to 4 bar. A particularly preferred pressure is 3 bar.
- the exit direction of the nozzle (this term denotes the main exit direction) should extend as far into the compressor as possible without this exit direction or its imaginary axis touches the walls of the compressor.
- the outlet of the at least one nozzle is arranged at a radial distance from the axis of rotation of the engine which corresponds to 0.5 to 1.2 times, preferably 0.5 to 1 times the radius of the upstream inlet opening of the first compressor stage. The outlet is therefore closer to the outer compressor wall in the radial direction than to the axis of rotation of the engine or compressor.
- the main exit direction of the nozzle is directed obliquely inwards towards the axis of rotation of the engine and forms an angle of 10 to 30 °, preferably 12 to 25 °, more preferably 16 to 19 ° with this axis.
- a particularly preferred compressor geometry has a curved flow channel, with a convex curvature of the flow channel arranged radially inwardly in the flow direction and a convex curvature of the flow channel arranged radially outwardly arranged behind it in the flow direction.
- the term radially inwardly arranged convex curvature in the front in the flow direction denotes an inward curvature of the flow channel in the direction of the axis of rotation of the jet engine and the term of the radially outwardly arranged convex curvature arranged behind it in the flow direction refers to an outward curvature of the flow channel.
- the main exit direction of the at least one nozzle can preferably enclose an angle with the axis of rotation of the engine which is between ⁇ and ⁇ ; where ⁇ is the angle between the axis of rotation of the engine and a first straight line, which runs as a tangent to the radially inwardly arranged convex curvature of the flow channel of the compressor in the flow direction and to the radially outwardly arranged convex curvature of the flow channel arranged behind it in the flow direction; and where ⁇ is the angle between the axis of rotation of the engine and a second straight line which runs as a tangent to the radially outer edge of the inlet of the compressor (compressor) and to the radially inner convex curvature of the flow channel arranged behind it in the flow direction.
- the outlet of the at least one nozzle can preferably be arranged at a radial distance from the axis of rotation of the engine that lies between the radial distances of the intersection points of the first and second straight lines with the radial plane in which the outlet of the at least one nozzle is arranged.
- the term radial plane denotes a plane arranged perpendicular to the axis of rotation.
- the solids are preferably selected from the group consisting of solid carbon dioxide and water ice.
- Solid carbon dioxide is particularly preferred.
- Carbon dioxide and / or water ice can particularly preferably be used in the form of pellets. It is also possible to use water ice as crushed ice.
- Pellets can be produced from liquid CO 2 in a so-called pelletiser and are easy to store. Provision can be made for a supply device to convey prefabricated pellets to the nozzle device with the aid of the carrier gas. It is also possible, however, for the supply device to have a device to produce solid carbon dioxide pellets or solid carbon dioxide snow from liquid carbon dioxide and to convey them to the nozzle device with the carrier gas. In both cases, the solid carbon dioxide emerges from the nozzles of the nozzle device and reaches the engine to be cleaned.
- the technology for the production of CO 2 pellets is described. Pellets are obtained, for example, by compressing solid CO 2 (for example flakes) in a pelletiser or the like. The production of ice pellets (water ice) is familiar to the person skilled in the art and does not require any further explanation here.
- the cleaning medium can have solid carbon dioxide and water ice in a mass ratio of 5: 1 to 1: 5, preferably 1: 2 to 2: 1.
- WO 2012/123098 A1 it is already known ( WO 2012/123098 A1 ) to provide a mixture of pellets made of carbon dioxide and ice as a solid abrasive for cleaning surfaces. It has been shown, however, that this mixture can be used in a particularly advantageous manner for cleaning jet engines, since the greater part of the solid carbon dioxide already sublimes in the front area of the compressor and cleans it on the one hand through the kinetic energy of the collision and through thermal effects . Due to the heat-cold tension induced by the carbon dioxide, impurities are removed from peeled off the surfaces of the engine parts.
- the ice added in the mixture has a higher hardness and longer shelf life than solid carbon dioxide. As a result, on the one hand, it improves the mechanical cleaning effect through the kinetic energy of the impact and is better able to penetrate the compressor as a whole up to the rear stages and also develop a cleaning effect there.
- the mixture used causes, on the one hand, a largely complete and uniform cleaning of all stages of the compressor and, on the other hand, only introduces comparatively small amounts of water into the engine. This introduced water is generally transported away from the engine for the most part by the carrier gas used (preferably air) or by the air stream flowing through the engine during dry cranking.
- the mean size of the pellets used is preferably in the range 1 to 10 mm, preferably it can be about 3 mm. If elongated pellets are used, their length can be, for example, 3 to 6 mm, the dimension transverse to the longitudinal extension, for example, about 3 mm.
- the solids with a mass flow rate of 100 to 2000 kg / h, more preferably 200 to 1500 kg / h, more preferably 350 to 2000 kg / h, more preferably 400 to 2000 kg / h, more preferably 350 to 1200 kg / h are preferred , more preferably 400 to 1200 kg / h, more preferably 100 to 600 kg / h, more preferably 200 to 500 kg / h, more preferably 350 to 450 kg / h.
- the duration of the cleaning process is preferably 1 to 15 minutes, more preferably 2 to 10 minutes min, more preferably 4 to 8 min.
- 1.5 to 200 kg, preferably 35 to 200 kg, more preferably 40 to 200 kg, more preferably 40 to 120 kg, more preferably 1.5 to 50 kg can be used during a cleaning process , more preferably 3 to 35 kg, more preferably 7 to 25 kg of solids are introduced into the engine.
- the nozzle or nozzles are preferably flat jet nozzles, for example flat jet nozzles with an opening angle of 1 °.
- the dry cranking or rotation of the jet engine during the cleaning process is preferably carried out at a fan speed of 50 to 500 min -1 , preferably 100 to 300 min -1 , more preferably 120 to 250 min -1 .
- a fan speed of between 150 and 250 min -1 is particularly preferred.
- the cleaning can also take place when the engine is idling. The speed is then preferably 500 to 1500 min -1 .
- the subject of the invention is a nozzle device with at least one nozzle which is designed for introducing cleaning medium containing solids into a jet engine, which has means for the rotationally fixed connection to the shaft of the turbo fan of a jet engine, and which has a rotary coupling to which a line connection can be connected .
- a basic idea of the invention is that the lines for the cleaning medium from the rotary coupling to the outlet of the nozzle have transition angles or angles of curvature that are as gentle and not too large as possible, in order to enable the solids to be conveyed with as little friction as possible using the carrier gas.
- the use of flexible hoses that can be dismantled enables the solids to be guided in a sufficiently gently curved manner.
- the hoses ensure that the nozzle device is sufficiently small for storage and transport and not too bulky; in particular, the hoses can preferably be dismantled and transported or stored separately for transport and storage.
- a line connection connects the nozzle device with a supply device, this supply device makes the cleaning medium available (for example in tanks) and can be provided with operating and drive devices, pumps, energy storage devices or the like be. It is preferably designed as a mobile, in particular a mobile unit.
- the nozzle device has one or more nozzles. It is particularly preferred if the nozzle device has at least two nozzles.
- the nozzle device can rotate with dry cranking, i.e. when the engine is slowly cranked without injection of kerosene.
- rotary coupling between the nozzle device and the line connection is to be understood functionally and refers to any device that is suitable for producing a sufficiently stable, preferably pressure-resistant and tight connection between the stationary part of the line connection and the nozzle device rotating with the fan.
- the purpose of the rotary coupling is to guide the cleaning medium from the stationary supply device into the rotating nozzle device and then to let it emerge from the nozzles.
- the rotary coupling is preferably located in the front area of the nozzle device, ie in that area which, in the assembled state, points upstream, ie away from the inlet of the jet engine.
- the outlet opening of the nozzles is accordingly provided in the axial end region of the nozzle device pointing away therefrom, that is to say in the downstream end region in the assembled state.
- the outlet of the rotary coupling on the nozzle side is preferably located diametrically opposite the inlet.
- the inlet preferably points in the axial direction and upstream, that is to say in the direction from which, in the assembled state of the nozzle device on an engine, the flow of the engine takes place.
- the diametrically opposite outlet then also takes place downstream in the axial direction. In this way, the cleaning medium undergoes no or at most a slight change in the direction of flow within the rotary coupling, so that there is no undesirable friction of the solids due to bends or too narrow bends in the lines.
- the nozzle or the nozzles are generally arranged in the radially outer region, while the rotary coupling is usually arranged in the axis of rotation or axis of rotation.
- the rotary coupling which usually represents the upstream axial end of the nozzle device, is provided by the means for the rotationally fixed connection to the turbo fan shaft, which is usually represent the downstream end of the nozzle device according to the invention, has a sufficiently large axial distance, which allows or facilitates guidance of the lines from the rotary coupling to the nozzles with sufficiently large radii of curvature.
- the axial distance between the rotary coupling and the said means for the rotationally fixed connection to the shaft of the turbofan is 0.2 to 2 m.
- This distance can preferably be 0.5 to 2 m, more preferably 0.75 to 1.25 m.
- the guidance of the cleaning medium from the inlet of the at least one nozzle to the nozzle outlet can be designed essentially in a straight line. The cleaning medium is therefore not deflected between the inlet and outlet within the actual nozzle.
- the nozzle device is attached to the turbofan in such a way that its nozzles point through between the blades of the turbofan. This enables targeted cleaning of the compressor stages and then the combustion chamber or turbine stages.
- the nozzles that rotate during dry cranking cover the first compressor stage evenly over the entire circumference.
- the cleaning medium is not adversely affected by the turbofan arranged in front of it in the direction of flow, and the direction of spraying of the cleaning medium can thus be adapted to the angle of incidence of the blades of the first compressor stage.
- the mass distribution of the nozzle device is preferably rotationally symmetrical about its axis of rotation.
- the rotary coupling is preferably seated essentially centrally on the axis of rotation of the device according to the invention in the assembled state.
- the nozzle device preferably has at least two or more nozzles, which are preferably rotationally symmetrical are distributed around the axis of rotation.
- the nozzles are preferably designed as flat jet nozzles, which can preferably have an opening angle of 1 °, for example.
- the radial distance of the nozzle outlet from the axis of rotation of the engine and thus also the nozzle device can be, for example, 200 to 800 mm, more preferably 400 to 750 mm, more preferably 600 to 700 mm, more preferably 200 to 400 mm, more preferably 230 to 300 mm , more preferably 260 to 280 mm. These values depend on the engine to be cleaned and can vary accordingly.
- the preferred distance of 260 to 280 mm is suitable, for example, for cleaning the core engine of a CF6-50 engine.
- the preferred distance of 600 to 700 mm is suitable, for example, for cleaning the core engine of a CF6-80 engine.
- the jet plane or main exit direction of the nozzle (s) is preferably directed obliquely inward to the axis of rotation of the engine and forms an angle of 10 to 30 °, preferably 12 to 25 °, more preferably 16 to 19 ° with this axis.
- the stated values can vary depending on the engine to be cleaned and should be selected so that the main outlet direction of the nozzle (or its imaginary extension) protrudes as far into the compressor as possible without touching the inside or outside walls of the compressor.
- the jet plane or main exit direction of the nozzle (s) can preferably enclose an angle between ⁇ and ⁇ with the axis of rotation of the engine; where ⁇ is the angle between the axis of rotation of the engine and a first one Straight line which runs as a tangent to the radially inwardly arranged convex curvature of the flow channel of the compressor, which is at the front in the flow direction and to the radially outwardly arranged convex curvature of the flow channel arranged behind it in the flow direction; and where ⁇ is the angle between the axis of rotation of the engine and a second straight line which runs as a tangent to the radially outer edge of the inlet of the compressor (compressor) and to the radially inner convex curvature of the flow channel arranged behind it in the flow direction.
- the means for the rotationally fixed connection to the shaft of the turbofan of the jet engine preferably comprise fastening means for fastening to the turbofan blades, such as, for example, suitably designed hooks with which the nozzle device can be hooked onto the trailing edges (the downstream edges) of the turbofan's blades.
- the nozzle device can have a device for essentially positively fitting onto the shaft hub of the fan.
- Turbofan engines usually have a conically curved hub on the upstream end of the turbofan's shaft, which is intended to improve the flow behavior of the air.
- the corresponding means for a non-rotatable connection can be placed on this hub.
- “Essentially form-fitting” in this context means that the shape of the shaft hub is used for the intended positioning of the nozzle device and for fixing it in the desired position. It does not mean, that the entire surface of the shaft hub must be enclosed in a form-fitting manner.
- the device can have one or more ring parts with which it can be placed on the shaft hub.
- these have a different diameter which is adapted to the diameter of the shaft hub in the corresponding areas.
- two axially spaced rings of different diameters can be provided with which the nozzle device is positioned and centered on the shaft hub.
- Tension ropes can preferably be provided for further fixation.
- the nozzle device can be centered on the shaft hub of the fan by means of the ring parts and then tensioned with tensioning cables that are fixed to the rear edge of the turbo fan blades.
- spring devices can be provided for pretensioning the tensioning cables so that the nozzle device is pressed against the shaft hub with a defined force.
- the tension ropes are preferably fastened (for example by means of hooks) to the turbo fan blades, preferably to their rear edge.
- a supply device for the cleaning medium preferably has storage tanks for the components of the cleaning medium and at least one pump for pressurizing the nozzle device with the cleaning medium.
- a carrier gas preferably air
- the carrier gas can be pretreated, for example it can be dried so that it absorbs and discharges as large a proportion as possible of the water introduced into the engine can. It can be provided that the carrier gas is cooled so that ice pellets and / or carbon dioxide pellets are as stable as possible in the carrier gas flow. Alternatively, however, it is also possible to heat the carrier gas stream, for example to about 80.degree. This initially seems evident for carbon dioxide pellets, for example, since it reduces the stability of the pellets.
- the invention has recognized that the warm carrier gas flow supplies the inside of the engine with thermal energy which compensates for the cooling caused by the cleaning medium. This prevents the solid carbon dioxide from being able to develop an insufficient cleaning effect due to excessive cooling (due to the insufficient temperature difference). This can also prevent the water remaining inside the engine from freezing solid if water ice is used as the cleaning medium. Since the carrier gas only acts on the cold pellets for a very short period of time before they can develop their cleaning effect, the influence of the heated carrier gas on the pellets is negligible or negligible.
- the invention also relates to an arrangement comprising a jet engine and a nozzle device according to the invention.
- the arrangement is characterized in that the nozzle device is arranged such that its nozzle (s) is / are directed towards the inlet of the jet engine.
- the jet plane or main exit direction of the nozzle (s) is preferably directed obliquely inward to the axis of rotation of the engine and forms an angle of 10 to 30 °, preferably 12 to 25 °, more preferably 16 to 19 ° with this axis.
- the outlet of the at least one nozzle is preferably arranged at a radial distance from the axis of rotation of the engine which corresponds to 0.5 to 1.2 times, preferably 0.5 to 1 times the radius of the upstream inlet opening of the first compressor stage.
- the outlet is therefore closer to the outer compressor wall in the radial direction than to the axis of rotation of the engine or compressor.
- the main outlet direction of the nozzle (s) can enclose an angle with the axis of rotation of the engine which lies between ⁇ and ⁇ ; where ⁇ is the angle between the axis of rotation of the engine and a first straight line, which runs as a tangent to the radially inwardly arranged convex curvature of the flow channel of the compressor in the flow direction and to the radially outwardly arranged convex curvature of the flow channel arranged behind it in the flow direction; and where ⁇ is the angle between the axis of rotation of the engine and a second straight line which runs as a tangent to the radially outer edge of the inlet of the compressor (compressor) and to the radially inner convex curvature of the flow channel arranged behind it in the flow direction.
- the outlet of the at least one nozzle can preferably be arranged at a radial distance from the axis of rotation of the engine that lies between the radial distances of the intersection points of the first and second straight lines with the radial plane in which the outlet of the at least one nozzle is arranged.
- the nozzle device is rotationally fixed to the shaft of the fan of the jet engine is connected, the axes of rotation of the fan of the jet engine and the nozzle device are arranged essentially concentrically, the nozzles of the nozzle device have a radial distance from the common axis of rotation of the jet engine and the device, which is 0.5 to 1.2 times, preferably 0.
- the outlet openings of the nozzles are arranged in the axial direction behind the plane of the turbofan and / or the nozzles are arranged in the spaces between the turbofan blades and / or are aligned with the spaces between the turbofan blades, so that the nozzle jets essentially can pass unhindered through the plane of the turbofan.
- the nozzle device has two ring elements 101, 102, with the aid of which the nozzle device is placed on a shaft hub of the turbofan of a jet engine. In the attached state, the ring elements 101, 102 enclose the shaft hub essentially in a form-fitting manner. To the details of the connection of the nozzle device to a shaft hub is on the WO 2009/132847 A1 referenced.
- the two ring elements 101, 102 are connected to one another by radial struts 104.
- At the upstream tip of the nozzle device (in relation to the direction of flow of the engine) there is a rotary coupling denoted as a whole by 105, which has an inlet 110.
- the rotary coupling 105 can alternatively be designed separately from the branching with the pressure connections 106 and, for example, be connected to it by a short piece of hose, the flexibility of which helps compensate for possible axial deviations during assembly. From this rotary coupling 105 two pressure connections 106 extending axially downstream extend. Two pressure hoses 108 can be connected to the pressure connections 106 (in FIG Fig. 1 For the sake of clarity, only one pressure hose 108 is shown), the other end of which is connected to the inlet of the flat jet nozzles 107. The length and flexibility of these pressure hoses 108 is dimensioned such that, in the assembled state, they are designed in the curvatures so that they allow the blasting medium to be conveyed without interference.
- the axial distance between the rotary coupling 105 and the outlet openings 109 of the nozzles 107 is approximately 1.2 m in the exemplary embodiment. This distance is sufficient for the pressure hoses 108 to reach the inlets of the nozzles 107 without excessive curvatures of these pressure hoses 108 with the outlets 106 the rotary coupling 105 can connect.
- the radial distance between the nozzle outlet 109 and the axis of rotation is approximately 270 mm in the exemplary embodiment. It is designed for cleaning a CF6-50 engine.
- the main exit direction of the nozzles 107 (this essentially corresponds to their longitudinal axis) forms an angle of 18 ° with the axis of rotation of the nozzle device.
- the nozzle device is attached to the shaft hub of a turbofan by means of tension ropes, as detailed in WO 2009/132847 A1 described.
- the nozzle device To clean a jet engine, the nozzle device is placed on the shaft hub of the turbofan and fixed to the turbofan's blades. The engine is set in rotation (dry-cranking).
- the flat jet nozzles 107 are fed with cleaning medium from a supply device (not shown) via the rotary coupling 105 and the pressure hoses 108. This cleaning medium sweeps the inlet of the first compressor stage over its entire circumference and thus carries out the cleaning.
- Figure 3 shows the schematic section of an engine with a particularly preferred compressor geometry.
- a turbo fan blade 301 and the downstream inlet 303 of the compressor 304 relative to the axis of rotation 308 of the engine are shown.
- the inlet 303 has an edge 305 arranged radially on the outside.
- a radially inwardly arranged convex curvature 306 of the flow channel 302 of the compressor is arranged. This is an inward curve in the direction of the axis of rotation 308 of the engine.
- Behind the curve 306 in the direction of flow a radially outwardly arranged convex curvature 307 of the flow channel 302.
- the main exit direction of the nozzle (s) (in Fig.
- ⁇ is the angle between the axis of rotation 308 of the engine and a first straight line 310, which is a tangent to the radially inwardly arranged convex curvature 306 (at point B 1 ) of the flow channel of the compressor and to the one behind it in the direction of flow, radially outwardly arranged convex curvature 307 (at point B 2 ) of the flow channel 302 runs; and where ⁇ is the angle between the axis of rotation 308 of the engine and a second straight line 311, which is arranged as a tangent to the radially outer edge 305 of the inlet 303 of the compressor 304 (at point P) and to that arranged radially inward in the flow direction convex curvature 306 (at point A) of the flow channel.
- the outlet of a nozzle can be arranged at a radial distance from the axis of rotation 308 of the engine, which is between the radial distances (x min , x max ) of the points of intersection (x 2 , x 1 ) of the first and second straight lines with that radial plane 309, in which the nozzle outlet (in Fig. 3 not shown) is arranged.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Cleaning In General (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
- Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung und eine Anordnung, zum Reinigen eines Flugzeugstrahltriebwerks.
- Flugzeugstrahltriebwerke besitzen eine oder mehrere Kompressorstufen, eine Brennkammer, sowie eine oder mehrere Turbinenstufen. In den Turbinenstufen geben die aus der Brennkammer stammenden heißen Verbrennungsgase einen Teil ihrer thermischen und mechanischen Energie ab, die zum Antrieb der Kompressorstufen genutzt wird. Strahltriebwerke von kommerziellen Verkehrsflugzeugen weisen heute überwiegend einen sogenannten Turbofan auf, der stromaufwärts von den Kompressorstufen angeordnet ist und in der Regel einen erheblich größeren Durchmesser als die Kompressorstufen aufweist. Der Turbofan wird ebenfalls durch die Turbinenstufen angetrieben und lässt einen erheblichen Teil der das Triebwerk insgesamt durchströmenden Luft als sogenannten Nebenluftstrom an den Kompressorstufen, der Brennkammer und den Turbinenstufen vorbeiströmen. Durch einen solchen Nebenstrom kann der Wirkungsgrad eines Triebwerks erheblich gesteigert und außerdem noch für eine verbesserte Geräuschdämmung des Triebwerks gesorgt werden.
- Eine Verschmutzung eines Flugzeugstrahltriebwerks kann zu einer Reduktion des Wirkungsgrades führen, was einen erhöhten Kraftstoffverbrauch und damit eine erhöhte Umweltbelastung zur Folge hat. Die Verschmutzung kann beispielsweise durch Insekten, Staub, Salznebel oder sonstigen Umweltverunreinigungen hervorgerufen werden. Teile des Triebwerks können durch Verbrennungsrückstände der Brennkammer kontaminiert werden. Diese Verunreinigungen bilden einen Belag auf den mit Luft durchströmten Teilen eines Flugzeugtriebwerks und beeinträchtigen die Oberflächengüte. Damit wird der thermodynamische Wirkungsgrad des Triebwerks beeinträchtigt. Hierbei sind insbesondere die Schaufeln in den Kompressorstufen zu nennen, deren Verschmutzung einen erheblichen Einfluss auf den Wirkungsgrad des gesamten Triebwerks hat.
- Zur Beseitigung von Verunreinigungen ist bekannt, ein Triebwerk mit einer Reinigungsflüssigkeit, in der Regel heißes Wasser, zu reinigen. Aus der
WO 2005/120953 ist eine Anordnung bekannt, bei der eine Mehrzahl von Reinigungsdüsen stromaufwärts des Turbofans bzw. der Kompressorstufen angeordnet werden. Die Reinigungsflüssigkeit wird dann in das Triebwerk gesprüht. Das Triebwerk kann sich dabei im sogenannten Dry-Cranking, d.h. die Schaufeln des Triebwerks rotieren, ohne dass in der Brennkammer Kerosin verbrannt wird, drehen. Durch die in das Triebwerk eingebrachte Reinigungsflüssigkeit sollen Verschmutzungen von den Oberflächen der Triebwerkskomponenten abgewaschen werden. - Alternativ zur Verwendung von Wasser als Reinigungsmedium ist die Verwendung von Kohlenstaub bekannt. Der Kohlenstaub wird dabei wie das Wasser durch Düsen in das Triebwerk eingebracht und trägt Verunreinigungen von Oberflächen aufgrund von abrasiven Effekten ab. Allerdings wird durch den Kohlenstaub auch die Oberfläche der Triebwerksteile angegriffen, weshalb ein Reinigungsmedium wie Kohlenstaub sich nicht für die regelmäßige Reinigung von Flugzeugtriebwerken eignet. Außerdem bleiben beim Reinigen mit Kohlenstaub ungewünschte Reste des Reinigungsmaterials im Triebwerk zurück.
-
WO 2009/132847 A1 offenbart eine Vorrichtung und ein Verfahren zum Reinigen von Strahltriebwerken unter Verwendung von festem Kohlendioxid als Reinigungsmedium. DieUS 7, 445, 677 beschreibt die Merkmale des Oberbegriffes des Anspruchs 1 und offenbart eine Vorrichtung zum Reinigen von Strahltriebwerken, welche an der Welle eines Strahltriebwerks befestigt werden kann. - Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde eine Vorrichtung und eine Anordnung zu schaffen, die eine verbesserte Reinigung von Flugzeugtriebwerken ermöglichen.
- Diese Aufgabe wird gelöst durch eine Düseneinrichtung gemäß Anspruch 1 und eine Anordnung gemäß Anspruch 11. Vorteilhafte Weiterbildungen ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.
- Die Anmeldung betrifft zudem ein Verfahren zum Reinigen eines Strahltriebwerks mit einem Reinigungsmedium, das Feststoffe enthält. Die Feststoffe werden mittels eines Trägergases durch wenigstens eine Düse in das Triebwerk eingebracht. Das Reinigungsmedium umfasst somit zumindest ein Trägergas sowie Feststoffe, bevorzugt ausschließlich Trägergas und Feststoffe. Ein Trägergas ist ein bei der Anwendungstemperatur gasförmiges Medium, bevorzugt kann Druckluft verwendet werden. Bei den Feststoffen kann es sich um bei der Anwendungstemperatur stabile Feststoffe wie beispielsweise Kunststoffperlen, Glasperlen oder Kohlenstaub handeln. Bevorzugt werden jedoch thermolabile Feststoffe wie beispielsweise festes Kohlendioxid und/oder Eis (Wassereis) verwendet.
- Durch die beanspruchten Verfahrensparameter ist eine wirksame Reinigung insbesondere des Kompressors oder Verdichters eines Triebwerks möglich. Das Reinigungsmedium folgt der Strömung im Verdichter und erzielt einen Reinigungseffekt in sämtlichen Stufen des Verdichters, insbesondere auch in den hintersten Stufen. Insbesondere wird erreicht, dass thermolabile Feststoffe wie insbesondere Kohlendioxid oder Eis nicht bereits in den vorderen Stufen des Verdichters sämtliche kinetische Energie abgeben und/oder sublimieren oder schmelzen. Stattdessen wird durch die Parameter den Feststoffen lediglich ein Grundimpuls mitgegeben, der sie in das Triebwerk fördert. Anschließend wird der Feststoff vom Gasstrom im Triebwerk mitgenommen und so auch in die hintersten Verdichterstufen gefördert. Der Druck des Trägergases beträgt daher 1 bis 5 bar, vorzugsweise 2 bis 4 bar. Ein besonders bevorzugter Druck ist 3 bar.
- Um die gewünschte Mitnahme der Feststoffe durch den Luftstrom im Verdichter zu ermöglichen, ohne dass die Feststoffe vorzeitig gegen die innere oder äußere Verdichterwand stoßen, sollte die Austrittsrichtung der Düse (dieser Begriff bezeichnet die Hauptaustrittsrichtung) möglichst weit in den Verdichter hineinreichen, ohne dass diese Austrittsrichtung bzw. ihre gedachte Achse die Wände des Verdichters berührt. Zu diesem Zweck ist vorgesehen, dass der Austritt der wenigstens einen Düse in einem Radialabstand von der Rotationsachse des Triebwerks angeordnet wird, der dem 0,5 bis 1,2fachen, vorzugsweise dem 0,5 bis lfachen des Radius der stromauf gerichteten Eintrittsöffnung der ersten Kompressorstufe entspricht. Der Austritt liegt somit in Radialrichtung näher an der äußeren Verdichterwand als an der Rotationsachse des Triebwerks bzw. Verdichters. Die Hauptaustrittsrichtung der Düse ist schräg nach innen zur Rotationsachse des Triebwerks hin gerichtet und schließt mit dieser Achse einen Winkel von 10 bis 30°, vorzugsweise 12 bis 25°, weiter vorzugsweise 16 bis 19° ein.
- Die Kombination dieser Verfahrensparameter erlaubt eine wirkungsvolle Reinigung des Verdichters (Core Engine) von Strahltriebwerken über deren gesamte Länge, insbesondere auch in den in Strömungsrichtung hinteren Stufen.
- Eine besonders bevorzugte Kompressorgeometrie weist einen gekrümmten Strömungskanal auf, mit einer in Strömungsrichtung vorderen, radial innen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals und einer in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial außen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals. Der Begriff der in Strömungsrichtung vorderen, radial innen angeordneten konvexen Krümmung bezeichnet eine Einwärtskrümmung des Strömungskanals in Richtung der Rotationsachse des Strahltriebwerks und der Begriff der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial außen angeordneten konvexen Krümmung eine Auswärtskrümmung des Strömungskanals. In einer für diese besonders bevorzugte Kompressorgeometrie vorteilhaften Variante des Verfahrens kann die Hauptaustrittsrichtung der wenigstens einen Düse mit der Rotationsachse des Triebwerks vorzugsweise einen Winkel einschließen, der zwischen β und α liegt; wobei β der Winkel ist zwischen der Rotationsachse des Triebwerks und einer ersten Geraden, die als Tangente an der in Strömungsrichtung vorderen, radial innen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals des Kompressors und an der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial außen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals verläuft; und wobei α der Winkel ist zwischen der Rotationsachse des Triebwerks und einer zweiten Geraden, die als Tangente an dem radial außen angeordneten Rand des Einlaufs des Kompressors (Verdichters) und an der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial innen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals verläuft. Ferner kann der Austritt der wenigstens einen Düse vorzugsweise in einem Radialabstand von der Rotationsachse des Triebwerks angeordnet werden, der zwischen den Radialabständen der Schnittpunkte der ersten und zweiten Geraden mit derjenigen Radialebene liegt, in der der Austritt der wenigstens einen Düse angeordnet ist. Der Begriff Radialebene bezeichnet eine senkrecht zur Rotationsachse angeordnete Ebene.
- Die Feststoffe sind bevorzugt ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus festem Kohlendioxid und Wassereis. Besonders bevorzugt ist festes Kohlendioxid. Kohlendioxid und/oder Wassereis können besonders bevorzugt in Form von Pellets verwendet werden. Ebenfalls möglich ist die Verwendung von Wassereis als zerkleinertes Eis (sog. crushed ice).
- Pellets können in einem sog. Pelletiser aus flüssigem CO2 hergestellt werden und sind gut lagerungsfähig. Es kann vorgesehen sein, dass eine Versorgungseinrichtung bereits vorgefertigte Pellets mit Hilfe des Trägergases zur Düseneinrichtung befördert. Es ist aber auch möglich, dass die Versorgungseinrichtung eine Vorrichtung aufweist, um aus flüssigem Kohlendioxid feste Kohlendioxidpellets bzw. festen Kohlendioxidschnee herzustellen, und diese mit dem Trägergas zur Düseneinrichtung befördert. In beiden Fällen tritt das feste Kohlendioxid aus den Düsen der Düseneinrichtung aus und gelangt in das zu reinigende Triebwerk. In dem Dokument "Carbon Dioxide Blasting Operations" der US-Streitkräfte ist die Technik zur Herstellung von CO2 - Pellets beschrieben. Pellets werden bspw. durch eine Verdichtung von festem CO2 (bspw. Flocken) in einem Pelletiser oder dergleichen gewonnen. Die Herstellung von Eispellets (Wassereis) ist dem Fachmann geläufig und bedarf hier keiner näheren Erläuterung.
- In einer Variante des Verfahrens kann das Reinigungsmedium festes Kohlendioxid und Wassereis im Massenverhältnis 5:1 bis 1:5, vorzugsweise 1:2 bis 2:1 aufweisen. Grundsätzlich ist es zwar bereits bekannt (
WO 2012/123098 A1 ), eine Mischung von Pellets aus Kohlendioxid und Eis als festes Strahlmittel zur Reinigung von Oberflächen vorzusehen. Es hat sich jedoch gezeigt, dass diese Mischung in besonders vorteilhafter Weise zur Reinigung von Strahltriebwerken eingesetzt werden kann, da der größere Teil des festen Kohlendioxid bereits im vorderen Bereich des Kompressors sublimiert und diesen zum einen durch die kinetische Energie der Kollision und durch thermische Effekte reinigt. Aufgrund der durch das Kohlendioxid induzierten Wärme-Kälte-Spannung werden Verunreinigungen von den Oberflächen der Triebwerksteile abgelöst. Das in der Mischung zugesetzte Eis weist eine höhere Härte und längere Haltbarkeit auf als festes Kohlendioxid. Dadurch verbessert es zum einen den mechanischen Reinigungseffekt durch die kinetische Energie des Aufpralls und ist besser in der Lage, den Kompressor insgesamt bis zu den hinteren Stufen zu durchdringen und auch dort noch eine Reinigungswirkung zu entfalten. Die eingesetzte Mischung bewirkt zum einen eine weitgehend vollständige und gleichmäßige Reinigung aller Stufen des Kompressors und trägt zum anderen nur vergleichsweise geringe Mengen Wasser in das Triebwerk ein. Dieses eingetragene Wasser wird in der Regel durch das eingesetzte Trägergas (vorzugsweise Luft) bzw. durch den beim Dry-Cranking durch das Triebwerk strömenden Luftstrom größtenteils aus dem Triebwerk abtransportiert. - Die mittlere Größe der verwendeten Pellets liegt bevorzugt im Bereich 1 bis 10 mm, bevorzugt kann sie etwa 3 mm betragen. Wenn längliche Pellets verwendet werden, kann deren Länge beispielsweise 3 bis 6 mm betragen, die Abmessung quer zur Längserstreckung beispielsweise etwa 3 mm. Bevorzugt werden die Feststoffe mit einem Massenstrom von 100 bis 2000 kg/h, weiter vorzugsweise 200 bis 1500 kg/h, weiter vorzugsweise 350 bis 2000 kg/h, weiter vorzugsweise 400 bis 2000 kg/h, weiter vorzugsweise 350 bis 1200 kg/h, weiter vorzugsweise 400 bis 1200 kg/h, weiter vorzugsweise 100 bis 600 kg/h, weiter vorzugsweise 200 bis 500 kg/h, weiter vorzugsweise 350 bis 450 kg/h eingebracht. Die Dauer des Reinigungsvorgangs (reine Strahlzeit ohne Pausen) beträgt bevorzugt 1 bis 15 min, weiter vorzugsweise 2 bis 10 min, weiter vorzugsweise 4 bis 8 min. Somit kann beispielsweise während eines Reinigungsvorgangs 1,5 bis 200 kg, vorzugsweise 35 bis 200 kg, weiter vorzugsweise 40 bis 200 kg, weiter vorzugsweise 40 bis 120 kg, weiter vorzugsweise 1,5 bis 50 kg, weiter vorzugsweise 3 bis 35 kg, weiter vorzugsweise 7 bis 25 kg Feststoff in das Triebwerk eingebracht werden.
- Bevorzugt ist die Düse bzw. sind die Düsen Flachstrahldüsen, beispielsweise Flachstrahldüsen mit einem Öffnungswinkel von 1°.
- Das Dry-Cranking bzw. Rotierenlassen des Strahltriebwerks während des Reinigungsvorgangs erfolgt bevorzugt mit einer Fan-Drehzahl von 50 bis 500 min-1, vorzugsweise 100 bis 300 min-1, weiter vorzugsweise 120 bis 250 min-1. Besonders bevorzugt ist eine Fan-Drehzahl zwischen 150 und 250 min-1. Das Reinigen kann auch im Leerlaufbetrieb des Triebwerks stattfinden. Die Drehzahl beträgt dann bevorzugt 500 bis 1500 min-1.
- Gegenstand der Erfindung ist eine Düseneinrichtung mit wenigstens einer Düse, die zum Einbringen von Reinigungsmediums enthaltend Feststoffe in ein Strahltriebwerk ausgebildet ist, die Mittel zur drehfesten Verbindung mit der Welle des Turbofans eines Strahltriebwerks aufweist, und die eine Drehkupplung aufweist, an die eine Leitungsverbindung anschließbar ist.
- Ein Grundgedanke der Erfindung ist es, dass die Leitungen für das Reinigungsmedium von der Drehkupplung bis zum Austritt der Düse möglichst sanfte und nicht zu große Übergangswinkel bzw. Krümmungswinkel aufweisen, um so eine möglichst reibungsarme Förderung der Feststoffe mittels des Trägergases zu ermöglichen. Bei der Erfindung ermöglicht die Verwendung von bevorzugt demontierbaren Schläuchen durch deren Flexibilität eine hinreichend sanft gekrümmte Führung der Feststoffe. Auf der anderen Seite sorgen die Schläuche dafür, dass die Düseneinrichtung für die Lagerung und den Transport hinreichend klein und nicht zu ausladend ist, insbesondere können für Transport und Lagerung die Schläuche bevorzugt demontiert und separat transportiert oder aufbewahrt werden.
- Eine Leitungsverbindung verbindet die Düseneinrichtung mit einer Versorgungseinrichtung, diese Versorgungseinrichtung stellt das Reinigungsmedium zur Verfügung (beispielsweise in Tanks) und kann mit Bedienungs- und Antriebseinrichtungen, Pumpen, Energiespeichern oder dergleichen versehen sein. Sie ist vorzugsweise als mobile, insbesondere fahrbare Einheit ausgebildet.
- Die Düseneinrichtung weist eine oder mehrere Düsen auf. Besonders bevorzugt ist es, wenn die Düseneinrichtung wenigstens zwei Düsen aufweist.
- Durch die drehfeste Verbindung mit der Welle kann die Düseneinrichtung beim Dry-Cranking, d.h. beim langsamen Durchdrehen des Triebwerks ohne Einspritzung von Kerosin, mitrotieren.
- Der Begriff der Drehkupplung zwischen Düseneinrichtung und der Leitungsverbindung ist funktionell zu verstehen und bezeichnet jegliche Einrichtung, die sich zum Herstellen einer hinreichend stabilen, bevorzugt druckfesten und dichten Verbindung zwischen dem stationärem Teil der Leitungsverbindung und der mit dem Fan mitrotierenden Düseneinrichtung eignet. Zweck der Drehkupplung ist es, das Reinigungsmedium aus der stationären Versorgungseinrichtung in die mitdrehende Düseneinrichtung zu leiten und dann aus den Düsen austreten zu lassen.
- Die Drehkupplung befindet sich bevorzugt im vorderen Bereich der Düseneinrichtung, d.h. in demjenigen Bereich, der im montierten Zustand stromaufwärts, also weg vom Einlass des Strahltriebwerks, weist. Die Austrittsöffnung der Düsen ist dementsprechend im davon wegweisenden axialen Endbereich der Düseneinrichtung vorgesehen, also im montierten Zustand in dem stromabwärts liegenden Endbereich. Diese Anordnung ermöglicht es, die Düsen bei der Montage auf der Welle des Fans eines Turbofan-Triebwerks entweder durch die Zwischenräume der Schaufeln hindurchzustecken, so dass sie unmittelbar vor der ersten Kompressorstufe angeordnet sind, oder aber zumindest gezielt so auszurichten, dass sie durch die Zwischenräume der Schaufeln des Turbofans hindurch direkt auf die erste Kompressorstufe sprühen.
- Bevorzugt liegt der düsenseitige Auslass der Drehkupplung diametral gegenüber dem Einlass. Der Einlass weist bevorzugt in Axialrichtung und stromauf, also in diejenige Richtung, aus der im montierten Zustand der Düseneinrichtung an einem Triebwerk der Anstrom des Triebwerks erfolgt. Der diametral gegenüberliegende Auslass erfolgt dann ebenfalls in Axialrichtung stromab. Auf diese Art und Weise erfährt das Reinigungsmedium innerhalb der Drehkupplung keine oder allenfalls eine geringfügige Änderung der Strömungsrichtung, so dass es zu keiner unerwünschten Reibung der Feststoffe durch Krümmungen bzw. zu enge Krümmungen der Leitungen kommt.
- Bei der erfindungsgemäßen Düseneinrichtung sind die Düse oder die Düsen in der Regel im radial äußeren Bereich angeordnet, während die Drehkupplung üblicherweise in der Drehachse bzw. Rotationsachse angeordnet ist. Um eine Führung des Reinigungsmediums durch Leitungen bzw. flexible Schläuche mit geringen Krümmungen zu ermöglichen, ist es vorteilhaft, wenn die Drehkupplung, die üblicherweise das stromauf gerichtete axiale Ende der Düseneinrichtung darstellt, von den Mitteln zur drehfesten Verbindung mit der Welle des Turbofans, die üblicherweise das stromab gerichtete Ende der erfindungsgemäßen Düseneinrichtung darstellen, einen hinreichend großen axialen Abstand aufweist, der eine Führung der Leitungen von der Drehkupplung zu den Düsen mit hinreichend großen Krümmungsradien erlaubt bzw. erleichtert. Erfindungsgemäß beträgt der axiale Abstand der Drehkupplung von den genannten Mitteln zur drehfesten Verbindung mit der Welle des Turbofans 0,2 bis 2 m. Vorzugsweise kann dieser Abstand 0,5 bis 2 m, weiter vorzugsweise 0,75 bis 1,25 m betragen. Ferner kann die Führung des Reinigungsmediums vom Einlass der wenigstens einen Düse bis zum Düsenaustritt im wesentlichen geradlinig ausgebildet sein. Innerhalb der eigentlichen Düse erfolgt somit keine Umlenkung des Reinigungsmediums zwischen Eintritt und Austritt.
- Es kann vorgesehen sein, dass die Düseneinrichtung so am Turbofan befestigt ist, dass ihre Düsen zwischen den Schaufeln des Turbofans hindurchweisen. Dadurch wird eine gezielte Reinigung der Kompressorstufen und daran anschließend der Brennkammer bzw. Turbinenstufen erreicht. Die beim Dry-Cranking mitdrehenden Düsen bestreichen dabei die erste Kompressorstufe gleichmäßig über den gesamten Umfang. Das Reinigungsmedium unterliegt dabei keiner Beeinträchtigung durch den in Strömungsrichtung davor angeordneten Turbofan und die Sprührichtung des Reinigungsmediums kann so an den Anstellwinkel der Schaufeln der ersten Kompressorstufe angepasst werden.
- Die Massenverteilung der Düseneinrichtung ist bevorzugt rotationssymmetrisch um deren Drehachse. Auf diese Weise wird beim Mitrotieren der Düseneinrichtung keine wesentliche zusätzliche Unwucht eingebracht. Die Drehkupplung sitzt zu diesem Zweck bevorzugt im Wesentlichen zentrisch auf der Drehachse der erfindungsgemäßen Vorrichtung im montierten Zustand. Bevorzugt weist die Düseneinrichtung wenigstens zwei oder mehr Düsen auf, die bevorzugt rotationssymmetrisch um die Drehachse verteilt sind. Die Düsen sind bevorzugt als Flachstrahldüsen ausgebildet, die bevorzugt beispielsweise einen Öffnungswinkel von 1° aufweisen können.
- Der radiale Abstand des Düsenaustritts von der Rotationsachse des Triebwerks und damit auch der Düseneinrichtung kann erfindungsgemäß beispielsweise 200 bis 800 mm, weiter vorzugsweise 400 bis 750 mm, weiter vorzugsweise 600 bis 700 mm, weiter vorzugsweise 200 bis 400 mm, weiter vorzugsweise 230 bis 300 mm, weiter vorzugsweise 260 bis 280 mm betragen. Diese Werte hängen vom zu reinigenden Treibwerk ab und können dementsprechend variieren. Der bevorzugte Abstand von 260 bis 280 mm ist beispielsweise geeignet, die Core-Engine eines CF6-50-Triebwerks zu reinigen. Der bevorzugte Abstand von 600 bis 700 mm ist beispielsweise geeignet, die Core-Engine eines CF6-80-Triebwerks zu reinigen. Bei montierter Düseneinrichtung befindet sich der Düsenaustritt dann im Bereich des radial äußeren Rands des Eintritts des Verdichters.
- Die Strahlebene bzw. Hauptaustrittsrichtung der Düse(n) ist bevorzugt schräg nach innen zur Rotationsachse des Triebwerks hin gerichtet und schließt mit dieser Achse einen Winkel von 10 bis 30°, vorzugsweise 12 bis 25°, weiter vorzugsweise 16 bis 19° ein. Die genannten Werte können abhängig vom zu reinigenden Treibwerk variieren und sollten so gewählt werden, dass die Hauptaustrittsrichtung der Düse (bzw. deren gedachte Verlängerung) möglichst weit in den Verdichter hineinragt, ohne Innen- oder Außenwände des Verdichters zu berühren.
- Bei einer bevorzugten Ausführungsform kann die Strahlebene bzw. Hauptaustrittsrichtung der Düse(n) mit der Rotationsachse des Triebwerks vorzugsweise einen Winkel einschließen, der zwischen β und α liegt; wobei β der Winkel ist zwischen der Rotationsachse des Triebwerks und einer ersten Geraden, die als Tangente an der in Strömungsrichtung vorderen, radial innen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals des Kompressors und an der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial außen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals verläuft; und wobei α der Winkel ist zwischen der Rotationsachse des Triebwerks und einer zweiten Geraden, die als Tangente an dem radial außen angeordneten Rand des Einlaufs des Kompressors (Verdichters) und an der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial innen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals verläuft.
- Die Mittel zur drehfesten Verbindung mit der Welle des Turbofans des Strahltriebwerks umfassen bevorzugt Befestigungsmittel zur Befestigung an den Turbofanschaufeln, wie beispielsweise geeignet ausgebildete Haken, mit denen die Düseneinrichtung an den Hinterkanten (die stromabwärts liegenden Kanten) der Schaufeln des Turbofans eingehakt werden kann.
- Die Düseneinrichtung kann zur drehfesten Fixierung mit der Welle des Turbofans eine Einrichtung zum im Wesentlichen formschlüssigen Aufsetzen auf die Wellennabe des Fans aufweisen. Turbofan-Triebwerke weisen nämlich in der Regel auf dem stromaufwärts gelegenen Ende der Welle des Turbofans eine konisch gekrümmte Nabe auf, die das Anströmverhalten der Luft verbessern soll. Auf diese Nabe können die entsprechenden Mittel zur drehfesten Verbindung aufgesetzt werden. "Im Wesentlichen formschlüssig" bedeutet in diesem Zusammenhang, dass die Form der Wellennabe genutzt wird zur beabsichtigten Positionierung der Düseneinrichtung und zur Fixierung in der gewünschten Position. Es bedeutet nicht, dass die gesamte Fläche der Wellennabe formschlüssig umschlossen sein muss.
- Beispielsweise kann die Einrichtung ein oder mehrere Ringteile aufweisen, mit denen sie auf die Wellennabe aufgesetzt werden kann. Bei einer Mehrzahl von Ringteilen weisen diese einen unterschiedlichen Durchmesser auf, der angepasst ist an den Durchmesser der Wellennabe in den entsprechenden Bereichen. Beispielsweise können zwei axial beabstandete Ringe unterschiedlichen Durchmessers vorgesehen sein, mit denen die Düseneinrichtung auf der Wellennabe positioniert und zentriert wird.
- Spannseile können vorzugsweise zur weiteren Fixierung vorgesehen sein. Beispielsweise kann die Düseneinrichtung mittels der Ringteile auf der Wellennabe des Fans zentriert werden und dann mit Spannseilen, die an der Hinterkante der Turbofanschaufeln fixiert werden, verspannt werden. Erfindungsgemäß können Federeinrichtungen zum Vorspannen der Spannseile vorgesehen sein, damit die Düseneinrichtung mit einer definierten Kraft an die Wellennabe angedrückt wird. Die Spannseile sind bevorzugt (beispielsweise mittels Haken) an den Turbofanschaufeln, bevorzugt an deren Hinterkante, befestigt.
- Eine Versorgungseinrichtung für das Reinigungsmedium weist bevorzugt Vorratstanks für die Bestandteile des Reinigungsmediums und wenigstens eine Pumpe zur Druckbeaufschlagung der Düseneinrichtung mit dem Reinigungsmedium auf. Es wird ein Trägergas, vorzugsweise Luft, eingesetzt. Das Trägergas kann vorbehandelt sein, beispielsweise kann es getrocknet werden, damit es einen möglichst großen Anteil von in das Triebwerk eingetragenen Wassers aufnehmen und abführen kann. Es kann vorgesehen sein, dass Trägergas zu kühlen, damit Eispellets und/oder Kohlendioxidpellets im Trägergasstrom möglichst beständig sind. Alternativ ist es jedoch auch möglich, den Trägergasstrom zu erwärmen, beispielsweise auf etwa 80 °C. Dies erscheint bspw. für Kohlendioxidpellets zunächst widersinnig, da es die Beständigkeit der Pellets vermindert. Die Erfindung hat jedoch erkannt, dass der warme Trägergasstrom dem Triebwerksinneren Wärmeenergie zuführt, die die Abkühlung durch das Reinigungsmedium ausgleicht. Dies verhindert, dass durch zu starke Abkühlung das feste Kohlendioxid nur noch eine unzureichende Reinigungswirkung entfalten kann (aufgrund des zu geringen Temperaturunterschieds). Auch kann so verhindert werden, dass im Triebwerksinneren verbleibendes Wasser im Fall der Verwendung von Wassereis als Reinigungsmedium fest friert. Da das Trägergas nur über einen sehr kurzen Zeitraum auf die kalten Pellets einwirkt, bevor diese ihre Reinigungswirkung entfalten können, fällt der Einfluss des erwärmten Trägergases auf die Pellets nicht oder kaum ins Gewicht.
- Gegenstand der Erfindung ist ferner eine Anordnung aus einem Strahltriebwerk und einer erfindungsgemäßen Düseneinrichtung. Die Anordnung ist dadurch gekennzeichnet, dass die Düseneinrichtung so angeordnet ist, dass ihre Düse(n) auf den Einlauf des Strahltriebwerks gerichtet ist/sind.
- Die Strahlebene bzw. Hauptaustrittsrichtung der Düse(n) ist bevorzugt schräg nach innen zur Rotationsachse des Triebwerks hin gerichtet und schließt mit dieser Achse einen Winkel von 10 bis 30°, vorzugsweise 12 bis 25°, weiter vorzugsweise 16 bis 19° ein.
- Bevorzugt ist der Austritt der wenigstens einen Düse in einem Radialabstand von der Rotationsachse des Triebwerks angeordnet, der dem 0,5 bis 1,2fachen, vorzugsweise dem 0,5 bis lfachen des Radius der stromauf gerichteten Eintrittöffnung der ersten Kompressorstufe entspricht. Der Austritt liegt somit in Radialrichtung näher an der äußeren Verdichterwand als an der Rotationsachse des Triebwerks bzw. Verdichters.
- Bei einer bevorzugten Ausführungsform kann die Hauptaustrittsrichtung der Düse(n) mit der Rotationsachse des Triebwerks einen Winkel einschließen, der zwischen β und α liegt; wobei β der Winkel ist zwischen der Rotationsachse des Triebwerks und einer ersten Geraden, die als Tangente an der in Strömungsrichtung vorderen, radial innen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals des Kompressors und an der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial außen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals verläuft; und wobei α der Winkel ist zwischen der Rotationsachse des Triebwerks und einer zweiten Geraden, die als Tangente an dem radial außen angeordneten Rand des Einlaufs des Kompressors (Verdichters) und an der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial innen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals verläuft. Ferner kann der Austritt der wenigstens einen Düse vorzugsweise in einem Radialabstand von der Rotationsachse des Triebwerks angeordnet werden, der zwischen den Radialabständen der Schnittpunkte der ersten und zweiten Geraden mit derjenigen Radialebene liegt, in der der Austritt der wenigstens einen Düse angeordnet ist.
- Es kann bevorzugt vorgesehen sein, dass die Düseneinrichtung drehfest mit der Welle des Fans des Strahltriebwerks verbunden ist, die Drehachsen des Fans des Strahltriebwerks und der Düseneinrichtung im wesentlichen konzentrisch angeordnet sind, die Düsen der Düseneinrichtung einen radialen Abstand von der gemeinsamen Drehachse des Strahltriebwerks und der Vorrichtung aufweisen, der dem 0,5 bis 1,2fachen, vorzugsweise dem 0,5 bis lfachen des Radius der ersten Kompressorstufe entspricht, und die Austrittsöffnungen der Düsen in Axialrichtung hinter der Ebene des Turbofans angeordnet und/oder die Düsen in den Zwischenräumen der Turbofanschaufeln angeordnet und/oder auf Zwischenräume der Turbofanschaufeln ausgerichtet sind, so dass die Düsenstrahlen im wesentlichen ungehindert durch die Ebene des Turbofans hindurchtreten können.
- Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird im Folgenden anhand der Zeichnungen erläutert. Darin zeigen:
- Fig. 1
- eine erste Ansicht einer erfindungsgemäßen Düseneinrichtung;
- Fig. 2
- eine zweite Ansicht einer erfindungsgemäßen Düseneinrichtung;
- Fig. 3
- eine Ansicht einer besonders bevorzugten Kompressorgeometrie.
- Die Düseneinrichtung weist zwei Ringelemente 101, 102 auf, mit deren Hilfe die Düseneinrichtung auf eine Wellennabe des Turbofans eines Strahltriebwerks aufgesetzt wird. Im aufgesetzten Zustand umschließen die Ringelemente 101, 102 die Wellennabe im Wesentlichen formschlüssig. Zu den Details der Verbindung der Düseneinrichtung mit einer Wellennabe wird auf die
WO 2009/132847 A1 verwiesen. Die beiden Ringelemente 101, 102 sind durch Radialstreben 104 miteinander verbunden. An der stromauf weisenden Spitze der Düseneinrichtung (bezogen auf die Strömungsrichtung des Triebwerks) ist eine insgesamt mit 105 bezeichnete Drehkupplung angeordnet, die einen Einlass 110 aufweist. Die Drehkupplung 105 kann alternativ von der Verzweigung mit den Druckanschlüssen 106 getrennt ausgebildet sein und bspw. durch ein kurzes Schlauchstück damit verbunden sein, dessen Flexibilität mögliche Achsabweichungen bei der Montage ausgleichen hilft. Von dieser Drehkupplung 105 erstrecken sich zwei axial stromab führende Druckanschlüsse 106. An die Druckanschlüsse 106 können zwei Druckschläuche 108 angeschlossen werden (inFig. 1 ist der Übersichtlichkeit halber nur ein Druckschlauch 108 dargestellt), deren jeweils anderes Ende mit dem Eingang der Flachstrahldüsen 107 verbunden wird. Die Länge und Flexibilität dieser Druckschläuche 108 ist so bemessen, dass diese im montierten Zustand in den Krümmungen so ausgebildet sind, dass diese eine störungsfreie Förderung des Strahlmediums erlauben. Aufgrund der großen Krümmungsradien können Feststoffe und insbesondere Pellets vom Eingang der Drehkupplung 105 bis zum Düsenaustritt 109 der Flachstrahldüsen 107 reibungsarm transportiert werden. Die beiden Flachstrahldüsen 107 werden so mit Reinigungsmedium gespeist. - Der axiale Abstand der Drehkupplung 105 von den Austrittsöffnungen 109 der Düsen 107 beträgt im Ausführungsbeispiel etwa 1,2 m. Dieser Abstand ist hinreichend, dass die Druckschläuche 108 die Einlässe der Düsen 107 ohne zu große Krümmungen dieser Druckschläuche 108 mit den Auslässen 106 der Drehkupplung 105 verbinden können. Der radiale Abstand des Düsenaustritts 109 von der Rotationsachse beträgt im Ausführungsbeispiel etwa 270 mm. Er ist abgestimmt auf die Reinigung eines CF6-50-Triebwerks. Die Hauptaustrittsrichtung der Düsen 107 (diese entspricht im wesentlichen ihrer Längsachse) schließt mit der Rotationsachse der Düseneinrichtung einen Winkel von 18° ein.
- Die Befestigung der Düseneinrichtung an der Wellennabe eines Turbofans erfolgt mittels Spannseilen, wie detailliert in
WO 2009/132847 A1 beschrieben. - Zum Reinigen eines Strahltriebwerks wird die Düseneinrichtung auf die Wellennabe des Turbofans aufgesetzt und an den Schaufeln des Turbofans fixiert. Das Triebwerk wird in Drehung versetzt (dry-cranking). Über die Drehkupplung 105 und die Druckschläuche 108 werden die Flachstrahldüsen 107 mit Reinigungsmedium aus einer nicht dargestellten Versorgungseinrichtung gespeist. Dieses Reinigungsmedium überstreicht den Einlass der ersten Kompressorstufe über deren gesamten Umfang und führt so die Reinigung aus.
-
Figur 3 zeigt den schematischen Ausschnitt eines Triebwerks mit einer besonders bevorzugten Kompressorgeometrie. Abgebildet sind eine Turbofanschaufel 301 und der stromabwärts angeordnete Einlauf 303 des Kompressors 304 relativ zur Rotationsachse 308 des Triebwerks. Der Einlauf 303 weist einen radial außen angeordneten Rand 305 auf. In Strömungsrichtung hinter dem Rand 305 ist eine radial innen angeordnete konvexe Krümmung 306 des Strömungskanals 302 des Kompressors angeordnet. Hierbei handelt es sich um eine Einwärtskrümmung in Richtung der Rotationsachse 308 des Triebwerks. In Strömungsrichtung hinter der Krümmung 306 ist eine radial außen angeordnete konvexe Krümmung 307 des Strömungskanals 302. Die Hauptaustrittsrichtung der Düse(n) (inFig. 3 nicht gezeigt)können mit der Rotationsachse 308 des Triebwerks vorzugsweise einen Winkel einschließen, der zwischen den Winkeln β und α liegt; wobei β der Winkel ist zwischen der Rotationsachse 308 des Triebwerks und einer ersten Geraden 310, die als Tangente an der in Strömungsrichtung vorderen, radial innen angeordneten konvexen Krümmung 306 (an Punkt B1) des Strömungskanals des Kompressors und an der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial außen angeordneten konvexen Krümmung 307 (an Punkt B2) des Strömungskanals 302 verläuft; und wobei α der Winkel ist zwischen der Rotationsachse 308 des Triebwerks und einer zweiten Geraden 311, die als Tangente an dem radial außen angeordneten Rand 305 des Einlaufs 303 des Kompressors 304 (an Punkt P) und an der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial innen angeordneten konvexen Krümmung 306 (an Punkt A)des Strömungskanals verläuft. Ferner kann der Austritt einer (nicht gezeigten) Düse in einem Radialabstand von der Rotationsachse 308 des Triebwerks angeordnet sein, der zwischen den Radialabständen (xmin, xmax) der Schnittpunkte (x2, x1) der ersten und zweiten Geraden mit derjenigen Radialebene 309 liegt, in der der Austritt der Düse (inFig. 3 nicht gezeigt) angeordnet ist.
Claims (15)
- Düseneinrichtung mit wenigstens einer Düse, die zum Einbringen von Reinigungsmedium enthaltend Feststoffe in ein Strahltriebwerk ausgebildet ist, die Mittel Z (101,102,104) zur drehfesten Verbindung mit der Welle des Turbofans eines Strahltriebwerks aufweist, und die eine Drehkupplung (105) aufweist, an die eine Leitungsverbindung anschließbar ist, wobei die Verbindung des düsenseitigen Auslasses (106) der Drehkupplung (105) mit dem Einlass der wenigstens einen Düse (107) mittels eines flexiblen Schlauchs (108) erfolgt, dadurch gekennzeichnet, dass die Drehkupplung (105) von den Mitteln (101,102,104) zur drehfesten Verbindung mit der Welle des Turbofans eines Strahltriebwerks 0,2 bis 2 m beabstandet ist, wobei im flexiblen Schlauch (108) vorhandene Krümmungen so ausgebildet sind, dass ein Feststoff einer Strömung durch den flexiblen Schlauch (108) ungehindert folgen kann und nicht an Wandungen des flexiblen Schlauchs (108) aufgrund zu geringer Krümmungsradien niederschlägt oder sublimiert.
- Düseneinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der düsenseitige Auslass (106) der Drehkupplung (105) diametral gegenüber dem Einlass (110) liegt.
- Düseneinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Drehkupplung von den Mitteln zur drehfesten Verbindung mit der Welle des Turbofans eines Strahltriebwerks 0,5 bis 2 m, vorzugsweise 0,75 bis 1,25 m beabstandet ist.
- Düseneinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Führung des Reinigungsmediums vom Einlass der wenigstens einen Düse bis zum Düsenaustritt im wesentlichen geradlinig ausgebildet ist.
- Düseneinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass sie zum Einbringen des Reinigungsmediums in die Kompressorstufen des Strahltriebwerks ausgebildet ist.
- Düseneinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass sie wenigstens eine Düse (107) aufweist.
- Düseneinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass sie Flachstrahldüsen aufweist.
- Düseneinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Radialabstand des Düsenaustritts von der Rotationsachse des Triebwerks 200 bis 800 mm, vorzugsweise 400 bis 750 mm, weiter vorzugsweise 600 bis 700 mm, weiter vorzugsweise 200 bis 400 mm, vorzugsweise 230 bis 300 mm, weiter vorzugsweise 260 bis 280 mm beträgt.
- Düseneinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Strahlebene einen Winkel mit der Rotationsachse des Strahltriebwerks einschließt, der vorzugsweise 10 bis 30°, weiter vorzugsweise 12 bis 25°, weiter vorzugsweise 16 bis 19° beträgt.
- Düseneinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, gekennzeichnet durch folgende Merkmale:die Strahlebene schließt mit der Rotationsachse des Strahltriebwerks einen Winkel ein, der zwischen β und α liegt;
wobeiβ der Winkel ist zwischen der Rotationsachse des Triebwerks und einer ersten Geraden, die als Tangente an der in Strömungsrichtung vorderen, radial innen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals des Kompressors und an der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial außen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals verläuft;α der Winkel ist zwischen der Rotationsachse des Triebwerks und einer zweiten Geraden, die als Tangente an dem radial außen angeordneten Rand des Einlaufs des Kompressors und an der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial innen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals verläuft. - Anordnung aus einem Strahltriebwerk und einer Düseneinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Düseneinrichtung so angeordnet ist, dass ihre Düse(n) (107) auf den Einlauf des Strahltriebwerks gerichtet sind, so dass das Reinigungsmedium in das Strahltriebwerk gelangen kann.
- Anordnung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Hauptaustrittsrichtung der wenigstens einen Düse (107) mit der Rotationsachse des Strahltriebwerks einen Winkel von 10 bis 30°, vorzugsweise 15 bis 25°, weiter vorzugsweise 16 bis 19° einschließt.
- Anordnung nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass der Austritt der wenigstens einen Düse (107) in einem Radialabstand von der Rotationsachse des Triebwerks angeordnet ist, der dem 0,5 bis 1,2fachen, vorzugsweise dem 0,5 bis 1fachen, des Radius der stromauf gerichteten Eintrittsöffnung der ersten Kompressorstufe entspricht.
- Anordnung nach einem der Ansprüche 11 bis 13, gekennzeichnet durch folgende Merkmale:die Hauptaustrittsrichtung der wenigstens einen Düse (107) schließt mit der Rotationsachse des Strahltriebwerks einen Winkel ein, der zwischen β und α liegt;
wobeiβ der Winkel ist zwischen der Rotationsachse des Triebwerks und einer ersten Geraden, die als Tangente an der in Strömungsrichtung vorderen, radial innen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals des Kompressors und an der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial außen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals verläuft;α der Winkel ist zwischen der Rotationsachse des Triebwerks und einer zweiten Geraden, die als Tangente an dem radial außen angeordneten Rand des Einlaufs des Kompressors und an der in Strömungsrichtung dahinter angeordneten, radial innen angeordneten konvexen Krümmung des Strömungskanals verläuft;der Austritt (109) der wenigstens einen Düse (107) ist in einem Radialabstand von der Rotationsachse des Triebwerks angeordnet, der zwischen den Radialabständen der Schnittpunkte der ersten und zweiten Geraden mit derjenigen Radialebene, in der der Austritt (109) angeordnet ist, liegt. - Anordnung nach einem der Ansprüche 11 bis 14, gekennzeichnet durch die folgenden Merkmale:a) die Düseneinrichtung ist drehfest mit der Welle des Turbofans des Strahltriebwerks verbunden;b) die Drehachsen des Turbofans des Strahltriebwerks und der Düseneinrichtung sind im Wesentlichen konzentrisch angeordnet;c) die Düsen (107) der Düseneinrichtung weisen einen radialen Abstand von der gemeinsamen Drehachse des Strahltriebwerks und der Düseneinrichtung auf, der das 0,5 bis 1,2fache, vorzugsweise das 0,5 bis lfache des Radius der Eintrittöffnung der ersten Kompressorstufe beträgt;d) die Austrittsöffnungen (109) der Düsen (107) sind in Axialrichtung hinter der Ebene des Turbofans angeordnet und/oder die Düsen (107) sind in den Zwischenräumen der Schaufeln des Turbofans angeordnet und/oder auf Zwischenräume der Schaufeln des Turbofans ausgerichtet, so dass die Düsenstrahlen im Wesentlichen ungehindert durch die Ebene des Turbofans hindurch treten können.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102013224639.0A DE102013224639A1 (de) | 2013-11-29 | 2013-11-29 | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung eines Strahltriebwerks |
EP14806234.2A EP3074181B1 (de) | 2013-11-29 | 2014-11-28 | Verfahren zur reinigung eines strahltriebwerks |
PCT/EP2014/075981 WO2015079032A1 (de) | 2013-11-29 | 2014-11-28 | Verfahren und vorrichtung zur reinigung eines strahltriebwerks |
Related Parent Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP14806234.2A Division-Into EP3074181B1 (de) | 2013-11-29 | 2014-11-28 | Verfahren zur reinigung eines strahltriebwerks |
EP14806234.2A Division EP3074181B1 (de) | 2013-11-29 | 2014-11-28 | Verfahren zur reinigung eines strahltriebwerks |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP3189934A1 EP3189934A1 (de) | 2017-07-12 |
EP3189934B1 true EP3189934B1 (de) | 2021-04-07 |
Family
ID=52003757
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP14806234.2A Active EP3074181B1 (de) | 2013-11-29 | 2014-11-28 | Verfahren zur reinigung eines strahltriebwerks |
EP17150138.0A Active EP3189934B1 (de) | 2013-11-29 | 2014-11-28 | Vorrichtung zur reinigung eines strahltriebwerks |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP14806234.2A Active EP3074181B1 (de) | 2013-11-29 | 2014-11-28 | Verfahren zur reinigung eines strahltriebwerks |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US9903223B2 (de) |
EP (2) | EP3074181B1 (de) |
CN (1) | CN106102997B (de) |
CA (1) | CA2931952C (de) |
DE (1) | DE102013224639A1 (de) |
WO (1) | WO2015079032A1 (de) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102015209994A1 (de) * | 2015-05-29 | 2016-12-15 | Lufthansa Technik Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung eines Strahltriebwerks |
DE102018119094A1 (de) * | 2018-08-06 | 2020-02-06 | Lufthansa Technik Ag | Vorrichtung, Verfahren und Anordnung zur Reinigung der Core Engine eines Strahltriebwerks |
DE102018119092A1 (de) * | 2018-08-06 | 2020-02-06 | Lufthansa Technik Ag | Vorrichtung und Verfahren zur Reinigung der Core Engine eines Strahltriebwerks |
GB201906541D0 (en) * | 2019-05-09 | 2019-06-26 | Rolls Royce Plc | Washing tool, washing system and a method of washing |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3981329A (en) * | 1975-10-20 | 1976-09-21 | Maurice Wohlwend | Swivel type fluid coupling |
US4065322A (en) * | 1976-02-23 | 1977-12-27 | General Electric Company | Contamination removal method |
US6585569B2 (en) * | 2000-12-28 | 2003-07-01 | General Electric Company | Method of cleaning gas turbine compressors using crushed, solid material capable of sublimating |
DE10159284T1 (de) * | 2004-02-16 | 2011-03-17 | Gas Turbine Efficiency Ab | Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen eines Turbofan-Gasturbinentriebwerks |
AU2004320619B2 (en) | 2004-06-14 | 2010-12-09 | Pratt & Whitney Line Maintenance Services, Inc. | System and devices for collecting and treating waste water from engine washing |
US9790808B2 (en) * | 2005-04-04 | 2017-10-17 | Ecoservices, Llc | Mobile on-wing engine washing and water reclamation system |
GB0614874D0 (en) * | 2006-07-27 | 2006-09-06 | Rolls Royce Plc | Aeroengine washing system and method |
US8197609B2 (en) * | 2006-11-28 | 2012-06-12 | Pratt & Whitney Line Maintenance Services, Inc. | Automated detection and control system and method for high pressure water wash application and collection applied to aero compressor washing |
EP1970133A1 (de) * | 2007-03-16 | 2008-09-17 | Lufthansa Technik AG | Vorrichtung und Verfahren zum Reinigen der Core Engine eines Stahltriebwerks |
DE102008019892A1 (de) * | 2008-04-21 | 2009-10-29 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren zum Reinigen eines Flugtriebwerks |
DE102008021746A1 (de) | 2008-04-30 | 2009-11-19 | Lufthansa Technik Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen eines Strahltriebwerks |
US7445677B1 (en) * | 2008-05-21 | 2008-11-04 | Gas Turbine Efficiency Sweden Ab | Method and apparatus for washing objects |
DE102008047493B4 (de) * | 2008-09-17 | 2016-09-22 | MTU Aero Engines AG | Verfahren zum Reinigen eines Triebwerks |
DE102010020619A1 (de) | 2009-05-26 | 2011-02-24 | Ohe, Jürgen von der, Dr.-Ing. | Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von metallischen oder nichtmetallischen Oberflächen unter Einsatz von Druckluft, einem kalten Strahlmittel, in Kombination mit einem festen Strahlmittel und/oder einem Strahlmittelgemisch |
DE102010045869A1 (de) * | 2010-08-03 | 2012-02-23 | Mtu Aero Engines Gmbh | Reinigung einer Turbomaschinenstufe |
DE102011004923A1 (de) | 2011-03-01 | 2012-09-06 | Wilfried Böhm | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines Trockeneiswassereisgemisches |
DE202011108513U1 (de) | 2011-03-14 | 2012-01-30 | Jürgen von der Ohe | Vorrichtung zur Herstellung eines Strahlmittels, Vorrichtung zum Strahlen und Strahlmittel |
DE102011086496B4 (de) * | 2011-09-01 | 2013-04-11 | Cornel Thorma Metallverarbeitungs Gmbh | Strahlmittel und ein verfahren zur herstellung des strahlmittels |
-
2013
- 2013-11-29 DE DE102013224639.0A patent/DE102013224639A1/de not_active Ceased
-
2014
- 2014-11-28 EP EP14806234.2A patent/EP3074181B1/de active Active
- 2014-11-28 WO PCT/EP2014/075981 patent/WO2015079032A1/de active Application Filing
- 2014-11-28 CN CN201480074498.4A patent/CN106102997B/zh active Active
- 2014-11-28 EP EP17150138.0A patent/EP3189934B1/de active Active
- 2014-11-28 CA CA2931952A patent/CA2931952C/en active Active
- 2014-11-28 US US15/100,344 patent/US9903223B2/en active Active
-
2017
- 2017-01-06 US US15/399,763 patent/US10247033B2/en active Active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
None * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN106102997A (zh) | 2016-11-09 |
US10247033B2 (en) | 2019-04-02 |
CA2931952C (en) | 2022-06-28 |
US20160298488A1 (en) | 2016-10-13 |
CA2931952A1 (en) | 2015-06-04 |
US9903223B2 (en) | 2018-02-27 |
EP3074181A1 (de) | 2016-10-05 |
US20170114663A1 (en) | 2017-04-27 |
CN106102997B (zh) | 2018-10-16 |
EP3074181B1 (de) | 2020-04-22 |
DE102013224639A1 (de) | 2015-06-03 |
EP3189934A1 (de) | 2017-07-12 |
WO2015079032A1 (de) | 2015-06-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2280872B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum reinigen eines strahltriebwerks unter verwendung von festem kohlendioxid | |
EP1993744B1 (de) | Vorrichtung und verfahren zum reinigen der core engine eines strahltriebwerks | |
EP3302833B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur reinigung eines strahltriebwerks | |
EP3189934B1 (de) | Vorrichtung zur reinigung eines strahltriebwerks | |
DE102018119091A1 (de) | Verfahren, Vorrichtung und Anordnung zum Reinigen der Core Engine eines Strahltriebwerks | |
EP3833492B1 (de) | Vorrichtung, verfahren und anordnung zur reinigung der core engine eines strahltriebwerks | |
DE102013202616B4 (de) | Vorrichtung zum Reinigen der Core Engine eines Strahltriebwerks | |
EP1917421B1 (de) | Verdichter, Verdichterrad, Reinigungsaufsatz und Abgasturbolader | |
EP1735579A1 (de) | Verfahren zum reinigen der rohre eines wärmetauschers mit hilfe eines strahlmittels und dafür geeignete vorrichtung | |
DE102016206246A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Turbinenschaufeln | |
DE102011015252A1 (de) | Reinigungslanze und Verfahren zur Reinigung von Triebwerken | |
EP3241998A1 (de) | Turbofantriebwerk und verfahren zum abführen von abblaseluft eines ölabscheiders in einem turbofantriebwerk | |
EP2251091A2 (de) | Rotordüse | |
DE102009052314A1 (de) | Dichtanordnung für eine Gasturbine und eine derartige Gasturbine | |
DE102013002636A1 (de) | Vorrichtung und Verfahren zum Strahlreinigen | |
DE102013224635A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung eines Strahltriebwerks | |
DE102010005421B4 (de) | Vorrichtung und Verfahren zur Reinigung einer Stirndichtung eines Strahltriebwerks | |
WO2005049972A1 (de) | Reinigungsvorrichtung | |
DE102012213590B4 (de) | Vorrichtung und Verfahren zum Reinigen eines Strahltriebwerks | |
EP3833491B1 (de) | Vorrichtung und anordnung zur reinigung der core engine eines strahltriebwerks |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN PUBLISHED |
|
AC | Divisional application: reference to earlier application |
Ref document number: 3074181 Country of ref document: EP Kind code of ref document: P |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Extension state: BA ME |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 20180111 |
|
RBV | Designated contracting states (corrected) |
Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS |
|
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 20200428 |
|
GRAP | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED |
|
RIC1 | Information provided on ipc code assigned before grant |
Ipc: F01D 25/00 20060101ALI20201118BHEP Ipc: B64F 5/00 20170101ALI20201118BHEP Ipc: B24C 5/04 20060101ALI20201118BHEP Ipc: B24C 1/00 20060101AFI20201118BHEP |
|
INTG | Intention to grant announced |
Effective date: 20201217 |
|
GRAS | Grant fee paid |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3 |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED |
|
AC | Divisional application: reference to earlier application |
Ref document number: 3074181 Country of ref document: EP Kind code of ref document: P |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: FG4D Free format text: NOT ENGLISH |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: EP Ref country code: AT Ref legal event code: REF Ref document number: 1379056 Country of ref document: AT Kind code of ref document: T Effective date: 20210415 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R096 Ref document number: 502014015475 Country of ref document: DE |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: FG4D Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FI Ref legal event code: FGE |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: NL Ref legal event code: FP |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: LT Ref legal event code: MG9D |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: BG Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210707 Ref country code: HR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 Ref country code: LT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: PT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210809 Ref country code: NO Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210707 Ref country code: PL Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 Ref country code: SE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 Ref country code: RS Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 Ref country code: LV Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 Ref country code: IS Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210807 Ref country code: GR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210708 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R097 Ref document number: 502014015475 Country of ref document: DE |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SM Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 Ref country code: SK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 Ref country code: RO Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 Ref country code: ES Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 Ref country code: EE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 Ref country code: CZ Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 Ref country code: DK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
26N | No opposition filed |
Effective date: 20220110 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IS Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210807 Ref country code: AL Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: MC Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LU Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20211128 Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 Ref country code: BE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20211130 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: BE Ref legal event code: MM Effective date: 20211130 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20211128 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: HU Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO Effective date: 20141128 |
|
P01 | Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered |
Effective date: 20230516 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CY Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Payment date: 20231122 Year of fee payment: 10 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 20231123 Year of fee payment: 10 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: TR Payment date: 20231121 Year of fee payment: 10 Ref country code: FR Payment date: 20231124 Year of fee payment: 10 Ref country code: FI Payment date: 20231120 Year of fee payment: 10 Ref country code: DE Payment date: 20231120 Year of fee payment: 10 Ref country code: CH Payment date: 20231201 Year of fee payment: 10 Ref country code: AT Payment date: 20231117 Year of fee payment: 10 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: MK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20210407 |