EP3034757A1 - Faltflügeltüranlage - Google Patents

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EP3034757A1
EP3034757A1 EP14198614.1A EP14198614A EP3034757A1 EP 3034757 A1 EP3034757 A1 EP 3034757A1 EP 14198614 A EP14198614 A EP 14198614A EP 3034757 A1 EP3034757 A1 EP 3034757A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
folding
folding door
wing
frame
door system
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
EP14198614.1A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Andreas Finke
Bernd CZAJA
Ralf Höher
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Dormakaba Deutschland GmbH
Original Assignee
Dorma Deutschland GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Dorma Deutschland GmbH filed Critical Dorma Deutschland GmbH
Priority to EP21196926.6A priority Critical patent/EP3943701A1/de
Priority to EP14198614.1A priority patent/EP3034757A1/de
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Ceased legal-status Critical Current

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    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E05—LOCKS; KEYS; WINDOW OR DOOR FITTINGS; SAFES
    • E05F—DEVICES FOR MOVING WINGS INTO OPEN OR CLOSED POSITION; CHECKS FOR WINGS; WING FITTINGS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR, CONCERNED WITH THE FUNCTIONING OF THE WING
    • E05F15/00—Power-operated mechanisms for wings
    • E05F15/60—Power-operated mechanisms for wings using electrical actuators
    • E05F15/603—Power-operated mechanisms for wings using electrical actuators using rotary electromotors
    • E05F15/605—Power-operated mechanisms for wings using electrical actuators using rotary electromotors for folding wings
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E05—LOCKS; KEYS; WINDOW OR DOOR FITTINGS; SAFES
    • E05F—DEVICES FOR MOVING WINGS INTO OPEN OR CLOSED POSITION; CHECKS FOR WINGS; WING FITTINGS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR, CONCERNED WITH THE FUNCTIONING OF THE WING
    • E05F15/00—Power-operated mechanisms for wings
    • E05F15/70—Power-operated mechanisms for wings with automatic actuation
    • E05F15/73—Power-operated mechanisms for wings with automatic actuation responsive to movement or presence of persons or objects
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E05—LOCKS; KEYS; WINDOW OR DOOR FITTINGS; SAFES
    • E05F—DEVICES FOR MOVING WINGS INTO OPEN OR CLOSED POSITION; CHECKS FOR WINGS; WING FITTINGS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR, CONCERNED WITH THE FUNCTIONING OF THE WING
    • E05F15/00—Power-operated mechanisms for wings
    • E05F15/70—Power-operated mechanisms for wings with automatic actuation
    • E05F15/73—Power-operated mechanisms for wings with automatic actuation responsive to movement or presence of persons or objects
    • E05F2015/765—Power-operated mechanisms for wings with automatic actuation responsive to movement or presence of persons or objects using optical sensors
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
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    • E05Y2400/00—Electronic control; Electrical power; Power supply; Power or signal transmission; User interfaces
    • E05Y2400/10—Electronic control
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    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
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    • E05Y2900/00—Application of doors, windows, wings or fittings thereof
    • E05Y2900/10—Application of doors, windows, wings or fittings thereof for buildings or parts thereof
    • E05Y2900/13—Type of wing
    • E05Y2900/132—Doors

Definitions

  • the present invention relates to a folding door system.
  • a folding door system in particular an opening width is maximized.
  • Folding door systems are known from the prior art.
  • the folding door systems usually comprise two folding doors, each folding door has two leaves.
  • the folding door system has a complicated mechanism, since the door leaves not only moved but also folded. As a result, there is a large number of moving parts, which adds up a clearance between the individual moving parts. For this reason, known folding door systems only have a maximum opening width of 2.00 m. Otherwise, caused by the sum of the bearing clearance of the moving parts lowering the door when moving the folding door system would be so large that the folding doors would settle on the floor. Thus, the distance to the ground would have to be increased, but this results in a poorer thermal insulation effect of the folding door.
  • the object is achieved by the features of claim 1.
  • a folding door system which comprises at least one folding door with at least two wings.
  • the folding door system comprises a drive unit for moving the folding door between a closed position and an open position.
  • two hinge elements are attached to each wing, over which two wings of the folding door are connected play-related.
  • a maximum lowering of at least one area of the folding door caused by the play-related connection is a maximum of 4 mm between the open position and the closed position when the folding-door is moved.
  • the play of connecting the wings of the folding door to the lowering is measurable. Due to the low lowering, a stable connection of the wings is present, resulting in a stable and robust folding door. In this way, the folding door system is ideal for the realization of large opening widths.
  • Each wing of the folding door system preferably has a frame, wherein a vertical profile element of the frame in the center of gravity is a first principal moment of inertia between 30,000 mm 4 and 60,000 mm 4 , preferably 48,470 mm 4 .
  • a second principal moment of inertia of the vertical profile element is between 60,000 mm 4 and 80,000 mm 4 , preferably 73,570 mm 4 .
  • a polar moment of inertia of the vertical profile element is in the center of gravity between 120,000 mm 4 and 130,000 mm 4 , preferably 122,041 mm 4 .
  • each wing has a frame, wherein a vertical profile element of the frame in the center of gravity is a first principal moment of inertia between 20,000 mm 4 and 40,000 mm 4 , preferably 31,934 mm 4 .
  • a second principal moment of inertia of the vertical profile element is between 50,000 mm 4 and 80,000 mm 4 , preferably 65,389 mm 4 .
  • a polar moment of inertia of the vertical profile element in the center of gravity is between 4 and 110,000 mm 4 , preferably 97,324 mm 4 .
  • a horizontal profile element of the frame in the center of gravity a first Main moment of inertia between 85,000 mm 4 and 120,000 mm 4 , preferably 102,266 mm 4 , is.
  • a second principal moment of inertia of the horizontal profile element is between 85,000 mm 4 and 120,000 mm 4 , preferably 103,497 mm 4 .
  • a polar moment of inertia of the horizontal profile element in the centroid is between 150,000 mm 4 and 250,000 mm 4 , preferably 205,763 mm 4 .
  • the frame is formed stably, so that a lowering of the folding door is avoided due to an unstable frame. Even so, it is avoided that the folding door is seated with large opening widths on a floor.
  • the guide rail is formed of a material having a modulus of elasticity at 20 ° C. between 60 MPa and 80 MPa, preferably of 70 MPa.
  • the modulus of elasticity is determined according to EN ISO 689-1: 2009.
  • the guide rail is formed of a material with a shear modulus at 20 ° C between 10 MPa and 40 MPa, preferably 27 MPa. The determination of the shear modulus is in accordance with DIN 53445. Based on the described modulus of elasticity and the shear modulus is thus a very robust guide rail available that allows only small reductions of the wings of the folding door system during a movement.
  • the frame of the wing on four profile elements.
  • the four profile elements are advantageously positively connected to each other.
  • the contact pressure is adjustable in particular during assembly of the profile elements to the frame. Due to the contact pressure, a rigid frame is present, which, together with the aforementioned area moments of inertia of the profile elements, only allows a slight lowering of the folding wing doors and thus realizes a large opening width.
  • the filling element disposed within the frame has a thickness of 28-30mm.
  • the filling element is very stable, so that forces can be absorbed by the filling element. This leads to a further stiffening of the frame and thus to a reduction in the lowering of the wings of the folding door system during the movement.
  • the filling element has a density of 2-3 g / cm3.
  • the filling element has sufficient stability to effect stiffening of the frame. This leads to a reduction in the lowering of the wings of the folding door system during the movement.
  • the frame preferably has a width between 500 mm and 700 mm, particularly preferably 600 mm.
  • the frame is very stiff.
  • the frame allows a large opening width due to its large width.
  • Particularly advantageous two folding doors are available, each with two wings, so that an opening width between 2000 mm and 2800 mm, preferably 2400 mm.
  • a weight of a folding door is in particular between 80 kg and 100 kg, particularly preferably 90 kg. Due to the rigid frame and the reinforcement of the frame by the filling element and the aforementioned minimized clearance between the hinges so a very large opening width is realized. It is also ensured that the wings do not touch the ground while the folding door system is opened or closed.
  • the wings of the drive unit for opening the folding door can be accelerated so that after a travel of the folding door of a maximum of one third, in particular of a maximum of one quarter, the total travel of the folding door maximum acceleration of the wing is reached.
  • This rapid acceleration of the wings of the folding doors vibration, in particular a swinging of the wings is prevented.
  • a lowering of the wings during the process is minimized here as well.
  • the acceleration of the wings in a travel path after the first quarter and before the last quarter, especially after the first third and before the last third, from the drive unit is lowered to zero.
  • the reduction is particularly linear.
  • a steady acceleration of the wings is present, which in turn results in avoidance or at least a reduction of vibrations of the wings.
  • a maximum closing speed of the folding door is at most half of the maximum opening speed of the folding door. If a folding door should be opened, this usually has the reason that a user wants to pass through this door. Therefore, the folding door system can be opened quickly because the user usually does not want to wait long for the passage.
  • the rapid opening can be achieved with the acceleration profiles described above, without vibrations occurring during the movement, which would result in a lowering of the wings of the folding doors, so that there is a risk that the folding door sits on a folding wing door system receiving bottom. Due to the advantageous embodiments of the invention, however, such a reduction is effectively avoidable, so that a rapid opening of the folding door system is ensured even with large opening widths.
  • the fast movement of the wings is not needed. Rather, obstacle monitoring is facilitated by a slower movement of the wings, so that contact by a user and the closing door can be effectively avoided.
  • the folding door can be opened very quickly even with large opening widths and can be very securely locked.
  • Fig. 1 shows a schematic view of the folding door system 1 according to an embodiment of the invention.
  • the folding-wing door system 1 comprises a first folding-wing door 2 and a second folding-wing door 3.
  • the first folding-wing door 2 and the second folding-wing door 3 each include a first wing 24 and a second wing 25, which are connected via a hinge system (cf. Fig. 2 to 4 ) are connected.
  • the first wing 24 has a first frame 10
  • the second wing 25 has a second frame 11.
  • the individual wings 24, 25 are constructed identically, so that in particular also the first frame 10 is identical to the second frame 11.
  • Both of the first frame 10 and the second frame 11 each have a filling element 22 is held, wherein the filling element 22 is in particular a glass sheet.
  • the folding door system 1 has an infolding side, in which the first wing 24 and the second wing 25 move to fold.
  • the Fig. 2 shows a section through the first folding door 2 in a plan view.
  • the first frame 10 and the second frame 11 each have two vertical profile elements 12 and two horizontal profile elements 13.
  • the horizontal profile element 13 and the vertical profile element 12 is stumped together and screwed.
  • a counter element 49 is introduced in the horizontal profile element 13. The counter element 49 abuts directly on the vertical profile element 12 and is screwed by two fastening screws 66 with the vertical profile element 12.
  • the fastening screws 66 are supported on a fastening element 48, which is arranged in the vertical profile element 12. In this way, a defined contact force between the vertical profile element 12 and the horizontal profile element 13 is adjustable. Thus, a secure and especially rigid connection is guaranteed. Due to the support of the fastening screws 66 on the fastening element is also ensured that the fastening screws 66 do not protrude from the vertical profile element 12, thus complicating a mounting of the first wing 24 or the second wing 25.
  • the vertical profile element 13 comprises two thermal separations 31 and two clamping elements 50, which are each arranged substantially perpendicular to each other.
  • the clamping element 50 serve to receive the filling element 22, while the thermal separations 31 thermally insulate the two clamping elements 50 from each other.
  • a first outer surface 32 of the first frame 10 and the second frame 11 is thermally separated from a, in particular the first outer surface opposite, the second outer surface 33 of the first frame 10 and the second frame 11.
  • the gullwing system 1 forms a thermal separation between those areas that are to be separated with the folding door system 1.
  • a chamber 51 is formed within the vertical profile element 12.
  • the fastening element 48 is attached.
  • the fastening element 48 is a perforated plate, which in fastening grooves 47 (see. Fig. 3 ) is inserted.
  • a first hinge element 20 is inserted into the first frame 10, while a second hinge element 21 is inserted into the second frame 11.
  • the first frame 10 in particular the vertical profile element 12, a groove 43 in the vertical direction.
  • the first hinge element 20 is inserted.
  • the second frame 11 also has a groove 43 into which the second hinge element 21 is inserted.
  • first hinge element 20 and the second hinge element 21 In order to fix the first hinge element 20 and the second hinge element 21 to the first frame 10 and the second frame 11, the first hinge element 20 and the second hinge element 21 have a fastening web 44. With the fastening web 44, the first hinge element 20 is inserted into the groove 43 of the first frame 10 and the second hinge element 21 in the groove 43 of the second frame 11. Both the fastening web 44 and the groove 43 have an undercut 55, so that the first hinge element 20 is arranged in all directions except for the vertical form-fitting manner in the groove 43. The same applies to the second hinge element 21.
  • both the first hinge element 20 and the second hinge element 21 have a strip web 45.
  • the strip web 45 is in particular mounted opposite the undercut 55 on the first hinge element 20 and on the second hinge element 21.
  • a threaded bore 46 is present, into which a grub screw can be screwed.
  • the strip web 45 can be pushed away by screwing the grub screw into the threaded bore 46 of the first frame 10, whereby at the same time pressing the groove 43 is made to the fastening web 44.
  • the first hinge element 20 via the undercut 55 to the first frame 10, in particular to the vertical profile element 12 can be pressed.
  • the first hinge element 20 and the second hinge element 21 have the advantage that they are attached only to an outer region of the first frame 10 and the second frame 11. Thus, it is particularly avoided that by attaching the hinge element 20, 21 a cold bridge along the thermal separations 31 is introduced into the vertical profile elements 13. This ensures a safe and reliable thermal separation. At the same time, a secure and rigid connection of the first hinge element 20 to the first frame 10 and the second hinge element 21 to the second frame 11 is made possible. This leads to a very stable folding door 2, 3, which is why a reduction in the horizontal direction of the wings 24, 25 is very small even with large opening widths.
  • first hinge element 20 In order to connect a first hinge element 20 to a second hinge element 21, the first hinge element 20 has a first sleeve-shaped region 52, while the second hinge element 21 has a second sleeve-shaped region 53.
  • the connection of the first sleeve-shaped region 52 with the second sleeve-shaped region 53 is in particular in FIG Fig. 4 shown.
  • a door bolt 54 in particular via a respective bearing, is mounted on the inner surface 56 of the first sleeve-shaped region 52 and the second sleeve-shaped region 53.
  • the inner surface 56 of the sleeve-shaped portions 52, 53 have the shape of a hollow spline shaft, whereby the bearing of the door bolt 54 is rotatably mounted in the first sleeve-shaped portion 52 and the second sleeve-shaped portion 53.
  • a low-friction, yet stable storage whereby a match of the connection between the first hinge element 20 and the second hinge element 21 is minimized. Due to the minimized hinge play, a lowering of the folding wing doors 2, 3 during the process between an open and closed position is a maximum of 4 mm.
  • each first sleeve-shaped portion 52 is connectable to two second sleeve-shaped portions 53, wherein also each second sleeve-shaped portion 53 with two first sleeve-shaped portions 52 is connectable.
  • the folding door 2, 3 can be very flexible composed of the first wing 24 and the second wing 25.
  • a rigidity of the mounting of the first wing 24 and the second wing 25 can be adjusted to one another.
  • the Fig. 5 shows a drive of the folding door system 1.
  • a drive unit 4 is present, which is in particular a DC electric motor.
  • the drive unit 4 is connected to a transmission 5, which drives a conversion device 6.
  • the conversion device 6 is in particular a disc or comprises two lever arms, wherein a linkage 7 is attached to outer regions of the disc or the lever arms. In particular, for each folding door 2, 3rd own rod 7 available. By the conversion device 6, the rotation of the transmission 5 is converted into a translation of the linkage 7.
  • the drive unit 4 is activated accordingly, so that it applies a torque to the transmission 5. Via the gear 5, the torque is applied to the conversion device 6, in which the torque is converted into a tensile force within the linkage 7.
  • a control unit 19 is present for controlling the drive unit 4, Likewise, the folding door 1 has a monitoring device 23, with a movement of the folding doors 2, 3 can be monitored. This will be described below with reference to the 10 to 15 described.
  • each folding door 2, 3 a carriage 9.
  • An exploded view of the carriage 9 is in Fig. 6 shown.
  • the carriage 9 comprises a base body 26 which has a plurality of bores. In four of these holes four vertical rollers 15 can be introduced, wherein the vertical rollers 15 have an axis 65 which is fixed non-positively within the bores of the base body 26. On the axis 65, a roller body 16 is mounted via a bearing 30, in particular via a closed ball bearing. The roller body 16 has a roller surface 17 which runs on a running surface 18 of the guide rail 8.
  • the vertical rollers 15 have in particular a diameter of 100 mm.
  • the base body 26 also has a passage opening 29, through which a bolt 27 is guided.
  • a horizontal roller 14 is mounted on the bolt 27.
  • the horizontal roller 14 is in particular directly, so without an additional bearing, mounted on the bolt 27. It is also provided that the horizontal roller 14 has a larger diameter than the vertical rollers 15. Finally, it is provided that the horizontal roller 14 has a spherical tread. The horizontal roller 14 serves for lateral guidance of the carriage 9 within the guide rail. 8
  • a suspension 28 for the folding door 2, 3 is attached on the bolt 27, a suspension 28 for the folding door 2, 3 is attached.
  • the suspension 28 is screwed to a thread of the bolt 27.
  • the folding door 1 is adaptable to a variety of environmental conditions.
  • a sealing element 34 is present.
  • the sealing element 34 is shown schematically in FIG Fig. 8 shown.
  • the sealing effect of the sealing element 34 is in Fig. 9 shown.
  • the sealing element 34 comprises a plate-shaped base region 35 and a first tubular sealing region 36 and a second tubular sealing region 41.
  • a wall thickness of the tubular sealing region 41 is between 0.5 mm and 1.5 mm, in particular 1.0 mm.
  • a wall thickness of the base region 35 is between 0.5 mm and 2.0 mm, in particular between 1.0 mm and 1.5 mm.
  • Both the first sealing region 36 and the second sealing region 41 are arranged on the same side of the base region 35 and, in particular, are aligned symmetrically with respect to one another.
  • the sealing element 34 fulfills a first sealing effect by the sealing of the vertical profile elements 13.
  • a second sealing effect is achieved by the abutment of the first sealing portion 36 and the second sealing portion 41 of a sealing member 34 on the base portion 35 of another sealing element 34.
  • the first sealing portion 36 and the second sealing portion 41 of a sealing element 34 which at a movable end 38 of the first folding door 2 is arranged, in a closed state of the folding door unit 1 abuts the base portion 35 of the sealing member 34 that is attached to the movable end 38 of the second folding door 3. It is provided that the first sealing region 36 and the second sealing region 41 are deformed by the abutment against the base region 35 of another sealing element 34, so that a contact pressure is achieved by the sealing element 34 itself. Thus, a high density is given.
  • the first sealing region 36 and the second sealing region 41 each have a first leg 39 and a second leg 41.
  • the first leg 39 is attached to the base region 35, while the second leg 40 is attached to the first leg 39.
  • the first leg 39 is angled relative to the base portion 35. The angling is carried out in such a way that the first leg 39 of the first sealing region 36 points in the direction of the second sealing region 41.
  • the first leg 39 of the second sealing portion 41 in the direction of the first sealing portion 36.
  • a kink between the first leg 39 and the second leg 40 is present.
  • a spring action of the first sealing region 36 and of the second sealing region 41 can be generated by means of this kink, in which the first sealing region 36 and the second sealing region 41 are deformed by abutment against the base region 35 of a further sealing element 34.
  • a close contact of two sealing elements 34 with one another is made possible. This is in Fig. 9 shown.
  • a first angle between the first leg 39 and the second leg 40 is between 120 ° and 150 °, particularly preferably 135 °.
  • a second angle between the first leg 39 and the base region 35 is between 55 ° and 80 °, in particular 68 °.
  • the folding door 1 is located in the in Fig. 9 shown state in a closed position, so that the respectively attached to the movable ends 38 of the first folding door 2 and the second folding door 3 sealing elements 34 abut each other. It is in Fig. 9 No deformation of the sealing elements 34 is shown, but it is shown schematically how far the first sealing portions 36 and the second sealing portions 41 would penetrate into the respective opposite base portions 35, if they were not deformed. Thus is off Fig. 9 it can be seen that a considerable deformation of the sealing elements 34 is necessary for closing the folding-wing doors 2, 3, so that the first sealing regions 36 and the second sealing regions 41 produce a high restoring force. This ensures a firm pressing together of the sealing elements 34.
  • FIG. 10 schematically a folding door 2 is shown, with the folding doors 2 are in different positions. So is in Fig. 10 the folding door 1 completely opened, in Fig. 11 completely closed and in Fig. 12 partially open.
  • the folding door unit 1 has an obstacle sensor 57, which generates a sensor field 59.
  • the obstacle sensor 57 can detect whether an obstacle, in particular a person, is located within the sensor field 59.
  • the obstacle sensor 57 is in particular an optical sensor.
  • a projection 58 of the sensor field 59 results as an ellipse.
  • first folding door unit 1 If the folding door unit 1 is moved, it is possible to open or close a passage from a first area 60 into a second area 61.
  • movable ends 38 of the first folding door 2 and the second folding door 3 are moved along the guide rail 8 toward the fixed ends 37 of the first folding door 2 and the second folding door 3.
  • the first folding door 2 and the second folding door 3 are fixed to a wall and / or a floor, allowing rotation.
  • first wings 24 and second wings 25 of folding doors 2, 3 are always within first area 60, but never within the second area 61.
  • FIG. 12 A problem of this movement is in Fig. 12 shown. It can be seen here that the folding-wing doors 2, 3 rest directly on the sensor field 59, in particular on the projection 58 of the sensor field 59 of the obstacle sensor 57. Thus, the projection 58 has a first entrance area 63 into which the first folding door 2 enters during an opening operation or a closing operation, while the second folding door 3 enters a second entrance area 64 of the projection 58. However, this would always lead to the erroneous assumption that an obstacle is located within the closing path of the folding doors 2, 3. To prevent this, the monitoring device 23 is installed, which in Fig. 16 or 17 execute flowcharts shown. In the Fig. 16 and 17 are shown below with reference to the Fig. 13 to 15 explained.
  • Fig. 13 to 15 show a plan view of a schematic folding door system 1 according to the embodiment of the invention.
  • the folding door 2 is partially closed, the first folding door 2 and the second folding door 3 remain outside the sensor field 59, in particular outside the projection 58 of the sensor array 59. Also is off Fig. 5 it can be seen that the first folding door 2 and the second folding door 3 remain in a fully closed position outside the projection 58.
  • Fig. 14 shows a state in which the first folding door 2 rests directly on the first entry region 63 and the second folding door 3 abuts directly on the second entry region 64. If the first folding door 2 and the second folding door 3 perform a closing movement, they have just left the sensor field 59. In this state, the first folding door 2 and the second folding door 3 are within an activation area 62.
  • the activation area 62 corresponds to a predefined width of the guide rail 8 along the travel direction of the folding doors 2, 3, this width being symmetrical about a midpoint between the first folding door 2 and second folding door 3 is arranged.
  • the position of the first folding door 2 and the second folding door 3 is thus defined in particular by the position of the movable ends 38 on the guide rail 8. Should the movable ends 38 and thus the first folding door 2 and the second folding door 3 within of the activation area 62, the first folding wing door 2 is located outside the first entrance area 63, and the second folding wing door 3 is located outside the second entrance area 64.
  • the obstacle sensor 57 is active at any time.
  • the process starts with an initial step S00. Subsequently, it is determined in a first step, whether the first folding door 2 and the second folding door 3 perform a closing movement. This can be determined in particular by means of a position sensor, not shown.
  • the position sensor is in particular an incremental encoder which is arranged on the rotational axis of the drive unit 4. Thus, it can be determined on the one hand, in which position the first folding door 2 and the second folding door 3 is based on the position sensor, on the other hand is also determined whether the first folding door 2 and the second folding door 3 just perform a closing movement. If the presence of a closing movement is affirmative, the second step S02 is carried out.
  • the third step S03 it is queried whether the first folding door 2 and the second folding door 3 are located within the activation area 62. If this is the case, then in a fourth step S04, the closing movement of the first folding door 2 and the second folding door 3 is stopped or reversed. Since the first folding door 2 and the second folding door 3 are located within the activation area 62, a detection of the first wing 24 or the second wing 25 of the first folding door 2 or the second folding door 3 within the projection 58 and thus a false detection of a non-existent Obstacle excluded. It must therefore be an external obstacle with a detected obstacle, for example, a desire of the folding door system 1. Thus, the stopping and / or reversing is necessary. Subsequently, the final termination step S05 is executed.
  • the obstacle sensor 57 is permanently activated, with signals from the obstacle sensor not being used at all times.
  • the signals of the obstacle sensor are observed only when the first folding door 2 and the second folding door 3 are within the activation area 62. Therefore, in Fig. 17 a more energy-efficient variant of the process shown.
  • an initial step S10 starts the process.
  • a first step S11 it is determined whether the first folding door 2 and the second folding door 3 perform a closing movement. If this is the case, it is determined in a second step S12 whether the first folding door 2 and the second folding door 3 are located within the activation area 62. If this is not the case, then in a third step S13 the obstacle sensor 57 is deactivated and the first step S11 is continued.
  • the folding door system 1 is in a position in which the signal of the obstacle sensor 57 is not reliable, since in this position an erroneous detection of the first folding door 2 or the second folding door 3 is possible as an obstacle. Since the obstacle sensor 57 does not provide reliable data, deactivation of the obstacle sensor 57 makes sense in order to save energy.
  • the obstacle sensor 57 is activated in a fourth step S14. Subsequently, it is checked in a fifth step S15 whether the obstacle sensor 57 has detected an obstacle. If this is not the case, then the second step S12 is continued in a sixth step S16. If, on the other hand, an obstacle is detected, in a seventh step S17, the closing movement of the first folding wing door 2 and of the second folding wing door 3 is stopped and / or reversed. Again, in this case, it can be assumed that the detected obstacle is an external obstacle, for example one Begeher the folding door 1 is, so stopping and / or reversing is necessary. Subsequently, the process is ended with a final completion step S18.
  • Fig. 17 shown method allows the same results as in Fig. 16 , 57 energy can be saved by the temporary shutdown of the obstacle sensor.
  • the folding door 1 is very cheap, yet reliable and safe to operate.
  • obstacle monitoring by means of an obstacle sensor 57 would only be possible if the projection 58 of the sensor field 59 was set very precisely.
  • the sensor array 59 would have to be aligned so that a retraction of the folding doors 2, 3 is safely and reliably avoided. This complex setting of the obstacle sensor is avoided by the aforementioned processes.
  • the Fig. 18 shows a flow chart of a wind load control, which is carried out in particular by the control unit 19 of the folding door system 1.
  • a wind load control has the meaning that the folding doors 2, 3 remain in the closed position even in the presence of strong gusts of wind and are not pressed by the wind.
  • FIG. 18 shown flowchart in the control unit every ten milliseconds.
  • the folding door system 1 is in the closed position. If it should now be detected by means of the position sensor that the folding wing doors 2, 3 are not in the closed position, this must have been caused by a gust of wind. Alternatively, this can also be done by a manually applied force on the folding door system 1. In both cases, however, is undesirable that the folding doors 2, 3 open.
  • the wind load control is implemented such that it tries to minimize a deviation of the door position of the folding doors 2, 3 from the target position, that is, from the closed position.
  • the position sensor is used.
  • the position sensor is in particular an incremental encoder which is arranged on a motor shaft of the drive unit 4.
  • the incremental encoder has a resolution of between 3,000 and 35,000, preferably between 5,000 and 30,000, particularly preferably between 7,500 and 2,000 pulses per travel path between the open position and the closed position of the folding door system 1. With such a resolution it is ensured that the positions of the first folding door 2 and the second folding door 3 are reliably detectable.
  • the drive unit 4 With the increased current, the drive unit 4 generates an increased closing force acting on the first folding door 2 and on the second folding door 3.
  • This closing force causes on the one hand a locking force when the folding door unit 1 is in the fully closed position, on the other hand, the closing force causes a closing of gusts open wings 24, 25 of the folding door system 1.
  • a time counter is started, the in particular 15 minutes.
  • the first rule complex which is initiated by the first step S21, ensures that in repeated gusts no repeated opening of the folding door system 1 occurs.
  • the starting of the counter in the third step S23 allows a gradual reduction of the current increased in the second step S22. This reduction is the subject of the second rule complex, which is initiated with the fourth step S24.
  • the fourth step S24 determines whether the time counter has been started. If this is the case, the fifth step S25 is executed at regular intervals. The regular intervals are in particular every three minutes. Finally, in the fifth step S25, the current increased in the second step S22 is lowered, in particular by 100 mA each time. Subsequently, the process proceeds to the sixth step S26. This is preferably repeated five times, so that after 15 minutes, the time counter is running, the increased current is lowered five times by 100 mA. After the 15 minutes, the current increased in the second step S22 is thus completely reduced again. In this way, an overload of the drive unit 4 is avoided in particular.
  • the third rule complex is initiated with the sixth step S26.
  • the sixth step S26 it is determined whether the folding doors 2, 3 have a deviation from the fully closed position. Such a deviation is, as already described above, generated in particular by a wind load or by a manual force on the wings 24, 25 of the folding door system 1. Since the folding door unit 1 should remain in the fully closed position, such a deviation is undesirable.
  • the seventh step S27 is continued.
  • the current that is output to the drive unit 4 is increased.
  • the increase is in particular linear to the deflection of the folding doors 2, 3 from the fully closed position.
  • a p-controller is implemented.
  • the output current exceeds a predetermined maximum rated current. This is checked in an eighth step S28. If the maximum rated current is exceeded, then the ninth step S29 is continued. If, on the other hand, there is no overshoot, the process is ended with the termination step S30.
  • the current applied in the seventh step S27 is lowered to the drive unit up to the maximum rated current. This is done in particular within a predetermined period, which is advantageously ten seconds.
  • the short overload of the drive unit ensures that the folding door unit 1 remains in the closed position even in the case of strong gusts of wind.
  • a delicate folding door system 1 can be realized, which nevertheless has a sufficiently high-performance wind load control, so that the folding door unit 1 remains in the closed position even in the presence of strong gusts of wind.
  • the Fig. 19 shows finally traversing curves of the folding door 1 during an opening and closing of the folding doors 2, 3.
  • the upper diagram shows a speed profile, while the lower diagram represents a profile of the acceleration.
  • a position of the folding doors 2, 3 is shown on the abscissa axis, that is, a position of the movable end 38 on the running rail 8. This means that at a left limit the folding door system 1 is completely closed, while the folding door 1 at a right limit on the abscissa axis is fully opened.
  • the coordinate axes of the diagrams show a velocity in the upper diagram and an acceleration of the folding-wing doors 2, 3 in the lower diagram.
  • the folding doors 2, 3 behave according to the upper curve of the diagrams. If the folding door system 1 is closed, however, the folding doors 2, 3 behave in accordance with the lower curves of the diagrams.
  • the illustrated profiles of speed and acceleration allow rapid opening of the folding door, while avoiding both opening and closing vibrations within the folding door system 1. Due to the reduction of the vibrations lowering of the wings 24, 25 of the folding door system 1 is minimized, so they can have a small distance to a floor. Thus, a thermal insulation is increased. At the same time allow the reduction of vibrations and the resulting minimum lowering of the folding doors 2, 3 to realize a large opening width. In particular, a maximum opening width of 2,400 millimeters is made possible in this way. This means that when using four wings 24, 25, as in FIG. 1 was shown, each wing has a width of 60 millimeters.
  • FIG. 19 It can be seen that the wings 24, 25 of the folding door system 1 from the drive unit to open the folding doors 2, 3 can be accelerated. In this case, after a travel of a maximum of one third, preferably of a maximum of a quarter, of the total travel path of the folding doors 2, 3 reached a maximum acceleration. So a quick opening of the folding door system 1 is realized. After reaching the maximum acceleration, the acceleration is lowered by the control unit 19, wherein the reduction is particularly linear. It is provided that the acceleration before reaching the last quarter, in particular before reaching the last third of the maximum travel of the folding doors 2, 3 is lowered to zero.
  • a maximum closing speed of the folding doors 2, 3 is at most half the maximum opening speed of the folding doors 2, 3.
  • a monitoring of the closing operation is possible because the reduced speed when closing the folding door system 1 monitoring the closing movement allowed. Therefore, when detecting an obstacle within the travel path of the folding wing doors 2, 3, the folding door unit 1 can stop and / or reverse the wings 24, 25, which enables a very safe operation of the folding door unit 1.
  • a vertical profile element 12 of the first frame 10 or second frame 11 in the center of gravity a first principal moment of inertia between 30,000 mm 4 and 60,000 mm 4 , preferably 48,470 mm 4 on.
  • a second principal moment of inertia is between 60,000 mm 4 and 80,000 mm 4 , preferably 73,570 mm 4 .
  • a polar moment of inertia is between 120,000 mm 4 and 130,000 mm 4 , preferably 122,041 mm 4 .
  • a second principal moment of inertia is between 50,000 mm 4 and 80,000 mm 4, preferably 65,389 mm 4 .
  • a polar moment of inertia of between 85,000 mm 4 and 110,000 mm 4 , preferably 97,324 mm 4 .
  • a horizontal profile element 13 of the first frame 10 or the second frame 11 has a first principal moment of inertia between 85,000 mm 4 and 120,000 mm 4 , preferably of 102,266 mm 4 , in the center of gravity.
  • a second principal moment of inertia is between 85,000 mm 4 and 120,000 mm 4, preferably 103,497 mm 4 .
  • a polar moment of inertia is between 150,000 mm 4 and 250,000 mm 4, preferably 205,763 mm 4 .
  • the guide rail is made of a material with a modulus of elasticity at 20 ° C between 60 MPa and 80 MPa, preferably 70 MPa.
  • the modulus of elasticity is determined according to EN ISO 6892-1: 2009.
  • a shear modulus of the material of the guide rail 8 which can be determined in particular according to DIN 53445, at 20 ° C between 10 MPa and 40 MPa, preferably 27 MPa.
  • a maximum opening width of 2,400 millimeters can be realized, wherein a maximum lowering of the folding doors 2, 3 over the entire travel between closed position and open position is a maximum of four millimeters. This allows a sufficiently high gap seal between a lower edge of the folding doors 2, 3 and a folding wing door system 1 receiving soil.
  • the roller body 16 of the rollers 14, 15 has a modulus of elasticity at 20 ° C between 2,700 MPa and 3,100 MPa, preferably 2,900 MPa.
  • the roll body 16 at 20 ° C has a density between 1.10 g / cm 3 and 1.70 g / cm 3 , preferably 1.42 g / cm 3 .
  • the elastic modulus is determined according to ISO 527.
  • the density is determined according to ISO 1183.
  • the running surface 18 of the guide rail 8 has a modulus of elasticity at 20 ° C between 60 MPa and 80 MPa, preferably of 70 MPa. Furthermore, the tread 18 at 20 ° C, a shear modulus between 10 MPa and 40 MPa, preferably 27 MPa on. Finally, a density in the tread 18 at 20 ° C. is between 3 g / cm 3 and 5 g / cm 3 , preferably 2 g / cm 3 .
  • the modulus of elasticity is determined according to EN ISO 6892-1: 2009. The shear modulus is determined according to DIN 53445, the density in turn according to ISO 1183.
  • the main body 26 of the carriage 9 has a modulus of elasticity at 20 ° C between 2,500 MPa and 2,900 MPa, preferably from 2,700 MPa.
  • a shear modulus of the main body 26 is at 20 ° C between 600 MPa and 900 MPa, preferably 750 MPa.
  • the density of the main body 26 at 20 ° C. is between 1.10 g / cm 3 and 1.70 g / cm 3 , preferably 1.39 g / cm 3 .
  • the modulus of elasticity is again determined according to ISO 527, the shear modulus according to DIN ISO 1827: 2010-07.
  • the density is again determined according to ISO 1183.
  • the roller surfaces 17 of the rollers 14, 15 have a surface roughness Rz between 5.0 microns and 7.0 microns, preferably of 3.0 microns.
  • the entire roller body 16 has such a surface roughness.
  • a low energy loss in a rolling of the roller surfaces 17 on the tread 18 is present, whereby a quiet run is realized.
  • the energy loss and the wear and thus the acoustic emission is reduced by the surface hardness of the roller body 16, in particular the roller surface 17 of the rollers 14, 15, measured according to Rockwell scale R between 100 and 140, preferably 120.
  • the surface hardness is thus according to Rockwell scale M 92.
  • the running surface 18 preferably has a groove, wherein the groove is oriented parallel to a direction of displacement of the carriage 19.
  • Under scoring is to understand a regular, wavy pattern on the surface of the tread 18.
  • the scoring has a surface roughness Ra measured in the longitudinal direction of 0.05 to 1.0, preferably 0.5.
  • the travel speed of the carriage 9 with respect to the guide rail 8 is between 10 cm / s and 100 cm / s, preferably between 10 cm / s and 75 cm / s, more preferably between 10 cm / s and 50 cm / s. Since the friction is fundamentally dependent on the speed, a friction and thus a loss energy and thus also a noise emission can be minimized by these values. This again ensures that a very quiet operation of the folding door 1 is present.
  • a length of the main body 26 is between 40 mm and 80 mm, preferably 60 mm.
  • a width of the base body 26 is between 15 mm and 20 mm, preferably 18 mm.
  • a height of the base body 26 is between 10 mm and 15 mm, preferably 13 mm.
  • the attached to the base body 26 vertical rollers 15 have a radius between 75 mm and 125 mm, preferably of 100 mm.
  • the axis 65 has a modulus of elasticity at 20 ° C between 150 MPa and 250 MPa, preferably of 200 MPa.
  • a shear modulus at 20 ° C of the axis 65 is between 70 MPa and 90 MPa, preferably 81 MPa.
  • a density of the axis 65 at 20 ° C between 5.0 g / cm 3 and 10.0 g / cm 3 , preferably 7.9 g / cm 3 .
  • the modulus of elasticity is determined according to EN ISO 689-1: 2009, the shear modulus according to DIN 53445 and the density according to ISO 1183.
  • a flattening of the rollers 14, 15 leads by long service life to the generation of noise.
  • a flattening of the rollers 14, 15, in particular the vertical rollers 15, after eight hours of support on a flat surface and load with a test load of 200 N is a maximum of 0.20 mm, preferably a maximum of 0.12 mm. This slight flattening ensures that it does not lead to a non-circular run of the rollers 14, 15, when the folding door 1 has a long service life.
  • a water absorption of the roller body 16 after immersion in water of 23 degrees is between 0.1 and 0.5, preferably 0.3.
  • a water absorption of the roller body 16 after storage at 50 percent relative humidity is between 1.2 and 1.6, preferably 1.4.
  • the water absorption is determined according to ISO 62. In particular, the method 1 (immersion in water of 23 degrees) and the method 4 (storage at 50 percent relative humidity) is used. These values ensure that an increase in volume of the rollers 14, 15 does not lead to a non-circular run when water is absorbed and thus to noise.
  • the folding doors 2, 3 have a maximum heat transfer coefficient U D of 3.0 W / (m 2 K).
  • the maximum heat transfer coefficient U D is a maximum of 1.7 W / (m 2 K).
  • the frame 10, 11 of the folding wing doors 2, 3 is in particular made of a material which comprises a heat transfer coefficient U D between 2.0 W / (m 2 K) and 4.0 W / (m 2 K).
  • the filling element 22 of the folding wing doors 2, 3 comprises a material with a heat transfer coefficient U D between 0.5 W / (m 2 K) and 1.5 W / (m 2 K), preferably 1.0 W / (m 2 K). With these values, the previously mentioned low heat transport through the folding door system 1 is made possible.
  • both the first frame 10 and the second frame 11 in the vertical profile elements, 12 thermal separations 31.
  • the thermal separations 31 are, in particular, insulation webs, the thermal separations 31 being made of a material with a heat conduction coefficient of between 0.1 W / (m 2 K) and 0.3 W / (m 2 K), preferably of 0.2 W / ( m 2 K).
  • a modulus of elasticity of the thermal separation 31 is between 400 MPa and 3,000 MPa at 20 ° C., the modulus of elasticity being measured in particular according to DIN 53457.
  • the thermal separation 31 is a material with a coefficient of linear expansion between 0.10 mm / (m K) and 0.25 mm / (m K), preferably between 0.15 mm / (m K) and 0.20 mm / (m K).
  • the thermal separation 31 is a material with a coefficient of linear expansion between 0.10 mm / (m K) and 0.25 mm / (m K), preferably between 0.15 mm / (m K) and 0.20 mm / (m K).
  • the filling element 22 comprises a material having a coefficient of thermal conduction between 0.60 W / (m 2 K) and 0.90 W / (m 2 K), preferably of 0.76 W / (m 2 K).
  • An elastic modulus of the filling element 22 is between 50 GPa and 90 GPa, preferably 70 GPa, at 20 ° C.
  • the filling element 22 comprises a material with a coefficient of linear expansion of 0.01 mm / (m K). Thus, the heat transport through the filling element 22 is minimized.
  • the filling element 22 is connected via an adhesive to the first frame 10 and the second frame 11.
  • the adhesive has a tensile strength of between 1.0 N / mm 2 and 2.5 N / mm 2 , preferably of 1.8 N / mm 2 .
  • the tensile strength can be determined in particular according to ISO 527.
  • the folding door system 1 has seals in the form of brushes. These brushes seal the gap between the folding door 2, 3 and floor or guide rail 8.
  • the seals in the form of brushes have a trim which has a bristle length between 12 mm and 20 mm, preferably 15.9 mm.
  • a base body of the brushes comprises a round base body, which in particular has a diameter between 2.0 mm and 4.0 mm, preferably of 2.9 mm. In this way, a secure and adequate sealing of a gap between folding door 2, 3 and bottom or guide rail 8 is possible. A heat transfer through this gap is therefore almost prevented.
  • a thermal bridge addition between the filling element 22 and the first frame 10 or the second frame 11 is between 0.050 W / (m 2 K) and 0.060 W / (m 2 K), preferably 0.056 W / (m 2 K).
  • a thermal bridge addition between the first frame 10 and the second frame 11 and a frame receiving wall is between 0.050 W / (m 2 K) and 0.060 W / (m 2 K), preferably 0.056 W / (m 2 K).

Landscapes

  • Extensible Doors And Revolving Doors (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Faltflügeltüranlage (1), umfassend zumindest eine Faltflügeltür (2, 3) mit zumindest zwei Flügeln (24, 25), und zumindest eine Antriebseinheit (4) zum Bewegen der Faltflügeltür (2, 3) zwischen einer geschlossenen Stellung und einer geöffneten Stellung, zumindest zwei Scharnierelemente (20, 21) an jedem Flügel (24, 25), über die zwei Flügel (24, 25) der Faltflügeltür (2, 3) spielbehaftet verbunden sind, wobei eine maximale Absenkung zumindest eines Bereichs der Faltflügeltür (2, 3) bei Verfahren der Faltflügeltür (2, 3) zwischen der geöffneten Stellung und der geschlossenen Stellung maximal 4 Millimeter beträgt.

Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft eine Faltflügeltüranlage. Bei der Faltflügeltüranlage gemäß der Erfindung ist insbesondere eine Öffnungsweite maximiert.
  • Aus dem Stand der Technik sind Faltflügeltüranlagen bekannt. Die Faltflügeltüranlagen umfassen dabei zumeist zwei Faltflügeltüren, wobei jede Faltflügeltür zwei Türflügel aufweist. Die Faltflügeltüranlage weist eine komplizierte Mechanik auf, da die Türflügel nicht nur verschoben sondern auch gefaltet werden müssen. Daraus resultiert, dass eine große Anzahl von beweglichen Teilen vorhanden ist, wodurch sich ein Spiel zwischen den einzelnen beweglichen Teilen aufsummiert. Aus diesem Grund weisen bekannte Faltflügeltüranlagen lediglich eine maximale Öffnungsweite von 2,00 m auf. Anderenfalls wäre eine durch die Summe der Lagerspiele der beweglichen Teile hervorgerufene Absenkung der Türflügel bei Bewegung der Faltflügeltüranlage so groß, dass sich die Faltflügeltüren auf dem Boden absetzen würden. Somit müsste der Abstand zu dem Boden vergrößert werden, was jedoch in einer schlechteren thermischen Isolationswirkung der Faltflügeltür resultiert.
  • Es ist daher Aufgabe der Erfindung, eine Faltflügeltüranlage bereitzustellen, die bei einfacher und kostengünstiger Fertigung eine maximale Öffnungsweite aufweist.
  • Die Aufgabe wird gelöst durch die Merkmale des Anspruchs 1. Somit wird die Aufgabe gelöst durch eine Faltflügeltüranlage, die zumindest eine Faltflügeltür mit zumindest zwei Flügeln umfasst. Weiterhin umfasst die Faltflügeltüranlage eine Antriebseinheit zum Bewegen der Faltflügeltür zwischen einer geschlossenen Stellung und einer geöffneten Stellung. Schließlich sind zwei Scharnierelemente an jedem Flügel angebracht, über die zwei Flügel der Faltflügeltür spielbehaftet verbunden sind. Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass eine durch die spielbehaftete Verbindung verursachte maximale Absenkung zumindest eines Bereichs der Faltflügeltür bei Verfahren der Faltflügeltür zwischen der geöffneten Stellung und der geschlossenen Stellung maximal 4 mm beträgt. Bei Faltflügeltüranlagen ist das Spiel der Verbindung der Flügel der Faltflügeltür über die Absenkung messbar. Durch die geringe Absenkung ist eine stabile Verbindung der Flügel vorhanden, was in einer stabilen und robusten Faltflügeltür resultiert. Auf diese Weise eignet sich die Faltflügeltüranlage optimal zur Realisierung großer Öffnungsweiten.
  • Die Unteransprüche haben bevorzugte Weiterbildungen der Erfindung zum Inhalt.
  • Bevorzugt weist jeder Flügel der Faltflügeltüranlage einen Rahmen auf, wobei ein vertikales Profilelement des Rahmens im Schwerpunkt ein erstes Hauptträgheitsmoment zwischen 30.000 mm4 und 60.000 mm4, bevorzugt 48.470 mm4, beträgt. Ein zweites Hauptträgheitsmoment des vertikalen Profilelements beträgt im Schwerpunkt zwischen 60.000 mm4 und 80.000 mm4, bevorzugt 73.570 mm4. Ein polares Trägheitsmoment des vertikalen Profilelements beträgt im Schwerpunkt zwischen 120.000 mm4 und 130.000 mm4, bevorzugt 122.041 mm4.
  • Alternativ oder zusätzlich ist vorgesehen, dass jeder Flügel einen Rahmen aufweist, wobei ein vertikales Profilelement des Rahmens im Schwerpunkt ein erstes Hauptträgheitsmoment zwischen 20.000 mm4 und 40.000 mm4, bevorzugt 31.934 mm4 beträgt. Ein zweites Hauptträgheitsmoment des vertikalen Profilelements beträgt im Schwerpunkt zwischen 50.000 mm4 und 80.000 mm4, bevorzugt 65.389 mm4. Schließlich beträgt ein polares Trägheitsmoment des vertikalen Profilelements im Schwerpunkt zwischen 85.000 mm4 und 110.000 mm4, bevorzugt 97.324 mm4.
  • Schließlich ist vorgesehen, dass ein horizontales Profilelement des Rahmens im Schwerpunkt ein erstes Hauptträgheitsmoment zwischen 85.000 mm4 und 120.000 mm4, bevorzugt 102.266 mm4, beträgt. Ein zweites Hauptträgheitsmoment des horizontalen Profilelements beträgt im Schwerpunkt zwischen 85.000 mm4 und 120.000 mm4, bevorzugt 103.497 mm4. Schließlich beträgt ein polares Trägheitsmoment des horizontalen Profilelements im Schwerpunkt zwischen 150.000 mm4 und 250.000 mm4, bevorzugt 205.763 mm4.
  • Durch alle die zuvor beschriebenen Trägheitsmomente ist der Rahmen stabil ausgebildet, sodass eine Absenkung der Faltflügeltür aufgrund eines instabilen Rahmens vermieden ist. Auch so ist vermieden, dass die Faltflügeltür bei großen Öffnungsweiten auf einem Boden aufsitzt.
  • Bevorzugt ist vorgesehen, dass die Führungsschiene aus einem Material mit einem Elastizitätsmodul bei 20 °C zwischen 60 MPa und 80 MPa, bevorzugt von 70 MPa, gebildet ist. Somit ist neben der Formgebung der Führungsschiene, die zuvor bereits über das Flächenträgheitsmoment beschrieben wurde, auch das Material der Führungsschiene sehr stabil, sodass auch hier keine Absenkung aufgrund eines instabilen Materials erfolgt. Die Bestimmung des Elastizitätsmoduls erfolgt dabei gemäß EN ISO 689-1:2009. Weiter vorteilhaft ist vorgesehen, dass die Führungsschiene aus einem Material mit einem Schubmodul bei 20 °C zwischen 10 MPa und 40 MPa, bevorzugt von 27 MPa, gebildet ist. Die Bestimmung des Schubmoduls erfolgt gemäß DIN 53445. Anhand des beschriebenen Elastizitätsmoduls und des Schubmoduls ist somit eine sehr robuste Führungsschiene vorhanden, die nur geringe Absenkungen der Flügel der Faltflügeltüranlage während einer Bewegung erlaubt.
  • Bevorzugt weist der Rahmen der Flügel vier Profilelemente auf. Die vier Profilelemente sind vorteilhafterweise kraftschlüssig miteinander verbunden. Dabei beträgt eine Anpresskraft zwischen zwei Profilelementen 45.000-100.000 N. Die Anpresskraft ist insbesondere während der Montage der Profilelemente zu dem Rahmen einstellbar. Durch die Anpresskraft ist ein steifer Rahmen vorhanden, der zusammen mit den zuvor genannten Flächenträgheitsmomenten der Profilelemente nur eine geringe Absenkung der Faltflügeltüren erlaubt und somit eine große Öffnungsweite realisiert.
  • Vorteilhafterweise weist das Füllelement, das innerhalb des Rahmens angeordnet ist, eine Stärke von 28-30mm auf. Durch diese Dicke ist das Füllelement sehr stabil, sodass auch durch das Füllelement Kräfte aufgenommen werden können. Dies führt zu einer weiteren Versteifung des Rahmens und somit zu einer Verringerung der Absenkung der Flügel der Faltflügeltüranlage während der Bewegung.
  • Weiterhin ist vorgesehen, dass das Füllelement eine Dichte von 2-3 g/cm3 aufweist. Somit weist das Füllelement eine ausreichende Stabilität auf, um eine Versteifung des Rahmens zu bewirken. Dies führt zu einer Verringerung der Absenkung der Flügel der Faltflügeltüranlage während der Bewegung.
  • Der Rahmen weist bevorzugt eine Breite zwischen 500 mm und 700 mm, besonders bevorzugt von 600 mm, auf. Insbesondere zusammen mit den zuvor genannten Parametern ist der Rahmen sehr steif. Somit erlaubt der Rahmen eine große Öffnungsweite aufgrund seiner großen Breite. Besonders vorteilhaft sind zwei Faltflügeltüren mit jeweils zwei Flügeln vorhanden, sodass eine Öffnungsweite zwischen 2000 mm und 2800 mm, bevorzugt 2400 mm, beträgt. Ein Gewicht einer Faltflügeltür beträgt insbesondere zwischen 80 kg und 100 kg, besonders bevorzugt 90 kg. Durch die steifen Rahmen sowie die Verstärkung des Rahmens durch das Füllelement und dem zuvor genannten minimierten Spiel zwischen den Scharnieren ist so eine sehr große Öffnungsweite realisiert. Dabei ist auch sichergestellt, dass die Flügel nicht auf dem Boden aufsetzen, während die Faltflügeltüranlage geöffnet oder geschlossen wird.
  • Weiterhin ist für eine große Öffnungsweite von Wichtigkeit, dass während eines Antriebs der Faltflügeltüranlage keine Schwingungen auftreten. Daher ist bevorzugt vorgesehen, dass die Flügel von der Antriebseinheit zum Öffnen der Faltflügeltür derart beschleunigbar sind, dass nach einem Verfahrweg der Faltflügeltür von maximal einem Drittel, insbesondere von maximal einem Viertel, des gesamten Verfahrwegs der Faltflügeltür eine maximale Beschleunigung der Flügel erreichbar ist. Durch diese schnelle Beschleunigung der Flügel der Faltflügeltüren wird eine Schwingung, insbesondere ein Aufschwingen der Flügel verhindert. Somit ist auch hier eine Absenkung der Flügel während des Verfahrens minimiert.
  • Besonders vorteilhaft ist vorgesehen, dass die Beschleunigung der Flügel in einem Verfahrweg nach dem ersten Viertel und vor dem letzten Viertel, insbesondere nach dem ersten Drittel und vor dem letzten Drittel, von der Antriebseinheit bis auf Null absenkbar ist. Die Absenkung erfolgt insbesondere linear. Somit ist eine stetige Beschleunigung der Flügel vorhanden, was wiederum in einer Vermeidung oder zumindest einer Verringerung von Schwingungen der Flügel resultiert.
  • Schließlich ist bevorzugt vorgesehen, dass eine maximale Schließgeschwindigkeit der Faltflügeltür maximal die Hälfte der maximalen Öffnungsgeschwindigkeit der Faltflügeltür beträgt. Soll eine Faltflügeltür geöffnet werden, so hat dieses zumeist den Grund, dass ein Benutzer durch diese Tür hindurchtreten will. Daher ist die Faltflügeltüranlage rasch zu öffnen, da der Benutzer üblicherweise nicht lange auf den Durchtritt warten möchte. Das rasche Öffnen kann mit den zuvor beschriebenen Beschleunigungsprofilen erreicht werden, ohne dass Schwingungen während der Bewegung auftreten, was in einer Absenkung der Flügel der Faltflügeltüren resultieren würde, sodass die Gefahr besteht, dass die Faltflügeltür auf einem die Faltflügeltüranlage aufnehmenden Boden aufsitzt. Durch die vorteilhaften Ausgestaltungen der Erfindung ist eine solche Absenkung jedoch wirksam vermeidbar, sodass eine rasche Öffnung der Faltflügeltüranlage auch bei großen Öffnungsweiten sichergestellt ist. Während des Schließvorgangs wird die schnelle Bewegung der Flügel jedoch nicht benötigt. Vielmehr ist durch eine langsamere Bewegung der Flügel eine Hindernisüberwachung erleichtert, sodass ein Kontakt von einem Benutzer und der sich schließenden Tür wirksam vermieden werden kann. Somit ist die Faltflügeltür auch bei großen Öffnungsweiten sehr schnell öffenbar und sehr sicher schließbar.
  • Die Erfindung wird nun anhand eines Ausführungsbeispiels näher beschrieben. Dabei zeigen:
    • Fig. 1
    eine schematische Abbildung der Faltflügeltüranlage gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 2
    eine schematische Detailansicht einer Scharnierverbindung zweier Flügel einer Faltflügeltür der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 3
    eine weitere schematische Detailansicht einer Scharnierverbindung zweier Flügel einer Faltflügeltür der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 4
    eine schematische Schnittansicht der Verbindung der Scharniere der Flügel der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 5
    eine schematische Ansicht des Antriebs der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 6
    eine schematische Explosionsdarstellung des Laufwagens der Faltflügeltüren der Faltflügeltüranlage, gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 7
    eine schematische Ansicht der Lagerung der Laufwagen der Faltflügeltüren der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 8
    eine schematische Ansicht der Dichtung der Faltflügeltüren der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 9
    eine schematische Darstellung der Dichtwirkung der Dichtung aus Fig. 8,
    Fig. 10
    eine schematische Darstellung der Hindernisüberwachung der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung in einer geöffneten Stellung der Faltflügeltüren,
    Fig. 11
    eine schematische Darstellung der Hindernisüberwachung der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung in einer geschlossenen Stellung der Faltflügeltüren,
    Fig. 12
    eine schematische Darstellung der Hindernisüberwachung der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung in einer halbgeschlossenen Stellung der Faltflügeltüren,
    Fig. 13
    eine erste schematische Darstellung des Schließvorgangs der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 14
    eine zweite schematische Darstellung des Schließvorgangs der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 15
    eine dritte schematische Darstellung des Schließvorgangs der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 16
    ein erster schematischer Ablaufplan der Hinderniserkennung der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 17
    ein zweiter schematischer Ablaufplan der Hinderniserkennung der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung,
    Fig. 18
    eine schematische Darstellung eines Ablaufplans einer Zuhalteregelung der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung, und
    Fig. 19
    eine schematische Darstellung des Geschwindigkeitsprofils sowie des Beschleunigungsprofils der Faltflügeltüranlage gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung.
  • Fig. 1 zeigt eine schematische Ansicht der Faltflügeltüranlage 1 gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung. Die Faltflügeltüranlage 1 umfasst eine erste Faltflügeltür 2 und eine zweite Faltflügeltür 3. Die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 umfassen jeweils einen ersten Flügel 24 und einen zweiten Flügel 25, die über ein Scharniersystem (vgl. Fig. 2 bis 4) verbunden sind. Der erste Flügel 24 weist einen ersten Rahmen 10 auf, während der zweite Flügel 25 einen zweiten Rahmen 11 aufweist. Insbesondere sind die einzelnen Flügel 24, 25 identisch aufgebaut, so dass insbesondere auch der erste Rahmen 10 identisch zu dem zweiten Rahmen 11 ist. Sowohl von dem ersten Rahmen 10 als auch von dem zweiten Rahmen 11 wird jeweils ein Füllelement 22 gehalten, wobei das Füllelement 22 insbesondere eine Glasscheibe ist. Soll die Flügeltüranlage 1 geöffnet oder geschlossen werden, so wird zumindest eine der Faltflügeltüren 2, 3, d.h., entweder die erste Faltflügeltür 2 oder die zweite Faltflügeltür 3 oder die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 gemeinsam, entlang einer Führungsschiene 8 verschoben. Somit erfolgt ein Einfalten der ersten Flügel 24 und zweiten Flügel 25 relativ zueinander. Daher weist die Faltflügeltüranlage 1 eine einfaltende Seite auf, in die sich der erste Flügel 24 und der zweite Flügel 25 zum Einfalten verschieben.
  • Die Fig. 2 zeigt einen Schnitt durch die erste Faltflügeltür 2 in einer Draufsicht. Dabei ist erkennbar, dass der erste Rahmen 10 und der zweite Rahmen 11 jeweils zwei vertikale Profilelemente 12 sowie zwei horizontale Profilelemente 13 aufweisen. Um eine sichere und zuverlässige Verbindung zwischen dem horizontalen Profilelement 13 und dem vertikalen Profilelement 12 zu erhalten, sowie um eine einfache und kostengünstige Montage des ersten Rahmens 10 sowie des zweiten Rahmens 11 zu erreichen, ist das horizontale Profilelement 13 und das vertikale Profilelement 12 stumpf aufeinandergesetzt und verschraubt. Dazu ist in dem horizontalen Profilelement 13 ein Gegenelement 49 eingebracht. Das Gegenelement 49 liegt unmittelbar an dem vertikalen Profilelement 12 an und ist über zwei Befestigungsschrauben 66 mit dem vertikalen Profilelement 12 verschraubt. Dabei stützen sich die Befestigungsschrauben 66 auf einem Befestigungselement 48 ab, das in dem vertikalen Profilelement 12 angeordnet ist. Auf diese Weise ist eine definierte Anpresskraft zwischen dem vertikalen Profilelement 12 und dem horizontalen Profilelement 13 einstellbar. Somit ist eine sichere und insbesondere auch steife Verbindung gewährleistet. Aufgrund des Abstützens der Befestigungsschrauben 66 an dem Befestigungselement ist außerdem sichergestellt, dass die Befestigungsschrauben 66 nicht aus dem vertikalen Profilelement 12 herausragen und so eine Montage des ersten Flügels 24 oder des zweiten Flügels 25 erschweren.
  • Das vertikale Profilelement 13 umfasst zwei thermische Trennungen 31 sowie zwei Klemmelemente 50, die jeweils im Wesentlichen senkrecht zueinander angeordnet sind. Dabei dienen die Klemmelement 50 zur Aufnahme des Füllelements 22, während die thermischen Trennungen 31 die beiden Klemmelemente 50 thermisch voneinander isolieren. Somit ist insbesondere eine erste Außenfläche 32 des ersten Rahmens 10 und des zweiten Rahmens 11 thermisch von einer, insbesondere der ersten Außenfläche gegenüberliegenden, zweiten Außenfläche 33 des ersten Rahmens 10 und des zweiten Rahmens 11 getrennt. Somit bildet auch die Flügeltüranlage 1 eine thermische Trennung zwischen denjenigen Bereichen, die mit der Faltflügeltüranlage 1 abgetrennt werden sollen.
  • Durch die Ausgestaltung der thermischen Trennungen 31 als Isolationsstege ist eine Kammer 51 innerhalb des vertikalen Profilelements 12 gebildet. Innerhalb dieser Kammer 51 ist das Befestigungselement 48 angebracht. Insbesondere ist das Befestigungselement 48 ein Lochblech, das in Befestigungsnuten 47 (vgl. Fig. 3) eingeschoben ist. Somit ist eine sehr einfache Verbindung zwischen dem horizontalen Profilelement 13 und dem vertikalen Profilelement 12 ermöglicht, wobei gleichzeitig die zuvor beschriebene Vermeidung des Überstehens der Befestigungsschrauben 66 aus dem vertikalen Profilelement 12 umgesetzt ist.
  • Wie sowohl aus Figur 2 als auch aus Fig. 3 erkennbar, ist ein erstes Scharnierelement 20 in den ersten Rahmen 10 eingesetzt, während ein zweites Scharnierelement 21 in den zweiten Rahmen 11 eingesetzt ist. Dabei weist der erste Rahmen 10, insbesondere das vertikale Profilelement 12, eine Nut 43 in vertikaler Richtung auf. In diese Nut 43 ist das erste Scharnierelement 20 eingeschoben. Analog weist der zweite Rahmen 11 ebenso eine Nut 43 auf, in die das zweite Scharnierelement 21 eingeschoben ist.
  • Zur Fixierung des ersten Scharnierelements 20 und des zweiten Scharnierelements 21 an dem ersten Rahmen 10 und dem zweiten Rahmen 11 weist das erste Scharnierelement 20 sowie das zweite Scharnierelement 21 einen Befestigungssteg 44 auf. Mit dem Befestigungssteg 44 ist das erste Scharnierelement 20 in die Nut 43 des ersten Rahmens 10 und das zweite Scharnierelement 21 in die Nut 43 des zweiten Rahmens 11 eingeschoben. Sowohl der Befestigungssteg 44 als auch die Nut 43 weisen eine Hinterschneidung 55 auf, so dass das erste Scharnierelement 20 in allen Richtungen bis auf die vertikale formschlüssig in der Nut 43 angeordnet ist. Gleiches gilt für das zweite Scharnierelement 21.
  • Um eine vollumfängliche Fixierung des ersten Scharnierelements 20 und des zweiten Scharnierelements 21 an dem ersten Rahmen 10 und dem zweiten Rahmen 11 zu erreichen, weist sowohl das erste Scharnierelement 20 als auch das zweite Scharnierelement 21 einen Leistensteg 45 auf. Der Leistensteg 45 ist insbesondere gegenüber der Hinterschneidung 55 an dem ersten Scharnierelement 20 sowie an dem zweiten Scharnierelement 21 angebracht. In dem Leistensteg 45 ist eine Gewindebohrung 46 vorhanden, in die eine Madenschraube einschraubbar ist. Somit ist der Leistensteg 45 durch das Einschrauben der Madenschraube in die Gewindebohrung 46 von dem ersten Rahmen 10 wegdrückbar, wodurch gleichzeitig ein Anpressen der Nut 43 an den Befestigungssteg 44 erfolgt. Somit ist das erste Scharnierelement 20 über die Hinterschneidung 55 an den ersten Rahmen 10, insbesondere an das vertikale Profilelement 12, anpressbar. Durch die Anpressung entsteht ein Kraftschluss, der u.a. auch in vertikaler Richtung wirkt. Somit ist durch das Einklemmen des ersten Rahmen 10 zwischen dem Befestigungssteg 44 und der eingeschraubten Madenschraube in die Gewindebohrung 46 des Leistenstegs 45 eine vollumfängliche Fixierung des ersten Scharnierelements 20 ermöglicht. Gleiches gilt analog für das zweite Scharnierelement 21 und dem zweiten Rahmen 11.
  • Das erste Scharnierelement 20 sowie das zweite Scharnierelement 21 haben den Vorteil, dass diese lediglich an einem Außenbereich des ersten Rahmens 10 und des zweiten Rahmens 11 befestigt werden. Somit ist insbesondere vermieden, dass durch die Befestigung der Scharnierelement 20, 21 eine Kältebrücke entlang der thermischen Trennungen 31 in die vertikalen Profilelemente 13 eingebracht wird. Somit ist eine sichere und zuverlässige thermische Trennung gewährleistet. Gleichzeitig ist eine sichere und steife Anbindung des ersten Scharnierelements 20 an den ersten Rahmen 10 und des zweiten Scharnierelements 21 an den zweiten Rahmen 11 ermöglicht. Dies führt zu einer sehr stabilen Faltflügeltür 2, 3, weshalb eine Absenkung in horizontaler Richtung der Flügel 24, 25 auch bei großen Öffnungsweiten sehr gering ist.
  • Um ein erstes Scharnierelement 20 mit einem zweiten Scharnierelement 21 zu verbinden, weist das erste Scharnierelement 20 einen ersten hülsenförmigen Bereich 52 auf, während das zweite Scharnierelement 21 einen zweiten hülsenförmigen Bereich 53 aufweist. Die Verbindung des ersten hülsenförmigen Bereichs 52 mit dem zweiten hülsenförmigen Bereich 53 ist insbesondere in Fig. 4 gezeigt. So wird ein Türbolzen 54, insbesondere über jeweils ein Lager, an der Innenfläche 56 des ersten hülsenförmigen Bereichs 52 und des zweiten hülsenförmigen Bereichs 53 gelagert. Die Innenfläche 56 der hülsenförmigen Bereiche 52, 53 haben dazu die Form einer Hohlkeilwelle, wodurch das Lager des Türbolzens 54 rotationsfest in dem ersten hülsenförmigen Bereich 52 und dem zweiten hülsenförmigen Bereich 53 angebracht ist. Auf diese Weise erfolgt eine reibungsarme und dennoch stabile Lagerung, wodurch ein Spiel der Verbindung zwischen erstem Scharnierelement 20 und zweitem Scharnierelement 21 minimiert ist. Durch das so minimierte Scharnierspiel beträgt eine Absenkung der Faltflügeltüren 2, 3 während des Verfahrens zwischen einer geöffneten und geschlossenen Stellung maximal 4 mm. Ein weiterer Vorteil dieser Verbindung ist außerdem, dass jeder erste hülsenförmige Bereich 52 mit zwei zweiten hülsenförmigen Bereichen 53 verbindbar ist, wobei ebenso jeder zweite hülsenförmige Bereich 53 mit zwei ersten hülsenförmigen Bereichen 52 verbindbar ist. Somit lässt sich die Faltflügeltür 2, 3 sehr flexibel aus dem ersten Flügel 24 und dem zweiten Flügel 25 zusammensetzen. Durch die Anzahl an ersten Scharnierelementen 20 und zweiten Scharnierelementen 21 ist somit eine Steifigkeit der Lagerung des ersten Flügels 24 und des zweiten Flügels 25 aneinander einstellbar.
  • Die Fig. 5 zeigt einen Antrieb der Faltflügeltüranlage 1. So ist eine Antriebseinheit 4 vorhanden, die insbesondere ein Gleichstrom-Elektromotor ist. Die Antriebseinheit 4 ist mit einem Getriebe 5 verbunden, das eine Wandelvorrichtung 6 antreibt. Die Wandelvorrichtung 6 ist insbesondere eine Scheibe oder umfasst zwei Hebelarme, wobei an äußeren Bereichen der Scheibe oder der Hebelarme ein Gestänge 7 angebracht ist. Insbesondere ist für jede Faltflügeltür 2, 3 ein eigenes Gestänge 7 vorhanden. Durch die Wandelvorrichtung 6 wird die Rotation des Getriebes 5 in eine Translation des Gestänges 7 gewandelt.
  • Soll die Faltflügeltür 2, 3 geöffnet werden, so wird die Antriebseinheit 4 entsprechend angesteuert, wodurch diese ein Drehmoment auf das Getriebe 5 aufbringt. Über das Getriebe 5 wird das Drehmoment auf die Wandelvorrichtung 6 aufgebracht, in der das Drehmoment in eine Zugkraft innerhalb des Gestänges 7 gewandelt wird. Somit ist durch Ansteuerung der Antriebseinheit 4 eine Zugkraft an dem Gestänge 7 erzeugbar, mit der jede Faltflügeltür 2, 3 entlang der Führungsschiene 8 verschiebbar ist. Zur Ansteuerung der Antriebseinheit 4 ist eine Steuereinheit 19 vorhanden. Ebenso weist die Faltflügeltüranlage 1 eine Überwachungsvorrichtung 23 auf, mit der eine Bewegung der Faltflügeltüren 2, 3 überwachbar ist. Dies wird nachfolgend mit Bezug auf die Fig. 10 bis 15 beschrieben.
  • Um die Faltflügeltüren 2, 3 in der Führungsschiene 8 zu führen, weist jede Faltflügeltür 2, 3 einen Laufwagen 9 auf. Eine Explosionsansicht des Laufwagens 9 ist in Fig. 6 gezeigt.
  • Der Laufwagen 9 umfasst einen Grundkörper 26, der eine Vielzahl von Bohrungen aufweist. In vier dieser Bohrungen sind vier vertikale Laufrollen 15 einbringbar, wobei die vertikalen Laufrollen 15 eine Achse 65 aufweisen, die kraftschlüssig innerhalb der Bohrungen des Grundkörpers 26 befestigt ist. An der Achse 65 ist über ein Lager 30, insbesondere über ein geschlossenes Kugellager, ein Rollenkörper 16 gelagert. Der Rollenkörper 16 weist eine Rollenfläche 17 auf, die auf einer Lauffläche 18 der Führungsschiene 8 läuft. Die vertikalen Laufrollen 15 weisen insbesondere einen Durchmesser von 100 mm auf.
  • Der Grundkörper 26 weist außerdem eine Durchgangsöffnung 29 auf, durch die ein Bolzen 27 geführt ist. An dem Bolzen 27 ist eine horizontale Laufrolle 14 gelagert. Die horizontale Laufrolle 14 ist insbesondere direkt, also ohne ein zusätzliches Lager, an dem Bolzen 27 gelagert. Ebenso ist vorgesehen, dass die horizontale Laufrolle 14 einen größeren Durchmesser aufweist, als die vertikalen Laufrollen 15. Schließlich ist vorgesehen, dass die horizontale Laufrolle 14 eine ballige Lauffläche aufweist. Die horizontale Laufrolle 14 dient zur seitlichen Führung des Laufwagens 9 innerhalb der Führungsschiene 8.
  • An dem Bolzen 27 ist eine Aufhängung 28 für die Faltflügeltür 2, 3 befestigt. Insbesondere ist die Aufhängung 28 an ein Gewinde des Bolzens 27 angeschraubt. Auf diese Weise ist außerdem eine Höheneinstellung und somit eine Ausrichtung der Faltflügeltür 2, 3 relativ zu dem Laufwagen 9 ermöglicht. Daher ist die Faltflügeltüranlage 1 an eine Vielzahl von Umgebungsbedingungen anpassbar.
  • Befindet sich die Faltflügeltüranlage 1 in der geschlossenen Stellung, d.h., es sind die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 in einem ausgeklappten Zustand, so ist der Zwischenraum zwischen der ersten Faltflügeltür 2 und der zweiten Faltflügeltür 3 abzudichten. Dazu ist ein Dichtelement 34 vorhanden. Das Dichtelement 34 ist schematisch in Fig. 8 dargestellt. Die Abdichtwirkung des Dichtelements 34 ist in Fig. 9 gezeigt.
  • Das Dichtelement 34 umfasst einen plattenförmigen Basisbereich 35 sowie einen ersten schlauchförmigen Dichtbereich 36 und einen zweiten schlauchförmigen Dichtbereich 41. Eine Wanddicke des schlauchförmigen Dichtbereichs 41 beträgt zwischen 0,5 mm und 1,5 mm, insbesondere 1,0 mm. Eine Wanddicke des Basisbereichs 35 beträgt zwischen 0,5 mm und 2,0 mm, insbesondere zwischen 1,0 mm und 1,5 mm. Sowohl der erste Dichtbereich 36 als auch der zweite Dichtbereich 41 sind auf derselben Seite des Basisbereichs 35 angeordnet und sind insbesondere symmetrisch zueinander ausgerichtet. Auf der dem ersten Dichtbereich 36 und dem zweiten Dichtbereich 41 gegenüberliegenden Seite des Basisbereichs 35 des Dichtelements 34 sind zwei Hinterschneidungselemente 42 angeordnet, mit denen das Dichtelement 34 an den vertikalen Profilelementen 13 des ersten Rahmens 10 und des zweiten Rahmens 11 anbringbar ist. Dabei ist außerdem vorgesehen, dass sowohl der erste Rahmen 10 als auch der zweite Rahmen 11 durch den Basisbereich 35 des Dichtelements 34 abgedeckt werden. Somit erfüllt das Dichtelement 34 eine erste Dichtwirkung durch das Abdichten der vertikalen Profilelemente 13.
  • Eine zweite Dichtwirkung erfolgt durch das Anliegen des ersten Dichtbereichs 36 und des zweiten Dichtbereichs 41 eines Dichtelements 34 an dem Basisbereich 35 eines anderen Dichtelements 34. So ist insbesondere vorgesehen, dass der erste Dichtbereich 36 und der zweite Dichtbereich 41 eines Dichtelements 34, das an einem beweglichen Ende 38 der ersten Faltflügeltür 2 angeordnet ist, in einem geschlossenen Zustand der Faltflügeltüranlage 1 an dem Basisbereich 35 des Dichtelements 34 anliegt, dass an dem beweglichen Ende 38 der zweiten Faltflügeltür 3 angebracht ist. Dabei ist vorgesehen, dass der erste Dichtbereich 36 und der zweite Dichtbereich 41 durch das Anliegen an dem Basisbereich 35 eines anderen Dichtelements 34 verformt werden, so dass eine Anpresskraft durch das Dichtelement 34 selbst erfolgt. Somit ist eine hohe Dichtigkeit gegeben.
  • Um der Kinematik der Faltflügeltüranlage 1 Rechnung zu tragen, weisen der erste Dichtbereich 36 sowie der zweite Dichtbereich 41 jeweils einen ersten Schenkel 39 und einen zweiten Schenkel 41 auf. Dabei ist der erste Schenkel 39 an dem Basisbereich 35 angebracht, während der zweite Schenkel 40 an den ersten Schenkel 39 angebracht ist. Der erste Schenkel 39 ist gegenüber dem Basisbereich 35 abgewinkelt. Die Abwinkelung ist derart ausgeführt, dass der erste Schenkel 39 des ersten Dichtbereichs 36 in Richtung des zweiten Dichtbereichs 41 weist. Ebenso weist der erste Schenkel 39 des zweiten Dichtbereichs 41 in Richtung des ersten Dichtbereichs 36. Im Gegensatz dazu weist der zweite Schenkel 40 des ersten Dichtbereichs 36 von dem zweiten Dichtbereich 41 weg, ebenso weist auch der zweite Schenkel 40 des zweiten Dichtbereichs 41 von dem ersten Dichtbereich 36 weg. Auf diese Weise ist ein Knick zwischen dem ersten Schenkel 39 und dem zweiten Schenkel 40 vorhanden. Über diesen Knick kann eine Federwirkung des ersten Dichtbereichs 36 und des zweiten Dichtbereichs 41 erzeugt werden, in dem der erste Dichtbereich 36 und der zweite Dichtbereich 41 durch Anliegen an dem Basisbereich 35 eines weiteren Dichtelements 34 verformt werden. Durch die elastische Rückstellkraft des ersten Dichtbereichs 36 und des zweiten Dichtbereichs 42 ist somit ein dichtes Anliegen von zwei Dichtelementen 34 aneinander ermöglicht. Dies ist in Fig. 9 gezeigt.
  • Bevorzugt beträgt ein erster Winkel zwischen dem ersten Schenkel 39 und dem zweiten Schenkel 40 zwischen 120° und 150°, besonders bevorzugt 135°. Ein zweiter Winkel zwischen dem ersten Schenkel 39 und dem Basisbereich 35 beträgt zwischen 55° und 80°, insbesondere 68°.
  • Die Faltflügeltüranlage 1 befindet sind in dem in Fig. 9 gezeigten Zustand in einer geschlossenen Lage, so dass die jeweils an den beweglichen Enden 38 der ersten Faltflügeltür 2 und der zweiten Faltflügeltür 3 angebrachten Dichtelemente 34 aneinander anliegen. Dabei ist in Fig. 9 keine Verformung der Dichtelemente 34 gezeigt, sondern es ist schematisch dargestellt, wie weit die ersten Dichtbereiche 36 und die zweiten Dichtbereiche 41 in die jeweils gegenüberliegenden Basisbereiche 35 eindringen würden, wenn diese nicht verformt würden. Somit ist aus Fig. 9 ersichtlich, dass zum Schließen der Faltflügeltüren 2, 3 eine erhebliche Verformung der Dichtelemente 34 notwendig ist, so dass die ersten Dichtbereiche 36 und die zweiten Dichtbereiche 41 eine hohe Rückstellkraft erzeugen. Damit ist ein festes Aufeinanderpressen der Dichtelemente 34 gewährleistet. Auf diese Weise ist einerseits eine hohe Dichtwirkung sichergestellt, wobei andererseits mit dem Dichtelement 34 eine Anpassung an die Kinematik der Faltflügeltüranlage 1 erfolgt. So ist es bei den Faltflügeltüranlagen notwendig, dass bei einem Schließvorgang die beweglichen Enden 37 der Faltflügeltüren 2, 3 zunächst aufeinander zubewegt werden, wobei in einem letzten Bewegungsschritt die beweglichen Enden 38 der Faltflügeltüren 2, 3 um einen geringen Betrag voneinander entfernt werden. Wird dies mit herkömmlichen Dichtungen ausgeführt, so muss die herkömmliche Dichtung stark komprimiert werden, was in einer erhöhten Antriebskraft der Antriebseinheit 4 resultiert. Im Gegensatz dazu weisen die ersten Dichtbereiche 36 und die zweiten Dichtbereiche 41 eine einfache Verformbarkeit auf, wodurch geringe Antriebskräfte innerhalb der Antriebseinheit 4 wirken. Somit wird einerseits die Antriebseinheit 4 geschont, andererseits besteht nicht die Gefahr einer fälschlicherweise ergehenden Fehlermeldung aufgrund zu hoher Antriebskräfte.
  • In den Fig. 10 bis 12 ist schematisch eine Faltflügeltüranlage 1 gezeigt, wobei sich die Faltflügeltüren 2 in verschiedenen Stellungen befinden. So ist in Fig. 10 die Faltflügeltüranlage 1 vollständig geöffnet, in Fig. 11 vollständig geschlossen und in Fig. 12 teilweise geöffnet.
  • Die Faltflügeltüranlage 1 weist einen Hindernissensor 57 auf, der ein Sensorfeld 59 erzeugt. Somit kann der Hindernissensor 57 erkennen, ob sich ein Hindernis, insbesondere eine Person, innerhalb des Sensorfelds 59 befindet. Der Hindernissensor 57 ist insbesondere ein optischer Sensor. Auf einem Boden, auf dem die Faltflügeltüranlage 1 montiert ist, ergibt sich eine Projektion 58 des Sensorfelds 59 als eine Ellipse.
  • Wird die Faltflügeltüranlage 1 bewegt, so ist ein Öffnen oder Verschließen eines Durchgangs von einem ersten Bereich 60 in einen zweiten Bereich 61 ermöglicht. Um den Durchgang freizugeben, werden bewegliche Enden 38 der ersten Faltflügeltür 2 und der zweiten Faltflügeltür 3 entlang der Führungsschiene 8 in Richtung der fixierten Enden 37 der ersten Faltflügeltür 2 und der zweiten Faltflügeltür 3 bewegt. An den fixierten Enden 37 ist die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 an einer Wand und/oder an einem Boden befestigt, wobei eine Rotation ermöglicht ist. Somit erfolgt beim Öffnen der Faltflügeltüranlage 1 ein Einfalten der Faltflügeltüren 2, 3 in Richtung des ersten Bereichs 60. Dies bedeutet, dass sich die ersten Flügel 24 und die zweiten Flügel 25 der Faltflügeltüren 2, 3 stets innerhalb des ersten Bereichs 60 befinden, niemals jedoch innerhalb des zweiten Bereichs 61.
  • Eine Problematik dieser Bewegung ist in Fig. 12 gezeigt. Hier ist ersichtlich, dass die Faltflügeltüren 2, 3 unmittelbar an dem Sensorfeld 59, insbesondere an der Projektion 58 des Sensorfelds 59 des Hindernissensors 57 anliegen. Somit weist die Projektion 58 einen ersten Eintrittsbereich 63 auf, in den die erste Faltflügeltür 2 bei einem Öffnungsvorgang oder einem Schließvorgang eintritt, während die zweite Faltflügeltür 3 in einen zweiten Eintrittsbereich 64 der Projektion 58 eintritt. Dies würde jedoch stets dazu führen, dass fälschlicherweise angenommen wird, ein Hindernis befindet sich innerhalb des Schließweges der Faltflügeltüren 2, 3. Um dies zu verhindern, ist die Überwachungsvorrichtung 23 eingerichtet, die in Fig. 16 oder 17 gezeigten Ablaufpläne auszuführen. Die in Fig. 16 und 17 gezeigten Ablaufpläne werden nachfolgend mit Bezug auf die Fig. 13 bis 15 erläutert.
  • Die Fig. 13 bis 15 zeigen eine Draufsicht auf eine schematische Faltflügeltüranlage 1 gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung. In Fig. 13 ist die Faltflügeltüranlage 1 teilweise geschlossen, wobei die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 außerhalb des Sensorfelds 59, insbesondere außerhalb der Projektion 58 des Sensorfelds 59 verbleiben. Auch ist aus Fig. 5 ersichtlich, dass die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 in einer vollständig geschlossenen Stellung außerhalb der Projektion 58 verbleiben.
  • Fig. 14 zeigt einen Zustand, in dem die erste Faltflügeltür 2 unmittelbar an dem ersten Eintrittsbereich 63 anliegt und die zweite Faltflügeltür 3 unmittelbar an dem zweiten Eintrittsbereich 64 anliegt. Falls die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 eine Schließbewegung ausführen, so haben diese das Sensorfeld 59 gerade verlassen. In diesem Zustand befinden sich die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 innerhalb eines Aktivierungsbereichs 62. Der Aktivierungsbereich 62 entspricht einer vordefinierten Breite der Führungsschiene 8 entlang der Verfahrrichtung der Faltflügeltüren 2, 3, wobei diese Breite symmetrisch um einen Mittelpunkt zwischen erster Faltflügeltür 2 und zweiter Faltflügeltür 3 angeordnet ist. Die Position der ersten Faltflügeltür 2 und der zweiten Faltflügeltür 3 wird somit insbesondere durch die Position der beweglichen Enden 38 auf der Führungsschiene 8 definiert. Sollten die beweglichen Enden 38 und damit die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 innerhalb des Aktivierungsbereichs 62 liegen, so befindet sich die erste Faltflügeltür 2 außerhalb des ersten Eintrittsbereichs 63 und die zweite Faltflügeltür 3 befindet sich außerhalb des zweiten Eintrittsbereichs 64.
  • Wird der Ablaufplan gemäß Fig. 16 von der Überwachungseinheit 23 ausgeführt, so ist der Hindernissensor 57 jederzeit aktiv. Der Ablauf beginnt mit einem initialen Schritt S00. Anschließend wird in einem ersten Schritt festgestellt, ob die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 eine Schließbewegung ausführen. Dies ist insbesondere anhand eines nicht gezeigten Positionssensors bestimmbar. Der Positionssensor ist insbesondere ein Inkrementalgeber, der an der Rotationsachse der Antriebseinheit 4 angeordnet ist. Somit ist anhand des Positionssensors einerseits bestimmbar, in welcher Position sich die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 befindet, andererseits ist ebenso feststellbar, ob die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 gerade eine Schließbewegung ausführen. Wird das Vorhandensein einer Schließbewegung bejaht, so wird der zweite Schritt S02 ausgeführt. Hier wird abgefragt, ob mit dem Hindernissensor 57 ein Objekt innerhalb des Sensorfelds 59, insbesondere der Projektion 58, detektiert wurde. Sollte dies der Fall sein, so wird mit dem dritten Schritt S03 fortgefahren. Sollte dies jedoch nicht der Fall sein, so gelangt der Ablauf zu einem finalen Beendigungsschritt S05.
  • In dem dritten Schritt S03 wird abgefragt, ob sich die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 innerhalb des Aktivierungsbereichs 62 befinden. Sollte dies der Fall sein, so wird in einem vierten Schritt S04 die Schließbewegung der ersten Faltflügeltür 2 und der zweiten Faltflügeltür 3 gestoppt oder reversiert. Da sich die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 innerhalb des Aktivierungsbereichs 62 befinden, ist eine Detektion des ersten Flügels 24 oder des zweiten Flügels 25 der ersten Faltflügeltür 2 oder der zweiten Faltflügeltür 3 innerhalb der Projektion 58 und somit ein fälschliches Detektieren eines nicht vorhandenen Hindernisses ausgeschlossen. Es muss sich bei einem detektierten Hindernis daher um ein externes Hindernis handeln, beispielsweise um einen Begeher der Faltflügeltüranlage 1. Somit ist das Stoppen und/oder Reversieren notwendig. Anschließend wird der finale Beendigungsschritt S05 ausgeführt.
  • Bei diesem sehr einfachen Ablaufplan ist der Hindernissensor 57 permanent aktiviert, wobei Signale des Hindernissensors nicht zu jeder Zeit verwendet werden. So werden die Signale des Hindernissensors nur dann beachtet, wenn sich die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 innerhalb des Aktivierungsbereichs 62 befinden. Daher ist in Fig. 17 eine energiesparendere Variante des Ablaufs gezeigt.
  • Wiederum beginnt ein initialer Schritt S10 den Ablauf. In einem ersten Schritt S11 wird festgestellt, ob die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 eine Schließbewegung ausführen. Sollte dies der Fall sein, so wird in einem zweiten Schritt S12 festgestellt, ob sich die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 innerhalb des Aktivierungsbereichs 62 befinden. Sollte dies nicht der Fall sein, so wird in einem dritten Schritt S13 der Hindernissensor 57 deaktiviert und mit dem ersten Schritt S11 fortgefahren. Somit befindet sich die Faltflügeltüranlage 1 in einer Stellung, in der das Signal des Hindernissensors 57 nicht zuverlässig ist, da in dieser Stellung eine fehlerhafte Detektion der ersten Faltflügeltür 2 oder der zweiten Faltflügeltür 3 als Hindernis möglich ist. Da der Hindernissensor 57 keine zuverlässigen Daten liefert, ist eine Deaktivierung des Hindernissensors 57 sinnvoll, um Energie sparen zu können.
  • Wird hingegen in dem zweiten Schritt S12 festgestellt, dass sich die erste Faltflügeltür 2 und die zweite Faltflügeltür 3 innerhalb des Aktivierungsbereichs 62 befinden, so wird der Hindernissensor 57 in einem vierten Schritt S14 aktiviert. Anschließend wird in einem fünften Schritt S15 überprüft, ob der Hindernissensor 57 ein Hindernis detektiert hat. Sollte dies nicht der Fall sein, so wird in einem sechsten Schritt S16 wieder mit dem zweiten Schritt S12 fortgefahren. Sollte hingegen ein Hindernis detektiert werden, so wird in einem siebten Schritt S17 die Schließbewegung der ersten Faltflügeltür 2 und der zweiten Faltflügeltür 3 gestoppt und/oder reversiert. Wiederum ist in diesem Fall davon auszugehen, dass es sich bei dem detektierten Hindernis um ein externes Hindernis, beispielsweise um einen Begeher der Faltflügeltüranlage 1 handelt, weswegen ein Stoppen und/oder Reversieren notwendig ist. Anschließend wird der Ablauf mit einem finalen Beendigungsschritt S18 beendet.
  • Das in Fig. 17 gezeigte Verfahren ermöglicht die gleichen Resultate wie in Fig. 16, wobei durch das zeitweilige Abschalten des Hindernissensors 57 Energie eingespart werden kann. Somit ist die Faltflügeltüranlage 1 sehr günstig, aber dennoch zuverlässig und sicher zu betreiben.
  • Durch die Hindernisüberwachung ist es möglich, eine Schließbewegung der Faltflügeltüranlage 1 nicht ausschließlich durch eine Überwachung der Leistungsaufnahme der Antriebseinheit 4 zu realisieren. In diesem Fall müsste ein Hindernis in Kontakt mit der sich schließenden Faltflügeltüranlage 1 kommen, damit das Hindernis detektiert werden kann. Jedoch empfinden gerade Personen den Kontakt mit der sich schließenden Faltflügeltüranlage 1 als sehr unangenehm, weshalb dies, wenn möglich, vermieden werden soll. Da jedoch das Sensorfeld 59, insbesondere auch die Projektion 58, außerhalb einer Durchtrittsebene der Faltflügeltüranlage 1 angeordnet sein muss, ist stets mit dem Problem zu rechnen, dass der Hindernissensor 57 den ersten Flügel 24 oder den zweiten Flügel 25 der Faltflügeltüren 2, 3 fälschlicherweise als Hindernis erkennt. Daher wäre ohne die zuvor beschriebenen Verfahrensabläufe eine Hindernisüberwachung mittels Hindernissensor 57 nur bei sehr genauer Einstellung der Projektion 58 des Sensorfelds 59 möglich. Das Sensorfeld 59 müsste so ausgerichtet werden, dass ein Einfahren der Faltflügeltüren 2, 3 sicher und zuverlässig vermieden ist. Dieses aufwendige Einstellen des Hindernissensors wird durch die zuvor genannten Abläufe vermieden.
  • Die Fig. 18 zeigt einen Ablaufplan einer Windlastregelung, der insbesondere von der Steuereinheit 19 der Faltflügeltüranlage 1 ausgeführt wird. Eine solche Windlastregelung hat den Sinn, dass die Faltflügeltüren 2, 3 auch bei Vorhandensein von starken Windböen in der geschlossenen Stellung verbleiben und nicht durch den Wind aufgedrückt werden. Insbesondere ist vorgesehen, dass der in Figur 18 gezeigte Ablaufplan in der Steuereinheit alle zehn Millisekunden durchlaufen wird.
  • Für die Windlastregelung wird davon ausgegangen, dass sich die Faltflügeltüranlage 1 in der geschlossenen Stellung befindet. Sollte nun anhand des Positionssensors erkannt werden, dass die Faltflügeltüren 2, 3 nicht in der geschlossenen Stellung sind, so muss dies durch eine Windböe verursacht worden sein. Alternativ kann dies auch durch eine von Hand aufgebrachte Kraft auf die Faltflügeltüranlage 1 erfolgen. In beiden Fälle ist jedoch unerwünscht, dass sich die Faltflügeltüren 2, 3 öffnen. Somit ist die Windlastregelung in der Art implementiert, dass diese versucht, eine Abweichung der Türposition der Faltflügeltüren 2, 3 von der Sollposition, das heißt, von der geschlossenen Stellung, zu minimieren.
  • Zum Bestimmen der Türposition wird, wie zuvor bereits beschrieben, der Positionssensor verwendet. Der Positionssensor ist insbesondere ein Inkrementalgeber, der an einer Motorwelle der Antriebseinheit 4 angeordnet ist. Um eine ausreichend genaue Positionsermittlung durchführen zu können, weißt der Inkrementalgeber eine Auflösung zwischen 3.000 und 35.000, bevorzugt zwischen 5.000 und 30.000, besonders bevorzugt zwischen 7.500 und 2.000, Impulsen pro Verfahrweg zwischen geöffneter Stellung und geschlossener Stellung der Faltflügeltüranlage 1 auf. Mit einer derartigen Auflösung ist sichergestellt, dass die Positionen der ersten Faltflügeltür 2 und der zweiten Faltflügeltür 3 zuverlässig erfassbar sind.
  • Die Windlastregelung, wie sie in Figur 18 gezeigt ist, umfasst im Wesentlichen drei Regelkomplexe, die von einem ersten Schritt S21, von einem vierten Schritt S24 und von einem sechsten Schritt S26 initialisiert werden. Diese Regelkomplexe haben unterschiedliche Aufgaben, die im Folgenden detailliert beschrieben werden:
    • Nach einem Initialisierungsschritt S20 wird in dem ersten Schritt S21 abgefragt, ob sich die Faltflügeltüranlage 1 innerhalb eines vordefinierten Zeitraums um mehr als einen vordefinierten Grenzwert geöffnet hat. Dabei ist der vordefinierte Zeitraum insbesondere die Durchlaufzeit, somit bevorzugt zehn Millisekunden. Der vordefinierte Grenzwert beträgt vorteilhafterweise 20, besonders vorteilhaft 43, Impulse des Inkrementalgebers. Wird eine solche Öffnung erkannt, so wird mit dem zweiten Schritt S22 fortgefahren. In dem zweiten Schritt S22 wird eine Leistung, die an die Antriebseinheit 4 abgegeben wird und die eine Schließkraft auf die Faltflügeltüren 2, 3 bewirkt, erhöht. Insbesondere ist die Leistung eine elektrische Leistung, wobei die elektrische Spannung bevorzugt konstant ist. Somit erfolgt die Regelung der Leistung über die Stromstärke. Daher ist besonders bevorzugt vorgesehen, dass in dem zweiten Schritt S22 der an die Antriebseinheit 4 abgegebene Strom erhöht wird. Die Erhöhung beträgt vorteilhafterweise 500 mA.
  • Mit dem erhöhten Strom erzeugt die Antriebseinheit 4 eine erhöhte Schließkraft, die auf die erste Faltflügeltür 2 und auf die zweite Faltflügeltür 3, wirkt. Diese Schließkraft bewirkt einerseits eine Zuhaltekraft, wenn sich die Faltflügeltüranlage 1 in der vollständig geschlossenen Stellung befindet, andererseits bewirkt die Schließkraft ein Schließen von durch Windböen geöffneten Flügeln 24, 25 der Faltflügeltüranlage 1. In einem nachfolgenden dritten Schritt S23 wird schließlich ein Zeitzähler gestartet, der insbesondere 15 Minuten beträgt.
  • Der erste Regelkomplex, der durch den ersten Schritt S21 eingeleitet wird, stellt sicher, dass bei wiederholten Böen kein wiederholtes Öffnen der Faltflügeltüranlage 1 erfolgt. So wird in dem ersten Schritt S21 festgestellt, ob eine starke Windböe vorhanden ist, da nur eine starke Windböe die große Öffnung innerhalb der kurzen Zeit ermöglicht. Sollte eine starke Windböe detektiert sein, so ist davon auszugehen, dass auf diese starke Windböe weitere Windböen folgen, die zumeist maximal dieselbe Stärke wie die initial erfasste Windböe aufweisen. Somit kann durch die Erhöhung des Stroms, der an die Antriebseinheit 4 abgegeben wird, die Faltflügeltüranlage 1 in einer geschlossenen Position verbleiben, auch wenn nachfolgende Windböen auf die Faltflügeltüren 2, 3 einwirken. Das Starten des Zählers im dritten Schritt S23 ermöglicht eine allmähliche Reduzierung des im zweiten Schritt S22 erhöhten Stroms. Diese Reduzierung ist Gegenstand des zweiten Regelkomplexes, der mit dem vierten Schritt S24 eingeleitet wird.
  • Sollte die Abfrage im ersten Schritt S21 verneint werden oder der dritte Schritt S23 erfolgreich ausgeführt worden sein, so wird in dem vierten Schritt S24 abgefragt, ob der Zeitzähler gestartet wurde. Ist dies der Fall, so wird in regelmäßigen Abständen der fünfte Schritt S25 ausgeführt. Die regelmäßigen Abstände sind insbesondere alle drei Minuten. In dem fünften Schritt S25 wird schließlich der im zweiten Schritt S22 erhöhte Strom abgesenkt, insbesondere um jeweils 100 mA. Anschließend wird mit dem sechsten Schritt S26 fortgefahren. Dies wird bevorzugt fünfmal wiederholt, so dass nach 15 Minuten, die der Zeitzähler läuft, der erhöhte Strom fünfmal um 100 mA abgesenkt wird. Nach Ablauf der 15 Minuten ist somit der im zweiten Schritt S22 erhöhte Strom wieder vollständig reduziert. Auf diese Weise wird insbesondere eine Überlastung der Antriebseinheit 4 vermieden.
  • Der dritte Regelkomplex wird mit dem sechsten Schritt S26 eingeleitet. In dem sechsten Schritt S26 wird ermittelt, ob die Faltflügeltüren 2, 3 eine Abweichung von der vollständig geschlossenen Stellung aufweisen. Eine solche Abweichung wird, wie zuvor bereits beschrieben, insbesondere durch eine Windlast oder durch eine manuelle Kraft auf die Flügel 24, 25 der Faltflügeltüranlage 1 erzeugt. Da die Faltflügeltüranlage 1 in der vollständig geschlossenen Stellung verbleiben soll, ist eine solche Abweichung unerwünscht.
  • Wird eine Abweichung erkannt, so wird mit dem siebten Schritt S27 fortgefahren. In dem siebten Schritt S27 wird der Strom, der an die Antriebseinheit 4 abgegeben wird, erhöht. Die Erhöhung erfolgt insbesondere linear zu der Auslenkung der Faltflügeltüren 2, 3 aus der vollständig geschlossenen Lage. Somit ist ein p-Regler implementiert. Der an die Antriebseinheit 4 abzugebende Strom berechnet sich daher insbesondere nach folgendem Schema: neuer Strom = bisheriger Strom + Abweichung der Faltflügeltüren 2, 3 von der geschlossenen Stellung x Regelfaktor. Auf diese Weise wird unmittelbar auf das Einwirken von Windkraft auf die Faltflügeltüranlage 1 reagiert, so dass sichergestellt ist, dass die Faltflügeltüranlage 1 durch die Windlast nur in sehr wenigen Fällen aufgedrückt wird, da ein solches Aufdrücken durch die Regelung gemäß dem siebten Schritt S27 wirksam verhindert wird.
  • Durch die Regelung im siebten Schritt S27 kann es passieren, dass eine an die Antriebseinheit 4 abgegebene Leistung eine Nennleistung der Antriebseinheit 4 überschreitet. So überschreitet dann insbesondere der abgegebene Strom einen vorgegebenen maximalen Nennstrom. Dies wird in einem achten Schritt S28 überprüft. Sollte der maximale Nennstrom überschritten sein, so wird mit dem neunten Schritt S29 fortgefahren. Sollte hingegen keine Überschreitung vorliegen, so wird der Ablauf mit dem Beendigungsschritt S30 beendet.
  • In dem neunten Schritt S29 wird der im siebten Schritt S27 aufgebrachte Strom auf die Antriebseinheit bis auf den maximalen Nennstrom abgesenkt. Dies erfolgt insbesondere innerhalb eines vorgegebenen Zeitraums, der vorteilhafterweise zehn Sekunden beträgt. Durch die kurze Überlastung der Antriebseinheit ist sichergestellt, dass die Faltflügeltüranlage 1 auch bei starken Windböen in der geschlossenen Stellung verbleibt. Dabei ist jedoch nicht, wie dies im Stand der Technik der Fall ist, eine Antriebseinheit 4 mit hoher maximaler Nennleistung zu verwenden, sondern es kann aufgrund der Überwachung der an die Antriebseinheit 4 abgegebenen Leistung im achten Schritt S28 auch eine Antriebseinheit 4 mit geringer maximaler Nennleistung verwendet werden. Da eine räumliche Abmessung der Antriebseinheit 4 zumeist mit steigender Nennleistung ansteigt, ist es somit ermöglicht, eine kleine und kompakte Antriebseinheit 4 zu verwenden. Somit kann eine filigrane Faltflügeltüranlage 1 realisiert werden, die dennoch eine ausreichend performante Windlastregelung aufweist, so dass die Faltflügeltüranlage 1 auch bei Auftreten von starken Windböen in der geschlossenen Stellung verbleibt.
  • Die Fig. 19 zeigt schließlich Verfahrkurven der Faltflügeltüranlage 1 während eines Öffnens und Schließens der Faltflügeltüren 2, 3. Das obere Diagramm zeigt dabei ein Geschwindigkeitsprofil, während das untere Diagramm ein Profil der Beschleunigung darstellt. In beiden Diagrammen ist auf der Abszissenachse eine Position der Faltflügeltüren 2, 3 dargestellt, das heißt eine Position des beweglichen Endes 38 auf der Laufschiene 8. Dies bedeutet, dass an einem linken Grenzwert die Faltflügeltüranlage 1 vollständig geschlossen ist, während die Faltflügeltüranlage 1 an einem rechten Grenzwert auf der Abszissenachse vollständig geöffnet ist. Die Koordinatenachsen der Diagramme zeigen im oberen Diagramm eine Geschwindigkeit, im unteren Diagramm eine Beschleunigung der Faltflügeltüren 2, 3 an. Wird die Faltflügeltüranlage 1 geöffnet, so verhalten sich die Faltflügeltüren 2, 3 gemäß der oberen Kurve der Diagramme. Wird die Faltflügeltüranlage 1 hingegen geschlossen, so verhalten sich die Faltflügeltüren 2, 3 gemäß den unteren Kurven der Diagramme. Die gezeigten Profile der Geschwindigkeit und der Beschleunigung erlauben ein rasches Öffnen der Faltflügeltür, wobei gleichzeitig sowohl beim Öffnen als auch beim Schließen Schwingungen innerhalb der Faltflügeltüranlage 1 vermieden werden. Aufgrund der Reduzierung der Schwingungen ist eine Absenkung der Flügel 24, 25 der Faltflügeltüranlage 1 minimiert, weswegen diese einen geringen Abstand zu einem Boden aufweisen können. Somit ist eine Wärmedämmung erhöht. Gleichzeitig erlauben die Reduzierung von Schwingungen und die daraus resultierende minimale Absenkung der Faltflügeltüren 2, 3 eine große Öffnungsweite zu realisieren. Insbesondere ist auf diese Weise eine maximale Öffnungsweite von 2.400 Millimetern ermöglicht. Dies bedeutet, dass bei der Verwendung von vier Flügeln 24, 25, wie dies in Figur 1 gezeigt wurde, jeder Flügel eine Breite von 60 Millimetern aufweist.
  • Aus Figur 19 ist erkennbar, dass die Flügel 24, 25 der Faltflügeltüranlage 1 von der Antriebseinheit zum Öffnen der Faltflügeltüren 2, 3 beschleunigbar sind. Dabei ist nach einem Verfahrweg von maximal einem Drittel, bevorzugt von maximal einem Viertel, des gesamten Verfahrwegs der Faltflügeltüren 2, 3 eine maximale Beschleunigung erreicht. So ist ein schnelles Öffnen der Faltflügeltüranlage 1 realisiert. Nach dem Erreichen der maximalen Beschleunigung wird die Beschleunigung von der Steuereinheit 19 abgesenkt, wobei die Absenkung insbesondere linear erfolgt. Dabei ist vorgesehen, dass die Beschleunigung vor Erreichen des letzten Viertels, insbesondere vor Erreichen des letzten Drittes des maximalen Verfahrwegs der Faltflügeltüren 2, 3 bis auf null abgesenkt ist.
  • Innerhalb des letzten Viertels oder innerhalb des letzten Drittels des Verfahrwegs der Faltflügeltüren 2, 3 erfolgt schließlich eine Abbremsung der Flügel 24, 25. Hierzu wird eine negative Beschleunigung auf die Faltflügeltüren 2, 3 aufgebracht, wobei die maximal negative Beschleunigung insbesondere um 50 Prozent höher als die maximal positive Beschleunigung der Faltflügeltüren 2, 3 ist. Die so erfolgte rasche Abbremsung der Flügel 24, 25 erlaubt ein sanftes Erreichen des Endanschlages in der geöffneten Stellung.
  • Es ist ersichtlich, dass auf diese Weise ein sehr schnelles Öffnen der Faltflügeltüranlage 1 ermöglicht ist, so dass ein Benutzer, der durch die Faltflügeltüranlage 1 hindurchtreten will, nicht erst auf den Öffnungsvorgang der Faltflügeltüren 2, 3 warten muss.
  • Wird die Faltflügeltüranlage 1 geschlossen, so beträgt eine maximale Schließgeschwindigkeit der Faltflügeltüren 2, 3 maximal die Hälfte der maximalen Öffnungsgeschwindigkeit der Faltflügeltüren 2, 3. Somit ist insbesondere eine Überwachung des Schließvorgangs ermöglicht, da die reduzierte Geschwindigkeit beim Schließen der Faltflügeltüranlage 1 eine Überwachung der Schließbewegung erlaubt. Daher kann die Faltflügeltüranlage 1 bei Erkennen eines Hindernisses innerhalb des Verfahrwegs der Faltflügeltüren 2, 3 die Flügel 24, 25 stoppen und/oder reversieren, was einen sehr sicheren Betrieb der Faltflügeltüranlage 1 ermöglicht.
  • Neben der beschriebenen Bewegung der Faltflügeltüren 2, 3 beim Öffnen und Schließen der Faltflügeltüranlage 1 ist auch der erste Rahmen 10 sowie der zweite Rahmen 11 relevant für die Bestimmung einer maximalen Öffnungsweite der Faltflügeltüranlage 1. Daher weist ein vertikales Profilelement 12 des ersten Rahmens 10 oder des zweiten Rahmens 11 im Schwerpunkt ein erstes Hauptträgheitsmoment zwischen 30.000 mm4 und 60.000 mm4, bevorzugt von 48.470 mm4 auf. Ein zweites Hauptträgheitsmoment beträgt zwischen 60.000 mm4 und 80.000 mm4, bevorzugt 73.570 mm4. Schließlich beträgt ein polares Trägheitsmoment zwischen 120.000 mm4 und 130.000 mm4, bevorzugt 122.041 mm4.
  • Alternativ weist das vertikale Profilelement 12 des ersten Rahmens 10 oder des zweiten Rahmens 11 im Schwerpunkt ein erstes Hauptträgheitsmoment zwischen 20.000 mm4 und 40.000 mm4, bevorzugt von 31.934 mm4 auf. Ein zweites Hauptträgheitsmoment beträgt zwischen 50.000 mm4 und 80.000 mm4, bevorzugt 65.389 mm4. Schließlich beträgt ein polares Trägheitsmoment zwischen 85.000 mm4 und 110.000 mm4, bevorzugt 97.324 mm4.
  • Ein horizontales Profilelement 13 des ersten Rahmens 10 oder des zweiten Rahmens 11 weist im Schwerpunkt ein erstes Hauptträgheitsmoment zwischen 85.000 mm4 und 120.000 mm4, bevorzugt von 102.266 mm4 auf. Ein zweites Hauptträgheitsmoment beträgt zwischen 85.000 mm4 und 120.000 mm4, bevorzugt 103.497 mm4. Ein polares Trägheitsmoment beträgt schließlich zwischen 150.000 mm4 und 250.000 mm4, bevorzugt 205.763 mm4.
  • Durch derartige Flächenträgheitsmomente ist ein Absenken des Rahmens auch bei eingesetztem Füllelement minimiert. Um eine weitere Minimierung der Absenkung zu erreichen, ist die Führungsschiene aus einem Material mit einem Elastizitätsmodul bei 20°C zwischen 60 MPa und 80 MPa, bevorzugt 70 MPa gefertigt. Die Bestimmung des Elastizitätsmoduls erfolgt dabei nach EN ISO 6892-1:2009. Ein Schubmodul des Materials der Führungsschiene 8, der insbesondere nach DIN 53445 bestimmbar ist, beträgt bei 20°C zwischen 10 MPa und 40 MPa, bevorzugt 27 MPa. So ist ein sehr steifer Rahmen 10, 11 um das Füllelement 22 vorhanden, so dass eine Absenkung des ersten Flügels 24 oder des zweiten Flügels 25 und damit in der ersten Faltflügeltür 2 oder der zweiten Faltflügeltür 3 minimiert ist.
  • Auf diese Weise ist insbesondere eine maximale Öffnungsweite von 2.400 Millimetern realisierbar, wobei eine maximale Absenkung der Faltflügeltüren 2, 3 über den gesamten Verfahrweg zwischen geschlossener Stellung und geöffneter Stellung maximal vier Millimeter beträgt. Dies erlaubt eine ausreichend hohe Spaltabdichtung zwischen einer Unterkante der Faltflügeltüren 2, 3 und einem die Faltflügeltüranlage 1 aufnehmenden Boden.
  • Die Faltflügeltüranlage 1 ist weiterhin sehr geräuscharm zu betreiben. Dies wird dadurch erreicht, dass die Übertragung und Emission von Körperschall in den einzelnen Bauteilen der Faltflügeltüranlage 2 minimiert ist. So weist insbesondere der Rollenkörper 16 der Laufrollen 14, 15 ein Elastizitätsmodul bei 20°C zwischen 2.700 MPa und 3.100 MPa, bevorzugt 2.900 MPa auf. Weiterhin weist der Rollenkörper 16 bei 20°C eine Dichte zwischen 1,10 g/cm3 und 1,70 g/cm3, bevorzugt 1,42 g/cm3 auf. Dabei erfolgt die Bestimmung des Elastizitätsmoduls gemäß ISO 527. Die Dichte wird gemäß ISO 1183 bestimmt.
  • Die Lauffläche 18 der Führungsschiene 8 weist ein Elastizitätsmodul bei 20°C zwischen 60 MPa und 80 MPa, bevorzugt von 70 MPa auf. Weiterhin weist die Lauffläche 18 bei 20°C ein Schubmodul zwischen 10 MPa und 40 MPa, bevorzugt von 27 MPa, auf. Eine Dichte in der Lauffläche 18 beträgt bei 20°C schließlich zwischen 3 g/cm3 und 5 g/cm3, bevorzugt 2 g/cm3. Hier erfolgt die Bestimmung des Elastizitätsmoduls gemäß EN ISO 6892-1:2009. Der Schubmodul wird gemäß DIN 53445 bestimmt, die Dichte wiederum nach ISO 1183.
  • Da sowohl der Elastizitätsmodul als auch der Schubmodul und die Dichte für die Übertragung von Körperschall relevant sind, ist durch die Wahl dieser Parameterbereiche eine minimale Ausbreitung des Körperschalls innerhalb der Faltflügeltüranlage 1 sichergestellt. Somit ist eine geringe Schallemission beim Betrieb der Faltflügeltüranlage 1 vorhanden.
  • Der Grundkörper 26 des Laufwagens 9 weist einen Elastizitätsmodul bei 20°C zwischen 2.500 MPa und 2.900 MPa, bevorzugt von 2.700 MPa auf. Ein Schubmodul des Grundkörpers 26 beträgt bei 20°C zwischen 600 MPa und 900 MPa, bevorzugt 750 MPa. Die Dichte des Grundkörpers 26 beträgt bei 20°C schließlich zwischen 1,10 g/cm3 und 1,70 g/cm3, bevorzugt 1,39 g/cm3. Der Elastizitätsmodul wird wiederum gemäß ISO 527 bestimmt, der Schubmodul gemäß DIN ISO 1827:2010-07. Die Dichte wird wiederum gemäß ISO 1183 bestimmt. Somit ist auch eine schlechte Körperschallausbreitung innerhalb des Grundkörpers 26 und damit innerhalb des gesamten Laufwagens 9 vorhanden, wodurch auch hier die Schallemissionen minimiert sind.
  • Die Rollenflächen 17 der Laufrollen 14, 15 weisen eine Oberflächenrauigkeit Rz zwischen 5,0 µm und 7,0 µm, bevorzugt von 3,0 µm auf. Insbesondere weist der gesamte Rollenkörper 16 eine derartige Oberflächenrauigkeit auf. Somit ist eine geringe Verlustenergie bei einem Abrollen der Rollenflächen 17 auf der Lauffläche 18 vorhanden, wodurch ein leiser Lauf realisiert ist. Ebenso wird die Verlustenergie und der Verschleiß und damit auch die Schallemission verringert, indem die Oberflächenhärte des Rollenkörpers 16, insbesondere der Rollenfläche 17 der Laufrollen 14, 15, gemessen nach Rockwell Skala R zwischen 100 und 140, bevorzugt 120 beträgt. Insbesondere beträgt die Oberflächenhärte somit nach Rockwell Skala M 92.
  • Die Lauffläche 18 weist bevorzugt eine Rillung auf, wobei die Rillung parallel zu einer Verschieberichtung des Laufwagens 19 orientiert ist. Unter Rillung ist dabei ein regelmäßiges, wellenförmiges Muster auf der Oberfläche der Lauffläche 18 zu verstehen. Die Rillung weist eine in Längsrichtung gemessene Oberflächenrauigkeit Ra von 0,05 bis 1,0, bevorzugt von 0,5 auf. Somit ist auch von Seiten der Lauffläche 18 eine geringe Schallemission aufgrund geringer Verlustenergie realisiert.
  • Um ein sicheres Abrollen der Laufrollen 14, 15 auf der Lauffläche 18 zu erhalten und um ein Springen des Laufwagens 9 auf der Führungsschiene 8 zu vermeiden, beträgt eine statische Flächenpressung zwischen einer Rollenfläche 17 der Laufrollen 14, 15 und der Lauffläche 18 zwischen 8 N/mm2 und 12 N/mm2, bevorzugt 10 N/mm2.
  • Die Verfahrgeschwindigkeit des Laufwagens 9 bezüglich der Führungsschiene 8 beträgt zwischen 10 cm/s und 100 cm/s, bevorzugt zwischen 10 cm/s und 75 cm/s, besonders bevorzugt zwischen 10 cm/s und 50 cm/s. Da die Reibung grundsätzlich abhängig von der Geschwindigkeit ist, kann durch diese Werte eine Reibung und damit eine Verlustenergie und somit auch eine Schallemission minimiert werden. Damit ist wiederum sichergestellt, dass ein sehr leiser Betrieb der Faltflügeltüranlage 1 vorliegt.
  • Schließlich ist der Grundkörper 26 des Laufwagens 9 sehr massiv und kompakt gebaut, wodurch Störgeräusche vermieden werden. So beträgt eine Länge des Grundkörpers 26 zwischen 40 mm und 80 mm, bevorzugt 60 mm. Eine Breite des Grundkörpers 26 beträgt zwischen 15 mm und 20 mm, bevorzugt 18 mm. Eine Höhe des Grundkörpers 26 beträgt zwischen 10 mm und 15 mm, bevorzugt 13 mm. Die an dem Grundkörper 26 befestigten vertikalen Laufrollen 15 weisen einen Radius zwischen 75 mm und 125 mm, bevorzugt von 100 mm auf.
  • Die Verbindung zwischen der vertikalen Laufrolle 15 und dem Grundkörper 26 erfolgt über eine Achse 65. Die Achse 65 weist ein Elastizitätsmodul bei 20°C zwischen 150 MPa und 250 MPa, bevorzugt von 200 MPa auf. Ein Schubmodul bei 20°C der Achse 65 beträgt zwischen 70 MPa und 90 MPa, bevorzugt 81 MPa. Schließlich beträgt eine Dichte der Achse 65 bei 20°C zwischen 5,0 g/cm3 und 10,0 g/cm3, bevorzugt 7,9 g/cm3. Dabei wird der Elastizitätsmodul gemäß EN ISO 689-1:2009 bestimmt, der Schubmodul nach DIN 53445 und die Dichte nach ISO 1183.
  • Somit ist in dem gesamten Verbund des Laufwagens 9, das heißt in dem Rollenkörper 16, der Achse 65 und dem Grundkörper 26 eine Ausbreitung von Körperschall minimiert. Ein sehr leiser Betrieb ist daher sichergestellt.
  • Schließlich ist verhindert, dass eine Abflachung der Laufrollen 14, 15 durch lange Standzeiten zur Erzeugung von Störgeräuschen führt. So beträgt eine Abflachung der Laufrollen 14, 15, insbesondere der vertikalen Laufrollen 15, nach acht Stunden Auflage auf einer ebenen Oberfläche und Belastung mit einer Prüflast von 200 N maximal 0,20 mm, bevorzugt maximal 0,12 mm. Durch diese geringe Abflachung ist sichergestellt, dass es nicht zu einem unrunden Lauf der Laufrollen 14, 15 kommt, wenn die Faltflügeltür 1 lange Standzeiten aufweist.
  • Eine Wasserabsorption des Rollenkörpers 16 nach Eintauchen in Wasser von 23 Grad beträgt zwischen 0,1 und 0,5, bevorzugt 0,3. Eine Wasserabsorption des Rollenkörpers 16 nach Lagerung bei 50 Prozent relativer Luftfeuchte beträgt zwischen 1,2 und 1,6, bevorzugt 1,4. Die Wasseraufnahme wird gemäß ISO 62 bestimmt. Dabei wird insbesondere das Verfahren 1 (Eintauchen in Wasser von 23 Grad) und das Verfahren 4 (Lagerung bei 50 Prozent relativer Luftfeuchtigkeit) verwendet. Durch diese Werte ist sichergestellt, dass eine Volumenvergrößerung der Laufrollen 14, 15 bei Wasseraufnahme nicht zu einem unrunden Lauf und damit zu Störgeräuschen führt.
  • Die Faltflügeltüren 2, 3 weisen einen maximalen Wärmedurchgangskoeffizienten UD von 3,0 W/(m2 K) auf. Insbesondere beträgt der maximale Wärmedurchgangskoeffizient UD maximal 1,7 W/(m2 K). Somit erfolgt ein geringer Wärmetransport durch die Faltflügeltüranlage 1, so dass sich die Faltflügeltüranlage 1 zu einer Abgrenzung eines warmen Bereiches von einem kalten Bereich eignet.
  • Der Rahmen 10, 11 der Faltflügeltüren 2, 3 ist insbesondere aus einem Material gefertigt, das einen Wärmedurchgangskoeffizienten UD zwischen 2,0 W/(m2 K) und 4,0 W/(m2 K) umfasst. Das Füllelement 22 der Faltflügeltüren 2, 3 umfasst ein Material mit einem Wärmedurchgangskoeffizienten UD zwischen 0,5 W/(m2 K) und 1,5 W/(m2 K), bevorzugt von 1,0 W/(m2 K). Mit diesen Werten ist der zuvor genannte geringe Wärmetransport durch die Faltflügeltüranlage 1 ermöglicht.
  • Wie zuvor bereits beschrieben wurde, weist sowohl der erste Rahmen 10 als auch der zweite Rahmen 11 in den vertikalen Profilelementen, 12 thermische Trennungen 31 auf. Die thermischen Trennungen 31 sind insbesondere Isolationsstege, wobei die thermischen Trennungen 31 aus einem Material mit einem Wärmeleitkoeffizienten zwischen 0,1 W/(m2 K) und 0,3 W/(m2 K), bevorzugt von 0,2 W/(m2 K). Ein Elastizitätsmodul der thermischen Trennung 31 beträgt bei 20°C zwischen 400 MPa und 3.000 MPa, wobei der Elastizitätsmodul insbesondere nach DIN 53457 gemessen wird. Schließlich ist vorgesehen, dass die thermische Trennung 31 ein Material mit einem Längenausdehnungskoeffizienten zwischen 0,10 mm/(m K) und 0,25 mm/(m K), bevorzugt zwischen 0,15 mm/(m K) und 0,20 mm/(m K) umfasst. Somit ist eine ausreichende Wärmeisolierung durch die thermische Trennung 31 sichergestellt, wodurch der Wärmetransport durch den ersten Rahmen 10 und den zweiten Rahmen 11 minimiert ist.
  • Weiterhin umfasst das Füllelement 22 ein Material mit einem Wärmeleitkoeffizienten zwischen 0,60 W/(m2 K) und 0,90 W/(m2 K), bevorzugt von 0,76 W/(m2 K). Ein Elastizitätsmodul des Füllelementes 22 beträgt bei 20°C zwischen 50 GPa und 90 GPa, bevorzugt 70 GPa. Schließlich ist vorgesehen, dass das Füllelement 22 ein Material mit einem Längenausdehnungskoeffizienten von 0,01 mm/(m K) umfasst. Somit ist auch der Wärmetransport durch das Füllelement 22 minimiert.
  • Das Füllelement 22 ist über einen Klebstoff mit dem ersten Rahmen 10 und dem zweiten Rahmen 11 verbunden. Der Klebstoff weist dabei eine Zugfestigkeit zwischen 1,0 N/mm2 und 2,5 N/mm2, bevorzugt von 1,8 N/mm2 auf. Die Zugfestigkeit ist insbesondere nach ISO 527 bestimmbar.
  • Um einen Spalt zwischen den Faltflügeltüren 2, 3 und einem Boden oder der Führungsschiene 8 abzudichten weist die Faltflügeltüranlage 1 Dichtungen in Form von Bürsten auf. Diese Bürsten dichten den Spalt zwischen Faltflügeltür 2, 3 und Boden oder Führungsschiene 8 ab. Die Dichtungen in Form von Bürsten haben einen Besatz, der eine Borstenlänge zwischen 12 mm und 20 mm, bevorzugt von 15,9 mm aufweist. Ein Basiskörper der Bürsten umfasst einen runden Basiskörper, der insbesondere einen Durchmesser zwischen 2,0 mm und 4,0 mm, bevorzugt von 2,9 mm, aufweist. Auf diese Weise ist eine sichere und ausreichende Abdichtung eines Spalts zwischen Faltflügeltür 2, 3 und Boden oder Führungsschiene 8 ermöglicht. Ein Wärmetransport durch diesen Spalt ist daher nahezu verhindert.
  • Schließlich beträgt ein Wärmebrückenzuschlag zwischen dem Füllelement 22 und dem ersten Rahmen 10 oder dem zweiten Rahmen 11 zwischen 0,050 W/(m2 K) und 0,060 W/(m2 K), bevorzugt 0,056 W/(m2 K). Ebenso beträgt ein Wärmebrückenzuschlag zwischen dem ersten Rahmen 10 und dem zweiten Rahmen 11 sowie einer die Rahmen aufnehmenden Wand zwischen 0,050 W/(m2 K) und 0,060 W/(m2 K), bevorzugt 0,056 W/(m2 K). Mit diesen geringen Wärmebrückenzuschlägen wird wirksam vermieden, dass Wärmebrücken durch die Montage der Faltflügeltüranlage 1 erzeugt werden. Somit ist auch hier der Wärmetransport durch die Faltflügeltüranlage 1 vermindert.
    • Bezugszeichenliste
    • 1.
    Faltflügeltüranlage
    2.
    erste Faltflügeltür
    3.
    zweite Faltflügeltür
    4.
    Antriebseinheit
    5.
    Getriebe
    6.
    Wandelvorrichtung
    7.
    Gestänge
    8.
    Führungsschiene
    9.
    Laufwagen
    10.
    erster Rahmen
    11.
    zweiter Rahmen
    12.
    vertikales Profilelement
    13.
    horizontales Profilelement
    14.
    horizontale Laufrolle
    15.
    vertikale Laufrolle
    16.
    Rollenkörper der Laufrollen
    17.
    Rollenfläche der Laufrollen
    18.
    Lauffläche der Führungsschiene
    19.
    Steuereinheit
    20.
    erster Scharnierkörper
    21.
    zweiter Scharnierkörper
    22.
    Füllelement
    23.
    Überwachungseinheit
    24.
    erster Flügel
    25.
    zweiter Flügel
    26.
    Grundkörper des Laufwagens
    27.
    Bolzen
    28.
    Aufhängung
    29.
    Durchgangsöffnung
    30.
    Lager
    31.
    thermische Trennung
    32.
    erste Außenfläche
    33.
    zweite Außenfläche
    34.
    Dichtelement
    35.
    Basisbereich des Dichtelements
    36.
    erster Dichtbereich des Dichtelements
    37.
    fixiertes Ende der Faltflügeltür
    38.
    bewegliches Ende der Faltflügeltür
    39.
    erster Schenkel des Dichtbereichs
    40.
    zweiter Schenkel des Dichtbereichs
    41.
    zweiter Dichtbereich des Dichtelements
    42.
    Hinterschneidungselement
    43.
    Nut
    44.
    Befestigungssteg
    45.
    Leistensteg
    46.
    Gewindebohrung
    47.
    Befestigungsnut
    48.
    Befestigungselement
    49.
    Gegenelement
    50.
    Klemmelement
    51.
    Kammer
    52.
    erster hülsenförmiger Bereich
    53.
    zweiter hülsenförmiger Bereich
    54.
    Türbolzen
    55.
    Hinterschneidung
    56.
    Innenfläche des hülsenförmigen Bereichs
    57.
    Hindernissensor
    58.
    Projektion des Sensorfelds
    59.
    Sensorfeld
    60.
    erster Bereich
    61.
    zweiter Bereich
    62.
    Aktivierungsbereich
    63.
    erster Eintrittsbereich
    64.
    zweiter Eintrittsbereich
    65.
    Achse
    66.
    Befestigungsschrauben

Claims (14)

  1. Faltflügeltüranlage (1), umfassend
    - zumindest eine Faltflügeltür (2, 3) mit zumindest zwei Flügeln (24, 25), und
    - zumindest eine Antriebseinheit (4) zum Bewegen der Faltflügeltür (2, 3) zwischen einer geschlossenen Stellung und einer geöffneten Stellung,
    - zumindest zwei Scharnierelemente (20, 21) an jedem Flügel (24, 25), über die zwei Flügel (24, 25) der Faltflügeltür (2, 3) spielbehaftet verbunden sind, wobei eine maximale Absenkung zumindest eines Bereichs der Faltflügeltür (2, 3) bei Verfahren der Faltflügeltür (2, 3) zwischen der geöffneten Stellung und der geschlossenen Stellung maximal 4 Millimeter beträgt.
  2. Faltflügeltüranlage (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass jeder Flügel (24, 25) einen Rahmen (10, 11) aufweist, wobei ein vertikales Profilelement (12) des Rahmens (10, 11) im Schwerpunkt
    - ein erstes Hauptträgheitsmoment zwischen 30000 mm4 und 60000 mm4, bevorzugt 48470 mm4, beträgt,
    - ein zweites Hauptträgheitsmoment zwischen 60000 mm4 und 80000 mm4, bevorzugt 73570 mm4, beträgt, und
    - ein polares Trägheitsmoment zwischen 120000 mm4 und 130000 mm4, bevorzugt 122041 mm4, beträgt.
  3. Faltflügeltüranlage (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass jeder Flügel (24, 25) einen Rahmen (10, 11) aufweist, wobei ein vertikales Profilelement (12) des Rahmens (10, 11) im Schwerpunkt
    - ein erstes Hauptträgheitsmoment zwischen 20000 mm4 und 40000 mm4, bevorzugt 31934 mm4, beträgt,
    - ein zweites Hauptträgheitsmoment zwischen 50000 mm4 und 80000 mm4, bevorzugt 65389 mm4, beträgt, und
    - ein polares Trägheitsmoment zwischen 85000 mm4 und 110000 mm4, bevorzugt 97324 mm4, beträgt.
  4. Faltflügeltüranlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass jeder Flügel (24, 25) einen Rahmen (10, 11) aufweist, wobei ein horizontales Profilelement (13) des Rahmens (10, 11) im Schwerpunkt
    - ein erstes Hauptträgheitsmoment zwischen 85000 mm4 und 120000 mm4, bevorzugt 102266 mm4, beträgt,
    - ein zweites Hauptträgheitsmoment zwischen 85000 mm4 und 120000 mm4, bevorzugt 103497 mm4, beträgt, und
    - ein polares Trägheitsmoment zwischen 150000 mm4 und 250000 mm4, bevorzugt 205763 mm4, beträgt.
  5. Faltflügeltüranlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch eine Führungsschiene (8), wobei die Faltflügeltür (2, 3) in der Führungsschiene (8) geführt ist, und wobei die Führungsschiene (8) aus einem Material mit einem Elastizitätsmodul bei 20°C zwischen 60 MPa und 80 MPa, bevorzugt von 70 MPa, gebildet ist.
  6. Faltflügeltüranlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch eine Führungsschiene (8), wobei die Faltflügeltür (2, 3) in der Führungsschiene (8) geführt ist, und wobei die Führungsschiene (8) aus einem Material mit einem Schubmodul bei 20°C zwischen 10 MPa und 40 MPa, bevorzugt von 27 MPa, gebildet ist.
  7. Faltflügeltüranlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Rahmen (10, 11) vier Profilelemente (12 ,13) aufweist, wobei die vier Profilelemente (12 13) kraftschlüssig miteinander verbunden sind, wobei eine Anpresskraft zwischen zwei Profilelementen (12, 13) zwischen 45.000-100.000 N beträgt.
  8. Faltflügeltüranlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Füllelement (22) eine Stärke von 28-30mm aufweist.
  9. Faltflügeltüranlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Füllelement (22) eine Dichte von 2-3 g/cm3 aufweist.
  10. Faltflügeltüranlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Rahmen (10, 11) eine Breite zwischen 500 mm und 700 mm, bevorzugt von 600 mm aufweist.
  11. Faltflügeltüranlage (1) nach Anspruch 11, gekennzeichnet durch zwei Faltflügeltüren (2, 3) mit jeweils zwei Flügeln (24, 25), sodass eine Öffnungsweite zwischen 2000 mm und 2800 mm, bevorzugt 2400 mm beträgt.
  12. Faltflügeltüranlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Flügel (24, 25) von der Antriebseinheit (4) zum Öffnen der Faltflügeltür (2, 3) beschleunigbar sind, wobei nach einem Verfahrweg der Faltflügeltür (2, 3) von maximal einem Drittel, insbesondere von maximal einem Viertel, des gesamten Verfahrwegs der Faltflügeltür (2, 3) eine maximale Beschleunigung der Flügel (24, 25) erreichbar ist.
  13. Faltflügeltüranlage (1) nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Beschleunigung der Flügel (24, 25) in einem Verfahrweg nach dem ersten Viertel und vor dem letzten Viertel, insbesondere nach dem ersten Drittel und vor dem letzten Drittel, von der Antriebseinheit (4), insbesondere linear, bis auf Null absenkbar ist.
  14. Faltflügeltüranlage (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine maximale Schließgeschwindigkeit der Faltflügeltür (2, 3) maximal die Hälfte der maximalen Öffnungsgeschwindigkeit der Faltflügeltür (2, 3) beträgt.
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