EP2944821A1

EP2944821A1 - Verfahren zur energieoptimierten drehzahlregelung eines pumpenaggregates

Info

Publication number: EP2944821A1
Application number: EP15001441.3A
Authority: EP
Inventors: Martin Schwarz
Original assignee: Wilo SE
Current assignee: Wilo SE
Priority date: 2014-05-13
Filing date: 2015-05-13
Publication date: 2015-11-18
Anticipated expiration: 2035-05-13
Also published as: EP2944821B1; DE102014006828A1; DK2944821T3; PL2944821T3

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum energieoptimalen Betrieb eines offenen Pumpensystems (1) zum Flüssigkeitstransport, mit zumindest einem drehzahlregelbaren Pumpenaggregat (2), das die Flüssigkeit aus einem Behältnis (3) fördert. In Abhängigkeit zumindest einer herstellerseitig vorgegebenen Anlagenkennlinie (H A (Q,h)) wird durch Auswertung einer mathematischen Funktion (GI. 12a, 12b), die einem zu fördernden Förderstrom (Q) den dafür benötigten volumenstromspezifischen Energieverbrauch (P Q (Q, h), P Q (n, h)) des Pumpenaggregats (2) zuordnet, diejenige Drehzahl(n opt , n(Q opt ,h)) berechnet, bei der der volumenstromspezifischen Energieverbrauch (P Q (Q opt , h), P Q (n, h)) minimal ist. Das Pumpenaggregat (2) wird dann mit dieser berechneten optimalen Drehzahl (n opt , n(Q opt , h)) betrieben.

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zum energieoptimalen Betrieb eines offenen Pumpensystems zum Flüssigkeitstransport, mit zumindest einem drehzahlregelbaren Pumpenaggregat, das die Flüssigkeit aus einem Behältnis fördert. Insbesondere betrifft die Erfindung ein Verfahren zum energieoptimalen Betrieb eines Abwasser aus einem Pumpensumpf einer Pumpstation fördernden, drehzahlregelbaren Pumpenaggregats.
Pumpensümpfe bilden Zwischensammler, in die das Abwasser über einen oder auch mehrere Zuläufe hineinfließt. Der Zulauf bzw. die Zuläufe sind Abwasserkanäle der Abwasserentsorgung. Je nach Größe dieses Pumpensumpfes fasst dieser eine oder mehrere Pumpen, die das Abwasser aus dem Pumpensumpf über eine Druckleitung in eine geodätisch höher gelegene Ablaufleitung pumpen. Diese Ablaufleitung kann ebenfalls ein Abwasserkanal des Kanalnetzes sein und beispielsweise in einen nächsten Zwischensammler oder zu einer Kläranlage führen.
Die Pumpenaggregate in derartigen Abwasserpumpstationen werden heutzutage überwiegend ungeregelt bzw. mittels Zweipunktregelung betrieben, bei der die Pumpe lediglich zyklisch oder nach Bedarf an und ausgeschaltet wird. Die Aktivierung und Deaktivierung erfolgt in Abhängigkeit des Pegelstandes im Pumpensumpf beispielsweise gesteuert über einen Schwimmer. Häufige Ein-Aus-Wechsel führen jedoch zu einem erhöhten Verschleiß der Pumpenaggregate und zu einem erhöhten Energieverbrauch.
Es sind jedoch auch Pumpstationen bekannt, deren Pumpenaggregate Frequenzumformer zur Drehzahlregelung besitzen, so dass die Pumpe bedarfsgerecht geregelt werden kann. Eine solche Abwasserpumpstation ist beispielsweise aus der deutschen Patentanmeldung DE 10 2013 007 026.0 bekannt.
Die WO 2005/088134 A1 beschreibt ein Verfahren zur Regelung einer Pumpstation, bei dem die Drehzahl der Pumpe im Hinblick auf die Füllstandshöhe im Pumpensumpf energetisch optimal gewählt wird. Dies gilt jedoch nur für den aktuellen Zeitpunkt. Im Hinblick auf einen zukünftigen Betriebsverlauf ist die in WO 2005/088134 A1 dargestellte Betriebsweise nicht energetisch optimal.
Im Hinblick auf den Energieverbrauch des Pumpenaggregates ist festzustellen, dass der Anteil der Energiekosten an den Lebenszykluskosten bei Abwasserpumpen sowohl bei niedriger als auch bei hoher Betriebszeit mit ca. 40% bis ca. 80% Energiekosten sehr hoch ist. Starke Beschleunigungsvorgänge oder der Betrieb der Pumpe bei hohen Drehzahlen während das zu fördernde Medium stark Stückgut behaftet ist, führen zur hohen Energieverbräuchen, die nicht unbedingt notwendig wären.
Die Herausforderung einer energieeffizienteren Regelung betrifft offene Pumpensysteme im Allgemeinen.
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, ein Betriebsverfahren für ein offenes Pumpensystem respektive für ein eine Flüssigkeit aus einem Behältnis fördernden Pumpenaggregat bereitzustellen, das einen im Vergleich zum Stand der Technik energieoptimierten Betrieb und damit eine Minimierung der Energiekosten ermöglicht. Es ist folglich Ziel der Erfindung, eine drehzahlregelbare Pumpe energieeffizient zu steuern. Dabei soll eine energieoptimale Drehzahl bestimmt und angewendet werden.
Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen des Verfahrens sind in den Unteransprüchen wiedergegeben.
Erfindungsgemäß wird ein Verfahren zum energieoptimalen Betrieb eines offenen Pumpensystems zum Flüssigkeitstransport, mit zumindest einem drehzahlregelbaren Pumpenaggregat vorgeschlagen, das die Flüssigkeit aus einem Behältnis fördert, wobei in Abhängigkeit zumindest einer herstellerseitig vorgegebenen Anlagenkennlinie durch Auswertung einer mathematischen Funktion, die einem zu fördernden Förderstrom den dafür benötigten volumenstromspezifischen Energieverbrauch des Pumpenaggregats zuordnet, diejenige Drehzahl berechnet wird, bei der der volumenstromspezifische Energieverbrauch minimal ist, und das Pumpenaggregat mit dieser berechnete Drehzahl als optimale Drehzahl betrieben wird.
Das Pumpenaggregat wird somit zumindest sofern keine außergewöhnliche Betriebssituation vorliegt, die eine andere Betriebseinstellung erforderlich macht, stets mit derjenigen Drehzahl betrieben, die zu einem minimalen Energieverbrauch führt.
Das Verfahren ist bei allen offenen Pumpensystemen anwendbar, d.h. solchen Pumpensystemen, die nicht in einem geschlossenen Kreis fördern. Insbesondere eignet sich das erfindungsgemäße Verfahren für den Betrieb eines Abwasser aus einem Pumpensumpf einer Pumpstation fördernden, drehzahlregelbaren Pumpenaggregats. Eine andere Anwendung ist beispielsweise der Betrieb einer Bohrlochpumpe, die Grundwasser aus einem Bohrloch fördert.
Es sei angemerkt, dass neben Wasser beliebige Flüssigkeiten gefördert werden können. Das Behältnis für die Flüssigkeit kann eine beliebige offene oder geschlossene, natürliche oder künstliche die Flüssigkeit haltende Stätte sein, insbesondere ein Pumpensumpf, ein Bohrloch, ein Brunnen, Becken, Tank, eine Zisterne, ein Reservoir, See, oder ein Sammler sein.
Das Verfahren wird nachfolgend anhand eines Ausführungsbeispiels unter Verwendung der beigefügten Figuren beschrieben, das eine Abwasserpumpstation betrifft. Das konkrete Ausführungsbeispiel kann jedoch auf beliebige Pumpensysteme verallgemeinert werden. Es zeigen:

Figur 1:: eine Pumpstation mit einem Pumpensumpf und darin angeordnetem Pumpenaggregat
Figur 2:: Ablaufdiagramm des Verfahrens
Figur 3:: Ablaufdiagramm des übergeordneten Verfahrens
Figur 4:: Grafische Darstellung des spezifischen Energieverbrauchs
Figur 5:: Darstellung des zeitlichen Verlaufs des gemessenen Förderstroms bei optimaler Drehzahl.

Für die Ausrüstung einer neuen oder bestehenden Pumpstation mit einer drehzahlregelbaren Abwasserpumpe ist das exakte Beziffern der Energieeinsparung gegenüber der Zweipunktsteuerung ohne Frequenzumrichter oder einen alternativen drehzahlregelbaren Pumpe von großer Bedeutung. Dies kann mit Hilfe des erfindungsgemäßen Verfahrens erfolgen, zumal die Anlagenkennlinie aufgrund herstellerseitiger Vorgabe bekannt ist und nicht erst im Betrieb der Pumpstation ermittelt werden muss.
Figur 1 zeigt eine Abwasserpumpstation 1 umfassend einen Pumpensumpf 3 mit einem Zulauf 4 und einem Ablauf 5 und ein in diesem Pumpensumpf 3 angeordnetes Pumpenaggregat 2, das elektromotorisch angetrieben und in seiner Drehzahl regelbar ist. Wenngleich hier nur ein einziges Pumpenaggregat 2 dargestellt ist, können auch zwei oder mehr Pumpenaggregate im Pumpensumpf 3 vorhanden sein. Die Geometrie des Pumpensumpfes 3 wird als bekannt vorausgesetzt. Das Pumpenaggregat 2 besteht aus einer Pumpeneinheit 2a und einem diese antreibenden Elektromotor 2b. Es pumpt über eine Druckleitung 6 das im Pumpensumpf 3 befindliche Abwasser in den geodätisch höher liegenden Ablauf 5. Von dort fließt das Abwasser weiter zu einer nächsten Pumpstation, einen Vorfluter oder direkt zu einer Wasseraufbereitungsanlage.
In dem Zulauf 4 kann ein Volumenstromsensor angeordnet sein, der über einen fortschreitenden Zeitraum die über den Zulauf 4 in den Pumpensumpf 3 zufließende Wassermenge pro Zeiteinheit misst. Es ist jedoch auch möglich, die Zuflusswerte aus den Pegeländerungen und dem Förderstrom Q des Pumpenaggregats 2 zu berechnen. In diesem Fall wird der Volumenstromsensor nicht benötigt.
Dagegen ist ein Volumenstromsensor 9 druckseitig des Pumpenaggregats 2 vorhanden, um den Förderstrom Q des Pumpenaggregats 2 zu messen. Der Volumenstromsensor 9 kann alternativ auch an einer anderen Stelle, insbesondere in der Druckleitung 6 oder dem Ablauf 5 angeordnet sein. Ferner ist es auch möglich, die Förderstromwerte zu berechnen. In diesem Fall wird der Volumenstromsensor 9 ebenfalls nicht benötigt.
Des Weiteren befindet sich im Pumpensumpf 3 ein Füllstandssensor 11, der den Pegelstand h misst. Ein aktueller Pegelstand h wird durch die Linie 7 dargestellt. Für die Bestimmung einer betriebsoptimalen Drehzahl ist es jedoch nicht zwingend erforderlich, den aktuellen Pegelstand zu ermitteln. Vielmehr kann für die Berechnung auch mit einem konstanten Pegelstand gearbeitet werden, da die Berücksichtigung des aktuellen Pegelstands den energieoptimalen Betrieb nur geringfügig verbessert.
Die Drehzahlregelung des Pumpenaggregats 2 wird von einer Pumpenelektronik in Gestalt einer Auswerte- und Regelungseinheit 8 durchgeführt, die über eine Steuerungsleitung mit dem Pumpenaggregat 2, insbesondere dessen Elektromotor 2b verbunden ist und wie hier vorzugsweise auch über entsprechende Messleitungen mit dem Volumenstromsensor 9 und/ oder dem Füllstandssensor 11 verbunden sein kann. Es sei angemerkt, dass die Pumpenelektronik 8 entgegen der Darstellung in Figur 1 auch durch eine Auswerteeinheit einerseits und eine baulich davon getrennte Regelungseinheit andererseits gebildet sein kann. Diese Einheiten können zudem auch örtlich voneinander getrennt sein.
Die Pumpenelektronik 8 weist eine Rechenelektronik auf, um numerische Berechnungen durchzuführen, und vorzugsweise auch eine Messelektronik auf, um Messwerte zu verarbeiten. Die Drehzahlregelung des Pumpenaggregats 2 erfolgt in an sich bekannter Weise durch die Ansteuerung eines Frequenzumrichters, der den Elektromotor 2b mit einer zur Erreichung einer Solldrehzahl erforderlichen Spannung geeigneter Höhe und Frequenz beaufschlagt. Der Frequenzumrichter kann direkt baulich am Elektromotor 2b angeordnet oder ebenfalls Teil der entfernten Auswerteund Regelungseinheit 8, oder eine weitere separate Leistungselektronik außerhalb des Pumpensumpfs 3 sein.
Das erfindungsgemäße Verfahren geht von dem Grundgedanken aus, dass ein Pumpenaggregat eine Energie ΔE benötigt, um ein bestimmtes Volumen ΔV aus dem Pumpensumpft 3 heraus zu fördern. Aus dieser Erkenntnis kann ein volumenstromspezifischer Energieverbrauch P_Q (Q) bestimmt werden, der das Verhältnis der aufgenommenen Leistung P(Q) zum Förderstrom Q beschreibt. Der volumenstromspezifische Energieverbrauch ist ein Maß zur Bewertung der Energieeffizienz und zur größtmöglichen Ausschöpfung des Energieeinsparpotentials. Er bezeichnet gerade die Leistungsaufnahme je gefördertem Kubikmeter Abwasser: $\frac{Δ E}{Δ V} = \frac{Δ E / t}{ΔV / t} = \frac{P (Q)}{Q} = P_{Q} (Q)$
Dieser volumenstromspezifische Energieverbrauch P_Q (Q) fällt mit zunehmendem Förderstrom Q ab und steigt dann zu höheren Förderströmen Q wieder an, so dass er im Bereich mittleren Förderstroms Q ein Minimum besitzt. Ein Betrieb in diesem Bereich ist für das Pumpenaggregat 2 energetisch am effizientesten. Das Verfahren sieht nun vor, das Pumpenaggregat gerade so einzustellen, dass dieses energetische Minimum erreicht wird. Nachfolgend werden zwei Varianten beschrieben, dieses Minimum zu ermitteln.
Der prinzipielle Ablauf des Verfahrens nach einer ersten Variante ist in Figur 2 veranschaulicht und wird nachfolgend erläutert. Bei dieser ersten Variante wird zunächst der optimale Förderstrom Q_opt berechnet und dann diejenige Drehzahl n(Q_opt, h) berechnet, die erforderlich ist, damit das Pumpenaggregat 2 gerade den optimalen Förderstrom Q_opt fördert. Mittels der zweiten Variante kann die optimale Drehzahl direkt, d.h. in einem Schritt, berechnet werden. Figur 3 zeigt einen globalen Verfahrensablauf für beide Varianten, der nachfolgend noch näher beschrieben wird.
Das Verfahren nach Figur 2 beginnt mit einer Messung des Pegelstands h in Schritt 20. Es sei jedoch angemerkt, dass die Messung des zeitveränderlichen, aktuellen Pegelstands h(t) nicht unbedingt erforderlich ist. Gemäß einer alternativen Ausführungsvariante kann die Anlagenkennlinie H_A(Q, h) für die Berechnung der optimalen Drehzahl n_opt einen konstanten Pegelstand h des Behältnisses 3 berücksichtigen, beispielsweise einen mittleren Pegelstand h oder einen oberen Pegelgrenzwert h_o. In diesem alternativen Fall ist in Schritt 20 der konstante Pegelstand h = h oder h = h_o zu setzen. Nachfolgend wird der Pegelstand in den Gleichungen mit h angegeben, wobei hierunter entweder der zeitvariable aktuelle Pegelstand h(t) oder einer der oben genannten konstanten Pegelstände h, h_o zu verstehen ist.
Für die konkrete Kombination aus Anlage 1 (Pumpensumpf 3 samt Druckleitung 6 und Kanäle 4, 5 und Pumpenaggregat 2), wird dann zunächst derjenige Förderstrom Q_opt gesucht, bei dem die spezifische Energie P_Q (Q) minimal ist, Schritt 22. Die Kombination aus Anlage und Pumpenaggregat 2 wird durch die Blöcke 30, 32, 34 und 36 ausgedrückt, welche den mathematischen Zusammenhang bereitstellen, um die volumenstromspezifische Energie P_Q (Q) für einen bestimmten Förderstrom zu ermitteln.
Die Suche nach dem Minimum der volumenstromspezifischen Energie P_Q (Q) kann durch ein beliebiges mathematisches Verfahren nach dem Stand der Technik erfolgen. Im einfachsten Fall wird Q variiert, d.h. die spezifische Energie P_Q (Q) für eine Vielzahl verschiedener Förderströme Q_i zwischen einem minimalen und einem maximalen Förderstrom jeweils berechnet und anschließend aus den erhaltenen Ergebnissen das Minimum P _Q,min gesucht, wobei dann derjenige Förderstrom, der gerade zu diesem Minimum geführt hat, der gesuchte optimale Förderstrom Q_opt ist.
Zu diesem optimalen Förderstrom Q_opt wird dann diejenige Drehzahl n(Q_opt, h) berechnet, die erforderlich ist, damit das Pumpenaggregat 2 gerade den optimalen Förderstrom fördert, Schritt 24. Diese optimale Drehzahl n(Q_opt, h) wird dann am Pumpenaggregat 2 eingestellt, Schritt 26, bzw. wird das Pumpenaggregat 2 -soweit möglich- auf dieser energieeffizienten Drehzahl n(Q_opt, h) betrieben.
Zusätzlich können Ausnahmebedingungen in Schritt 28 geprüft werden, welche zu dem Ergebnis führen können, dass für den aktuellen Anlagenzustand eine andere Drehzahl als die berechnete optimale Drehzahl n(Q_opt, h) sinnvoll ist. So ist beispielsweise ein Ausnahmezustand, dass der Zulauf den Förderstrom übersteigt oder ein bestimmter Maximalpegel oder oberer Pegelgrenzwert h_o im Pumpensumpf 3 erreicht wird. Dies kann dann ein Auslöser dafür sein, dass anstelle der optimalen Drehzahl n(Q_opt, h) die Maximaldrehzahl des Pumpenaggregats 2 eingestellt wird, um ein Überlaufen zu verhindern. Im Rahmen der "Prüfung von Ausnahmebedingungen" in Schritt 28 werden folglich eine oder mehrere Bedingungen geprüft, um bestimmte Situationen und/ oder Betriebszustände zu erkennen, die gegebenenfalls eine von der optimalen Drehzahl n(Q_opt, h) abweichende Drehzahl erforderlich machen. Diese Prüfung ist jedoch zur Ausführung der Erfindung nicht erforderlich.
Wie bereits im Hinblick auf die Blöcke 30, 32, 34 und 36 angemerkt, werden zur Bestimmung der volumenstromstromspezifischen Energieverbrauchs P_Q (Q) das Pumpenkennfeld H_P(Q, n) und das Leistungsaufnahmekennfeld P(Q, n) des zu untersuchenden Pumpenaggregats 2 sowie zumindest eine Anlagenkennlinie H_A(Q, h), letztere auch Rohrnetzkennlinie genannt, benötigt.
Das Pumpenkennfeld H_P(Q, n) beschreibt den Zusammenhang zwischen dem vom Pumpenaggregat 2 geförderten Förderstrom Q bei einer bestimmten Druckdifferenz Δp zwischen der Saugseite und der Druckseite der Pumpe 2a, die in einer entsprechenden Förderhöhe H zum Ausdruck kommt, bei einer bestimmten Drehzahl n. Für jede bestimmte Drehzahl n gibt es eine Pumpenkennlinie H_P,n(Q), so dass das Pumpenkennfeld H_P(Q, n) auch als eine Vielzahl einzelner Pumpenkennlinien H_P,n (Q) betrachtet werden kann. Die grafische Darstellung dieses Zusammenhangs erfolgt zumeist im sogenannten HQ-Diagramm. Für jede Drehzahl n besitzt das Pumpenaggregat 2 folglich eine bestimmte Pumpenkennlinie H_P,n(Q), die für die Nenndrehzahl n₀ beispielsweise mittels eines Polynoms 2. Grades $H_{P, n_{0}} (Q) = a_{0} + a_{1} Q + a_{2} Q^{2}$

beschrieben werden kann, das aufgrund der konstanten Drehzahl n = n₀ keine Abhängigkeit von n besitzt. Die Koeffizienten a₀, a₁ und a₂ sind Konstanten.
In entsprechender Weise kann auch das Leistungsaufnahmekennfeld P(Q, n) aufgestellt werden, das aus einer Vielzahl Leistungskennlinien P_n(Q) bestehend betrachtet werden kann, die jeweils für eine bestimmte Drehzahl n den Zusammenhang zwischen dem Förderstrom Q und der Leistungsaufnahme P beschreiben. Für die Nenndrehzahl n₀ kann die Leistungskennlinie P_n0(Q) beispielsweise mittels eines Polynoms 3. Grades $P_{n_{0}} (Q) = b_{0} + b_{1} Q + b_{2} Q^{2} + b_{3} Q^{3}$

beschrieben werden kann, das aufgrund der konstanten Drehzahl n = n₀ keine Abhängigkeit von n besitzt. Die Koeffizienten b₀, b₁, b₂ und b₃ sind ebenfalls Konstanten.
Das Pumpenkennfeld H_P(Q, n) und das Leistungskennfeld P(Q, n) werden vom Pumpenhersteller für eine Vielzahl verschiedener Drehzahlen, insbesondere für Nenndrehzahl n₀ vermessen und als Messwerte oder in Kurvendiagrammdarstellungen bereitgestellt. Gegebenenfalls werden die Pumpenund Leistungskennlinien auch direkt vom Pumpenhersteller in mathematischer Darstellung in der Art einer Funktion nach Gleichung 2 oder 3 angegeben. Sofern dies nicht erfolgt, können aus den angegebenen Messwerten oder Kurvendarstellungen durch Interpolation oder Approximation nach einer im Stand der Technik an sich bekannten Art und Weise Polynome nach Gleichungen 2 oder 3 mit den entsprechenden Koeffizienten zur Beschreibung der Pumpenkennlinie oder-kennlinien bzw. Leistungskennlinie oder -kennlinien gefunden werden.
Dasselbe gilt letztendlich auch für das Anlagenkennfeld H_A(Q, h), das den hydraulischen Zusammenhang zwischen Volumenstrom Q und Förderhöhe H des Pumpsystems 1 beschreibt. Das Anlagenkennfeld H_A(Q, h) ist seitens des Betreibers der Pumpstation aufgrund der vorgesehenen Dimensionierung von Zu- und Ablauf 4, 5 sowie der Druckleitung 6 bekannt; letztendlich schon deshalb, um den Pumpenhersteller in die Lage zu versetzen, ein geeignetes Pumpenaggregat auswählen und anbieten zu können. Das Anlagenkennfeld H_A(Q, h) ist in der Regel eine Parabel mit einer durch den Rohrleitungswiderstand definierten Steigung, die um die geodätische Höhe H_geo angehoben ist, wie Gleichungen 4 und 5 beispielhaft beschreiben: $H_{A} (Q) = H_{geo} + d_{1} Q + d_{2} Q^{2}$
$H_{A} (Q h) = d_{0} - h + d_{1} Q + d_{2} Q^{2}$

wobei die Koeffizienten d₀, d₁ und d₂ Konstanten sind und h der Pegelstand (Wasserstand) im Pumpensumpf 3 ist. Das Anlagenkennfeld H_A(Q, h) gemäß GI. 5 reduziert sich im Falle der Verwendung eines konstanten Pegelstands, z.B. h = h_o oder h = h, auf eine Anlagenkennlinie H_A(Q) gemäß GI. 4. Um alle Verfahrensvarianten zu umfassen, wird nachfolgend jedoch stets von einer Anlagenkennlinie H_A(Q, h), obgleich es sich im Falle der Berücksichtigung des veränderlichen aktuellen Pegelstands h(t) eigentlich um ein Kennfeld handelt. d₀ ist der Abstand zwischen dem höchsten Punkt in der angeschlossenen Druckrohrleitung 6 und dem Pumpensumpfboden, sodass sich die geodätische Höhe H_geo durch d ₀ - h gegebenen ist.
Für die Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird vorausgesetzt, dass zumindest eine Anlagenkennlinie H_A(Q, h) bekannt ist, d.h. herstellerseitig vorgegeben ist. Dies ist sinnvollerweise im Falle der Verwendung eines konstanten Pegelstands diejenige Anlagenkennlinie für diesen konstanten Pegelstand. Es ist somit im Betrieb des Pumpenaggregats keine Systemidentifikation erforderlich, d.h. keine Ermittlung der Anlagenkennlinie. Vielmehr ist dadurch die Möglichkeit gegeben, bereits vor der Inbetriebnahme des Pumpensystems 1, insbesondere in der Projektierungsphase, einem Kunden zu prognostizieren, wie hoch die Energieeinsparung durch den Betrieb bei der optimalen Drehzahl ist.
Vorzugsweise sind auch das Pumpenkennfeld H_P(Q, n) und das Leistungsaufnahmekennfeld P(Q, n) herstellerseitig vorgegeben, so dass auch hier keine messtechnischen Ermittlungen im Betrieb des Pumpenaggregats erforderlich sind.
Für die Aufstellung der mathematischen Funktion, die einem zu fördernden Förderstrom Q den dafür benötigten spezifischen Energieverbrauch P_Q(Q, h) unter Berücksichtigung der Anlagenkennlinie H_A(Q, h) zuordnet, werden die Pumpenkennlinien und Leistungsaufnahmekennlinien nicht nur für bestimmte diskrete Drehzahlen sondern für alle Drehzahlen benötigt. Selbiges ist erforderlich, um zu ermitteln, welche Drehzahl n das Pumpenaggregat 2 benötigt, um einen bestimmten Förderstrom Q zu fördern. Das heißt, es muss das gesamte Pumpenkennfeld und Leistungsaufnahmekennfeld des Pumpenaggregats bekannt sein. Wie bereits ausgeführt, kann eine vollständige Vermessung und Angabe des jeweiligen Kennfelds als Messwerte oder als Polynome durch den Pumpenhersteller erfolgen.
Das Pumpenkennfeld H_P(Q, n) und Leistungsaufnahmekennfeld P(Q, n) können alternativ beispielsweise dadurch mathematisch beschrieben werden, dass nur die Pumpenkennlinie H_P,n0(Q) für die Nenndrehzahl n₀ und nur die Leistungsaufnahmekennlinie P_n0(Q) für Nenndrehzahl n₀ zu Grunde gelegt und jeweils die Affinitätsgesetzte (H ~ n²; P ~ n³) angewendet werden. Auf diese Weise kann für eine beliebige Drehzahl n die entsprechende Pumpenkennlinie H_P,n(Q, n) anhand von Gleichung 6 sowie die Leistungsaufnahmekennlinie P_n(Q, n) anhand von Gleichung 7 angegeben werden, $H_{P, n} (Q n) = {(\frac{n}{n_{0}})}^{2} H_{P, n_{0}} (\frac{n_{0}}{n} Q)$
$P_{n} (Q n) = \frac{{(\frac{n}{n_{0}})}^{3} P_{n_{0}} (\frac{n_{0}}{n} Q)}{η_{ges} (n)}$

wobei η_ges einen Gesamtwirkungsgrad beschreibt, der sich aus dem Produkt mehrerer Wirkungsgrade, insbesondere dem Wirkungsgrad des Frequenzumrichters, des Elektromotors 2a und einer etwaigen Kupplung gebildet ist.
Die Verwendung der Affinitätsgesetzte hat somit den Vorteil, dass lediglich eine Pumpenkennlinie H_P,n0(Q) und eine Leistungsaufnahmekennlinie P_n0(Q), nämlich vorzugsweise jeweils bei Nenndrehzahl n₀ bekannt sein braucht, um das gesamte Pumpenkennfeld H_P(Q, n) bzw. Leistungsaufnahmekennfeld P(Q, n) zu beschreiben. Zur Berücksichtigung eines reduzierten Wirkungsgrades bei abnehmender Drehzahl n kann das den Gesamtwirkungsgrad η_ges bildende Produkt z.B. eine Funktion f_η (n) der Gestalt $f_{η} (n) = - c ({(\frac{n}{n_{0}})}^{2} - \frac{2 n}{n_{0}} + 1) + 1.$

enthalten, wobei der Parameter c eine nicht negative Konstante ist. Dabei bedeutet ein Parameter c = 0, dass der Wirkungsgrad trotz abnehmender Drehzahl n konstant bleibt. Liegen Messwerte für verschiedene Drehzahlen vor, so kann der Parameter c so bestimmt werden, dass das resultierende Kennfeld optimal zu den Messdaten passt. Alternativ können sämtliche Messpunkte interpoliert und so ein Leistungsaufnahmekennfeld generiert werden.
Für die erfindungsgemäße Drehzahlregelung ist zu beachten, dass zwar theoretisch bei jedem beliebigen Wasserstand im Pumpensumpf 3 jeder Punkt auf der Anlagenkennlinie realisiert werden kann, jedoch muss in der Praxis von Pumpenaggregaten in Abwasserpumpstationen berücksichtigt werden, dass die Drehzahl lediglich in gewissen Grenzen geregelt werden sollte, d.h. zwischen einem minimalen Drehzahlwert n_min und einem maximalen Drehzahlwert n_max. Der maximale Drehzahlwert n_max kann beispielsweise mit der Nenndrehzahl n₀ gleichgesetzt werden. Der minimale Drehzahlwert n_min kann beispielsweise die halbe Nenndrehzahl n₀ betragen.
Wird das Pumpenkennfeld H_P(Q, n) gemäß Gleichung 6 gewählt und die Pumpenkennlinie H_P,n0(Q) bei Nenndrehzahl n₀ durch ein quadratisches Polynom gemäß Gleichung 2 approximiert, kann für jeden Förderstrom Q und einem Pegelstand h (= h(t) oder h oder h_o) im Pumpensumpf 3 die einzustellende Drehzahl n aus der Erkenntnis berechnet werden, dass sich nur Betriebspunkte entlang der Anlagenkennlinie H_A(Q, h) einstellen können. Dies bedeutet, dass für diese Betriebspunkte die eine beliebige Pumpenkennlinie H_P,n(Q, n) im Kennfeld beschreibende Gleichung 6 dieselben HQ-Werte ergibt, wie die Anlagenkennlinie H_A(Q, h), so dass die Gleichungen 5 und 6 gleichgesetzt und daraus die zur Förderung eines bestimmten Förderstroms Q einzustellende erforderliche Drehzahl n ermittelt werden kann. Denn die gesuchte Drehzahl n ergibt sich gerade als Lösung der Gleichung H_P,n (Q, n) = H_A (Q, h). Es ergibt sich dann die folgende Funktion: $n (Q h) : = \frac{n_{0}}{2 a_{0}} (- a_{1} Q + \sqrt{4 a_{0} (d_{0} - h + d_{1} Q + (d_{2} - a_{2}) Q^{2}) + a_{1}^{2} Q^{2}}) .$
Die Leistungsaufnahme P(Q, n) für einen beliebigen Förderstrom Q und eine bestimmte Drehzahl n, berechnet sich nach Gleichung 7. In dieser Gleichung 7 kann die allgemeine Drehzahl n durch diejenige Drehzahl n(Q, h) ersetzt werden, die gerade erforderlich ist, um bei einer bestimmten Füllstandshöhe h einen bestimmten Förderstrom Q zu erreichen. D.h. Drehzahl n kann durch den rechten Teil von Gleichung 9 ersetzt werden: $P_{n} (Q, n (Q h)) = \frac{{(\frac{n (Q h)}{n_{0}})}^{3} P_{n_{0}} (\frac{n_{0}}{n (Q h)} Q)}{η_{ges} (n)}$
Man erhält damit einen mathematischen Ausdruck zur Bestimmung der Leistungsaufnahme P, der nicht mehr abhängig von der Drehzahl n, sondern nur noch abhängig vom Pegelstand h und dem Förderstrom Q ist. Somit kann nach Gleichung 11a die Leistungsaufnahme P̃(Q, h) für jeden Pegel h berechnet werden, wobei gleichzeitig sichergestellt wird, dass der Förderstrom Q auf der Anlagenkennlinie H_A(Q) liegt: $\tilde{P} (Q h) : = P_{n} (Q, n (Q h))$
Der volumenstromspezifische Energieverbrauch P_Q(Q, h) ergibt sich dann dadurch, dass die Leistungsaufnahme P̃(Q, h) auf den Förderstrom Q bezogen, d.h. durch ihn geteilt wird: $P_{Q} (Q h) : = \frac{\tilde{P} (Q h)}{Q} .$
Figur 4 zeigt eine grafische Darstellung des spezifischen Energieverbrauchs in Abhängigkeit des Förderstroms Q und des Pegelstands h für ein beispielhaftes Pumpenaggregat 2 und eine beispielhafte Anlagenkennlinie. Es wird deutlich, dass der spezifische Energieverbrauch für jeden Pegelstand h ein Minimum etwa im Bereich zwischen 1/3 und 1/2 des Maximalförderstroms aufweist.
Der energetisch optimale Förderstrom Q_opt wird durch Minimierung des spezifischen Energieverbrauchs P_Q(Q, h) über dem Förderstrom Q für einen bestimmten, insbesondere den gemessenen Pegelstand h(t) erechnet. $Q_{opt} : = \underset{Q}{argmin} P_{Q} (Q, h (t)) .$
Das heißt, es wird derjenige Förderstrom Q_opt berechnet, bei dem der Energieverbrauch (P_Q(Q_opt, h)) minimal ist, siehe Schritt 22 in Figur 2. Die zugehörige Drehzahl n(Q_opt, h), d.h. diejenige optimale Drehzahl, die erforderlich ist, um den optimalen Förderstrom Q_opt zu fördern, wird mit Gleichung 9a bestimmt, siehe Schritt 24 in Figur 1. Diese Drehzahl n(Q_opt, h) wird dann am Pumpenaggregat 2 eingestellt.
Die beschriebene erste Variante des Verfahrens sieht folglich vor, dass zunächst der optimale Förderstrom Q_opt ermittelt wird, vorzugsweise nach Gleichung 13, und anschließend diejenige Drehzahl n(Q_opt, h) berechnet wird, vorzugsweise nach Gleichung 9a, die bei dem Pumpenaggregat 2 eingestellt werden muss, damit es den gewünschten optimalen Förderstrom Q_opt fördert.
Gemäß der zweiten Variante des Verfahrens wird die optimale Drehzahl n_opt direkt aus der Minimierung des volumenstromspezifischen Energieverbrauchs berechnet, indem dieser über die Drehzahl n minimiert wird. Dies hat den Vorteil, dass nicht erst der optimale Förderstrom berechnet werden muss. Dies setzt allerdings voraus, dass die den volumenstromspezifischen Energieverbrauch beschreibende Funktion nicht vom Förderstrom Q abhängig ist. Die Herleitung einer entsprechenden Berechnungsvorschrift wird nachfolgend wiedergegeben. Dabei werden nur diejenigen Aspekte der zweiten Variante des Verfahrens erläutert, die zu der ersten Variante unterschiedlich sind. Im Übrigen gelten die vorstehenden Erläuterungen zu der ersten Variante für die zweite Variante ebenfalls.
Wie zuvor zur ersten Variante erläutert, liegen alle Betriebspunkte des Pumpenaggregats 2 dort, wo sich das eine aktuelle Kennlinie aus dem Pumpenkennfeld H_P(Q, n) und die Anlagenkennlinie H_A(Q, h) schneiden. Diese Schnittmenge kann durch eine Gleichsetzung der Gleichungen 5 und 6 beschrieben und ermittelt werden. In Gleichung 9a war die Schnittmenge nach der Drehzahl n(Q, h) aufgelöst, die für den Erhalt eines bestimmten Förderstroms Q bei einem bestimmten Pegel h erforderlich ist. Die Schnittmenge kann jedoch auch nach dem Förderstrom Q(n, h) aufgelöst werden, der sich bei der Einstellung einer bestimmten Drehzahl n bei einem Pegel h ergibt. Ein bestimmter, gesuchter Förderstrom Q ergibt sich dann gerade als Lösung der Gleichung H_P,n (Q, n) = H_A (Q, h). Es ergibt sich dann die folgende Funktion: $Q (n h) : = \frac{1}{2 n_{0} (d_{2} - a_{2})} (a_{1} n - d_{1} n_{0} + \sqrt{n_{0}^{2} (d_{1}^{2} + 4 (a_{2} - d_{2}) (d_{0} - h)) - 2 {nn}_{0} a_{1} d_{1} + n^{2} (a_{1}^{2} + 4 a_{0} (d_{2} - a_{2}))}) .$
Die Leistungsaufnahme P(Q, n) für einen beliebigen Förderstrom Q und eine bestimmte Drehzahl n, berechnet sich nach Gleichung 7. In dieser Gleichung 7 kann der allgemeine Förderstrom Q durch Q(n, h) ersetzt werden. Dies ist gerade derjenige Förderstrom, der sich bei einer bestimmten Füllstandshöhe h und der Drehzahl n einstellt. D.h. der Förderstrom Q kann durch den rechten Teil von Gleichung 9b ersetzt werden: $P_{n} (Q (n h), n) = \frac{{(\frac{n}{n_{0}})}^{3} P_{n_{0}} (\frac{n_{0}}{n} Q (n h))}{η_{ges} (n)}$
Man erhält damit einen mathematischen Ausdruck zur Bestimmung der Leistungsaufnahme P_n(Q(n, h),n), der nicht mehr abhängig vom Förderstrom Q, sondern nur noch abhängig vom Pegelstand h und der Drehzahl n ist. Somit kann nach Gleichung 11 a die Leistungsaufnahme P(n, h) für einen beliebigen Pegel h berechnet werden, die sich bei Einstellen einer bestimmten Drehzahl n ergibt: $\tilde{P} (n h) : = P_{n} (Q (n h) n)$
Der volumenstromspezifische Energieverbrauch P_Q(n, h) ergibt sich wie bei der ersten Variante dadurch, dass die pegelstandsabhängige Leistungsaufnahme P̃(n,h) auf den Förderstrom Q bezogen, d.h. durch ihn geteilt wird. Als pegelstandsabhängige Leistungsaufnahme wird nun jedoch ein mathematischer Ausdruck verwendet, der nur noch von der Drehzahl und dem Pegelstand abhängig ist, wobei auch hier wieder ein konstanter Pegelstand Verwendung finden kann: $P_{Q} (n h) : = \frac{\tilde{P} (n h)}{Q (n h)} .$
Die energetisch optimale Drehzahl n_opt wird dann durch Minimierung des spezifischen Energieverbrauchs P_Q(n, h) über der Drehzahl für einen bestimmten, insbesondere den gemessenen Pegelstand h(t) berechnet. $n_{opt} : = \underset{n}{argmin} P_{Q} (n, h (t)) .$
Beim energieeffizienten Betrieb des drehzahlregelbaren Pumpenaggregats 2 sollte darauf geachtet werden, dass der optimale Förderstrom Q_opt nicht unterschritten wird, da der spezifische Energieverbrauch bei kleineren Drehzahlen stark ansteigt. So lange und so oft es möglich ist, sollte das Pumpenaggregat 2 mit der optimalen Drehzahl n_opt oder n(Q_opt, h) betrieben werden. Dies sollte sinnvollerweise zumindest dann der Fall sein, wenn der Zufluss Q_in den Wert des optimalen Förderstroms Q_opt nicht übersteigt, d.h. weniger Wasser in den Pumpensumpf 3 hinein läuft als herausgepumpt wird.
Vorzugsweise sind das Pumpenkennfeld H_P(Q, n), das Leistungsaufnahmekennfeld P(Q, n) und die Anlagenkennlinie H_A(Q, h) in der dem Pumpenaggregat 2 zugeordneten Pumpenelektronik 8 hinterlegt. Das Pumpenaggregat (2) kann dann die optimale Drehzahl selbsttätig berechnen und einstellen.
Vorzugsweise wird das Pumpenaggregat 2 in Betriebsintervallen 10 betrieben, wobei die berechnete optimale Drehzahl für ein Betriebsintervall am Pumpenaggregat 2 eingestellt wird. Ein solches Betriebsintervall 10 ist in Figur 5 zu sehen, die Kurvenverläufe des Förderstroms Q (durchgezogene Linie) und des Zulaufs Q_in (gestrichelte Linie) zeigt.
Die Berechnung der optimalen Drehzahl n_opt, n(Q_opt, h) kann grundsätzlich zu jedem Zeitpunkt erfolgen. Wird das Pumpenaggregat aber in Betriebsintervallen betrieben, so wird die ermittelte optimale Drehzahl natürlich erst bei dem nächsten Betriebsintervall eingestellt. Insbesondere kann aber die Berechnung sowohl vor als auch während eines Betriebsintervalls erfolgen.
Geeigneterweise wird das Pumpenaggregat 2 eingeschaltet, wenn ein vorgegebener oberer Pegelgrenzwert h_o erreicht oder überschritten wird, und abgeschaltet, wenn ein vorgegebener unterer Pegelgrenzwert h_u erreicht oder unterschritten wird. Dies entspricht einer Zweipunktsteuerung des Pumpenaggregats 2. Für den Zeitraum dieses Betriebsintervalls wird das Pumpenaggregat 2 idealerweise mit der berechneten optimalen Drehzahl n_opt, n(Q_opt, h) betrieben.
Bei dieser beispielhaften, pegelstandsabhängigen Aktivierung des Pumpenaggregats wird deutlich, dass der Pegelstand h grundsätzlich nicht als veränderliche Größe in die Berechnung der optimalen Drehzahl eingehen muss. Denn wenn das Pumpenaggregat erst bei Erreichen des oberen Pegelgrenzwert h_o eingeschaltet wird, liegt ohnehin der aktuelle Pegelstand in etwa bei diesem oberen Pegelgrenzwert h_o, so dass dieser stets für die Berechnung der optimalen Drehzahl n_opt, n(Q_opt, h_o) verwendet werden kann. Wird die optimale Drehzahl n_opt, n(Q_opt, h) während eines Betriebsintervalls erneut berechnet, kann der aktuelle oder ein mittlerer Pegelstand für die Berechnung verwendet werden.
Der obere Pegelgrenzwert h_o kann beispielsweise zwischen 75% und 85% eines maximalen Pegelstands h_max betragen. Der untere Pegelgrenzwert h_u kann beispielsweise der Minimalpegel h_min sein oder zwischen 25% und 35% des maximalen Pegelstands h_max betragen.
Es ist aber von Vorteil, wenn der Wasserstand im Pumpensumpf 3 so hoch es geht gehalten wird. Hierdurch werden die geodätische Höhe H_geo und somit die Reibungsverluste reduziert. Dies wird dadurch erreicht, dass der untere Pegelgrenzwert h_u vergleichsweise hoch gewählt wird, beispielsweise zwischen 40% und 60% des maximalen Pegelstands h_max. In diesem Fall wird das Pumpenaggregat 2 also so betrieben, dass der Pegel h im Pumpensumpf 3 zwischen 40% und 85%, vorzugsweise zwischen 50% und 75% gehalten wird.
Wird das Pumpenaggregat 2 bei oder nach dem Erreichen des oberen Pegelgrenzwerts h_o eingeschaltet, wird solange gepumpt, bis der untere Pegelgrenzwert h_u erreicht ist. Das Pumpenaggregat 2 wird dann wieder abgeschaltet und erst dann wieder eingeschaltet, wenn der obere Pegelgrenzwert h_o erreicht ist. Hierdurch wird ein Betrieb in der Art einer Hysterese realisiert.
Figur 3 veranschaulicht dieses Verfahren. Analog zu Figur 2 wird der Pegelstand im Pumpensumpf 3 in Schritt 20 gemessen und anschließend die optimale Drehzahl n_opt, n)(Q_opt,h) wie oben anhand einer der Varianten 1 oder 2 berechnet, Schritt 24. Anschließend wird der Pegelstand h ausgewertet. Erreicht oder übersteigt er den oberen Grenzwert h_o, siehe Schritt 21, wird das Pumpenaggregat 2 eingeschaltet und mit dieser berechneten Drehzahl n_opt, n(Q_opt,h) betrieben, Schritt 26. Der Pumpensumpf 3 wird dadurch zunehmend geleert, sofern der Zulauf geringer als der Förderstrom ist. Der Pegelstand h sinkt dann unter den oberen Pegelgrenzwert h_o, so dass die Bedingung in Schritt 21 nicht mehr erfüllt ist. Der Betrieb des Pumpenaggregats 2 erfolgt im Normalfall so lange, bis der Pegelstand h unter den unteren Grenzpegel h_u abgesunken ist. Dies wird in Schritt 23 überprüft. Ist diese Bedingung erfüllt, wird das Pumpenaggregat 2 wieder abgeschaltet, Schritt 27.
Während des Betriebsintervalls 10 kann das Pumpenaggregat 2 konstant mit der optimalen Drehzahl betrieben werden. Alternativ kann während des Betriebs die optimale Drehzahl immer wieder neu berechnet und eingestellt werden, um den aktuellen Füllstand h zu berücksichtigen. In dem Fall wird das Pumpenaggregat 2 nicht mit einer festen Drehzahl betrieben. Vielmehr wird die Betriebsdrehzahl an den Füllstand 7 im Pumpensumpf 3 angepasst, d.h. die für den jeweiligen Füllstand 7 optimale Drehzahl n_opt, n(Q_opt, h) eingestellt. Dies kann insbesondere auch dann erfolgen, wenn der obere Grenzpegel h_o schon unterschritten, d.h. die Bedingung in Schritt 21 nicht (mehr) erfüllt ist, der untere Grenzpegel h_u aber noch nicht erreicht ist, d.h. auch die Bedingung in Schritt 23 noch nicht erreicht ist. Dies ist in Figur 3 nicht dargestellt.
Sinnvollerweise erfolgt die Zweipunktsteuerung nur dann und insbesondere nur solange der Zufluss Q_in kleiner als der berechnete optimale Förderstrom Q_opt ist, da der Pegel anderenfalls weiter steigt und der Pumpensumpf 3 unter Umständen überlaufen könnte.
Ist der Zufluss Q_in größer als der aktuelle Förderstrom Q, kann anstelle des Betriebs des Pumpenaggregats 2 mit optimaler Drehzahl n_opt eine höhere Drehzahl als die optimale Drehzahl n_opt, n(Q_opt,h) eingestellt werden, beispielsweise die Maximaldrehzahl n_max oder eine solche Drehzahl, mit welcher ein vorgegebener Pegelstand realisiert wird, vorzugsweise der obere Pegelgrenzwert h_o. Anstelle einer Überprüfung, ob der Zufluss Q_in größer als der berechnete optimale Förderstrom Q_opt ist, kann geprüft werden, ob der Pegelstand h im Pumpensumpf 3 einen Maximalpegel h_max erreicht oder überschreitet. Dies kann Gegenstand der Überprüfung in Schritt 25 von Figur 3 sein. Ist dies der Fall, kann mit einer höheren Drehzahl als der optimalen Drehzahl, beispielsweise mit einer Maximaldrehzahl gefördert werden, siehe Schritt 29. Ist der Zufluss Q_in dagegen nicht größer als der aktuelle Förderstrom oder überschreitet der Pegelstand den Maximalwert h_max während eines Betriebsintervalls 10 nicht, so wird das Verfahren am Anfang fortgesetzt, Schritt 20.
Im Laufe des Betriebs kann sich die Anlagenkennlinie H_A(Q, h) des Pumpensystems, d.h. die Koeffizienten d₀, d₁, d₂, nach Gleichung 4 bzw. 5 ändern, beispielsweise aufgrund von Ablagerungen, die zu einem höheren Strömungswiderstand führen. Da die Anlagenkennlinie H_A(Q, h) für die Berechnung des optimalen Förderstroms Q_opt bzw. der optimalen Drehzahl n_opt, n(Q_opt, h) aber zwingend erforderlich ist, kann sie im Betrieb neu bestimmt werden, bzw. die Koeffizienten d₀, d₁, d₂ angepasst werden.
Dies kann anhand von mindestens drei Betriebspunkten des Pumpenaggregats 2 erfolgen, wobei insbesondere der Förderstrom Q_i für mindestens drei verschiedene Drehzahlen n_i ermittelt wird. Der Förderstrom Q kann beispielsweise mittels des Volumenstromsensors 9 gemessen werden. Eine Anzahl von mindestens drei verschiedenen Drehzahlen n_i wird innerhalb eines bestimmten Zeitraums gefahren. Dieser Zeitraum kann ein oder mehrere Betriebsintervalle 10, vorzugsweise drei Betriebsintervalle 10 umfassen. Dies hat den Vorteil, dass das Pumpenaggregat 2 in jedem Betriebsintervall 10 mit nur einer Drehzahl n, die dann vorzugsweise die erfindungsgemäß berechnete optimale Drehzahl n_opt, n(Q_opt, h) entsprechen kann. Der Zeitraum kann beispielsweise 24 Stunden betragen.
Idealerweise wird das Anfahren der verschiedenen Drehzahlen n_i in Abständen, insbesondere regelmäßig, vorzugsweise einmal pro Tag wiederholt, um die Anlagenkennlinie H_A(Q, h) quasi kontinuierlich zu überwachen bzw. eine Veränderung der Anlagenkennlinie (z.B. Ablagerungen, Verstopfung) zu erkennen. Ferner ist es von Vorteil, wenn jede Drehzahl n_i eine bestimmte Anzahl von Malen wiederholt, beispielsweise jeweils zweimal angefahren wird, um Messfehler oder Berechnungsfehler auszugleichen.
So kann das Pumpenaggregat 2 beispielsweise während sechs Betriebsintervallen 10 mit drei verschiedenen Drehzahlen n_i betrieben werden, d.h. jeweils ein Betriebsintervall 10 mit einer festen Drehzahl n und zwei Betriebsintervalle 10 mit der gleichen Drehzahl. Um die Genauigkeit der Bestimmung der Anlagenkennlinie H_A(Q, h) zu erhöhen, ist es von Vorteil, mehr als drei, beispielsweise vier verschiedene Drehzahlen zu verwenden. Entsprechend können diese vier Drehzahlen n_i während acht Betriebsintervallen 10 gefahren werden.
Für jedes Betriebsintervall 10 kann jeweils ein Förderstrom Q̌ und ein Pegel ȟ als Mittelwert der Förderströme Q bzw. der Wasserstände h des entsprechenden Betriebsintervalls 10 bestimmt werden. Die Pegelbestimmung kann durch Messung des Pegels h mittels Sensor 11 und rechnerische Mittelwertbildung erfolgen. Die Förderstrombestimmung kann ebenfalls durch Messung des Förderstroms mittels Sensor 9 und rechnerische Mittelwertbildung erfolgen.
Unter Verwendung des Pumpenkennfeldes H_P(Q,n) kann dann für eine der verwendeten Drehzahlen n_i die Förderhöhe Ȟ bestimmt werden, beispielsweise nach Gleichung 6. Alternativ kann die Berechnung der Förderhöhe Ȟ auch anhand der in Gleichung 6 eingesetzten Gleichung 9a unter Verwendung des Pegelstands ȟ erfolgen. Die Drehzahl n_i wird dann nicht benötigt.
Die Anlagenkennlinie H_A (Q,ȟ) nach Gleichung 5 respektive ihre Koeffizienten d₁, d₂ können dann durch Approximation so bestimmt werden, dass die Anlagenkennlinie H_A (Q,ȟ) optimal zu den Werte-Tripeln (Q̌_i, ȟ_i, Ȟ_i ), i = 1, ..., m·n, für die m Mal verwendeten n Drehzahlen passt. Insbesondere kann dann auch der Abstand d₀ zwischen dem Pumpensumpfboden 3 und der geodätisch höchsten Stelle der Druckleitung 6 ermittelt werden.
Auf diese Weise kann nicht nur zu Beginn des Verfahrens sondern auch dynamisch während des bestimmungsgemäßen Gebrauchs des Pumpenaggregats 2 die mathematische Beschreibung des Anlagenkennfeldes H_A (Q,h) immer wieder auf den aktuellen Zustand des Pumpensystems 1 angepasst werden. Ein erhöhter Rohrleitungswiderstand, beispielsweise infolge von Ablagerungen in der Druckleitung 6, kann dann unmittelbar bei der energieeffizienten Regelung gemäß der vorliegenden Erfindung berücksichtigt werden.
Auf Basis des aktuellen Leistungsaufnahmekennfeldes P(Q, n) kann im Anschluss an eine Neubestimmung des aktuellen Anlagenkennfeldes H_A (Q,h) der spezifische Energieverbrauch P_Q (Q,n) und die energetisch optimale Drehzahl n_opt, n(Q_opt, h) berechnet werden. Dies erfolgt vorzugsweise zwischen zwei Betriebsintervallen 10 für einen bestimmten Pegelstand h, beispielsweise für den oberen Pegelgrenzwert h_o oder für eine Vielzahl verschiedener Pegel h. Die berechnete Drehzahl n_opt, n(Q_opt, h) wird dann für das nächste Betriebsintervall 10 verwendet.
Gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung können gleitende Werte-Tripel (Q̌_i , ȟ_i, Ȟ_i) verwendet werden. Dies bedeutet, dass zwar die Anzahl der Werte-Tripel gleich bleibt, jedoch ein altes, insbesondere das zeitlich zuerst ermittelte Werte-Tripel (Q̌ _1, ȟ ₁, Ȟ ₁) verworfen und ein neues Werte-Tripel (Q̌ _m·n, ȟ_m·n , Ȟ_m·n ) hinzugenommen, insbesondere hinten angefügt wird. Hierzu kann nach Beendigung des Betriebsintervalls 10 ein weiterer über das Betriebsintervall 10 gemittelter Förderstrom Q̌_m._n und Pegel ȟ_m·n und daraus die Förderhöhe Ȟ_m._n ermittelt, werden. Anschließend kann dann das Anlagenkennfeld H_A (Q,h) unter Hinzunahme der bereits vorhandenen Werte (Q̌_i, ȟ_i, Ȟ_i ), i = 1, ..., (m·n) -1 aktualisiert werden. Unter Verwendung des neuen Anlagenkennfeldes H_A (Q,h) kann dann eine neue optimale Drehzahl n_opt, n(Q_opt, h) berechnet und für das nächste Betriebsintervall 10 verwendet werden. Das Verfahren beginnt dann wieder von vorn.
Ausgehend von der vorgegebenen Anlagenkennlinie H_A(Q,h) kann eine Überwachung des Pumpensystems dadurch erfolgen, dass im Betrieb des System wiederholt die Anlagenkennlinie H_A(Q,h) erneut bestimmt wird und die neuen Koeffizienten d₀, d₁, d₂, mit den ursprünglichen Koeffizienten verglichen werden. Eine Abweichung, insbesondere eine zunehmende Abweichung oder eine Abweichung um einen bestimmten Betrag deutet auf eine Verschlechterung des Anlagenzustands, beispielsweise auf eine Ablagerung in der Druckleitung hin.
Zusätzlich oder alternativ zur Neubestimmung der Anlagenkennlinie H_A(Q, h) kann auch eine Korrektur des Leistungsaufnahmekennfeldes P(Q, n), d.h. eine Neubestimmung der Koeffizienten b₀, b₁, b₂ und b₃ in Gleichung 3 erfolgen. Hierfür wird eine Anzahl von mindestens vier verschiedenen Betriebspunkten verwendet und jeweils die Istdrehzahl n_i, der Förderstrom Q_i und die elektrische Leistungsaufnahme P_i ermittelt. Die elektrische Leistungsaufnahme P_i und die Drehzahl n_i können gemessen oder rechnerisch aus elektrischen Größen des Frequenzumrichters bestimmt werden. Der Förderstrom Q kann ebenfalls gemessen werden. Aus diesen Werten Q_i, P_i und n_i kann das Leistungsaufnahmekennfeld P(Q, n) neu approximiert werden, vorzugsweise durch die mathematischen Methoden der Ausgleichsrechnung. Je mehr Betriebspunkte hierfür zur Verfügung stehen, umso genauer ist die Approximation. Vorteilhafterweise kann daraus dann auch der Parameter c aus Gleichung 8 bestimmt werden. Das Leistungskennfeld P(Q, n) wird dadurch besser abgebildet und damit auch die spezifische Energie genauer berechnet.
Vorzugsweise kann die Neubestimmung der Anlagenkennlinie H_A(Q, h) und/ oder des Leistungsaufnahmekennfelds P(Q, n) zwischen zwei Betriebsintervallen 10 des Pumpenaggregats 2 erfolgen. Dabei können Betriebspunkte aus dem letzten Betriebsintervall verwendet werden, die im Rahmen der Regelung oder speziell zur späteren Neubestimmung des Anlagenkennfelds H_A(Q, h) und/ oder des Leistungsaufnahmekennfelds P(Q, n) angefahren worden sind.
Als Ausnahmebedingungen, die in Schritt 28 nach Figur 2 geprüft werden können, sind beispielsweise folgende Maßnahmen sinnvoll:
Übersteigt der Zulauf Q_in den Förderstrom Q_opt bei optimaler Drehzahl n_opt, n(Q_opt, h) ist es von Vorteil, die Drehzahl gerade so anzupassen, dass der Pegelstand h nicht weiter steigt. Dies bedeutet, dass der aus dem Pumpensumpf 3 heraus zu fördernde Förderstrom Q gerade dem Zufluss Q_in entsprechen muss. Die hierfür erforderliche Drehzahl n(Q=Q_in, h) kann z.B. mit Gleichung 9a berechnet werden, indem für den Förderstrom Q der Zulauf Q_in eingesetzt wird.
Um Ablagerungen in der an das Pumpenaggregat 2 angeschlossenen Druckrohrleitung 6 zu vermeiden, kann das Pumpenaggregat 2 bevorzugt in regelmäßigen Abständen, beispielsweise alle 3 Stunden, bei Nenndrehzahl n₀ betrieben werden. Dies führt dazu, dass die Druckleitung 6 und der nachfolgende Ablauf 5 durchgespült werden. Alternativ kann eine derartige Spülung dann erfolgen, wenn die Neuberechnung des Anlagenkennfeldes erkennen lässt, dass sich der Rohrleitungswiderstand erhöht, insbesondere um einen bestimmten Betrag erhöht hat.

Claims

Verfahren zum energieoptimalen Betrieb eines offenen Pumpensystems (1) zum Flüssigkeitstransport, mit zumindest einem drehzahlregelbaren Pumpenaggregat (2), das die Flüssigkeit aus einem Behältnis (3) fördert, dadurch gekennzeichnet, dass in Abhängigkeit zumindest einer herstellerseitig vorgegebenen Anlagenkennlinie (H_A(Q,h)) durch Auswertung einer mathematischen Funktion (GI. 12a, 12b), die einem zu fördernden Förderstrom (Q) den dafür benötigten volumenstromspezifischen Energieverbrauch (P_Q(Q, h), P_Q(n, h)) des Pumpenaggregats (2) zuordnet, diejenige Drehzahl (n_opt, n(Q_opt,h)) berechnet wird, bei der der volumenstromspezifische Energieverbrauch (P_Q(Q_opt, h), P_Q(n, h)) minimal ist, und dass das Pumpenaggregat (2) mit dieser berechneten optimalen Drehzahl (n_opt, n(Q_opt, h)) betrieben wird.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die optimale Drehzahl (n_opt) direkt aus der Minimierung des volumenstromspezifischen Energieverbrauchs (P_Q(n, h)) über der Drehzahl (n) berechnet wird.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die optimale Drehzahl (n(Q_opt, h))) aus der Minimierung des volumenstromspezifischen Energieverbrauchs (P_Q(Q_opt, h)) über dem Förderstrom (Q) berechnet wird, indem zunächst derjenige Förderstrom (Q_opt) berechnet wird, bei dem der volumenstromspezifische Energieverbrauch (P_Q(Q_opt, h)) minimal ist, und anschließend diejenige Drehzahl (n(Q_opt, h)) berechnet wird, die erforderlich ist, um den berechneten Volumenstrom (Q_opt) zu fördern, und dass das Pumpenaggregat (2) mit dieser berechneten optimalen Drehzahl (n_opt, n(Q_opt, h betrieben wird.
Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die mathematische Funktion (GI. 12a, 12b) unter Verwendung jeweils einer herstellerseitig vorgegebenen, das Pumpenkennfeld (H_P(Q, n)), das Leistungsaufnahmekennfeld (P(Q, n)) sowie zumindest eine Anlagenkennlinie (H_A(Q, h)) der Pumpstation (1) beschreibenden Funktion (GI. 5, 6, 7) gebildet ist, wobei das Pumpenkennfeld (H_P(Q, n)) durch die Pumpenkennlinie (H_P,n0(Q)) bei Nenndrehzahl (n₀) und Anwendung eines Affinitätsgesetzes und das Leistungsaufnahmekennfeld (P(Q, n)) durch die Leistungsaufnahmekennlinie (P_n0(Q)) bei Nenndrehzahl (n₀) und Anwendung eines Affinitätsgesetzes beschrieben ist.
Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Pumpenkennfeld (H_P (Q, n)) durch die Gleichung $H_{P, n} (Q n) = {(\frac{n}{n_{0}})}^{2} H_{P, n_{0}} (\frac{n_{0}}{n} Q)$

beschrieben wird, wobei H_P,n die Förderhöhe, Q der Förderstrom, n die Drehzahl, n₀ die Nenndrehzahl und H_P,n0 die Pumpenkennlinie bei Nenndrehzahl sind.
Verfahren nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Pumpenkennlinie (H_P,n0(Q)) bei Nenndrehzahl (n₀) durch die Gleichung $H_{P, n_{0}} (Q) = a_{0} + a_{1} Q + a_{2} Q^{2}$

beschrieben wird, wobei H_P,n0 die Förderhöhe, Q der Förderstrom und a₀, a₁ und a₂ Konstanten sind.
Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Leistungsaufnahmekennfeld (P(Q, n)) durch die Gleichung $P_{n} (Q n) = \frac{{(\frac{n}{n_{0}})}^{3} P_{n_{0}} (\frac{n_{0}}{n} Q)}{η_{ges} (n)}$

beschrieben wird, wobei P_n die Leistungsaufnahme, Q der Förderstrom, n die Drehzahl, n₀ die Nenndrehzahl, η_ges ein Gesamtwirkungsgrad und P_n0 die Leistungsaufnahmekennlinie bei Nenndrehzahl sind.
Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Leistungsaufnahmekennlinie (P_n0(Q)) bei Nenndrehzahl (n₀) durch die Gleichung $H_{n_{0}} (Q) = b_{0} + b_{1} Q + b_{2} Q^{2} + b_{3} Q^{3}$

beschrieben wird, wobei P_n0 die Leistungsaufnahme, Q der Förderstrom und b₀, b₁, b₂ und b₃ Konstanten sind.
Verfahren nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Gesamtwirkungsgrad η_ges eine Reduzierung des Wirkungsgrades des Pumpenaggregats (2) bei abnehmender Drehzahl (n) der Gestalt $f_{η} (n) = - c ({(\frac{n}{n_{0}})}^{2} - \frac{2 n}{n_{0}} + 1) + 1$

berücksichtigt, wobei f_η ein sich in Abhängigkeit der Drehzahl (n) ändernder Faktor, n die Drehzahl, n₀ die Nenndrehzahl und c eine nicht negative Konstante ist.
Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Berechnung der optimalen Drehzahl (n(Q_opt,h)) aus der Gleichsetzung einer eine Pumpenkennlinie H_P,n(Q, n) des Pumpenkennfelds (H_P(Q, n)) beschreibenden mathematischen Funktion (GI. 6) und der Anlagenkennlinie (H_A(Q, h)) erfolgt.
Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die optimale Drehzahl (n(Q_opt,h)) aus der Gleichung $n (Q h) : = \frac{n_{0}}{2 a_{0}} (- a_{1} Q + \sqrt{4 a_{0} (d_{0} - h + d_{1} Q + (d_{2} - a_{2}) Q^{2}) + a_{1}^{2} Q^{2}})$
berechnet wird, wobei
n die Drehzahl,

Q ein zu erreichender Förderstrom, insbesondere der berechnete Förderstrom (Q_opt) ist,

h ein Pegelstand,

n₀ die Nenndrehzahl,

a₀ die Förderhöhe H bei Q = 0 für Nenndrehzahl,

a₁ eine einen linearen Volumenstromanteil der Pumpenkennlinie bei Nenndrehzahl gewichtende Konstante ist

a₂ eine einen quadratischen Volumenstromanteil der Pumpenkennlinie bei Nenndrehzahl gewichtende Konstante ist

d₀ der Abstand zwischen dem Boden des Behältnisses und der höchsten Stelle der Druckleitung 6,

d₁ eine einen linearen Volumenstromanteil der Anlagenkennlinie gewichtende Konstante ist

d₂ eine einen quadratischen Volumenstromanteil der Anlagenkennlinie gewichtende Konstante ist.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 3 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass die mathematische Funktion (GI. 12a) für den volumenstromspezifischen Energieverbrauch (P_Q(Q, h)) durch die Gleichungen $P_{Q} (Q h) : \frac{= P_{n} (Q, n (Q h))}{Q}$

und $P_{n} (Q, n (Q h)) = \frac{{(\frac{n (Q h)}{n_{0}})}^{3} P_{n_{0}} (\frac{n_{0}}{n (Q h)} Q)}{η_{ges} (n)},$

gebildet ist, wobei
Q der zu erreichende Förderstrom,

h einen Pegelstand,

n₀ die Nenndrehzahl,

η_ges ein Gesamtwirkungsgrad des Pumpenaggregats (2) in dem Pumpensystem (1),

n die aus der Gleichsetzung einer eine Pumpenkennlinie H_P,n(Q, n) des Pumpenkennfelds H_P(Q, n) beschreibenden mathematischen Funktion (GI. 6) und der Anlagenkennlinie (H_A(Q, h)) berechnete Drehzahl für einen bestimmten Förderstrom und einen Pegelstand, und

P_n0 die Leistungsaufnahmekennlinie bei Nenndrehzahl ist.
Verfahren nach einem der Ansprüche1, 2 oder 4 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass die mathematische Funktion (GI. 12b) für den volumenstromspezifischen Energieverbrauch (P_Q(n, h)) durch die Gleichungen $P_{Q} (n h) : = \frac{P_{n} (Q (n h), n)}{Q (n h)}$
und $P_{n} (Q (n h), n) = \frac{{(\frac{n}{n_{0}})}^{3} P_{n_{0}} (\frac{n_{0}}{n} Q (n h))}{η_{ges} (n)},$

gebildet ist, wobei
Q der aus der Gleichsetzung einer eine Pumpenkennlinie H_P,n(Q, n) des Pumpenkennfeld H_P(Q, n) beschreibenden mathematischen Funktion (GI. 6) und der Anlagenkennlinie (GI. 5) berechnete Förderstrom für eine bestimmte Drehzahl und einen Pegelstand,

h ein Pegelstand,

n₀ die Nenndrehzahl,

η_ges ein Gesamtwirkungsgrad des Pumpenaggregats (2) in dem Pumpensystem (1),

n eine beliebige Drehzahl, und

P_n0 die Leistungsaufnahmekennlinie bei Nenndrehzahl ist.
Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass der Förderstrom (Q(n, h)) für eine bestimmte Drehzahl (n) und einen bestimmten Pegelstand (h) durch die Gleichung $Q (n h) : = \frac{1}{2 n_{0} (d_{2} - a_{2})} (a_{1} n - d_{1} n_{0} + \sqrt{n_{0}^{2} (d_{1}^{2} + 4 (a_{2} - d_{2}) (d_{0} - h)) - 2 {nn}_{0} a_{1} d_{1} + n^{2} (a_{1}^{2} + 4 a_{0} (d_{2} - a_{2}))})$

gegeben ist, wobei
n die Drehzahl,

Q der zu berechnende Förderstrom ist,

h ein Pegelstand,

n₀ die Nenndrehzahl,

a₀ die Förderhöhe H bei Q = 0 für Nenndrehzahl,

a₁ eine einen linearen Volumenstromanteil der Pumpenkennlinie bei Nenndrehzahl gewichtende Konstante ist

a₂ eine einen quadratischen Volumenstromanteil der Pumpenkennlinie bei Nenndrehzahl gewichtende Konstante ist

d₀ der Abstand zwischen dem Boden des Behältnisses und der höchsten Stelle der Druckleitung 6,

d₁ eine einen linearen Volumenstromanteil der Anlagenkennlinie gewichtende Konstante ist

d₂ eine einen quadratischen Volumenstromanteil der Anlagenkennlinie gewichtende Konstante ist.
Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Pumpenaggregat (2) in Betriebsintervallen (10) mit der optimalen Drehzahl (n_opt, n(Q_opt, h)) betrieben wird, wobei es eingeschaltet wird, wenn ein vorgegebener oberer Pegelgrenzwert (h_o) erreicht oder überschritten wird und abgeschaltet wird, wenn ein vorgegebener unterer Pegelgrenzwert (h_u) erreicht oder unterschritten wird.
Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Pumpenaggregat (2) im Betrieb die Anlagenkennlinie (H_A(Q, h)) und/ oder das Leistungsaufnahmekennfeld (P_n(Q, n)) neu bestimmt.
Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Pumpenkennfeld (H_P(Q, n)), das Leistungsaufnahmekennfeld (P(Q, n)) und die Anlagenkennlinie (H_A(Q, h)) in einer dem Pumpenaggregat (2) zugeordneten Pumpenelektronik (8) hinterlegt sind und das Pumpenaggregat (2) die optimale Drehzahl selbsttätig berechnet und einstellt.
Verfahren nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Anlagenkennlinie (H_A(Q, h)) einen Pegelstand (h) des Behältnisses (3) berücksichtigt, wobei dieser Pegelstand (h) der zeitveränderliche aktuelle Pegelstand (h(t)), oder ein mittlerer Pegelstand oder ein oberer Pegelgrenzwert (h_o) ist.