EP2882876B1 - Heisswindlanze mit einem am heisswindaustritt angeordneten düsenstein - Google Patents

Heisswindlanze mit einem am heisswindaustritt angeordneten düsenstein Download PDF

Info

Publication number
EP2882876B1
EP2882876B1 EP13737535.8A EP13737535A EP2882876B1 EP 2882876 B1 EP2882876 B1 EP 2882876B1 EP 13737535 A EP13737535 A EP 13737535A EP 2882876 B1 EP2882876 B1 EP 2882876B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
hot blast
nozzle
lance
blast lance
nozzle brick
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Not-in-force
Application number
EP13737535.8A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP2882876A1 (de
Inventor
Christian GÜNTHER
Michael Wahl
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Saarstahl AG
Original Assignee
Saarstahl AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Saarstahl AG filed Critical Saarstahl AG
Publication of EP2882876A1 publication Critical patent/EP2882876A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP2882876B1 publication Critical patent/EP2882876B1/de
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
    • F27D3/16—Introducing a fluid jet or current into the charge
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/42—Constructional features of converters
    • C21C5/46—Details or accessories
    • C21C5/4606—Lances or injectors
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/42—Constructional features of converters
    • C21C5/46—Details or accessories
    • C21C5/48—Bottoms or tuyéres of converters
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Electric arc furnaces ; Tank furnaces
    • F27B3/10—Details, accessories or equipment, e.g. dust-collectors, specially adapted for hearth-type furnaces
    • F27B3/22—Arrangements of air or gas supply devices
    • F27B3/225—Oxygen blowing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
    • F27D3/16—Introducing a fluid jet or current into the charge
    • F27D2003/168—Introducing a fluid jet or current into the charge through a lance
    • F27D2003/169—Construction of the lance, e.g. lances for injecting particles

Definitions

  • the invention relates to a hot blast lance with a nozzle arranged at the hot blast outlet for use in metallurgical processes, such as steelmaking in a converter, with at least one H exertwindaustrittsdüse in the nozzle block over which hot blast is inflated to the steel bath of a converter, according to the preamble of claim 1 ,
  • reaction gases such as oxygen state of the art. So it is also known in steel production to supply oxygen to the melt, with the aim of Remove unwanted components from the melt. This process is called "freshness".
  • the supply of oxygen can be done by bottom bubbles and / or by inflation. When bottom blowing, the converter in the bottom area on one or more special floor nozzles, through which the oxygen is supplied. In the inflation process, the oxygen is introduced by means of a lance.
  • Steelmaking in reaction vessels uses both pig iron and scrap as a feedstock.
  • pig iron used as a feedstock.
  • sponge iron in the form of DRI (Direct Reduced Iron) or HBI (Hot Briquetted Iron) can be used.
  • DRI Direct Reduced Iron
  • HBI Hot Briquetted Iron
  • Another method is from the DE 43 43 957 A1 in which in the operating phase of the converter fuels, oxygen-containing gases and iron raw materials, and scrap are introduced, and the reaction gases above the melt in the gas space of the converter with oxidizing gases are post-combusted. The resulting heat is transferred to the melt.
  • oxygen and / or fuels are supplied via bottom nozzles.
  • the hot air can be blown from above into the converter by lances with supersonic nozzles.
  • EP1316621-A2 shows such a lance, wherein the individual nozzles are interchangeable. So far, the combination of the bottom-side insufflation with oxygen and the inflating hot blast on the melt is known as such.
  • Pebble-Heater hot air can be produced with temperatures of 1,200 ° Celsius and more.
  • the hot air must then be conveyed from the hot air outlet of the pebble heater to the tip of the lance, to be blown from there into a metallurgical reaction vessel.
  • the present invention has for its object to enable the introduction of hot blast in a metallurgical vessel, such as bspwnden converter, in an efficient manner.
  • a metallurgical vessel such as bspwnden converter
  • a use according to the invention is specified in claim 16.
  • the nozzle block is provided with at least one H effetwindaustrittsdüse, and is replaceable, and rests on the hot air outlet on a support ring.
  • the hot blast provided for a metallurgical process can be conditioned solely by the use of a special nozzle block designed according to the invention at the tip of the feeding hot blast lance with regard to the parameters decisive for the beam propagation, such as beam geometry and beam impulse, without the design of the hot blast lance for this purpose moreover, it has to be changed.
  • the hot blast has a temperature of 500 ° C to 1,400 ° C, advantageously 1,200 ° C.
  • Mündungsgeschwindidgkeiten jet velocity at the outlet of the beam from the lance
  • this must be designed so that the hot blast necessarily before passing out of the lance mouth flows at speeds of 100 to 300 m / s, preferably 150 m / s through the lance body.
  • the volume of a metallurgical reactor is usually measured at the batch or tapping weight handled in the reactor. Accordingly, the geometric dimensions of the reactor vessel grow much slower than the batch or tapping weight handled in the reactor.
  • the hot blast does not penetrate into the steel bath, but essentially causes the afterburning of the exhaust gases in the converter atmosphere, so that the released energy of this post-combustion can be used in the converter.
  • the nozzle channels of the two wengistens nozzle should run obliquely to the longitudinal axis of the hot blast lance.
  • the hot blast is discharged from the nozzle with a twist and moves "helically" from above onto the steel bath.
  • the nozzle block contains more than one, preferably three nozzles. In the case of only one nozzle, this points essentially in the direction of the longitudinal axis of the hot blast lance. If there are several nozzles, make sure that the nozzle channels have a minimum angle of preferably 11 ° to each other.
  • This refinement is based on the knowledge that the run length of the jet is related to the nozzle diameter.
  • the nozzle block contains three nozzles whose nozzle channel longitudinal axes are inclined to the longitudinal axis of the hot blast lance so that they do not intersect. That is, although the nozzle channel longitudinal axes have approximately in the direction of the longitudinal axis of the hot blast lance, but only so that they do not intersect, ie thus pass. This causes an additional tilting of the nozzle channel longitudinal axes, so that they ultimately generate a swirl when exiting the hot blast.
  • the nozzle block may also have more than three nozzles.
  • the nozzles are oriented such that the longitudinal axes of two nozzles form an angle greater than 20 °.
  • This embodiment is related to the knowledge that the rays emerging from the nozzles have a certain opening angle. Furthermore, due to their flow in the edge region, the jets generate a negative pressure through which gaseous particles are drawn into the flow, which are located in this edge region.
  • the specification of the orientation of the nozzles according to the described embodiment is based on the knowledge that the so-called free jet angle of a flow is about 11 °. Since the clearance angles of the two juxtaposed flows add up, this results in the minimum angle between the center axes of the nozzles and thus between the center axes of the two flows.
  • the nozzle block consists of a refractory material or even of a high temperature resistant metallic material, such as a superalloy.
  • the inner surfaces of the nozzles can be structured with reduced flow resistance.
  • microstructures for example in the form of shark skin structures, can be selected.
  • the nozzle block is convexly formed on the hot air outlet surface.
  • the radius of curvature of the convex hot-air outlet surface is dimensioned such that the inclined longitudinal axis of the nozzle channel or the inclined longitudinal axes of the nozzle channels approximately at the radius of Convex hot blast exit surface of the nozzle block coincide. This gives a curvature in which the surface normals of the outer nozzle openings coincide approximately with the radius of the convexity.
  • the hot blast lance there is provided with a separate or integrated on an inner tube of the hot blast lance bearing ring, which holds the nozzle stone at the open end of the hot blast lance as an abutment.
  • the nozzle block does not have to be clamped, which would also be problematic due to different coefficients of material expansion coefficient between hot blast lance and nozzle block.
  • the present invention resting on the abutment nozzle block is prevented by forming a groove from it to rotate during operation of the hot blast lance radially to the lance axis.
  • both the hot blast lance itself and the nozzle block are each provided with a coolant channel system acted upon by coolant, and that the cooling channel system of the hot blast lance is connected in a coolant-connected manner to the cooling channel system of the nozzle block.
  • the nozzle stone be provided on the side facing the molten bath or steel bath in the intended use position with a shield which covers the nozzle block with the exception of the nozzle openings.
  • This shield could be understood as a kind of goggles that protects the nozzle block as such against temperature radiation, ie covering, while leaving the nozzle openings free. This ensures that the material of the nozzle stone is very well protected against the high temperature radiation, without the nozzles being disturbed in terms of flow.
  • the shielding is provided with a cooling channel system which can be charged with coolant. This has the advantage that you no longer need to cool the nozzle stone as such. This in turn has the advantage that the blown hot blast virtually no or hardly any thermal energy is withdrawn.
  • the nozzle block consists of at least two parts, that is formed in two or more parts, and that the parts are designed so that they can be complementary in the assembled state complementary to a complete nozzle stone together. This considerably facilitates the installation and replacement of the nozzle stone in the lance.
  • the nozzle channels have a contour deviating from the round cross-section, at least on the inlet side of the hot blast. Examples of this are described and illustrated below.
  • the hot air flowing into the converter is impressed on a component of movement in the horizontal direction. This advantageously increases the run length of the hot blast jet in the converter atmosphere. With a corresponding design of the geometry can be achieved by the hot blast jet remains in the converter atmosphere and does not penetrate into the steel bath.
  • FIG. 1 shows a perspective sectional view of the lower end of the hot blast lance. It can also be seen that the nozzle block rests on a bearing ring arranged at the lower end of the hot blast lance. This support ring can also be an integral part of the hot blast pipe, or the inner tube of the hot blast lance. Furthermore, it can be seen that the nozzle block in which the nozzles are arranged has a step on the outer circumference, such that the diameter of the nozzle block arranged above the step is smaller than the lower portion of the nozzle block resting on the bearing ring. Thus, in hot blast operation at the high gas-dynamic speeds, a uniform dense contact pressure is generated down on the support ring.
  • FIG. 2 shows these details again clearly.
  • the uniform contact pressure on the support ring is generated by the outer contour of the nozzle block.
  • FIG. 3 shows different versions of the nozzle block.
  • the upper part of the picture shows an embodiment with only one centric nozzle channel.
  • the lower illustration shows a nozzle stone with also three nozzle channels.
  • the special feature here is that the nozzle channels do not have a round cross section on the hot blast inlet side into the nozzle block. This cross-section can continue downwards, even in a curved nozzle channel guide, to the lower hot blast exit surface.
  • the nozzle stone itself in the hot blast lance according to the present invention may therefore be a ceramic stone, or consist of a temperature-resistant steel alloy or consist of a water-cooled copper head.
  • FIG. 4 shows three illustrations for different nozzle stone variants.
  • the picture above shows a nozzle block 1 at the lower end of a Heiwind lance 3, with an integrated cooling channel system 6.
  • This cooling channel system 6 of the nozzle block 1 is connected to the cooling channel system of the hot blast lance 3 in a fluid-tight manner.
  • the means that the coolant channels of the nozzle block are traversed by the same coolant, for example water, as the coolant channels of the hot blast lance.
  • the exchangeable nozzle block at the lower end of the hot blast lance is welded to the Heinlyn lance, such that the cooling channels of the hot blast lance are connected in a coolant-tight manner to the cooling channels of the nozzle block.
  • FIG. 4 shows a variant in which the nozzle block 1 is provided on the facing in the outer side of the molten bath with a bspw ceramic or cooled metallic shield 5, which covers the nozzle stone as far as possible but leaves the nozzle openings. This gives the nozzle stone a very advantageous shield against the high temperature radiation from the melt surface and the combustion processes during operation.
  • the lower part of the picture represents an embodiment showing the nozzle block 1 in a multi-part embodiment.
  • the individual parts of the nozzle block are in turn designed so that complement each other in the assembled state to a complete nozzle stone complementary. This considerably facilitates the installation and replacement of the nozzle block.
  • FIG. 5 shows again in a perspective sectional view of how the coolant channels 6 are connected in a coolant-tight manner with the cooling channels of the hot blast lance 3.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Heißwindlanze mit einem am Heißwindaustritt angeordneten Düsenstein für den Einsatz in metallurgischen Prozessen, wie bspw bei der Stahlherstellung in einem Konverter, mit mindestens einer Heißwindaustrittsdüse im Düsenstein, über welche Heißwind auf das Stahlbad eines Konverters aufgeblasen wird, gemäß Oberbegriff des Patentanspruches 1.
  • Bei metallurgischen Prozessen ist die Einleitung von Reaktionsgasen wie bspw Sauerstoff Stand der Technik. So ist es auch bei der Stahlherstellung bekannt, der Schmelze Sauerstoff zuzuführen, mit dem Ziel,
    unerwünschte Bestandteile aus der Schmelze zu entfernen. Dieser Vorgang wird als "Frischen" bezeichnet. Die Zuführung des Sauerstoffs kann durch Bodenblasen erfolgen und/oder durch Aufblasen. Beim Bodenblasen weist der Konverter im Bodenbereich eine oder mehrer spezielle Bodendüsen auf, durch die der Sauerstoff zugeführt wird. Beim Aufblasverfahren wird der Sauerstoff mittels einer Lanze eingebracht.
  • Aus metallurgischen Prozessen ist weiterhin bekannt, dass der mittels einer Sauerstofflanze eingebrachte Sauerstoff nicht vollständig in Frischreaktionen verbraucht wird. Vielmehr können von einem Teil des eingeblasenen Sauerstoffs, die beim Frischen enstehenden Reaktionsprodukte wie bspw CO oder H2 in der Gasatmosphäre oberhalb der Eisenschmelze zumindest teilweise zu CO2 und/oder H2O nachverbrannt werden. Durch diese Vorgehensweise lassen sich der CO-Anteil sowie auch der H2-Anteil im Prozessgas verringern.
  • Es ist auch bekannt, dass sich eine wie oben beschriebene Nachverbrennung besonders vorteilhaft betreiben lässt, wenn hierfür an Stelle von reinem Sauerstoff, Heißwind eingesetzt wird.
  • Bei der Stahlherstellung in Reaktionsgefäßen, wie bspw in Konvertern wird sowohl Roheisen als auch Schrott als Einsatzmaterial verwendet. Zusätzlich kann aber auch im sogenannten Direktreduktionsverfahren hergestellter Eisenschwamm in Form von DRI (Direct Reduced Iron) oder HBI (Hot Briquetted Iron) eingesetzt werden. Ein Beispiel hierfür ist aus der EP 1 920 075 B1 bekannt.
  • Ein weiteres Verfahren ist aus der DE 43 43 957 A1 bekannt, bei welchem in der Betriebsphase des Konverters Brennstoffe, Sauerstoff enthaltende Gase und Eisenrohstoffe, auch Schrott eingeführt werden, und die Reaktionsgase oberhalb der Schmelze im Gasraum des Konverters mit oxidierenden Gasen nachverbrannt werden. Die dabei entstehende Wärme wird auf die Schmelze übertragen. Zusätzlich wird über Bodendüsen Sauerstoff und/oder Brennstoffe zugeführt. Weiterhin kann die Heißluft von oben in den Konverter durch Lanzen mit Überschalldüsen geblasen werden. EP1316621-A2 zeigt eine solche Lanze, wobei die individuellen Düsen auswechselbar sind. Soweit ist die Kombination der bodenseitigen Einblasung mit Sauerstoff sowie die Aufblasung von Heißwind auf die Schmelze als solche bekannt.
  • Es ist ferner bekannt, dass sich Heißluft in einer Heißluftquelle effizient erzeugen lässt, wenn hier ein sogenannter Pebble-Heater eingesetzt wird. Der Pebble-Heater an sich, als eine Ausführungsform eines Regenerators ist aus dem Stand der Technik bekannt. In der Patentliteratur ist der Pebble-Heater beispielsweise beschrieben in der DE 38 41 708 C1 oder in der EP 908 692 A2 .
  • Mittels eines solchen Pebble-Heaters lässt sich Heißluft mit Temperaturen von 1.200° Celsius und mehr erzeugen. Die Heißluft muss dann vom Heißluft-Auslass des Pebble-Heaters zur Spitze der Lanze gefördert werden, um von dort in ein metallurgisches Reaktionsgefäß eingeblasen zu werden.
  • Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Einbringung von Heißwind in ein metallurgisches Gefäß, wie bspwnden Konverter, auf effiziente Weise zu ermöglichen. Die gestellte Aufgabe wird bei einer Heißwindlanze der gattungsgemäßen Art mit einem am Heißwindaustritt angeordneten Düsenstein erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruches 1 gelöst.
  • Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben.
  • Eine erfindungsgemäße Verwendung ist in Anspruch 16 angegeben.
  • Kern der Erfindung besteht darin, dass der Düsenstein mit mindestens einer Heißwindaustrittsdüse versehen ist, und auswechselbar ist, und am Heißwindaustritt an einem Auflagering aufliegt.
  • Wesentlich ist, dass der für einen metallurgischen Prozess bereit gestellte Heißwind allein durch den Einsatz eines erfindungsgemäß ausgestalteten speziellen Düsensteins an der Spitze der zuführenden Heißwindlanze im Hinblick auf die für die Strahlausbreitung entscheidenden Parametern wie Strahlgeometrie und Strahlimpuls konditionieren lässt, ohne dass hierfür die Ausführung der Heißwindlanze im Übrigen verändert werden muss. Dies gestattet die oben genannte Erfindung nun in vorteilhaftem Maße.
  • Der Heißwind weist eine Temperatur von 500 °C bis 1.400 °C, vorteilhafterweise 1.200 °C auf. Zur Optimierung der Eigenschaften als Nachvebrennungsstrahl, hat es sich als besonders vorteilhaft erwiesen, den Heißwindstrahl so auszuformen, dass Mündungsgeschwindidgkeiten (= Strahlgeschwindigkeit am Austritt des Strahls aus der Lanze) im Bereich von 250 m/s bis 600 m/s, vorteilhafterweise 350 m/s realisiert werden.
  • Im Hinblick auf noch baulich handhabbare äußere Abmessungen einer Heißwindlanze muss diese so ausgelegt werden, dass der Heißwind vor Austritt aus der Lanzenmündung notgedrungen mit Geschwindigkeiten von 100 bis 300 m/s, vorzugsweise 150 m/s durch den Lanzenkörper strömt.
  • Bei der Auslegung der Heißwindlanze für metallurgische Prozesse mit unterschiedlichen Abstich- und/oder Chargengewichten ist zu berücksichtigen, dass die äußeren Abmessungen des metallurgischen Reaktors und die der darauf angepassten Heißwindlanze unterschiedlich skalieren.
  • Für die Lanze gilt, dass die Lauflänge (= die Wegstrecke, die der Heißwindstrahl zurücklegen muss, bis sich sein Impuls nicht mehr erheblich von dem der umgebenden Atmosphäre abweicht) ca. das 20-fache des Düsendurchmessers an der Lanzenspitze beträgt.
  • Gleichzeitig wird das Volumen eines metallurgischen Reaktors üblicherweise an dem im Reaktor gehandhabten Chargen- bzw. Abstichgewicht bemessen. Entsprechend wachsen die geometrischen Abmessungen des Reaktorgefäßes deutlich langamer als das im Reaktor gehandhabte Chargen- oder Abstichgewicht.
  • In der Konsequenz ergibt sich, dass für ein kleines Reaktionsgefäß mit einem Fassungsvermögen von etwa 10 Tonnen Flüssigmetall eine Lanzengeometrie mit nur einer Mündungsöffnung vorteilhaft ist. Ab einer bestimmten Größe und der damit skalierenden Heißwindrate kann es passieren, dass bei Ausformung mit nur einer Austrittsöffnung der Heißwindstrahl seinen Anfangsimpuls im Inneren des Reaktionsgefäßes bis zum Erreichen der Badoberfläch nicht mehr weit genug abbauen kann. Ab einer bestimmten Reaktorrgröße kann es daher erforderlich werden, den Heißwindstrahl in mehrere Strahlen aufzuteilen. Erfindungsgemäß wird dies erreicht, in dem ein anders ausgeformter Düsenstein mit nicht mehr nur einer sonderen mehrerer Austrittsöffnungen in die ansonsten vom Bauprinzip her gleiche Heißwindlanze eingesetzt wird.
  • So kann erreicht werden, dass der Heißwind nicht in das Stahlbad eindringt, sondern im Wesentlichen in der Konverteratmosphäre die Nachverbrennung der Abgase bewirkt, so dass die frei werdende Energie dieser Nachverbrennung im Konverter genutzt werden kann.
  • Im Fall einer Düse mit Einzelöffnung hat es sich als vorteilhaft erwiesen, dass der in Richtung des einströmenden Heißwindes vor der Düsenspitze platzierte Düsenkanal im Wesentlichen parallel zur Lanzenachse verläuft.
  • Bei einer Ausformung mit mehreren, bspw drei Düsenöffnungen sollten die Düsenkanäle der wengistens zwei Düsen schräg zur Längsachse der Heißwindlanze verlaufen.
  • Bei der Ausgestaltung nach Anspruch 2 oder 3 erweist es sich weiterhin als vorteilhaft, dass durch die Verlängerung des Weges des Heißwindes in der Konverteratmosphäre die Effizienz der Nachverbrennung und/oder der Wärmeübertragung in das Schmelzbad verbessert wird. Besonders vorteilhaft wird der Heißwind aus der Düse mit einem Drall ausgegeben und bewegt sich "schraubenlinienförmig" von oben auf das Stahlbad.
  • In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung ist angegeben, dass der Düsenstein mehr als eine, vorzugsweise drei Düsen enthält. Im Fall von nur einer Düse weist diese im Wesentlichen in Richtung zu der Längsachse der Heißwindlanze. Bei mehreren Düsen ist zu beachten, dass die Düsenkanäle einen Mindestwinkel von vorzugsweise 11° zueinander einhalten müssen.
  • Dieser Ausgestaltung liegt die Erkenntnis zu Grunde, dass die Lauflänge des Strahls mit dem Düsendurchmesser zusammenhängt. Indem die Heißluft durch mehrere Düsen austritt, die für sich jeweils im Durchmesser reduziert sind gegenüber einer größeren Düse, wird dadurch die Lauflänge der einzelnen Strahlen reduziert.
  • In einer Ausgestaltung ist daher vorgesehen, dass der Düsenstein drei Düsen enthält, deren Düsenkanal-Längsachsen zur Längsachse der Heißwindlanze so geneigt sind, dass sie diese nicht schneiden.
    Das heisst, die Düsenkanal-Längsachsen weisen zwar in etwa in Richtung auf die Längsachse der Heißwindlanze zu, aber nur so, dass sie diese nicht schneiden, d.h. also vorbei verlaufen. Dies bewirkt eine zusätzlich Kippung der Düsenkanallängsachsen, so dass sie beim Austritt im Heißwind letztendlich einen Drall erzeugen.
  • In einer alternativen Ausgestaltung kann der Düsenstein auch mehr als drei Düsen aufweisen.
  • In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung ist daher vorgesehen, dass die Düsen derart orientiert sind, dass die Längsachsen zweier Düsen einen Winkel größer als 20° bilden.
  • Diese Ausgestaltung hängt mit der Erkenntnis zusammen, dass die aus den Düsen austretenden Strahlen einen bestimmten Öffnungswinkel haben. Weiterhin erzeugen die Strahlen auf Grund ihrer Strömung im Randbereich einen Unterdruck, durch den gasförmige Teilchen in die Strömung hineingezogen werden, die sich in diesem Randbereich befinden.
  • Liegen zwei Heißluftströme zu dicht beieinander, ziehen sich die beiden Heißluftströme wegen des Unterdrucks an und vereinigen sich zu einem Strom.
  • Die Vorgabe der Orientierung der Düsen nach der beschriebenen Ausgestaltung beruht auf der Erkenntnis, dass der sogenannte Freistrahlwinkel einer Strömung ca. 11° beträgt. Da sich die Freiwinkel der beiden nebeneinander liegenden Strömungen addieren, ergibt sich daraus der Mindestwinkel zwischen den Mittelachsen der Düsen und damit zwischen den Mittelachsen der beiden Strömungen.
  • Es ist weiter ausgestaltet, dass der Düsenstein aus einem feuerfesten Material oder aber auch aus einem hochtemperaturbeständugen metallischen Werkstoff, wie bspw einer Superlegierung besteht.
  • Dabei ist weiterhin vorteilhaft ausgestaltet, dass zumindest die Innenoberflächen der Düsen beschichtet und/oder geglättet sind.
  • Dabei können weiterhin die Innenoberflächen der Düsen strömungswiderstandsreduziert strukturiert sein Hierzu können Mikrostrukturen bspw in Form von Haifischhautstrukturen gewählt werden.
  • Ebenso vorteilhaft ist, dass der Düsenstein an der Heißwindaustrittflache konvex ausgeformt ist.
  • Weiterhin ist ausgestaltet, dass der Krümmungsradius der konvexen Heißwindaustrittsfläche so bemessen ist, dass die geneigte Längsachse des Düsenkanals bzw die geneigten Längsachsen der Düsenkanäle in etwa mit dem Radius der konvexen Heißwindaustrittsfläche des Düsensteins zusammenfallen. Dies gibt eine Krümmung vor, bei der die Flächennormalen der aüßeren Düsenöffnungen mit dem Radius der Konvexität in etwa zusammen fallen.
  • Zur Befestigung des Düsensteins bzw als Widerlager für denselben am offenen Ende der Heißwindlanze ist vorgesehen, dass die Heißwindlanze dort mit einem separaten oder an einem Innenrohr der Heißwindlanze integriert angeordneten Auflagering versehen ist, der den Düsenstein am offenen Ende der Heißwindlanze als Widerlager hält. Auf diese Weise ergibt sich, dass der Düsenstein nicht klemmend befestigt werden muss, was aufgrund unterschiedlicher Materialausdehnungskoeffinzienten zwischen Heißwindlanze und Düsenstein auch problematisch wäre.
  • Weiterhin ist ausgeführt, dass der erfindungsgemäß auf dem Widerlager aufliegende Düsenstein durch Ausformung einer Nut daran gehindert wird, sich während der Betriebes der Heißwindlanze radial zur Lanzenachse zu verdrehen.
  • In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung ist vorgesehen, dass sowohl die Heißwindlanze selbst als auch der Düsenstein mit jeweils einem mit Kühlmittel beaufschlagten Kühlkanalsystem versehen sind, und dass das Kühlkanalsystem der Heißwindlanze mit dem Kühlkanalsystem des Düsensteins kühlmittelschlüssig verbunden ist. Auf diese Weise ergibt sich eine effektive Kühlung des Düsenstein, die zu einer erheblichen Erhöhung der Standzeit führt.
  • Alternativ dazu oder auch zusätzlich kann der Düsenstein auf der in der bestimmungsgemäßen Gebrauchsstellung zum Schmelzbad oder Stahlbad zugewandten Seite mit einer Schirmung versehen sein, welche den Düsenstein mit Ausnahme der Düsenöffnungen abdeckt. Diese Schirmung könnte man als eine Art Schutzbrille verstehen, die den Düsenstein als solches gegen Temperaturstrahlung schützt, d.h. abdeckt, dabei aber die Düsenöffnungen freilässt.
    So ist gewährleistet, dass das Material des Düsenstein sehr gut gegen die hohe Temperaturstrahlung geschützt ist, ohne dass die Düsen strömungstechnisch gestört werden.
  • Hierzu ist es weiterhin vorteilhaft, dass die Schirmung mit einem mit Kühlmittel beaufschlagbaren Kühlkanalsystem versehen ist. Dies hat den Vorteil, dass man den Düsenstein als solches nicht mehr kühlen muss. Dies wiederum hat den Vorteil, dass dem eingeblasenen Heißwind praktisch keine oder kaum thermische Energie entzogen wird.
  • In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung ist vorgesehen, dass der Düsenstein aus mindestens zwei Teilen bestehend, d.h. zwei oder mehrteilig ausgebildet ist, und dass die Teile so ausgebildet sind, dass sie sich im zusammengefügten Zustand komplementär ergänzend zu einem kompletten Düsenstein zusammenfügen lassen.
    Dies erleichtert den Einbau und den Wechsel des Düsenstein in der Lanze ganz erheblich.
  • Weiterhin ist erfindungsgemäß ausgestaltet, dass die Düsenkanäle zumindest auf der Eintrittsseite des Heißwindes einen vom runden Querschnitt abweichende Kontur aufweisen. Beispiele hierfür sind weiter unten noch beschrieben und dargestellt.
  • Somit erfindungsgemäß ist die Verwendung einer Heißwindlanze nach einem der Ansprüche 1 bis 10 zum Einblasen von Heißwind oberhalb eines Stahlbades bzw. oberhalb eines Schrotthaufens/Haufwerkes in einem Stahlkonverter.
  • Es erweist sich als vorteilhaft, dass der in den Konverter einströmenden Heißluft eine Bewegungskomponente in horizontaler Richtung aufgeprägt wird. Dadurch vergrößert sich vorteilhaft die Lauflänge des Heißwindstrahls in der Konverteratmosphäre. Bei einer entsprechenden Ausgestaltung der Geometrie kann dadurch erreicht werden, dass der Heißwindstrahl in der Konverteratmosphäre verbleibt und nicht in das Stahlbad eindringt.
  • Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und nachfolgend näher beschrieben.
  • Es zeigt:
    • Figur 1 Perspektivische Schnitt-Darstellung auf den unteren Teil einer Heißwindlanze
    • Figur 2 Detailschnitt-Darstellung der Heißwindlanze
    • Figur 3 Perspektivische Ansicht des Düsensteins in transparenter Darstellung
    • Figur 4 (oben) Düsenstein mit Kühlung
      (mitte) Düsenstein mit Schirmung
      (unten) Düsenstein mehrteilig
    • Figur 5 perspektivische Darstellung des Düsensteins mit Kühlung
  • Figur 1 zeigt eine perspektivische Schnittdarstellung auf das untere Ende der Heißwindlanze. Ferner ist zu erkennen, dass der Düsenstein auf einem am unteren Rohrende der Heißwindlanze angeordneten Auflagering aufliegt. Dieser Auflagering kann auch integraler Bestandteil des Heißwindrohres, oder des inneren Rohres der Heißwindlanze sein.
    Ferner ist zu erkennen, dass der Düsenstein, in dem die Düsen angeordnet sind, am Außenumfang eine Stufe aufweist, in der Art, dass der oberhalb der Stufe angeordnete Durchmesser des Düsensteins kleiner ist, als der untere auf dem Auflagering aufliegende Abschnitt des Düsensteins.
    Damit wird im Heißwindbetrieb bei den hohen gasdynamischen Geschwindigkeiten eine gleichförmige dichte Anpressung nach unten auf den Auflagering erzeugt.
  • Figur 2 zeigt diese Details nochmals deutlich.
    Die gleichförmige Anpressung auf den Auflagering wird durch die Außenkontur des Düsensteins erzeugt.
  • Figur 3 zeigt verschiedene Ausführungen des Düsensteins. Der obere Bildteil zeigt eine Ausführung mit nur einem hierbei zentrisch angeordneten Düsenkanal.
    Darunter ist eine perspektivische Ansicht eines Düsensteins mit 3 Düsenkanälen, die in der oben beschriebenen Weise verlaufen.
    Es ist zu erkennen, dass die gedachten Achsen der Düsenkanäle zwar zur mittigen Längsachse, die auch die Längsachse der Heißwindlanze ist hin weisen, aber diese nicht schneiden. So dass sich eine weitere Neigungskomponente der Längsachsen der Düsenkanäle ergibt, die zusätzlich einen Drall ergibt.
  • Ebenso ist zu erkennen, dass die nach unten weisende Außenfläche des Düsensteins, in die die Düsenkanäle austreten, konvex geformt ist, was die Gasdynamik in der oben bereits beschriebenen Weise verbessert.
  • Die untere Darstellung zeigt einen Düsenstein mit ebenfalls drei Düsenkanälen. Hierbei ist jedoch die Besonderheit, dass auf der Heißwindeintrittseite in den Düsenstein die Düsenkanäle keinen runden Querschnitt aufweisen. Dieser Querschnitt kann sich nach unten, sogar in einer gebogenen Düsenkanalführung fortsetzen, bis zur unteren Heißwindaustrittsfläche.
  • Der Düsenstein selbst bei der Heißwindlanze nach der vorliegenden Erfindung kann also ein keramischer Stein sein, oder aus einer temperaturbeständigen Stahllegierung bestehen oder auch aus einem wassergekühlten Kupferkopf bestehen.
  • Ferner wird ebenso beabsichtigt, durch die Düse bzw. durch die Düsen einen gerichteten Kanal vorzusehen, durch den der Heißwind mit einem Drall in die Konverteratmosphäre ausgegeben wird.
  • Figur 4 zeigt drei Darstellungen für verschiedene Düsenstein-Varianten.
    Der Bildteil oben zeigt einen Düsenstein 1 am unteren Ende einer Heiwindlanze 3, mit einem integrierten Kühlkanalsystem 6. Dieses Kühlkanalsystem 6 des Düsensteins 1 ist mit dem Kühlkanalsystem der Heißwindlanze 3 kühlmittelschlüssig verbunden. Das heisst, dass die Kühlmittelkanäle des Düsensteins vom selben Kühlmittel, bspw Wasser durchflossen werden, wie die Kühlmittelkanäle der Heißwindlanze. Hierzu wird der wechselbare Düsenstein am unteren Ende der Heißwindlanze mit der Heinwindlanze verschweißt, derart, dass die Kühlkanäle der Heißwindlanz mit den Kühlkanälen des Düsensteins kühlmittelschlüssig verbunden sind.
  • Der mittlere Bildteil von Figur 4 zeigt ein Variante, bei der Düsenstein 1 an der in der zum Schmelzbad hinweisenden Außenseite mit einer bspw keramischen oder gekühlten metallischen Schirmung 5 versehen ist, die den Düsenstein weitestgehend abdeckt aber die Düsenöffnungen freilässt. Damit erhält der Düsenstein eine sehr vorteilhafte Abschirmung gegen die hohe Temperaturstrahlung von der Schmelzbadoberfläche und den Verbrennungsprozessen im Betrieb.
  • Der untere Bildteil stellt eine Ausführungsform dar, die den Düsenstein 1 in einer mehrteiligen Auführung zeigt. Die Einzelteile des Düsensteins sind wiederum so ausgebildet, dass sich sich im zusammengefügten Zustand dann wieder zu einem kompletten Düsenstein komplementär ergänzen.
    Dies erleichtert ganz erheblich den Einbau und den Wechsel des Düsensteins.
  • Figur 5 zeigt nochmals in einer perspektivischen Schnittdarstellung, wie die Kühlmittelkanäle 6 kühlmittelschlüssig mit den Kühlkanälen der Heißwindlanze 3 verbunden sind.
    • Bezugszeichen
    • 1
    Düsenstein
    2
    Austrittstelle für Heißwind aus der Heißwindlanze
    3
    Heißwindlanze
    4
    Auflagering
    5
    Schirmung
    6
    Kühlung
    10
    Heißwindaustrittsdüse/Düsenkanal

Claims (16)

  1. Heißwindlanze mit einem am Heißwindaustritt angeordneten Düsenstein für den Einsatz in metallurgischen Prozessen, wie bspw bei der Stahlherstellung in einem Konverter, mit mindestens einer Heißwindaustrittsdüse im Düsenstein, über welche Heißwind auf das Stahlbad eines Konverters aufgeblasen wird, dadurch gekennzeichnet, dass der Düsenstein (1) mit mindestens zwei Heißwindaustrittsdüsen oder Düsenkanälen versehen ist, und auswechselbar ist, und am Heißwindaustritt (3) an einem Auflagering (4) aufliegt, dass die mindestens zwei Düsenkanäle (10) so ausgerichtet sind, dass deren Längsachse schräg zur Längsachse der Heißwindlanze (2) verläuft, und dass die Düsenkanal-Längsachsen zur Längsachse so geneigt sind, dass sie diese nicht schneiden.
  2. Heißwindlanze nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass der Düsenstein (1) mehr als drei Düsenkanäle enthält.
  3. Heißwindlanze nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Düsen derart orientiert sind, dass die Längsachsen zweier Düsen einen Winkel größer als 20° bilden.
  4. Heißwindlanze nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass der Düsenstein aus einem feuerfesten Material oder einer metallischen Superlegierung besteht.
  5. Heißwindlanze nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass zumindest die Innenoberflächen der Düsen beschichtet und/oder geglättet sind.
  6. Heißwindlanze nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Innenoberflächen der Düsen strömungswiderstandsreduziert strukturiert sind.
  7. Heißwindlanze nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Düsenstein an der Heißwindaustrittsfläche konvex ausgeformt ist.
  8. Heißwindlanze nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Krümmungsradius der konvexen Heißwindaustrittsfläche so bemessen ist, dass die geneigte Längsachse des Düsenkanals bzw die geneigten Längsachsen der Düsenkanäle in etwa mit dem Radius der konvexen Heißwindaustrittsfläche des Düsensteins zusammenfallen.
  9. Heißwindlanze nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Heißwindlanze am Heißwindaustrittsende mit einem separaten oder an einem Innenrohr der Heißwindlanze integriert angeordneten Auflagering versehen ist, der den Düsenstein am offenen Ende der Heißwindlanze als Widerlager hält.
  10. Heißwindlanze nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Düsenkanäle zumindest auf der Eintrittsseite des Heißwindes einen vom runden Querschnitt abweichende Kontur aufweisen.
  11. Heißwindlanze nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der auf dem Auflagering als Widerlager aufliegende Düsenstein durch Ausformung einer Nut daran gehindert wird, sich während des Betriebes der Heißwindlanze radial zur Lanzenachse zu verdrehen.
  12. Heißwindlanze nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 11,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass sowohl die Heißwindlanze selbst, als auch der Düsenstein mit jeweils einem mit Kühlmittel beaufschlagten Kühlkanalsystem versehen ist, und dass das Kühlkanalsystem der Heißwindlanze mit dem Kühlkanalsystem des Düsensteins kühlmittelschlüssig verbunden ist.
  13. Heißwindlanze nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 12,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Düsenstein auf der in der bestimmungsgemäßen Gebrauchsstellung zum Schmelzbad oder Stahlbad zugewandten Seite mit einer Schirmung versehen ist, welche den Düsenstein mit Ausnahme der Düsenöffnung abdeckt.
  14. Heißwindlanze nach Anspruch 13,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Schirmung mit einem mit Kühlmittel beaufschlagbaren Kühlkanalsystem versehen ist.
  15. Heißwindlanze nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 14,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Düsenstein aus mindestens zwei Teilen bestehend, d.h. zwei oder mehrteilig ausgebildet ist, und dass die Teile so ausgebildet sind, dass sie sich im zusammengefügten Zustand komplementär ergänzend zu einem kompletten Düsenstein zusammenfügen lassen.
  16. Verwendung einer Lanze nach einem der Ansprüche 1 bis 15, zum Einblasen von Heißluft oberhalb eines Stahlbades bzw. oberhalb eines Schrotthaufens/Haufenwerkes in einem Stahlkonverter.
EP13737535.8A 2012-08-08 2013-06-20 Heisswindlanze mit einem am heisswindaustritt angeordneten düsenstein Not-in-force EP2882876B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102012016142A DE102012016142B3 (de) 2012-08-08 2012-08-08 Heißwindlanze mit einem am Heißwindaustritt angeordneten Düsenstein
PCT/EP2013/001826 WO2014023373A1 (de) 2012-08-08 2013-06-20 Heisswindlanze mit einem am heisswindaustritt angeordneten düsenstein

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2882876A1 EP2882876A1 (de) 2015-06-17
EP2882876B1 true EP2882876B1 (de) 2017-05-10

Family

ID=48794031

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP13737535.8A Not-in-force EP2882876B1 (de) 2012-08-08 2013-06-20 Heisswindlanze mit einem am heisswindaustritt angeordneten düsenstein

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP2882876B1 (de)
DE (1) DE102012016142B3 (de)
WO (1) WO2014023373A1 (de)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112857053A (zh) * 2020-12-31 2021-05-28 东北大学 用于冶金装置的底吹式喷枪的喷嘴装置及其应用

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3201104A (en) * 1962-08-21 1965-08-17 Walter V Berry Oxygen lance for subsurface use
DE3322556A1 (de) * 1983-06-23 1985-01-10 Didier-Werke Ag, 6200 Wiesbaden Lanze zum einblasen fluidisierter stoffe in eine metallschmelze
DE3841708C1 (de) 1988-12-10 1989-12-28 Kloeckner Cra Patent Gmbh, 4100 Duisburg, De
DE4343957C2 (de) * 1993-12-22 1997-03-20 Tech Resources Pty Ltd Konverterverfahren zur Produktion von Eisen
JPH08311524A (ja) * 1995-05-11 1996-11-26 Nippon Steel Corp 転炉吹錬用ランスノズルの熱遮蔽方法
DE19744387C1 (de) 1997-10-08 1999-04-29 Atz Evus Applikations & Tech Vorrichtung zum Spannungsabbau in radialdurchströmten Schüttgutregeneratoren
DE10102854C2 (de) * 2001-01-23 2002-11-28 Impact Ges Fuer Nichteisenmeta Lanzenkopf für eine Sauerstofflanze
GB0128878D0 (en) * 2001-12-03 2002-01-23 Boc Group Plc Metallurgical lance and apparatus
JP4801732B2 (ja) * 2006-01-04 2011-10-26 サールスタール アーゲー 鉄塊化物を予熱する方法
AT506984B1 (de) * 2008-06-17 2010-06-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Sauerstoffblaslanze mit schutzelement

Also Published As

Publication number Publication date
WO2014023373A1 (de) 2014-02-13
DE102012016142B3 (de) 2013-10-17
EP2882876A1 (de) 2015-06-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69032804T2 (de) Einblaslanze mit Hüllrohr
DE3903705C2 (de)
DE69906125T2 (de) Integrierte vorrichtung zum einspritzen von technologischen gasen und feststoffen sowie verfahren zur anwendung dieser vorrichtung zum behandeln metallischer schmelzen
DE60203911T2 (de) Gasspüllanze
EP1466022A1 (de) VERFAHREN ZUR PYROMETALLURGISCHEN BEHANDLUNG VON METALLEN, METALLSCHMELZEN UND/ODER SCHLACKEN SOWIE EINE INJEKTORVORRICHTUNG
DE3436624A1 (de) Vorrichtung zur erzeugung zuendfaehiger feststoff/gas-suspensionen
DE4031403A1 (de) Keramisches schweissverfahren und lanze zur verwendung in einem solchen verfahren
DE2504946B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum einschmelzen von schrott, eisenschwamm, pellets oder dgl.
DE2729188A1 (de) Hochtemperatur-reaktor und verfahren zu seinem betrieb
DE69400900T2 (de) Verfahren zum Beeinflussen der Ansatzbildung auf einer Brennstoff-Sauerstoff-Düse
EP2435588A2 (de) Verwendung einer höhenkompensierenden düse
EP2882876B1 (de) Heisswindlanze mit einem am heisswindaustritt angeordneten düsenstein
AT408663B (de) Verfahren zum einschmelzen von eisenschwamm sowie elektrolichtbogenofen zur durchführung des verfahrens
DE102021214227A1 (de) Schmelzaggregat zur Stahlerzeugung mit einem Abstichgewicht zwischen 60 t und 350 t
DE1904442B2 (de) Verfahren zum vakuumfrischen von metallschmelzen
DE1583317B1 (de) Durchlaufrohr zum Entgasen von schmelzfluessigem Stahl
AT412093B (de) Vorrichtung zum zerstäuben von schmelzen
EP2440872B1 (de) Verfahren zum betreiben eines bodenspülsystems eines bof-konverters
DE2105961C3 (de) Vorrichtung zum Emiuhren von Gasen durch die Poren des gasdurch lassigen Materials der feuerfesten Auskleidung von Stahlerzeugungs aggregaten
DE2725813A1 (de) Metallurgischer schachtofen
EP1634027B2 (de) Industrieofen
DE102012016143A1 (de) Heißwindlanze
EP4150279B1 (de) Gasinjektionsvorrichtung
WO2019166571A1 (de) BLASLANZENKOPF MIT KANTENVERSCHLEIßSCHUTZ DER DÜSENAUSTRITTSÖFFNUNGEN
EP4124665A1 (de) Schrotttrocknungs- und/oder schrottvorwärmvorrichtung

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20150303

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

RIC1 Information provided on ipc code assigned before grant

Ipc: C21C 5/48 20060101ALI20161025BHEP

Ipc: C21C 5/46 20060101AFI20161025BHEP

Ipc: F27D 3/16 20060101ALI20161025BHEP

Ipc: F27B 3/22 20060101ALI20161025BHEP

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20161201

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 892397

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20170515

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502013007237

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20170510

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170811

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170810

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170810

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170910

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502013007237

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20180228

26N No opposition filed

Effective date: 20180213

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20170810

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170630

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180103

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170630

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170620

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170620

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170710

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20170630

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170810

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170630

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20130620

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 892397

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20180620

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180620

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170510