EP2705106A1 - Compositions de transfert de chaleur presentant une miscibilite amelioree avec l'huile de lubrification - Google Patents

Compositions de transfert de chaleur presentant une miscibilite amelioree avec l'huile de lubrification

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EP2705106A1
EP2705106A1 EP12717400.1A EP12717400A EP2705106A1 EP 2705106 A1 EP2705106 A1 EP 2705106A1 EP 12717400 A EP12717400 A EP 12717400A EP 2705106 A1 EP2705106 A1 EP 2705106A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
heat transfer
transfer fluid
centistokes
composition
polyalkylene glycol
Prior art date
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Ceased
Application number
EP12717400.1A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Sophie GUERIN
Laurent Abbas
Wissam Rached
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Arkema France SA
Original Assignee
Arkema France SA
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Filing date
Publication date
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Ceased legal-status Critical Current

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    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
    • C09K5/044—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds
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    • C10M171/008—Lubricant compositions compatible with refrigerants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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    • C10M2209/1033—Polyethers, i.e. containing di- or higher polyoxyalkylene groups used as base material
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    • C10N2020/00—Specified physical or chemical properties or characteristics, i.e. function, of component of lubricating compositions
    • C10N2020/01—Physico-chemical properties
    • C10N2020/02—Viscosity; Viscosity index
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
    • C10N2040/00—Specified use or application for which the lubricating composition is intended
    • C10N2040/30—Refrigerators lubricants or compressors lubricants

Definitions

  • the present invention relates to 2,3,3,3-tetrafluoropropene heat transfer compositions having improved miscibility with the lubricating island.
  • Fluorocarbon-based fluids are widely used is steam compression heat transfer systems, stopping air conditioning, heat pump, freezing refrigeration devices. These devices have in common to rely on a modynamic cycle including the vaporization of the fluid at low pressure (in which the fluid absorbs heat); compressing the vaporized fluid) at high pressure; condensing the vaporized fluid into a high-ssion liquid (in which the fluid releases heat); and the relaxation of the ie to end the cycle.
  • a heat transfer fluid (which may be a pure compound mixture of compounds) is dictated firstly by the -modynamic properties of the fluid, and secondly by elementary stresses.
  • a particularly important criterion is the pact of the fluid considered on the environment.
  • the compounds res chlorofluorocarbons and hydrochlorofluorocarbons
  • they are generally preferred to use non-chlorinated compounds such as rofluorocarbons, fluoroethers and fluoroolefins.
  • GWP climate change potential
  • an oil 'ification must be added to the heat transfer fluid.
  • the oil can be generally mineral or synthetic.
  • the choice of the lubricating oil is made according to the type of compressor, and so as not to react with the heat transfer fluid itself and with the other compounds present in the system.
  • the lubricating oil is generally allowed to circulate throughout the circuit, the piping being designed so that the oil can flow by gravity to the compressor.
  • an oil separator is provided immediately after the compressor as well as an oil level control device, ensuring a return of the oil to the or the compressors. Even when an oil separator is present, the system piping must still be designed so that the oil can return by gravity to the oil separator or the compressor.
  • Example 2 is reported the miscibility of 1,2,3,3,3-pentafluoropropene (HFO-1225ye) with various lubricating oils, as well as that of 1, 3,3,3-tetrafluoropropene (HFO-1234ze) with various lubricating oils.
  • Example 3 is reported the compatibility of HFO-1234ze and 3,3,3-trifluoropropene (HFO-1243zf) with lubricating oils of the polyalkylene glycol type.
  • WO 2005/042663 is specifically concerned with the miscibility of mixtures of fluorolefins and lubricating oils.
  • the examples provided for these mixtures are essentially the same as those of WO 2004/037913.
  • WO 2006/094303 describes a large number of heat transfer compositions comprising fluoroolefins and additional compounds.
  • fluoroolefins comprising fluoroolefins and additional compounds.
  • HFO-1234yf 2,3,3,3-tetrafluoropropene
  • HFC-134a 1,1,1,2-tetrafluoroethane
  • the document generally teaches combining the list of many possible refrigerants with a list of lubricating oils.
  • HFO-1234yf is a heat transfer compound of particular interest because of its low GWP and its good energy performance.
  • its miscibility with certain lubricating oils is imperfect and limits its application. It is therefore desirable to improve the miscibility of compositions based on HFO-1234yf with the usual lubricating oils.
  • the invention firstly relates to a composition comprising 2,3,3,3-tetrafluoropropene, 1,1,1,2-tetrafluoroethane and polyalkylene glycol.
  • 2,3,3,3-tetrafluoropropene, 1,1,1,2-tetrafluoroethane and polyalkylene glycol represent at least 95%, preferably at least 99%, more preferably less 99.9% of the composition.
  • the composition comprises from 1 to 99% polyalkylene glycol, preferably from 5 to 50%, more preferably from 10 to 40%, and most preferably from 15 to 35%.
  • the mass ratio between 2,3,3,3-tetrafluoropropene and 1,1,1,2-tetrafluoroethane is from 1: 99 to 99: 1, preferably from 25:75 to 95: 5, more preferably from 50:50 to 92: 8, and most preferably from 55:45 to 92: 8.
  • the polyalkylene glycol has a viscosity of 1 to 1000 centistokes at 40 ° C, preferably 10 to 200 centistokes at 40 ° C, more preferably 20 to 100 centistokes at 40 ° C and ideally from 40 to 50 centistokes at 40 ° C.
  • the composition further comprises: one or more additives chosen from heat transfer compounds, lubricants, stabilizers, surfactants, tracer agents, fluorescent agents, odorants, solubilizing agents and their mixtures; preferably one or more additives selected from stabilizers, surfactants, tracer agents, fluorescers, odorants, solubilizers and mixtures thereof.
  • the invention also relates to the use of polyalkylene glycol as a lubricating oil in a vapor compression circuit, in combination with a heat transfer fluid comprising, preferably, a mixture of 2,3,3 , 3-tetrafluoropropene and 1,1,1,2-tetrafluoroethane.
  • the polyalkylene glycol is used in a proportion of 1 to 99%, preferably 5 to 50%, more preferably 10 to 40%, and ideally 15 to 35%, relative to sum of the polyalkylene glycol and the heat transfer fluid.
  • the mass ratio between 2,3,3,3-tetrafluoropropene and 1,1,1,2-tetrafluoroethane in the heat transfer fluid is from 1: 99 to 99: 1, preferably from 25:75 to 95: 5, more preferably from 50:50 to 92:8, and most preferably from 55:45 to 92:8.
  • the mass ratio between 2,3,3,3-tetrafluoropropene and 1,1,1,2-tetrafluoroethane in the heat transfer fluid is from 60:40 to 99.9: 0, 1, preferably 68:32 to 99.9: 0.1, and more preferably 68:32 to 95: 5.
  • the polyalkylene glycol has a viscosity of 1 to 1000 centistokes at 40 ° C, preferably 10 to 200 centistokes at 40 ° C, more preferably 20 to 100 centistokes at 40 ° C and ideally from 40 to 50 centistokes at 40 ° C.
  • the invention also relates to a heat transfer installation comprising a vapor compression circuit containing a heat transfer composition which is a composition as described above.
  • the plant is chosen from mobile or stationary heat pump heating, air conditioning, refrigeration, freezing and Rankine cycles, and in particular from automotive air-conditioning installations.
  • the invention also relates to a method for heating or cooling a fluid or a body by means of a vapor compression circuit containing a heat transfer fluid, said method comprising successively at least partial evaporation of the heat transfer fluid, the compression of the heat transfer fluid, the at least partial condensation of the heat transfer fluid and the expansion of the heat transfer fluid, wherein the heat transfer fluid is associated with a heat transfer fluid.
  • lubrication to form a heat transfer composition said heat transfer composition being a composition as described above.
  • the invention also relates to a method for reducing the environmental impact of a heat transfer installation comprising a vapor compression circuit containing an initial heat transfer fluid, said method comprising a step of replacing the heat transfer fluid.
  • initial heat in the vapor compression circuit by a final heat transfer fluid the final heat transfer fluid having a GWP lower than the initial heat transfer fluid, wherein the final heat transfer fluid is associated with a lubricating oil for forming a heat transfer composition, said heat transfer composition being a composition as described above.
  • the invention also relates to the use of 1,1,1,2-tetrafluoroethane to increase the miscibility of 2,3,3,3-tetrafluoropropene with a lubricating oil.
  • the lubricating oil is polyalkylene glycol, and preferably has a viscosity of 1 to 1000 centistokes at 40 ° C, more preferably 10 to 200 centistokes at 40 ° C, more preferably from 20 to 100 centistokes at 40 ° C and ideally from 40 to 50 centistokes at 40 ° C.
  • 1, 1, 1, 2-tetrafluoroethane is used in a proportion of 1 to 99%, preferably 5 to 75%, more particularly preferably 8 to 50%, ideally 8 to 45%. %, based on the sum of 1, 1, 1, 2-tetrafluoroethane and 2,3,3,3-tetrafluoropropene.
  • the invention also relates to a kit comprising:
  • a heat transfer fluid comprising 2,3,3,3-tetrafluoropropene and 1,1,1,2-tetrafluoroethane on the one hand;
  • a lubricating oil comprising a polyalkylene glycol on the other hand
  • the present invention makes it possible to meet the needs felt in the state of the art. More particularly, it provides low GWP heat transfer compositions having good energy performance, and wherein the heat transfer compounds exhibit good miscibility with the lubricating oil.
  • the invention provides HFO-1234yf-based heat transfer compositions having improved miscibility with certain lubricating oils such as polyalkylene glycols.
  • HFO-1234yf improves the miscibility properties of HFO-1234yf with polyalkylene glycols, beyond what could be expected by a simple extrapolation of the miscibility properties of HFO-1234yf. on the one hand and HFC-134a on the other, with the lubricating oil. There is therefore a synergistic effect between HFO-1234yf and HFC-134a from the point of view of miscibility with the lubricating oil.
  • the polyalkylene glycol type oils have good lubricity, low pour point, good low temperature fluidity, and good compatibility with elastomers generally present in a vapor compression circuit. They are also relatively less expensive than other lubricating oils and they are oils whose use is currently very widespread in certain fields, and particularly in the field of automotive air conditioning. It is therefore very advantageous to improve the miscibility of HFO-1234yf with a polyalkylene glycol type lubricating oil, so that this heat transfer compound in combination with this lubricating oil can be used to a greater extent.
  • Figure 1 is a graph showing the miscibility of different mixtures of HFO-1234yf and HFC-134a with a polyalkylene glycol ND8 oil.
  • the proportion of HFC-134a with respect to HFO-1234yf and HFC-134a is indicated on the abscissa and varies from 0 to 100%, and the temperature from which the mixture ceases to be miscible with the oil is indicated in FIG. ordinate (in ° C).
  • Experimental data are represented by black circles.
  • the terms NM and M respectively denote the immiscibility zone and the miscibility zone.
  • the results are obtained with an ND8 oil content of 17%, relative to the sum of the three compounds HFO-1234yf / HFC-134a and ND8 oil. See the example below for more details.
  • the global warming potential is defined with respect to the carbon dioxide and with respect to a duration of 100 years, according to the method indicated in "The scientific assessment of ozone depletion, 2002, a report of the World Meteorological Association's Global Ozone Research and Monitoring Project.
  • heat transfer compound or “heat transfer fluid” (or refrigerant) is meant a compound, respectively a fluid, capable of absorbing heat by evaporating at low temperature and low pressure and to reject heat by condensing at high temperature and high pressure, in a vapor compression circuit.
  • a heat transfer fluid may comprise one, two, three or more than three heat transfer compounds.
  • heat transfer composition is meant a composition comprising a heat transfer fluid and optionally one or more additives which are not heat transfer compounds for the intended application.
  • the invention relies on the use of two heat transfer compounds, namely HFO-1234yf and HFC-134a, and a lubricating oil to form a heat transfer composition.
  • the heat transfer composition can be introduced as such into a vapor compression circuit.
  • the heat transfer fluid namely HFO-1234yf and HFC-134a
  • the lubricating oil at the same point or not, can be introduced separately into the circuit.
  • the individual heat transfer compounds (HFO-1234yf and HFC-134a) can also be introduced separately.
  • the lubricating oil is preferably of the polyalkylene glycol type.
  • the polyalkylene glycol oil suitable for use within the scope of the invention comprises from 5 to 50 repeating oxyalkylene units, each containing from 1 to 5 carbon atoms.
  • the polyalkylene glycol may be linear or branched. It can be a homopolymer or a copolymer of 2, 3 or more of 3 groups selected from oxyethylene, oxypropylene, oxybutylene, oxypentylene and combinations thereof.
  • Preferred polyalkylene glycols comprise at least 50% oxypropylene groups.
  • the polyalkylene glycol may comprise polyalkylene glycols of different formulas in a mixture.
  • Suitable polyalkylene glycols are disclosed in US 4,971,712.
  • Other suitable polyalkylene glycols are the polyalkylene glycols having hydroxyl groups at each end, as described in US Pat. No. 4,755,316.
  • Other suitable polyalkylene glycols are the polyalkylene glycols having a capped hydroxyl end.
  • the hydroxyl group may be capped with an alkyl group containing from 1 to 10 carbon atoms (and optionally containing one or more heteroatoms such as nitrogen), or a fluoroalkyl group containing heteroatoms such as nitrogen, or a fluoroalkyl group as described in US 4,975,212, or other similar groups.
  • the terminal hydroxyl groups may also be capped to form an ester with a carboxylic acid, as described in US 5,008,028.
  • the carboxylic acid can also be fluorinated.
  • one or the other may be an ester, or one end may be capped with an ester and the other end be free or capped with one of the aforementioned alkyl, heteroalkyl or fluoroalkyl groups.
  • polyalkylene glycol lubricating oils are, for example, Goodwrench oils from General Motors and MOPAR-56 from Daimler-Chrysler. Other suitable oils are made by Dow Chemical and Denso.
  • the viscosity of the lubricating oil may be, for example, from 1 to 1000 centistokes at 40 ° C, preferably from 10 to 200 centistokes at 40 ° C and more preferably from 20 to 100 centistokes at 40 ° C, and ideally 40 to 50 centistokes at 40 ° C.
  • the viscosity is determined according to ISO viscosity grades, according to ASTM D2422.
  • the proportion of lubricating oil to be used in combination with the heat transfer fluid depends mainly on the type of installation concerned. Indeed, the total quantity of lubricating oil in the installation depends mainly on the nature of the compressor, while the total amount of heat transfer fluid in the installation depends mainly on the exchangers and the piping.
  • the proportion of lubricating oil in the heat transfer composition is from 1 to 99%, preferably from 5 to 50%, for example 10 to 40% or 15 to 35%.
  • the lubricating oil used consists of the polyalkylene glycol described above, with the exception of any other lubricating compound.
  • another lubricating oil is used in combination with the polyalkylene glycol. It may especially be chosen from mineral oils, silicone oils, paraffins of natural origin, naphthenes, synthetic paraffins, alkylbenzenes, poly-alpha olefins, polyol esters and / or polyvinyl ethers. Polyol esters and polyvinyl ethers are preferred.
  • another lubricating oil is used in combination with the polyalkylene glycol, it is desirable that the miscibility of HFO-1234yf and / or HFC-134a with this oil is greater than the miscibility of HFO-1234yf and / or HFC-134a with polyalkylene glycol. This is particularly the case for at least a portion of the oils of the polyol ester or polyvinyl ether type.
  • the heat transfer compounds mainly used in the context of the present invention are HFO-1234yf and HFC-134a.
  • the heat transfer compositions according to the invention may optionally comprise one or more additional heat transfer compounds, besides HFO-1234yf and HFC-134a.
  • additional heat transfer compounds may be chosen especially from hydrocarbons, hydrofluorocarbons, ethers, hydrofluoroethers and fluoroolefins.
  • the heat transfer fluids according to the invention may be ternary (consisting of three heat transfer compounds) or quaternary (consisting of four heat transfer compounds), in combination with the lubricating oil to form the heat transfer compositions according to the invention.
  • binary heat transfer fluids are preferred.
  • binary fluid is meant either a fluid consisting of a mixture of HFO-1234yf and HFC-134a; a fluid consisting essentially of a mixture of HFO-1234yf and HFC-134a, but which may contain impurities in a proportion of less than 1%, preferably less than 0.5%, preferably less than 0.1%, preferably less than 0.05% and preferably less than 0.01%.
  • the proportion of HFO-1234yf in the heat transfer fluid may be: 0.1 to 5%; or 5 to 10%; or 10 to 15%; or 15 to 20%; or from 20 to 25%; or 25 to 30%; or from 30 to 35%; or 35 to 40%; or 40 to 45%; or 45 to 50%; or 50 to 55%; or 55 to 60%; or from 60 to 65%; or from 65 to 70%; or 70 to 75%; or from 75 to 80%; or from 80 to 85%; or from 85 to 90%; or from 90 to 95%; or 95 to 99.9%.
  • the proportion of HFC-134a in the heat transfer fluid may be: 0.1 to 5%; or 5 to 10%; or 10 to 15%; or 15 to 20%; or from 20 to 25%; or 25 to 30%; or from 30 to 35%; or 35 to 40%; or 40 to 45%; or 45 to 50%; or 50 to 55%; or 55 to 60%; or from 60 to 65%; or from 65 to 70%; or 70 to 75%; or from 75 to 80%; or from 80 to 85%; or from 85 to 90%; or from 90 to 95%; or 95 to 99.9%.
  • the other additives that may be used in the context of the invention may especially be chosen from stabilizers, surfactants, tracer agents, fluorescent agents, odorants and solubilizing agents.
  • the stabilizer (s), when present, preferably represent at most 5% by weight in the heat transfer composition.
  • the stabilizers there may be mentioned in particular nitromethane, ascorbic acid, terephthalic acid, azoles such as tolutriazole or benzotriazole, phenol compounds such as tocopherol, hydroquinone, t-butyl hydroquinone, 2,6-di-tert-butyl-4-methylphenol, epoxides (optionally fluorinated or perfluorinated alkyl or alkenyl or aromatic) such as butylglycidyl ether, hexanedioldiglycidyl ether, allylglycidyl ether, butylphenylglycidyl ether, phosphites, phosphonates, thiols and lactones.
  • tracer agents which can be detected
  • deuterated hydrofluorocarbons or not, deuterated hydrocarbons, perfluorocarbons, fluoroethers, brominated compounds, iodinated compounds, alcohols, aldehydes, ketones, nitrous oxide and combinations thereof.
  • the tracer agent is different from the one or more heat transfer compounds composing the heat transfer fluid.
  • solubilizing agents mention may be made of hydrocarbons, dimethyl ether, polyoxyalkylene ethers, amides, ketones, nitriles, chlorocarbons, esters, lactones, aryl ethers, fluoroethers and magnesium compounds. 1-trifluoroalkanes.
  • the solubilizing agent is different from the one or more heat transfer compounds composing the heat transfer fluid.
  • fluorescent agents mention may be made of naphthalimides, perylenes, coumarins, anthracenes, phenanthracenes, xanthenes, thioxanthenes, naphthoxanhthenes, fluoresceins and derivatives and combinations thereof.
  • alkyl acrylates As odorants, mention may be made of alkyl acrylates, allyl acrylates, acrylic acids, acrylresters, alkyl ethers, alkyl esters, alkynes, aldehydes, thiols, thioethers, disulfides, allyl isothiocyanates and alkanoic acids. , amines, norbornenes, norbornene derivatives, cyclohexene, heterocyclic aromatic compounds, ascaridole, o-methoxy (methyl) phenol and combinations thereof.
  • the heat transfer method according to the invention is based on the use of an installation comprising a vapor compression circuit which contains a heat transfer composition (i.e. a heat transfer fluid and at least one lubricating oil ).
  • a heat transfer composition i.e. a heat transfer fluid and at least one lubricating oil .
  • the heat transfer process may be a method of heating or cooling a fluid or a body.
  • the vapor compression circuit includes at least one evaporator, a compressor, a condenser and an expander, and fluid transport lines between these elements.
  • the evaporator and the condenser comprise a heat exchanger allowing a heat exchange between the heat transfer fluid and another fluid or body.
  • a compressor it is possible to use in particular a centrifugal compressor with one or more stages or a mini centrifugal compressor.
  • Rotary, piston or screw compressors can also be used.
  • the compressor may be driven by an electric motor or by a gas turbine (eg powered by vehicle exhaust, for mobile applications) or by gearing.
  • the facility may include a turbine to generate electricity (Rankine cycle).
  • the installation may also optionally include at least one coolant circuit used to transmit the heat (with or without change of state) between the heat transfer fluid circuit and the fluid or body to be heated or cooled.
  • the installation may also optionally include two or more vapor compression circuits containing identical or different heat transfer fluids.
  • the vapor compression circuits may be coupled together.
  • the vapor compression circuit operates in a conventional vapor compression cycle.
  • the cycle comprises changing the state of the heat transfer fluid from a liquid phase (or two-phase liquid / vapor) to a vapor phase at a relatively low pressure, and then compressing the fluid in the vapor phase to a relatively high pressure. high, the change of state (condensation) of the heat transfer fluid from the vapor phase to the liquid phase at a relatively high pressure, and the reduction of the pressure to restart the cycle.
  • Cooling processes include air conditioning processes (with mobile installations, for example in vehicles, or stationary), refrigeration and freezing or cryogenics.
  • heat is transferred (directly or indirectly via a heat transfer fluid) from the heat transfer fluid, during the condensation thereof, to the fluid or to the body that is heating, and this at a relatively high temperature compared to the environment.
  • heat pump The installation for implementing the heat transfer is called in this case "heat pump”.
  • heat exchanger for the implementation of heat transfer fluids according to the invention, and in particular co-current heat exchangers or, preferably, heat exchangers against -current. It is also possible to use microchannel exchangers.
  • the invention makes it possible in particular to implement cooling processes at moderate temperature, that is to say in which the temperature of the fluid or of the cooled body is from -15 ° C. to 15 ° C., preferably from -15 ° C. to 15.degree. 10 ° C to 10 ° C, more preferably from -5 ° C to 5 ° C
  • the invention also makes it possible to implement heating processes at a moderate temperature, that is to say in which the temperature of the fluid or of the heated body is from 30 ° C. to 80 ° C., and preferably 35 ° C. C to
  • the inlet temperature of the heat transfer fluid to the evaporator is preferably from -20 ° C. to 10 ° C., especially from -15 ° C. ° C at 5 ° C, more preferably at -10 ° C to 0 ° C and for example about -5 ° C; and the temperature of the onset of condensation of the heat transfer fluid at the condenser is preferably 25 ° C to 90 ° C, especially 30 ° C to 70 ° C, more preferably 35 ° C to 55 ° C C and for example about 50 ° C.
  • These processes may be refrigeration, air conditioning or heating processes.
  • the invention also makes it possible to implement processes of low temperature refrigeration processes, that is to say in which the temperature of the fluid or of the cooled body is from -40 ° C. to -10 ° C., and preferably from -35 ° C to -25 ° C, more preferably from -30 ° C to -20 ° C (most preferably about -25 ° C).
  • the inlet temperature of the heat transfer fluid to the evaporator is preferably from -45 ° C. to -15 ° C., especially from -40 ° C. at -20 ° C, more preferably -35 ° C to -25 ° C and for example about -30 ° C; and the temperature of the onset of condensation of the heat transfer fluid at the condenser is preferably from 25 ° C to 80 ° C, in particular from 30 ° C to 60 ° C, more preferably from 35 ° C to 55 ° C and for example about 40 ° C.
  • HFC-134a in a heat transfer fluid consisting of HFO-1234yf (or comprising HFO-1234yf) improves the miscibility of the heat transfer fluid with the lubricating oil, which is ie increases the threshold temperature of appearance of the immiscibility zone (defined as being the temperature from which the compounds in the liquid phase form an emulsion), and thus makes it possible to increase the possibilities of use of the fluid heat transfer, for example by allowing use at a higher condensing temperature.
  • the invention makes it possible to proceed to the replacement of any heat transfer fluid in all heat transfer applications, and for example in automobile air conditioning.
  • the heat transfer fluids and heat transfer compositions according to the invention can serve to replace:
  • R1234yf (2,3,3,3-tetrafluoropropene);
  • An autoclave is placed in a glass vat, fed by a thermostatic bath of water or brine according to the test temperatures, from -30 ° C to + 80 ° C.
  • the heat transfer fluid For each tested heat transfer fluid (mixture of HFO-1234yf and HFC-134a with given proportions), the heat transfer fluid is introduced into the autoclave. Then a first quantity of defined lubricating oil is added, and the mixture is stirred. The temperature in the autoclave is increased until an emulsion is obtained, signaling the non-miscibility of the mixture. Then the mixture is cooled, an additional amount of oil is introduced into the mixture, and iteratively is carried out.
  • This step makes it possible to produce, for each given HFO-1234yf / HFC-134a transfer fluid, a curve making it possible to visualize the zone of non-miscibility of the mixture with the oil PAG, as a function of the temperature.
  • the emulsion appears at a temperature of 26 ° C.
  • the mixture does not contain HFO-1234yf, the emulsion appears at a temperature of 69 ° C. This makes it possible to draw a dashed theoretical line, representing the temperature expected for the appearance of an emulsion with a mixture of HFO-1234yf and HFC-134a, this being obtained by weighting the respective miscibility temperatures.
  • miscibility zone is larger than theoretically expected. This means that there is a synergistic effect between HFO-1234yf and HFC-134a with respect to miscibility with lubricating oil.

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Abstract

L'invention concerne l'utilisation du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane pour augmenter la miscibilité du 2,3,3,3-tétrafluoropropène avec une huile de lubrification, et notamment avec une huile de type polyalkylène glycol. L'invention fournit à cet égard des compositions de transfert de chaleur ainsi que des installations et procédés utilisant ces compositions.

Description

COMPOSITIONS DE TRANSFERT DE CHALEUR PRESENTANT UNE MISCIBILITE AMELIOREE AVEC L'HUILE DE LUBRIFICATION
MAINE DE L'INVENTION
La présente invention concerne des compositions de transfert de chaleur ase de 2,3,3,3-tétrafluropropène présentant une miscibilité améliorée avec ile de lubrification. IERE-PLAN TECHNIQUE
Les fluides à base de composés fluorocarbonés sont largement utilisés is les systèmes de transfert de chaleur par compression de vapeur, arriment les dispositifs de climatisation, de pompe à chaleur, de réfrigération de congélation. Ces dispositifs ont en commun de reposer sur un cycle 'modynamique comprenant la vaporisation du fluide à basse pression (dans jelle le fluide absorbe de la chaleur) ; la compression du fluide vaporisé )u'à une pression élevée ; la condensation du fluide vaporisé en liquide à ssion élevée (dans laquelle le fluide rejette de la chaleur) ; et la détente du ie pour terminer le cycle.
Le choix d'un fluide de transfert de chaleur (qui peut être un composé pur un mélange de composés) est dicté d'une part par les propriétés -modynamiques du fluide, et d'autre part par des contraintes élémentaires. Ainsi, un critère particulièrement important est celui de pact du fluide considéré sur l'environnement. En particulier, les composés )rés (chlorofluorocarbures et hydrochlorofluorocarbures) présentent le avantage d'endommager la couche d'ozone. On leur préfère donc armais généralement les composés non chlorés tels que les rofluorocarbures, les fluoroéthers et les fluorooléfines.
Une autre contrainte environnementale est celle du potentiel de hauffement climatique (GWP). Il est donc essentiel de mettre au point des npositions de transfert de chaleur présentant un GWP aussi faible que sible et de bonnes performances énergétiques.
Par ailleurs, pour lubrifier les pièces mobiles du compresseur (ou des npresseurs) d'un système de compression de vapeur, une huile de 'ification doit être ajoutée au fluide de transfert de chaleur. L'huile peut être manière générale minérale ou synthétique. Le choix de l'huile de lubrification est effectué en fonction du type de compresseur, et de manière à ne pas réagir avec le fluide de transfert de chaleur proprement dit et avec les autres composés présents dans le système.
Pour certains systèmes de transfert de chaleur (notamment de petite taille), l'huile de lubrification est généralement autorisée à circuler dans l'ensemble du circuit, la tuyauterie étant conçue de telle sorte que l'huile puisse s'écouler par gravité vers le compresseur. Dans d'autres systèmes de transfert de chaleur (notamment de grande taille), on prévoit un séparateur d'huile immédiatement après le compresseur ainsi qu'un dispositif de gestion de niveau d'huile, assurant un retour de l'huile vers le ou les compresseurs. Même lorsqu'un séparateur d'huile est présent, la tuyauterie du système doit encore être conçue de manière que l'huile puisse revenir par gravité vers le séparateur d'huile ou vers le compresseur.
Le document WO 2004/037913 décrit des compositions à base de fluorooléfines et notamment à base de tétrafluoropropène ou de pentafluoropropène. Dans l'exemple 2 est reportée la miscibilité du 1 ,2,3,3,3- pentafluoropropène (HFO-1225ye) avec diverses huiles de lubrification, ainsi que celle du 1 ,3,3,3-tétrafluoropropène (HFO-1234ze) avec diverses huiles de lubrification. Dans l'exemple 3 est reportée la compatibilité du HFO-1234ze et du 3,3,3-trifluoropropène (HFO-1243zf) avec des huiles de lubrification du type polyalkylène glycol.
Le document WO 2005/042663 s'intéresse spécifiquement à la miscibilité de mélanges de fluorooléfines et d'huiles de lubrification. Les exemples fournis pour ces mélanges sont essentiellement les mêmes que ceux du document WO 2004/037913.
Le document WO 2006/094303 décrit un grand nombre de compositions de transfert de chaleur comprenant des fluorooléfines et des composés additionnels. Parmi les nombreuses compositions citées figurent les mélanges à base de 2,3,3,3-tétrafluoropropène (HFO-1234yf) et de 1 ,1 ,1 ,2- tétrafluoroéthane (HFC-134a). Par ailleurs, le document enseigne de manière générale à combiner la liste des nombreux mélanges frigorigènes possibles avec une liste d'huiles de lubrification.
Lorsque le ou les composés de transfert de chaleur présentent une mauvaise miscibilité avec l'huile de lubrification, celle-ci a tendance à être piégée au niveau de l'évaporateur et à ne pas retourner au compresseur, ce qui ne permet pas un fonctionnement correct du système. A cet égard, il existe encore un besoin de mettre au point des compositions de transfert de chaleur à bas GWP (et présentant de bonnes performances énergétiques), dans lesquelles les composés de transfert de chaleur présentent une bonne miscibilité avec l'huile de lubrification.
En particulier, le HFO-1234yf est un composé de transfert de chaleur particulièrement intéressant du fait notamment de son bas GWP et de ses bonnes performances énergétiques. En revanche, sa miscibilité avec certaines huiles de lubrification est imparfaite et limite son application. Il est donc souhaitable d'améliorer la miscibilité de compositions à base de HFO-1234yf avec les huiles de lubrification usuelles.
RESUME DE L'INVENTION
L'invention concerne en premier lieu une composition comprenant du 2,3,3,3-tétrafluoropropène, du 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane et du polyalkylène glycol.
Selon un mode de réalisation, le 2,3,3,3-tétrafluoropropène, le 1 ,1 ,1 ,2- tétrafluoroéthane et le polyalkylène glycol représentent au moins 95 %, de préférence au moins 99 %, de manière plus particulièrement préférée au moins 99,9 % de la composition.
Selon un mode de réalisation, la composition comprend de 1 à 99 % de polyalkylène glycol, de préférence de 5 à 50 %, de manière plus particulièrement préférée de 10 à 40 %, et idéalement de 15 à 35 %.
Selon un mode de réalisation, le rapport massique entre le 2,3,3,3- tétrafluoropropène et le 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane est de 1 :99 à 99:1 , de préférence de 25:75 à 95:5, de manière plus particulièrement préférée de 50:50 à 92:8, et idéalement de 55:45 à 92:8.
Selon un mode de réalisation, le polyalkylène glycol présente une viscosité de 1 à 1000 centistokes à 40 °C, de préférence de 10 à 200 centistokes à 40 °C, de manière plus particulièrement préférée de 20 à 100 centistokes à 40 °C et idéalement de 40 à 50 centistokes à 40 °C.
Selon un mode de réalisation, la composition comprend en outre : un ou plusieurs additifs choisis parmi les composés de transfert de chaleur, les lubrifiants, les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants, les agents de solubilisation et leurs mélanges ; de préférence un ou plusieurs additifs choisis parmi les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants, les agents de solubilisation et leurs mélanges. L'invention concerne également l'utilisation de polyalkylène glycol en tant qu'huile de lubrification dans un circuit de compression de vapeur, en association avec un fluide de transfert de chaleur comprenant, de préférence consistant en, un mélange de 2,3,3,3-tétrafluoropropène et du 1 ,1 ,1 ,2- tétrafluoroéthane.
Selon un mode de réalisation, le polyalkylène glycol est utilisé à raison de 1 à 99 %, de préférence de 5 à 50 %, de manière plus particulièrement préférée de 10 à 40 %, et idéalement de 15 à 35 %, par rapport à la somme du polyalkylène glycol et du fluide de transfert de chaleur.
Selon un mode de réalisation, le rapport massique entre le 2,3,3,3- tétrafluoropropène et le 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane dans le fluide de transfert de chaleur est de 1 :99 à 99:1 , de préférence de 25:75 à 95:5, de manière plus particulièrement préférée de 50:50 à 92:8, et idéalement de 55:45 à 92:8.
Selon un mode de réalisation, le rapport massique entre le 2,3,3,3- tétrafluoropropène et le 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane dans le fluide de transfert de chaleur est de 60:40 à 99,9:0,1 , de préférence de 68:32 à 99,9:0,1 , et plus particulièrement préférée de 68:32 à 95:5.
Selon un mode de réalisation, le polyalkylène glycol présente une viscosité de 1 à 1000 centistokes à 40 °C, de préférence de 10 à 200 centistokes à 40 °C, de manière plus particulièrement préférée de 20 à 100 centistokes à 40 °C et idéalement de 40 à 50 centistokes à 40 °C.
L'invention concerne également une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant une composition de transfert de chaleur qui est une composition telle que décrite ci-dessus.
Selon un mode de réalisation, l'installation est choisie parmi les installations mobiles ou stationnaires de chauffage par pompe à chaleur, de climatisation, de réfrigération, de congélation et les cycles de Rankine, et notamment parmi les installations de climatisation automobile.
L'invention concerne également un procédé de chauffage ou de refroidissement d'un fluide ou d'un corps au moyen d'un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur, ledit procédé comprenant successivement l'évaporation au moins partielle du fluide de transfert de chaleur, la compression du fluide de transfert de chaleur, la condensation au moins partielle du fluide de transfert de chaleur et la détente du fluide de transfert de chaleur, dans lequel le fluide de transfert de chaleur est associé à une huile de lubrification pour former une composition de transfert de chaleur, ladite composition de transfert de chaleur étant une composition telle que décrite ci-dessus.
L'invention concerne également un procédé de réduction de l'impact environnemental d'une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur initial, ledit procédé comprenant une étape de remplacement du fluide de transfert de chaleur initial dans le circuit de compression de vapeur par un fluide de transfert de chaleur final, le fluide de transfert de chaleur final présentant un GWP inférieur au fluide de transfert de chaleur initial, dans lequel le fluide de transfert de chaleur final est associé à une huile de lubrification pour former une composition de transfert de chaleur, ladite composition de transfert de chaleur étant une composition telle que décrite ci-dessus.
L'invention concerne également l'utilisation de 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane pour augmenter la miscibilité du 2,3,3,3-tétrafluoropropène avec une huile de lubrification.
Selon un mode de réalisation, l'huile de lubrification est du polyalkylène glycol, et de préférence présente une viscosité de 1 à 1000 centistokes à 40 °C, encore de préférence de 10 à 200 centistokes à 40 °C, de manière plus particulièrement préférée de 20 à 100 centistokes à 40 °C et idéalement de 40 à 50 centistokes à 40 °C.
Selon un mode de réalisation, le 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane est utilisé à raison de 1 à 99 %, de préférence de 5 à 75 %, de manière plus particulièrement préférée de 8 à 50 %, idéalement de 8 à 45 %, par rapport à la somme de 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane et de 2,3,3,3-tétrafluoropropène.
L'invention concerne également un kit comprenant :
- un fluide de transfert de chaleur comprenant du 2,3,3,3- tétrafluoropropène et du 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane d'une part ;
- une huile de lubrification comprenant un polyalkylène glycol d'autre part ;
pour une utilisation dans une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur.
La présente invention permet de répondre aux besoins ressentis dans l'état de la technique. Elle fournit plus particulièrement des compositions de transfert de chaleur à bas GWP, présentant de bonnes performances énergétiques, et dans lesquelles les composés de transfert de chaleur présentent une bonne miscibilité avec l'huile de lubrification. En particulier, l'invention fournit des compositions de transfert de chaleur à base de HFO-1234yf, présentant une miscibilité améliorée avec certaines huiles de lubrification telles que les polyalkylènes glycols.
Cela est accompli en mélangeant le HFO-1234yf avec du HFC-134a. Ainsi, les présents inventeurs ont constaté que le HFC-134a améliore les propriétés de miscibilité du HFO-1234yf avec les polyalkylènes glycols, au-delà de ce que l'on pourrait attendre par une simple extrapolation des propriétés de miscibilité du HFO-1234yf d'une part et du HFC-134a d'autre part, avec l'huile de lubrification. Il y a donc un effet de synergie entre le HFO-1234yf et le HFC- 134a du point de vue de la miscibilité avec l'huile de lubrification.
Les huiles de type polyalkylène glycol présentent un bon pouvoir lubrifiant, un bas point d'écoulement, une bonne fluidité à basse température, et une bonne compatibilité avec les élastomères généralement présents dans un circuit de compression de vapeur. Elles sont par ailleurs relativement moins coûteuses que d'autres huiles de lubrification et ce sont des huiles dont l'utilisation est actuellement très largement répandue dans certains domaines, et notamment dans le domaine de la climatisation automobile. Il est donc très avantageux d'améliorer la miscibilité du HFO-1234yf avec une huile de lubrification de type polyalkylène glycol, de sorte à pouvoir utiliser dans une plus large mesure ce composé de transfert de chaleur en association avec cette huile de lubrification.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES
La figure 1 est un graphique représentant la miscibilité de différents mélanges de HFO-1234yf et HFC-134a avec une huile polyalkylène glycol ND8. La proportion de HFC-134a par rapport au mélange HFO-1234yf et HFC-134a est indiquée en abscisse et varie de 0 à 100 %, et la température à partir de laquelle le mélange cesse d'être miscible avec l'huile est indiquée en ordonnée (en °C). Les données expérimentales sont représentées par des ronds noirs. Les mentions NM et M désignent respectivement la zone de non-miscibilité et la zone de miscibilité. L'ensemble des résultats sont obtenus avec une teneur en huile ND8 de 17 %, par rapport à la somme des trois composés HFO-1234yf / HFC-134a et huile ND8. On se reportera à l'exemple ci-dessous pour plus de détails. DESCRIPTION DE MODES DE REALISATION DE L'INVENTION
L'invention est maintenant décrite plus en détail et de façon non limitative dans la description qui suit.
Sauf mention contraire, dans l'ensemble de la demande les proportions de composés indiquées sont données en pourcentages massiques.
Selon la présente demande, le potentiel de réchauffement global (GWP) est défini par rapport au dioxyde de carbone et par rapport à une durée de 100 ans, selon la méthode indiquée dans « The scientific assessment of ozone depletion, 2002, a report of the World Meteorological Association's Global Ozone Research and Monitoring Project ».
Par « composé de transfert de chaleur », respectivement « fluide de transfert de chaleur » (ou fluide frigorigène), on entend un composé, respectivement un fluide, susceptible d'absorber de la chaleur en s'évaporant à basse température et basse pression et de rejeter de la chaleur en se condensant à haute température et haute pression, dans un circuit de compression de vapeur. De manière générale, un fluide de transfert de chaleur peut comprendre un seul, deux, trois ou plus de trois composés de transfert de chaleur.
Par « composition de transfert de chaleur » on entend une composition comprenant un fluide de transfert de chaleur et éventuellement un ou plusieurs additifs qui ne sont pas des composés de transfert de chaleur pour l'application envisagée.
L'invention repose sur l'utilisation de deux composés de transfert de chaleur, à savoir le HFO-1234yf et le HFC-134a, et d'une huile de lubrification, pour former une composition de transfert de chaleur.
On peut introduire la composition de transfert de chaleur telle quelle dans un circuit de compression de vapeur. Alternativement, on peut introduire séparément dans le circuit d'une part le fluide de transfert de chaleur (à savoir le HFO-1234yf et le HFC-134a), et d'autre part l'huile de lubrification, au même point ou non. On peut aussi introduire les composés de transfert de chaleur individuels (HFO-1234yf et HFC-134a) séparément.
L'huile de lubrification est de préférence du type polyalkylène glycol.
En général, l'huile polyalkylène glycol appropriée pour être utilisée dans le cadre de l'invention comprend de 5 à 50 unités oxyalkylènes répétées, chacune contenant de 1 à 5 atomes de carbone.
Le polyalkylène glycol peut être linéaire ou ramifié. Il peut s'agir d'un homopolymère ou d'un copolymère de 2, 3 ou plus de 3 groupes choisis parmi les groupes oxyéthylène, oxypropylène, oxybutylène, oxypentylène et les combinaisons de ceux-ci.
Des polyalkylènes glycols préférés comprennent au moins 50 % de groupes oxypropylènes. Le polyalkylène glycol au sens de l'invention peut comprendre des polyalkylènes glycols de formules différentes en mélange.
Des polyalkylènes glycols appropriés sont décrits dans le document US 4,971 ,712. D'autres polyalkylènes glycols appropriés sont les polyalkylènes glycols présentant des groupements hydroxyles à chaque extrémité, tels que décrits dans le document US 4,755,316. D'autres polyalkylènes glycols appropriés sont les polyalkylènes glycols présentant une extrémité hydroxyle coiffée. Le groupement hydroxyle peut être coiffé avec un groupement alkyle contenant de 1 à 10 atomes de carbone (et contenant éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes tels que l'azote), ou un groupement fluoroalkyle contenant des hétéroatomes tels que l'azote, ou un groupement fluoroalkyle tel que décrit dans le document US 4,975,212, ou d'autres groupements similaires.
Lorsque les deux extrémités hydroxyles du polyalkylène glycol sont coiffées, on peut utiliser le même groupement extrémal ou une combinaison de deux groupements distincts.
Les groupements hydroxyles terminaux peuvent aussi être coiffés en formant un ester avec un acide carboxylique, tel que cela est décrit dans le document US 5,008,028. L'acide carboxylique peut également être fluoré.
Lorsque les deux extrémités du polyalkylène glycol sont coiffées, l'une ou l'autre peut l'être par un ester, ou bien une extrémité peut être coiffée par un ester et l'autre extrémité être libre ou être coiffée avec l'un des groupements alkyles, hétéroalkyles ou fluoroalkyles susmentionnés.
Des huiles de lubrification de type polyalkylène glycol disponibles dans le commerce sont par exemple les huiles Goodwrench de General Motors et MOPAR-56 de Daimler-Chrysler. D'autres huiles appropriées sont fabriquées par Dow Chemical et Denso.
La viscosité de l'huile de lubrification peut être par exemple de 1 à 1000 centistokes à 40 °C, de préférence de 10 à 200 centistokes à 40 °C et de manière plus particulièrement préférée de 20 à 100 centistokes à 40 °C, et idéalement de 40 à 50 centistokes à 40 °C.
La viscosité est déterminée selon les grades ISO de viscosité, conformément à la norme ASTM D2422.
L'huile commercialisée par Denso sous le nom ND8, présentant une viscosité de 46 centistokes, est particulièrement appropriée. La proportion d'huile de lubrification devant être utilisée en combinaison avec le fluide de transfert de chaleur dépend principalement du type d'installation concernée. En effet, la quantité totale d'huile de lubrification dans l'installation dépend principalement de la nature du compresseur, tandis que la quantité totale de fluide de transfert de chaleur dans l'installation dépend principalement des échangeurs et de la tuyauterie.
En général, la proportion d'huile de lubrification dans la composition de transfert de chaleur, ou autrement dit par rapport à la somme de l'huile de lubrification et du fluide de transfert de chaleur, est de 1 à 99 %, de préférence de 5 à 50 %, par exemple de 10 à 40 % ou de 15 à 35 %.
Selon un mode de réalisation particulier, l'huile de lubrification utilisée consiste en le polyalkylène glycol décrit ci-dessus, à l'exception de tout autre composé lubrifiant.
Selon un mode de réalisation alternatif, une autre huile de lubrification est utilisée en combinaison avec le polyalkylène glycol. Elle peut notamment être choisie parmi les huiles d'origine minérale, les huiles de silicone, les paraffines d'origine naturelle, les naphtènes, les paraffines synthétiques, les alkylbenzènes, les poly-alpha oléfines, les polyol esters et / ou des polyvinyléthers. Les polyol esters et les polyvinyléthers sont préférés. Lorsqu'une autre huile de lubrification est utilisée en combinaison avec le polyalkylène glycol, il est souhaitable que la miscibilité du HFO-1234yf et / ou du HFC-134a avec cette huile soit supérieure à la miscibilité respective du HFO-1234yf et / ou du HFC-134a avec le polyalkylène glycol. C'est le cas notamment pour au moins une partie des huiles de type polyol ester ou polyvinyléther.
Les composés de transfert de chaleur principalement utilisés dans le cadre de la présente invention sont le HFO-1234yf et le HFC-134a.
Toutefois, les compositions de transfert de chaleur selon l'invention peuvent éventuellement comprendre un ou plusieurs composés de transfert de chaleur supplémentaires, outre le HFO-1234yf et le HFC-134a. Ces composés de transfert de chaleur supplémentaires peuvent être notamment choisis parmi les hydrocarbures, les hydrofluorocarbures, les éthers, les hydrofluoroéthers et les fluorooléfines.
Selon des modes de réalisation particuliers, les fluides de transfert de chaleur selon l'invention peuvent être des compositions ternaires (consistant en trois composés de transfert de chaleur) ou quaternaires (consistant en quatre composés de transfert de chaleur), en association avec l'huile de lubrification pour former les compositions de transfert de chaleur selon l'invention.
Toutefois les fluides de transfert de chaleur binaires sont préférés.
Par fluide binaire, on entend soit un fluide consistant en un mélange de HFO-1234yf et HFC-134a ; soit un fluide consistant essentiellement en un mélange de HFO-1234yf et HFC-134a, mais pouvant contenir des impuretés à raison de moins de 1 %, de préférence moins de 0,5 %, de préférence moins de 0,1 %, de préférence moins de 0,05 % et de préférence moins de 0,01 %.
Selon des modes de réalisation particuliers, la proportion de HFO-1234yf dans le fluide de transfert de chaleur peut être : de 0,1 à 5 % ; ou de 5 à 10 % ; ou de 10 à 15 % ; ou de 15 à 20 % ; ou de 20 à 25 % ; ou de 25 à 30 % ; ou de 30 à 35 % ; ou de 35 à 40 % ; ou de 40 à 45 % ; ou de 45 à 50 % ; ou de 50 à 55 % ; ou de 55 à 60 % ; ou de 60 à 65 % ; ou de 65 à 70 % ; ou de 70 à 75 % ; ou de 75 à 80 % ; ou de 80 à 85 % ; ou de 85 à 90 % ; ou de 90 à 95 % ; ou de 95 à 99,9 %.
Selon des modes de réalisation particuliers, la proportion de HFC-134a dans le fluide de transfert de chaleur peut être : de 0,1 à 5 % ; ou de 5 à 10 % ; ou de 10 à 15 % ; ou de 15 à 20 % ; ou de 20 à 25 % ; ou de 25 à 30 % ; ou de 30 à 35 % ; ou de 35 à 40 % ; ou de 40 à 45 % ; ou de 45 à 50 % ; ou de 50 à 55 % ; ou de 55 à 60 % ; ou de 60 à 65 % ; ou de 65 à 70 % ; ou de 70 à 75 % ; ou de 75 à 80 % ; ou de 80 à 85 % ; ou de 85 à 90 % ; ou de 90 à 95 % ; ou de 95 à 99,9 %.
Les valeurs données dans les trois paragraphes précédents s'appliquent au fluide de transfert de chaleur sans l'huile de lubrification, et non pas à la composition de transfert de chaleur qui comprend le fluide de transfert de chaleur, l'huile de lubrification et éventuellement d'autres additifs.
Les autres additifs pouvant être utilisés dans le cadre de l'invention peuvent notamment être choisis parmi les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants et les agents de solubilisation.
Le ou les stabilisants, lorsqu'ils sont présents, représentent de préférence au plus 5 % en masse dans la composition de transfert de chaleur. Parmi les stabilisants, on peut citer notamment le nitrométhane, l'acide ascorbique, l'acide téréphtalique, les azoles tels que le tolutriazole ou le benzotriazole, les composés phénoliques tels que le tocophérol, l'hydroquinone, le t-butyl hydroquinone, le 2,6-di-ter-butyl-4-méthylphénol, les époxydes (alkyl éventuellement fluoré ou perfluoré ou alkényl ou aromatique) tels que les n- butylglycidyl éther, hexanedioldiglycidyl éther, allylglycidyl éther, butylphénylglycidyl éther, les phosphites, les phosphonates, les thiols et les lactones.
A titre d'agents traceurs (susceptibles d'être détectés) on peut citer les hydrofluorocarbures deutérés ou non, les hydrocarbures deutérés, les perfluorocarbures, les fluoroéthers, les composés bromés, les composés iodés, les alcools, les aldéhydes, les cétones, le protoxyde d'azote et les combinaisons de ceux-ci. L'agent traceur est différent du ou des composés de transfert de chaleur composant le fluide de transfert de chaleur.
A titre d'agents de solubilisation, on peut citer les hydrocarbures, le diméthyléther, les polyoxyalkylène éthers, les amides, les cétones, les nitriles, les chlorocarbures, les esters, les lactones, les aryl éthers, les fluoroéthers et les 1 ,1 ,1 -trifluoroalcanes. L'agent de solubilisation est différent du ou des composés de transfert de chaleur composant le fluide de transfert de chaleur.
A titre d'agents fluorescents, on peut citer les naphthalimides, les perylènes, les coumarines, les anthracènes, les phénanthracènes, les xanthènes, les thioxanthènes, les naphthoxanhtènes, les fluorescéines et les dérivés et combinaisons de ceux-ci.
A titre d'agents odorants, on peut citer les alkylacrylates, les allylacrylates, les acides acryliques, les acrylesters, les alkyléthers, les alkylesters, les alcynes, les aldéhydes, les thiols, les thioéthers, les disulfures, les allylisothiocyanates, les acides alcanoïques, les aminés, les norbornènes, les dérivés de norbornènes, le cyclohexène, les composés aromatiques hétérocycliques, l'ascaridole, l'o-méthoxy(méthyl)-phénol et les combinaisons de ceux-ci.
Le procédé de transfert de chaleur selon l'invention repose sur l'utilisation d'une installation comprenant un circuit de compression de vapeur qui contient une composition de transfert de chaleur (à savoir un fluide de transfert de chaleur et au moins une huile de lubrification). Le procédé de transfert de chaleur peut être un procédé de chauffage ou de refroidissement d'un fluide ou d'un corps.
Le circuit de compression de vapeur comprend au moins un évaporateur, un compresseur, un condenseur et un détendeur, ainsi que des lignes de transport de fluide entre ces éléments. L'évaporateur et le condenseur comprennent un échangeur de chaleur permettant un échange de chaleur entre le fluide de transfert de chaleur et un autre fluide ou corps. A titre de compresseur, on peut utiliser notamment un compresseur centrifuge à un ou plusieurs étages ou un mini-compresseur centrifuge. Les compresseurs rotatifs, à piston ou à vis peuvent aussi être utilisés. Le compresseur peut être entraîné par un moteur électrique ou par une turbine à gaz (par exemple alimentée par les gaz d'échappement d'un véhicule, pour les applications mobiles) ou par engrenage.
L'installation peut comprendre une turbine pour générer de l'électricité (cycle de Rankine).
L'installation peut également éventuellement comprendre au moins un circuit de fluide caloporteur utilisé pour transmettre la chaleur (avec ou sans changement d'état) entre le circuit de fluide de transfert de chaleur et le fluide ou corps à chauffer ou refroidir.
L'installation peut également éventuellement comprendre deux circuits de compression de vapeur (ou plus), contenant des fluides de transfert de chaleur identiques ou distincts. Par exemple, les circuits de compression de vapeur peuvent être couplés entre eux.
Le circuit de compression de vapeur fonctionne selon un cycle classique de compression de vapeur. Le cycle comprend le changement d'état du fluide de transfert de chaleur d'une phase liquide (ou diphasique liquide / vapeur) vers une phase vapeur à une pression relativement faible, puis la compression du fluide en phase vapeur jusqu'à une pression relativement élevée, le changement d'état (condensation) du fluide de transfert de chaleur de la phase vapeur vers la phase liquide à une pression relativement élevée, et la réduction de la pression pour recommencer le cycle.
Dans le cas d'un procédé de refroidissement, de la chaleur issue du fluide ou du corps que l'on refroidit (directement ou indirectement, via un fluide caloporteur) est absorbée par le fluide de transfert de chaleur, lors de l'évaporation de ce dernier, et ce à une température relativement faible par rapport à l'environnement. Les procédés de refroidissement comprennent les procédés de climatisation (avec des installations mobiles, par exemple dans des véhicules, ou stationnaires), de réfrigération et de congélation ou de cryogénie.
Dans le cas d'un procédé de chauffage, de la chaleur est cédée (directement ou indirectement, via un fluide caloporteur) du fluide de transfert de chaleur, lors de la condensation de celui-ci, au fluide ou au corps que l'on chauffe, et ce à une température relativement élevée par rapport à l'environnement. L'installation permettant de mettre en œuvre le transfert de chaleur est appelée dans ce cas « pompe à chaleur ».
Il est possible d'utiliser tout type d'échangeur de chaleur pour la mise en œuvre des fluides de transfert de chaleur selon l'invention, et notamment des échangeurs de chaleur à co-courant ou, de préférence, des échangeurs de chaleur à contre-courant. Il est également possible d'utiliser des échangeurs à micro-canaux.
L'invention permet en particulier de mettre en œuvre des procédés de refroidissement à température modérée, c'est-à-dire dans lesquels la température du fluide ou du corps refroidi est de -15°C à 15°C, de préférence de -10°C à 10°C, de manière plus particulièrement préférée de -5°C à 5°C
(idéalement d'environ 0°C).
L'invention permet également de mettre en œuvre des procédés de chauffage à température modérée, c'est-à-dire dans lesquels la température du fluide ou du corps chauffé est de 30 °C à 80 °C, et de préférence de 35 °C à
55 °C, de manière plus particulièrement préférée de 40 °C à 50 °C (idéalement d'environ 45 °C).
Dans les procédés de « refroidissement ou de chauffage à température modérée » mentionnés ci-dessus, la température d'entrée du fluide de transfert de chaleur à l'évaporateur est de préférence de -20 °C à 10°C, notamment de -15°C à 5°C, de manière plus particulièrement préférée de -10°C à 0°C et par exemple d'environ -5°C ; et la température du début de la condensation du fluide de transfert de chaleur au condenseur est de préférence de 25 °C à 90 °C, notamment de 30 °C à 70 °C, de manière plus particulièrement préférée de 35 °C à 55 °C et par exemple d'environ 50 °C. Ces procédés peuvent être des procédés de réfrigération, de climatisation ou de chauffage.
L'invention permet également de mettre en œuvre des procédés de procédés de réfrigération à basse température, c'est-à-dire dans lesquels la température du fluide ou du corps refroidi est de -40 °C à -10°C, et de préférence de -35 °C à -25 °C, de manière plus particulièrement préférée de -30 °C à -20 °C (idéalement d'environ -25 °C).
Dans les procédés de « réfrigération à basse température » mentionnés ci-dessus, la température d'entrée du fluide de transfert de chaleur à l'évaporateur est de préférence de -45 °C à -15°C, notamment de -40 °C à -20 °C, de manière plus particulièrement préférée de -35 °C à -25 °C et par exemple d'environ -30°C ; et la température du début de la condensation du fluide de transfert de chaleur au condenseur est de préférence de 25 °C à 80 °C, notamment de 30 °C à 60 °C, de manière plus particulièrement préférée de 35 °C à 55 °C et par exemple d'environ 40 °C.
Il faut noter que l'ajout de HFC-134a dans un fluide de transfert de chaleur constitué de HFO-1234yf (ou comprenant du HFO-1234yf) améliore la miscibilité du fluide de transfert de chaleur avec l'huile de lubrification, c'est-à- dire augmente la température seuil d'apparition de la zone de non-miscibilité (définie comme étant la température à partir laquelle les composés en phase liquide forment une émulsion), et permet donc d'accroître les possibilités d'utilisation du fluide de transfert de chaleur, par exemple en permettant une utilisation à une température de condensation plus élevée.
Plus généralement, l'invention permet de procéder au remplacement de tout fluide de transfert de chaleur dans toutes les applications de transfert de chaleur, et par exemple dans la climatisation automobile. Par exemple, les fluides de transfert de chaleur et compositions de transfert de chaleur selon l'invention peuvent servir à remplacer :
- le 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane (R134a) ;
- le 1 ,1 -difluoroéthane (R152a) ;
- le 1 ,1 ,1 ,3,3-pentafluoropropane (R245fa) ;
- les mélanges de pentafluoroéthane (R125), de 1 ,1 ,1 ,2- tétrafluoroéthane (R134a) et d'isobutane (R600a), à savoir les R422 ;
- le chlorodifluorométhane (R22) ;
- le mélange de 51 ,2 % de chloropentafluoroéthane (R1 15) et de 48,8 % de chlorodifluorométhane (R22), à savoir le R502 ;
- tout hydrocarbure ;
- le mélange de 20 % de difluorométhane (R32), de 40 % de pentafluoroéthane (R125) et de 40 % de 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane (R134a), à savoir le R407A ;
- le mélange de 23 % de difluorométhane (R32), de 25 % de pentafluoroéthane (R125) et de 52 % de 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane (R134a), à savoir le R407C ;
- le mélange de 30 % de difluorométhane (R32), de 30 % de pentafluoroéthane (R125) et de 40 % de 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane (R134a), à savoir le R407F ;
- le R1234yf (2,3,3,3-tétrafluoropropène) ;
- le R1234ze (1 ,3,3, 3-tétrafluoropropène). EXEMPLE
L'exemple suivant illustre l'invention sans la limiter.
Dans cet exemple on étudie la miscibilité du HFO-1234yf, du HFC-134a et de leurs mélanges avec une huile de lubrification de type PAG ND8.
On place un autoclave dans une cuve vitrée, alimentée par un bain thermostaté d'eau ou d'eau glycolée suivant les températures d'essais, de -30°C à +80°C.
Pour chaque fluide de transfert de chaleur testé (mélange de HFO- 1234yf et HFC-134a avec des proportions données), le fluide de transfert de chaleur est introduit dans l'autoclave. Puis une première quantité d'huile de lubrification définie est ajoutée, et le mélange est agité. On augmente la température au sein de l'autoclave jusqu'à obtention d'une émulsion, signalant la non-miscibilité du mélange. Puis on refroidit le mélange, on introduit une quantité supplémentaire d'huile dans le mélange, et on procède de manière itérative.
Cette démarche permet de réaliser, pour chaque fluide de transfert HFO- 1234yf / HFC-134a donné, une courbe permettant de visualiser la zone de non- miscibilité du mélange avec l'huile PAG, en fonction de la température.
Réciproquement, l'exploitation des données permet de déterminer, pour une concentration donnée d'huile de lubrification, la température seuil de non- miscibilité en fonction de la proportion de HFC-134a dans le mélange HFO- 1234yf / HFC-134a. C'est ce qui est représenté à la figure 1 , pour une quantité d'huile de lubrification de 17 %.
Lorsque le mélange ne contient pas de HFC-134a, l'émulsion apparaît à une température de 26 °C. Lorsqu'au contraire le mélange ne contient pas de HFO-1234yf, l'émulsion apparaît à une température de 69°C. Ceci permet de tracer une ligne théorique en pointillés, représentant la température attendue pour l'apparition d'une émulsion avec un mélange de HFO-1234yf et de HFC- 134a, celle-ci étant obtenue par pondération des températures de miscibilité respectives.
Expérimentalement, on remarque toutefois que la zone de miscibilité est plus importante que celle attendue théoriquement. Cela signifie qu'il y a un effet synergique entre le HFO-1234yf et le HFC-134a vis-à-vis de la miscibilité avec l'huile de lubrification.
Un résultat semblable est obtenu avec une quantité d'huile de lubrification de 30 % par exemple au lieu de 17 %. On observe ainsi que l'ajout de 20% de HFC-134a à du HFO-1234yf permet d'améliorer la zone miscibilité d'une dizaine de degrés environ par rapport à la valeur attendue.

Claims

REVENDICATIONS
Composition comprenant du 2,3,3,3-tétrafluoropropène, du 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane et du polyalkylène glycol.
Composition selon la revendication 1 , dans laquelle le 2,3,3,3- tétrafluoropropène, le 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane et le polyalkylène glycol représentent au moins 95 %, de préférence au moins 99 %, de manière plus particulièrement préférée au moins 99,9 % de la composition.
Composition selon la revendication 1 ou 2, comprenant de 1 à 99 % de polyalkylène glycol, de préférence de 5 à 50 %, de manière plus particulièrement préférée de 10 à 40 %, et idéalement de 15 à 35 %.
Composition selon l'une des revendications 1 à 3, dans laquelle le rapport massique entre le 2,3,3,3-tétrafluoropropène et le 1 ,1 ,1 ,2- tétrafluoroéthane est de 1 :99 à 99:1 , de préférence de 25:75 à 95:5, de manière plus particulièrement préférée de 50:50 à 92:8, et idéalement de 55:45 à 92:8.
Composition selon l'une des revendications 1 à 4, dans laquelle le polyalkylène glycol présente une viscosité de 1 à 1000 centistokes à 40 °C, de préférence de 10 à 200 centistokes à 40 °C, de manière plus particulièrement préférée de 20 à 100 centistokes à 40 °C et idéalement de 40 à 50 centistokes à 40 °C.
Composition selon l'une des revendications 1 à 5, comprenant en outre : un ou plusieurs additifs choisis parmi les composés de transfert de chaleur, les lubrifiants, les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants, les agents de solubilisation et leurs mélanges ; de préférence un ou plusieurs additifs choisis parmi les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants, les agents de solubilisation et leurs mélanges.
Utilisation de polyalkylène glycol en tant qu'huile de lubrification dans un circuit de compression de vapeur, en association avec un fluide de transfert de chaleur comprenant, de préférence consistant en, un mélange de 2,3,3,3-tétrafluoropropène et du 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane.
Utilisation selon la revendication 7, dans laquelle le polyalkylène glycol est utilisé à raison de 1 à 99 %, de préférence de 5 à 50 %, de manière plus particulièrement préférée de 10 à 40 %, et idéalement de 15 à 35 %, par rapport à la somme du polyalkylène glycol et du fluide de transfert de chaleur.
Utilisation selon la revendication 7 ou 8, dans laquelle le rapport massique entre le 2,3,3,3-tétrafluoropropène et le 1 ,1 ,1 ,2- tétrafluoroéthane dans le fluide de transfert de chaleur est de 1 :99 à 99:1 , de préférence de 25:75 à 95:5, de manière plus particulièrement préférée de 50:50 à 92:8, et idéalement de 55:45 à 92:8.
Utilisation selon l'une des revendications 7 à 9, dans laquelle le polyalkylène glycol présente une viscosité de 1 à 1000 centistokes à 40 °C, de préférence de 10 à 200 centistokes à 40 °C, de manière plus particulièrement préférée de 20 à 100 centistokes à 40 °C et idéalement de 40 à 50 centistokes à 40 °C.
Installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant une composition de transfert de chaleur qui est une composition selon l'une des revendications 1 à 6.
Installation selon la revendication 1 1 , choisie parmi les installations mobiles ou stationnaires de chauffage par pompe à chaleur, de climatisation, de réfrigération, de congélation et les cycles de Rankine, et notamment parmi les installations de climatisation automobile.
13. Procédé de chauffage ou de refroidissement d'un fluide ou d'un corps au moyen d'un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur, ledit procédé comprenant successivement l'évaporation au moins partielle du fluide de transfert de chaleur, la compression du fluide de transfert de chaleur, la condensation au moins partielle du fluide de transfert de chaleur et la détente du fluide de transfert de chaleur, dans lequel le fluide de transfert de chaleur est associé à une huile de lubrification pour former une composition de transfert de chaleur, ladite composition de transfert de chaleur étant une composition selon l'une des revendications 1 à 6.
14. Procédé de réduction de l'impact environnemental d'une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur initial, ledit procédé comprenant une étape de remplacement du fluide de transfert de chaleur initial dans le circuit de compression de vapeur par un fluide de transfert de chaleur final, le fluide de transfert de chaleur final présentant un GWP inférieur au fluide de transfert de chaleur initial, dans lequel le fluide de transfert de chaleur final est associé à une huile de lubrification pour former une composition de transfert de chaleur, ladite composition de transfert de chaleur étant une composition selon l'une des revendications 1 à 6.
15. Utilisation de 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane pour augmenter la miscibilité du 2,3,3,3-tétrafluoropropène avec une huile de lubrification.
16. Utilisation selon la revendication 15, dans laquelle l'huile de lubrification est du polyalkylène glycol, et de préférence présente une viscosité de 1 à 1000 centistokes à 40 °C, encore de préférence de 10 à 200 centistokes à 40°C, de manière plus particulièrement préférée de 20 à 100 centistokes à 40 °C et idéalement de 40 à 50 centistokes à 40 °C.
17. Utilisation selon la revendication 15 ou 16, dans laquelle le 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane est utilisé à raison de 1 à 99 %, de préférence de 5 à 75 %, de manière plus particulièrement préférée de 8 à 50 %, idéalement de 8 à 45 %, par rapport à la somme de 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane et de 2,3,3,3-tétrafluoropropène.
18. Kit comprenant :
- un fluide de transfert de chaleur comprenant du 2,3,3,3- tétrafluoropropène et du 1 ,1 ,1 ,2-tétrafluoroéthane d'une part ;
- une huile de lubrification comprenant un polyalkylène glycol d'autre part ;
pour une utilisation dans une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur.
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