EP2669613A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Stickstoffverflüssigung - Google Patents

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EP2669613A1
EP2669613A1 EP12004192.6A EP12004192A EP2669613A1 EP 2669613 A1 EP2669613 A1 EP 2669613A1 EP 12004192 A EP12004192 A EP 12004192A EP 2669613 A1 EP2669613 A1 EP 2669613A1
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EP
European Patent Office
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feed stream
gan
heat exchanger
rich
nitrogen
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP12004192.6A
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French (fr)
Inventor
Thomas Hecht
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Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
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Publication date
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Priority to DE102012017654A priority patent/DE102012017654A1/de
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    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/04—Compressor cooling arrangement, e.g. inter- or after-stage cooling or condensate removal

Definitions

  • the invention relates to a method and an apparatus for liquefying a nitrogen-rich feed stream by compacting and cooling.
  • Liquefied natural gas is the lightest of the commonly used liquefied gases, which also includes so-called natural gas liquids (NGL, predominantly ethane with proportions of propane) and liquefied petroleum gas (LPG, predominantly propane with significant amounts of butane). LNG is not standardized in terms of its components, but it mainly contains methane. This defines the boiling point of LNG at atmospheric pressure of about -160 ° C.
  • the liquefaction of natural gas requires considerable amounts of energy, mainly for compression. On the other hand, however, is burned, for example in power plants, natural gas in the gaseous state of matter. Therefore, LNG usually needs to be reboiled and warmed to ambient temperature prior to use. An efficient use of the released evaporative cooling is desirable in order to be able to recover at least part of the energy previously used in the liquefaction.
  • the inlet temperature of the LNG is increased in a corresponding facility. Therefore, the cooling power provided by the LNG is often insufficient to cool the nitrogen to the desired temperatures.
  • the invention therefore has the task of providing improved possibilities for the liquefaction of nitrogen-rich feed streams.
  • An inventive method for liquefying a nitrogen-rich feed stream by compression and cooling comprises, for cooling the nitrogen-rich feed stream at least a first heat exchanger in which the feed stream is cooled at least against a methane-rich stream, and at least a second heat exchanger, in which the feed stream against at least a portion a liquefied fraction of the nitrogen-rich feed stream is cooled to use. According to the invention it is therefore proposed to operate the at least one second heat exchanger with an already liquefied fraction of the feed stream.
  • the feedstream will be below the temperature of the methane-rich stream, e.g. from LNG, cooled once more with a liquefied fraction L before being fed to further devices, for example in a liquid expander (DLE) as explained below.
  • DLE liquid expander
  • the invention is therefore particularly suitable for processes in which liquid expander are used to provide additional cooling capacity.
  • a “nitrogen-rich feedstream” is a gas or gas mixture consisting essentially of nitrogen or having a substantial proportion of nitrogen.
  • Corresponding nitrogen-rich feed streams can originate, for example, from a low-temperature decomposition of air and, in this case, still have fractions of noble gases, in particular helium and neon, and also oxygen. Other gases may also be included in a nitrogen-rich feedstream.
  • a nitrogen-rich feed stream is largely free of carbon dioxide and / or water in order to avoid clogging of heat exchangers during the liquefaction of a corresponding feed stream.
  • heat exchanger in the context of the present invention also explicitly includes heat exchange stages, which are provided as part of a structurally combined heat exchanger unit. These can also be connected in series and / or in parallel.
  • the advantages which can be achieved according to the invention also include a much more stable operation of a corresponding plant, because a feed of liquid nitrogen into a heat exchanger conventionally occurs there temperature fluctuations and thus largely avoids thermal stresses. Compared to a pure gas operation, therefore, a very reliable operation of a corresponding system can be effected. The service life is significantly extended due to the lower thermal stresses and the resulting reduced mechanical loads.
  • the feed stream in the at least one second heat exchanger is advantageously also cooled against at least part of a gaseous fraction of the feed stream.
  • the liquefied and gaseous fractions may be produced from a fraction which is not yet liquefied, by depressurizing them in an expansion valve. This results in a partial liquefaction.
  • the temperature of the obtained gaseous fraction also has a reduced temperature and can be used for cooling.
  • natural gas provided advantageously in liquefied form can advantageously be used in a corresponding process as a methane-rich stream.
  • the method can therefore be used in particular for the explained energy recovery in the re-evaporation of LNG.
  • the invention can work with any high-methane refrigerant.
  • liquefied pyrolysis and / or biogas can be used.
  • An appropriately usable methane-rich stream has at least an amount of methane which defines the boiling point.
  • the method is particularly suitable for cases in which the methane-rich stream has a high pressure or is achieved with a high pressure, because through the use of liquid nitrogen, a cooling capacity can be provided which can not be achieved by the methane-rich stream alone.
  • methane-rich streams having a pressure of at least 5, 10, 20, 30, 40, or 50 bar can be used to cool the feedstream.
  • the method is particularly suitable for operation with a liquid expander.
  • the required peak cooling can be generated and thus compressor performance can be saved.
  • the compressor or compressor stages must be operated in a corresponding system with lower power, if a corresponding liquid expander is provided.
  • the compression takes place by means of a compressor and / or corresponding stages of a stage compressor, wherein in each case an intermediate cooling takes place by means of said heat exchanger. This allows a particularly energy-efficient and complete cooling with maximum utilization of the provided by the respective refrigerant cold.
  • At least one compressor and / or the stage compressor and the at least one first and the at least one second heat exchanger in the form of at least one cooling circuit, from each of which a liquefied portion of the feed stream can be removed.
  • Corresponding cooling circuits are basically known and, for example, in the US 5,137,558 A shown.
  • a nitrogen-rich feed stream passes through such compressors and heat exchangers several times in such cooling circuits and is thereby successively cooled.
  • a liquefied fraction can be withdrawn continuously, the amount of withdrawn, liquefied feed stream is compensated by an appropriate feed. This allows a constant supply of appropriate products.
  • the amount of the at least one second heat exchanger as a refrigerant supplied liquefied fraction of the feed stream is advantageously by means of at least one valve downstream of the at least one second heat exchanger, which has previously cooled the refrigerant set. This makes it possible to return a defined amount in the respective heat exchanger and thus adjust its cooling capacity targeted. Temperature fluctuations can be avoided thereby. Via a corresponding valve, a corresponding part of the feed stream can be relaxed, so that a defined part liquefies.
  • At least one separator can advantageously also be used. This makes it possible to ensure that the heat exchanger, for example, the liquefied fraction of the feed stream is supplied without appreciable shares of gaseous components, so that always a defined cooling capacity is introduced into the heat exchanger.
  • a corresponding separator can be operated as a buffer tank, so that there is always a sufficient amount of the liquefied fraction.
  • Such a separator can also be connected downstream of an explained expansion valve.
  • a liquefied fraction of the nitrogen-rich feed stream is also fed to the at least one first heat exchanger.
  • reliable operation of the at least one second heat exchanger while largely avoiding temperature fluctuations is possible by using the liquefied fraction.
  • This can also be effected in the at least one first heat exchanger, even if this does not mean that direct energy advantages should be achieved.
  • it proves to be particularly advantageous to adjust an amount of the liquefied fraction on the basis of established and / or predicted temperatures. This can take place, for example, taking into account outside temperatures, volume flows, pressure changes and the like.
  • a scheme may be provided. In particular, temperature fluctuations that can have a negative effect on the life of the heat exchanger used, can be safely avoided thereby. This can be spent on complex construction measures and a corresponding control technology.
  • a device for liquefying a nitrogen-rich feed stream is designed for carrying out a previously explained method. It has for cooling the nitrogen-rich feed stream at least a first heat exchanger in which the feed stream is cooled at least against a methane-rich stream, and at least a second heat exchanger in which the feed stream is cooled against at least a portion of a liquefied fraction of the nitrogen-rich feed stream on.
  • the device according to the invention advantageously comprises the elements already explained above in the context of the method according to the invention and therefore also benefits from the already mentioned advantages.
  • FIG. 1 a device for liquefying a nitrogen-rich feed stream according to an embodiment of the invention is shown schematically.
  • a feedstream GAN e.g. a nitrogen-rich stream from an air separation plant is compressed and cooled in the plant, so that ultimately a liquefied product LIN can be taken from the plant.
  • a first heat exchanger HX1 and a second heat exchanger HX2 are provided.
  • the first heat exchanger HX1 is countercurrently flowed from a liquefied and / or vaporized refrigerant LNG, e.g. Liquefied natural gas flows through, which may have a previously described pressure.
  • the two heat exchangers HX1 and HX2 can each consist of one or more apparatuses (parallel and / or in series).
  • a single heat exchanger with corresponding stages HX1 and HX2 can also be used.
  • the feed stream GAN is first compressed in a first compressor C1 and then in a second compressor C2.
  • the compressors C1 and C2 can also be designed as compressor stages of a stage compressor.
  • the compressed in the compressor or the compressor stage C2 feed stream GAN first passes through the first heat exchanger HX1.
  • a portion of the feed stream GAN cooled there can be branched off by means of a first valve V1 and fed to a first separator S1.
  • a liquefied fraction L separates at the bottom of the separator S1.
  • a gaseous fraction G can be removed.
  • Both the liquefied fraction L and the gaseous fraction G can be taken from the separator S1 and fed to the first heat exchanger HX1 in countercurrent.
  • the liquefied fraction can be combined with the gaseous fraction G, for example, after evaporation in the heat exchanger HX1.
  • the united fracti is the united fracti.
  • Ones can then be in the second compressor C2 - or a second compressor stage C2 of a corresponding stage compressor - fed.
  • the corresponding fraction (s) G, L into the first heat exchanger HX1, as explained, temperature fluctuations can be compensated there.
  • a proportion of the feed stream GAN cooled down in the first heat exchanger HX1 and not branched off via the first valve V1 passes through the second heat exchanger HX2.
  • a portion of the feed stream GAN cooled there again can be branched off via a second valve V2 and separated into a liquefied fraction L and a gaseous fraction G in a second separator S2. Both fractions pass through the second heat exchanger HX2 in countercurrent and are fed into the compressor or compressor stage C1.
  • the fractions - if necessary, after evaporation of the liquefied fraction L and union with the gaseous fraction G - still pass through the first heat exchanger HX1 and also contribute to the cooling there.
  • the feed, in particular the liquefied fraction L in the second heat exchanger HX2 allows cooling, which would not be achieved by the methane-rich stream LNG alone, especially at high pressure.
  • the device may comprise a liquid expander E, which is advantageously adapted to relax a dense liquid. About this can, as explained, the respective required peak cooling generated and thus compressor performance can be saved.
  • FIG. 1 is how out FIG. 1 can be seen, only diverted partial streams, relaxed and evaporated. The main flow, however, remains at high pressure. If the temperature of the feed stream was lowered far enough by this cooling, the pressure can be reduced via said expansion turbine and a lower outlet temperature can be achieved.

Abstract

Bei einem efindungsgemäßen Verfahren und einer entsprechenden Vorrichtung zur Verflüssigung eines stickstoffreichen Einsatzstroms (GAN) durch Verdichten und Abkühlen werden zum Abkühlen des Einsatzstroms (GAN) wenigstens ein erster Wärmetauscher (HX1), in dem der Einsatzstrom (GAN) zumindest gegen einen methanreichen Strom (LNG) abgekühlt wird, und wenigstens ein zweiter Wärmetauscher (HX2), in dem der Einsatzstrom (GAN) gegen zumindest einen Teil einer verflüssigten Fraktion (L) des Einsatzstroms (GAN) abgekühlt wird, verwendet.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Verflüssigung eines stickstoffreichen Einsatzstroms durch Verdichten und Abkühlen.
    • Stand der Technik
  • In den vergangenen Jahrzehnten hat sich Erdgas weltweit als drittwichtigster Primärenergieträger nach Erdöl und Kohle etabliert. 2004 betrug der Anteil von Erdgas am weltweiten Primärenergiebedarf rund 21%. Zahlreiche Studien prognostizieren Erdgas zukünftig ein deutliches Wachstum im Vergleich zu anderen Energieträgern.
  • Der Transport von Erdgas erfolgt zunehmend in flüssiger Form, weil es in diesem Aggregatzustand nur ein Sechshundertstel seines Ausgangsvolumens einnimmt. Die Erdgasverflüssigung erfolgt beispielsweise in Offshoreanlagen, der Transport in Tankschiffen. Flüssigerdgas (Liquefied Natural Gas, LNG) ist das leichteste der üblicherweise eingesetzten verflüssigten Gase, die ferner sogenannte Natural Gas Liquids (NGL, überwiegend Ethan mit Anteilen von Propan) und Liquefied Petroleum Gas (LPG, überwiegend Propan mit signifikanten Anteilen Butan) umfassen. LNG ist hinsichtlich seiner Komponenten nicht standardisiert, weist jedoch überwiegend Methan auf. Dieses definiert den Siedepunkt von LNG bei Atmosphärendruck von ca. -160 °C.
  • Zur Verflüssigung von Erdgas sind, hauptsächlich für die Verdichtung, beträchtliche Energiemengen erforderlich. Andererseits wird jedoch, beispielsweise in Kraftwerken, Erdgas im gasförmigen Aggregatzustand verfeuert. Daher muss LNG vor der Verwendung üblicherweise rückverdampft und auf Umgebungstemperatur erwärmt werden. Eine effiziente Nutzung der hierbei freiwerdenden Verdampfungskälte ist wünschenswert, um damit zumindest einen Teil der zuvor bei der Verflüssigung aufgewandten Energie zurückgewinnen zu können.
  • Es ist bekannt, beispielsweise aus Luftzerlegungsanlagen stammenden Stickstoff durch Verdichten und Abkühlen gegen verdampfendes LNG zu verflüssigen.
  • Die größte Kältemenge zur Verflüssigung kann dem LNG dabei dann entnommen werden, wenn dieses auf Atmosphärendruck verdampft wird. Dies ist jedoch nicht immer sinnvoll, insbesondere dann nicht, wenn das gasförmige Erdgas in ein Leitungsnetz eingespeist werden soll. In diesem Fall ist stets ein gewisser Leitungsdruck (Transportdruck) erforderlich. Dieser Transportdruck liegt über dem Atmosphärendruck, überschreitet jedoch in der Regel 7 bar nicht. In anderen Einsatzbereichen werden Enddrücke von z.B. 50 bar benötigt. In diesen Fällen ist es sinnvoll, das LNG mittels einer Kombination von Erwärmung und Expansion nicht auf Atmosphärendruck, sondern nur den jeweils erforderlichen Enddruck zu bringen, um nachfolgend eine erneute Verdichtung zu vermeiden. Bei Enddrücken von LNG oberhalb ca. 50 bar ist es energetisch sinnvoll, den zu verflüssigenden Stickstoff überkritisch abzukühlen, d.h. auf Temperatur- bzw. Druckwerte zu bringen, die oberhalb des kritischen Punkts liegen.
  • In derartigen Fällen ist die Eintrittstemperatur des LNG in einer entsprechenden Anlage erhöht. Daher reicht häufig die durch das LNG bereitstellbare Kühlleistung nicht aus, um den Stickstoff auf die gewünschten Temperaturen zu kühlen.
  • Die Erfindung stellt sich daher die Aufgabe, verbesserte Möglichkeiten zur Verflüssigung stickstoffreicher Einsatzströme zu schaffen.
    • Offenbarung der Erfindung
  • Erfindungsgemäß werden ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Verflüssigung eines stickstoffreichen Einsatzstroms durch Verdichten und Kühlen mit den Merkmalen der unabhängigen Patentansprüche vorgeschlagen. Bevorzugte Ausgestaltungen sind Gegenstand der Unteransprüche sowie der nachfolgenden Beschreibung.
    • Vorteile der Erfindung
  • Ein erfindungsgemäßes Verfahren zur Verflüssigung eines stickstoffreichen Einsatzstroms durch Verdichten und Abkühlen umfasst, zum Abkühlen des stickstoffreichen Einsatzstroms wenigstens einen ersten Wärmetauscher, in dem der Einsatzstrom zumindest gegen einen methanreichen Strom abgekühlt wird, und wenigstens einen zweiten Wärmetauscher, in dem der Einsatzstrom gegen zumindest einen Teil einer verflüssigten Fraktion des stickstoffreichen Einsatzstroms abgekühlt wird, zu verwenden. Erfindungsgemäß wird also vorgeschlagen, den zumindest einen zweiten Wärmetauscher auch mit einer bereits verflüssigten Fraktion des Einsatzstroms zu betreiben.
  • Im Gegensatz zu herkömmlichen Verfahren wird also der Einsatzsstrom unterhalb der Temperatur des methanreichen Stroms, z.B. von LNG, noch einmal mit einer verflüssigten Fraktion L gekühlt, bevor er weiteren Vorrichtungen, beispielsweise in einem Flüssigkeitsexpander (Dense Liquid Expander, DLE) wie unten erläutert, zugeführt wird. Wie eingangs erwähnt, ist bei Verwendung hoher LNG-Drücke auch die Eintrittstemperatur des LNG hoch, so dass durch eine reine Gasphase der stickstoffreiche Strom gegebenenfalls nicht weit genug unterkühlt werden kann. Die Erfindung eignet sich daher in besonderer Weise für Verfahren, in denen Flüssigkeitsexpander zur Bereitstellung weiterer Kälteleistung eingesetzt werden.
  • Ist im Rahmen der vorliegenden Erfindung von einer "Verflüssigung" die Rede, sei darunter nicht nur eine vollständige Verflüssigung verstanden. Die Erfindung deckt auch eine Teilverflüssigung entsprechender stickstoffreicher Einsatzströme ab.
  • Ein "stickstroffreicher Einsatzstrom" ist ein Gas oder Gasgemisch, das im Wesentlichen aus Stickstoff besteht oder einen beträchtlichen Anteil Stickstoff aufweist. Entsprechende stickstoffreiche Einsatzströme können beispielsweise aus einer Tieftemperaturzerlegung von Luft stammen und weisen in diesem Fall noch Anteile von Edelgasen, insbesondere Helium und Neon, sowie Sauerstoff auf. Weitere Gase können einem stickstoffreichen Einsatzstrom ebenso enthalten sein. Vorteilhafterweise ist ein stickstoffreicher Einsatzstrom jedoch weitgehend frei von Kohlendioxid und/oder Wasser, um ein Zusetzen von Wärmetauschern bei der Verflüssigung eines entsprechenden Einsatzstroms zu vermeiden.
  • Von dem Begriff "Wärmetauscher" seien im Rahmen der vorliegenden Erfindung auch explizit Wärmetauschstufen umfasst, die als Teil einer baulich zusammengefassten Wärmetauschereinheit vorgesehen sind. Diese können auch jeweils in Reihe und/oder parallel geschaltet werden.
  • Die erfindungsgemäß erzielbaren Vorteile umfassen auch einen sehr viel stabileren Betrieb einer entsprechenden Anlage, weil eine Einspeisung von flüssigem Stickstoff in einen Wärmetauscher dort herkömmlicherweise auftretende Temperaturschwankungen und damit thermische Spannungen weitgehend vermeidet. Gegenüber einem reinen Gasbetrieb kann daher ein sehr viel zuverlässiger Betrieb einer entsprechenden Anlage bewirkt werden. Die Lebensdauer wird aufgrund der geringeren thermischen Spannungen und der damit reduzierten mechanischen Belastungen signifikant verlängert.
  • Wie bereits erwähnt, wird der Einsatzstrom in dem zumindest einen zweiten Wärmetauscher vorteilhafterweise auch gegen zumindest einen Teil einer gasförmigen Fraktion des Einsatzstroms abgekühlt. Beispielsweise können die verflüssigte und die gasförmige Fraktion aus einer noch nicht verflüssigten Fraktion erzeugt werden, indem diese in einem Entspannungsventil entspannt wird. Hierdurch erfolgt eine teilweise Verflüssigung. Die Temperatur der erhaltenen gasförmigen Fraktion weist jedoch ebenfalls eine verringerte Temperatur auf und kann zur Abkühlung eingesetzt werden.
  • Wie ebenfalls erwähnt, kann in einem entsprechenden Verfahren als methanreicher Strom vorteilhafterweise in verflüssigter Form bereitgestelltes Erdgas verwendet werden. Das Verfahren kann daher insbesondere zur erläuterten Energierückgewinnung bei der Rückverdampfung von LNG eingesetzt werden. Die Erfindung kann jedoch mit jedem methanreichen Kälteträger arbeiten. Beispielsweise kann verflüssigtes Pyrolyse-und/oder Biogas eingesetzt werden. Ein entsprechend einsetzbarer methanreicher Strom weist zumindest eine Menge an Methan auf, die den Siedepunkt definiert.
  • Das Verfahren eignet sich in besonderer Weise für Fälle, in denen der methanreiche Strom einen hohen Druck aufweist oder mit einem hohen Druck erzielt wird, weil durch die Verwendung von flüssigem Stickstoff eine Kälteleistung bereitgestellt werden kann, die durch den methanreichen Strom alleine nicht erzielbar ist. So können beispielsweise methanreiche Ströme mit einem Druck von wenigstens 5, 10, 20, 30, 40 oder 50 bar zum Abkühlen des Einsatzstroms verwendet werden.
  • Somit eignet sich das Verfahren in besonderer Weise für den Betrieb mit einem Flüssigkeitsexpander. Über diesen kann die jeweils erforderliche Spitzenkälte erzeugt und damit Verdichterleistung eingespart werden. Mit anderen Worten müssen die Verdichter bzw. Verdichterstufen in einer entsprechenden Anlage mit geringerer Leistung betrieben werden, wenn ein entsprechender Flüssigkeitsexpander vorgesehen ist. Vorteilhafterweise erfolgt die Verdichtung mittels eines Verdichters und/oder entsprechender Stufen eines Stufenverdichters, wobei jeweils eine Zwischenkühlung mittels der genannten Wärmetauscher erfolgt. Dies ermöglicht eine besonders energieeffiziente und vollständige Abkühlung bei maximaler Ausnutzung der durch den jeweiligen Kälteträger bereitgestellten Kälte.
  • Insbesondere erweist sich als vorteilhaft, den wenigstens einen Verdichter und/oder den Stufenverdichter sowie den wenigstens einen ersten und den wenigstens einen zweiten Wärmetauscher in Form wenigstens eines Kühlkreislaufs zu betreiben, aus welchem jeweils ein verflüssigter Anteil des Einsatzstroms entnommen werden kann. Entsprechende Kühlkreisläufe sind grundsätzlich bekannt und beispielsweise in der US 5,137,558 A dargestellt. Ein stickstoffreicher Einsatzstrom durchläuft in derartigen Kühlkreisläufen mehrmals entsprechende Kompressoren und Wärmetauscher und wird hierbei sukzessive abgekühlt. Eine verflüssigte Fraktion kann kontinuierlich entnommen werden, die Menge an entnommenem, verflüssigtem Einsatzstrom wird durch eine entsprechende Einspeisung ausgeglichen. Dies ermöglicht eine konstante Bereitstellung entsprechender Produkte.
  • Wie eingangs erläutert, ist es aus energetischen Gründen insbesondere sinnvoll, den stickstoffreichen Einsatzstrom jeweils auf einen Druck und eine Temperatur oberhalb des kritischen Punkts von Stickstoff zu verdichten und abzukühlen. Der Druck des stickstoffreichen Einsatzstromes wird dabei dem Druck des methanreichen Stroms, z.B. von LNG, angepasst. Hierdurch können die maximal auftretenden Temperaturdifferenzen im Wärmeaustauscher minimiert werden. Je geringer die maximale Temperaturdifferenz, desto geringer sind der Energieverbrauch und die thermischen Spannungen. Eine entsprechende Anlage ist damit energieeffizienter und langlebiger.
  • Die Menge der dem zumindest einen zweiten Wärmetauscher als Kälteträger zugeführten verflüssigten Fraktion des Einsatzstroms wird vorteilhafterweise mittels wenigstens einens Ventils stromab des zumindest einen zweiten Wärmetauschers, der den Kälteträger zuvor abgekühlt hat, eingestellt. Hierdurch wird ermöglicht, eine definierte Menge in den jeweiligen Wärmetauscher zurückzuführen und damit dessen Kälteleistung gezielt anzupassen. Temperaturschwankungen können hierdurch vermieden werden. Über ein entsprechendes Ventil kann auch ein entsprechender Teil des Einsatzstroms entspannt werden, so dass sich ein definierter Teil verflüssigt.
  • Zur Bereitstellung verflüssigter und gasförmiger Fraktionen des Einsatzstroms kann vorteilhafterweise auch wenigstens ein Abscheider verwendet werden. Hierdurch kann sichergestellt werden, dass dem Wärmetauscher beispielsweise die verflüssigte Fraktion des Einsatzstroms ohne nennenswerte Anteile gasförmiger Komponenten zugeführt wird, so dass stets eine definierte Kälteleistung in den Wärmetauscher eingebracht wird. Ein entsprechender Abscheider kann als Pufferbehälter betrieben werden, so dass stets eine ausreichende Menge der verflüssigten Fraktion vorliegt. Ein derartiger Abscheider kann auch einem erläuterten Entspannungsventil nachgeschaltet sein.
  • In einem entsprechenden Verfahren erweist es sich al besonders vorteilhaft, wenn auch dem wenigstens einen ersten Wärmetauscher zumindest ein Teil einer verflüssigten Fraktion des stickstoffreichen Einsatzstroms zugeführt wird. Wie bereits zuvor erläutert, ist durch die Verwendung der verflüssigten Fraktion ein sicherer Betrieb des zumindest einen zweiten Wärmetauschers unter weitgehender Vermeidung von Temperaturschwankungen möglich. Dies kann auch in dem wenigstens einen ersten Wärmetauscher bewirkt werden, auch wenn damit nicht unmittelbar energetische Vorteile erzielt werden sollten. Als besonders vorteilhaft erweist sich in diesem Zusammenhang die Einstellung einer Menge der verflüssigten Fraktion auf Grundlage festgestellter und/oder prognostizierter Temperaturen. Dies kann beispielsweise unter Berücksichtigung von Außentemperaturen, Volumenströmen, Druckänderungen und dergleichen erfolgen. Hierzu kann eine Regelung vorgesehen sein. Insbesondere Temperaturschwankungen, die sich auf die Lebensdauer der verwendeten Wärmetauscher negativ auswirken können, lassen sich hierdurch sicher vermeiden. Hierbei kann auf aufwendige bauliche Maßnahmen und eine entsprechend Regelungstechnik verzeichtet werden.
  • Eine Vorrichtung zur Verflüssigung eines stickstoffreichen Einsatzstroms ist zur Durchführung eines zuvor erläuterten Verfahrens ausgebildet. Sie weist zum Abkühlen des stickstoffreichen Einsatzstroms wenigstens einen ersten Wärmetauscher, in dem der Einsatzstrom zumindest gegen einen methanreichen Strom abkühlbar ist, und wenigstens einen zweiten Wärmetauscher, in dem der Einsatzstrom gegen zumindest einen Teil einer verflüssigten Fraktion des stickstoffreichen Einsatzstroms abkühlbar ist, auf. Die erfindungsgemäße Vorrichtung umfasst vorteilhafterweise die zuvor bereits im Rahmen des erfindungsgemäßen Verfahrens erläuterten Elemente und profitiert daher auch von den bereits genannten Vorteilen.
  • Die Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf die beigefügte Zeichnung erläutert, die eine Ausführungsform der Erfindung zeigt.
    • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
    • Figur 1
    zeigt eine Vorrichtung gemäß einer besonders bevorzugten Ausführungsform der Erfindung in schematischer Darstellung.
    Ausführungsform der Erfindung
  • In Figur 1 ist eine Vorrichtung zur Verflüssigung eines stickstoffreichen Einsatzstroms gemäß einer Ausführungsform der Erfindung schematisch dargestellt.
  • Ein Einsatzstrom GAN, z.B. ein stickstoffreicher Strom aus einer Luftzerlegungsanlage, wird in der Anlage verdichtet und abgekühlt, so dass der Anlage letztlich ein verflüssigtes Produkt LIN entnommen werden kann. Hierzu sind ein erster Wärmetauscher HX1 und ein zweiter Wärmetauscher HX2 vorgesehen. Der erste Wärmetauscher HX1 wird im Gegenstrom von einem verflüssigten und/oder verdampfenden Kälteträger LNG, z.B. Flüssigerdgas, durchströmt, das einen zuvor erläuterten Druck aufweisen kann. Die beiden Wärmetauscher HX1 und HX2 können jeweils aus einem oder mehreren Apparaten (parallel und/oder in Serie) bestehen. Ein einzelner Wärmetauscher mit entsprechenden Stufen HX1 bzw. HX2 kann ebenfalls verwendet werden.
  • Der Einsatzstrom GAN wird zunächst in einem ersten Verdichter C1 und anschließend in einem zweiten Verdichter C2 verdichtet. Die Verdichter C1 und C2 können auch als Verdichterstufen eines Stufenverdichters ausgebildet sein. Der in dem Verdichter oder der Verdichterstufe C2 komprimierte Einsatzstrom GAN durchläuft zunächst den ersten Wärmetauscher HX1. Ein Teil des dort abgekühlten Einsatzstroms GAN kann mittels eines ersten Ventils V1 abgezweigt und einem ersten Abscheider S1 zugeführt werden.
  • Da die in der Figur 1 dargestellte Vorrichtung in Form eines Kreislaufs betrieben wird, liegt bereits ein Teil des Einsatzstroms GAN in verflüssigter oder teilweise verflüssigter Form vor. Gegebenenfalls erfolgt auch eine Entspannung über das Ventil V1. Daher scheidet sich eine verflüssigte Fraktion L am Boden des Abscheiders S1 ab. Vom Kopf des Abscheiders kann eine gasförmige Fraktion G entnommen werden. Sowohl die verflüssigte Fraktion L als auch die gasförmige Fraktion G können dem Abscheider S1 entnommen und dem ersten Wärmetauscher HX1 im Gegenstrom zugeführt werden. Die verflüssigte Fraktion kann beispielsweise nach dem Verdampfen in dem Wärmetauscher HX1 mit der gasförmigen Fraktion G vereinigt werden. Die vereinigten Frakti- . onen können anschließend in den zweiten Verdichter C2 - bzw. eine zweite Verdichterstufe C2 eines entsprechenden Stufenverdichters - eingespeist werden. Durch die Einspeisung der entsprechenden Fraktion(en) G, L in den ersten Wärmetauscher HX1 können, wie erläutert, dort Temperaturschwankungen ausgeglichen werden.
  • Ein nicht über das erste Ventil V1 abgezweigter Anteil des in dem ersten Wärmetauscher HX1 abgekühlten Einsatzstroms GAN durchläuft den zweiten Wärmetauscher HX2. In entsprechender Weise kann nach dem zweiten Wärmetauscher HX2 über ein zweites Ventil V2 erneut ein Anteil des dort abgekühlten Einsatzstroms GAN abgezweigt und in einem zweiten Abscheider S2 in eine verflüssigte Fraktion L und eine gasförmige Fraktion G aufgetrennt werden. Beide Fraktionen durchlaufen den zweiten Wärmetauscher HX2 im Gegenstrom und werden in Verdichter bzw. Verdichterstufe C1 eingespeist. Zuvor können die Fraktionen - gegenbenenfalls nach Verdampfen der verflüssigten Fraktion L und Vereinigung mit der gasförmigen Fraktion G - noch den ersten Wärmetauscher HX1 durchlaufen und dort ebenfalls zur Kühlung beitragen. Die Einspeisung insbesondere der verflüssigten Fraktion L in den zweiten Wärmetauscher HX2 ermöglicht eine Kühlung, die durch den methanreichen Strom LNG alleine, insbesondere bei hohem Druck, nicht erzielbar wäre.
  • Die Vorrichtung kann einen Flüssigkeitsexpander E aufweisen, der vorteilhafterweise dazu eingerichtet ist, eine dichte Flüssigkeit zu entspannen. Über diesen kann, wie erläutert, die jeweils erforderliche Spitzenkälte erzeugt und damit Verdichterleistung eingespart werden. Hierbei werden, wie aus Figur 1 ersichtlich, nur jeweils Teilströme abgezweigt, entspannt und verdampft. Der Hauptstrom bleibt hingegen auf hohem Druck. Wurde durch diese Abkühlung die Temperatur des Einsatzstroms weit genug abgesenkt, kann der Druck über die genannte Expansionsturbine abgebaut und eine niedrigere Austrittstemperatur erreicht werden.

Claims (15)

  1. Verfahren zur Verflüssigung eines stickstoffreichen Einsatzstroms (GAN) durch Verdichten und Abkühlen, dadurch gekennzeichnet, dass zum Abkühlen des Einsatzstroms (GAN) wenigstens ein erster Wärmetauscher (HX1), in dem der Einsatzstrom (GAN) zumindest gegen einen methanreichen Strom (LNG) abgekühlt wird, und wenigstens ein zweiter Wärmetauscher (HX2), in dem der Einsatzstrom (GAN) gegen zumindest einen Teil einer verflüssigten Fraktion (L) des Einsatzstroms (GAN) abgekühlt wird, verwendet werden.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem der Einsatzstrom (GAN) zunächst in dem wenigstens einen ersten Wärmetauscher (HX1) auf eine durch den methanreichen Strom (LNG) bereitstellbare Temperatur und danach in dem wenigstens einen zweiten Wärmetauscher (HX2) auf eine durch die verflüssigte Fraktion (L) bereitstellbare Temperatur abgekühlt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, bei dem der Einsatzstrom (GAN) in dem zumindest einen zweiten Wärmetauscher (HX2) auch gegen zumindest einen Teil einer gasförmigen Fraktion (G) des Einsatzstroms (GAN) abgekühlt wird.
  4. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem als methanreicher Strom (LNG) in verflüssigter Form bereitgestelltes Erdgas verwendet wird.
  5. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem ein methanreicher Strom (LNG) mit einem Druck von wenigstens 5, 10, 20, 30, 40 oder 50 bar zum Abkühlen des Einsatzstroms (GAN) verwendet wird.
  6. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem zumindest ein Teil einer weiteren verflüssigten Fraktion (L) des Einsatzstroms (GAN) in einem Flüssigkeitsexpander (E) entspannt wird.
  7. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem der stickstoffreiche Einsatzstrom (GAN) mittels zumindest zweier Verdichter (C1, C2) und/oder zumindest zweier Stufen (C1, C2) eines Stufenverdichters unter Zwischenkühlung verdichtet wird, wobei zur Zwischenkühlung der wenigstens eine erste und der wenigstens eine zweite Wärmetauscher (HX1, HX2) verwendet werden.
  8. Verfahren nach Anspruch 7, bei dem die zumindest zwei Verdichter (C1, C2) und/oder die zumindest zwei Stufen (C1, C2) des Stufenverdichters sowie der wenigstens eine erste und der wenigsten eine zweite Wärmetauscher (HX1, HX2) in Form wenigstens eines Kühlkreislaufs betrieben werden, aus dem zumindest zeitweise ein verflüssigter Anteil des Einsatzstroms (GAN) entnommen werden kann.
  9. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem der stickstoffreiche Einsatzstrom (GAN) jeweils auf einen Druck und eine Temperatur oberhalb des kritischen Punkts von Stickstoff verdichtet und abgekühlt wird.
  10. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem eine Menge der dem wenigstens einen zweiten Wärmetauscher (HX2) zugeführten verflüssigten Fraktion (L) mittels wenigstens eines Ventils (V2) eingestellt wird, das stromab des wenigstens einen zweiten Wärmetauschers (HX2) angeordnet ist.
  11. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem zur Bereitstellung der dem wenigstens einen zweiten Wärmetauscher (HX2) zuzuführenden verflüssigten Fraktion (L) wenigstens ein Abscheider (S2) verwendet wird.
  12. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem auch dem wenigstens einen ersten Wärmetauscher (HX1) zumindest ein Teil einer verflüssigten Fraktion (L) des stickstoffreichen Einsatzstroms (GAN) zugeführt wird.
  13. Vorrichtung zur Verflüssigung eines stickstoffreichen Einsatzstroms (GAN) durch Verdichten und Abkühlen, die zur Durchführung eines Verfahrens nach einem der vorstehenden Ansprüche eingerichtet ist, wobei zum Abkühlen des stickstoffreichen Einsatzstroms (GAN) wenigstens ein erster Wärmetauscher (HX1), in dem der Einsatzstrom (GAN) zumindest gegen einen methanreichen Strom (LNG) abkühlbar ist, und wenigstens ein zweiter Wärmetauscher (HX2), in dem der Einsatzstrom (GAN) gegen zumindest einen Teil einer verflüssigten Fraktion (L) des stickstoffreichen Einsatzstroms (GAN) abkühlbar ist, vorgesehen ist.
  14. Vorrichtung nach Anspruch 13, in der zumindest eine Fluidleitung vorgesehen ist, die dazu ausgebildet ist, mit dem Einsatzstrom (GAN) gespeist zu werden, und in der der wenigstens eine zweite Wärmetauscher (HX2) stromab des wenigstens einen ersten Wärmetauschers (HX1) angeordnet ist.
  15. Vorrichtung nach Anspruch 13 oder 14, in der zumindest einen Flüssigkeitsexpander (E) zum Entspannen zumindest eines Teils einer weiteren weiteren verflüssigten Fraktion (L) des Einsatzstroms (GAN) vorgesehen ist.
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108981287A (zh) * 2018-09-09 2018-12-11 杭州紫明冷链科技有限责任公司 一种防冰堵的多段排液式液化器
WO2021048351A2 (en) 2019-09-11 2021-03-18 Michiel Cramwinckel Process to convert a waste polymer product to a gaseous product
WO2021084016A1 (en) 2019-10-29 2021-05-06 Michiel Cramwinckel Process for a plastic product conversion
EP3878926A1 (de) 2020-03-09 2021-09-15 Michiel Cramwinckel Suspension aus einem kunststoffabfall und einem vakuumgasöl, seine herstellung und verwendung in fcc
NL2027029B1 (en) 2020-12-03 2022-07-06 Cramwinckel Michiel Suspension of a waste plastic and a vacuum gas oil

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5137558A (en) 1991-04-26 1992-08-11 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefied natural gas refrigeration transfer to a cryogenics air separation unit using high presure nitrogen stream
JPH06101962A (ja) * 1992-09-17 1994-04-12 Nippon Sanso Kk 超臨界ガスの液化方法及び装置
CN101033909A (zh) * 2007-04-11 2007-09-12 杭州杭氧股份有限公司 获得液氧和液氮的空气分离系统
US20080216512A1 (en) * 2006-04-05 2008-09-11 Donn Michael Herron Air separation process utilizing refrigeration extracted from LNG for production of liquid oxygen
CN101033910B (zh) * 2007-04-12 2011-07-27 杭州杭氧股份有限公司 集成空气分离与液化天然气冷量回收系统

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5137558A (en) 1991-04-26 1992-08-11 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefied natural gas refrigeration transfer to a cryogenics air separation unit using high presure nitrogen stream
JPH06101962A (ja) * 1992-09-17 1994-04-12 Nippon Sanso Kk 超臨界ガスの液化方法及び装置
US20080216512A1 (en) * 2006-04-05 2008-09-11 Donn Michael Herron Air separation process utilizing refrigeration extracted from LNG for production of liquid oxygen
CN101033909A (zh) * 2007-04-11 2007-09-12 杭州杭氧股份有限公司 获得液氧和液氮的空气分离系统
CN101033910B (zh) * 2007-04-12 2011-07-27 杭州杭氧股份有限公司 集成空气分离与液化天然气冷量回收系统

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108981287A (zh) * 2018-09-09 2018-12-11 杭州紫明冷链科技有限责任公司 一种防冰堵的多段排液式液化器
WO2021048351A2 (en) 2019-09-11 2021-03-18 Michiel Cramwinckel Process to convert a waste polymer product to a gaseous product
WO2021084016A1 (en) 2019-10-29 2021-05-06 Michiel Cramwinckel Process for a plastic product conversion
EP3878926A1 (de) 2020-03-09 2021-09-15 Michiel Cramwinckel Suspension aus einem kunststoffabfall und einem vakuumgasöl, seine herstellung und verwendung in fcc
NL2027029B1 (en) 2020-12-03 2022-07-06 Cramwinckel Michiel Suspension of a waste plastic and a vacuum gas oil

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