EP2652563A1 - Methode et dispositif pour l'obtention d'un mouvement continu d'un moyen d'affichage - Google Patents

Methode et dispositif pour l'obtention d'un mouvement continu d'un moyen d'affichage

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EP2652563A1
EP2652563A1 EP11793746.6A EP11793746A EP2652563A1 EP 2652563 A1 EP2652563 A1 EP 2652563A1 EP 11793746 A EP11793746 A EP 11793746A EP 2652563 A1 EP2652563 A1 EP 2652563A1
Authority
EP
European Patent Office
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display means
torque
simulated
movement
value
Prior art date
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Granted
Application number
EP11793746.6A
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German (de)
English (en)
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EP2652563B1 (fr
Inventor
David Hoover
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Swatch Group Research and Development SA
Original Assignee
Swatch Group Research and Development SA
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Filing date
Publication date
Application filed by Swatch Group Research and Development SA filed Critical Swatch Group Research and Development SA
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Publication of EP2652563A1 publication Critical patent/EP2652563A1/fr
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Publication of EP2652563B1 publication Critical patent/EP2652563B1/fr
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    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04C—ELECTROMECHANICAL CLOCKS OR WATCHES
    • G04C3/00—Electromechanical clocks or watches independent of other time-pieces and in which the movement is maintained by electric means
    • G04C3/14—Electromechanical clocks or watches independent of other time-pieces and in which the movement is maintained by electric means incorporating a stepping motor
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04C—ELECTROMECHANICAL CLOCKS OR WATCHES
    • G04C3/00—Electromechanical clocks or watches independent of other time-pieces and in which the movement is maintained by electric means
    • G04C3/14—Electromechanical clocks or watches independent of other time-pieces and in which the movement is maintained by electric means incorporating a stepping motor
    • G04C3/146—Electromechanical clocks or watches independent of other time-pieces and in which the movement is maintained by electric means incorporating a stepping motor incorporating two or more stepping motors or rotors
    • G—PHYSICS
    • G04—HOROLOGY
    • G04G—ELECTRONIC TIME-PIECES
    • G04G21/00—Input or output devices integrated in time-pieces
    • G04G21/02—Detectors of external physical values, e.g. temperature

Definitions

  • the present invention relates to the field of display devices, and in particular electromechanical timepieces provided with an analog type display.
  • time-setting devices actuated by a ring connected kinematically to the watchwheel of the watch in its axial position corresponding to the setting mode are known.
  • time with gear gear ratios determined to move the minute hand quickly and easily without having to rotate the crown either too long or often.
  • Swiss patent CH 641630 discloses an electronic device for scrolling symbols at a variable speed in response to the activation of a sensor (movement of a finger on a touch sensor, pressure on a pusher).
  • the number of activations of the sensors and the duration of these activations have the effect of incrementing or decrementing values contained in a register, which in turn determine a proportional scrolling speed. Decrementing the values of the register after a prolonged inactivation of the sensors makes it possible to progressively reduce the speed of scrolling; however, this slowing down of the scrolling speed still lacks fluidity since the relative variations of the scrolling speed are even greater than the values of the register are close to zero.
  • This solution has the advantage of using sensors without mechanical parts; the disadvantage is that the use is less intuitive than a traditional crown. Moreover, this solution only concerns digital displays and does not apply to watches comprising analog display devices.
  • An object of the present invention is therefore to provide a solution free from the drawbacks of the prior art evoked.
  • an object of the present invention is to provide a display device that is more fluid and more intuitive for the user.
  • a method for determining a variable and continuous speed movement of display means comprising a step of modeling at least one value of torque and / or mechanical force simulated from measured values. by a sensor, and a second step of solving a Newtonian equation of motion from these values of simulated torque and / or mechanical force, the second step for calculating a simulated speed for the display means.
  • a control device of a display mechanism characterized in that it comprises a calculation unit, a memory unit and motor means adapted to print a variable speed movement and continues to display means calculated according to the claimed method.
  • An advantage of the proposed solution is to make the adjustment operation on the one hand more efficient, and on the other hand visually more intuitive thanks to the emulation of a Newtonian movement for the display means, that is, ie whose speed is continuous with acceleration and deceleration proportional to a torque or applied force. It is thus possible to adjust the speed of scrolling to the magnitude of the correction, by first making a coarse adjustment then a finer adjustment when approaching the desired value, with a speed always continuous.
  • An additional advantage of the proposed solution is to require no particular sensor resolution to increment the display values.
  • the fluidity of the adjustment is ensured in particular by the fact that it is not a correction speed which is deduced from the movements of a control member, or detected by a sensor, but the acceleration of the display means. This therefore makes it possible to generate a continuous speed of these display means, in accordance with the movement of an organ mechanics according to Newtonian laws of physics. This speed has only slight variations between different periods of actuation of the control member, and the proposed solution therefore undergoes no threshold effect at the sensor resulting in jerks for the movements of the organs d display.
  • Another advantage of the proposed solution is to further minimize the manipulations necessary for the adjustment, only a few sporadic activations of the control member being necessary to adjust the position of the display elements.
  • the control of the adjustment operations is improved thanks to the possibility of acting not only to accelerate the speed of correction but also to decelerate this same speed.
  • An additional advantage of the proposed solution is to allow simultaneous adjustment of several display parameters, contrary to the usual sequential settings for electronic watches.
  • the time saved by the invention for the correction by a continuous movement of the display means between the activation periods of the activation means gives the ability to move for example the hour and minute hands at the same time , according to the intuitive approach of a classic mechanical watch, without a large correction taking a long time to the eyes of the user.
  • the proposed solution is not limited to applications of setting time indications and can be used for display applications that do not require any interaction with the user of the watch, such as compasses, altimeters or even electronic depth meters, and can be used indifferently for displays of the digital and analog type.
  • FIG. 1A illustrates a schematic view of the control device according to a preferred embodiment of the invention for setting time parameters
  • FIG. 1B shows the various parameters used and the various calculation steps performed by various elements of the control device according to the preferred embodiment illustrated in FIG. 1A;
  • FIG. 2A illustrates a sensor structure according to a preferred embodiment of the invention
  • FIG. 2B shows the operation of the sensor according to the preferred embodiment illustrated in FIG. 2A;
  • FIG. 3 shows a state diagram for the different sequences of adjustment operations according to a preferred embodiment of the invention.
  • FIG. 4A illustrates a schematic view of the control device according to a preferred embodiment of the invention for an electronic compass
  • FIG. 4B shows the various parameters used and the different calculation steps performed by various elements of the control device according to the preferred embodiment illustrated in FIG. 4A;
  • FIGS. 1A and 1B respectively show the logical structure of the control device 3 as well as the various parameters used and the various calculation steps performed by various elements of the control device 3 to transform the movement of the activation means 1 in a non-proportional movement of the display means, unlike a conventional mechanical gear.
  • FIG. 1A shows the preferred structure of the activation means 1, in the form of a ring 1 1, whose actuation can be carried out in two reverse rotation directions S1 and S2, as well as that of the display means 2, in the form of an hour hand 22 and minutes 21.
  • S1 and S2 reverse rotation directions
  • the control device 3 according to the invention to other types rotary mechanical display members 2, for example rings or drums.
  • the invention therefore makes it possible to transform a first angular velocity 1 1 1, corresponding to that of driving the ring 11 in a given direction of rotation, for example S1, at another angular velocity 21 1 of the needle minutes 21.
  • the two angular velocities 1 1 1 and 21 1 are not proportional, since the minute hand 21 1 is progressively accelerated following the actuation of the ring 11 in the direction S 1 according to a Newtonian equation of motion 700 described above. far, which also allows to confer a continuous character to the movement of the needles.
  • the control device 3 according to the preferred variant of the invention illustrated in FIG. 1A comprises an electronic circuit 31 which is preferably in the form of an integrated circuit comprising a processing unit 5, comprising for example a microcontroller, and a motor control circuit 6.
  • the microcontroller transforms digital input parameters, provided by a counter module 44 at the output of a first sensor 4 of movements of the activation means 1, for example the rotation of the ring 1 1, in instructions for the motor control circuit 6, such as a number of motor steps.
  • the counter module 44 makes it possible to transform the electrical signals produced by the first sensor 4 into discrete digital values, and thus manipulated by a software processing unit such as a microcontroller. The latter is however not described in detail because known to those skilled in the art.
  • the control circuit 6 controls two separate motors, a first motor 61 being dedicated to controlling the movements of the minute hand 21, and a second motor 62 being dedicated to controlling the hour hand 22.
  • the control device 3 thus simultaneously actuates a plurality of motors 61, 62 each dedicated to separate mechanical display means.
  • the dissociation of the engines makes it possible to quickly change display mode, indicating, for example, the time of an alarm, or the direction of the Earth's magnetic field.
  • the microcontroller uses, for its calculations, various parameters stored in a memory unit 7, in order to be able to determine a number of motor steps, or a motor step frequency 61 1, 622 when these are related to a time unit such as the second or the minute.
  • These motor step frequencies 61 1, 622 respectively correspond to the activation frequencies of the first motor 61 and the second motor 62 according to the first Newtonian equation of motion 700, described below.
  • FIG. 1B illustrates the different steps of transforming the angular velocity 1 1 1 of rotation of the ring gear 1 1 into a number of motor steps, as well as the calculation parameters:
  • step 4001 consists in determining a pulse frequency 401 used at the output of the counter module 44 by the microcontroller of the processing unit 5 to calculate the number of motor steps and to deduce the frequency of not motors 61 1, 622.
  • a preferred structure for the first sensor 4 used to perform this step 4001 is detailed below with the aid of the illustrations of Figures 2A and 2B;
  • a proportionality coefficient 701 is multiplied at the pulse frequency 401 in order to determine a fictitious torque value 401 ', which is supposed to be applied, according to the modeling chosen in the context of the invention, the minute hand 21 around its axis of rotation.
  • step 5001 is the main calculation step performed by the microcontroller. It aims to determine the frequency of no motors 61 1 of the first motor 61 as a function of the pulse frequency 401, in order to deduce the effective angular velocity 21 1 of the minute hand. To do this, the microcontroller solves a first Newtonian equation 700, modeling here the movement of the minute hand 21 as that of a rotating system according to the fundamental principle of dynamics, which states that the angular acceleration of a rotating body is proportional to the sum of the mechanical torques applied to it. With the simulation parameters chosen in the context of the preferred embodiment of the invention, the first Newtonian equation reads:
  • the coefficient 704 corresponds to the moment of inertia of the simulated rotating system (usually represented by the letter J in physical equations) and the reference 703 'corresponds to the acceleration of the display means used in the context of the invention, as for example here the minute hand 21 around its axis of rotation.
  • the coefficient 704 of the moment of inertia of the simulated rotating system is preferably chosen much larger than the actual moment of inertia of the minute hand 21, which gives it the behavior of a more massive system, as if it was for example integral rotation of a metal disk.
  • the value 401 ' corresponds to a fictitious mechanical torque value applied to the rotating system which is simulated for the minute hand 21.
  • the fictitious pair 401 ' which depends on the pulse frequency 401, is different from zero during the rotation of the ring 11.
  • Another fictitious pair 703 " proportional to the simulated angular velocity 703 of the display means, in this case that of the minute hand 21, models a fluid friction which progressively slows the movement of the minute hand 21.
  • This mechanical torque is the only one applied when the ring 1 1 is no longer activated.
  • the imaginary torque value 703 " is obtained by multiplying the simulated angular velocity 703 by a proportionality coefficient 702 called coefficient of friction fluid.
  • This fluid friction modeling in this case makes the first Newtonian equation 700 the form of a differential equation for the simulated angular velocity 703 of the needle 21, which is solved by the microcontroller.
  • the resolution of this Newtonian equation of the movement 700 thus makes it possible to emulate a fluid and continuous needle movement since the angular velocity of the latter is determined as if it were that of a rotating system subjected to a mechanical torque when the crown is actuated, and a fluid retarding torque.
  • the input parameter chosen for this equation is a dummy pair 401 'proportional to the speed of rotation of the ring 11, and as a result of the output a simulated rotation speed 703 of the minute hand 21.
  • the simulated rotational speed 703 makes it possible to deduce then proportionally the number of engine pitches per second, that is to say the frequency of engine pitches 61 1.
  • the effective angular velocity of the minute hand 21 1 is reciprocally proportional to the pitch frequency 61 1 thus established.
  • each motor pitch causes movement of the needle 21 of an angular sector corresponding to an indication of less than one minute duration.
  • the angular incrementation value of each step preferably equal to 2 degrees is chosen.
  • each motor step rotates the minute hand 21 with an angular value corresponding to one third of that corresponding to one minute.
  • a finer resolution would also be possible but would require increased use of the engine 61 which should increment more steps and consume in this case all the more energy.
  • step 5002 deduces the frequency value 622 from the second motor 622 as a function of the frequency value of the first motor 61 1 found at the output of step 5001. Indeed the ratio of speeds of the rotation between the minute hand 21 and the hour hand 22 is 12, in the context of a standard analog display according to which a complete revolution of the minute hand 21 corresponds to the one hour advance of that of the hour hand 22, or a twelfth of a dial for a graduation of the hours of 1 to 12. It is thus relatively easy to deduce the frequency value 622 of the second motor 62 without having to perform an intrinsic calculation, or division operation, but simply by implementing in the control circuit of the motors 6 an order of implementation of a step of the 2nd engine 62 after each 12 steps from the first motor 61.
  • the activation means 1 are preferably mechanical; they can however also take the form of for example a capacitive sensor, such as a touch screen.
  • the display means 2 are not necessarily analog according to the invention, but can also be digital.
  • Activation of the activation means 1 makes it possible to print a variable and continuous movement to the display means 2, and in particular the minute hand 21, by calculating an acceleration 703 'proportionally to a torque value 401 determined at the output of the first sensor 4, proportionally to the values of the register of the counter module 44, which makes it possible to characterize the movement of the activation means 1, preferably a ring 11, by numerical values, namely a number of pulses.
  • the step of determining a pulse frequency 4001 is a digitization process necessary to provide an input parameter that can be manipulated by the electronic circuit 31, which can then simulate the movement of the mechanical display means as if it were determined by the application of a torque 401 'proportional to the pulse frequency 401.
  • the actual movement of the needles is considered Newtonian because it corresponds to that of a rotating solid subjected to the fundamental relation of dynamics, indicating that the acceleration of a rotating body is proportional to the sum of the pairs which are applied.
  • the fundamental equation of dynamics to display means 2 linear, not rotating, in which case the acceleration would be proportional to the sum of the forces applied to the system.
  • the movement of the minute hand 21 is determined by solving the first Newtonian equation of the motion 700 which models this fundamental equation of the dynamics of the solid using a first coefficient 701 determining the torque 401 'applied to the system from of the pulse frequency 401, and as, according to a preferred embodiment, a second coefficient 702 determining a so-called fluid friction torque because causing a deceleration of the speed of rotation of the hands proportionally to this same speed.
  • the actual movement of the needles is also considered as inertial because it corresponds to that of a rotating solid which is no longer subjected, as soon as the ring 1 1 is no longer activated, to a so-called fluid friction torque, proportional to its speed of rotation itself, causing their progressive slowdown.
  • this fluid friction torque 703 "is however fictitious, and simulated by the microcontroller 5 in the context of the Newtonian equation 700 above, it is also not applied directly to the minute hand 21, but at the simulated speed of the minute hand 703 also used to solve the Newtonian equation 700 above.
  • the method for determining the speed of the display means 2 therefore solves a Newtonian equation of motion using torque and / or force values as input parameters for the resolution of this equation.
  • These parameters are themselves determined in relation to a physical quantity, here the speed angular 1 1 1 of the ring 1 1, which is transformed via the first sensor 4 and the counter module 44 into a pulse frequency 401.
  • Other physical quantities can however be used in the context of the invention, such as a linear velocity, angular velocity, a magnetic field or a geometric angle.
  • the embodiment concerning an electronic compass described with reference to FIGS. 4A and 4B, uses the geometric angle as an input parameter delivered to the processing unit to determine a torque to be applied to the indicator needle 23 of the magnetic north.
  • the angular speed of the needles is necessarily limited because of system constraints in terms of processing capabilities.
  • the first and second motors 61, 62 can implement only a given maximum number of steps per second, and therefore there is always a maximum frequency of motor steps from which the Newtonian equation of motion 700 does not can no longer be applied because the angular acceleration necessarily becomes zero.
  • the maximum frequency of motor nozzles 61 1 'of the first motor 61 controlling the minute hand 21 is preferably between 200 and 1000 Hz, which corresponds to the maximum speed of rotation of the minute hand 21 between approximately one and five turns per second when a complete dial turn corresponds to 180 engine pitch. It may be noted that whatever the embodiment chosen for the invention involving the use of an electronic circuit 31, a maximum running speed of the mechanical display means 2 must always be defined according to the processing capabilities of the device. motor control circuit 6.
  • FIG. 2A shows a preferred embodiment of the first sensor 4 according to the invention, which makes it possible to determine relatively simply a pulse frequency 401 used by the electronic circuit 31 to calculate the acceleration and deceleration values of the display means 1 by solving the first Newtonian equation 700 applied to this input parameter.
  • the first sensor 4 is mounted on a rod 41, integral in rotation with the ring 1 1, and which can be rotated in two opposite directions S1 and S2.
  • a plurality of electric contactors 41a, 41b, 41c, 41d preferably 4 in number, as shown in Figure 2A.
  • the first sensor 4 furthermore comprises two electrical contacts 42, 43 mounted on a fixed structure, a first contact 42 at the terminals of which the value of an output signal 412 is measured and a second contact 43 at the terminals of which the value of an output signal 413 when a voltage is applied to the electrical contactors 41a, 41b, 41c, 41d.
  • Figure 2B shows, in the upper part (a) the first and second signals 412 and 413 obtained during a rotation of the ring 1 1 in the direction of rotation S1, corresponding to the direction of clockwise.
  • the first period 401a corresponding to the duration during which each signal 412, 413 is positive
  • the second period 401b during which each signal 412, 413 is zero
  • the third total period 401c corresponding to the sum of the first and second periods 401a, 401b are identical for each of the first and second output signals 412, 413, which are simply temporally offset by a value corresponding to the path of one of the electrical contacts 41a, 41b, 41c, 41d. the first contact 42 to the 2nd external contact 43.
  • the diagram is inverted in the lower part (b) of the figure, in which the ring 11 is rotated counterclockwise S2, and the slot of the first output signal 412 is formed before that of the second output signal 413. These signals 412, 413 are then transmitted to the counter module 44 to be converted into pulse frequency.
  • the use of the first contactor of FIG. 2A to determine the pulse frequency 401 applied to the first Newtonian equation 700 has the further advantage of not requiring any fine resolution of the first sensor 4 to guarantee the fluidity of the correction, since the speed determined by solving a Newtonian equation is always continuous even if the acceleration is not.
  • FIG. 3 shows a state diagram for different sequences of time adjustment operations using needles according to a preferred embodiment of the invention applied to a timepiece.
  • Those skilled in the art will understand that it is however possible to adjust other types of parameters that are not necessarily temporal (that is, ie all types of symbols) and the needles could be replaced by other analog display devices.
  • Step 1001 corresponds to a first activation of the ring 11, which makes it possible to generate the movement of the minute hand 21.
  • the first sensor 4 detects a number of pulses 401 "positive" corresponding to a positive angular velocity 1 1 1 for the ring 1 1 and simulates the application of a couple, applied to the needle in the same direction.
  • the rotation of the ring 1 1 in the direction S1 of the clockwise allows to advance the minute hand 21 on the dial.
  • Repeated rotation of the ring 11 in the same direction S1 makes it possible to keep the pulse frequency 401 positive during the successive sampling periods used by the counter module 44, and thus to further accelerate the movement of the needle.
  • a maximum simulated angular velocity 7031 is determined as a function of the maximum engine pitch frequency 61 '. Since the algorithm solving the Newtonian equation reaches this upper velocity limit, it saturates, that is to say stops increasing the simulated angular velocity 703 even if the algorithm were to give a result of a value higher.
  • the diagram of FIG. 3 illustrates the comparison step 5003 carried out by the microcontroller 5 to determine whether the speed saturates, in which case the simulated angular speed 703 is limited to the value 7031 and the angular acceleration 703 'is zero for the sampling period on which the calculation was made.
  • the feedback loop starting from the comparison step 5003 to a positive acceleration value 703 ' indicates that no saturation occurs until the maximum simulated angular velocity 7031 has been reached.
  • step 1001 has been described in the context of an activation of the ring 1 1 in the direction of rotation S1 of the clockwise to preferably advance the minute hand 21 in the same direction, one can also cause that activation of the ring 1 1 in the opposite direction S2 similarly turn the hands of minutes 21 and 22 hours in the opposite direction, the number of pulses 401 being calculated identically for each period sampling but the information on the direction of rotation determined by the first sensor 4 allows to choose the direction of rotation applied to the needles by the first and second motors 61, 62.
  • the solution proposed here that the movement applied to the mechanical display means is the result of an acceleration that depends on the speed of the crown, is very robust against a low resolution crown.
  • the movement remains fluid, even if the user advances the crown in jerks: if a user rotates the crown by successive strokes, corrections continue between shots. This brings a significant time saving in the case where the mechanical display means are not very efficient.
  • a simultaneous adjustment of the hour hand 22 and minutes 21 according to a fully mechanical approach, in which the minute hand rotates completely for each time change, is made possible at an acceptable speed for the user even for a relatively slow system.
  • the activation step 1001 therefore makes it possible to simultaneously adjust the hour hand 22 and the minute hand 21, which is particularly advantageous for electronic watches where each parameter is usually set sequentially for performance reasons.
  • Step 1001 ' is a step subordinate to step 1001, or more generally any activation step, which it follows immediately.
  • This is a step during which the ring 1 1, or more generally the control means 1, ceases to be activated.
  • the modeling of the invention means that no external torque is applied to the system since the detected pulse frequency 401 is zero, which depends inter alia on the sampling period chosen at the counter module 44 for determining the pulse frequency 401.
  • the angular acceleration 703 ' is determined by the only modeled fluid friction, namely according to the first Newtonian equation 700:
  • the resolution of this Newtonian equation 700 determines the inertial type deceleration of the display member, for example the minute hand 21 in the embodiment described above, since the deceleration is only proportional to the simulated angular velocity 703. During this deceleration of the inertial type, the system is in the first deceleration phase B1 illustrated in FIG.
  • the ring 1 1 1 is rotated in the opposite direction S2 during an additional actuation step 1002, the angular acceleration 703 'is always negative, but the deceleration B2, illustrated in Figure 3, is more pronounced because the sign of the dummy torque 401 'becomes negative, acting with the angular acceleration 703' to slow the system faster.
  • Actuation of the ring 1 1 in the opposite direction makes it possible to further refine the adjustment by means of the additional activation step 1002 when approaching a desired value while the angular velocity is at this moment. it is relatively high because the second deceleration phase B2 that is generated is more pronounced than the first deceleration phase B1 which occurs only during a prolonged inactivation of the ring 1 1.
  • the first activation step 1001 is therefore always followed by an acceleration phase A of mechanical display means 2, and first of all the minute hand 21 for which the acceleration is the most noticeable.
  • This acceleration phase A ends when the motor control circuit 6 detects that a maximum frequency has been reached, in this case that of step 61 1 'of the first motor 61, in which case it follows a phase C during which the simulated angular velocity 703 is limited to the maximum angular velocity value 7031.
  • the minute hand 21 is therefore constant, bounded by the maximum frequency 61 1 'step of the first motor 61: the algorithm saturates.
  • any additional activation of the ring 1 1 in the same direction of rotation S1 is therefore without impact on the actual angular velocity 21 1 of the minute hand; however, such activations make it possible to maintain the actual angular velocity 21 1 at this constant level while preventing the angular acceleration value 703 'from becoming negative after prolonged inactivation, corresponding according to the preferred embodiment described at a time of sampling, and which can be calibrated for example to one second.
  • the proportionality coefficients defining the moments applied to the system in the first Newtonian equation of the motion 700 namely the coefficient 701 of proportionality with respect to the pulse frequency 401 and that of the fluid friction 702 can preferably be chosen, together with the maximum value of motor steps 61 1 'of the first motor 61, so that the angular acceleration value 703 is always positive as soon as at least one pulse 401 is detected per second, or respectively the value chosen for the above, so that the effective angular velocity 21 1 remains constant if the ring 11 is activated at least once per second as soon as the maximum angular velocity 21 has been reached.
  • the acceleration phase A means 1 is most of the time followed by a phase C during which the scrolling speed of the display means 2 is constant as long as the difference of the display value displayed when the setting is made and the value that we want to achieve is important. If the control means are not activated during a determined period of time, the first deceleration phase B1 of the display means 2 takes place following this prolonged inactivation; otherwise a second phase of deceleration B2 more pronounced can be actuated during an additional activation step 1002 of the control means in the opposite direction to that used in the initial activation step 1001.
  • a second activation step 1002 depends on the user's preferences of the display device in terms of the scrolling speed and the moment from which he wishes to make a finer adjustment of or display elements. analog.
  • the method and the control device according to the invention therefore allows increased control throughout the adjustment operations by being able to accelerate and / or decelerate at any time scrolling or display elements.
  • the speed variations are much more progressive than according to the solutions of the prior art where the speeds are directly deduced from sensor values.
  • a rotary movement of display means 2 which are the most frequently used for mechanical watches, regardless of the activation mode used (rotation of a crown, pressure on a push button, scrolling a finger on a touch screen, etc.); however, displacements of linear indicators are also conceivable, in which case the fundamental equation of motion will no longer relate a moment of inertia and an angular acceleration, but a force and a linear acceleration. Similarly, the slowing of the inertial movement is in this case no longer caused by a couple modeling fluid friction, but by a friction force.
  • FIGS. 4A and 4B respectively illustrate a schematic view of the control device 3 according to a preferred embodiment of the invention, as well as parameters and calculation steps used for producing an electronic compass.
  • the compass does not require any adjustment of the position of the north indicator needle 23 from the user, this position being determined automatically by calculation. Ways activation 1, only used to operate a mode of operation or display, have not been shown.
  • FIG. 4A distinguishes, similarly to FIG. 1A, the electronic circuit 31 comprising the computing unit 5, preferably constituted by a microprocessor or a microcontroller, the memory unit 7, and the motor control circuit. 6.
  • a new motor 63 is however introduced to control the movement of the needle 23 of the compass.
  • the positioning circuit 45 determines the relative angle 451 between the north direction determined by the second sensor 4 'and the current position of the needle 23. This relative angle 451 is the input parameter delivered to the microprocessor to solve the problem.
  • Newtonian-type motion equation 700 "illustrated in FIG.
  • the positioning circuit 45 which thus serves as a pre-processing circuit for determining the values of torque and / or mechanical force applied to the system.
  • This positioning circuit 45 is quite comparable to the counter module 44 of the embodiment of FIGS. 1A and 1B previously described, which also transforms a rotatization speed. 1 1 1 at a pulse frequency 401, and thus also constitutes a pre-processing circuit.
  • FIG. 4B illustrates the different steps of determining the number of motor steps 633 of the engine 63 dedicated to the electronic compass as well as the calculation parameters:
  • a proportionality coefficient 705 is multiplied by the sine of the relative angle 451 to determine a fictitious torque value 451', which is supposed to correspond, according to the modeling chosen in the context of the invention, a torque applied to the needle of the north indicator compass 23 around its axis of rotation. Since it is sought to stabilize the needle 23 in the north direction determined by the second magnetic sensor 4 'in the most intuitive manner possible according to a movement corresponding to a physical reality, the torque values 451' will thus oscillate between positive and negative values as a function of the relative angle 451, materializing a restoring force exerted on the needle 23 in one direction or the other.
  • step 5004 is intended to determine the frequency of motor 633 of the third motor 63.
  • This step comprises a first sub-step of calculating the simulated angular acceleration of the display means 703 ', in this case the acceleration angular of the needle 23 of the compass 21 according to the fundamental principle of the dynamics applied to the physics of the solid, formalized by the second Newtonian equation 700 ':
  • the coefficient 704 corresponding to the simulated moment of inertia of the system (usually represented by the letter J), which models in this case the moment of inertia of a rotating system associated with the indicator needle of the north of the compass 23 around its axis of rotation, 451 'being the fictitious torque applied to it as a function of the sine of the angle formed by the needle 23 of the compass 21 and the direction of the North.
  • the coefficient 704 of the simulated rotating system is here again chosen, in the context of the second Newtonian equation 700 ', preferably much larger than the real moment of inertia of the needle of the compass 23, in order to confer on this needle the behavior of a more massive system.
  • a dummy couple 703 "proportional to the simulated angular velocity 703, to determine this time the angular velocity 233 of the compass needle 23, has been introduced to model a fluid friction gradually slowing down the movement of this needle 23.
  • each motor step causes a movement of the needle 23 of the compass of a restricted angular sector, in order to make the movement of the needle as fluid as possible.
  • this needle of the compass 23 as fluid as possible
  • the incremental angular value of each step preferably less than or equal to 1 degree is chosen, ie each motor pitch of the motor 63 rotates the needle 23 of the compass of an angular value corresponding to one-sixth of that corresponding to one minute, so that the engine pitches are almost no longer perceptible to the naked eye.
  • the second Newtonian equation 700 'used to determine the movement of the needle 23 of the compass 21 may also be simplified by an equivalent rewrite that does not require a division operation.
  • the method of determining the movement of a compass needle 23 makes it possible to considerably fluidize the movement, which is often jerky on electromechanical watches.
  • the electronic compass described according to the preferred embodiment above comprises a mechanical display member 2, namely a needle, and can therefore be easily integrated for example with a wristwatch.
  • the minute hand 21 may advantageously be used as a compass needle 23.
  • the method for determining a continuous movement of the display member can also be applied to totally digital displays, including for example multifunction portable electronic devices, such as mobile phones.
  • the above method may also be used by those skilled in the art in other types of similar applications, compatible with electromechanical watches, where the movement of the needles is used to give other types of information, such as altitude for an altimeter or the depth for a depth gauge.

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Abstract

Méthode pour la détermination d'un mouvement de vitesse variable et continue de moyens d'affichage comprenant une étape de modélisation d'au moins une valeur de couple et/ou de force mécanique à partir de valeurs mesurées par un capteur, ainsi qu'une deuxième étape de résolution d'une équation newtonienne du mouvement à partir de ces valeurs de couple et/ou de force mécanique, permettant de calculer une vitesse simulée des moyens d'affichage.

Description

M ETHOD E ET D IS POS IT I F POU R L'OBTE NT ION D' U N
MOUVE M E NT CONT I N U D' U N MOYE N D'AFF ICHAG E
La présente invention se rapporte au domaine des dispositifs d'affichage, et en particulier des pièces d'horlogerie électromécaniques munies d'un affichage de type analogique.
Dans des pièces d'horlogerie mécaniques, en particulier des montres bracelet à aiguilles, on connaît des dispositifs de mise à l'heure actionnés par une couronne reliée cinématiquement au rouage de minuterie de la montre dans sa position axiale correspondant au mode de mise à l'heure, avec des rapports de rouage d'engrenage déterminés pour déplacer l'aiguille des minutes de manière simple et rapide sans devoir actionner en rotation la couronne ni trop longtemps ni souvent.
Dans des pièces d'horlogerie électroniques à affichage digital, en particulier à cristaux liquides, il est connu de pouvoir accélérer la vitesse de défilement de symboles numériques en fonction d'une activation prolongée ou répétée d'un capteur lorsqu'on se trouve dans un mode de réglage spécifique. Par exemple, une pression prolongée sur un bouton poussoir permet d'accélérer le défilement jusqu'à une vitesse maximale pour la valeur d'affichage à corriger. Le réglage s'effectue alors séquentiellement pour chaque paramètre d'affichage.
Il est également connu de corriger un affichage digital en utilisant une couronne munie de capteurs comme élément d'actionnement, et un dispositif électronique de commande pour effectuer une correction à une vitesse proportionnelle à celle de rotation de la couronne, comme par exemple le circuit électronique décrit dans le brevet GB 2019049. Dans ce cas, les vitesses de correction sont constantes entre différents paliers correspondant à des vitesses de rotation de la couronne, mais peuvent toutefois changer brusquement lors de chaque incrémentation. Par ailleurs, aucune correction n'a lieu entre deux mouvements successifs de la couronne, et aucun mécanisme n'est prévu pour ralentir le défilement du compteur utilisé pour la correction. Ainsi un réglage fin implique une répétition d'actionnements de faible amplitude par l'utilisateur, afin de générer une vitesse de correction la plus faible possible. Ceci s'avère d'une part peu commode, et ne permet pas d'autre part de pallier un mouvement saccadé des aiguilles.
Le brevet suisse CH 641630 décrit un dispositif électronique pour le défilement de symboles à une vitesse variable en réponse à l'activation d'un capteur (mouvement d'un doigt sur un capteur tactile, pression sur un poussoir). Le nombre d'activations des capteurs et la durée de ces activations ont pour effet d'incrémenter ou de décrémenter des valeurs contenues dans un registre, qui déterminent à leur tour une vitesse de défilement proportionnelle. La décrémentation des valeurs du registre après une inactivation prolongée des capteurs permet de diminuer progressivement la vitesse de défilement; toutefois, ce ralentissement de la vitesse de défilement manque toujours de fluidité puisque les variations relatives de la vitesse de défilement sont d'autant plus grandes que les valeurs du registre sont proches de zéro. Cette solution possède l'avantage d'utiliser des capteurs sans pièces mécaniques ; l'inconvénient est que l'utilisation est moins intuitive qu'une couronne traditionnelle. Par ailleurs, cette solution ne concerne que des affichages digitaux et ne s'applique pas à des montres comportant des organes d'affichage analogiques.
II est par ailleurs connu, dans des montres électromécaniques notamment, d'afficher la direction du Nord magnétique à l'aide d'aiguilles. Le mouvement de l'aiguille indicatrice du Nord est toutefois souvent saccadé et par conséquent peu intuitif pour l'utilisateur de la montre.
Un but de la présente invention est par conséquent de proposer une solution exempte des inconvénients de l'art antérieur suscités. En particulier, un but de la présente invention est de proposer un dispositif d'affichage plus fluide et plus intuitif pour l'utilisateur.
Ces buts sont atteints grâce à une méthode pour la détermination d'un mouvement de vitesse variable et continue de moyens d'affichage comprenant une étape de modélisation d'au moins une valeur de couple et/ou de force mécanique simulée à partir de valeurs mesurées par un capteur, ainsi qu'une deuxième étape de résolution d'une équation newtonienne du mouvement à partir de ces valeurs de couple et/ou de force mécanique simulées, la deuxième étape permettant de calculer une vitesse simulée pour les moyens d'affichage.
Ces buts sont également atteints grâce à un dispositif de commande d'un mécanisme d'affichage, caractérisé en ce qu'il comprend une unité de calcul, une unité de mémoire et des moyens moteurs adaptés pour imprimer un mouvement de vitesse variable et continue à des moyens d'affichage calculé selon la méthode revendiquée.
Un avantage de la solution proposée est de rendre l'opération de réglage d'une part plus efficace, et d'autre part visuellement plus intuitive grâce à l'émulation d'un mouvement newtonien pour les moyens d'affichage, c'est-à-dire dont la vitesse est continue avec une accélération et une décélération proportionnelle à un couple ou une force appliquée. Il est ainsi possible d'ajuster la vitesse de défilement à l'ampleur de la correction, en effectuant tout d'abord un réglage grossier puis un réglage plus fin lorsqu'on se rapproche de la valeur souhaitée, avec une vitesse toujours continue.
Un avantage additionnel de la solution proposée est de ne requérir aucune résolution particulière de capteurs pour incrémenter les valeurs d'affichage. La fluidité du réglage est assurée notamment par le fait que ce n'est pas une vitesse de correction qui est déduite des mouvements d'un organe de commande, ou détectés par un capteur, mais l'accélération des moyens d'affichage. Ceci permet donc de générer une vitesse continue de ces moyens d'affichage, conformément au mouvement d'un organe mécanique suivant des lois newtoniennes de physique. Cette vitesse ne présente que de faibles variations entre différentes périodes d'actionnement de l'organe de commande, et la solution proposée ne subit par conséquent aucun effet de seuil au niveau du capteur se traduisant par des à-coups pour les mouvements des organes d'affichage.
Un autre avantage de la solution proposée est de minimiser par ailleurs les manipulations nécessaires au réglage, seules quelques activations sporadiques de l'organe de commande étant nécessaires pour ajuster la position des éléments d'affichage. Par ailleurs le contrôle des opérations de réglage est amélioré grâce à la possibilité d'agir non seulement pour accélérer la vitesse de correction mais également pour décélérer cette même vitesse.
Un avantage additionnel de la solution proposée est de permettre un réglage simultané de plusieurs paramètres d'affichage, contrairement aux réglages séquentiels usuels pour des montres électroniques. Le gain de temps procuré par l'invention pour la correction grâce à un mouvement continu des moyens d'affichage entre les périodes d'actionnement des moyens d'activation donne la faculté de déplacer par exemple les aiguilles des heures et des minutes en même temps, selon l'approche intuitive d'une montre mécanique classique, sans qu'une correction de grande ampleur ne prenne un temps trop long aux yeux de l'utilisateur.
Enfin, la solution proposée ne se limite pas à des applications de réglage d'indications horaires et peut être employée pour des applications d'affichage ne nécessitant aucune interaction avec l'utilisateur de la montre, comme par exemple des boussoles, des altimètres ou encore des profondimètres électroniques, et peut être indifféremment employée pour des affichages de type numérique et analogique.
D'autres caractéristiques et avantages ressortiront plus clairement de la description détaillée de divers modes de réalisation et des dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 A illustre une vue schématique du dispositif de commande selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention pour le réglage de paramètres horaires;
- la figure 1 B montre les différents paramètres utilisés et les différentes étapes de calcul effectuées par divers éléments du dispositif de commande selon le mode de réalisation préférentiel illustré à la figure 1 A;
- la figure 2A illustre une structure de capteur selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention;
- la figure 2B montre le fonctionnement du capteur selon le mode de réalisation préférentiel illustré par la figure 2A;
- la figure 3 montre un diagramme d'état pour les différentes séquences d'opérations de réglage selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention.
- la figure 4A illustre une vue schématique du dispositif de commande selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention pour une boussole électronique;
- la figure 4B montre les différents paramètres utilisés et les différentes étapes de calcul effectuées par divers éléments du dispositif de commande selon le mode de réalisation préférentiel illustré à la figure 4A;
Un mode de réalisation préférentiel du dispositif de commande de l'invention est destiné à des pièces d'horlogerie et est illustré aux figures 1 A et 1 B, qui montrent respectivement la structure logique du dispositif de commande 3 ainsi que les différents paramètres utilisés et les différentes étapes de calcul effectuées par divers éléments du dispositif de commande 3 pour transformer le mouvement des moyens d'activation 1 en un mouvement non proportionnel des moyens d'affichage, contrairement à un rouage mécanique traditionnel. La figure 1 A montre la structure préférentielle des moyens d'activation 1 , sous la forme d'une couronne 1 1 , dont l'actionnement peut être effectué dans deux sens de rotation inverses S1 et S2, ainsi que celle des moyens d'affichage 2, sous la forme d'une aiguille des heures 22 et des minutes 21 . On pourrait toutefois imaginer appliquer le dispositif de commande 3 selon l'invention à d'autres types d'organes d'affichage 2 mécaniques rotatifs, comme par exemple des anneaux ou des tambours. L'invention permet par conséquent de transformer une première vitesse angulaire 1 1 1 , correspondant à celle de l'entraînement de la couronne 1 1 dans un sens de rotation donné, par exemple S1 , en une autre vitesse angulaire 21 1 de l'aiguille des minutes 21 . Les deux vitesses angulaires 1 1 1 et 21 1 ne sont pas proportionnelles, puisque l'aiguille des minutes 21 1 est progressivement accélérée suite à l'actionnement de la couronne 1 1 dans le sens S1 conformément à une équation newtonienne du mouvement 700 décrite plus loin, qui permet par ailleurs de conférer un caractère continu au déplacement des aiguilles.
Le dispositif de commande 3 selon la variante préférentielle de l'invention illustré à la figure 1 A comprend un circuit électronique 31 se présentant de préférence sous la forme d'un circuit intégré comportant une unité de traitement 5, comprenant par exemple un microcontrôleur, et un circuit de contrôle des moteurs 6. Le microcontrôleur transforme des paramètres d'entrée numériques, fournis par un module compteur 44 en sortie d'un premier capteur 4 de mouvements des moyens d'activation 1 , soit par exemple la rotation de la couronne 1 1 , en des instructions pour le circuit de contrôle des moteurs 6, comme par exemple un nombre de pas moteurs. Le module compteur 44 permet de transformer les signaux électriques produits par le premier capteur 4 en des valeurs numériques discrètes, et donc manipulables par une unité de traitement 5 logicielle telle qu'un microcontrôleur. Ce dernier n'est toutefois pas décrit en détail car connu de l'homme du métier. Selon la variante préférentielle illustrée, le circuit de contrôle 6 commande deux moteurs distincts, un premier moteur 61 étant dédié au contrôle des mouvements de l'aiguille des minutes 21 , et un deuxième moteur 62 étant dédié au contrôle de l'aiguille des heures 22. Le dispositif de commande 3 actionne ainsi simultanément une pluralité de moteurs 61 , 62 dédiés chacun à des moyens d'affichage mécaniques distincts. La dissociation des moteurs permet de rapidement changer de mode d'affichage, en indiquant, par exemple, l'heure d'une alarme, ou la direction du champ magnétique terrestre.
Le microcontrôleur utilise, pour effectuer ses calculs, différents paramètres sauvegardés dans une unité de mémoire 7, afin de pouvoir déterminer un nombre de pas moteurs, ou encore une fréquence de pas moteurs 61 1 , 622 lorsque ces derniers sont rapportés à une unité temporelle comme la seconde ou la minute. Ces fréquences de pas moteurs 61 1 , 622 correspondent respectivement aux fréquences d'activation du premier moteur 61 et du deuxième moteur 62 selon la première équation newtonienne du mouvement 700, décrite ci-dessous. La figure 1 B illustre les différentes étapes de transformation de la vitesse angulaire 1 1 1 de rotation de la couronne 1 1 en un nombre de pas moteurs, ainsi que les paramètres de calcul:
- l'étape 4001 consiste en la détermination d'une fréquence d'impulsions 401 , utilisée en sortie du module compteur 44 par le microcontrôleur de l'unité de traitement 5 pour calculer le nombre de pas moteurs et en déduire la fréquence de pas moteurs 61 1 , 622. Une structure préférentielle pour le premier capteur 4 utilisé pour réaliser cette étape 4001 est détaillée plus loin à l'aide des illustrations des figures 2A et 2B;
- lors de l'étape 5000, un coefficient de proportionnalité 701 est multiplié à la fréquence d'impulsions 401 pour déterminer une valeur de couple 401 ', fictif, et qui est censé être appliqué, selon la modélisation choisie dans le cadre de l'invention, à l'aiguille des minutes 21 autour de son axe de rotation.
- l'étape 5001 est l'étape de calcul principale réalisée par le microcontrôleur. Elle vise à déterminer la fréquence de pas moteurs 61 1 du premier moteur 61 en fonction de la fréquence d'impulsions 401 , afin d'en déduire la vitesse angulaire 21 1 effective de l'aiguille des minutes. Pour ce faire, le microcontrôleur résout une première équation newtonienne 700, modélisant ici le mouvement de l'aiguille des minutes 21 comme celui d'un système tournant selon le principe fondamental de la dynamique, qui stipule que l'accélération angulaire d'un corps en rotation est proportionnelle à la somme des couples mécaniques qui lui sont appliqués. Avec les paramètres de simulation choisis dans le cadre du mode de réalisation préférentiel de l'invention, la première équation newtonienne se lit:
704*703' = 401 ' - 703",
où dans la partie gauche de l'équation le coefficient 704 correspond au moment d'inertie du système tournant simulé (usuellement représenté par la lettre J dans des équations physiques) et la référence 703' correspond à l'accélération des moyens d'affichage utilisée dans le cadre de l'invention, comme par exemple ici l'aiguille des minutes 21 autour de son axe de rotation. Afin de conférer un maximum d'inertie au mouvement de l'aiguille des minutes 21 , c'est-à-dire pour qu'elle continue de tourner le plus longtemps possible entre les activations de l'organe de commande, on pourra noter que le coefficient 704 du moment d'inertie du système tournant simulé est choisi de préférence beaucoup plus grand que le moment d'inertie réel de l'aiguille des minutes 21 , ce qui lui donne le comportement d'un système plus massif, comme si elle était par exemple solidaire en rotation d'un disque en métal. Dans la partie droite de la première équation newtonienne 700 ci-dessus, la valeur 401 ' correspond à une valeur de couple mécanique fictive appliquée au système tournant qui est simulé pour l'aiguille des minutes 21 . Le couple fictif 401 ', qui dépend de la fréquence d'impulsions 401 , est différent de zéro lors de la rotation de la couronne 1 1 . Un autre couple fictif 703", proportionnel à la vitesse angulaire 703 simulée des moyens d'affichage, en l'occurrence celle de l'aiguille des minutes 21 , modélise un frottement fluide qui ralentit progressivement le mouvement de l'aiguille des minutes 21 . Ce couple mécanique est le seul appliqué lorsque la couronne 1 1 n'est plus activée. Similairement à la valeur de couple fictif 401 ', la valeur de couple fictif 703" est obtenue en multipliant la vitesse angulaire simulée 703 par un coefficient de proportionnalité 702, appelé coefficient de frottement fluide. Cette modélisation de frottement fluide fait prendre dans ce cas à la première équation newtonienne 700 la forme d'une équation différentielle pour la vitesse angulaire simulée 703 de l'aiguille 21 , qui est résolue par le microcontrôleur. Selon le mode de réalisation préférentiel décrit, la résolution de cette équation newtonienne du mouvement 700, permet ainsi d'émuler un mouvement d'aiguilles fluide et continu puisque la vitesse angulaire de cette dernière est déterminée comme s'il s'agissait de celle d'un système tournant soumis à un couple mécanique lorsque la couronne est actionnée, et un couple de ralentissement fluide. Selon le mode de réalisation préférentiel décrit ici, le paramètre d'entrée choisi pour cette équation est un couple fictif 401 ' proportionnel à la vitesse de rotation de la couronne 1 1 , et comme résultat en sortie une vitesse de rotation 703 simulée de l'aiguille des minutes 21 .
La vitesse de rotation simulée 703 permet de déduire ensuite proportionnellement le nombre de pas moteurs par seconde, c'est-à-dire la fréquence de pas moteurs 61 1 . La vitesse angulaire effective de l'aiguille des minutes 21 1 est réciproquement proportionnelle à la fréquence de pas moteurs 61 1 ainsi établie. Selon une variante préférentielle de l'invention, chaque pas moteur provoque un mouvement de l'aiguille 21 d'un secteur angulaire correspondant à une indication de durée inférieure à une minute. Afin de rendre le défilement des aiguilles le plus fluide possible, on choisit la valeur angulaire d'incrémentation angulaire de chaque pas de préférence égale à 2 degrés. Autrement dit, chaque pas moteur fait tourner l'aiguille des minutes 21 d'une valeur angulaire correspondant à un tiers de celui correspondant à une minute. Une résolution plus fine serait également envisageable mais nécessiterait un usage accru du moteur 61 qui devrait incrémenter plus de pas et consommerait dans ce cas d'autant plus d'énergie.
- l'étape 5002 déduit la valeur de fréquence 622 du deuxième moteur 622 en fonction de la valeur de fréquence du premier moteur 61 1 trouvée en sortie de l'étape 5001 . En effet le rapport des vitesses de rotation entre l'aiguille des minutes 21 et celle des heures 22 est de 12, dans le cadre d'un affichage analogique standard selon lequel une révolution complète de l'aiguille des minutes 21 correspond à l'avancement d'une heure de celle de l'aiguille des heures 22, soit d'un douzième de cadran pour une graduation des heures de 1 à 12. Il est ainsi relativement aisé de déduire la valeur de fréquence 622 du deuxième moteur 62 sans devoir effectuer de calcul intrinsèque, ni d'opération de division, mais simplement en implémentant au niveau du circuit de commande des moteurs 6 un ordre d'implémentation d'un pas du 2e moteur 62 après chaque 12e pas du premier moteur 61 . Les exigences en termes de calcul sont ainsi minimisées tout en procurant un effet visuel intuitif de mouvement coordonné de plusieurs organes d'affichage, à savoir l'aiguille des minutes 21 et celle des heures 22, lors de leur réglage. La subordination de cette étape additionnelle de calcul 5002 à l'étape de calcul précédente 5001 selon le mode de réalisation préférentiel décrit permet par ailleurs de coordonner simplement le mouvement des deux aiguilles 21 , 22.
Selon ce mode de réalisation préférentiel décrit ci-dessus, les moyens d'activation 1 sont de préférence mécaniques; ils peuvent toutefois aussi prendre la forme par exemple d'un capteur capacitif, comme un écran tactile. Similairement, les moyens d'affichage 2 ne sont pas nécessairement analogiques selon l'invention, mais peuvent également être numériques.
L'actionnement des moyens d'activation 1 permet d'imprimer un mouvement variable et continu aux moyens d'affichage 2, et notamment l'aiguille des minutes 21 , grâce au calcul d'une accélération 703' proportionnellement à une valeur de couple 401 ' déterminée en sortie du premier capteur 4, proportionnellement aux valeurs du registre du module compteur 44, qui permet de caractériser le mouvement des moyens d'activation 1 , de préférence une couronne 1 1 , par des valeurs numériques, à savoir un nombre d'impulsions. L'étape de détermination d'une fréquence d'impulsions 4001 est un processus de numérisation nécessaire pour fournir un paramètre d'entrée manipulable par le circuit électronique 31 , qui peut alors simuler le mouvement des moyens d'affichage mécaniques comme s'il était déterminé par l'application d'un couple 401 ' proportionnel à la fréquence d'impulsions 401 . Le mouvement effectif des aiguilles est considéré comme newtonien car il correspond à celui d'un solide en rotation soumis à la relation fondamentale de la dynamique, indiquant que l'accélération d'un corps en rotation est proportionnelle à la somme des couples qui lui sont appliqués. Dans le cadre de l'invention, on pourrait également appliquer l'équation fondamentale de la dynamique à des moyens d'affichage 2 linéaires, et non pas rotatifs, auquel cas l'accélération serait proportionnelle à la somme des forces appliquées au système. Le mouvement de l'aiguille des minutes 21 est déterminé en résolvant la première équation newtonienne du mouvement 700 qui modélise cette équation fondamentale de la dynamique du solide à l'aide d'un premier coefficient 701 déterminant le couple 401 ' appliqué au système à partir de la fréquence d'impulsions 401 , et ainsi que, selon un mode de réalisation préférentiel, un deuxième coefficient 702 déterminant un couple dit de frottement fluide car provoquant une décélération de la vitesse de rotation des aiguilles proportionnellement à cette même vitesse. Le mouvement effectif des aiguilles est également considéré comme inertiel car il correspond à celui d'un solide en rotation qui n'est plus soumis, dès que la couronne 1 1 n'est plus activée, qu'à un couple dit de frottement fluide, proportionnel à sa vitesse de rotation elle-même, provoquant leur ralentissement progressif. Selon le mode de réalisation préférentiel décrit, ce couple de frottement fluide 703" est toutefois fictif, et simulé par le microcontrôleur 5 dans le cadre de l'équation newtonienne 700 ci-dessus; il n'est par ailleurs pas appliqué directement à l'aiguille des minutes 21 , mais à la vitesse simulée de l'aiguille des minutes 703 utilisée également pour résoudre l'équation newtonienne 700 ci-dessus.
La méthode de détermination de la vitesse des moyens d'affichage 2 selon l'invention résout donc une équation newtonienne du mouvement en utilisant des valeurs de couple et/ou de force comme paramètres d'entrée pour la résolution de cette équation. Ces paramètres sont eux-mêmes déterminés en relation avec une grandeur physique, ici la vitesse angulaire 1 1 1 de la couronne 1 1 , qui est transformée par l'intermédiaire du premier capteur 4 et du module compteur 44 en une fréquence d'impulsions 401 . D'autres grandeurs physiques sont toutefois utilisables dans le cadre de l'invention, comme par exemple une vitesse linéaire, angulaire, un champ magnétique ou un angle géométrique. Comme on le verra plus tard, le mode de réalisation concernant une boussole électronique, décrit en relation avec les figures 4A et 4B, utilise l'angle géométrique comme paramètre d'entrée livré à l'unité de traitement pour déterminer un couple à appliquer à l'aiguille 23 indicatrice du nord magnétique.
Une des spécificités de la modélisation proposée par rapport à une « réalité physique >> est que la vitesse angulaire des aiguilles, et selon le mode de réalisation préférentiel choisi la vitesse angulaire de l'aiguille des minutes 21 1 , est nécessairement bornée en raison des contraintes du système en termes de capacités de traitement. En effet, les premiers et deuxièmes moteurs 61 , 62 ne peuvent implémenter qu'un nombre maximal donné de pas par seconde, et il existe ainsi par conséquent toujours une fréquence maximale de pas moteurs à partir de laquelle l'équation newtonienne du mouvement 700 ne peut plus être appliquée, du fait que l'accélération angulaire devient nécessairement nulle. La fréquence maximale de pas moteurs 61 1 ' du premier moteur 61 commandant l'aiguille des minutes 21 se situe de préférence entre 200 et 1000 Hz, ce qui correspond à vitesse de rotation maximale de l'aiguille des minutes 21 entre environ un et cinq tours par seconde lorsqu'un tour complet de cadran correspond à 180 pas moteur. On pourra noter que quel que soit le mode de réalisation choisi pour l'invention impliquant l'usage d'un circuit électronique 31 , une vitesse de défilement maximale des moyens d'affichage mécaniques 2 devra toujours être définie en fonction des capacités de traitement du circuit de commande des moteurs 6.
La figure 2A montre un mode de réalisation préférentiel du premier capteur 4 selon l'invention, qui permet de déterminer relativement simplement une fréquence d'impulsions 401 utilisée par le circuit électronique 31 afin de calculer les valeurs d'accélération et ou de décélération des moyens d'affichage 1 en résolvant la première équation newtonienne 700 appliquée à ce paramètre d'entrée. Le premier capteur 4 est monté sur une tige 41 , solidaire en rotation de la couronne 1 1 , et qui peut être entraînée en rotation dans deux sens opposés S1 er S2. En périphérie de cette tige 41 sont montés une pluralité de contacteurs électriques 41 a, 41 b, 41 c, 41 d, de préférence au nombre de 4, comme illustré sur la figure 2A. Le premier capteur 4 comprend par ailleurs deux contacts électriques 42, 43 montés sur une structure fixe, un premier contact 42 aux bornes duquel est mesurée la valeur d'un signal 412 de sortie et un deuxième contact 43 aux bornes duquel est mesurée la valeur d'un signal 413 de sortie lorsqu'une tension est appliquée aux contacteurs électriques 41 a, 41 b, 41 c, 41 d.
La figure 2B montre, dans la partie haute (a) les premier et deuxième signaux 412 et 413 obtenus lors d'une rotation de la couronne 1 1 dans le sens de rotation S1 , correspondant au sens des aiguilles d'une montre. La première période 401 a, correspondant à la durée pendant laquelle chaque signal 412, 413 est positif, la deuxième période 401 b durant lequel chaque signal 412, 413 est nul et la troisième période totale 401 c, correspondant à la somme des première et deuxième périodes 401 a, 401 b sont identiques pour chacun des premier et deuxième signaux de sortie 412, 413, qui sont simplement décalés temporellement d'une valeur correspondant au trajet d'un des contacts électriques 41 a, 41 b, 41 c, 41 d du premier contact 42 au 2e contact 43 externe. Le schéma est inversé dans la partie basse (b) de la figure, où la couronne 1 1 est tournée dans le sens inverse des aiguilles d'une montre S2, et où le créneau du premier signal de sortie 412 est formé avant celui du deuxième signal de sortie 413. Ces signaux 412, 413 sont ensuite transmis au module compteur 44 pour être convertis en fréquence d'impulsions. L'emploi du premier contacteur de la figure 2A pour déterminer la fréquence d'impulsions 401 appliquée à la première équation Newtonienne 700 présente en outre l'avantage de ne nécessiter aucune résolution fine du premier capteur 4 pour garantir la fluidité de la correction, puisque la vitesse déterminée en résolvant une équation newtonienne est toujours continue même si l'accélération ne l'est pas. Ainsi une résolution moins fine de la granularité des valeurs de couple, proportionnelles à la fréquence d'impulsions 401 , n'aura pas pour conséquence de faire avancer les moyens d'affichage 2 par à-coups, mais simplement de générer des accélérations plus franches suite à la détection de chaque impulsion supplémentaire. On pourrait par conséquent également utiliser un capteur avec trois, deux voire même un seul contacteur et compenser cette diminution du nombre de contacteurs en augmentant par exemple parallèlement les coefficients pour obtenir une valeur de couple simulé donnée à appliquer aux moyens d'affichage 2.
On peut aussi envisager, selon un mode de réalisation alternatif, d'utiliser un ou plusieurs contacteurs associés à un ou plusieurs boutons poussoir (non représentés) et d'incrémenter la fréquence d'impulsions 401 à chaque pression sur un premier bouton poussoir, et respectivement décrémenter la fréquence d'impulsions 401 à chaque pression sur un deuxième bouton poussoir. Selon ce mode de réalisation alternatif, on utilisera donc deux capteurs dédiés chacun à l'augmentation et respectivement de la diminution de la fréquence d'impulsions 401 , ce qui correspond selon la modélisation de l'invention à appliquer un couple mécanique fictif dans un sens ou dans le sens opposé pour accélérer et respectivement décélérer le mouvement des aiguilles 21 , 22.
La figure 3 montre un diagramme d'état pour différentes séquences d'opérations de réglage horaire à l'aide d'aiguilles selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention appliqué à une pièce d'horlogerie. L'homme du métier comprendra qu'il est toutefois possible d'effectuer le réglage d'autres types de paramètres pas nécessairement temporels (c'est- à-dire tout type de symboles) et que les aiguilles pourraient être remplacées par d'autres organes d'affichage analogiques.
L'étape 1001 correspond à une première activation de la couronne 1 1 , qui permet de générer le mouvement de l'aiguille des minutes 21 . Lorsque la couronne est actionnée dans un sens de rotation donné, par exemple dans le sens S1 , le premier capteur 4 détecte un nombre d'impulsions 401 « positif >> correspondant à une vitesse angulaire 1 1 1 positive pour la couronne 1 1 et simule l'application d'un couple, appliqué à l'aiguille dans le même sens. Ainsi la rotation de la couronne 1 1 dans le sens S1 des aiguilles d'une montre permet de faire avancer l'aiguille des minutes 21 sur le cadran. Une rotation répétée de la couronne 1 1 dans le même sens S1 permet de maintenir positive la fréquence d'impulsions 401 lors des périodes d'échantillonnage successives utilisées par le module compteur 44, et donc d'accélérer encore davantage le mouvement de l'aiguille 21 selon la première équation newtonienne 700 ou newtonienne modifiée 700', jusqu'à obtenir un mouvement fluide et continu pour lequel il n'est plus possible d'observer visuellement le saut de l'aiguille lors de chaque pas. Le mouvement de l'aiguille des minutes 21 ne pouvant toutefois pas excéder une vitesse angulaire maximale, qui est observée dès lors que la fréquence de pas moteurs maximale 61 1 ' est atteinte, la rotation de la couronne 1 1 n'a toutefois plus aucun effet dès que cette vitesse maximale est atteinte. Selon un mode de réalisation préférentiel, on détermine une vitesse angulaire simulée maximale 7031 en fonction de la fréquence de pas moteurs maximale 61 1 '. Dès lors que l'algorithme résolvant l'équation newtonienne atteint cette limite supérieure de vitesse, il sature, c'est-à-dire arrête d'augmenter la vitesse angulaire simulée 703 même si l'algorithme devait donner un résultat d'une valeur supérieure.
Le diagramme de la figure 3 illustre l'étape de comparaison 5003 effectuée par le microcontrôleur 5 pour déterminer si la vitesse sature, auquel cas la vitesse angulaire simulée 703 est limitée à la valeur maximale 7031 et l'accélération angulaire 703' est nulle pour la période d'échantillonnage sur laquelle le calcul a été effectué. La boucle de rétroaction partant depuis l'étape de comparaison 5003 vers une valeur d'accélération 703' positive indique qu'aucune saturation n'a lieu tant que la vitesse angulaire simulée maximale 7031 n'a pas été atteinte.
Bien que l'étape 1001 ait été décrite dans le cadre d'une activation de la couronne 1 1 dans le sens de rotation S1 des aiguilles d'une montre pour faire de préférence avancer l'aiguille des minutes 21 dans le même sens, on peut également faire en sorte qu'une activation de la couronne 1 1 dans le sens inverse S2 fasse similairement tourner les aiguilles des minutes 21 et des heures 22 dans le sens inverse, le nombre d'impulsions 401 étant calculé de manière identique pour chaque période d'échantillonnage mais l'information sur le sens de rotation déterminé par le premier capteur 4 permet de choisir le sens de rotation appliqué aux aiguilles par les premiers et deuxièmes moteurs 61 , 62.
Par ailleurs, la solution proposée ici selon laquelle le mouvement appliqué aux moyens d'affichage mécaniques est le résultat d'une accélération qui dépend de la vitesse de la couronne, est très robuste face à une couronne de faible résolution. De plus, le mouvement reste fluide, même si l'utilisateur fait avancer la couronne par à-coups : si un utilisateur fait tourner la couronne par coups successifs, les corrections continuent entre les coups. Ceci apporte un gain de temps important dans le cas où les moyens d'affichage mécaniques ne sont pas très performants. Ainsi un réglage simultané de l'aiguille des heures 22 et des minutes 21 conformément à une approche totalement mécanique, selon laquelle l'aiguille des minutes effectue une rotation complète pour chaque changement d'heure, est rendu possible à une vitesse acceptable pour l'utilisateur même pour un système relativement lent. En effet, pour conserver cette approche très intuitive pour l'utilisateur, une correction de quelques heures pour des pièces d'horlogerie électroniques à affichage analogique nécessite que l'aiguille des minutes fasse un grand nombre de pas moteur, dont l'exécution peut s'avérer beaucoup trop longue pour l'utilisateur si les moteurs sont peu performants. Or le gain de temps significatif procuré par l'invention grâce au mouvement continu des aiguilles entre les périodes d'activation de la couronne 1 1 permet d'effectuer ces réglages simultanément, indépendamment des performances de l'électronique et des moteurs.
Quel que soit le sens de rotation S1 ou S2 de la couronne 1 1 , l'étape d'activation 1001 permet par conséquent de régler simultanément l'aiguille des heures 22 et l'aiguille de minutes 21 , ce qui est particulièrement avantageux pour des montres électroniques où chaque paramètre est en général réglé séquentiellement pour des raisons de performance.
L'étape 1001 ' est une étape subordonnée à l'étape 1001 , ou plus généralement n'importe quelle étape d'activation, qu'elle suit immédiatement. Il s'agit d'une étape durant laquelle la couronne 1 1 , ou plus généralement le moyen de commande 1 , cesse d'être activé. Durant cette étape, la modélisation de l'invention fait que plus aucun couple externe n'est appliqué au système dès lors que la fréquence d'impulsions détectée 401 est nulle, ce qui dépend entre autres de la période d'échantillonnage choisie au niveau du module compteur 44 pour déterminer la fréquence d'impulsions 401 . Dès que la valeur 401 s'annule, l'accélération angulaire 703' est déterminée par le seul frottement fluide modélisé, à savoir selon la première équation newtonienne 700:
703' = - 7037704
La résolution de cette équation newtonienne 700 détermine la décélération de type inertielle de l'organe d'affichage, comme par exemple l'aiguille des minutes 21 dans le mode de réalisation décrit précédemment, car la décélération est uniquement proportionnelle à la vitesse angulaire simulée 703. Lors de cette décélération de type inertielle, le système se trouve dans la première phase de décélération B1 illustrée sur la figure 3. Si par contre, après avoir tourné la couronne 1 1 par exemple dans le sens S1 , la couronne 1 1 est tournée dans le sens inverse S2 lors d'une étape d'actionnement additionnelle 1002, l'accélération angulaire 703' est toujours négative, mais la décélération B2, illustrée sur la figure 3, est plus prononcée car le signe du couple fictif 401 ' devient négatif, agissant avec l'accélération angulaire 703' pour ralentir le système plus rapidement.
L'actionnement de la couronne 1 1 en sens inverse permet d'affiner encore le réglage à l'aide de l'étape d'activation additionnelle 1002 lorsqu'on se rapproche d'une valeur souhaitée alors que la vitesse angulaire est à ce moment-là relativement élevée, car la deuxième phase de décélération B2 qui est générée est plus prononcée que la première phase de décélération B1 qui survient uniquement lors d'une inactivation prolongée de la couronne 1 1 .
Comme on peut le constater sur la figure 3, la première étape d'activation 1001 est donc toujours suivie d'une phase d'accélération A des moyens mécaniques d'affichage 2, et en premier lieu l'aiguille des minutes 21 pour laquelle l'accélération est la plus perceptible. Cette phase d'accélération A se termine dès lors que le circuit de contrôle des moteurs 6 détecte qu'une fréquence maximale a été atteinte, en l'occurrence celle de pas 61 1 ' du premier moteur 61 , auquel cas il s'ensuit une phase C durant laquelle la vitesse angulaire simulée 703 est bornée à la valeur de vitesse angulaire maximale 7031 . Durant cette phase C, l'aiguille des minutes 21 est donc constante, bornée par la fréquence maximale 61 1 ' de pas du premier moteur 61 : l'algorithme sature. Toute activation additionnelle de la couronne 1 1 dans le même sens de rotation S1 y est donc sans impact sur la vitesse angulaire 21 1 réelle de l'aiguille des minutes; toutefois, de telles activations permettent de maintenir la vitesse angulaire 21 1 réelle à ce niveau constant en évitant à la valeur d'accélération angulaire 703' de devenir négative après une inactivation trop prolongée, correspondant selon le mode de réalisation préférentiel décrit à un période d'échantillonnage, et qui peut être étalonnée par exemple à une seconde. Par ailleurs, les coefficients de proportionnalité définissant les moments appliqués au système dans la première équation newtonienne du mouvement 700, à savoir le coefficient 701 de proportionnalité par rapport à la fréquence d'impulsions 401 et celui de frottement fluide 702 peuvent de préférence être choisis, conjointement à la valeur maximale de pas moteurs 61 1 ' du premier moteur 61 , de telle sorte que la valeur d'accélération angulaire 703 soit toujours positive dès qu'au moins une impulsion 401 est détectée par seconde, ou respectivement la valeur choisie pour le laps de temps ci-dessus, de telle sorte que la vitesse angulaire 21 1 effective reste toujours constante si la couronne 1 1 est activée au moins une fois par seconde dès que la vitesse angulaire 21 maximale a été atteinte.
On comprend donc à la lecture de ce qui précède que, quels que soient les moyens d'activation, de préférence mécaniques 1 et les moyens mécaniques d'affichage 2 utilisés dans le cadre de l'invention, la phase d'accélération A des moyens d'affichage 1 est suivie la plupart du temps d'une phase C durant laquelle la vitesse de défilement des moyens d'affichage 2 est constante dès lors que l'écart de la valeur d'affichage affichée lorsque le réglage est entrepris et la valeur que l'on souhaite atteindre est importante. Si les moyens de commande ne sont pas activés durant une durée déterminée, la première phase de décélération B1 des moyens d'affichage 2 a lieu suite à cette inactivation prolongée; sinon une deuxième phase de décélération B2 plus prononcée peut être actionnée lors d'une étape d'activation additionnelle 1002 des moyens de commande dans le sens inverse de celui utilisé lors de l'étape d'activation initiale 1001 . Dans le cas d'une couronne 1 1 il s'agit de sens de rotation opposés S2 si S1 était le premier sens de rotation, et S1 si S2 était le premier sens de rotation. L'emploi d'une deuxième étape d'activation 1002 dépend des préférences de l'utilisateur du dispositif d'affichage en termes de vitesse de défilement et du moment à partir duquel il souhaite effectuer un réglage plus fin de ou des éléments d'affichage analogiques. La méthode et le dispositif de commande selon l'invention permet donc un contrôle accru tout au long des opérations de réglage en pouvant accélérer et/ou décélérer à tout moment le défilement de ou des éléments d'affichage. Par ailleurs, les variations de vitesse sont beaucoup plus progressives que selon les solutions de l'art antérieur où les vitesses sont directement déduites de valeurs du capteur. La détermination d'une accélération en lieu et place d'une vitesse à partir des grandeurs d'un capteur permet de fluidifier le mouvement des éléments d'affichage mécaniques. Bien que la solution préférentielle décrite transforme une grandeur physique en une grandeur physique du même ordre, à savoir une vitesse angulaire - celle de la couronne 1 1 - en une autre vitesse angulaire - celles des aiguilles 21 des minutes et 22 des heures - on peut toutefois également envisager répliquer le dispositif de commande 3 à n'importe quel autre type de moyens d'affichage 2. Dans le cas de pièces d'horlogerie, on pourra privilégier la génération d'un mouvement rotatif de moyens d'affichage 2 qui sont le plus fréquemment utilisés pour des montres mécaniques, et ce quel que soit le mode d'activation utilisé (rotation d'une couronne, pression sur un bouton poussoir, défilement d'un doigt sur un écran tactile, etc.); toutefois, des déplacements d'indicateurs linéaires sont aussi envisageables, auquel cas l'équation fondamentale du mouvement ne mettra plus en relation un moment d'inertie et une accélération angulaire, mais une force et une accélération linéaire. Similairement le ralentissement du mouvement inertiel n'est dans ce cas plus causé par un couple modélisant des frottements fluides, mais par une force de frottement.
Les figures 4A et 4B illustrent respectivement une vue schématique du dispositif de commande 3 selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention, ainsi que des paramètres et étapes de calculs employés pour la réalisation d'une boussole électronique. Contrairement au mode de réalisation décrit précédemment, la boussole ne nécessite aucun réglage de la position de l'aiguille indicatrice du nord 23 de la part de l'utilisateur, cette position étant déterminée automatiquement par calcul. Les moyens d'activation 1 , ne servant qu'à actionner un mode de fonctionnement ou d'affichage, n'ont donc pas été représentés.
Sur la figure 4A on distingue, similairement à la figure 1 A, le circuit électronique 31 comprenant l'unité de calcul 5, constituée de préférence par un microprocesseur ou un microcontrôleur, l'unité de mémoire 7, et le circuit de contrôle des moteurs 6. Un nouveau moteur 63 est toutefois introduit pour contrôler le mouvement de l'aiguille 23 de la boussole. Le deuxième capteur 4' diffère du premier capteur 4 en ce qu'il mesure un autre type de grandeur physique, à savoir un champ magnétique. Il peut s'agir par exemple d'un capteur magnétique de type fluxgate ou tout autre capteur magnétique adapté. Le circuit 45 dit de positionnement détermine l'angle relatif 451 entre la direction du nord déterminée par le deuxième capteur 4' et la position actuelle de l'aiguille 23. Cet angle relatif 451 est le paramètre d'entrée livré au microprocesseur pour résoudre l'équation de mouvement de type newtonien 700" illustrée à la figure 4B décrite ci-après. On peut constater à la lecture de la figure 4A que la première grandeur physique, c'est à dire le champ magnétique mesuré par le deuxième capteur 4', a été transformée par une deuxième grandeur physique, à savoir l'angle relatif 451 , par le circuit de positionnement 45, qui fait donc office de circuit de pré-traitement pour déterminer les valeurs de couple et/ou de force mécanique appliquées au système modélisé. Ce circuit de positionnement 45 est tout à fait comparable au module compteur 44 du mode de réalisation des figures 1 A et 1 B décrites précédemment, qui transforme également une vitesse de rotation 1 1 1 en une fréquence d'impulsions 401 , et constitue donc également un circuit de pré-traitement.
La figure 4B illustre les différentes étapes de détermination du nombre de pas moteurs 633 du moteur 63 dédié à la boussole électronique ainsi que les paramètres de calcul:
- lors de l'étape 5000', un coefficient de proportionnalité 705 est multiplié au sinus de l'angle relatif 451 pour déterminer une valeur de couple 451 ', fictive, laquelle est censée correspondre, selon la modélisation choisie dans le cadre de l'invention, à un couple appliqué à l'aiguille de la boussole 23 indicatrice du nord autour de son axe de rotation. Puisque l'on cherche à stabiliser l'aiguille 23 dans la direction du nord déterminée par le deuxième capteur magnétique 4' d'une manière la plus intuitive possible selon un mouvement correspondant à une réalité physique, les valeurs de couple 451 ' oscilleront ainsi entre des valeurs positives et négatives en fonction de l'angle relatif 451 , matérialisant une force de rappel exercée sur l'aiguille 23 dans un sens ou dans l'autre.
- l'étape 5004 vise à déterminer la fréquence de pas moteurs 633 du troisième moteur 63. Cette étape comprend une première sous-étape de calcul de l'accélération angulaire simulée des moyens d'affichage 703', en l'occurrence l'accélération angulaire de l'aiguille 23 de la boussole 21 selon le principe fondamental de la dynamique appliqué à la physique du solide, formalisé par la deuxième équation newtonienne 700' suivante:
703' = (451 ' - 703") / 704,
le coefficient 704 correspondant au moment d'inertie simulé du système (usuellement représenté par la lettre J), qui modélise dans ce cas le moment d'inertie d'un système tournant associé à l'aiguille indicatrice du nord de la boussole 23 autour de son axe de rotation, 451 ' étant le couple fictif qui lui est appliqué en fonction du sinus de l'angle formé par l'aiguille 23 de la boussole 21 et la direction du Nord. Similairement à la première équation newtonienne 700 précédente pour déterminer le mouvement de l'aiguille des minutes 21 , le coefficient 704 du système tournant simulé est ici encore choisi, dans le cadre de la deuxième équation newtonienne 700', de préférence beaucoup plus grand que le moment d'inertie réel de l'aiguille de la boussole 23, afin de conférer à cette aiguille le comportement d'un système plus massif. Selon le mode de réalisation préférentiel illustré, et similairement au mode de réalisation préférentiel décrit précédemment pour la correction d'indications horaires, un couple fictif 703" proportionnel à la vitesse angulaire simulée 703, pour déterminer cette fois-ci la vitesse angulaire 233 de l'aiguille de la boussole 23, a été introduit pour modéliser un frottement fluide ralentissant progressivement le mouvement de cette aiguille 23. Similairement à la valeur de couple 401 ', la valeur de couple 703" est obtenue en multipliant la vitesse angulaire 703 simulée par un coefficient de proportionnalité 702, appelé coefficient de frottement fluide. Selon une variante préférentielle de l'invention, chaque pas moteur provoque un mouvement de l'aiguille 23 de la boussole d'un secteur angulaire restreint, afin de fluidifier au maximum le mouvement de l'aiguille. Afin de rendre le défilement de cette aiguille de la boussole 23 le plus fluide possible, on choisit la valeur angulaire d'incrémentation de chaque pas de préférence inférieure ou égale à 1 degré. Autrement dit, chaque pas moteur du moteur 63 fait tourner l'aiguille 23 de la boussole d'une valeur angulaire correspondant à un sixième de celui correspondant à une minute, de telle sorte que les pas du moteur ne sont quasiment plus perceptibles à l'œil nu.
On peut envisager une résolution moins fine, ou équivalente à celles des autres moteurs utilisée pour le mouvement des aiguilles des minutes 21 ou des heures 22; il est envisageable par exemple de concevoir à cet effet que le moteur 63 associé au mouvement de l'aiguille de la boussole 23 est le moteur 61 associé à l'aiguille des minutes 21 , et que cette aiguille des minutes 21 est simultanément utilisée comme aiguille de boussole 23 dans un mode de fonctionnement dédié spécifique.
Pour simplifier les calculs, la deuxième équation newtonienne 700' utilisée pour déterminer le mouvement de l'aiguille 23 de la boussole 21 pourra également être simplifiée par une réécriture équivalente ne nécessitant pas d'opération de division.
La méthode de détermination du mouvement d'une aiguille de boussole 23 permet d'en fluidifier considérablement le mouvement, qui est souvent saccadé sur des montres électromécaniques. La boussole électronique décrite selon le mode de réalisation préférentiel ci-dessus comporte un organe d'affichage mécanique 2, à savoir une aiguille, et pourra donc être aisément intégrée par exemple à une montre bracelet. Dans ce cas, on pourra avantageusement utiliser l'aiguille des minutes 21 comme aiguille de boussole 23. L'homme du métier comprendra toutefois que la méthode de détermination d'un mouvement continu de l'organe d'affichage peut également s'appliquer à des affichages totalement numériques, notamment par exemple pour appareils électroniques portatifs multifonction, comme des téléphones portables.
La méthode ci-dessus pourra également être utilisée par l'homme du métier dans d'autres types d'applications similaires, compatibles avec les montres électromécaniques, où le mouvement des aiguilles est utilisé pour donner d'autres types d'information, comme l'altitude pour un altimètre ou la profondeur pour un profondimètre.

Claims

REVE N D ICAT IONS
1 . Méthode pour la détermination d'un mouvement de vitesse variable et continue de moyens d'affichage (2), caractérisée en ce qu'elle comprend une première étape de modélisation d'au moins une valeur de couple et/ou de force mécanique (401 ', 451 ') simulée à partir de valeurs mesurées par un capteur (4, 4'), et une deuxième étape (5001 , 5004) de résolution d'une équation newtonienne du mouvement (700, 700') à partir desdites valeurs de couple (401 ', 451 ') et/ou de force mécanique simulées, ladite deuxième étape (5001 ,5004) permettant de calculer une vitesse simulée (703) pour lesdits moyens d'affichage (2).
2. Méthode pour la détermination d'un mouvement de vitesse continue de moyens d'affichage (2) selon la revendication 1 , la grandeur physique étant une vitesse, un champ magnétique, une altitude, une profondeur, une fréquence ou un angle géométrique.
3. Méthode pour la détermination d'un mouvement de vitesse continue de moyens d'affichage (2) selon l'une des revendications précédentes, l'accélération simulée (703') desdits moyens d'affichage (2) étant proportionnelle à une valeur (401 , 451 ) correspondant à une grandeur physique.
4. Méthode pour la détermination d'un mouvement de vitesse continue de moyens d'affichage (2) selon l'une des revendications précédentes, une deuxième valeur de couple et/ou de force mécanique (703") étant utilisée pour la détermination du mouvement des moyens d'affichage (2), ladite deuxième valeur de couple et/ou de force mécanique (703") modélisant des frottements fluides.
5. Méthode pour la détermination d'un mouvement de vitesse continue de moyens d'affichage (2) selon l'une des revendications précédentes, comprenant de plus une étape de détermination d'une fréquence d'impulsions (4001 ) calculée à partir d'une vitesse angulaire (1 1 1 ) d'une couronne (1 1 ).
6. Dispositif de commande (3) d'un mécanisme d'affichage, caractérisé en ce qu'il comprend une unité de calcul (5), une unité de mémoire (7) et des moyens moteurs (61 , 62, 63) adaptés pour imprimer un mouvement de vitesse variable et continue à des moyens d'affichage (2) calculé selon la méthode de l'une des revendications 1 à 5.
7. Dispositif de commande (3) selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un premier et/ou un deuxième capteur (4, 4') mesurant des premières grandeurs physiques, lesdites premières grandeurs physiques étant transformées en des deuxièmes grandeurs physiques (401 , 451 ) à partir desquelles lesdites valeurs de couple et/ou de force mécanique (401 ', 451 ') sont calculées par des circuits de pré-traitement en amont de l'unité de calcul (5).
8. Dispositif de commande (3) selon l'une des revendications 6 ou
7, caractérisé en ce qu'il actionne au moins un premier moteur (61 ) entraînant lesdits moyens d'affichage (2), ledit premier moteur (61 ) déterminant par ailleurs une vitesse de défilement maximale (61 1 ') pour lesdits moyens d'affichage (2).
9. Dispositif de commande (3) selon l'une des revendications 6 à
8, caractérisé en ce qu'il actionne simultanément une pluralité de moteurs (61 , 62) dédiés chacun à des moyens d'affichage (2) distincts.
10. Dispositif de commande (3) selon l'une des revendications 7 à
9, caractérisé en ce que l'accélération et/ou la décélération desdits moyens d'affichage (2) est calculée en fonction d'une fréquence d'impulsions (401 ) mesurée par ledit premier capteur (4) ou en fonction d'un angle relatif (451 ) entre lesdits moyens d'affichage (2) et une direction du nord déterminé par ledit deuxième capteur (4').
1 1 . Dispositif de commande (3) selon la revendication 10, lesdits moyens d'affichage (2) étant des aiguilles (21 , 22, 23), caractérisé en ce que l'accélération angulaire (703') simulée d'au moins une desdites aiguilles (21 , 22, 23) est calculée en fonction d'une première valeur de couple (401 ', 451 ') proportionnelle à ladite fréquence d'impulsions (401 ) ou ledit angle relatif (451 ), et d'une deuxième valeur de couple (703") proportionnelle à la vitesse angulaire simulée (703) de ladite aiguille (21 , 23).
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