EP2511394B1 - Gusseisen mit Niob und Bauteil - Google Patents

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EP2511394B1
EP2511394B1 EP11162635.4A EP11162635A EP2511394B1 EP 2511394 B1 EP2511394 B1 EP 2511394B1 EP 11162635 A EP11162635 A EP 11162635A EP 2511394 B1 EP2511394 B1 EP 2511394B1
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EP
European Patent Office
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weight
alloy according
niobium
cobalt
turbine
Prior art date
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EP11162635.4A
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English (en)
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EP2511394A1 (de
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Susanne Michel
Lutz Dekker
Guido Günther
Babette Tonn
Mark Vierbaum
Stefan Janssen
Alfred Scholz
Shilun Sheng
Stefan Wanjura
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Technische Universitaet Darmstadt
Technische Universitaet Clausthal
Friedrich Wilhelms Huette Eisenguss GmbH
Original Assignee
Siemens AG
Technische Universitaet Darmstadt
Technische Universitaet Clausthal
Friedrich Wilhelms Huette Eisenguss GmbH
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Publication date
Application filed by Siemens AG, Technische Universitaet Darmstadt, Technische Universitaet Clausthal, Friedrich Wilhelms Huette Eisenguss GmbH filed Critical Siemens AG
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Priority to PCT/EP2012/054941 priority patent/WO2012139864A1/de
Priority to US14/110,498 priority patent/US20140030133A1/en
Priority to RU2013150798/02A priority patent/RU2562175C2/ru
Priority to CN201280018595.2A priority patent/CN103517997A/zh
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C37/00—Cast-iron alloys
    • C22C37/06—Cast-iron alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/08—Making cast-iron alloys
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    • C22C37/00—Cast-iron alloys
    • C22C37/04—Cast-iron alloys containing spheroidal graphite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C37/00—Cast-iron alloys
    • C22C37/10—Cast-iron alloys containing aluminium or silicon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/24—Casings; Casing parts, e.g. diaphragms, casing fastenings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12—Blades
    • F01D5/28—Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion

Definitions

  • the invention relates to a cast iron with niobium according to claim 1 and a component according to claim 19.
  • GJS alloys nodular cast iron
  • Molybdenum also shows a very high tendency to increase.
  • the object is achieved by an alloy according to claim 1 and a component according to claim 19.
  • the invention is that cobalt and / or niobium can partially replace molybdenum.
  • the application limits, which have the previous GJS alloy can be overcome.
  • the iron-based alloy according to the invention has high elongations for the range of application in the temperature range of 450 ° C - 550 ° C and has the following composition (in wt .-%): Silicon (Si) 2.0% - 4.5%, Carbon (C) 2.9% - 4.0%, Niobium (Nb) 0.05% - 0.7%, Molybdenum (Mo) 0.3% - 1.5%, optional Cobalt (Co) 0.1% - 2.0%, Manganese (Mn) ⁇ 0.3%, Nickel (Ni) ⁇ 0.5%, Magnesium (Mg) ⁇ 0.07%, Phosphorus (P) ⁇ 0.05%, Sulfur (S) ⁇ 0.012%, Chrome (Cr) ⁇ 0.1%, Antimony (Sb) ⁇ 0.004%, Rest iron.
  • the proportion of silicon, cobalt, niobium and molybdenum is ⁇ 7.5% by weight, in particular ⁇ 6.5% by weight.
  • Niobium improves creep strength with consistently high LCF strength and good toughness.
  • Niobium causes a higher heat resistance due to the precipitation of finely distributed Nb carbides, whereby the application limits are shifted to high temperatures.
  • Cobalt causes a solid solution which positively influences the properties of the alloy at high temperatures and low stresses.
  • the proportion of cobalt in the alloy is between 0.5 wt% to 1.5 wt%.
  • magnesium By magnesium, the spherical formation of the graphite is obtained and magnesium is preferably present at least 0.03 wt .-%, a maximum of 0.07 wt .-%.
  • chromium (Cr) having at least 0.01% by weight but not more than 0.05% by weight, which increases the oxidation resistance.
  • the alloy can have further elements.
  • the alloy low minimum admixtures of Phosphorus (P) 0.05% by weight Sulfur (S) 0.001% by weight Magnesium (Mg) 0.01% by weight Antimony (Sb) Cerium (Ce) present, which have a positive influence on the castability and / or the formation of the spheroidal graphite, but may not be too high, otherwise outweigh the negative influences.
  • the component with the alloy shows an optimal ferritic microstructure with nodular graphite.
  • the table shows exemplary alloys of the invention having improved mechanical properties.
  • the alloy contains no vanadium (V) and / or titanium (Ti) and / or tantalum (Ta) and / or copper (Cu).
  • FIG. 1 a steam turbine 300, 303 is shown with a turbine shaft 309 extending along a rotation axis 306.
  • the steam turbine has a high-pressure turbine section 300 and a medium-pressure turbine section 303, each having an inner housing 312 and an outer housing 315 enclosing this.
  • the high-pressure turbine part 300 is designed, for example, in Topfbauart.
  • the medium-pressure turbine part 303 is designed, for example, double-flow. It is also possible for the medium-pressure turbine section 303 to be single-flow.
  • a bearing 318 is arranged between the high-pressure turbine section 300 and the medium-pressure turbine section 303, the turbine shaft 309 having a bearing region 321 in the bearing 318.
  • the turbine shaft 309 is supported on another bearing 324 adjacent to the high pressure turbine sub 300.
  • the high-pressure turbine section 300 has a shaft seal 345.
  • the turbine shaft 309 is sealed from the outer housing 315 of the medium-pressure turbine section 303 by two further shaft seals 345.
  • the turbine shaft 309 in the high-pressure turbine section 300 has the high-pressure impeller blade 357. This high-pressure blading 357, together with the associated blades, not shown, represents a first blading region 360.
  • the medium-pressure turbine part 303 has a central steam inflow region 333. Associated with the steam inflow region 333, the turbine shaft 309 has a radially symmetrical shaft shield 363, a cover plate, on the one hand for dividing the steam flow into the two flows of the medium-pressure turbine section 303 and for preventing direct contact of the hot steam with the turbine shaft 309.
  • the turbine shaft 309 has in the medium-pressure turbine section 303 a second blading area 366 with the medium-pressure blades 354 on. The hot steam flowing through the second blading area 366 flows out of the medium-pressure turbine section 303 from a discharge connection 369 to a downstream low-pressure turbine, not shown.
  • the turbine shaft 309 is composed for example of two partial turbine shafts 309a and 309b, which are fixedly connected to one another in the region of the bearing 318.
  • Each turbine shaft 309a, 309b has a cooling line 372 formed as a central bore 372a along the axis of rotation 306.
  • the cooling line 372 is connected to the steam outlet region 351 via an inflow line 375 having a radial bore 375a.
  • the coolant line 372 is connected to a cavity not shown below the shaft shield.
  • the feed lines 375 are configured as a radial bore 375a, allowing "cold" steam from the high pressure turbine section 300 to flow into the central bore 372a.
  • the vapor passes through the storage area 321 into the medium-pressure turbine section 303 and there to the mantle surface 330 of the turbine shaft 309 in the steam inflow area 333.
  • the steam flowing through the cooling line has a significantly lower temperature as the reheated steam flowing into the Dampfeinström Siemens 333, so that an effective cooling of the first blade rows 342 of the medium-pressure turbine section 303 and the mantle surface 330 is ensured in the region of these blade rows 342.
  • FIG. 2 shows by way of example a gas turbine 100 in a longitudinal partial section.
  • the gas turbine 100 has inside a rotatably mounted about a rotation axis 102 rotor 103 with a shaft 101, which is also referred to as a turbine runner.
  • an intake housing 104 a compressor 105, for example, a toroidal combustion chamber 110, in particular annular combustion chamber, with a plurality of coaxially arranged burners 107, a turbine 108 and the exhaust housing 109th
  • a compressor 105 for example, a toroidal combustion chamber 110, in particular annular combustion chamber, with a plurality of coaxially arranged burners 107, a turbine 108 and the exhaust housing 109th
  • the annular combustion chamber 110 communicates with an annular annular hot gas channel 111, for example.
  • annular annular hot gas channel 111 for example.
  • turbine stages 112 connected in series form the turbine 108.
  • Each turbine stage 112 is formed, for example, from two blade rings. As seen in the direction of flow of a working medium 113, in the hot gas channel 111 of a row of guide vanes 115, a series 125 formed of rotor blades 120 follows.
  • the guide vanes 130 are fastened to an inner housing 138 of a stator 143, whereas the moving blades 120 of a row 125 are attached to the rotor 103 by means of a turbine disk 133, for example. Coupled to the rotor 103 is a generator or work machine (not shown).
  • air 105 is sucked in and compressed by the compressor 105 through the intake housing 104.
  • the compressed air provided at the turbine-side end of the compressor 105 is supplied to the burners 107 where it is mixed with a fuel.
  • the mixture is then burned to form the working fluid 113 in the combustion chamber 110.
  • the working medium 113 flows along the hot gas channel 111 past the guide vanes 130 and the rotor blades 120.
  • the working medium 113 expands in a pulse-transmitting manner so that the rotor blades 120 drive the rotor 103 and drive the machine coupled to it.
  • the components exposed to the hot working medium 113 are subject to thermal during operation of the gas turbine 100 Charges.
  • the guide vanes 130 and rotor blades 120 of the first turbine stage 112, viewed in the flow direction of the working medium 113, are subjected to the greatest thermal stress in addition to the heat shield elements lining the annular combustion chamber 110. To withstand the prevailing temperatures, they can be cooled by means of a coolant.
  • substrates of the components can have a directional structure, ie they are monocrystalline (SX structure) or have only longitudinal grains (DS structure).
  • SX structure monocrystalline
  • DS structure longitudinal grains
  • iron-, nickel- or cobalt-based superalloys are used as the material for the components.
  • superalloys are for example from EP 1 204 776 B1 .
  • EP 1 306 454 are used as the material for the components.
  • the blades 120, 130 may be anti-corrosion coatings (MCrAlX; M is at least one element of the group iron (Fe), cobalt (Co), nickel (Ni), X is an active element and is yttrium (Y) and / or silicon , Scandium (Sc) and / or at least one element of the rare earth or hafnium).
  • M is at least one element of the group iron (Fe), cobalt (Co), nickel (Ni)
  • X is an active element and is yttrium (Y) and / or silicon , Scandium (Sc) and / or at least one element of the rare earth or hafnium).
  • Such alloys are known from the EP 0 486 489 B1 .
  • EP 0 412 397 B1 or EP 1 306 454 A1 are known from the EP 0 486 489 B1 .
  • a thermal barrier coating On the MCrAlX may still be present a thermal barrier coating, and consists for example of ZrO 2 , Y 2 O 3 -ZrO 2 , ie it is not, partially or completely stabilized by yttria and / or calcium oxide and / or magnesium oxide.
  • suitable coating processes such as electron beam evaporation (EB-PVD), stalk-shaped grains are produced in the thermal barrier coating.
  • the guide vane 130 has a guide vane foot (not shown here) facing the inner housing 138 of the turbine 108 and a vane foot opposite Guide vane head on.
  • the vane head faces the rotor 103 and fixed to a mounting ring 140 of the stator 143.

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Description

  • Die Erfindung betrifft ein Gusseisen mit Niob gemäß Anspruch 1 und ein Bauteil gemäß Anspruch 19.
  • Die bekannten und im Einsatz befindlichen Gusseisenlegierungen (so genannte GJS Legierungen: Gusseisen mit Kugelgraphit) verwenden hauptsächlich Silizium und Molybdän zur Steigerung der Kriechfestigkeit, Zunderbeständigkeit und LCF-Verhalten. Dabei führen diese Elemente mit der Zeit aber zu einem deutlichen Abfall der Zähigkeit.
  • Molybdän zeigt darüber hinaus eine sehr große Steigerungsneigung.
  • Es ist daher Aufgabe der Erfindung eine Legierung und ein Bauteil anzugeben, die die oben genannten Nachteile überwinden und bessere mechanische Festigkeiten über die Einsatzdauer aufweisen.
  • Die Aufgabe wird gelöst durch eine Legierung gemäß Anspruch 1 und ein Bauteil gemäß Anspruch 19.
  • In den Unteransprüchen sind weitere vorteilhafte Maßnahmen aufgelistet, die beliebig miteinander in vorteilhafter Art und Weise miteinander verknüpft werden.
  • Die Erfindung besteht darin, dass Kobalt und/oder Niob, Molybdän teilweise ersetzen kann. Somit können die Anwendungsgrenzen, die die bisherige GJS-Legierung aufweisen, überwunden werden.
  • Die erfindungsgemäße eisenbasierte Legierung weist hohe Dehnungen für den Anwendungsbereich in dem Temperaturbereich von 450°C - 550°C auf und hat folgende Zusammensetzung (in Gew.-%) :
    Silizium (Si) 2,0% - 4,5%,
    Kohlenstoff (C) 2,9% - 4,0%,
    Niob (Nb) 0,05% - 0,7%,
    Molybdän (Mo) 0,3% - 1,5%,
    optional
    Kobalt (Co) 0,1% - 2,0%,
    Mangan (Mn) ≤ 0,3%,
    Nickel (Ni) ≤ 0,5%,
    Magnesium (Mg) ≤ 0,07%,
    Phosphor (P) ≤ 0,05%,
    Schwefel (S) ≤ 0,012%,
    Chrom (Cr) ≤ 0,1%,
    Antimon (Sb) ≤ 0,004%,
    Rest Eisen.
  • Vorteilhafterweise gilt, dass der Anteil von Silizium, Kobalt, Niob und Molybdän ≤ 7,5 Gew.-%, insbesondere ≤ 6,5 Gew.-% beträgt.
  • Schon geringe Anteile von Kobalt und/oder Niob und Molybdän verbessern die mechanischen Kennwerte.
  • Niob verbessert die Zeitstandfestigkeit bei gleich bleibend hoher LCF-Festigkeit und guter Zähigkeit.
  • Niob bewirkt durch die Ausscheidung fein verteilter Nb-Karbide eine höhere Warmfestigkeit, wodurch die Anwendungsgrenzen zu hohen Temperaturen verschoben werden.
  • Kobalt bewirkt eine Mischkristall-Verfestigung welche die Eigenschaften der Legierung bei hohen Temperaturen und geringen Spannungen positiv beeinflusst.
  • Durch Zulegierung von Molybdän (vorzugsweise 0,4% - 1,0%) wird die Warmfestigkeit (Rp0,2 und Rm im erhöhten Temperaturbereich) und das Zeitstandverhalten (KrieChfestigkeit) positiv beeinflusst.
  • Vorzugsweise liegt der Anteil von Kobalt in der Legierung zwischen 0,5 Gew.-% bis 1,5 Gew.-%.
  • Vorteilhafte mechanische Werte werden für die Legierung jeweils erreicht, wenn der Kobalt-Gehalt bei 0,1 Gew.-% bis 1,0 Gew.-% Kobalt liegt.
  • Durch Magnesium wird die kugelige Ausbildung des Graphits erwirkt und Magnesium ist vorzugsweise mit mindestens 0,03 Gew.-% vorhanden, maximal 0,07 Gew.-%.
  • Je nach Anwendung ist vorzugsweise Chrom (Cr) mit mindestens 0,01 Gew.-% aber maximal 0,05 Gew.-% vorhanden, das die Oxidationsbeständigkeit erhöht.
  • Die Legierung kann weitere Elemente aufweisen.
  • Gegebenenfalls sind in der Legierung geringe Mindest-Beimengen von
    Phosphor (P) 0,05 Gew.-%
    Schwefel (S) 0,001 Gew.-%
    Magnesium (Mg) 0,01 Gew.-%
    Antimon (Sb)
    Cer (Ce)
    vorhanden, die einen positiven Einfluss auf die Gießbarkeit und/oder die Ausbildung des Kugelgraphits haben, aber auch nicht zu hoch sein dürfen, da ansonsten die negativen Einflüsse überwiegen.
  • Weiterhin ist vorzugsweise kein Chrom (Cr) in der Legierung vorhanden.
  • Ausführungsbeispiele der Erfindung werden anhand folgender Figuren näher erläutert.
  • Es zeigen:
    • Figur 1
    eine Dampfturbine,
    Figur 2
    eine Gasturbine.
  • Das Bauteil mit der Legierung zeigt ein optimales ferritisches Gefüge mit Kugelgraphit.
  • Die Tabelle zeigt beispielhafte erfindungsgemäße Legierungen, die verbesserte mechanische Eigenschaften aufweisen.
    C Si Mo Co Nb Mg Mn P S Sb
    1 3,2 3,5 0,5 0 0,5 0,04 0,2 0,03 0,005 0,0009
    2* 3,3 3,6 0,5 0 0,1 0,05 0,2 0,03 0,005 0,0003
    3* 3,7 2,7 1,0 0,9 0,4 0,05 0,2 0,03 0,005 0,0004
    4 3,5 2,4 1,0 0 0,5 0,06 0,3 0,03 0,004 0,0002
    6 3,3 3,4 0,5 1,0 0,5 0,04 0,2 0,02 0,005 0,0030
    7 3,3 3,4 0,5 0,5 0,5 0,04 0,2 0,02 0,005 0,0039
    8 3,0 3,3 0,4 0 0,2 0,05 0,2 0,03 0,004 0,0014
    * Nicht Teil der Erfindung
  • Vorzugsweise enthält die Legierung kein Vanadium (V) und/oder Titan (Ti) und/oder Tantal (Ta) und/oder Kupfer (Cu).
  • Das Verhältnis von C und Si ergibt eine naheutektische Zusammensetzung, entspricht also einem Kohlenstoffäquivalent CE zwischen 4.1% und 4.4% entsprechen CE = Gew . - % C + Gew % Si + Gew % P 3 .
    Figure imgb0001
  • In Figur 1 ist eine Dampfturbine 300, 303 mit einer sich entlang einer Rotationsachse 306 erstreckenden Turbinenwelle 309 dargestellt.
  • Die Dampfturbine weist eine Hochdruck-Teilturbine 300 und eine Mitteldruck-Teilturbine 303 mit jeweils einem Innengehäuse 312 und einem dieses umschließenden Außengehäuses 315 auf. Die Hochdruck-Teilturbine 300 ist beispielsweise in Topfbauart ausgeführt. Die Mitteldruck-Teilturbine 303 ist beispielsweise zweiflutig ausgeführt. Es ist ebenfalls möglich, dass die Mitteldruck-Teilturbine 303 einflutig ausgeführt ist.
  • Entlang der Rotationsachse 306 ist zwischen der Hochdruck-Teilturbine 300 und der Mitteldruck-Teilturbine 303 ein Lager 318 angeordnet, wobei die Turbinenwelle 309 in dem Lager 318 einen Lagerbereich 321 aufweist. Die Turbinenwelle 309 ist auf einem weiteren Lager 324 neben der Hochdruck-Teilturbine 300 aufgelagert. Im Bereich dieses Lagers 324 weist die Hochdruck-Teilturbine 300 eine Wellendichtung 345 auf. Die Turbinenwelle 309 ist gegenüber dem Außengehäuse 315 der Mitteldruck-Teilturbine 303 durch zwei weitere Wellendichtungen 345 abgedichtet. Zwischen einem Hochdruck-Dampfeinströmbereich 348 und einem Dampfaustrittsbereich 351 weist die Turbinenwelle 309 in der Hochdruck-Teilturbine 300 die Hochdruck-Laufbeschaufelung 357 auf. Diese Hochdruck-Laufbeschaufelung 357 stellt mit den zugehörigen, nicht näher dargestellten Laufschaufeln einen ersten Beschaufelungsbereich 360 dar.
  • Die Mitteldruck-Teilturbine 303 weist einen zentralen Dampfeinströmbereich 333 auf. Dem Dampfeinströmbereich 333 zugeordnet weist die Turbinenwelle 309 eine radialsymmetrische Wellenabschirmung 363, eine Abdeckplatte, einerseits zur Teilung des Dampfstromes in die beiden Fluten der Mitteldruck-Teilturbine 303 sowie zur Verhinderung eines direkten Kontaktes des heißen Dampfes mit der Turbinenwelle 309 auf. Die Turbinenwelle 309 weist in der Mitteldruck-Teilturbine 303 einen zweiten Beschaufelungsbereich 366 mit den Mitteldruck-Laufschaufeln 354 auf. Der durch den zweiten Beschaufelungsbereich 366 strömende heiße Dampf strömt aus der Mitteldruck-Teilturbine 303 aus einem Abströmstutzen 369 zu einer strömungstechnisch nachgeschalteten, nicht dargestellten Niederdruck-Teilturbine.
  • Die Turbinenwelle 309 ist beispielsweise aus zwei Teilturbinenwellen 309a und 309b zusammengesetzt, die im Bereich des Lagers 318 fest miteinander verbunden sind. Jede Teilturbinenwelle 309a, 309b weist eine als zentrale Bohrung 372a entlang der Rotationsachse 306 ausgebildete Kühlleitung 372 auf. Die Kühlleitung 372 ist mit dem Dampfaustrittsbereich 351 über eine eine radiale Bohrung 375a aufweisende Zuströmleitung 375 verbunden. In der Mitteldruck-Teilturbine 303 ist die Kühlmittelleitung 372 mit einem nicht näher dargestellten Hohlraum unterhalb der Wellenabschirmung verbunden. Die Zustromleitungen 375 sind als radiale Bohrung 375a ausgeführt, wodurch "kalter" Dampf aus der Hochdruck-Teilturbine 300 in die zentrale Bohrung 372a einströmen kann. Über die insbesondere auch als radial gerichtete Bohrung 375a ausgebildete Abströmleitung 372 gelangt der Dampf durch den Lagerbereich 321 hindurch in die Mitteldruck-Teilturbine 303 und dort an die Manteloberfläche 330 der Turbinenwelle 309 im Dampfeinströmbereich 333. Der durch die Kühlleitung strömende Dampf hat eine deutlich niedrigere Temperatur als der in den Dampfeinströmbereich 333 einströmende zwischenüberhitzte Dampf, so dass eine wirksame Kühlung der ersten Laufschaufelreihen 342 der Mitteldruck-Teilturbine 303 sowie der Manteloberfläche 330 im Bereich dieser Laufschaufelreihen 342 gewährleistet ist.
  • Die Figur 2 zeigt beispielhaft eine Gasturbine 100 in einem Längsteilschnitt.
    Die Gasturbine 100 weist im Inneren einen um eine Rotationsachse 102 drehgelagerten Rotor 103 mit einer Welle 101 auf, der auch als Turbinenläufer bezeichnet wird.
  • Entlang des Rotors 103 folgen aufeinander ein Ansauggehäuse 104, ein Verdichter 105, eine beispielsweise torusartige Brennkammer 110, insbesondere Ringbrennkammer, mit mehreren koaxial angeordneten Brennern 107, eine Turbine 108 und das Abgasgehäuse 109.
  • Die Ringbrennkammer 110 kommuniziert mit einem beispielsweise ringförmigen Heißgaskanal 111. Dort bilden beispielsweise vier hintereinander geschaltete Turbinenstufen 112 die Turbine 108.
  • Jede Turbinenstufe 112 ist beispielsweise aus zwei Schaufelringen gebildet. In Strömungsrichtung eines Arbeitsmediums 113 gesehen folgt im Heißgaskanal 111 einer Leitschaufelreihe 115 eine aus Laufschaufeln 120 gebildete Reihe 125.
  • Die Leitschaufeln 130 sind dabei an einem Innengehäuse 138 eines Stators 143 befestigt, wohingegen die Laufschaufeln 120 einer Reihe 125 beispielsweise mittels einer Turbinenscheibe 133 am Rotor 103 angebracht sind.
    An dem Rotor 103 angekoppelt ist ein Generator oder eine Arbeitsmaschine (nicht dargestellt).
  • Während des Betriebes der Gasturbine 100 wird vom Verdichter 105 durch das Ansauggehäuse 104 Luft 135 angesaugt und verdichtet. Die am turbinenseitigen Ende des Verdichters 105 bereitgestellte verdichtete Luft wird zu den Brennern 107 geführt und dort mit einem Brennmittel vermischt. Das Gemisch wird dann unter Bildung des Arbeitsmediums 113 in der Brennkammer 110 verbrannt. Von dort aus strömt das Arbeitsmedium 113 entlang des Heißgaskanals 111 vorbei an den Leitschaufeln 130 und den Laufschaufeln 120. An den Laufschaufeln 120 entspannt sich das Arbeitsmedium 113 impulsübertragend, so dass die Laufschaufeln 120 den Rotor 103 antreiben und dieser die an ihn angekoppelte Arbeitsmaschine.
  • Die dem heißen Arbeitsmedium 113 ausgesetzten Bauteile unterliegen während des Betriebes der Gasturbine 100 thermischen Belastungen. Die Leitschaufeln 130 und Laufschaufeln 120 der in Strömungsrichtung des Arbeitsmediums 113 gesehen ersten Turbinenstufe 112 werden neben den die Ringbrennkammer 110 auskleidenden Hitzeschildelementen am meisten thermisch belastet.
    Um den dort herrschenden Temperaturen standzuhalten, können diese mittels eines Kühlmittels gekühlt werden.
  • Ebenso können Substrate der Bauteile eine gerichtete Struktur aufweisen, d.h. sie sind einkristallin (SX-Struktur) oder weisen nur längsgerichtete Körner auf (DS-Struktur).
    Als Material für die Bauteile, insbesondere für die Turbinenschaufel 120, 130 und Bauteile der Brennkammer 110 werden beispielsweise eisen-, nickel- oder kobaltbasierte Superlegierungen verwendet.
    Solche Superlegierungen sind beispielsweise aus der EP 1 204 776 B1 , EP 1 306 454 , EP 1 319 729 A1 , WO 99/67435 oder WO 00/44949 bekannt.
  • Ebenso können die Schaufeln 120, 130 Beschichtungen gegen Korrosion (MCrAlX; M ist zumindest ein Element der Gruppe Eisen (Fe), Kobalt (Co), Nickel (Ni), X ist ein Aktivelement und steht für Yttrium (Y) und/oder Silizium, Scandium (Sc) und/oder zumindest ein Element der Seltenen Erden bzw. Hafnium). Solche Legierungen sind bekannt aus der EP 0 486 489 B1 , EP 0 786 017 B1 , EP 0 412 397 B1 oder EP 1 306 454 A1 .
  • Auf der MCrAlX kann noch eine Wärmedämmschicht vorhanden sein, und besteht beispielsweise aus ZrO2, Y2O3-ZrO2, d.h. sie ist nicht, teilweise oder vollständig stabilisiert durch Yttriumoxid und/oder Kalziumoxid und/oder Magnesiumoxid.
    Durch geeignete Beschichtungsverfahren wie z.B. Elektronenstrahlverdampfen (EB-PVD) werden stängelförmige Körner in der Wärmedämmschicht erzeugt.
  • Die Leitschaufel 130 weist einen dem Innengehäuse 138 der Turbine 108 zugewandten Leitschaufelfuß (hier nicht dargestellt) und einen dem Leitschaufelfuß gegenüberliegenden Leitschaufelkopf auf. Der Leitschaufelkopf ist dem Rotor 103 zugewandt und an einem Befestigungsring 140 des Stators 143 festgelegt.

Claims (18)

  1. Eisenbasierte Legierung aufweisend (in Gew.-%): Silizium (Si) 2,0% - 4,5%, Kohlenstoff (C) 2,9% - 4,0%, Niob (Nb) 0,05% - 0,7%, Molybdän (Mo) 0,3% - 1,5%, optional Kobalt (Co) 0,1% - 2,0%, Mangan (Mn) ≤ 0,3%, Nickel (Ni) ≤ 0,5%, Magnesium (Mg) ≤ 0,07%, Phosphor (P) ≤ 0,05%, Schwefel (S) ≤ 0,012%, Chrom (Cr) ≤ 0,1%, Antimon (Sb) ≤ 0,004%,
    Rest Eisen,
    die für Kohlenstoff, (C), Silizium (Si) und Phospor (P) ein CE-Äquivalent von 4, 1% bis 4, 4% aufweist,
    wobei CE = Gew . - % C + Gew % Si + Gew % P 3
    Figure imgb0002
     gilt.
  2. Legierung nach Anspruch 1,
    die 0,1 Gew.-% - 0,2 Gew.-% Niob (Nb) enthält.
  3. Legierung nach Anspruch 1,
    die 0,4 Gew.-% - 0,6 Gew.-% Niob (Nb) enthält.
  4. Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1, 2 oder 3,
    die kein Kobalt (Co) enthält.
  5. Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1, 2 oder 3,
    enthaltend 0,4 Gew.-% bis 0,6 Gew.-% Kobalt.
  6. Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1, 2 oder 3,
    enthaltend 0,9 Gew. -% bis 1,0Gew. -% Kobalt.
  7. Legierung nach einem oder mehreren der Vorherigen Ansprüche 1, 2 oder 3,
    die 1 Ges.-% bis 2 Gew.-% Kobalt (Co) enthält.
  8. Legierung nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche 1, 2. oder 3,
    die 0,1 Gew.-% Kobalt enthält.
  9. Legierung nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche,
    deren Anteil an Silizium (Si), Kobalt (Co), Molybdän (Mo) und Niob (Nb) kleiner 6,5 Gel. -% beträgt.
  10. Legierung nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche,
    deren Anteil an Molybdän (Mo) und Niob, (Nb) 1,5 Gew. -% nicht übersteigt.
  11. Legierung nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche,
    die 2,0 Gew.-% - 3,0 Gew.-% Silizium (si) enthält.
  12. Legierung nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche,
    die 3,0 Gew.-% - 4,5 Gew.-% Silizium (Si) enthält.
  13. Legierung nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche,
    die kein Nickel (Ni) außer als mögliche Verunreinigung enthält.
  14. Legierung nach einem oder mehreren der Vorherigen Ansprüche,
    die mindestens 0,01 Gew.-% Nickel enthält.
  15. Legierung nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche;
    die 3,2 Gew. - % bis 3,7 Gew. -% Kohlenstoff (C).
  16. Legierung nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche,
    die kein Chrom (Cr) außer als mögliche Verunreinigung enthält.
  17. Legierung nach einem oder mehreren, der vorherigen Ansprüche 1 bis 16,
    die mindestens 0,01wt% Chrom aufweist.
  18. Bauteil,
    betstehend aus einher Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 18
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