EP2334830A1 - Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl

Info

Publication number
EP2334830A1
EP2334830A1 EP09740663A EP09740663A EP2334830A1 EP 2334830 A1 EP2334830 A1 EP 2334830A1 EP 09740663 A EP09740663 A EP 09740663A EP 09740663 A EP09740663 A EP 09740663A EP 2334830 A1 EP2334830 A1 EP 2334830A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
rolling
strip
plant
temperature
casting
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP09740663A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP2334830B1 (de
Inventor
Gerald Eckerstorfer
Bernd Linzer
Gerald Hohenbichler
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Primetals Technologies Austria GmbH
Original Assignee
Siemens VAI Metals Technologies GmbH Austria
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens VAI Metals Technologies GmbH Austria filed Critical Siemens VAI Metals Technologies GmbH Austria
Publication of EP2334830A1 publication Critical patent/EP2334830A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP2334830B1 publication Critical patent/EP2334830B1/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving particular fabrication steps or treatments of ingots or slabs
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
    • C21D2201/05—Grain orientation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment

Definitions

  • the present invention relates to a method and an apparatus for producing hot rolled strip of silicon alloyed steels for further processing into grain oriented electrical steel strip.
  • the further processing of the hot strip is not the subject of this application; it is done by heat treatments and cold rolling.
  • Grain-oriented electrical steel for example, for subsequent processing into laminated electrical sheet for transformers or electrical machines, is characterized by low specific Ummagnethneshnee and high magnetic permeability. As the consumption of electrical energy increases and ever higher demands are made on the efficiencies of electrical machines, there is a high demand for high-quality and low-priced electrical sheets.
  • the production of electrical steel strip can be subdivided into the following process steps: steel, hot strip and cold strip production, heat treatment and strip coating (see leaflet 401 "Electrical steel and sheet", Stahl-Informations-Zentrum, Dusseldorf, 2005 edition ⁇ .
  • WO 98/46802 A1 discloses a process for the production of grain-oriented electrical steel sheets, wherein either a) a specific steel alloy is melted and a thin strand is cast in a continuous casting plant, then the strand is cut, the slabs are annealed, finish-rolled, cooled and the hot strip wound up; or b) a specific steel alloy is melted and cast from a thin strand in a continuous casting plant, then the strand is finish-rolled, cooled and wound up the hot strip. Following the operations according to a) or b), the hot strip is substantially annealed, rolled in a cold rolling mill to the final thickness, decarburized and subjected to a targeted secondary recrystallization. The molten steel alloy contains so-called.
  • Growth inhibitors namely sulfides, carbides or nitrides of the elements Mn, Cu and Al, which prevent the grain growth of the present after finish rolling structure.
  • these precipitates also act on the recrystallization during the deformation and immediately thereafter in such a way that a microstructure can be formed which is subsequently suitable for the production of a material having the desired grain properties.
  • the prior art process for the production of hot strip rolling stock is either very energy consuming, or results in quality degradation of the further processed grain oriented electrical steel sheets.
  • the compensation ovens used for the annealing of the slabs are also not very compact, which in turn increases the investment costs of the entire system.
  • the object of the invention is to provide a method and a casting-rolling compound of the type mentioned, with which high-quality hot strip rolling can be produced cost-effectively for further processing into grain-oriented electrical steel with excellent magnetic, electrical and geometric properties.
  • a high-quality hot strip rolling stock of this type is understood to mean a hot strip in which the growth inhibitors are finely dispersed and homogeneously distributed in the hot strip.
  • This object is achieved by a method in which the following method steps are carried out in the stated sequence on a cast-rolling composite installation: a) melting a steel having a chemical composition in weight% of Si 2 to 7%, C 0.01 to 0.1%, Mn ⁇ 0.3%, Cu 0.1 to 0.7%, Sn ⁇ 0, 2%, S ⁇ 0.05%, Al ⁇ 0.09%, Cr ⁇ 0.3%, N ⁇ 0.02%, P ⁇ 0.1%, balance Fe and impurities; b) casting a strand having a thickness of 25 to 150 mm on a continuous caster; c) rolling to a strip in up to 4 rolling passes immediately after casting the strand, wherein at least one rolling pass a degree of deformation> 30% or thePolumformgrad all stitches>50%; d) heating the tape to a final temperature of 1050 to 1250 0 C, preferably 1100 to 1180 0 C; e) finish rolling the strip in a second rolling mill, then f) cooling and reeling the strip.
  • step a the formation of homogeneously distributed and finely dispersed growth inhibitors, namely sulfides, nitrides and carbides of the elements Mn, Cu, Al but also Cr, by the melting of a specific steel alloy (step a) and the casting of a thin strand (step b) immediately following rollers of a belt with high degrees of deformation (step c) conveyed on a first rolling mill.
  • the degree of deformation ⁇ is defined as ⁇ ⁇ - -, where ho is the thickness before forming and hi the
  • Growth inhibitors is stopped and already formed precipitates are given with given kinetics again. If the temperature is lowered again during finish rolling on a second rolling line (step e) and the subsequent cooling of the strip (step f), further homogeneously distributed and finely dispersed growth inhibitors are formed.
  • the manufacturing process can either fully continuous, ie. based on a strand or an undivided band, or in non-continuous batch mode, ie. based on slabs.
  • the final temperature is maintained after the heating of the tape for a duration t, for which applies t> 15 s, preferably t> 60 s.
  • the final temperature of the strip is advantageously maintained in a continuous furnace, which is designed, for example, as a gas-fired furnace or as an induction furnace.
  • a continuous furnace which is designed, for example, as a gas-fired furnace or as an induction furnace.
  • the temperature of the belt in fully continuous operation can be maintained in a particularly compact manner.
  • the end temperature of the strip is advantageously maintained by winding and unwinding in a coiler oven.
  • the temperature of the belt in non-continuous operation can be maintained in a particularly compact manner.
  • the strip is finish-rolled in a second rolling train in 2 to 6, preferably in 3 to 5, rolling passes.
  • the strip after finish rolling has a final rolling temperature of 900 to 1050 0 C. This will ensure that the strip is finish rolled in a favorable temperature range.
  • a further advantageous embodiment is that the band within max. 10 s, preferably within raax. ⁇ s, after the finish rolling to a reel temperature of 300 to 600 0 C by means of an intensive cooling step is cooled.
  • a further advantageous embodiment of the method according to the invention consists in that the strip is cooled at the beginning of the intensive cooling step with a doubling, preferably three times, as high a cooling rate as at the end of the cooling step.
  • the sum of the alloying elements is Cu + Mn> 0.35% by weight, preferably> 0.55% by weight.
  • the sum of the alloying elements S + N is> 100 ppm, preferably> 200 ppm.
  • a sufficient amount of Cu, Mn, S and N in the molten steel is advantageous in order to be able to excrete sufficient amount of growth inhibitors into the hot strip.
  • the quotient of the alloying elements is Cu / Mn> 2.5, preferably> 3.5. Since Cu sulfides have a smaller size and precipitation temperature than Mn sulfides and are therefore to be preferred, it is advantageous if the molten steel contains more Cu than Mn. However, since Mn is more affine to S than Cu, there must be an oversupply of Cu in order to quantitatively produce more Cu sulfides than Mn sulfides.
  • An advantageous implementation of the method according to the invention, which solves the problem underlying the invention, for continuous operation is that the first Rolling of the continuous casting plant is located immediately downstream and between the heating device and the second rolling mill is a continuous furnace for heat input and / or maintenance of the temperature of the hot strip.
  • An advantageous embodiment of the cast-rolled composite plant is to carry out the continuous casting plant as a Dunnbrammen- angtranggussstrom. Another embodiment is that the first rolling mill up to four
  • a further embodiment consists in that the second rolling train comprises 2 to 6, preferably 3 to 5, rolling stands.
  • Fig. 1 is a schematic representation of a casting-rolling composite plant for non-continuous production of hot strip rolling stock for further processing into grain-oriented sheets
  • Fig. 2 is a schematic representation of a casting-rolling composite plant for fully continuous production of hot strip rolling stock for further processing into grain-oriented sheets Embodiment 1
  • FIG. 1 shows a cast-rolling composite installation 1 for producing hot-rolled strip of silicon-alloyed steels; the system parts for further processing of the hot strip to a grain-oriented electrical steel are not shown.
  • the states ie. the temperatures and thicknesses of the strand or strip in the individual process steps are given in Tab. I; the states are referred to as P1 to P15.
  • a continuous casting plant 2 for the production of thin slabs is made of a specific steel alloy, in weight% consisting of Si 3.2%, C 0.08%, Mn 0.1%, Cu 0.3%, Sn 0.08%, S 0.01%, Al 0.03%, Cr 0.1%, N 0.012%, P 0.05%, balance Fe and impurities, cast a strand 3 with a thickness of 90 mm.
  • the strand 3 is subjected to a first rolling step consisting of 2 rolling passes on a first rolling mill 5.
  • the individual degrees of deformation are respectively 53% and 52%, ie. a strip 42 mm thick (state P2) and then a 20 mm thick strip (state P3) are rolled first.
  • the temperature of the strip after the first pass is 1171 0 C, after the second stitch 1086 0 C.
  • This first rolling step favors the formation of finely dispersed and homogeneously distributed present clusters of growth inhibitors, namely
  • the belt 4 is transported by means of a roller conveyor to a heating device 6, designed as an induction furnace, in which the incoming, cooled to 944 0 C (state P4), strip to a final temperature of 1150 0 C (state P5 ) is heated.
  • a heating device 6 designed as an induction furnace, in which the incoming, cooled to 944 0 C (state P4), strip to a final temperature of 1150 0 C (state P5 ) is heated.
  • the temperature of the belt in a coiler oven 7 (temperature at the entrance of the coiler furnace 1134 0 C, state P6) is maintained for at least 30 s.
  • the residence time of a band area the so-called local residence time, varies depending on the band position.
  • the belt After a winding and unwinding of the Vorbands in the coiler 7, the belt is freed by a Entzu matterssstrom 12 of scale, causing the temperature of the belt from 1101 0 C to 1070 0 C drops (temperatures before and after descaling, states P7 and P8).
  • the strip is then subjected to four rolling passes on a second rolling line 8 (individual degrees of deformation 55, 53, 28 and 16%, ie strip thicknesses of 9.1, 4.3, 3.1 and 2.6 mm, states P9 to P12 ) to a final hot-rolled strip thickness of 2.6 mm.
  • the strip of 1043, 1012 and 984 cools to a final rolling temperature of 955 0 C after the last one
  • the strip After finish rolling, the strip is cooled on a cooling line 9 within 3 s after the last pass in the second rolling mill 8 from 932 0 C (input cooling path, state P13) to a temperature of 560 0 C at the exit of the cooling section (state P14 ⁇
  • the cluster of growth inhibitors present in the strand are finely dispersed, ie with a typical cluster size ⁇ 60 nm
  • the strip After cutting off the hot strip by means of a pair of scissors 10, the strip is wound up in a winding device 11 and the coiling temperature is Registered 540 0 C (state PLS). in far taking place, not shown, manufacturing steps, the present hot-rolled strip is annealed, rolled in a cold rolling mill to the final thickness, decarburized, and subjected to selective secondary recrystallisation.
  • Embodiment 2 Embodiment 2
  • FIG. 2 another casting-rolling compound plant 1 for fully continuous production of hot strip rolling stock of silicon-alloyed steels is shown / the equipment parts for further processing of the hot strip to a grain-oriented electrical steel are again not shown.
  • the states P1 to P5 and P7 to P15 of the strand or strip in the individual process steps are shown in Tab.
  • a specific steel alloy chemical
  • composition see Embodiment 1) melted and cast in a continuous casting 2 a strand 3 (state Pl). Immediately after the solidification, the strand is subjected to a first rolling step consisting of 2 rolling passes on a first rolling line 5 (states P2 and
  • the belt 4 is heated in a heating device 6, which is designed as an induction furnace (states P4 and P5).
  • a heating device 6 which is designed as an induction furnace (states P4 and P5).
  • the essential difference from the embodiment 1 consists in the fact that the temperature of the belt 4 is maintained after heating in a continuous furnace 13, designed as a gas-fired furnace, for at least 15 s; the local residence time in the continuous furnace is constant for all belt areas (tape head, belt foot).
  • the further process steps (descaling P7 to P8, finish rolling P9 to P12, cooling P13 to P14 and coiling P15) are shown in the embodiment 1.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Herstellung von Warmband-Walzgut aus siliziumlegierten Stählen zur Weiterverarbeitung zu kornorientiertem Elektroband. Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren und eine Gieß-Walz-Verbundanlage (1) zu schaffen, mit welchem hochqualitatives Warmband-Walzgut zur Weiterverarbeitung zu kornorientiertem Elektroband kostengünstig hergestellt werden kann. Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren gelöst, bei dem folgende Verfahrensschritte in der genannten Reihenfolge auf einer Gieß-Walz-Verbundanlage durchgeführt werden: a) Erschmelzen eines Stahl mit einer chemischen Zusammensetzung in Gewichts % von Si 2 bis 7 %, C 0,01 bis 0,1 %, Mn < 0,3 %, Cu 0,1 bis 0,7 %, Sn < 0,2 %, S < 0,05 %, A1 < 0,09 %, Cr < 0,3 %, N < 0,02 %, P < 0,1 %, Rest Fe und Verunreinigungen; b) Gießen eines Strangs (3) mit einer Dicke von 25 bis 150 mm auf einer Stranggussanlage (2); c) Walzen zu einem Band (4) in bis zu 4 Walzstichen unmittelbar nach dem Gießen des Strangs, wobei zumindest bei einein Walzstich ein ümformgrad > 30 % oder der Gesamtumformgrad aller Stiche > 50 % beträgt; d) Aufheizen des Bands auf eine Endtemperatur von 1050 bis 1250 °C, bevorzugt 1100 bis 1180 °C; e) Fertigwalzen des Bands in einer zweiten Walzstraße (8), anschließend f) Abkühlen und Aufhaspeln des Bands.

Description

Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Warmband- Walzgut aus Siliziumstahl
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Herstellung von Warmband-Walzgut aus siliziumlegierten Stählen zur Weiterverarbeitung zu kornorientiertem Elektroband. Die Weiterverarbeitung des Warmbands ist nicht Gegenstand dieser Anmeldung; sie erfolgt durch Wärmebehandlungen und Kaltwalzen.
Kornorientiertes Elektroband, beispielsweise für eine nachfolgende Verarbeitung zu laminiertem Elektroblech für Transformatoren oder elektrische Maschinen, zeichnet sich durch niedrige spezifische Ummagnetisierungsverluste und eine hohe magnetische Permeabilität aus. Da der Verbrauch an elektrischer Energie steigt und immer höhere Ansprüche an die Wirkungsgrade elektrischer Maschinen gestellt werden, ist eine hohe Nachfrage nach qualitativ hochwertigen und preisgünstigen Elektroblechen gegeben.
Die Herstellung von Elektroband kann in folgende Prozessschritte unterteilt werden: Stahl-, Warmband- und Kaltbanderzeugung, Wärmebehandlung und Bandbeschichtung (siehe Merkblatt 401 „Elektroband und -blech", Stahl- Informations-Zentrum, Düsseldorf, Ausgabe 2005} .
Dem Fachmann sind Gieß-Walz-Verbundanlagen für eine besonders wirtschaftliche Herstellung von gualitativ hochwertigen Warmbändern bekannt, beispielsweise für eine nachfolgende Verarbeitung zu Automobilblechen (siehe z.B. EP 1662011 Al) .
Aus der WO 98/46802 Al ist ein Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen bekannt, wobei entweder a) eine spezifische Stahllegierung erschmolzen und daraus ein dünner Strang in einer Stranggießanlage gegossen wird, anschließend wird der Strang zerteilt, die Brammen geglüht, fertiggewalzt, abgekühlt und das Warmband aufgewickelt; oder b) eine spezifische Stahllegierung erschmolzen und daraus ein dünner Strang in einer Stranggießanlage gegossen wird, anschließend wird der Strang fertiggewalzt, abgekühlt und das Warmband aufgewickelt. Im Anschluss an die Arbeitsschritte gemäß a) oder b) wird das Warmband im Wesentlichen geglüht, in einer Kaltwalzstraße auf die Enddicke gewalzt, entkohlt und einer gezielten Sekundärrekristallisation unterzogen. Die erschmolzene Stahllegierung beinhaltet sog. Wachstumsinhibitoren, nämlich Sulfide, Karbide oder Nitride der Elemente Mn, Cu und Al, die das Kornwachstum des nach dem Fertigwalzen vorliegenden Gefüges verhindern. Diese Ausscheidungen wirken des Weiteren je nach Temperatur bereits während der Verformung und unmittelbar danach auf die Rekristallisation in einer Weise ein, dass ein Gefüge entstehen kann, welches in weiterer Folge zur Produktion eines Materials mit den gewünschten Korneigenschaften geeignet ist.
Das Verfahren nach dem Stand der Technik für die Herstellung von Warmband-Walzgut ist entweder sehr energieaufwändig, oder resultiert in Qualitätseinbußen der weiterverarbeiteten kornorientierten Elektrobleche. Die für das Glühen der Brammen verwendeten Ausgleichsöfen sind zudem wenig kompakt, was wiederum die Investitionskosten der Gesamtanlage erhöht.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren und eine Gieß- Walz-Verbundanlage der eingangs genannten Art zu schaffen, mit welchem hochqualitatives Warmband-Walzgut zur Weiterverarbeitung zu kornorientiertem Elektroband mit hervorragenden magnetischen, elektrischen und geometrischen Eigenschaften kostengünstig hergestellt werden kann. Unter einem hochqualitativen Warmband-Walzgut solcher Art versteht man ein Warmband, bei dem die Wachstumsinhibitoren feindispers und homogen im Warmband verteilt sind.
Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren gelöst, bei dem folgende Verfahrensschritte in der genannten Reihenfolge auf einer Gieß-Walz-Verbundanlage durchgeführt werden: a) Erschmelzen eines Stahl mit einer chemischen Zusammensetzung in Gewichts % von Si 2 bis 7 %, C 0,01 bis 0,1 %, Mn < 0,3 %, Cu 0,1 bis 0,7 %, Sn < 0,2 %, S < 0,05 %, Al < 0,09 %, Cr < 0,3 %, N < 0,02 %, P < 0,1 %, Rest Fe und Verunreinigungen; b) Gießen eines Strangs mit einer Dicke von 25 bis 150 mm auf einer Stranggießanlage; c) Walzen zu einem Band in bis zu 4 Walzstichen unmittelbar nach dem Gießen des Strangs, wobei zumindest bei einem Walzstich ein Umformgrad > 30 % oder der Gesamtumformgrad aller Stiche > 50 % beträgt; d) Aufheizen des Bands auf eine Endtemperatur von 1050 bis 1250 0C, bevorzugt 1100 bis 1180 0C; e) Fertigwalzen des Bands in einer zweiten Walzstraße, anschließend f) Abkühlen und Aufhaspeln des Bands.
Bei diesem Herstellverfahren wird die Bildung von homogen verteilten und feindispers vorliegenden Wachstumsinhibitoren, nämlich Sulfide, Nitride und Karbide der Elemente Mn, Cu, Al aber auch Cr, durch das Erschmelzen einer spezifischen Stahllegierung (Schritt a) und das dem Gießen eines dünnen Strangs (Schritt b) unmittelbar folgende Walzen eines Bands mit hohen Umformgraden (Schritt c) auf einer ersten Walzstraße gefördert. Der Umformgrad φ ist definiert als φ~— -, wobei ho die Dicke vor der Umformung und hi die
K
Band- bzw. Strangdicke nach einem bzw. mehreren Umformschritten angibt; der Umformgrad wird in dieser Anmeldung in Prozent angegeben. Das Aufheizen des Bands (Schritt d) bewirkt, dass das weitere Ausscheiden von
Wachstumsinhibitoren gestoppt wird und bereits gebildete Ausscheidungen mit gegebener Kinetik wieder aufgelöst werden. Bei einer erneuten Temperaturabsenkung beim Fertigwalzen auf einer zweiten Walzstraße (Schritt e) und dem anschließenden Abkühlen des Bands (Schritt f) , werden weitere homogen verteilte und feindispers vorliegende Wachstumsinhibitoren gebildet. Das Herstellverfahren kann entweder vollkontinuierlich, dh. basierend auf einem Strang bzw. einem unzerteilten Band, oder im nicht-kontinuierlichen Batch- Betrieb, dh. basierend auf Brammen, durchgeführt werden.
In einer vorteilhaften Ausführungsform des Herstellverfahrens wird die Endtemperatur nach dem Aufheizen des Bands für eine Dauer t, für die gilt t > 15 s, bevorzugt t > 60 s, aufrechterhalten. Durch diese Maßnahme wird ein höherer Anteil an gegebenenfalls bereits im Band in groben Clustern vorliegenden Ausscheidungen aufgelöst. Eine Aufrechterhaltung der Temperatur für eine Zeit t, t > 90 s, ist nicht sinnvoll, da nach dieser Zeit bereits sämtliche Ausscheidungen aufgelöst vorliegen.
Im vollkontinuierlichen Betrieb wird die Endtemperatur des Bands vorteilhafterweise in einem Durchlaufofen, welcher beispielsweise als ein gasbefeuerter Ofen oder als ein Induktionsofen ausgeführt ist, aufrechterhalten. Dadurch kann die Temperatur des Bands im vollkontinuierlichen Betrieb auf besonders kompakte Art und Weise aufrechterhalten werden.
Im nicht-kontinuierlichen Batch-Betrieb wird die Endtemperatur des Bands vorteilhafterweise durch ein Auf- und Abwickeln in einem Haspelofen aufrechterhalten. Dadurch kann die Temperatur des Bands im nicht-kontinuierlichen Betrieb auf besonders kompakte Art und Weise aufrechterhalten werden.
In einer vorteilhaften Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird das Band auf einer zweiten Walzstraße in 2 bis 6, bevorzugt in 3 bis 5, Walzstichen fertiggewalzt. Dadurch können gängige Banddicken auf besonders wirtschaftliche Weise erzeugt werden.
Beim Fertigwalzen ist es günstig, wenn das Band nach dem Fertigwalzen eine Endwalztemperatur von 900 bis 1050 0C aufweist. Dadurch wird sichergestellt, dass das Band in einem günstigen Temperaturbereich fertiggewalzt wird. Eine weitere vorteilhafte Ausführungsform besteht darin, dass das Band innerhalb von max. 10 s, bevorzugt innerhalb von raax. β s, nach dem Fertigwalzen auf eine Haspeltemperatur von 300 bis 600 0C mittels eines Intensiv-Abkühlungsschrittes abgekühlt wird.
Eine weitere vorteilhafte Ausführungsvariante des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht darin, dass das Band am Beginn des Intensiv-Abkühlungsschrittes mit einer doppelt, bevorzugt dreifach, so hohen Abkühlrate wie am Ende des Abkühlschrittes abgekühlt wird. Mittels dieser Temperaturführung wird sichergestellt, dass das nach dem Fertigwalzen vorliegende Gefüge möglichst rasch für die nachfolgenden Schritte „eingefroren" wird.
Bezüglich der Ausbildung von Wachstumsinhibitoren ist es vorteilhaft, dass in der Stahlschmelze die Summe der Legierungselemente Cu+Mn > 0,35 Gewichts %, bevorzugt > 0,55 Gewichts %, beträgt. Zur Ausbildung einer genügend hohen Anzahl von Wachstumsinhibitoren ist es vorteilhaft, dass in der Stahlschmelze die Summe der Legierungselemente S+N > 100 ppm, bevorzugt > 200 ppm, beträgt. Eine hinreichende Menge an Cu, Mn, S und N in der Stahlschmelze ist vorteilhaft, um mengenmäßig genügend Wachstumsinhibitoren in das Warmband hinein ausscheiden zu können.
Vorteilhafterweise beträgt in der Stahlschmelze der Quotient der Legierungselemente Cu/Mn > 2,5, bevorzugt > 3,5. Da Cu- Sulfide eine geringere Größe und Ausscheidetemperatur als Mn- Sulfide aufweisen und daher zu bevorzugen sind, ist es vorteilhaft, wenn die Stahlschmelze mehr Cu als Mn enthält. Da jedoch Mn affiner zu S ist als Cu, muss ein „Überangebot" an Cu vorhanden sein, um mengenmäßig mehr Cu-Sulfide als Mn- SuIfide bilden zu können.
Eine vorteilhafte Umsetzung des erfindungsgemäßen Verfahrens, welches die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe löst, für den kontinuierlichen Betrieb besteht darin, dass die erste Walzstraße der Stranggussanlage unmittelbar nachgelagert ist und sich zwischen der Aufheizvorrichtung und der zweiten Walzstraße ein Durchlaufofen zur Wärmeeinbringung und/oder Aufrechterhaltung der Temperatur des Warmbands befindet. Durch diese Konfiguration der Anlage ist es möglich, das erfindungsgemäße Verfahren bei hoher Produktqualität besonders wirtschaftlich durchzuführen, dh. hohe Produktionsleistung (vollkontinuierlicher Betrieb) , niedrige Energiekosten (Energiemenge zum Aufheizen des Warmbands wird minimiert) und niedrige Investitionskosten (kompakte Anlage) .
Eine vorteilhafte Ausführungsform der Gieß-Walz-Verbundanlage besteht darin, die Stranggussanlage als eine Dunnbrammen- Ξtranggussanlage auszuführen. Eine weitere Ausführungsform besteht darin, dass die erste Walzstraße bis zu vier
Walzgerüste umfasst. Eine weitere Ausführungsform besteht darin, dass die zweite Walzstraße 2 bis 6, bevorzugt 3 bis 5, Walzgerüste umfasst. Durch diese Maßnahmen werden die Investitionskosten für die erste Walzstraße und die zweite Walzstraße gering gehalten (gängige Warmbanddicken können auf wenigen Walzgerüsten hergestellt werden) .
Weitere Vorteile und Merkmale der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung nicht einschränkender Ausführungsbeispiele, wobei auf die folgenden Figuren Bezug genommen wird, die Folgendes zeigen:
Fig. 1 eine schematische Darstellung einer Gieß-Walz- Verbundanlage zur nicht-kontinuierlichen Herstellung von Warmband-Walzgut zur Weiterverarbeitung zu kornorientierten Blechen
Fig. 2 eine schematische Darstellung einer Gieß-Walz- Verbundanlage zur vollkontinuierlichen Herstellung von Warmband-Walzgut zur Weiterverarbeitung zu kornorientierten Blechen Ausführungsbeispiel 1
In Fig. 1 ist eine Gieß-Walz-Verbundanlage 1 zur Herstellung von Warmband-Walzgut aus siliziumlegierten Stählen dargestellt; die Anlagenteile zur Weiterverarbeitung des Warmbands zu einem kornorientierten Elektroband sind nicht gezeigt. Die Zustände, dh. die Temperaturen und Dicken, des Strangs bzw. Bands bei den einzelnen Verfahrensschritten sind in Tab. I angegeben; die Zustände werden als Pl bis P15 bezeichnet. In einer Stranggussanlage 2 zur Herstellung von Dünnbrammen wird aus einer spezifischen Stahllegierung, in Gewichts % bestehend aus Si 3,2 %, C 0,08 %, Mn 0,1 %, Cu 0,3 %, Sn 0,08 %, S 0,01 %, Al 0,03 %, Cr 0,1 %, N 0,012 %, P 0,05 %, Rest Fe und Verunreinigungen, ein Strang 3 mit einer Dicke von 90 mm gegossen. Unmittelbar nach der
Durcherstarrung (Temperatur des Strangs 1174 0C, Zustand Pl) wird der Strang 3 einem ersten Walzschritt, bestehend aus 2 Walzstichen, auf einer ersten Walzstraße 5 unterzogen. Dabei betragen die Einzel-Umformgrade jeweils 53 % und 52 %, dh . es wird zuerst ein Band mit einer Dicke von 42 mm (Zustand P2) und anschließend ein 20 mm dickes Band (Zustand P3) gewalzt. Die Temperatur des Bandes nach dem ersten Stich beträgt 1171 0C, nach dem zweiten Stich 1086 0C. Dieser erste Walzschritt begünstigt die Bildung von homogen verteilten und feindispers vorliegenden Clustern von Wachstumsinhibitoren, nämlich
Sulfide, Nitride und Karbide der Elemente Cu, Al, Mn und Cr, im Band, wodurch das weitere Kornwachstum gehemmt wird. Im Anschluss an den ersten Walzschritt wird das Band 4 mittels eines Rollgangs zu einer Aufheizvorrichtung 6, ausgeführt als Induktionsofen, transportiert, in welcher das einlaufende, auf 944 0C abgekühlte (Zustand P4) , Band auf eine Endtemperatur von 1150 0C (Zustand P5) aufgeheizt wird. Anschließend wird die Temperatur des Bands in einem Haspelofen 7 (Temperatur am Eingang des Haspelofens 1134 0C, Zustand P6) für mindestens 30 s aufrechterhalten. Die Verweilzeit eines Bandbereichs, die sog. örtliche Verweilzeit, ist je nach Bandposition unterschiedlich. Aufgrund des Auf- und Abwickeins des Bands, verbleibt z.B. der - vor dem Wickeln vorhandene - Bandkopf länger im Haspelofen als das Bandende; in diesem Sinne wird der vor dem Wickeln vorhandene Bandkopf zum Bandende und umgekehrt. Durch das Aufheizen des Bands 4 wird ein Ausscheiden von Wachstumsinhibitoren bis zu einem Fertigwalzen des Bands in einer zweiten Walzstraße 8 verhindert; durch das Aufrechterhalten der Temperatur für eine Zeit t werden grobe Cluster von Wachstumsinhibitoren aufgelöst, welche bei einer erneuten Temperaturabsenkung beim Fertigwalzen fein verteilt wieder gebildet werden. Nach einem Auf- und Abwickeln des Vorbands im Haspelofen 7 wird das Band mittels einer Entzunderungsanlage 12 von Zunder befreit, wodurch die Temperatur des Bandes von 11010C auf 1070 0C abfällt (Temperaturen vor und nach der Entzunderung, Zustände P7 und P8) . Anschließend wird das Band auf einer zweiten Walzstraße 8 in vier Walzstichen (Einzel-Umformgrade 55, 53, 28 und 16 %, dh. Banddicken von 9,1, 4,3, 3,1 und 2,6 mm, Zustände P9 bis P12) auf eine Warmband-Enddicke von 2,6 mm fertiggewalzt. Bei diesen Walzstichen kühlt das Band von 1043, 1012 und 984 auf eine Endwalztemperatur von 955 0C nach dem letzten
Walzstich ab. Nach dem Fertigwalzen wird das Band auf einer Kühlstrecke 9 innerhalb von 3 s nach dem letzten Stich in der zweiten Walzstraße 8 von 932 0C (Eingang Kühlstrecke, Zustand P13) auf eine Temperatur von 560 0C am Ausgang der Kühlstrecke abgekühlt (Zustand P14} . Beim Fertigwalzen und Abkühlen des Bands werden die im Strang vorhandenen Cluster von Wachstumsinhibitoren feindispers, dh. mit einer typischen Clustergröße < 60 nm, ausgeschieden. Nach einem Abschneiden des Warmbands mittels einer Schere 10 wird das Band in einer AufWickelvorrichtung 11 aufgewickelt; die Wickeltemperatur beträgt dabei 540 0C (Zustand PlS) . In weiterfolgenden, nicht mehr dargestellten, Herstellschritten wird das vorliegende Warmband geglüht, in einer Kaltwalzstraße auf die Enddicke gewalzt, entkohlt und einer gezielten Sekundärrekristallisation unterzogen. Ausführungsbeispiel 2
In Fig. 2 ist eine weitere Gieß-Walz-Verbundanlage 1 zur vollkontinuierlichen Herstellung von Warmband-Walzgut aus siliziumlegierten Stählen dargestellt/ die Anlagenteile zur Weiterverarbeitung des Warmbands zu einem kornorientierten Elektroband sind wiederum nicht gezeigt. Die Zustände Pl bis P5 und P7 bis P15 des Strangs bzw. Bands bei den einzelnen Verfahrensschritten sind der Tab. I zu entnehmen. Hierbei wird wiederum eine spezifische Stahllegierung (chemische
Zusammensetzung siehe Ausführungsbeispiel 1) erschmolzen und daraus in einer Stranggießanlage 2 ein Strang 3 gegossen (Zustand Pl) . Unmittelbar nach der Durcherstarrung wird der Strang einem ersten Walzschritt, bestehend aus 2 Walzstichen, auf einer ersten Walzstraße 5 unterzogen (Zustände P2 und
P3) . Anschließend wird das Band 4 in einer Aufheizvorrichtung 6, ausgeführt als Induktionsofen, aufgeheizt (Zustände P4 und P5) . Der wesentliche Unterschied zum Ausführungsbeispiel 1 besteht nun darin, dass die Temperatur des Bands 4 nach dem Aufheizen in einem Durchlaufofen 13, ausgeführt als gasbefeuerter Ofen, für mindestens 15 s aufrechterhalten wird; die örtliche Verweilzeit im Durchlaufofen ist für alle Bandbereiche (Bandkopf, Bandfuß) konstant. Die weiteren Verfahrensschritte (Entzunderung P7 bis P8, Fertigwalzen P9 bis P12, Abkühlen P13 bis P14 und Aufhaspeln P15) sind dem Ausführungsbeispiel 1 zu entnehmen.
Tab. I
Bezugszeichenliste
1 Gieß-Walz-Verbundanlage
2 Stranggussanlage
3 Strang
4 Band 5 Erste Walzstraße
6 Aufheizvorrichtung
7 Haspelofen
8 Zweite Walzstraße
9 Kühlstrecke 10 Schere
11 Aufwickelvorrichtung
12 Entzunderungsanlage
13 Durchlaufofen

Claims

Neue Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung von Warmband-Walzgut aus siliziumlegierten Stählen auf einer Gieß-Walz-Verbundanlage zur Weiterverarbeitung zu kornorientiertem Elektroband, umfassend die folgenden Verfahrensschritte in der genannten Reihenfolge: a) Erschmelzen eines Stahl mit einer chemischen Zusammensetzung in Gewichts % von Si 2 bis 7 %, C 0,01 bis 0,1 %, Mn < 0,3 %, Cu 0,1 bis 0,7 %, Sn < 0,2 %, S < 0,05 %, Äl < 0,09 %, Cr < 0,3 %, N < 0,02 %, P < 0,1 %, Rest Fe und Verunreinigungen ; b) Gießen eines Strangs mit einer Dicke von 25 bis 150 mm auf einer Ξtranggießanlage; c) Walzen eines Bands in bis zu 4 Walzstichen unmittelbar nach dem Gießen des Strangs, wobei zumindest bei einem Walzstich ein Umformgrad > 30 % oder der Gesamtumformgrad aller Stiche > 50 % beträgt; d) Aufheizen des Bands auf eine Endtemperatur von 1050 bis 1250 0C, bevorzugt 1100 bis 1180 0C; e) Fertigwalzen des Bands in einer zweiten Walzstraße, anschließend f) Abkühlen und Aufhaspeln des Bands.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Endtemperatur nach dem Aufheizen des Bands für eine Dauer t, t > 15 s, bevorzugt > 60 s, aufrechterhalten wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Endtemperatur des Bands in einem Durchlaufofen aufrechterhalten wird.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Endtemperatur des Bands während eines Aufwickeins und eines anschließenden Abwickeins in einem Haspelofen aufrechterhalten wird.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Band in der zweiten Walzstraße in 2 bis 6, bevorzugt 3 bis 5, Walzstichen fertiggewalzt wird.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Band nach dem Fertigwalzen eine Endwalztemperatur von 900 bis 1050 0C aufweist.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Band innerhalb von 10 s, bevorzugt innerhalb von 6 s, nach dem Fertigwalzen auf eine Haspeltemperatur von 300 bis 600 0C mittels eines Intensiv- Abkühlungsschrittes abgekühlt wird.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass das Band am Beginn des Intensiv-Äbkühlungsschrittes mit einer doppelt, bevorzugt dreifach, so hohen Äbkühlrate wie am Ende des Abkühlschrittes abgekühlt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in der Stahlschmelze die Summe der Legierungselemente Cu+Mn > 0,35 Gewichts %, bevorzugt > 0.55 Gewichts %, beträgt.
10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in der Stahlschmelze die Summe der Legierungselemente Ξ+N > 100 ppun, bevorzugt > 200 ppm, beträgt.
11. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in der Stahlschmelze der Quotient der Legierungselemente Cu/Mn > 2,5, bevorzugt > 3,5, beträgt.
12. Gieß-Walz-Verbundanlage (1) zur Herstellung von Warmband- Walzgut aus siliziumlegierten Stählen zur Weiterverarbeitung zu kornorientiertem Elektroband, beinhaltend eine Stranggussanlage (2), eine erste Walzstraße (5), eine
Aufheizvorrichtung (6) , eine zweite Walzstraße (8) , eine Kühlstrecke (9) und eine Äufwickelvorrichtung (11), dadurch gekennzeichnet, dass die erste Walzstraße (5) der Stranggussanlage (2) unmittelbar nachgelagert ist und sich zwischen der Aufheizvorrichtung (6) und der zweiten
Walzstraße (8) ein Haspelofen (7) oder ein Durchlaufofen (13) zur Wärmeeinbringung und/oder Aufrechterhaltung der Temperatur des Warmbands befindet.
13. Anlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die
Stranggussanlage (2) als eine Dünnbrammen-Stranggussanlage ausgeführt ist.
14. Anlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Walzstraße (5) bis zu vier Walzgerüste umfasst.
15. Anlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Walzstraße (8) 2 bis 6, bevorzugt 3 bis 5, Walzgerüste umfasst.
EP09740663.1A 2008-10-17 2009-10-12 Verfahren zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl Active EP2334830B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT0163408A AT507475B1 (de) 2008-10-17 2008-10-17 Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl
PCT/EP2009/063245 WO2010043578A1 (de) 2008-10-17 2009-10-12 Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2334830A1 true EP2334830A1 (de) 2011-06-22
EP2334830B1 EP2334830B1 (de) 2017-04-19

Family

ID=41558192

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP09740663.1A Active EP2334830B1 (de) 2008-10-17 2009-10-12 Verfahren zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20120305212A1 (de)
EP (1) EP2334830B1 (de)
CN (1) CN102186999B (de)
AT (1) AT507475B1 (de)
RU (1) RU2509812C2 (de)
UA (1) UA103055C2 (de)
WO (1) WO2010043578A1 (de)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102012206538A1 (de) 2012-04-20 2013-10-24 Siemens Aktiengesellschaft Lokalisierung eines Bauteils in einer Industrieanlage mittels eines mobilen Bediengeräts
DE102013221710A1 (de) * 2013-10-25 2015-04-30 Sms Siemag Aktiengesellschaft Aluminium-Warmbandwalzstraße und Verfahren zum Warmwalzen eines Aluminium-Warmbandes
CZ2014325A3 (cs) * 2014-05-12 2015-11-11 Arcelormittal Ostrava A.S. Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby
JP6572864B2 (ja) * 2016-10-18 2019-09-11 Ｊｆｅスチール株式会社 電磁鋼板製造用の熱延鋼板およびその製造方法
DE102020209299A1 (de) * 2020-07-23 2022-01-27 Sms Group Gmbh Verfahren zum Herstellen von Stahlband
CN114918250A (zh) * 2022-05-21 2022-08-19 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种减少高碳盘条时效时间的生产方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5948935B2 (ja) * 1981-08-05 1984-11-29 新日本製鐵株式会社 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法
CA1270728A (en) * 1985-02-25 1990-06-26 Armco Advanced Materials Corporation Method of producing cube-on-edge oriented silicon steel from strand cast slabs
JPH07115041B2 (ja) * 1987-03-11 1995-12-13 日本鋼管株式会社 無方向性高Ｓｉ鋼板の製造方法
US5307864A (en) * 1988-05-26 1994-05-03 Mannesmann Aktiengesellschaft Method and system for continuously producing flat steel product by the continuous casting method
US5049204A (en) * 1989-03-30 1991-09-17 Nippon Steel Corporation Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet by means of rapid quench-solidification process
DE69023291T2 (de) * 1989-07-12 1996-04-04 Nippon Steel Corp Verfahren zum Herstellen kornorientierter Elektrobleche aus Stangguss durch Warmwalzen.
JPH03229822A (ja) * 1990-02-06 1991-10-11 Kawasaki Steel Corp 一方向性けい素鋼板の製造方法
EP0567612A4 (de) * 1991-10-22 1994-04-05 Po Hang Iron & Steel Elektrisch nichtorientierte stahlplatten mit hohen magnetischen eigenschaften und deren herstellung.
DE4311151C1 (de) * 1993-04-05 1994-07-28 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen mit verbesserten Ummagnetisierungsverlusten
DE19524082B4 (de) * 1995-07-01 2004-02-26 Sms Demag Ag Anlage zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband
DE19712212A1 (de) * 1997-03-24 1998-10-01 Schloemann Siemag Ag Verfahren und Anlage zum Auswalzen von Warmbreitband aus stranggegossenen Brammen
AU2698897A (en) * 1997-04-16 1998-11-11 Acciai Speciali Terni S.P.A. New process for the production of grain oriented electrical steel from thin slabs
TWI288676B (en) * 2002-07-06 2007-10-21 Sms Demag Ag Method and casting roller plant for the semi-endless or endless rolling by casting of a metal in particular a steel strip which may be transversely cut as required after solidification
ITMI20021996A1 (it) * 2002-09-19 2004-03-20 Giovanni Arvedi Procedimento e linea di produzione per la fabbricazione di nastro a caldo ultrasottile sulla base della tecnologia della bramma sottile
EP1752549B1 (de) * 2005-08-03 2016-01-20 ThyssenKrupp Steel Europe AG Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroband
CN1743128A (zh) * 2005-09-29 2006-03-08 东北大学 连铸板坯直接轧制生产取向硅钢带的方法
DE102008029581A1 (de) * 2007-07-21 2009-01-22 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Bändern aus Silizum-Stahl oder Mehrphasenstahl

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2010043578A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN102186999A (zh) 2011-09-14
EP2334830B1 (de) 2017-04-19
AT507475A1 (de) 2010-05-15
CN102186999B (zh) 2015-08-12
US20120305212A1 (en) 2012-12-06
UA103055C2 (ru) 2013-09-10
RU2011119637A (ru) 2012-11-27
RU2509812C2 (ru) 2014-03-20
WO2010043578A1 (de) 2010-04-22
AT507475B1 (de) 2010-08-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1469954B1 (de) Verfahren und anlage zur herstellung von warmband aus austenitischen nichtrostenden stählen
EP2035587B1 (de) Verfahren und anlage zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl auf der basis von dünnbrammen
EP1752549B1 (de) Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroband
EP1752548B1 (de) Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroband
EP2761041B1 (de) Verfahren zum herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische anwendungen bestimmten elektrobands oder -blechs
EP1194600B1 (de) Verfahren zum herstellen von nichtkornorientiertem elektroblech
DE69518529T2 (de) Verfahren zur herstellung von elektrischen nicht orientierten stahlplatten mit hoher magnetischer flussdichte und geringem eisenverlust
WO2006066551A1 (de) Verfahren zum erzeugen von warmbändern aus leichtbaustahl
AT507475B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl
DE10221793C1 (de) Nichtkornorientiertes Elektroband oder -blech und Verfahren zu seiner Herstellung
DE102020214427A1 (de) Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes mittels einer Gießwalzanlage
DE69032553T2 (de) Verfahren zur herstellung von gleichgerichteten siliziumblechen mit ausgezeichneten magnetischen eigenschaften
DE102012224531A1 (de) Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Silizium-Stählen
DE69230239T2 (de) Verfahren zur Herstellung eines nichtorientierenten Elektrostahlblechs mit guten magnetischen Eigenschaften
EP3974072B1 (de) Giess-walz-verbundanlage und verfahren zum betrieb der giess-walz-verbundanlage
EP1194599B1 (de) Verfahren zum herstellen von nicht kornorientiertem elektroblech
DE102005063058B3 (de) Verfahren zum Herstellen eines Kaltbands mit ferritischem Gefüge
DE102023210083A1 (de) Herstellung von warmgewalzten Metallbändern als Vor- oder Zwischenprodukt für kornorientiertes Elektroband
WO2019096734A1 (de) Kornorientiertes elektroband und verfahren zur herstellung eines solchen elektrobands
EP3714072B1 (de) Kornorientiertes elektroband und verfahren zur herstellung eines solchen elektrobands
DE10060950A1 (de) Verfahren zum Erzeugen von kornorientiertem Elektroblech
WO2023016965A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines hoch- und höchstfesten mehrphasenstahls
DE102017220721A1 (de) Optimierung des Stickstofflevels während der Haubenglühung III
DE102008061206A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Bändern aus Metall und Produktionsanlage zur Durchführung des Verfahrens
DE102009032358A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Bändern aus Metall und Produktionsanlage zur Durchführung des Verfahrens

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20110323

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA RS

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: PRIMETALS TECHNOLOGIES AUSTRIA GMBH

17Q First examination report despatched

Effective date: 20151211

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20161221

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 886041

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20170515

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502009013886

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: FP

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170719

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170720

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170719

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170819

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502009013886

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

26N No opposition filed

Effective date: 20180122

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20171012

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20180629

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20171031

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20171012

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20171031

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20171012

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20171031

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20171031

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20171031

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20171012

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 886041

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20171012

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20171012

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20091012

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170419

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20170419

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 20211020

Year of fee payment: 13

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MM

Effective date: 20221101

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20221101

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 502009013886

Country of ref document: DE

Representative=s name: LINDNER BLAUMEIER, PATENT- UND RECHTSANWAELTE,, DE

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20251021

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20251024

Year of fee payment: 17