EP2183529A1 - Verfahren zum umwandeln thermischer energie niedriger temperatur in thermische energie höherer temperatur mittels mechanischer energie und umgekehrt - Google Patents

Verfahren zum umwandeln thermischer energie niedriger temperatur in thermische energie höherer temperatur mittels mechanischer energie und umgekehrt

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EP2183529A1
EP2183529A1 EP08782795A EP08782795A EP2183529A1 EP 2183529 A1 EP2183529 A1 EP 2183529A1 EP 08782795 A EP08782795 A EP 08782795A EP 08782795 A EP08782795 A EP 08782795A EP 2183529 A1 EP2183529 A1 EP 2183529A1
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EP
European Patent Office
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working medium
heat
piping system
compressor
thermal energy
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EP08782795A
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EP2183529B1 (de
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Bernhard Adler
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Ecop Technologies GmbH
Original Assignee
Individual
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B3/00—Self-contained rotary compression machines, i.e. with compressor, condenser and evaporator rotating as a single unit

Definitions

  • the invention relates to a method for converting low-temperature thermal energy into higher-temperature thermal energy by means of mechanical energy and vice versa, i. the conversion of thermal energy of high temperature into thermal energy of low temperature with release of mechanical energy, with a working medium which undergoes a closed thermodynamic cycle, the cycle comprising the following steps:
  • the invention relates to a device for carrying out a method according to the invention with a compressor, a relaxation unit and in each case a heat exchanger for heat supply or heat dissipation.
  • thermodynamic cycle this thermodynamic cycle comprising evaporation, compression, liquefaction and expansion at a throttle of the working medium; i.e.
  • the state of aggregation of the working medium changes.
  • the refrigerant R134a or a mixture consisting inter alia of R134a is used, which, although having no ozon destroying effect, however, has a 130O times higher greenhouse-forming effect than the same amount of CO 2 .
  • Such methods which are carried out essentially according to the Carnot process, have a theoretical coefficient of performance or COP (Coefficient of Performance), ie a ratio of the heat given off to the electrical energy used of approx. 5.5 (when "pumping" the working medium from 0 to 35 ° C). In practice, however, at best a performance factor of 4.9 has been achieved; As a rule, today's good heat pumps achieve a coefficient of performance of approx. 4.7.
  • thermodynamic device is known from GB 1 217 882 A, which basically makes use of the centrifugal force, but here also a throttle point is provided, so that considerable friction losses occur.
  • the object of the present invention is to improve the efficiency or the coefficient of performance in the conversion of low-temperature thermal energy into higher-temperature thermal energy by means of mechanical energy and vice versa.
  • a noble gas in particular krypton, xenon, argon, or radon or a mixture thereof is preferably used as the working medium.
  • the pressure in the closed cycle is at least 50 bar, in particular more than 70 bar, preferably substantially 100 bar, ie the pressure during the entire process is comparatively high. Due to the relatively high pressure of the pressure loss in the heat exchanger can be kept low because the heat transfer at relatively low flow rates comparison ⁇ example is high.
  • the critical point is present at different pressure or temperature, depending on the working medium used.
  • the total power efficiency is maximized by performing the relaxation in an entropy range which is as close as possible to the entropy of the respective critical point.
  • the lower relaxation temperature is just above the critical point.
  • the critical point can be adjusted by gas mixtures to the desired process temperature.
  • the heat exchangers each have at least one tube through which a liquid heat transfer medium flows.
  • the expansion unit connects directly to the compressor via the heat exchanger.
  • the wheels of the compressor and the expansion unit are mounted on a common rotary shaft.
  • the pressure increase of the working medium can be achieved via a centrifugal acceleration when a mitcardendes with impellers of the compressor and the expansion unit housing is provided.
  • a co-rotating heat exchanger is accommodated in the housing.
  • the co-rotating heat exchanger is circumferentially arranged outside.
  • a device results in a comparatively low overall weight, since the wall thickness of the working medium leading tubes can be made smaller than those of the working medium receiving housings.
  • the pipeline system has linear compression tubes extending in the radial direction.
  • the pipeline system has curved expansion tubes against the direction of rotation of the rotary shaft.
  • the expansion tubes can be arcuately curved in cross section for the purpose of a structurally simple design.
  • the expansion tubes it is also possible for the expansion tubes to have a curvature in cross-section with a radius that constantly reduces towards the center of rotation. This can reduce any turbulence in the piping system.
  • a flow of the working medium in the piping system is reliably ensured if, in the piping system, a blade wheel rotating relative to the piping system is included.
  • the paddle wheel which is designed as a compressor, expansion turbine or stator, be rotatably disposed, resulting in a relative movement to the rotating piping system due to the rotationally fixed arrangement.
  • the impeller is associated with a motor for generating or using a relative movement to the piping system or a generator which converts the shaft power generated by the relative movement of the impeller into electrical energy.
  • FIG. 1 shows schematically a process block diagram of the device according to the invention or of the method according to the invention during operation as a heat pump;
  • FIG. 2 is a sectional view of a device according to the invention with a co-rotating housing / - OQ -
  • FIG. 3 shows a sectional view of a device according to the invention with a stationary housing
  • FIG. 4 is a sectional view similar to FIG. 3, but with an engine received in the interior;
  • FIG. 5 shows a sectional view of a further exemplary embodiment with pipelines into which the working medium is guided;
  • Fig. 6 is a section along the line VI-VI in Fig. 5;
  • Fig. 7 is a section along the line VII-VII in Fig. 5;
  • FIG. 8 is a sectional view of another embodiment with a working fluid receiving piping system.
  • FIG. 9 is a perspective view of the device according to FIG.
  • Fig. 10 is a sectional view of a device similar to Figure 5 but with a stationary turbine.
  • Fig. 11 is a sectional view similar to Fig. 10 but with a relative to the pipeline system rotating turbine.
  • FIG. 1 schematically shows a process block diagram of a thermodynamic cycle, as is known in principle from the prior art.
  • a heat pump an isentropic compression of the gaseous working medium is initially carried out with the aid of a compressor 1. Subsequently, isobaric heat removal takes place via a heat exchanger 2, so that the thermal energy is delivered at high temperature via a circuit (with water, water / antifreeze or other liquid heat transfer media) to a heating circuit.
  • a turbine formed relaxation unit 3 an isentropic relaxation is performed, whereby mechanical energy is recovered.
  • an isobaric heat supply is carried out via a further heat exchanger 4. leads, whereby low-temperature thermal energy through a circuit (with water, water / antifreeze, brine or other liquid heat transfer media) is supplied to the system.
  • this thermal energy from well water, from so-called deep probes, in which the located in a heat exchanger located up to 200 m in the ground, the heat is removed and the heat pump is supplied or the thermal energy from just under the earth lying large heat exchangers (Piping) or taken from the air.
  • an isentropic compression is again effected with the aid of the compressors 1, as described above.
  • the cycle described above takes place in the reverse order.
  • a motor 5 for driving a rotary shaft 5 ' is provided;
  • the engine is replaced by a generator 5 and motor generator 5.
  • a device in which by means of the motor 5 via the rotary shaft 5 ', a compressor 1 is driven with a co-rotating housing 6. With the driven by the electric motor 5 rotating shaft 5 'wheels 1' of the compressor 1 are also driven, so that in the closed, stationary housing 8 recorded noble gas, preferably krypton or xenon, is compressed due to the centrifugal acceleration in the co-rotating housing 6 ,
  • noble gas preferably krypton or xenon
  • a spiral-shaped pipe 9 of the heat exchanger 2 is accommodated, in which a heat exchange medium, for example water, is accommodated.
  • the comparatively cold water is introduced via an inlet 10 in the direction of flow 10 'in the spiral pipe 9 and is circumferentially arranged in the co-rotating housing 6 in order to achieve an isobaric heat removal from the working medium at the highest possible pressure of the working medium, so that at the output 11 a comparatively warm water can be removed.
  • the working medium then flows without significant flow losses to impellers 3 'of the expansion unit 3, via which mechanical energy is recovered.
  • an isobaric heat supply takes place via a spiral-shaped pipe 12 of the further heat exchanger 4 in the stationary housing 8, before the working medium is in turn subjected to an adiabatic isentropic compression via the running wheels I 1 of the compressor 1.
  • the energy of the working medium which is accommodated in the device forming a closed system, maintains its flow energy during compression in the compressor 1 and / or during expansion in the expansion unit 3 and only via a centrifugal acceleration of the gas molecules of the working medium an increase in pressure or -Verring ceremonies the working medium is achieved.
  • the efficiency or the coefficient of performance in the conversion of thermal energy of lower temperature into thermal energy of higher temperature by means of electrical or mechanical energy and vice versa can be substantially improved.
  • a further embodiment is shown, in which case a stationary inner housing 6 'is provided.
  • the design complexity is simplified.
  • the stationary surfaces with which the working fluid is in communication formed as smooth as possible and there are no transverse to the flow heat transfer tubes, which would further increase the pressure loss provided .
  • the spiral-shaped pipe 9 of the heat exchanger 2 is not exposed, but received in the stationary housing 6 'with a smooth surface 2'.
  • an insulation 13 is accommodated in the interior of the stationary housing 6 '.
  • a further embodiment is shown, which substantially corresponds to that of Figure 3 and only the arrangement of the motor 5 different.
  • the motor 5 is accommodated within the fixed housing 6.
  • power lines 14 are provided, which are guided by static pressure-resistant current feedthroughs 15 and a stationary motor shaft 16.
  • the motor 5 is in this case connected to the compressor 1 or the expansion unit 3, so that they rotate together.
  • the working fluid is first compressed in the radially extending compression tubes 18 of the piping system 17 of the compressor unit 1 due to the centrifugal acceleration.
  • the heat exchanger 2 in this case has to the outer, extending in the axial direction portion of the tubes 17 coaxially arranged tubes 19 which enclose the respective tube 17, so that the heat of the compressed working medium is discharged in countercurrent to the liquid heat exchange medium of the heat exchanger 2.
  • the working medium is expanded in expansion tubes 20 (the expansion unit 3).
  • the expansion tubes 20 are curved counter to the direction of rotation 21 of the device, reliably resulting in a circulation of the working medium due to the rearward curvature of the tube (cf.
  • the expansion tubes 20 can be bent semicircularly so that they can be produced in a structurally simple manner. Subsequently, the working medium flows in the axial direction in the piping system 17, in which case the low-pressure heat exchanger 4 in turn has a coaxially arranged tube 19, so that heat from the liquid heat exchange medium to the cold, relaxed working medium is delivered.
  • FIG. 7 there are thus two closed plan view substantially eighth-loop-shaped piping systems 17 for the working medium, which are arranged offset by 90 ° from each other.
  • the piping system 17 may also have a larger number of conduits 20, only the rotational symmetry of the arrangement is to be maintained due to the ease of balancing.
  • the coaxial with the axially extending portions of the tubes 17 arranged tubes 19 of the heat exchanger 2 and 4 are connected via lines 22, 23, 24, 25 fluidly connected to each other, said conduit system 22 to 25 is fixedly connected to the other device, so that the lines 22 to 25 are carried out co-rotating.
  • the liquid heat transfer medium is supplied to the piping system 17 via an inlet 26 'of a static distributor 26; via a co-rotating manifold 27, the heat exchange medium is then supplied via the line 22 to the heat exchanger 2, in which it is heated by the line 23 in the co-rotating manifold 27 is recycled.
  • the heated heat transfer medium is then fed to the heating circuit via the static distributor 26 or a drain 26 ".
  • the cold heat exchange medium of the heat exchanger 4 is passed via an inlet 28 'of a static distributor 28, conveyed with another co-rotating distributor 29 in this co-rotating line 25 to the low-pressure heat exchanger 4, where heat is released to the gaseous working medium. Subsequently, the heat exchange medium is supplied via the co-rotating line 25 to the co-rotating distributor 29 then the static manifold 28, and finally leaves via a drain 28 '' the device.
  • a motor 5 For driving compressor 1, heat exchanger 2, 4 and relaxation unit 3, in turn, a motor 5 is provided.
  • FIGS. 8 and 9 show an embodiment similar to that of FIGS. 5 to 7, but here the expansion tubes are shown 20 are not circular arc-shaped in cross-section, but have a continuously decreasing radius to the rotation axis center 30. As a result, a monotonically decreasing delayed movement of the working medium is achieved, whereby any turbulence can be reduced.
  • two offset by 60 ° to each other arranged independent piping systems 17 are shown, wherein per pipe system 17 three densifications, relaxations, etc. take place.
  • a further embodiment is shown, which largely corresponds to that of Figures 5 to 7, however, the circulation of the working medium is not achieved due to the direction of rotation curved tubes 20, but with the aid of a paddle wheel 31, which is used as a compressor or acts as a turbine.
  • the impeller 31 is arranged stationary, wherein due to the relative rotational movement to the surrounding the impeller 31 tubes 17, a flow of the working medium in the tubes 17 is effected.
  • the working fluid is expanded in the tubes 17 of the expansion unit 3 and the paddle wheel 31 is fed, wherein the paddle wheel 31 is received in a paddle wheel housing 32 which is closed by a cover 33.
  • the impeller 31 is rotatably supported by bearings 34, however, has permanent magnets 35 which cooperate with non-rotatably mounted outside the Schaufelradgepuruses 32 permanent magnet 36, so that the impeller 31 is arranged rotationally fixed.
  • the magnets 36 are held resting on a static shaft 37 here.
  • a very similar to the embodiment shown in Fig. 10 device is shown, but here the relative rotational movement of the paddle wheel 31 to the tubes 17 of the compressor and relaxation unit 1 and 3 by means of a motor 38 is generated.
  • the motor 38 is rotatably connected to the co-rotating manifold 27.
  • the power supply takes place via lines 39, which are accommodated in a shaft 40.
  • the shaft 40 contacts 41.
  • the motor 5 brings in this embodiment only power to the upper turn of the air resistance of the rotating system. This can therefore be omitted by the use of turbines in the circulation of the liquid heat transfer medium, which withdraw this power this cycle.
  • the power required to overcome the air resistance is then additionally provided by the pumps, which drive the circulation of the liquid heat transfer medium.

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Abstract

Verfahren zum Umwandeln thermischer Energie niedriger Temperatur in thermische Energie höherer Temperatur mittels mechanischer Energie und umgekehrt mit einem Arbeitsmedium, welches einen geschlossenen thermodynamischen Kreisprozess durchläuft, wobei der Kreisprozess folgende Arbeitsschritte aufweist: - reversible adiabate Verdichtung des Arbeitsmediums, - isobare Wärmeabfuhr vom Arbeitsmedium, - reversible adiabate Entspannung des Arbeitsmediums, - isobare Wärmezufuhr zum Arbeitsmedium, und wobei die Druckerhöhung bzw. -Verringerung des Arbeitsmediums während der Verdichtung bzw. Entspannung durch eine Erhöhung bzw. Verringerung der auf das Arbeitsmedium wirkenden Zentrifugalkraft erzeugt wird, so dass die Strömungsenergie des Arbeitsmediums während der Verdichtung bzw. Entspannung im Wesentlichen beibehalten wird.

Description

Verfahren zum Umwandeln thermischer Energie niedriger Temperatur in thermische Energie höherer Temperatur mittels mechanischer
Energie und umgekehrt
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Umwandeln thermischer Energie niedriger Temperatur in thermische Energie höherer Temperatur mittels mechanischer Energie und umgekehrt, d.h. die Umwandlung thermischer Energie hoher Temperatur in thermische Energie niederer Temperatur bei Abgabe von mechanischer Energie, mit einem Arbeitsmedium, welches einen geschlossenen thermodyna- mischen Kreisprozess durchläuft, wobei der Kreisprozess folgende Arbeitsschritte aufweist:
- reversible adiabate Verdichtung des Arbeitsmediums,
- isobare Wärmeabfuhr vom Arbeitsmedium,
- reversible adiabate Entspannung des Arbeitsmediums,
- isobare Wärmezufuhr zum Arbeitsmedium.
Weiters betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zum Durchführen eines erfindungsgemäßen Verfahrens mit einem Verdichter, einer Entspannungseinheit und jeweils einem Wärmetauscher zur Wärmezufuhr bzw. Wärmeabfuhr.
Aus dem Stand der Technik sind verschiedene Vorrichtungen, sog. Wärmepumpen bekannt, bei welchen üblicherweise mit Hilfe eines Motors ein Arbeitsmedium niedriger Temperatur auf höhere Temperatur durch Druckerhöhung erwärmt wird. Bei bekannten Wärmepumpen wird das Arbeitsmedium in einem thermodynamischen Kreisprozess geführt, wobei dieser thermodynamische Kreisprozess ein Verdampfen, Komprimieren, Verflüssigen und Expandieren an einer Drossel des Arbeitsmediums umfasst; d.h. üblicherweise ändert sich der Aggregatzustand des Arbeitsmediums.
Bei bekannten Wärmepumpen wird üblicherweise das Kältemittel R134a oder einem Gemisch, das unter anderem aus R134a besteht eingesetzt, welches zwar keine ozonzerstörende Wirkung aufweist, jedoch einen 130Ofach höheren treibhausbildenden Effekt aufweist als die gleiche Menge CO2. Derartige Verfahren, welche im Wesentlichen nach dem Carnot-Prozess durchgeführt werden, weisen eine theoretische Leistungszahl oder COP (Coefficient of Performance), d.h. ein Verhältnis der abgegebenen Wärme zur eingesetzten elektrischen Energie von ca. 5,5 auf (beim "Pumpen" des Arbeitsmediums von 0 auf 35 °C) . Praktisch wird bisher jedoch bestenfalls eine Leistungszahl von 4,9 erreicht; in der Regel erreichen heutige gute Wärmepumpen eine Leistungszahl von ca. 4,7.
Aus der WO 1998/30846 Al ist eine Vorrichtung bekannt, die als Kältemaschine oder als Motor eingesetzt werden kann, wobei hier Luft als Arbeitsmedium eingesetzt wird und dieses von der Umgebung angesaugt und nach einer Verdichtung bzw. Entspannung wieder an die Umgebung abgeführt wird. Bei einem derartig offenen System wird nachteiligerweise beim Eintritt des Arbeitsmediums in die Maschine ein Drehimpuls aufgebaut und beim Austritt des Arbeitsmediums aus der Maschine Drehimpulse abgebaut, sodass erhebliche Reibungsverluste auftreten.
Aus der DE 27 29 134 Al ist eine Vorrichtung mit einem hohlför- mig ausgebildeten Rotor bekannt, wobei hier Führungsdurchlässe bzw. Leitschaufeln vorgesehen sind, die am äußeren Umfang des Rotationskörpers angeordnet sind und demzufolge eine hohe Relativgeschwindigkeit zwischen den Leitdurchlässen und dem Arbeitsmedium auftritt. Durch derartige Leitschaufeln treten ebenfalls sehr hohe Verluste der Strömungsenergie auf, welches zu einer relativ niedrigen Leistungszahl führt.
Aus der FR 2 749 070 Al ist lediglich eine andersartige Wärmepumpe mit einem herkömmlichen Turboverdichter oder mit einem gezahnten Verdränger bekannt.
Zudem ist aus der GB 1 217 882 A eine thermodynamische Vorrichtung bekannt, welche sich zwar grundsätzlich die Zentrifugalkraft zunutze macht, wobei jedoch hier auch eine Drosselstelle vorgesehen ist, sodass erhebliche Reibungsverluste auftreten.
Andererseits sind im Stand der Technik auch zahlreiche Verfahren bekannt, bei welchen insbesondere die Wärme aus geothermischer Flüssigkeit und geothermischem Dampf in elektrische Energie umgewandelt wird. Bei dem sog. KALINA-Prozess wird die Wärme von Wasser an ein Ammoniak-Wasser Gemisch abgegeben, so dass schon bei wesentlich niedrigeren Temperaturen Dampf entsteht, der zum Antrieb von Turbinen genutzt wird. Ein derartiger KALINA-Prozess ist beispielsweise in der US 4 489 563 beschrieben.
Bei den verschiedensten Wärmeaustauschverfahren ist theoretisch die Erzielung von sehr hohen Leistungszahlen möglich, jedoch haben üblicherweise herkömmliche Verdichter und Entspannungseinheiten, in welchen das Arbeitsmedium im gasförmigen Bereich verdichtet bzw. entspannt wird, einen verhältnismäßig schlechten Wirkungsgrad .
Ziel der vorliegenden Erfindung ist demzufolge der Wirkungsgrad bzw. die Leistungszahl bei der Umwandlung thermischer Energie niedriger Temperatur in thermische Energie höherer Temperatur mittels mechanischer Energie und umgekehrt zu verbessern.
Dies wird erfindungsgemäß dadurch erzielt, dass die Druckerhöhung bzw. -Verringerung des Arbeitsmediums während der Verdichtung bzw. Entspannung durch eine Erhöhung bzw. Verringerung der auf das Arbeitsmedium wirkenden Zentrifugalkraft erzeugt wird, so dass die Strömungsenergie des Arbeitsmediums während der Verdichtung bzw. Entspannung im Wesentlichen beibehalten wird. Durch die Ausnutzung der Zentrifugalbeschleunigung und die Beibehaltung der Strömungsenergie des Arbeitsmediums wird gegenüber herkömmlichen Verdichtern, bei welchen die hohe Geschwindigkeit des Arbeitsmediums am Umfang des Verdichters in Druck umgesetzt wird und so ein schlechter Wirkungsgrad erzielt wird, ein deutlich höherer Wirkungsgrad erzielt. Ebenso wird der Wirkungsgrad bei der Entspannung erhöht, wenn die Druckverringerung des Arbeitsmediums während der Entspannung durch eine Verringerung der Zentrifugalkraft erzielt wird. Hierdurch wird die Leistungszahl bzw. der Wirkungsgrad des gesamten Verfahrens wesentlich verbessert.
Weiters ist es zur Verbesserung des Wirkungsgrads von Vorteil, wenn das Arbeitsmedium während des gesamten Kreisprozess gasförmig ist, da bei der Expansion des gasförmigen Arbeitsmediums energetisch sinnvoll Arbeit zurückgewonnen werden kann, welches bei flüssigen Medien energetisch nicht relevant ist. Zudem ist der Einfluss auf den Wirkungsgrad im gasförmigen Bereich größer als im 2-Phasenbereich.
Hinsichtlich einer hohen Verdichtung mit Hilfe der Zentrifugalbeschleunigung ist es von Vorteil, wenn Gase mit niedriger spezifischer Wärmekapazität bei konstanten Druck (cp) bzw. mit hoher Dichte eingesetzt werden. Demzufolge wird bevorzugt als Arbeitsmedium ein Edelgas, insbesondere Krypton, Xenon, Argon, oder Radon bzw. ein Gemisch davon verwendet. Weiters hat sich gezeigt, dass es günstig ist, wenn der Druck im geschlossenen Kreisprozess zumindest über 50 bar, insbesondere über 70 bar, vorzugsweise im Wesentlichen 100 bar beträgt, d.h. der Druck während des gesamten Verfahrens vergleichsweise hoch ist. Aufgrund des vergleichsweise hohen Drucks kann der Druckverlust im Wärmetauscher gering gehalten werden, da der Wärmeübergang bei vergleichsweise geringen Strömungsgeschwindigkeiten Vergleichs- ■ weise hoch ist.
Wenn der Kreisprozess in der Nähe des kritischen Punktes des gasförmigen Arbeitsmediums durchgeführt wird, ergibt sich eine weitere Verbesserung des Gesamtwirkungsgrades bzw. eine Erhöhung der Leistungszahl, wobei der kritische Punkt in Abhängigkeit von dem verwendeten Arbeitsmedium bei unterschiedlichem Druck bzw. Temperatur vorliegt. Die Gesamtleistungszahl bzw. der Gesamtwirkungsgrad wird maximiert, indem die Entspannung in einem Entropiebereich durchgeführt wird, welcher möglichst gleich der Entropie des jeweils kritischen Punktes ist. Weiter ist es von Vorteil, wenn die untere Entspannungstemperatur möglichst knapp über dem kritischen Punkt liegt. Der kritische Punkt kann durch Gasgemische an die gewünschte Prozesstemperatur angepasst werden.
Eine konstruktiv einfache und effiziente Kühlung bzw. Erwärmung des Arbeitsmediums ist gegeben, wenn zur Wärmeabfuhr und Wärmzufuhr ein Wärmetauschmedium mit einem Isentropenexponenten Kappa ~1, d.h. solche Medien, bei welchen bei einer Druckerhöhung die Temperatur im Wesentlichen konstant bleibt, insbesondere ein flüssiges Wärmetauschmedium, verwendet wird.
Bei der Vorrichtung zum Durchführen des erfindungsgemäßen Ver- fahrens weisen der Verdichter bzw. die Entspannungseinheit kein Leitrad auf und sind derart ausgestaltet, dass eine Druckerhöhung bzw. -Verringerung des Arbeitsmediums über eine Erhöhung bzw. Verringerung der auf das Arbeitsmedium wirkenden Zentrifugalkraft erzeugt wird. Hierdurch wird, wie vorstehend in Zusammenhang mit dem erfindungsgemäßen Verfahren bereits beschrieben, eine deutliche Verbesserung des Wirkungsgrads bei der Verdichtung und Entspannung des Arbeitsmediums erzielt und somit die Leistungszahl bzw. der Wirkungsgrad der erfindungsgemäßen Vorrichtung gegenüber bekannten Vorrichtungen deutlich verbessert.
Hinsichtlich einer konstruktiv einfachen Ausgestaltung des Wärmetauschers ist es vorteilhaft, wenn die Wärmetauscher jeweils zumindest ein von einem flüssigen Wärmeübertragungsmedium durch- strömtes Rohr aufweisen.
Hinsichtlich eines möglichst reibungsfreien Übergangs vom Verdichter in die Entspannungseinheit, d.h. um die Strömungsenergie des Arbeitsmediums beizubehalten, ist es vorteilhaft, wenn die Entspannungseinheit über die Wärmetauscher unmittelbar an den Verdichter anschließt. Hinsichtlich einer konstruktiv einfachen Ausgestaltung der Vorrichtung ist es vorteilhaft, wenn die Laufräder des Verdichters und der Entspannungseinheit auf einer gemeinsamen Drehwelle gelagert sind.
Auf konstruktiv einfache Weise kann die Druckerhöhung des Arbeitsmediums über eine Zentrifugalbeschleunigung erzielt werden, wenn ein mit Laufrädern des Verdichters und der Entspannungseinheit mitdrehendes Gehäuse vorgesehen ist.
Um eine effiziente Kühlung des verdichteten Arbeitsmediums zu erzielen, ist es vorteilhaft, wenn in dem Gehäuse ein mitdrehender Wärmetauscher aufgenommen ist. Vorteilhafterweise ist der mitdrehende Wärmetauscher umfangsseitig außen angeordnet.
Anstelle eines mit den Laufrädern mitrotierenden Gehäuses ist es jedoch ebenso denkbar, dass die Laufräder von einem stillstehenden Gehäuse umgeben sind. Hierdurch kann der konstruktive Aufwand verringert werden. Um jedoch Reibungsverluste des Arbeitsmediums an einem mit dem stillstehenden Gehäuse verbünde- nen Rohr des Wärmetauschers zu vermeiden ist es vorteilhaft, wenn in dem Gehäuse das Rohr des Wärmetauschers teilweise aufgenommen ist, wobei die Oberfläche des stillstehenden Gehäuses, mit welchem das Arbeitsmedium in Kontakt gelangt, möglichst glatt ausgebildet ist.
Um außenliegende, rotierende Teile zu vermeiden ist es günstig, wenn ein den Verdichter und die Entspannungseinheit umgebendes drehfest angeordnetes Gehäuse vorgesehen ist.
Um eine effiziente Wärmezufuhr zum Arbeitsmedium zu erzielen, ist es vorteilhaft, wenn die beiden Wärmetauscher in dem Gehäuse aufgenommen sind.
Wenn zumindest ein das Arbeitsmedium im Kreis führendes, drehbar gelagertes Rohrleitungssystem vorgesehen ist, ergibt sich eine Vorrichtung mit einem vergleichsweise geringem Gesamtgewicht, da die Wandstärke der das Arbeitsmedium führenden Rohre geringer ausgeführt sein kann als jene von das Arbeitsmedium aufnehmenden Gehäusen.
Hinsichtlich der Verdichtung des Arbeitsmediums in dem Rohrleitungssystem mittels der Zentrifugalkraft ist es günstig, wenn das Rohrleitungssystem lineare in radialer Richtung verlaufende Verdichtungsrohre aufweist.
Um das Arbeitsmedium zuverlässig in dem Rohrleitungssystem im Kreis zu führen ist es vorteilhaft, wenn das Rohrleitungssystem gegen die Drehrichtung der Drehwelle gekrümmte Entspannungsrohre aufweist. Hierbei können die Entspannungsrohre zwecks einer konstruktiv einfachen Ausgestaltung im Querschnitt kreisbogenförmig gekrümmt sein. Alternativ ist es auch möglich, dass die Entspannungsrohre im Querschnitt eine Krümmung mit einem sich zum Drehmittelpunkt konstant verringernden Radius aufweisen. Hierdurch können etwaige Turbulenzen in dem Rohrleitungssystem reduziert werden.
Ebenso ist zuverlässig eine Strömung des Arbeitsmediums in dem Rohrleitungssystem gewährleistet, wenn in dem Rohrleitungssystem eine relativ zu dem Rohrleitungssystem rotierendes Schaufelrad aufgenommen ist. Hierbei kann das Schaufelrad, welches als Verdichter, Entspannungsturbine oder Leitrad ausgeführt ist, drehfest angeordnet sein, wobei sich aufgrund der drehfesten Anordnung eine Relativbewegung zu dem rotierenden Rohrleitungssystem ergibt. Ebenso ist es denkbar, dass beispielsweise dem Schaufelrad ein Motor zur Erzeugung oder zur Nutzung einer Relativbewegung zu dem Rohrleitungssystem zugeordnet ist bzw. ein Generator, welcher die erzeugte Wellenleistung durch die Relativbewegung des Schaufelrades in elektrische Energie umwandelt.
Hinsichtlich einer einfachen und effizienten Wärmezufuhr bzw. -abfuhr ist es vorteilhaft, wenn axial verlaufende Abschnitte des Rohrleitungssystems von koaxial angeordneten Rohren des Wärmetauschers umgeben sind.
Um die Differenz zwischen der notwendigen Energie aus der Verdichtung und der zurückgewonnenen Energie aus der Entspannung der Vorrichtung beim Betrieb als Wärmepumpe zuzuführen, ist es vorteilhaft, wenn mit der Drehwelle oder dem Rohrleitungssystem ein Motor verbunden ist.
Um die aus unterschiedlichen Temperaturniveaus gewonnene mechanische Energie in elektrische Energie umzuwandeln, d.h. wenn die Vorrichtung als Wärmekraftmaschine verwendet wird, ist es vorteilhaft, wenn mit der Drehwelle ein Generator verbunden ist.
Die Erfindung wird nachstehend anhand von in den Zeichnungen dargestellten bevorzugten Ausführungsbeispielen, auf die sie jedoch nicht beschränkt sein soll, noch näher erläutert. Selbstverständlich sind auch Kombinationen der dargestellten Ausführungsbeispiele möglich. Im Einzelnen zeigen in der Zeichnung:
Fig. 1 schematisch ein Prozessblockschaltbild der erfindungsgemäßen Vorrichtung bzw. des erfindungsgemäßen Verfahrens beim Betrieb als Wärmepumpe;
Fig. 2 eine Schnittansicht einer erfindungsgemäßen Vorrichtung mit einem mitdrehenden Gehäuse/ — O Q —
Fig. 3 eine Schnittansicht einer erfindungsgemäßen Vorrichtung it einem stillstehenden Gehäuse;
Fig. 4 eine Schnittansicht ähnlich Fig. 3 jedoch mit einem im Inneren aufgenommenen Motor/
Fig. 5 eine Schnittansicht eines weiteren Ausführungsbeispiels mit Rohrleitungen, in welchen das Arbeitsmedium geführt wird;
Fig. 6 einen Schnitt gemäß der Linie VI-VI in Fig. 5;
Fig. 7 einen Schnitt gemäß der Linie VII-VII in Fig. 5;
Fig. 8 eine Schnittansicht eines weiteren Ausführungsbeispiels mit einem das Arbeitsmedium aufnehmenden Rohrleitungssystem;
Fig. 9 eine perspektivische Ansicht der Vorrichtung gemäß Fig.
Fig. 10 eine Schnittansicht einer Vorrichtung ähnlich Fig. 5 jedoch mit einer stillstehenden Turbine; und
Fig. 11 eine Schnittansicht ähnlich Fig. 10 jedoch mit einer relativ zum Rohrleitungssystem rotierenden Turbine.
In Fig. 1 ist schematisch ein Prozessblockschaltbild eines ther- modynamisehen Kreisprozesses gezeigt, wie dieser grundsätzlich aus dem Stand der Technik bekannt ist. Bei der gezeigten Verwendung als Wärmepumpe wird zunächst mit Hilfe eines Verdichters 1 eine isentrope Verdichtung des gasförmigen Arbeitsmediums vorgenommen. Anschließend erfolgt über einen Wärmetauscher 2 eine isobare Wärmeabfuhr, so dass die thermische Energie mit hoher Temperatur über einen Kreislauf (mit Wasser, Wasser/Frostschutz oder sonstigen flüssigen Wärmeübertragungsmedien) an einen Heizkreislauf abgegeben wird.
Anschließend wird in einer Turbine ausgebildeten Entspannungseinheit 3 eine isentrope Entspannung durchgeführt, wodurch mechanische Energie rückgewonnen wird. Darauffolgend wird über einen weiteren Wärmetauscher 4 eine isobare Wärmezufuhr durchge- führt, wodurch thermische Energie niedriger Temperatur über einen Kreislauf (mit Wasser, Wasser/Frostschutz, Sole oder sonstigen flüssigen Wärmeübertragungsmedien) dem System zugeführt wird. Üblicherweise wird hierbei thermische Energie aus Brunnenwasser, aus sog. Tiefensonden, bei welchen die in einem bis zu 200 m in der Erde befindlichen Wärmetauscher die Wärme entzogen wird und der Wärmepumpe zugeführt wird, zugeführt oder die thermische Energie aus knapp unter der Erde liegenden großflächigen Wärmetauschern (Rohrleitungen) oder aus der Luft entnommen. Nach der isobaren Wärmezufuhr erfolgt wiederum eine isentrope Verdichtung mit Hilfe der Verdichter 1, wie vorstehend beschrieben.
Sofern die erfindungsgemäße Vorrichtung bzw. das erfindungsgemäße Verfahren zur Umwandlung thermischer Energie höherer Temperatur in thermische Energie niedriger Temperatur eingesetzt wird, erfolgt der vorstehend beschriebene Kreislauf in umgekehrter Reihenfolge. Im Falle des Betriebs als Wärmepumpe ist ein Motor 5 zum Antrieb einer Drehwelle 5' vorgesehen; beim Betrieb als Wärmekraftmaschine wird der Motor durch einen Generator 5 bzw. Motor-Generator 5 ersetzt.
In Fig. 2 ist eine erfindungsgemäße Vorrichtung gezeigt, bei welcher mit Hilfe des Motors 5 über die Drehwelle 5 ' ein Verdichter 1 mit einem mitdrehenden Gehäuse 6 angetrieben wird. Mit der von dem E-Motor 5 angetriebenen Drehwelle 5 ' werden zudem Laufräder 1' des Verdichters 1 angetrieben, so dass das in dem geschlossenen, stillstehenden Gehäuse 8 aufgenommene Edelgas, vorzugsweise Krypton oder Xenon, auf Grund der Zentrifugalbeschleunigung im mitdrehenden Gehäuse 6 verdichtet wird.
In dem mitdrehenden Gehäuse 6 ist eine spiralförmige Rohrleitung 9 des Wärmetauschers 2 aufgenommen, in welchem ein Wärmeaustauschmedium, z.B. Wasser, aufgenommen ist. Das vergleichsweise kalte Wasser wird über einen Eingang 10 in Strömungsrichtung 10' in die spiralförmige Rohrleitung 9 eingebracht und ist im mitdrehenden Gehäuse 6 umfangsaußenseitig angeordnet, um bei einem möglichst hohen Druck des Arbeitsmediums eine isobare Wärmeabfuhr vom Arbeitsmedium zu erzielen, so dass am Ausgang 11 ein vergleichsweise warmes Wasser entnommen werden kann. Das Arbeitsmedium strömt sodann ohne wesentliche Strömungsverluste zu Laufrädern 3' der Entspannungseinheit 3, über welche mechanische Energie rückgewonnen wird. Anschließend erfolgt über eine spiralförmige Rohrleitung 12 des weiteren Wärmetauschers 4 im stillstehenden Gehäuse 8 eine isobare Wärmezufuhr, bevor das Arbeitsmedium wiederum über die Laufräder I1 des Verdichters 1 einer adiabaten isentropen Verdichtung unterzogen wird.
Wesentlich ist jedoch lediglich, dass die Energie des Arbeitsmediums, das in der ein geschlossenes System bildenden Vorrichtung aufgenommen ist, bei der Verdichtung im Verdichter 1 und/oder bei der Entspannung in der Entspannungseinheit 3 seine Strömungsenergie beibehält und lediglich über eine Zentrifugalbeschleunigung der Gasmoleküle des Arbeitsmediums eine Druckerhöhung bzw. -Verringerung des Arbeitsmediums erzielt wird. Hierdurch kann der Wirkungsgrad bzw. die Leistungszahl bei der Umwandlung thermische Energie niedrigerer Temperatur in thermische Energie höherer Temperatur mittels elektrischer bzw. mechanischer Energie und umgekehrt wesentlich verbessert werden.
In Fig. 3 ist ein weiteres Ausführungsbeispiel gezeigt, wobei hier ein stillstehendes Innengehäuse 6' vorgesehen ist. Hierdurch wird der konstruktive Aufwand vereinfacht. Um Strömungsverluste des gasförmigen Arbeitsmediums gering zu halten bzw. den Drall des Arbeitsmediums möglichst beizubehalten sind die stillstehenden Flächen, mit welchen das Arbeitsmedium in Verbindung steht, möglichst glatt ausgebildet und es sind keine quer zur Strömung liegenden Wärmeübertragungsrohre, welche den Druckverlust weiter steigern würden, vorgesehen. So ist die spiralförmige Rohrleitung 9 des Wärmetauschers 2 nicht freiliegend, sondern in dem stillstehenden Gehäuse 6' mit einer glatten Oberfläche 2' aufgenommen. Um die Leistungszahl bzw. den Wirkungsgrad der Gesamtvorrichtung zu erhöhen ist im Inneren des stillstehenden Gehäuses 6' eine Isolierung 13 aufgenommen.
In Fig. 4 ist ein weiteres Ausführungsbeispiel gezeigt, welches im Wesentlichen jenem von Fig. 3 entspricht und lediglich die Anordnung des Motors 5 unterschiedlich; in diesem Ausführungsbeispiel ist nämlich der Motor 5 innerhalb des feststehenden Gehäuses 6 aufgenommen. Um den Motor 5 mit Strom zu versorgen sind Leitungen 14 vorgesehen, welche durch statisch druckfeste Stromdurchführungen 15 sowie eine stillstehende Motorwelle 16 geführt sind. Der Motor 5 ist hierbei mit dem Verdichter 1 bzw. der Entspannungseinheit 3 verbunden, so dass diese mitrotieren. Hierdurch können vorteilhafterweise dynamische Dichtungen (Gas- sowie Flüssigdichtungen) entfallen, und somit Wartungsarbeiten reduziert werden.
In den Fig. 5 bis 7 ist ein weiteres Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Vorrichtung gezeigt, wobei hier alle unter dem Druck des Arbeitsmediums stehenden Teile als Rohre bzw. Rohrleitungssystem 17 ausgebildet sind, wodurch das Gesamtgewicht der Vorrichtung verringert wird und die Wandstärke der Rohre 17 kann geringer ausgeführt sein als jene der in den Fig. 2 bis 4 gezeigten Gehäuse 6, 6' und 8.
Hierbei wird das Arbeitsmedium zunächst in den radial verlaufenden Verdichtungsrohren 18 des Rohrleitungssystems 17 der Verdichtereinheit 1 aufgrund der Zentrifugalbeschleunigung verdichtet. Der Wärmetauscher 2 weist hierbei zum außen liegenden, in axialer Richtung verlaufenden Abschnitt der Rohre 17 koaxial angeordnete Rohre 19 auf, die das jeweilige Rohr 17 umschließen, so dass die Wärme des verdichteten Arbeitsmediums im Gegenstrom an das flüssige Wärmetauschmedium des Wärmetauschers 2 abgegeben wird.
Anschließend wird das Arbeitsmedium in Entspannungsrohren 20 (der Entspannungseinheit 3) entspannt. Die Entspannungsrohre 20 sind hierbei entgegen der Drehrichtung 21 der Vorrichtung gekrümmt, wobei sich aufgrund der rückwärtigen Rohrkrümmung (vgl. Fig. 7) zuverlässig ein Kreislauf des Arbeitsmediums ergibt.
Wie insbesondere in Fig. 7 ersichtlich, können die Entspannungsrohre 20 halbkreisförmig gebogen sein, so dass diese auf konstruktiv einfache Weise hergestellt werden können. Anschließend strömt das Arbeitsmedium in axialer Richtung im Rohrleitungssystem 17, wobei hier der Niederdruckwärmetauscher 4 wiederum ein koaxial angeordnetes Rohr 19 aufweist, so dass aus dem flüssigen Wärmetauschmedium Wärme an das kalte entspannte Arbeitsmedium abgegeben wird.
Wie insbesondere in Fig. 7 ersichtlich, ergeben sich somit 2 geschlossene in Draufsicht im Wesentlichen achterschleifenförmige Rohrleitungssysteme 17 für das Arbeitsmedium, welche um 90° zueinander versetzt angeordnet sind. Selbstverständlich kann das Rohrleitungssystem 17 auch eine größere Anzahl von Leitungen 20 aufweisen, lediglich die Rotationssymmetrie der Anordnung ist aufgrund des einfacheren Wuchtens zu wahren.
Die koaxial zu den axial verlaufenden Abschnitten der Rohre 17 angeordneten Rohre 19 der Wärmetauscher 2 und 4 sind über Leitungen 22, 23, 24, 25 miteinander flüssigkeitsleitend verbunden, wobei dieses Rohrleitungssystem 22 bis 25 fest mit der übrigen Vorrichtung verbunden ist, so dass die Leitungen 22 bis 25 mitrotierend ausgeführt sind. Das flüssige Wärmeübertragungsmedium wird dem Rohrleitungssystem 17 über einen Zulauf 26' eines statischen Verteilers 26 zugeführt; über einen mitdrehenden Verteiler 27 wird das Wärmetauschmedium sodann über die Leitung 22 dem Wärmetauscher 2 zugeführt, in welchem es erwärmt durch die Leitung 23 in den mitdrehenden Verteiler 27 rückgeführt wird. Über den statischen Verteiler 26 bzw. einen Ablauf 26'' wird das erwärmte Wärmeübertragungsmedium sodann dem Heizungskreislauf zugeführt .
Das kalte Wärmeaustauschmedium des Wärmetauschers 4 wird über einen Zulauf 28' eines statischen Verteilers 28 geleitet, mit einem weiteren mitdrehenden Verteiler 29 in diese mitdrehende Leitung 25 zum Niederdruckwärmetauscher 4 gefördert, wo Wärme an das gasförmige Arbeitsmedium abgegeben wird. Anschließend wird das Wärmetauschmedium über die mitdrehende Leitung 25 dem mitdrehenden Verteiler 29 sodann dem statischen Verteiler 28 zugeführt, und verlässt abschließend über einen Ablauf 28'' die Vorrichtung.
Zum Antrieb von Verdichter 1, Wärmetauscher 2, 4 und Entspannungseinheit 3 ist wiederum ein Motor 5 vorgesehen.
In Figuren 8 und 9 ist ein Ausführungsbeispiel ähnlich jenem der Figuren 5 bis 7 gezeigt, wobei hier jedoch die Entspannungsrohre 20 im Querschnitt nicht kreisbogenförmig ausgebildet sind, sondern einen kontinuierlich kleiner werdenden Radius zum Drehachsenmittelpunkt 30 aufweisen. Hierdurch wird eine monoton fallend verzögerte Bewegung des Arbeitsmediums erzielt, wodurch etwaige Turbulenzen reduziert werden können. Zudem sind bei dem in den Figuren 8 und 9 gezeigten Ausführungsbeispiel zwei um 60° zueinander versetzt angeordnete unabhängige Rohrleitungssysteme 17 gezeigt, wobei pro Rohrleitungssystem 17 drei Verdichtungen, Entspannungen etc. stattfinden.
In Fig. 10 ist ein weiteres Ausführungsbeispiel gezeigt, welches Großteils jenem gemäß der Figuren 5 bis 7 entspricht, jedoch wird der Kreislauf des Arbeitsmediums nicht auf Grund entgegen der Drehrichtung gekrümmten Rohren 20 erzielt, sondern mit Hilfe eines Schaufelrades 31, welches als Verdichter bzw. als Turbine wirkt. Das Schaufelrad 31 ist stillstehend angeordnet, wobei aufgrund der relativen Drehbewegung zu den das Schaufelrad 31 umgebenden Rohren 17 eine Strömung des Arbeitsmediums in den Rohren 17 bewirkt wird.
Hierbei wird das Arbeitsmedium in den Rohren 17 der Entspannungseinheit 3 entspannt und das Schaufelrad 31 zugeführt, wobei das Schaufelrad 31 in einem Schaufelradgehäuse 32 aufgenommen ist, welches über einen Deckel 33 geschlossen ist. Das Schaufelrad 31 ist über Lager 34 drehbar gelagert, weist jedoch Permanentmagnete 35 auf, welche mit außerhalb des Schaufelradgehäuses 32 drehfest angeordneten Permanentmagneten 36 zusammenwirken, so dass das Schaufelrad 31 drehfest angeordnet ist. Die Magnete 36 sind hierbei auf einer statischen Welle 37 ruhend gehalten.
In Fig. 11 ist eine zu dem in Fig. 10 gezeigten Ausführungsbeispiel sehr ähnlich ausgebildete Vorrichtung gezeigt, wobei hier jedoch die relative Drehbewegung des Schaufelrads 31 zu den Rohren 17 der Verdichter- und Entspannungseinheit 1 und 3 mit Hilfe eines Motors 38 erzeugt wird. Der Motor 38 ist drehfest mit dem mitrotierenden Verteiler 27 verbunden. Die Stromzuführung erfolgt hierbei über Leitungen 39, die in einer Welle 40 aufgenommen sind. Zur Stromübertragung weist die Welle 40 Kontakte 41 auf. Der Motor 5 bringt bei dieser Ausführung nur Leistung zur Oberwindung des Luftwiderstandes des rotierenden Systems auf. Dieser kann daher durch den Einsatz von Turbinen im Kreislauf des flüssigen Wärmeübertragungsmediums, welche diese Leistung diesem Kreislauf entziehen, entfallen. Die für die Überwindung des Luftwiderstandes benötigte Leistung wird dann von den Pumpen, welche den Kreislauf des flüssigen Wärmeübertragungsmediums antreiben, zusätzlich erbracht.

Claims

Patentansprüche :
1. Verfahren zum Umwandeln thermischer Energie niedriger Temperatur in thermische Energie höherer Temperatur mittels mechanischer Energie und umgekehrt mit einem Arbeitsmedium, welches einen geschlossenen thermodynamisehen Kreisprozess durchläuft, wobei der Kreisprozess folgende Ärbeitsschritte aufweist:
- reversible adiabate Verdichtung des Arbeitsmediums,
- isobare Wärmeabfuhr vom Arbeitsmedium,
- reversible adiabate Entspannung des Arbeitsmediums,
- isobare Wärmezufuhr zum Arbeitsmedium, dadurch gekennzeichnet, dass die Druckerhöhung bzw. -Verringerung des Arbeitsmediums während der Verdichtung bzw. Entspannung durch eine Erhöhung bzw. Verringerung der auf das Arbeitsmedium wirkenden Zentrifugalkraft erzeugt wird, so dass die Strömungsenergie des Arbeitsmediums während der Verdichtung bzw. Entspannung im Wesentlichen beibehalten wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Arbeitsmedium während des gesamten Kreisprozesses gasförmig ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass als Arbeitsmedium ein Edelgas, insbesondere Krypton, Xenon, Argon, Radon bzw. ein Gemisch davon verwendet wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Druck im geschlossen Kreisprozess zumindest über 50 bar, insbesondere über 70 bar, vorzugsweise im Wesentlichen 100 bar beträgt.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Kreisprozess in der Nähe des kritischen Punktes des gasförmigen Arbeitsmediums durchgeführt wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass zur Wärmeabfuhr und Wärmezufuhr ein Wärmetauschmedium mit einem Isentropenexponenten Kappa ~1, insbesondere ein flüssiges Wärmetauschmedium, verwendet wird.
7. Vorrichtung zum Durchführen eines Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 6 mit einem Verdichter (1) , einer Entspannungseinheit (3) und jeweils einem Wärmetauscher (2, 4) zur Wärmezufuhr bzw. Wärmeabfuhr, dadurch gekennzeichnet, dass der Verdichter bzw. die Entspannungseinheit (1, 3) kein Leitrad aufweisen und derart ausgestaltet sind, dass eine Druckerhöhung bzw. -Verringerung über eine Erhöhung bzw. Verringerung der auf das Arbeitsmedium wirkenden Zentrifugalkraft erzeugt wird.
8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmetauscher (2, 4) jeweils zumindest ein von einem flüssigen Wärmeübertragungsmedium durchströmtes Rohr (9) aufweisen.
9. Vorrichtung nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Entspannungseinheit (3) über die Wärmetauscher (2,4) unmittelbar an den Verdichter (1) anschließt.
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass Laufräder (I1, 3') des Verdichters und der Entspannungseinheit (1, 3) auf einer gemeinsamen Drehwelle (5') gelagert sind.
11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass ein mit den Laufrädern (I1) des Verdichters (1', 3') und der Entspannungseinheit (3) mitdrehendes Gehäuse (6) vorgesehen ist,
12. Vorrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass in dem Gehäuse (6) ein mitdrehender Wärmetauscher (2) aufgenommen ist.
13. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Laufräder (1', 3') von einem stillstehenden Gehäuse (61) umgeben sind.
14. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass in dem Gehäuse (6') das Rohr (9) des Wärmetauschers (2) teilweise aufgenommen ist.
15. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass ein den Verdichter (1) und die Entspannungseinheit (3) umgebendes drehfest angeordnetes Gehäuse (8) vorgesehen ist.
16. Vorrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Wärmetauscher (2, 4) in dem Gehäuse (8) aufgenommen sind.
17. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest ein das Arbeitsmedium im Kreis führendes, drehbar gelagertes Rohrleitungssystem (17) vorgesehen ist.
18. Vorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass das Rohrleitungssystem (17) lineare in radialer Richtung verlaufende Verdichtungsrohre (18) aufweist.
19. Vorrichtung nach Anspruch 17 oder 18, dadurch gekennzeichnet, dass das Rohrleitungssystem (17) gegen die Drehrichtung der Drehwelle (5') gekrümmte Entspannungsrohre (20) aufweist.
20. Vorrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass die Entspannungsrohre (20) im Querschnitt kreisbogenförmig gekrümmt sind.
21. Vorrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass die Entspannungsrohre (20) im Querschnitt eine Krümmung mit einem sich zum Drehmittelpunkt (30) konstant verringernden Radius aufweisen.
22. Vorrichtung nach Anspruch 17 oder 18, dadurch gekennzeichnet, dass in dem Rohrleitungssystem (17) eine relativ zu dem Rohrleitungssystem (17) rotierendes Schaufelrad (31) aufgenommen ist.
23. Vorrichtung nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, dass das Schaufelrad (31) drehfest angeordnet ist.
24. Vorrichtung nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, dass das Schaufelrad (31) ein Motor (38) zur Erzeugung bzw. Nutzung einer Relativbewegung zu dem Rohrleitungssystem (17) zugeordnet ist.
25. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 17 bis 24, dadurch gekennzeichnet, dass axial verlaufende Abschnitte des Rohrleitungssystems (17) von koaxial angeordneten Rohren (19) der Wärmetauscher (2, 4) umgeben sind.
26. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 25, dadurch gekennzeichnet, dass mit der Drehwelle (51) bzw. dem Rohrleitungssystem (17) ein Motor oder Generator (5) verbunden ist.
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