EP2165815B1 - Procédé de fabrication d'un béton par malaxage - Google Patents

Procédé de fabrication d'un béton par malaxage Download PDF

Info

Publication number
EP2165815B1
EP2165815B1 EP09370014.4A EP09370014A EP2165815B1 EP 2165815 B1 EP2165815 B1 EP 2165815B1 EP 09370014 A EP09370014 A EP 09370014A EP 2165815 B1 EP2165815 B1 EP 2165815B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
mixture
curve
liquid
consistency
fluidity
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Not-in-force
Application number
EP09370014.4A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP2165815A1 (fr
Inventor
Eric Brunquet
Bogdan Cazacliu
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Skako Concrete
Institut Francais des Sciences et Technologirs des Transports de lAmenagement et des Reseaux
Original Assignee
Skako Concrete
Institut Francais des Sciences et Technologirs des Transports de lAmenagement et des Reseaux
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Skako Concrete, Institut Francais des Sciences et Technologirs des Transports de lAmenagement et des Reseaux filed Critical Skako Concrete
Publication of EP2165815A1 publication Critical patent/EP2165815A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP2165815B1 publication Critical patent/EP2165815B1/fr
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
    • B28C—PREPARING CLAY; PRODUCING MIXTURES CONTAINING CLAY OR CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
    • B28C7/00—Controlling the operation of apparatus for producing mixtures of clay or cement with other substances; Supplying or proportioning the ingredients for mixing clay or cement with other substances; Discharging the mixture
    • B28C7/02—Controlling the operation of the mixing
    • B28C7/022—Controlling the operation of the mixing by measuring the consistency or composition of the mixture, e.g. with supply of a missing component
    • B28C7/026—Controlling the operation of the mixing by measuring the consistency or composition of the mixture, e.g. with supply of a missing component by measuring data of the driving system, e.g. rotational speed, torque, consumed power

Definitions

  • the invention relates to a method for manufacturing a concrete by mixing a mixture of products, namely, on the one hand, fines such as cement and filler, and aggregates, such as in particular sand and gravel, and secondly, a nominal amount of liquid, including water and adjuvants.
  • the invention will control that the concrete in the mixer has become uniform. As such, it concerns all common or technical concrete such as ultra high performance concrete and others. Obtaining the uniform concrete information is useful for triggering the emptying of a truck or for the following operation such as the introduction of fibers, or for starting a next mixing phase.
  • this method is only relevant for the manufacture of a concrete of the same composition. If the composition of the mixture changes, it is necessary to acquire a new reference curve to apply the method. The implementation of this method is therefore particularly tedious.
  • Document is known FR-2444545 a method according to the preamble of claim 1 and a device for adjusting the amount of water during the preparation of the concrete. This process is based on the principle of real-time control of the consistency of the mixture and requires the preliminary determination of a reference curve, by preparing a known concrete, of a consistency determined according to known errors, and introducing into the load a relatively large quantity of water, however reduced by a value corresponding to the humidity maximum cleanliness of the additives and then adding successive identical, relatively small amounts of water.
  • the various values of the consistency of the concrete, as well as the absolute quantities of water contained in the load are recorded at each intake of water, after expiration of a mixing delay and stabilization of the signal of consistency, and stored in a memory. These recorded data make it possible, during a new load of the concrete mixer, to prepare a concrete of identical composition, by checking the consistency and using a signal of stabilized consistency.
  • a first drawback of the document FR-2444545 is the use of a stabilized signal of consistency.
  • modern concretes typically self-compacting concretes which are put in place, without vibration, or very fluid concretes, concretes which contain a large proportion of admixtures, called superplasticizers or water reducers, there is no stabilization the consistency signal: indeed, the adjuvants modify the consistency of the mixture, by slow action of deflocculation of the cement, over a period of time much greater than the time spent in the mixer.
  • the second disadvantage of this method is that it is only suitable for the manufacture of concrete with the same formula as the concrete that allowed the establishment of the reference curve.
  • Document is also known DE 40 39 083 a method in which the consistency of a concrete is measured by measuring the power absorbed by the mixer and the liquid / solid ratio of the mixture is deduced therefrom.
  • the object of the present invention is to propose a concrete manufacturing process making it possible to overcome the aforementioned drawbacks, ensuring, on the one hand, the manufacture of a quality concrete, while respecting the mixing time and the dosing of the liquids in the mixture.
  • the object of the present invention is to allow accurate dosing of liquid components in a short mixing time.
  • Another object of the invention is to provide such a method ensuring a productivity gain by knowing the moment when the concrete is uniform in the mixer, allowing in particular to reduce to the necessary extent the mixing time during the manufacture of concrete.
  • Another object of the invention is to provide a concrete manufacturing method for correcting a dosage error, in particular by compensation in the dosage of a next batch.
  • Another object of the invention is to propose a manufacturing method, allowing to identify a severe error of dosage, and / or to correct the water content during the kneading cycle.
  • Another object of the invention is to propose a process for the manufacture of concrete, more particularly of strongly adjuvanted concrete with tight tolerance, such as for example self-compacting concrete, or for structures.
  • Another object of the present invention is to propose an installation for implementing the method.
  • the invention relates to a method for manufacturing a concrete by mixing according to claim 1.
  • the point of the consistency curve corresponding to the abrupt transition between the highly cohesive state 5 and the state 6 of the mixture, called the granular suspension, will be referred to as the point of fluidity Pf.
  • the invention relates to a method for manufacturing a concrete by mixing products, namely on the one hand, such as cement and fillers, and aggregates such as sand and gravel and on the other hand , a nominal quantity of liquid Qn, in particular water and admixtures, in a kneader.
  • the method is based on the principle of real-time control of the consistency of the mixture during the mixing of the products.
  • This measure of consistency Mc may be a measure of the mixing power, as illustrated on the curves and mainly developed later, or a measurement of a force or a torque on a kneading member of the kneader, the measurement of a drag force of a sphere immersed in the mixture, such as for example acquired with the VISCOPROBE ® probe or any direct or indirect measurement of the consistency.
  • the consistency can also be measured in a less direct way by humidity sensors, free surface roughness, vibrations ...
  • the process requires the preliminary determination of a reference curve, called flow curve Cf, which combines the points of fluidity Pf for the same mixer, the same total amount of products loaded and the same order of introduction of these products.
  • This curve Cf delimits two consecutive phases of mixing during kneading in the geometric space representative of the consistency of the mixture with respect to the kneading time, namely a first referenced phase 8, referred to as cohesive, in which the mixture is cohesive because of the importance of capillary forces, and a second phase 9, called granular suspension in which the capillary forces have suddenly disappeared.
  • this fluidity curve although dependent and specific, on the one hand, to said mixer, but also on the other hand, to an order of introduction of the products into the mixer as well as that a total amount of loaded products was also dependent on the rheology of the mixture but independent of the composition that produces this rheology.
  • the invention arose from the desire of the inventors to use this specificity of the curve to establish a new in situ measurement strategy of the rheology of the mixture, therefore, in general to measure in situ the amount of water in the mixture. All the developments presented around the measurement and correction of the quantity of water can be applied for measuring and correcting the consistency of concretes.
  • This reference curve can be acquired by producing several batches of concrete of the same volume, according to the same order of introduction of the products into the mixer, with different compositions (following different recipes or variations in the water content of the aggregates) and to identify for each curve the fluidity point Pf. Then, it is sufficient to superpose the evolution curves of the consistency measurement, as illustrated in FIG. figure 2 to get a first idea of the materiality of the fluidity curve Cf.
  • the fluidity curve can be modeled, for example, by a simple straight line or by another mathematical, polynomial or other model from the data acquired (points Pf) . Then, for a given concrete recipe, it is sufficient to match flow points with different water contents or different consistencies to calibrate the measurements of said given concrete recipe.
  • the difference ⁇ 1 between the actual quantity of liquid Qr and the nominal quantity of liquid Qn can be estimated before the passage of the fluidity point, making it possible in particular to anticipate a possible corrective measure on the manufacture of concrete the tempering in progress, such as for example the modification of the mixing time with respect to a nominal time, or the addition of liquid in the current batch.
  • the difference ⁇ l can be determined more precisely, possibly making it possible to quantify with more certainty a corrective action on the following batch (s).
  • the figure 3 illustrates several consistency curves recorded during the implementation of the method.
  • the curves each make it possible to determine the difference ⁇ l between the actual quantity of liquid Qr in the concrete and the nominal quantity referred to Qn.
  • This actual quantity is obtained by determining the fluidity point Pf, which is the intersection between the consistency curve Cc and the fluid flow curve Cf, to which the actual quantity of the liquid is made to correspond.
  • the solids S that is to say in particular the fines and the aggregates, are introduced simultaneously, then the liquids I are introduced.
  • the origin of the mixing times corresponds here, according to a non-limiting example, at the end of the introduction of the liquid into the mixer.
  • the consistency curve intersects the fluidity curve at a given position.
  • the points Pf of the fluidity curve are correlated with the quantity of liquid in the mixture, it is possible to know, especially by extrapolation, the actual quantity of liquid in the mixture during the concrete production phase. .
  • intersection zone 10 for which it is considered that the actual quantity of liquid in the mixture corresponds, according to a tolerance, to the nominal quantity of liquid targeted
  • intersection zone marked 11 for which it is considered that the actual quantity of liquid in the mixture is in excess, but can however be corrected by the following wastes that will be homogenized in the truck spinning truck
  • intersection section marked 12 for which it is considered that the actual amount of liquid in the mixture is insufficient but can be corrected.
  • the section marked 13 corresponds to a severe error of determination of the excess water, and can be considered as uncorrectable.
  • the corresponding tempering will have to receive a specific treatment.
  • the intersection section 14 of the fluidity curve corresponds to a severe error of dosage for lack of water but can be corrected by the addition of liquid, in particular water, during mixing.
  • the water differences given to the figure 3 are indicative and do not limit the invention as to the determination of the different sections of use of the fluidity curve.
  • the Figures 4 to 6 illustrate, according to an example, a production cycle of a concrete and in particular, the in situ measurement of the consistency of a mixture whose actual quantity of water corresponds, within the tolerances, to the target nominal quantity.
  • the first peak Pc at least local, allows in particular to deduce the wear of the blades of the kneader.
  • a shaded area 15, called tolerance makes it possible to predict the actual quantity of liquid Qr in the mixture, which corresponds, according to tolerances, to the nominal quantity of water targeted Qn.
  • the figure 6 represents the consistency curve at time tm corresponding to the flow point Pf.
  • the flow point can be determined with certainty.
  • the difference between the actual quantity and the nominal amount of liquid can be calculated to confirm the expected difference.
  • the difference ⁇ l is 1.5 l / m 3 , especially below a tolerance set at plus or minus 2.5 l / m 3 .
  • the actual quantity of liquid is therefore in accordance with the target quantity.
  • this point of fluidity Pf can be considered uniform concrete and exploited as an end of kneading.
  • the mixing can therefore be stopped, in particular manually or automatically, to proceed to the manufacture of a next batch.
  • the mixing time is thus kept to a minimum, thus ensuring optimum productivity during the manufacture of the concrete.
  • a margin of a few seconds for example of 4 seconds, can be taken to cause the stopping of the mixing. No corrective action is taken on the manufacture of concrete.
  • the Figures 7 to 9 illustrate another cycle of production of concrete and correspond to the evolution of a consistency curve for a mixture whose actual quantity of liquid is in excess.
  • the method may comprise a corrective measure in which the mixing time is reduced to less than a nominal mixing time.
  • the figure 9 illustrates the consistency curve at a mixing instant corresponding to the fluidity point Pf.
  • the difference can be determined more precisely by the direct calculation of the intersection between the fluid flow curve Cf and the constancy curve Cc. According to the example, this difference is 6.8 l / m 3 , in excess.
  • the corrective measures of the process may be to stop the mixing from the passage of the melt point Pf and to subtract at least a portion of the excess volume from the mixture of the next batch (next production cycle).
  • the Figures 10 to 12 represent another cycle of concrete production and in particular the evolution of the consistency curve for a mixture whose actual quantity of liquid Qr is less than the nominal quantity Qn referred to.
  • the figure 12 illustrates the consistency curve at time tm corresponding to the flow point Pf. It is possible to calculate by calculation the water difference between the actual quantity and the nominal quantity of liquid, which, according to the example, is 71 / m 3 .
  • Examples of implementation of the method of Figures 4 to 12 illustrate examples of corrective actions taken on concrete manufacturing. However, corrective actions are not limited to these examples.
  • the corrective action is a change in the mixing time, or a change in the amount of liquid in the mixture of the current batch, or a change in the amount of liquid to be expected in the mixture of the or the following temp (s).
  • the mixing time is reduced and the mixing is stopped at the passage of the point of contact.
  • fluidity before the mixing time generally necessary for the nominal recipe, and / or subtracting at least a portion of the excess volume in the mixture of the following batch (s).
  • the mixing time is prolonged if necessary until obtaining the fluidity point and / or adding at least a portion of the void volume in the mixture of the current batch or the following batch (s).
  • the mixing is prolonged for an additional period in order to reduce the consistency of the mixture to an acceptable limit value and the additional mixing time is determined by modeling, after the flow point Pf, said consistency curve by asymptotic hyperbole.
  • the process will find particular application for the manufacture of self-compacting concrete.
  • the plant comprises a kneader, means for feeding the kneader with fines and aggregates, means for feeding the kneader with liquid, and means for measuring a value representative of the consistency of the mixture, emitting at least one signal of measuring, said central being equipped with a control automation.
  • the installation further comprises logic and processing means including in particular a computer or the like, an input interface for the at least one measurement signal, in real time, a communication data input and output interface. with the decommissioning automation of the central unit, said logic and processing means being programmed to ensure, on the one hand, the calculation in real time of the consistency Cc and in particular its display on a display screen, and secondly , the calculation of the flow point Pf, the intersection of the consistency curve Cc with the flow curve Cf.
  • logic and processing means including in particular a computer or the like, an input interface for the at least one measurement signal, in real time, a communication data input and output interface.
  • the data of the fluidity curve can be stored in the computer memory, stored in correspondence with a mixer, a total quantity of loaded products, as well as with respect to an order of introduction of the products into the mixer for a given recipe.
  • Cf corresponds a real quantity of liquid in the fluidity mixture which can be determined at least in advance. in particular by extrapolation during the follow-up of the consistency curve Cc.
  • the computer can furthermore allow the calculation of the difference between the actual quantity of liquid in the mixture and the target nominal quantity.
  • a correspondence table stored in the memory can make it possible to match, for a given concrete recipe, to a fluid flow point Pf the actual quantity of liquid or a difference between the actual quantity of liquid and the target nominal quantity.
  • the step of stopping the mixer as soon as the flow point passes and / or the step of taking a corrective action on the manufacture of the concrete, in particular the modification of the mixing time or the modification the quantity of liquid in the mixture can be taken by the operator, using control elements constituted by the display screen, the display of the consistency curve and the liquid difference.
  • more successful, stopping the mixing and / or taking a corrective action on the manufacture of concrete can be achieved automatically by a control of the mixer and / or means for feeding the mixer with liquid with the logical and processing means.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Preparation Of Clay, And Manufacture Of Mixtures Containing Clay Or Cement (AREA)

Description

  • L'invention est relative à un procédé de fabrication d'un béton par malaxage d'un mélange de produits, à savoir, d'une part, des fines telles que ciment et filler, et des granulats, tels que notamment sable et graviers, et d'autre part, une quantité nominale de liquide, notamment d'eau et d'adjuvants.
  • Alors que les bétons traditionnels s'accommodent d'une précision de dosage d'eau de 10 litres d'eau au m3 de béton, ces bétons à tolérance serrée ont besoin d'une précision de dosage supérieure à 5 l/m3.
  • En raison de l'humidité inconnue du sable et des graviers dans le mélange et de l'importance qu'elle revêt dans le pourcentage final de liquide dans le mélange, mais aussi en raison d'autres imprécisions lors du dosage, il est aujourd'hui particulièrement difficile d'atteindre cette précision à chaque gâchée. Ainsi, pour ce type de produit fluide, il est connu de rattraper la composition du béton, principalement par expérience, à l'aide d'une ou de deux gâchées suivantes qui seront incorporées avec la gâchée à corriger dans la cuve d'un même camion toupie. Quoiqu'il en soit, avant de procéder à la pose du béton fluide, la rhéologie du mélange est contrôlée par des mesures de consistance sur chantier (affaissement au cone d'Abrams, étalement, maniabilité ...).
  • L'invention permettra de contrôler que le béton dans le malaxeur est devenu uniforme. A ce titre, elle concerne tous les bétons courants ou techniques comme le béton à ultra haute performance et autres. L'obtention de l'information béton uniforme est utile pour déclencher la vidange dans un camion toupie ou bien pour faire l'opération suivante comme l'introduction de fibres, ou encore, pour permettre de commencer une phase de malaxage suivante.
  • On connaît également du document intitulé « Suivi et contrôle de la fabrication des mélanges, une nouvelle jeunesse pour le wattmètre différentiel ». bulletin liaison du Laboratoire Central des Ponts et Chaussées, 1991, Roger Teillet, Serge Bruneaud, Yves Charonnat, le fait de mesurer la puissance consommée par le moteur du malaxeur au cours du malaxage. Ce document résume les avancées et l'état de l'art sur la mesure de la puissance consommée par le malaxeur. En 1928, Purrington et Loring eurent l'idée de mettre en corrélation la puissance appelée par le moteur du malaxeur et la consistance du mélange. Cette consistance du mélange dépendant fortement de la teneur en eau, il est connu de ce document une méthode permettant le contrôle de la teneur en liquide du mélange grâce à des relevés de courbes de puissance.
  • Cela étant, cette méthode n'est pertinente que pour la fabrication d'un béton de même composition. Si la composition du mélange change, il est nécessaire d'acquérir une nouvelle courbe de référence pour appliquer la méthode. La mise en place de cette méthode est donc particulièrement fastidieuse.
  • Cette méthode utilise la stabilisation de la mesure à un palier qui est fonction de la teneur en eau du béton. Cette méthode n'est plus adaptée aux nouveaux bétons car elle bute sur les difficultés suivantes :
    • pour les bétons fortement adjuvantés, il n'y a pas de stabilisation évidente,
    • pour les bétons très fluides, les variations du signal de mesure en fonction de la teneur en eau sont très faibles.
  • On connaît du document FR-2.444.545 un procédé selon le préambule de la revendication 1 et un dispositif de réglage de la quantité d'eau lors de la préparation du béton. Ce procédé repose sur le principe du contrôle en temps réel de la consistance du mélange et nécessite la détermination préalable d'une courbe de référence, en préparant un béton connu, d'une consistance déterminée suivant les errements connus, et en introduisant dans la charge une quantité relativement importante d'eau, réduite cependant d'une valeur correspondant à l'humidité propre maximale des additifs et en ajoutant ensuite des quantités d'eau successives identiques, relativement petites.
  • Lors de cette première étape, les diverses valeurs de la consistance du béton, ainsi que les quantités absolues d'eau contenues dans la charge, sont enregistrées à chaque admission d'eau, après expiration d'un délai de mixage et stabilisation du signal de consistance, et emmagasinées dans une mémoire. Ces données enregistrées permettent lors d'une nouvelle charge de la bétonnière de préparer un béton de composition identique, par contrôle de la consistance et utilisation d'un signal de consistance stabilisé.
  • Le procédé du document FR-2.444.545 souffre de deux inconvénients majeurs.
  • Un premier inconvénient du document FR-2.444.545 est l'utilisation d'un signal stabilisé de consistance. Avec les bétons modernes, typiquement les bétons autoplaçants qui se mettent en place, sans vibration, ou les bétons très fluides, bétons qui contiennent une large proportion d'adjuvants, appelés superplastifiants ou réducteurs d'eau, il n'y a pas de stabilisation du signal de consistance : en effet, les adjuvants modifient la consistance du mélange, par action lente de défloculation du ciment, sur une période de temps largement supérieure au temps passé dans le malaxeur.
  • Avec ce type de béton, une valeur de consistance d'une gâchée ne peut être comparée à une autre valeur d'une autre gâchée seulement si le temps de malaxage et identique. Le procédé du document FR-2.444.545 est donc inapproprié pour de tels bétons adjuvantés.
  • Le deuxième inconvénient de ce procédé est qu'il convient uniquement pour la fabrication de béton de formule identique à celle du béton ayant permis l'établissement de la courbe de référence.
  • On connaît également du document DE 40 39 083 un procédé dans lequel on mesure la consistance d'un béton, en mesurant la puissance absorbée par le malaxeur et on en déduit le rapport liquide/solide du mélange.
  • Le but de la présente invention est de proposer un procédé de fabrication de béton permettant de pallier aux inconvénients précités, assurant, d'une part, la fabrication d'un béton de qualité, tout en respectant le temps de malaxage et le dosage des liquides dans le mélange.
  • Plus particulièrement, le but de la présente invention vise à permettre un dosage précis des composants liquides dans un temps de malaxage court.
  • Un autre but de l'invention est de proposer un tel procédé assurant un gain de productivité par la connaissance du moment où le béton est uniforme dans le malaxeur, permettant notamment de réduire au strict nécessaire le temps de malaxage lors de la fabrication de béton.
  • Un autre but de l'invention est de proposer un procédé de fabrication de béton permettant de corriger une erreur de dosage, notamment par compensation dans le dosage d'une gâchée suivante.
  • Un autre but de l'invention est de proposer un procédé de fabrication, permettant, d'identifier une erreur sévère de dosage, et/ou de corriger la teneur en eau au cours du cycle de malaxage.
  • Un autre but de l'invention est de proposer un procédé pour la fabrication de béton, plus particulièrement de béton fortement adjuvanté à tolérance de consistance serrée, comme par exemple du béton autoplaçant, ou pour des ouvrages d'art.
  • Un autre but de la présente invention est de proposer une installation pour la mise en oeuvre du procédé.
  • D'autres buts et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre, qui n'est donnée qu'à titre indicatif et qui n'a pas pour but de la limiter.
  • L'invention concerne un procédé de fabrication d'un béton par malaxage selon la revendication 1.
  • L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante accompagnée des dessins en annexe parmi lesquels :
    • la figure 1 représente un relevé de la puissance appelée par le malaxeur lors d'un cycle de production d'un béton à très faible rapport eau/fines ; ce type de béton est caractérisé par un temps de mélange long et permet de mieux visualiser les différentes phases de malaxage,
    • la figure 2 illustre plusieurs relevés de puissance de béton introduits dans le malaxeur selon un même ordre, de même quantité totale de produits chargés, et dont la composition est différente, notamment pour la détermination de la courbe de fluidité,
    • la figure 3 illustre plusieurs relevés de puissance introduits dans le malaxeur dans un même ordre, de même quantité totale de produit chargé, avec les mêmes proportions des constituants autres que l'eau, dans des tolérances de production illustrant les écarts entre la quantité réelle d'eau associée à chaque courbe et la quantité nominale d'eau visée,
    • les figures 4, 5 et 6, illustrent respectivement, à trois instants, notamment un tm = 0 (fin de l'introduction de l'eau), avant le point de fluidité, et au point de fluidité le relevé de puissance en temps réel lors de la mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention, plus particulièrement d'un mélange dont la quantité réelle de liquide est satisfaisante par rapport à la quantité nominale de liquide visée,
    • les figures 7, 8 et 9 illustrent respectivement le relevé de puissance à trois instants consécutifs, respectivement à tm = 0, avant le point de fluidité, et au point de fluidité, d'un mélange dont la quantité réelle de liquide s'avère supérieure à la quantité nominale visée,
    • les figures 10, 11 et 12 illustrent le relevé des puissances, respectivement à trois instants consécutifs, à tm = 0, avant le point de fluidité, et au point de fluidité, d'un mélange dont la quantité réelle de liquide s'avère inférieure à la quantité nominale de liquide visé.
  • Un relevé de puissance, fonction du temps de malaxage, est illustré à la figure 1. La section de temps repérée 1 est la phase de chargement (d'introduction des produits dans le malaxeur), la section de temps repérée 2, la phase de malaxage proprement dite. On observe que la courbe passe par un pic puis diminue régulièrement au cours du temps. Lors de ce cycle de malaxage de l'ordre de 10 minutes, les particules du mélange passent par plusieurs états, repérés 3 à 7 :
    • l'état 3, à environ 30 secondes de malaxage, est non cohésif, il correspond à un état où les gouttelettes d'eau sont recouvertes des matières sèches,
    • l'état 4, à environ 1 min 30 secondes de malaxage, est cohésif, il correspond à un état où de l'eau sort des granules et forme des ponts de capillarité avec les granules voisins,
    • l'état 5, à environ 2 min 30 secondes de malaxage, est hautement cohésif ; il est caractérisé par l'augmentation des ponts et donc des forces de capillarité. La surface du mélange est très irrégulière,
    • l'état 6, dit suspension granulaire, après 5 minutes de malaxage environ, correspond à un état où l'eau vient en excès des granules, la pâte devient alors brusquement un fluide ; ce fluide reste toutefois chargé d'une quantité importante d'agrégats de particules fines mouillées à l'extérieur, mais restant sec à l'intérieur, la poursuite de malaxage permet de casser ses agrégats et,
    • l'état 7, à partir de 8 minutes de malaxage environ, la pâte présente une apparence crémeuse.
  • On appellera point de fluidité Pf le point de la courbe de consistance correspondant à la brusque transition entre l'état 5, hautement cohésif et l'état 6 du mélange, dit suspension granulaire.
  • Le point de fluidité au moment de la brusque transition peut, de manière générale, être détectée par différentes méthodes, et par exemple :
    • détection d'un point angulaire sur la courbe de consistance (par exemple, par l'exploitation de la dérivée de cette courbe),
    • diminution brusque des fluctuations rapides (bruits) du signal de la mesure de consistance.
  • Aussi, l'invention concerne un procédé de fabrication d'un béton par malaxage de produits, à savoir d'une part, des fines telles que notamment ciment et fillers, et des granulats tels que notamment sable et graviers et, d'autre part, une quantité nominale de liquide Qn, notamment d'eau et d'adjuvants, dans un malaxeur.
  • Selon l'invention, le procédé repose sur le principe de contrôle en temps réel de la consistance du mélange pendant le malaxage des produits. Cette mesure de consistance Mc peut être une mesure de la puissance de malaxage, telle qu'illustrée sur les courbes et principalement développée par la suite, ou encore une mesure d'un effort ou d'un couple sur un organe de malaxage du malaxeur, la mesure d'un effort de traînée d'une sphère plongée dans le mélange, telle que par exemple acquise avec la sonde VISCOPROBE ® ou encore toute mesure directe ou indirecte de la consistance. La consistance peut être mesurée aussi de manière moins directe par des capteurs d'humidité, de rugosité de surface libre, de vibrations ...
  • Le procédé nécessite la détermination préalable d'une courbe de référence, dite courbe de fluidité Cf, qui réunit les points de fluidité Pf pour un même malaxeur, une même quantité totale de produits chargés et un même ordre d'introduction de ces produits. Cette courbe Cf délimite deux phases consécutives du mélange au cours du malaxage dans l'espace géométrique représentatif de la consistance du mélange par rapport au temps de malaxage, à savoir une première phase repérée 8, dite cohésive, dans laquelle le mélange est cohésif en raison de l'importance des forces capillaires, et une deuxième phase 9, dite suspension granulaire dans laquelle les forces capillaires ont brusquement disparu.
  • Les inventeurs ont notamment remarqué que cette courbe de fluidité, bien que dépendante et spécifique, d'une part, audit malaxeur, mais aussi d'autre part, à un ordre d'introduction des produits dans le malaxeur ainsi qu'à une quantité totale de produits chargés était dépendante aussi de la rhéologie du mélange mais indépendante de la composition qui produit cette rhéologie.
  • L'invention est née de la volonté des inventeurs d'utiliser cette spécificité de la courbe pour établir une nouvelle stratégie de mesure in situ de la rhéologie du mélange, donc, en général de mesurer in situ la quantité d'eau dans le mélange. Tous les développements présentés autour de la mesure et de la correction de la quantité d'eau peuvent être appliqués pour la mesure et la correction de la consistance des bétons.
  • Cette courbe de référence peut être acquise en produisant plusieurs gâchées de béton de même volume, selon le même ordre d'introduction des produits dans le malaxeur, avec des compositions différentes (suite à des recettes différentes ou des variations de teneur en eau des granulats) et de repérer pour chaque courbe le point de fluidité Pf. Ensuite, il suffit de superposer les courbes d'évolution de la mesure de consistance, telles qu'illustrées à la figure 2 pour avoir une première idée de la matérialité de la courbe de fluidité Cf. La courbe de fluidité peut être modélisée, par exemple, par une simple droite ou encore par un autre modèle mathématique, polynomial ou autres à partir des données acquises (points Pf). Ensuite, pour une recette de béton donnée, il suffit de faire correspondre des points de fluidité à des teneurs d'eau différentes ou des consistances différentes pour calibrer les mesures de ladite recette de béton donnée.
  • Le procédé de fabrication de béton, conforme à l'invention, répond aux étapes suivantes :
    • on charge le malaxeur d'une quantité de produits similaire à celle ayant permis la détermination de la courbe de fluidité Cf, de composition équivalente ou non, selon un ordre d'introduction des produits dans le malaxeur similaire à celle ayant permis la détermination de ladite courbe de fluidité Cf,
    • on malaxe lesdits produits en mesurant la consistance Mc du mélange, et on suit en temps réel l'évolution de la courbe de consistance Cc, représentant la valeur de la consistance Mc du mélange par rapport au temps de malaxage tm,
    • on détermine, directement et/ou par anticipation, le point de fluidité Pf, défini par l'intersection de la courbe de consistance Cc avec la courbe de fluidité Cf et, le cas échéant, on en déduit l'information béton uniforme dès le passage du point de fluidité,
    • on obtient l'écart Δl entre la quantité réelle de liquide Qr dans le mélange et la quantité nominale de liquide Qn, après calibrage de la recette de béton correspondante à partir de l'information béton uniforme au passage du point de fluidité Pf et/ou à partir d'une estimation du passage du produit de fluidité et, le cas échéant, on prend une mesure corrective sur la fabrication du béton.
  • D'une manière générale, l'écart Δl entre la quantité réelle de liquide Qr et la quantité nominale de liquide Qn peut être estimé avant le passage du point de fluidité, permettant notamment d'anticiper une éventuelle mesure corrective sur la fabrication du béton de la gâchée en cours, telle que par exemple la modification du temps de malaxage par rapport à un temps nominal, ou encore, l'ajout de liquide dans la gâchée en cours.
  • Au passage du point de fluidité, l'écart Δl peut être déterminé avec plus de précision, permettant éventuellement de quantifier avec plus de certitude une mesure corrective sur la ou les gâchées suivantes.
  • La figure 3 illustre plusieurs courbes de consistance relevées lors de la mise en oeuvre du procédé. Les courbes permettent chacune de déterminer l'écart Δl entre la quantité réelle de liquide Qr dans le béton et la quantité nominale visée Qn. Cette quantité réelle est obtenue par la détermination du point de fluidité Pf, intersection entre la courbe de consistance Cc et la courbe de fluidité Cf, auquel on fait correspondre la quantité réelle du liquide.
  • Selon cet exemple de la figure 3, on introduit simultanément les matières solides S, à savoir notamment les fines et les granulats, puis on introduit les liquides I. L'origine des temps de malaxage correspond ici, selon un exemple non limitatif, à la fin de l'introduction du liquide dans le malaxeur. En fonction de la teneur de liquide dans le mélange, la courbe de consistance intersectionne la courbe de fluidité en une position donnée. Pour une recette donnée, les points Pf de la courbe de fluidité sont corrélés avec la quantité de liquide dans le mélange, il est possible de connaître, notamment par extrapolation, la quantité réelle de liquide dans le mélange lors de la phase de fabrication du béton.
  • Il est notamment possible de définir pour une recette donnée plusieurs zones d'intersection le long de la courbe de fluidité, à savoir, telles qu'illustrées à la figure 3, une zone d'intersection repérée 10 pour laquelle on considère que la quantité réelle de liquide dans le mélange correspond, selon une tolérance, à la quantité nominale de liquide visée, une zone d'intersection repérée 11 pour laquelle on considère que la quantité réelle de liquide dans le mélange est en excès, mais peut toutefois être corrigée par les gâchées suivantes qu seront homogénéisées dans le camion toupie, et une section d'intersection repérée 12 pour laquelle on considère que la quantité réelle de liquide dans le mélange est insuffisante mais peut être corrigée.
  • La section repérée 13, correspond à une erreur sévère de dosage de l'eau en excès, et peut être considérée comme non corrigible. La gâchée correspondante devra recevoir un traitement spécifique. La section d'intersection 14 de la courbe de fluidité correspond à une erreur sévère de dosage par manque d'eau mais peut être corrigée par l'ajout de liquide, notamment d'eau, au cours du malaxage. Les écarts d'eau donnés à la figure 3 sont indicatifs et ne limitent pas l'invention quant à la détermination des différentes sections d'utilisation de la courbe de fluidité.
  • Les figures 4 à 6 illustrent, selon un exemple, un cycle de production d'un béton et notamment, la mesure in situ de la consistance d'un mélange dont la quantité réelle d'eau correspond, dans les tolérances, à la quantité nominale visée.
  • Plus particulièrement, la figure 4 est un relevé de la courbe de consistance au temps de malaxage tm = 0 correspondant à la fin de l'introduction du liquide. On remarque que, précédemment, tel qu'illustré, il est possible, au cours de la phase d'introduction du liquide dans le mélange, de malaxer les produits et de mesurer la consistance du mélange. Le premier pic Pc, au moins local, permet notamment de déduire l'usure des pales du malaxeur.
  • La figure 5 est un relevé de la courbe de consistance correspondant à un temps de malaxage tm intermédiaire, entre tm=0 et le temps correspondant au point de fluidité. Ce temps de malaxage est toutefois suffisamment proche du temps du point de fluidité Pf pour déterminer, par anticipation, notamment par extrapolation, le point de fluidité Pf. Notamment, telle qu'illustrée à la figure 5, une zone hachurée 15, dite de tolérance, permet de prévoir la quantité réelle de liquide Qr dans le mélange, qui correspond, selon des tolérances, à la quantité nominale d'eau visée Qn.
  • La figure 6 représente la courbe de consistance à l'instant tm correspondant au point de fluidité Pf. Le point de fluidité peut être déterminé avec certitude. L'écart entre la quantité réelle et la quantité nominale de liquide peut être calculé, afin de confirmer l'écart anticipé. Dans le cas illustré à la figure 5, l'écart Δl est de 1,5 l/m3, notamment en dessous d'une tolérance fixée à plus ou moins 2,5 l/m3. La quantité réelle de liquide est donc conforme à la quantité nominale visée.
  • Selon l'exemple illustré du cycle de production des figures 4 à 6, ce point de fluidité Pf peut être considéré comme béton uniforme et exploité comme une fin de malaxage. Le malaxage peut donc être arrêté, notamment manuellement ou automatiquement, pour passer à la fabrication d'une gâchée suivante. On minimise ainsi au strict minimum le temps de malaxage assurant ainsi une productivité optimale lors de la fabrication du béton. Afin de s'assurer que le béton est bien dans l'état uniforme correspondant à une suspension granulaire, une marge de quelques secondes, par exemple de 4 secondes, peut être prise afin de provoquer l'arrêt du malaxage. Aucune mesure corrective n'est prise quant à la fabrication du béton.
  • Les figures 7 à 9 illustrent un autre cycle de production du béton et correspondent à l'évolution d'une courbe de consistance pour un mélange dont la quantité réelle de liquide est en excès. Plus particulièrement, la figure 7 illustre la courbe à l'instant tm=0 correspondant à la fin de l'introduction des liquides.
  • La figure 8 correspond à un instant intermédiaire entre l'instant tm=0 et le temps du point de fluidité. On remarque que la courbe de fluidité se situe en dessous de la zone 15 de tolérance. Par anticipation, il est possible de déduire un écart d'environ 7 l/m3. La quantité réelle de liquide est donc en excès par rapport à la quantité nominale visée. En fonction de la mesure de consistance Mc, notamment si cette dernière est inférieure à une valeur de seuil inférieure, le procédé peut comprendre une mesure corrective où l'on réduit le temps de malaxage, inférieur à un temps de malaxage nominal.
  • La figure 9 illustre la courbe de consistance à un instant de malaxage correspondant au point de fluidité Pf. L'écart peut être déterminé avec plus de précision par le calcul direct de l'intersection entre la courbe de fluidité Cf et la courbe de constance Cc. Selon l'exemple, cet écart est de 6,8 l/m3, en excès. Les mesures correctives du procédé peuvent être d'arrêter le malaxage dés le passage du point de fluidité Pf et de soustraire au moins une partie du volume en excès dans le mélange de la gâchée suivante (cycle de production suivant).
  • Selon l'exemple illustré, on retirera 4 litres / m3 de liquide dans la composition de la gâchée suivante. Il n'est pas possible, selon cet exemple, de soustraire la totalité de l'écart en liquide sur la gâchée suivante, sans poser le risque d'une gâchée susceptible d'être sévèrement déséquilibrée en liquide.
  • Les figures 10 à 12 représentent un autre cycle de production de béton et notamment l'évolution de la courbe de consistance pour un mélange dont la quantité réelle de liquide Qr est inférieure à la quantité nominale Qn visée.
  • Plus particulièrement, la figure 10 illustre la courbe de consistance à l'instant tm=0, correspondant à la fin de l'introduction des liquides dans le malaxeur.
  • La figure 11 illustre la courbe de consistance à un instant tm de malaxage intermédiaire entre tm=0 et le temps du point de fluidité Pf. On remarque, qu'à cet instant, la courbe est au dessus de la zone de tolérance 15, traduisant un manque de liquide dans le mélange. Un écart en liquide de 7 l/m3 est calculé par approximation.
  • La figure 12 illustre la courbe de consistance à l'instant tm correspondant au point de fluidité Pf. Il est possible de déterminer par calcul l'écart en eau entre la quantité réelle et la quantité nominale de liquide, qui, selon l'exemple est de 71/m3.
  • Selon cet exemple, on prend deux mesures correctives sur la fabrication du béton :
    • Tout d'abord, on prolonge le temps de malaxage du béton afin de lui conférer une fluidité suffisante pour permettre le passage de la coulée, notamment dans la goulotte d'un camion toupie. La durée supplémentaire de malaxage, afin d'abaisser la consistance du mélange à une valeur limite acceptable, peut être déterminée en modélisant, après le point de fluidité Pf, ladite courbe de consistance par une courbe asymptotique.
    • D'autre part, on ajoute au moins une partie du volume en manque dans le mélange de la gâchée suivante. Selon cet exemple, on rajoute 5 l/m3.
  • Il est à noter que dans le cas d'un écart sévère dû à un manque d'eau, il reste possible d'ajouter une partie du volume en manque dans la gâchée en cours et ainsi de corriger le mélange.
  • Les exemples de mise en oeuvre du procédé des figures 4 à 12 illustrent des exemples de mesures correctives prises sur la fabrication du béton. Toutefois, les mesures correctives ne sont pas limitées à ces exemples.
  • Plus généralement, la mesure corrective est une modification du temps de malaxage, ou encore une modification de la quantité de liquide dans le mélange de la gâchée en cours, ou encore, une modification de la quantité de liquide à prévoir dans le mélange de la ou les gâchée(s) suivante(s).
  • Notamment, dans le cas d'une quantité réelle de liquide Qr, supérieure à la quantité nominale de liquide Qn pour le mélange, au dessus d'une tolérance donnée, on réduit le temps de malaxage et on stoppe le malaxage au passage du point de fluidité avant le temps de malaxage généralement nécessaire pour la recette nominale, et/ou on soustrait au moins une partie du volume en excès dans le mélange de la ou des gâchées suivantes.
  • Dans le cas d'une quantité réelle de liquide Qr insuffisante, c'est-à-dire inférieure à la quantité nominale de liquide Qn pour le mélange, au dessus d'une tolérance donnée, on prolonge le temps de malaxage si nécessaire jusqu'à l'obtention du point de fluidité et/ou ajoute au moins une partie du volume en manque dans le mélange de la gâchée en cours ou de la ou les gâchées suivantes.
  • Plus particulièrement, selon un mode de réalisation, on prolonge le malaxage d'une durée supplémentaire afin d'abaisser la consistance du mélange à une valeur limite acceptable et on détermine la durée supplémentaire de malaxage en modélisant, après le point de fluidité Pf, ladite courbe de consistance par une hyperbole asymptotique.
  • Le procédé trouvera une application particulière pour la fabrication d'un béton autoplaçant.
  • D'une manière générale, le contrôle en ligne du procédé selon l'invention permettra :
    • d'évaluer l'humidité des granulats et d'étalonner les sondes de mesure dans les trémies afin d'améliorer la régularité de dosage et de réduire le travail de contrôle et d'étalonnage de ces capteurs,
    • de doser l'eau dans la gâchée en cours ou de faire une correction dans les gâchées suivantes de la même toupie,
    • de prévoir pour les bétons fortement adjuvantés comme par exemple les bétons pour les ouvrages d'art et les bétons autoplaçants, la mesure de consistance réduisant les contrôles a postériori,
    • d'ajuster le temps de malaxage, c'est-à-dire de l'augmenter ou de le réduire par rapport à une valeur nominale avant d'ouvrir la trappe de vidange quand les caractéristiques du béton sont stabilisées permettant, d'une manière globale, d'épargner du temps, d'augmenter le gain de productivité, mais aussi gain de qualité,
    • d'éviter de produire un béton non conforme que l'on devra détruire.
  • D'autres informations concernant la maintenance peuvent être obtenues telles que l'usure des pales du malaxeur ou encore le taux du travail effectif du malaxeur.
  • On décrit également une installation pour la mise en oeuvre du procédé, présentant une centrale à béton. La centrale comprend un malax eur, des moyens pour alimenter le malaxeur avec des fines et des granulats, des moyens pour alimenter le malaxeur avec du liquide, et des moyens pour mesurer une valeur représentative de la consistance du mélange, émettant au moins un signal de mesure, ladite centrale étant équipée d'un automatisme de commande.
  • L'installation comprend, en outre, des moyens logiques et de traitement comprenant notamment un ordinateur ou similaire, une interface d'entrée pour ledit au moins signal de mesure, en temps réel, une interface d'entrée et de sortie de données en communication avec l'automatisme d e c ommande de la centrale, lesdits moyens logiques et de traitement étant programmés pour assurer, d'une part, le calcul en temps réel de la consistance Cc et notamment son affichage sur un écran de visualisation, et d'autre part, le calcul du point de fluidité Pf, l'intersection de la courbe de consistance Cc avec la courbe de fluidité Cf.
  • Les données de la courbe de fluidité peuvent être enregistrées dans la mémoire de l'ordinateur, stockées en correspondance par rapport à un malaxeur, une quantité totale de produits chargés, ainsi que par rapport à un ordre d'introduction des produits dans le malaxeur pour une recette donnée. A chaque point de la courbe Cf correspond une quantité réelle de liquide dans le mélange de fluidité qui peut être déterminée au moins par anticipation notamment par extrapolation lors du suivi de la courbe de consistance Cc.
  • L'ordinateur peut permettre, en outre, le calcul de l'écart entre la quantité réelle de liquide dans le mélange et la quantité nominale visée.
  • Un tableau de correspondance stockée dans la mémoire peut permettre de faire correspondre, pour une recette de béton donnée, à un point de fluidité Pf la quantité réelle de liquide ou encore un écart entre la quantité réelle de liquide et la quantité nominale visée.
  • Il est à noter que l'étape d'arrêt du malaxeur dès le passage du point de fluidité et/ou l'étape de prise d'une mesure corrective sur la fabrication du béton, notamment la modification du temps de malaxage ou encore la modification de la quantité de liquide dans le mélange, peut être prise par l'opérateur, à l'aide d'éléments de contrôle que constituent l'écran de visualisation, l'affichage de la courbe de consistance et l'écart de liquide.
  • Selon un mode de réalisation, plus abouti, l'arrêt du malaxage et/ou encore la prise d'une mesure corrective sur la fabrication du béton peuvent être réalisé automatiquement par un asservissement du malaxeur et/ou des moyens pour alimenter le malaxeur avec du liquide avec les moyens logiques et de traitement.
  • Naturellement, d'autres modes de mise en oeuvre auraient pu être envisagés sans pour autant sortir du cadre de l'invention définie par les revendications ci-après.

Claims (10)

  1. Procédé de fabrication d'un béton par malaxage d'un mélange de produits, à savoir, d'une part, des fines telles que notamment ciment et filler, et des granulats tels que notamment sable et graviers et, d'autre part, d'une quantité nominale de liquide (Qn), notamment d'eau et d'adjuvants, dans un malaxeur, ledit procédé reposant sur le principe du contrôle en temps réel de la consistance du mélange pendant le malaxage des produits, et nécessitant la détermination préalable d'une courbe de référence caractérisé en ce que
    ladite courbe de référence, dite courbe de fluidité (Cf), est dépendante et spécifique, d'une part, audit malaxeur, mais aussi, d'autre part,
    à un ordre d'introduction des produits dans le malaxeur, ainsi qu'à une quantité totale de produits chargés, indépendante toutefois de la composition dudit mélange,
    ladite courbe de fluidité (Cf) étant obtenue en produisant plusieurs gâchées de béton de compositions différentes, de même volume, selon le même ordre d'introduction des produits dans le malaxeur, puis en repérant pour chaque courbe le point de fluidité (Pf), ledit point de fluidité (Pf) étant le point de la courbe de consistance correspondant à la brusque transition entre un état (5), hautement cohésif du mélange à l'état (6) du mélange, dit suspension granulaire, dans lequel les forces capillaires ont brusquement disparu,
    ladite courbe de fluidité (Cf) étant la courbe passant par lesdits points de fluidité (Pf), délimitant deux phases consécutives du mélange au cours du malaxage dans l'espace géométrique représentatif de la consistance du mélange par rapport au temps de malaxage, à savoir une première phase, dite cohésive, dans laquelle le mélange est cohésif en raison de l'importance des forces capillaires, et une deuxième phase, dite suspension granulaire dénommée également béton uniforme, dans laquelle les forces capillaires ont brusquement disparu,
    procédé de fabrication dans lequel :
    - on charge le malaxeur d'une quantité de produits similaire à celle ayant permis la détermination de la courbe de fluidité (Cf), de composition équivalente ou non, selon un ordre d'introduction des produits dans le malaxeur similaire à celui ayant permis la détermination de ladite courbe de fluidité (Cf),
    - on malaxe lesdits produits en mesurant la consistance (Mc) du mélange, et on suit en temps réel l'évolution de la courbe de consistance (Cc), représentant la valeur de la consistance (Mc) du mélange par rapport au temps de malaxage,
    - on détermine, directement et/ou par anticipation, le point de fluidité (Pf), défini par l'intersection de la courbe de consistance (Cc) avec la courbe de fluidité (Cf) et, le cas échéant, on en déduit l'information béton uniforme dès le passage du point de fluidité,
    - on obtient l'écart (Δl) entre la quantité réelle de liquide (Qr) dans le mélange et la quantité nominale de liquide (Qn), après un calibrage de la recette de béton correspondante à partir de l'information béton uniforme et/ou à partir d'une estimation du passage du point de fluidité (Pf) et, éventuellement, on prend une mesure corrective sur la fabrication du béton.
  2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel on introduit simultanément les fines et les granulats puis on introduit le liquide.
  3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel au cours de l'introduction du liquide dans le mélange, on malaxe les produits et ou mesure la consistance du mélange au niveau d'un premier pic, au moins local, et on en déduit l'usure des pales du malaxeur.
  4. Procédé selon l'une des revendication 1 à 3, dans lequel la mesure corrective est une modification du temps de malaxage, ou encore, une modification de la quantité de liquide dans le mélange de la gâchée en cours, ou encore, une modification de le quantité de liquide à prévoir dans le mélange de la ou les gâchées suivante(s).
  5. Procédé selon la revendication 4, dans lequel, dans le cas d'une quantité réelle de liquide (Qr) en excès, supérieure à la quantité nominale de liquide (Qn) pour le mélange, au dessus d'une tolérance donnée, on réduit le temps de malaxage et on stoppe le malaxage au passage du point de fluidité (Pf) et/ou on soustrait au moins une partie du volume en excès dans le mélange de la ou des gâchées suivantes.
  6. Procédé selon l'une des revendications 4 ou 5, dans lequel dans le cas d'une quantité réelle de liquide (Qr) insuffisante, c'est à dire inférieure à la quantité nominale de liquide (Qn) pour le mélange, au dessus d'une tolérance donnée, on prolonge le temps de malaxage si nécessaire jusqu'à l'obtention du point de fluidité et/ou on ajoute au moins une partie du volume en manque dans le mélange de la gâchée en cours ou de la ou des gâchées suivantes.
  7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel, dans le cas d'une quantité de liquide réel insuffisante, on prolonge le malaxage d'une durée supplémentaire afin d'abaisser la consistance du mélange à une valeur limite acceptable et on détermine la durée supplémentaire de malaxage en modélisant, après le point de fluidité (Pf), ladite courbe de consistance par une courbe asymptotique.
  8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel la mesure de consistance (Mc) est une mesure de la puissance de malaxage, ou encore, une mesure d'un effort ou d'un couple sur un organe de malaxage du malaxeur, la mesure d'un effort de traînée d'une sphère plongée dans le mélange.
  9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes 1 à 8 trouvant une application particulière pour la fabrication d'un béton à propriété d'usage serré, à consistance contrôlée, pour l'obtention d'une précision de dosage en eau de l'ordre de ± 5 l/m3.
  10. Procédé selon l'une des revendication 1 à 9, dans lequel, dans le cas d'une quantité de liquide réel (Qr) correspondant à la quantité nominale de liquide (Qn) visée, le passage du point de fluidité (Pf) est considéré comme l'information béton uniforme et est exploité comme une fin de malaxage, aucune mesure corrective n'étant prise quant à la fabrication du béton.
EP09370014.4A 2008-09-23 2009-09-23 Procédé de fabrication d'un béton par malaxage Not-in-force EP2165815B1 (fr)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0805215A FR2936180B1 (fr) 2008-09-23 2008-09-23 Procede de fabrication d'un beton par malaxage

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2165815A1 EP2165815A1 (fr) 2010-03-24
EP2165815B1 true EP2165815B1 (fr) 2015-07-29

Family

ID=40711718

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP09370014.4A Not-in-force EP2165815B1 (fr) 2008-09-23 2009-09-23 Procédé de fabrication d'un béton par malaxage

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP2165815B1 (fr)
FR (1) FR2936180B1 (fr)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8557070B2 (en) 2009-09-14 2013-10-15 Joel A. Stanley Method of mounting objects to polymeric membranes
BR112014014186B1 (pt) 2011-12-12 2020-07-07 Verifi Llc método para monitorar e ajustar o abatimento e o conteúdo de ar em uma mistura cimentícia e dispositivo de mistura
CA3060793C (fr) 2012-10-15 2021-11-23 Verifi Llc Indication de volume de beton contenu dans un tambour de melange d'un vehicule de distribution
US9466203B2 (en) 2012-10-15 2016-10-11 Gcp Applied Technologies Inc. Sneak water detection for concrete delivery vehicles
EP3887112A1 (fr) * 2018-11-27 2021-10-06 Officine Meccaniche Galletti O.M.G. S.r.l. Procédé de commande d'un mélangeur et mélangeur correspondant

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2339864A1 (de) * 1973-08-07 1975-02-20 Scheid Geb Fuegner Gisela Verfahren fuer die bemessung des zugabewassers beim maschinellen mischen von beton
DE2855324C2 (de) * 1978-12-21 1986-11-27 Elba-Werk Maschinen-Gesellschaft Mbh & Co, 7505 Ettlingen Verfahren zur Regelung der Wasserzugabe bei der Betonzubereitung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
FI65566C (fi) * 1982-02-09 1984-06-11 Flowcon Oy Foerfarande foer framstaellning av betongmassa
DE4039083A1 (de) * 1990-12-07 1992-06-11 Jan Vala Verfahren zur ermittlung von baustoffkenngroessen

Also Published As

Publication number Publication date
FR2936180A1 (fr) 2010-03-26
FR2936180B1 (fr) 2012-07-06
EP2165815A1 (fr) 2010-03-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2165815B1 (fr) Procédé de fabrication d'un béton par malaxage
JP5795062B2 (ja) 名目用量応答プロファイルに基づくコンクリートのレオロジーを調整する方法
US8764272B2 (en) Method for monitoring thixotropy in concrete mixing drum
EP2831562B1 (fr) Procède de contrôle d'un paramètre d'ouvrabilite d'un béton dans un malaxeur
US11402312B2 (en) Methods and systems for handling fresh concrete based on hydraulic pressure and on rheological probe pressure
KR20120004424A (ko) 콘크리트를 모니터링하고 제어하기 위한 믹서 파형 분석
JP2018538173A (ja) 幅広い速度範囲のコンクリート監視較正
US20210187786A1 (en) Methods for determing fresh concrete discharge volume and discharge flow rate and system using same
CA3095315A1 (fr) Systeme comprenant des capteurs de sortie de dechargement de toupie et procede de caracterisation de la distribution de beton frais utilisant celui-ci
Cazacliu In-mixer measurements for describing mixture evolution during concrete mixing
JP6842619B2 (ja) スランプ及びスランプフロー値の推定方法及び設備
Kashani et al. Production and placement of self-compacting concrete
WO2016023119A1 (fr) Procédé et système pour la manipulation de béton prêt à l'emploi et procédé pour la production de données d'étalonnage
FR3082770A1 (fr) Procede automatise de fabrication et de distribution de materiau de type beton, mis en œuvre par une centrale automatisee
JP5283555B2 (ja) コンクリートの性状の推定方法
KR101342079B1 (ko) 생 콘크리트의 단위 공기량 측정을 이용한 단위수량측정방법
JP4469547B2 (ja) レディーミクストコンクリートの製造方法および製造装置
CA3148540A1 (fr) Methode et systeme pour detecter la segregation qui se passe dans un melange de beton frais agite dans un tambour de melange
Cazacliu et al. New methods for accurate water dosage in concrete central mix plants
JP2005283363A (ja) レディミクストコンクリートの骨材の吸水量を除いた水量の測定方法
JPH07197444A (ja) 固化土の造成方法
Brunquet et al. In-situ on-line control of SCC production regularity
KR20150043758A (ko) 실리카 고무의 배합온도 제어방법
JPH05322737A (ja) コンクリート製造装置
JP2000121531A (ja) ミキサーの運転中に生コンクリートのスランプを自動的に測定する方法

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA RS

17P Request for examination filed

Effective date: 20100922

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: SKAKO CONCRETE

Owner name: LABORATOIRE CENTRAL DES PONTS ET CHAUSSEES

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20150109

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: SKAKO CONCRETE

Owner name: INSTITUT FRANCAIS DES SCIENCES ET TECHNOLOGIES DES

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 738916

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20150815

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 602009032464

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 7

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MK05

Ref document number: 738916

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20150729

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20150729

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20151029

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20151030

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20151129

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20151130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150923

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 602009032464

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

26N No opposition filed

Effective date: 20160502

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 8

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150930

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150923

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150930

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20160916

Year of fee payment: 8

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20090923

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20150930

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 9

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20170923

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20150729

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170923

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20180913

Year of fee payment: 10

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 602009032464

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200401

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20210830

Year of fee payment: 13

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20220930