EP2148913A2 - Verfahren und vorrichtung zum behandeln von durch druckvergasen fester brennstoffe erzeugtem produktgas - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zum behandeln von durch druckvergasen fester brennstoffe erzeugtem produktgas

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EP2148913A2
EP2148913A2 EP08758739A EP08758739A EP2148913A2 EP 2148913 A2 EP2148913 A2 EP 2148913A2 EP 08758739 A EP08758739 A EP 08758739A EP 08758739 A EP08758739 A EP 08758739A EP 2148913 A2 EP2148913 A2 EP 2148913A2
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EP
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Gerhard Schmitt
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Lurgi Clean Coal Technology Pty Ltd
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Publication date
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    • Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen

Definitions

  • pressurized gases can be solid fuels, such as peat, lignite, coke, hard coal, biomass or the like.
  • solid fuels such as peat, lignite, coke, hard coal, biomass or the like.
  • ash content up to 50 wt.%
  • water content up to 50 wt.%
  • a run in countercurrent mixture of water vapor and oxygen or air under pressures of 1 to 100 bar [a] gasified at temperatures below the melting point of the ashes contained in the respective fuel to crude product gas Ullmann 's Encyclopedia of Industrial Chemistry, Vol. A 12, VCH Verlagsgesellschaft mbH, Weinheim 1989, p 218 to 226, Lurgi Handbook, Lurgi Societies, Frankfurt am Main 1970, 2nd Chapter 2.1).
  • the initially described process for purifying raw product gas produced by pressurized solid fuel gasses based on the ability of cold oxygenate, especially CH 3 OH, to remove all gas contaminants from the crude product gas in a single operation, also for removal of CO 2 can be used from the formed in the direct reduction of iron ore recycled in the circulation with CO 2 and water vapor laden return gas.
  • the recycle gas has temperatures in the range of 50 to 250 ° C at pressures in the range of 2 to 8 bar [a].
  • iron ore In direct reduction, iron ore is heated in the form of pellets with a grain size of 3 to 15 mm or as lump with a grain size of 3 to 20 mm with reducing gas serving as product gas in a rotary kiln to reduction temperature and reduced directly to sponge-like metallic iron.
  • the reaction of the product gas with the iron ore produces CO 2 and water vapor which must be continuously removed from the recycled recycle gas by eliminating CO 2 , optionally together with sulfur compounds contained in the recycle gas, by chemisorptive gas scrubbing and steam condensation.
  • the water vapor contained in the branched recycle gas is removed by condensation.
  • the water vapor contained therein is removed physisorptive from the cooled to temperatures of 15 to 45 ° C and compressed to pressures of 25 to 75 bar [a] branched return gas with oxygenate.
  • a further development of the method according to the invention consists in that the gas mixture obtained after the physisorptive removal of CO 2 from 0 to 30 ° C. at pressures of 25 to 75 bar [a] possesses the gas mixture in the circulation
  • the heating of the relaxed temperatures from 0 to 30 ° C having gas mixture in that thermal energy is transferred from the branched return gas to the gas mixture.
  • a particular embodiment of the invention is that the desorbed by relaxing the laden oxygenate to near atmospheric pressure CO 2 transferred to the supercritical state and for solvent flooding partially de-oiled oil deposits or for storage in pore reservoirs, cavern storage, discharged natural gas deposits or saline aquifers.
  • the desorbed CO 2 is compressed to a pressure of 10 to 30 bar [a] and cooled to temperatures of -5 to -40 ° C.
  • a compression of the desorbed CO 2 to pressures of up to 40 bar [a] is sufficient.
  • the device for carrying out the method consists in the arrangement of a shaft turbine with a compressor part in which most of the water vapor freed, CO 2 -containing return gas is compressed to the pressures of the pure product gas, and with a relaxation part, in which the gas mixture is expanded , and with a generator connected to the shaft turbine.
  • the generator can also be switched as an electric motor to compensate.
  • the second stage (5) of the gas scrubbing leaving a temperature in the range of 0 to 30 ° C, preferably of 23 ° C, at a pressure in the range of 25 to 75 bar [a], preferably from 32 bar [a] exhibiting pure gas and CO 2 - and vapor-free return gas gas mixture formed is fed via line (7) in the expansion stage (8) of a shaft turbine (9), in which the gas mixture to a pressure in the range of 2 to 8 bar [a], preferably from 4 bar [a] at a temperature - depending on the composition of the gas mixture - in the range of 0 to 30 ° C is relaxed.

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Abstract

Bei einem Verfahren zum Behandeln von durch Druckvergasen fester Brennstoffe erzeugtem rohen Produktgas werden nach dem Abkühlen auf 15 bis 45 °C in einer Vorstufe HCN und NH3, in einer ersten Stufe H2S und COS und ggf. andere schwefelhaltige Verbindungen und in einer zweiten Stufe CO2 physisorptiv mit kaltem Oxygenat entfernt und das reine Produktgas als Reduktionsgas und/oder als Brenngas der Direktreduktion von Eisenerz zugeführt. Eine Verbesserung des Verfahrens besteht darin, dass dem entschwefelten Produktgas mit CO2 und Wasserdampf beladenes, aus dem Kreislauf des Rücklaufgases der Direktreduktion von Eisenerz abgezweigtes Rücklaufgas, nach dem Entfernen des darin enthaltenen Wasserdampfs zugemischt wird.

Description

Verfahren und Vorrichtung zum Behandeln von durch Druckvergasen fester
Brennstoffe erzeugtem Produktgas
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Behandeln von durch Druckvergasen fester Brennstoffe bei Temperaturen von 800 bis 1500° C unter Drücken von 2 bis 100 bar[a], vorzugsweise von 5 bis 40 bar[a], erzeugtem im wesentlichen H2, CO, CH4, CO2, N2, Wasserdampf sowie - je nach Brennstoffart - geringe Mengen einer oder mehrerer der Komponenten H2S, COS1 HCN, NH3, CnHm und Spuren von HCN, Nickel- und Eisencarbonylen, Harzbildnern, CS2, Merkaptanen, Naphthalenen, Thiophenen und organische Sulfiden enthaltendem rohen Produktgas, aus dem, ggf. nach einer CO-Konvertierung, nach Abkühlen auf Temperaturen von 15 bis 45° C in einer Vorstufe HCN und NH3 und in einer ersten Stufe H2S, COS und ggf. vorhandene andere schwefelhaltigen Verbindungen und in einer zweiten Stufe CO2 physisorptiv mit Temperaturen von + 10 bis - 80° C besitzenden Oxygenat entfernt werden und das reine Produktgas als Reduktionsgas und/oder Brenngas der Direktreduktion von Eisenerz zugeführt wird.
Durch Druckvergasen lassen sich feste Brennstoffe, wie Torf, Braunkohle, Koks, Steinkohle, Biomasse oder dergl. mit einem Aschegehalt von bis zu 50 Gew. % und einem Wassergehalt von bis zu 50 Gew. % mit einem im Gegenstrom geführten Gemisch aus Wasserdampf und Sauerstoff oder Luft unter Drücken von 1 bis 100 bar[a] bei Temperaturen unterhalb des Schmelzpunktes der in dem jeweiligen Brennstoff enthaltenen Aschen zu rohem Produktgas vergasen (Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, Vol. A 12, VCH Verlagsgesellschaft mbH, Weinheim 1989, S. 218 bis 226; Lurgi Handbuch, Lurgi Gesellschaften, Frankfurt am Main 1970, 2. Kapitel 2.1). Aus dem unter einem Druck von 5 bis 40 barfa] stehenden rohen Produktgas lassen sich gemäß dem sog. Rectisol®-Verfahren (Firmenschrift Nr. 1676e/07.02/10; Lurgi Öl ■ Gas ■ Chemie GmbH, Frankfurt 2002) die darin enthaltenen unerwünschten Komponenten CO2, CH4, Wasserdampf, N2, Ar, H2S, COS, HCN, NH3, Nickel- und Eisencarbonyle, Harzbildner, CS2, Merkaptane, Naphthalene, Thiophene, organische Sulfide und CnHm in mehreren Zonen mit kalten Oxygenat, wie CH3OH oder DME, absorbieren, wobei in der letzten Zone CO2 entfernt wird. Das beladene Oxygenat wird durch Entspannen, Evakuieren oder Erhitzen regeneriert und anschließend wiederverwendet. Die unerwünschten Komponenten können aus den Abgasen bzw. Kondensaten wiedergewonnen werden.
Überraschenderweise wurde gefunden, dass das eingangs beschriebene Verfahren zum Reinigen von durch Druckvergasen fester Brennstoffe erzeugtem rohen Produktgas, das auf der Fähigkeit von kaltem Oxygenat, insbesondere CH3OH basiert, alle Gasverunreinigungen in einem einzigen Verfahrensgang aus dem rohen Produktgas zu beseitigen, auch zum Entfernen von CO2 aus dem bei der Direktreduktion von Eisenerz gebildeten im Kreislauf geführten mit CO2 und Wasserdampf beladenem Rücklaufgas einsetzbar ist. Das Rücklaufgas besitzt je nach eingesetztem Direktreduktionsverfahren Temperaturen im Bereich von 50 bis 250° C bei Drücken im Berech von 2 bis 8 bar[a].
Bei der Direktreduktion wird Eisenerz in Form von Pellets mit einer Korngröße von 3 bis 15 mm oder auch als Stückerz mit einer Korngröße von 3 bis 20 mm mit als Reduktionsmittel dienendem Produktgas in einem Drehrohrofen auf Reduktionstemperatur erhitzt und direkt zu schwammartigem metallischen Eisen reduziert. Durch die Reaktion des Produktgases mit dem Eisenerz entstehen CO2 und Wasserdampf, die aus dem im Kreislauf geführten Rücklaufgas kontinuierlich entfernt werden müssen, indem CO2, ggf. zusammen mit in dem Rücklaufgas enthaltenen Schwefelverbindungen, durch chemisorptive Gaswäsche und Wasserdampf durch Kondensation beseitigt werden.
Es ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, beim Verfahren zur Direktreduktion von Eisenerz das im Kreislauf geführte Rücklaufgas von Wasserdampf zu befreien und einer physisorptiven Gaswäsche zur Entfernung des in dem Rücklaufgas enthaltenen CO2 zu unterwerfen. Gelöst ist diese Aufgabe dadurch, dass mit Wasserdampf und CO2 beladenes, Temperaturen von 50 bis 250° C bei Drücken von 2 bis 8 bar[a] aufweisendes Rücklaufgas aus dem Kreislauf des Rücklaufgases der Direktreduktion von Eisenerz abgezweigt, auf Temperaturen von 15 bis 45° C abgekühlt, auf Drücke von 25 bis 75 bar[a] verdichtet und von Wasserdampf befreit dem entschwefelten Produktgas vor dem physisorptiven Entfernen des CO2 zugemischt wird. Durch diese Maßnahme lässt sich das mit einem niedrigen Druck von 2 bis 8 barfa] aus dem Kreislauf des Rücklaufgases der Direktreduktion von Eisenerz abgezweigte Rücklaufgas auf die für das physisorptive Entfernen von CO2 notwendigen Drücke von 25 bis 75 bar[a] verdichten und damit CO2 gleichzeitig aus dem entschwefelten Produktgas und dem Rücklaufgas abscheiden. Durch diese Maßnahme kann die Anordnung einer chemisorptiven Wäsche und einer Wasserwäsche unmittelbar im Kreislauf des Rücklaufgases der Direktreduktion von Eisenerz entfallen. Darüber hinaus ermöglicht die gleichzeitige physisorptive Entfernung von CO2 aus dem aus entschwefelten Produktgas und abgezweigten wasserdampffreien Rücklaufgas bestehenden Gasgemisch die flüssige Sequestration von CO2. Die für das Verdichten des abgezweigten Rücklaufgases erforderliche Energie wird durch das Entspannen des Gasgemisches gewonnen. Dabei besteht die Möglichkeit, den Überschuss an Energie zum Erzeugen elektrischer Energie zu nutzen.
Der in dem abgezweigten Rücklaufgas enthaltene Wasserdampf wird durch Kondensation entfernt.
Im Rahmen der weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird aus dem auf Temperaturen von 15 bis 45° C abgekühlten und auf Drücke von 25 bis 75 bar[a] verdichteten abgezweigten Rücklaufgas der darin enthaltene Wasserdampf physisorptiv mit Oxygenat entfernt.
Zweckmäßigerweise werden 10 bis 80 Vol. %, vorzugsweise 10 bis 60 Vol. % des Rücklaufgases der Direktreduktion von Eisenerz aus dessen Kreislauf abgezweigt.
Eine Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht darin, dass das nach dem physisorptiven Entfernen des CO2 gewonnene Temperaturen von 0 bis 30° C bei Drücken von 25 bis 75 bar[a] besitzende Gasgemisch auf die in dem Kreislauf des Rücklaufgases herrschenden Drücke von 2 bis 8 barfa] entspannt, auf Temperaturen von 150 bis 250° C erwärmt und in den Kreislauf des Rücklaufgases der Direktreduktion von Eisenerz eingespeist wird.
In vorteilhafter Weise erfolgt die Erwärmung des entspannten Temperaturen von 0 bis 30° C aufweisenden Gasgemisches dadurch, dass thermische Energie von dem abgezweigten Rücklaufgas auf das Gasgemisch übertragen wird.
Eine besondere Ausgestaltung der Erfindung besteht darin, dass das durch Entspannen des beladenen Oxygenats auf nahezu atmosphärischen Druck desorbierte CO2 in den überkritischen Zustand überführt und zum Lösungsmittelfluten teilweise entölter Erdöllagerstätten oder zur Einlagerung in Porenspeichern, Kavernenspeichern, ausgeförderten Erdgaslagerstätten oder salinen Aquiferen eingesetzt wird. Zu diesem Zweck wird das desorbierte CO2 auf einen Drücke von 10 bis 30 bar[a] verdichtet und auf Temperaturen von - 5 bis - 40° C abgekühlt. Für andere Verwendungszwecke reicht eine Verdichtung des desorbierten CO2 auf Drücke von bis zu 40 bar[a] aus.
Die Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens besteht in der Anordnung einer Wellenturbine mit einem Verdichterteil, in dem vom überwiegenden Teil des Wasserdampfs befreites, CO2 enthaltendes Rücklaufgas auf die Drücke des reinen Produktgases verdichtet wird, und mit einem Entspannungsteil, in dem das gewonnene Gasgemisch entspannt wird, und mit einem mit der Wellenturbine verbundenen Generator. Bei einem eventuellen Defizit in der Energiebilanz zwischen dem abgezweigten Rücklaufgas und dem in den Kreislauf des Rücklaufgases eingespeisten Gasgemisch ist zum Ausgleich der Generator auch als Elektromotor schaltbar.
Die Erfindung ist nachstehend durch ein in der Zeichnung schematisch dargestelltes Fließbild und ein Ausführungsbeispiel näher erläutert:
In einem nicht dargestellten Druckvergaser werden aus bituminöser Kohle (wasser- und aschefrei gerechnet) 200 000 kg/h rohes Produktgas der Zusammensetzung 27,8 Vol. % CO2, 23 Vol. % CO, 28,6 Vol. % H2, 9,1 Vol. % CH4, 0,4 Vol. % CnHm und 0, 4 Vol. % N2 erzeugt und nach dem Entfernen von HCN und NH3 in einer nicht dargestellten Vorstufe sowie dem Abkühlen auf eine Temperatur im Bereich von 25 bis 45° C, vorzugsweise von 36° C, bei einem Druck im Bereich von 15 bis 40 bar[a], vorzugsweise von 27 bar[a], über Leitung (1) der ersten Stufe (2) einer Gaswäsche aufgegeben. In der Gaswäsche werden H2S und COS sowie ggf. vorhandene andere schwefelhaltige Verbindungen mit kaltem CH3OH absorptiv aus dem rohen Produktgas entfernt und mit einer Temperatur von 30 ± 5° C bei einem Druck von 1 ,5 ± 0,5 bar[a] über Leitung (3) aus dem Prozess ausgeleitet. Aus der ersten Stufe (2) der Gaswäsche strömt das eine Temperatur im Bereich von 0 bis 30° C, vorzugsweise von 18° C, aufweisende entschwefelte Produktgas mit etwa gleichem Druck über die Leitung (4) in die zweite Stufe (5) der Gaswäsche, in der CO2 mit kaltem CH3OH absorptiv abgeschieden und mit einer Temperatur von 30 ± 5° C bei einem Druck von 1 ,5 ± 0,5 bar[a] über Leitung (6) aus dem Prozess ausgeleitet wird.
Es besteht die Möglichkeit, das mit ausgeleitetem CO2 beladene CH3OH zu entspannen und das desorbierte CO2 durch Überführen in den kritischen Zustand zu verflüssigen und einer anderweitigen Verwertung zuzuführen. Für andere Nutzungsfälle reicht es aus, wenn das desorbierte CO2 auf Drücke von bis zu 40 bar[a] verdichtet wird.
Das die zweite Stufe (5) der Gaswäsche verlassende eine Temperatur im Bereich von 0 bis 30° C, vorzugsweise von 23° C, bei einem Druck im Bereich von 25 bis 75 bar[a], vorzugsweise von 32 bar[a] aufweisende aus reinem Produktgas und CO2- und wasserdampffreien Rücklaufgas gebildete Gasgemisch wird über Leitung (7) in die Entspannungsstufe (8) einer Wellenturbine (9) eingespeist, in der das Gasgemisch auf einen Druck im Bereich von 2 bis 8 bar[a], vorzugsweise von 4 bar[a] bei einer Temperatur - abhängig von der Zusammensetzung des Gasgemisches - im Bereich von 0 bis 30° C entspannt wird. Der Verdichtungsstufe (10) der Wellenturbine (9) wird über Leitung (11, 11 ') einen Druck im Bereich von 2 bis 8 barfa], vorzugsweise von 4 bar[a], und eine Temperatur im Bereich von 50 bis 250° C, vorzugsweise von 135° C, besitzendes aus dem Kreislauf des Rücklaufgases der Direktreduktion von Eisenerz abgezweigtes mit CO2 und Wasserdampf beladenes Rücklaufgas, das über einen von dem Gasgemisch durchflossenen Wärmeübertrager (12) geleitet wird, zugeführt. In dem Wärmeübertrager (12) wird der überwiegende Teil des in dem über Leitung (11) zugeführten Rücklaufgas enthaltenen Wasserdampfs kondensiert und das Kondensat über Leitung (13) aus dem Prozess ausgeleitet. Das die Verdichtungsstufe (10) über Leitung (14) verlassende nach der Verdichtung einen Druck im Bereich von 25 bis 75 barfa], vorzugsweise von 34 bar[a], bei einer Temperatur im Bereich von 15 bis 45° C, vorzugsweise von 24° C, besitzende Rücklaufgas wird nach einer Kühlung in die zweite Stufe (5) der Gaswäsche geleitet. In der zweiten Stufe (5) befindet sich eine Wasserkolonne in der der restliche Wasserdampf durch Kühlung und Trocknung mit CH3OH aus dem Rücklaufgas entfernt wird. Vor dem Eintritt in die zweite Stufe (5) der Gaswäsche kann das Rücklaufgas wahlweise über einen in der Leitung (14) angeordneten Wärmeübertrager (15) geführt werden, um vorab die Temperatur des Rücklaufgases zu erniedrigen. Das aus der Entspannungsstufe (8) der Wellenturbine (9) über Leitung (16, 16') abströmende eine Temperatur im Bereich von 0 bis 30° C, vorzugsweise von 10° C aufweisende Gasgemisch wird über den Wärmeübertrager (12) geleitet. Durch die dabei erfolgende Wärmeübertragung von dem abgezweigten Rücklaufgas wird das der Direktreduktion von Eisenerz zugeführte Gasgemisch auf eine Temperatur im Bereich von 150 bis 250° C, vorzugsweise von 280° C, bei einem Druck im Bereich von 2 bis 8 bar[a], vorzugsweise von 6 bar[a] erhöht. Mit der Welle der Wellenturbine (9) ist ein, ggf. als Elektromotor schaltbarer Generator (17) verbunden.

Claims

Patentansprüche:
1. Verfahren zum Behandeln von durch Druckvergasen fester Brennstoffe bei Temperaturen von 800 bis 1500° C unter Drücken von 2 bis 100 bar[a], vorzugsweise von 5 bis 40 bar[a], erzeugtem im wesentlichen H2, CO, CH4, N2, Wasserdampf, sowie - je nach Brennstoffart - geringe Mengen von einer oder mehreren der Komponenten H2S1 COS, HCN, NH3, CnHm und Spuren von Nickel- und Eisencarbonylen, Hartbildnern, CS2, Merkaptanen, Naphthalenen, Thiophenen und organische Sulfiden und CnHn, enthaltendem rohen Produktgas, aus dem nach Abkühlen auf Temperaturen von 15 bis 45° C in einer Vorstufe HCN und NH3, in einer ersten Stufe H2S und COS und ggf. vorhandene andere schwefelhaltigen Verbindungen und in einer zweiten Stufe CO2 physisorptiv mit Temperaturen von + 10 bis -80° C besitzenden Oxygenat entfernt werden und das reine Produktgas als Reduktionsgas und/oder Brenngas der Direktreduktion von Eisenerz zugeführt wird, dadurch gekennzeichnet, dass mit Wasserdampf und CO2 beladenes, Temperaturen von 50 bis 250° C bei Drücken von 2 bis 8 bar[a] aufweisendes Rücklaufgas aus dem Kreislauf des Rücklaufgases der Direktreduktion von Eisenerz abgezweigt, auf Temperaturen von 15 bis 45° C abgekühlt, auf Drücke von 25 bis 75 bar[a] verdichtet und von Wasserdampf befreit dem entschwefelten Produktgas vor dem physisorptiven Entfernen des CO2 zugemischt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das rohe Produktgas vor dem Eintritt in die Vorstufe einer CO-Konvertierung unterworfen wird.
3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass der in dem abgezweigten Rücklaufgas enthaltene Wasserdampf durch Kondensieren entfernt wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der in dem Temperaturen von 15 bis 45° C besitzenden und auf Drücke von 25 bis 75 barfa] verdichteten abgezweigten Rücklaufgas enthaltene Wasserdampf physisorptiv mit Oxygenat entfernt wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass 10 bis 80 Vol. %, vorzugsweise 10 bis 60 Vol. %, des Rücklaufgases aus dessen Kreislauf abgezweigt werden.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das nach dem physisorptiven Entfernen von CO2 gewonnene Temperaturen von 0 bis 30° C bei Drücken von 25 bis 75 barfa] besitzende auf in dem Kreislauf des Rücklaufgases herrschende Drücke von 2 bis 8 bar[a] entspannte und auf Temperaturen von 150 bis 250° C erwärmte aus reinem Produktgas und CO2- und wasserdampffreien Rücklaufgas bestehende Gasgemisch in den Kreislauf des Rücklaufgases eingespeist wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die in dem aus dem abgezweigten Rücklaufgas enthaltende thermische Energie auf das Gasgemisch unmittelbar nach dessen Entspannung übertragen wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass das durch Entspannen des beladenen Oxygenats bis auf nahezu atmosphärischen Druck desorbierte CO2 in den überkritischen Zustand überführt und zum Lösungsmittelfluten teilweise entölter Erdöllagerstätten oder zur Einlagerung in Porenspeichern, Kavernenspeichern, ausgeförderten Erdgaslagerstätten oder salinen Aquiferen eingesetzt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass das desorbierte CO2 auf einen Druck von 10 bis 30 bar[a] verdichtet und auf eine Temperatur von - 40 bis - 5° C abgekühlt wird.
10. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 9, gekennzeichnet durch eine Wellenturbine (9) mit einem Verdichterteil (10) zum Verdichten des abgezweigten wasserdampfarmen Rücklaufgases und einem Entspannungsteil (8) zum Entspannen des aus reinem Produktgas und CO2- und wasserdampffreien Rücklaufgas gebildeten Gasgemisches.
11. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die
Wellenturbine (9) mit einem als Elektromotor schaltbaren Generator (17) verbunden ist.
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