EP2100026A1 - Kraftstoffinjektor mit magnetventil mit kugelsitz - Google Patents

Kraftstoffinjektor mit magnetventil mit kugelsitz

Info

Publication number
EP2100026A1
EP2100026A1 EP07821236A EP07821236A EP2100026A1 EP 2100026 A1 EP2100026 A1 EP 2100026A1 EP 07821236 A EP07821236 A EP 07821236A EP 07821236 A EP07821236 A EP 07821236A EP 2100026 A1 EP2100026 A1 EP 2100026A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
valve
pressure
valve member
fuel injector
chamber
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP07821236A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP2100026B1 (de
Inventor
Nadja Eisenmenger
Hans-Christoph Magel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Robert Bosch GmbH
Original Assignee
Robert Bosch GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Robert Bosch GmbH filed Critical Robert Bosch GmbH
Publication of EP2100026A1 publication Critical patent/EP2100026A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP2100026B1 publication Critical patent/EP2100026B1/de
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M47/00—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure
    • F02M47/02—Fuel-injection apparatus operated cyclically with fuel-injection valves actuated by fluid pressure of accumulator-injector type, i.e. having fuel pressure of accumulator tending to open, and fuel pressure in other chamber tending to close, injection valves and having means for periodically releasing that closing pressure
    • F02M47/027—Electrically actuated valves draining the chamber to release the closing pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/0012—Valves
    • F02M63/0014—Valves characterised by the valve actuating means
    • F02M63/0015—Valves characterised by the valve actuating means electrical, e.g. using solenoid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/0012—Valves
    • F02M63/007—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of the groups F02M63/0014 - F02M63/0059
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/0012—Valves
    • F02M63/007—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of the groups F02M63/0014 - F02M63/0059
    • F02M63/0071—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of the groups F02M63/0014 - F02M63/0059 characterised by guiding or centering means in valves including the absence of any guiding means, e.g. "flying arrangements"
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/0012—Valves
    • F02M63/007—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of the groups F02M63/0014 - F02M63/0059
    • F02M63/0078—Valve member details, e.g. special shape, hollow or fuel passages in the valve member
    • F02M63/008—Hollow valve members, e.g. members internally guided
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
    • F02M2200/28—Details of throttles in fuel-injection apparatus
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M45/00—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship
    • F02M45/02—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship with each cyclic delivery being separated into two or more parts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F02M63/02—Fuel-injection apparatus having several injectors fed by a common pumping element, or having several pumping elements feeding a common injector; Fuel-injection apparatus having provisions for cutting-out pumps, pumping elements, or injectors; Fuel-injection apparatus having provisions for variably interconnecting pumping elements and injectors alternatively
    • F02M63/0225—Fuel-injection apparatus having a common rail feeding several injectors ; Means for varying pressure in common rails; Pumps feeding common rails

Definitions

  • An injector for injecting fuel into a combustion chamber of an internal combustion engine in which an injection valve member is actuated via a solenoid-operated control valve, is known from EP-A 1 612 403.
  • a drain throttle from a control room can be closed or released in the fuel return.
  • the control chamber is bounded on one side by a control piston with which an injection valve member is actuated, which releases at least one injection opening into the combustion chamber of the internal combustion engine or closes it.
  • the outlet throttle is received in a body, which is provided on the side facing away from the control chamber with a tapered valve seat.
  • a closing element is adjustable, which is connected to the armature of the solenoid valve.
  • an edge is formed on the closing element, which is provided against the conically shaped seat.
  • the closing element moves on an axial rod, which is integrally connected to the body in which the drainage throttle is formed.
  • z. B. on high-pressure accumulator injection systems used fuel injectors z. B. stroke-controlled injectors are used, which are operated by means of a solenoid valve to control the pressure in a control room.
  • the preferably needle-shaped injection valve member is z. B. controlled by a servo control room.
  • the solenoid valve is usually not pressure balanced and therefore requires high spring forces, high magnetic switching forces and due to the size of spring and magnet large space.
  • a disadvantage of such solenoid valves is the fact that there are severe restrictions on the sequence of multiple injections. conditions so that very short successive injection intervals can not be realized.
  • Pressure compensated solenoid valves typically require much smaller spring forces, hence smaller magnetic forces to effect opening, as well as smaller valve lifts, thus allowing faster shift times.
  • a multiple injection capability can be improved.
  • these pressure-balanced designed valves require a high-pressure-tight guide and a linearly extending sealing edge, which correspond to the guide diameter of the valve member, which allows the pressure balance of the solenoid valve only.
  • a pressure-balanced solenoid valve wherein the preferably needle-shaped valve member has a seat with respect to adjusting mechanical wear due to removal of material or deformation of a solid ball seat.
  • a valve seat of the present invention proposed solenoid valve with ball seat is formed on the valve sealing point, ie the seat of the valve member, a ball seat.
  • the ball seat can be z. B. represent by a hemispherical configuration of the seat of the valve member facing the end of the valve member.
  • the Z. B. hemispherical end of the valve member may be funnel-shaped, such. B. as a conical seat, trained seat in a valve piece.
  • the conical surface in the valve piece instead of the conical surface in the valve piece to form this conical surface at the end of the valve member and form the valve piece formed, cooperating with the valve member hemispherical. Both designs of a ball seat are possible.
  • the needle-shaped valve member is guided with an inner pressure pin loosely mounted in an actuator housing, whereby a pressure equalization can be achieved.
  • the solenoid valve is provided with a ball seat, so z. B. a compensation of parallelism errors between the preferably needle-shaped valve member and a seat body, d. H. z. B. the valve piece, follow, so that thereby favorable multi-part valve design variants can be realized.
  • a further improvement is achieved by the connection of the ball seat proposed according to the invention with a small compression stage which is effective in the closing direction.
  • a hydraulic force acting on the valve member closing force is generated, whereby a bouncing is reduced in the valve closing, which in turn has beneficial effects on the self-adjusting wear, as occur during bouncing mechanical peak loads.
  • the damping behavior when closing the solenoid valve is improved by the effective pressure in the closing direction, since in the closed state of the seat of the preferably needle-shaped valve member a hydraulic closing force builds up, which prevents reopening of the preferably needle-shaped valve member.
  • this permits optimized valve tuning and, on the other hand, improves the multiple injection capability of the fuel injector, which is actuated by the solenoid valve having a ball seat proposed by the invention.
  • a damping chamber can be provided in the high-pressure region of the fuel injector, which on the one hand can advantageously optimize the speed at which the preferably needle-shaped valve member moves and, on the other hand, the bouncing properties and bouncing stresses caused by it with regard to the mechanical components. If the preferably needle-shaped injection valve member and an armature attracted by the solenoid of the solenoid valve are formed in one piece, a small moving mass can be achieved, and with optimized damping behavior, short distances of individual injection events can be realized, which favorably influences the multiple injection capability.
  • the inventively proposed pressure balanced solenoid valve with ball seat can be used to control injection systems, in particular advantageously as a control valve for a servo-controlled Kraftstoffinjektor which is actuated by means of a solenoid valve.
  • the ball seat can be formed directly in the valve piece, in which a control chamber, in particular a servo control chamber, is located, and which closes a pressure chamber within the injector body of the fuel injector. This allows a simple and inexpensive construction of a fuel injector suitable in particular for high-pressure accumulator injection systems (common rail).
  • the sole FIGURE shows a section through the inventively proposed fuel injector, which is actuated by means of a solenoid valve which comprises a ball seat.
  • a fuel injector 10 is acted upon via a pressure accumulator 12, in which a system pressure p sys , with high-pressure fuel.
  • the system pressure p sys in pressure accumulator 12 is replaced by a not shown in the drawing high-pressure pumping unit, such.
  • the high-pressure line 14 opens within an injector 16 and acts on a reference numeral 34 designated pressure chamber with system pressure p sys stationary system pressure.
  • the fuel injector 10 further comprises a nozzle body 18, which is only indicated here, and an actuator housing 20, in which an actuator designed as a solenoid valve 22 is accommodated.
  • the actuator housing 20 is closed by a housing cover 24.
  • the housing cover 24 is provided with an external thread and can be screwed into a correspondingly formed internal thread of the actuator housing 20.
  • a magnetic core 26, a magnetic coil 28 enclosed by this, a magnetic core 26 supporting support sleeve 30 is received and part of a valve piece 32.
  • the partially housed in the actuator housing 20 valve piece 32 limits the aforementioned pressure chamber 34, in which the from Pressure accumulator 12 outgoing high pressure line 14 opens.
  • a control chamber 36 is formed, which is filled via an inlet throttle 38 from under system pressure p sys pressure chamber 34 with fuel.
  • the control chamber 36 which in the drawing is designed as a servo control chamber, is pressurized via an outlet throttle 40. ckentlastbar.
  • the outlet throttle 40 is also formed in the valve piece 32 and opens into a valve space identified by reference numeral 84.
  • the system pressure p sys applied via the inlet throttle 38 in the control chamber 36 acts on an end face 44 of a preferably needle-shaped injection valve member 42.
  • the injection valve member 42 comprises a support disk 46 against which a closing spring 48 is supported.
  • the support disk 46 opposite end of the closing spring 48 is supported on the valve piece 32 from.
  • annular space 52 extends through the injector housing 16. Via the annular space 52, fuel under system pressure p sys flows to a nozzle space designated by reference numeral 50, which is formed inside the nozzle body 18. From the annulus 52 passes under system pressure p sys standing fuel via at least one throttle point 56, the z. B. may be formed as at least one bevel on the circumference of the preferably needle-shaped injection valve member 42, in the nozzle chamber 50th
  • the injection valve member 42 comprises a pressure stage 54 in the region in which it is enclosed in the nozzle body 18 by the nozzle chamber 50.
  • the fuel under system pressure p sys flows through an annular gap to a seat 58 of the preferably needle-shaped injection valve member 42.
  • injection openings 60 at the combustion-chamber-side end of the fuel injector 10 are closed by the injection needle member 42, which is placed in its seat 58 and is preferably needle-shaped.
  • At least one, preferably designed as a bevel throttle body 56 is at the periphery of the preferably needle-shaped injection valve member 42. About this at least one throttle point 56 of the system pressure p sys standing annular space 52 and the nozzle chamber 50 are hydraulically connected to each other.
  • the solenoid valve 22 accommodated in the actuator housing 20 comprises a valve spring 70, which encloses a pressure pin 66.
  • the valve spring 70 is supported on the underside of the housing cover 24.
  • the pressure pin 66 is loosely received in the actuator housing 20.
  • the valve spring 70 acts on an upper end side of a valve member designed as a valve member 62.
  • an anchor plate 64 is formed, which is disposed opposite to the solenoid coil 28 of the solenoid valve 22.
  • the pressure pin 66 is formed in a diameter that represents a guide diameter 68 for the valve member 62.
  • a lower end face of the pressure pin 66 bounded with the preferably needle-shaped valve member 62 a pressure compensation chamber 78.
  • the pressure relief chamber 66 and the valve member 62 limited pressure compensation chamber 78 communicates via a flow connection 74 with a valve chamber 84 in connection.
  • the valve space 84 is bounded by a conical surface 82 in the valve piece 32 on the one hand and on the other hand by a spherical surface 86 at the lower end of the valve member 62.
  • the spherical surface 86 which represents the ball seat, on the valve member 62 is executed.
  • valve piece 32 By the ball seat performing, spherical surface 86 on the valve piece 32 facing the end of the preferably needle-shaped valve member 62 can be achieved in an advantageous manner a compensation of parallelism errors between the valve member 62 and the seat body performing valve piece 32.
  • inventively proposed arrangement favorable, multi-part valve bodies can be realized by the inventively proposed arrangement favorable, multi-part valve bodies.
  • the conical surface 82 can also be formed on the valve member 62 and the spherical surface 86 on the valve piece 32 executed. Further, it is possible to realize both the valve member 62 and the valve piece 32 each spherical geometries.
  • the pressure balance of the solenoid valve 22 acts.
  • a ball seat realized by the formation of a spherical surface 86 cooperates realized with a tapered surface 82, since the pressure pin 66 can be mounted independently of the valve seat 80 from the opposite side of the seating area.
  • a flow connection is identified, which connects the pressure equalization or damping chamber 78 with the valve space 84.
  • An embodiment of the fuel injector shown in the drawing is given by the fact that at the pressure pin 66, on which the preferred needle-shaped valve member 62 is guided, an effective pressure in the closing direction is generated.
  • the effective in the closing direction of the preferably needle-shaped valve member 62 pressure stage can be achieved by increasing the guide diameter 68 of the loosely received in the actuator housing 20 pressure pin 66 with respect to the diameter of the given by the spherical surface 86 ball seat.
  • a hydraulic valve closing force is generated, whereby a bouncing of the Solenoid valve when closing the valve member 62 is reduced.
  • the damping behavior when closing the valve member 62 can be improved by the pressure direction acting in the closing direction, given by the enlargement of the guide diameter 68 with respect to the diameter of the ball seat given by the spherical surface 86, since in the closed state of the ball seat a hydraulic Closing force builds up, which prevents reopening of the preferably needle-shaped valve member 62.
  • This in turn allows for optimized valve tuning and an improvement in the multiple injection capability of the fuel injector 10 proposed according to the invention.
  • the speed at which the valve member 62 opens can be optimized and the bouncing characteristics improved. If the preferably needle-shaped injection valve member 62 and the armature plate 64 are designed as a component, then a small mass to be moved, which leads to an optimized damping behavior by a damper throttle 76, which is arranged in the flow connection 74, resulting in very short distances be made possible with individual fuel injections in quick succession via the injection openings 30.
  • the ball seat realized by the spherical surface 86 is formed directly on the valve piece 32, which limits the control space 36 serving as a servo control room and separates from the pressure space 34 in the injector housing 16 under system pressure p sys .
  • the valve piece 32 is placed against the injector body 16 in a sealing manner via the support sleeve 30, the magnet core 26 resting thereon and the housing cover 24 with which the actuator housing 20 is closed.
  • the opening movement of the preferably needle-shaped valve member 62 which takes place when the solenoid valve 22 is energized, effects a pressure relief of the control chamber 36.
  • the control quantity flowing out of the control chamber 36 when the ball seat is opened by the spherical surface 86 flows into the valve body Actuator 20 and is derived via a low-pressure side return 72 in the low pressure region of the fuel injection system.
  • a low-pressure side return 72 in the low pressure region of the fuel injection system.
  • retraction of the end face 44 of the needle-shaped injection valve member 42 into the control chamber 36 This flows through the open seat 58 of the injection valve member 42 via the at least a formed at the combustion chamber end of the fuel injector 10 opening 60 under system pressure p sys standing fuel into the combustion chamber of the internal combustion engine.
  • the opening behavior of the preferably needle-shaped injection valve member 42 can be optimized by means of the throttle point 56, which is formed on its circumference and has at least one throttle point 56 which is preferably formed as a bevel.
  • the at least one throttle point 56 formed on the circumference of the preferably needle-shaped injection valve member 42 provides a hydraulic connection with the annular space 52 under system pressure p sys in the injector body 16 with the nozzle chamber 50 formed in the nozzle body 18 of the fuel injector 10.
  • the pressure balanced solenoid valve 22 is used in injection systems for injecting fuel, in particular advantageously as a control valve for a servo-controlled Kraftstoffinjektor with a solenoid valve 22 which is used in high-pressure storage injection systems (common rail).

Description

Beschreibung
Titel
KRAFTSTOFFINJEKTOR MIT MAGNETVENTIL MIT KUGELSITZ
Stand der Technik
Ein Injektor zum Einspritzen von Kraftstoff in einen Brennraum einer Verbrennungskraftmaschine, bei welchem ein Einspritzventilglied über ein magnetbetriebenes Steuerventil angesteuert wird, ist aus EP-A 1 612 403 bekannt. Mit Hilfe des Steuerventils ist eine Ablauf- drossel aus einem Steuerraum in den Kraftstoffrücklauf verschließbar oder freigebbar. Der Steuerraum wird an einer Seite durch einen Steuerkolben begrenzt, mit welchem ein Einspritzventilglied angesteuert wird, welches mindestens eine Einspritzöffnung in den Brennraum der Verbrennungskraftmaschine freigibt oder diese verschließt. Die Ablaufdrossel ist in einem Körper aufgenommen, welcher auf der dem Steuerraum abgewandten Seite mit einem sich verjüngenden Ventilsitz versehen ist. In diesen Ventilsitz ist ein Schließelement stellbar, welches mit dem Anker des Magnetventils verbunden ist. Hierzu ist am Schließelement eine Kante ausgebildet, welche gegen den konisch ausgeformten Sitz gestellt wird. Das Schließelement bewegt sich auf einer axialen Stange, welche mit dem Körper, in dem die Ablaufdrossel ausgebildet ist, einstückig verbunden ist. Damit das Ventil flüssigkeits- dicht schließt, ist es notwendig, hochpräzise Oberflächen herzustellen und eine hochgenaue Passung des Schließelementes auf der axialen Stange vorzusehen, um zu vermeiden, dass das Schließelement taumelt und hierdurch verkanten kann, wodurch der Sitz nicht vollständig geschlossen wird.
Bei z. B. an Hochdruckspeichereinspritzsystemen (Common-Rail) eingesetzten Kraftstoffinjektoren können z. B. hubgesteuerte Injektoren eingesetzt werden, die mittels eines Magnetventils zur Steuerung des Druckes in einem Steuerraum betrieben werden. Das bevorzugt nadeiförmig ausgebildete Einspritzventilglied wird z. B. über einen Servosteuerraum gesteuert. Das Magnetventil ist in der Regel nicht druckausgeglichen und benötigt daher hohe Federkräfte, hohe Magnetschaltkräfte und einen aufgrund der Dimensionierung von Feder und Magneten großen Bauraum. Von Nachteil bei derartigen Magnetventilen ist der Umstand, dass starke Einschränkungen hinsichtlich der Abfolge von Mehrfacheinspritzun- gen bestehen, so dass sehr kurz aufeinander folgende Einspritzabstände nicht realisiert werden können.
Druckausgeglichene Magnetventile erfordern in der Regel wesentlich kleinere Federkräfte, demzufolge kleinere Magnetkräfte, um ein Öffnen zu bewirken, sowie kleinere Ventilhübe und erlauben somit schnellere Schaltzeiten. Mittels dieser Bauart von Magnetventilen lässt sich eine Mehrfacheinspritzfähigkeit verbessern. Allerdings benötigen diese druckausgeglichen ausgestalteten Ventile eine hochdruckdichte Führung sowie eine linienförmig verlaufende Dichtkante, die dem Führungsdurchmesser des Ventilgliedes entsprechen, was die Druckausgeglichenheit des Magnetventiles erst ermöglicht.
Kritisch ist bei den druckausgeglichenen Magnetventilen jedoch der Umstand, dass sich im Laufe von deren Betriebszeit ein Verschleiß an einer Dichtkante einstellt, da die mechanische Belastung einer linienförmig verlaufenden Sitzkante beim Schließen des bevorzugt na- delförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes sehr groß ist. Des Weiteren wird der Verschleiß dadurch unterstützt, dass Verunreinigungen in verstärktem Maße direkt an die Sitzkante gelangen. Dies führt über die Betriebszeit des Magnetventils gesehen zu Verschleiß, der die Funktion eines derartig ausgebildeten Magnetventiles nicht unerheblich beeinträchtigt.
Offenbarung der Erfindung
Bei der erfindungsgemäßen Lösung wird ein druckausgeglichenes Magnetventil vorgeschlagen, wobei das bevorzugt nadeiförmig ausgebildete Ventilglied einen gegenüber sich einstel- lendem mechanischen Verschleiß durch Materialabtrag oder Deformation robusten Kugelsitz ausgebildeten Sitz aufweist. Als Ventilsitz des erfindungsgemäß vorgeschlagenen Magnetventils mit Kugelsitz ist an der Ventildichtstelle, d. h. dem Sitz des Ventilgliedes, ein Kugelsitz ausgebildet. Der Kugelsitz lässt sich z. B. durch eine halbkugelförmige Konfiguration des dem Sitz des Ventilgliedes zuweisenden Ende des Ventilgliedes darstellen. Das z. B. halbkugelförmig ausgebildete Ende des Ventilgliedes kann mit einem trichterförmig, so z. B. als Kegelsitz, ausgebildeten Sitz in einem Ventilstück zusammenwirken. Darüber hinaus besteht auch die Möglichkeit, anstelle der Kegelfläche im Ventilstück, diese Kegelfläche am Ende des Ventilgliedes auszubilden und den am Ventilstück ausgebildeten, mit dem Ventilglied zusammenwirkenden Sitz halbkugelförmig auszubilden. Beide Gestaltungen eines Ku- gelsitzes sind möglich. Bevorzugt ist das nadeiförmig ausgebildete Ventilglied mit einem innenliegenden in einem Aktorgehäuse lose gelagerten Druckstift geführt, wodurch sich ein Druckausgleich erzielen lässt.
Wird das Magnetventil mit einem Kugelsitz versehen, so kann z. B. ein Ausgleich von Parallelitätsfehlern zwischen dem bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Ventilglied und einem Sitzkörper, d. h. z. B. dem Ventilstück, folgen, so dass dadurch günstige mehrteilige Ventilaufbauvarianten realisiert werden können.
Eine weitere Verbesserung wird durch die Verbindung des erfindungsgemäß vorgeschlagenen Kugelsitzes mit einer kleinen, in Schließrichtung wirksamen Druckstufe erreicht. Durch die in Schließrichtung wirksame Druckstufe wird eine hydraulische auf das Ventilglied wirkende Schließkraft erzeugt, wodurch ein Prellen beim Ventilschließen verringert wird, was wiederum günstige Auswirkungen auf den sich einstellenden Verschleiß hat, da beim Prellen mechanische Spitzenbelastungen auftreten. Das Dämpfungsverhalten beim Schließen des Magnetventils wird durch die in Schließrichtung wirksame Druckstufe verbessert, da sich im geschlossenen Zustand des Sitzes des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Ventilgliedes eine hydraulische Schließkraft aufbaut, die ein Wiederöffnen des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Ventilglieds verhindert. Dies erlaubt einerseits eine optimierte Ventilabstim- mung und verbessert andererseits die Mehrfacheinspritzfähigkeit des Kraftstoffinjektors, der mit dem erfindungsgemäß vorgeschlagenen, einen Kugelsitz aufweisenden Magnetventil betätigt wird.
Darüber hinaus kann im Hochdruckbereich des Kraftstoffinjektors ein Dämpfungsraum vor- gesehen sein, wodurch sich einerseits die Geschwindigkeit, mit der sich das bevorzugt na- delförmig ausgebildete Ventilglied bewegt, und andererseits die durch dieses verursachten Prelleigenschaften und Prellbeanspruchungen hinsichtlich der mechanischen Bauteile vorteilhaft optimieren lassen. Werden das bevorzugt nadeiförmig ausgebildete Einspritzventilglied und ein durch die Magnetspule des Magnetventiles angezogener Anker einteilig aus- gebildet, lässt sich eine kleine bewegte Masse erreichen, und bei optimiertem Dämpfungsverhalten lassen sich demzufolge kurze Abstände einzelner Einspritzvorgänge realisieren, was die Mehrfacheinspritzungsfähigkeit günstig beeinflusst.
Das erfindungsgemäß vorgeschlagene druckausgeglichene Magnetventil mit Kugelsitz lässt sich zur Steuerung von Einspritzsystemen einsetzen, insbesondere in vorteilhafter Weise als Steuerventil für einen servogesteuerten Kraftstoffinjektor, der mittels eines Magnetventils betätigt wird. In besonders vorteilhafter Weise kann der Kugelsitz direkt im Ventilstück ausgebildet werden, in welchem sich ein Steuerraum, insbesondere ein Servosteuerraum, befindet, und welches einen Druckraum innerhalb des Injektorkörpers des Kraftstoffinjektors verschließt. Dies erlaubt einen einfachen und kostengünstigen Aufbau eines insbesondere für Hoch- druckspeichereinspritzsysteme (Common-Rail) geeigneten Kraftstoffinjektors.
Kurze Beschreibung der Zeichnung
Anhand der Zeichnung wird die Erfindung nachstehend eingehender beschrieben. Die einzi- ge Figur zeigt einen Schnitt durch den erfindungsgemäß vorgeschlagenen Kraftstoffinjektor, welcher mittels eines Magnetventils betätigt wird, der einen Kugelsitz umfasst.
Ausführungsformen
Aus der Zeichnung geht hervor, dass ein Kraftstoffinjektor 10 über einen Druckspeicher 12, in welchem ein Systemdruck psys herrscht, mit unter hohem Druck stehenden Kraftstoff beaufschlagt ist. Der Systemdruck psys im Druckspeicher 12 wird durch ein in der Zeichnung nicht dargestelltes Hochdruckförderaggregat, wie z. B. eine Hochdruckpumpe, erzeugt und gelangt vom Druckspeicher 12 über eine Hochdruckleitung 14 zum Kraftstoffinjektor 10. Die Hochdruckleitung 14 mündet innerhalb eines Injektorgehäuses 16 und beaufschlagt einen mit Bezugszeichen 34 bezeichneten Druckraum mit unter Systemdruck psys stehendem Systemdruck.
Der Kraftstoffinjektor 10 gemäß der Zeichnung umfasst neben dem Injektorgehäuse 16 des Weiteren einen hier nur angedeuteten Düsenkörper 18 sowie ein Aktorgehäuse 20, in welchem ein als Magnetventil 22 ausgebildeter Aktor untergebracht ist. Das Aktorgehäuse 20 ist über einen Gehäusedeckel 24 verschlossen. In der Zeichnung ist der Gehäusedeckel 24 mit einem Außengewinde versehen und lässt sich in ein korrespondierend ausgebildetes Innengewinde des Aktorgehäuses 20 einschrauben. Innerhalb des Aktorgehäuses 20 sind ein Magnetkern 26, eine von diesem umschlossene Magnetspule 28, eine den Magnetkern 26 abstützende Stützhülse 30 aufgenommen sowie ein Teil eines Ventilstückes 32. Das teilweise im Aktorgehäuse 20 aufgenommene Ventilstück 32 begrenzt den eingangs erwähnten Druckraum 34, in welchen die vom Druckspeicher 12 ausgehende Hochdruckleitung 14 mündet.
Im Ventilstück 32 ist ein Steuerraum 36 ausgebildet, der über eine Zulaufdrossel 38 vom unter Systemdruck psys stehenden Druckraum 34 mit Kraftstoff befüllt wird. Der Steuerraum 36 - in der Zeichnung als Servosteuerraum ausgebildet - ist über eine Ablaufdrossel 40 dru- ckentlastbar. Die Ablaufdrossel 40 ist ebenfalls im Ventilstück 32 ausgebildet und mündet in einen mit Bezugszeichen 84 identifizierten Ventilraum.
Der über die Zulaufdrossel 38 im Steuerraum 36 anstehende Systemdruck psys beaufschlagt eine Stirnseite 44 eines bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilglieds 42. Das Einspritzventilglied 42 umfasst eine Stützscheibe 46, an der sich eine Schließfeder 48 abstützt. Das der Stützscheibe 46 gegenüberliegende Ende der Schließfeder 48 stützt sich am Ventilstück 32 ab.
Vom mit Systemdruck psys beaufschlagten Druckraum 34 erstreckt sich ein Ringraum 52 durch das Injektorgehäuse 16. Über den Ringraum 52 strömt unter Systemdruck psys stehender Kraftstoff einem mit Bezugszeichen 50 bezeichneten Düsenraum zu, der innerhalb des Düsenkörpers 18 ausgebildet ist. Vom Ringraum 52 gelangt der unter Systemdruck psys stehende Kraftstoff über mindestens eine Drosselstelle 56, die z. B. als mindestens ein An- schliff am Umfang des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 42 ausgebildet sein kann, in den Düsenraum 50.
Das Einspritzventilglied 42 umfasst in dem Bereich, in dem es im Düsenkörper 18 vom Düsenraum 50 umschlossen ist, eine Druckstufe 54.
Vom Düsenraum 50 strömt der unter Systemdruck psys stehende Kraftstoff über einen Ringspalt einem Sitz 58 des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 42 zu. In der Darstellung gemäß der Zeichnung sind Einspritzöffnungen 60 am brennraumseitigen Ende des Kraftstoffinjektors 10 durch das in seinen Sitz 58 gestellte, bevorzugt nadeiförmig ausgebildete Einspritzventilglied 42 verschlossen.
Am Umfang des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilglieds 42 befindet sich mindestens eine, bevorzugt als Anschliff ausgebildete Drosselstelle 56. Über diese mindestens eine Drosselstelle 56 sind der unter Systemdruck psys stehende Ringraum 52 und der Düsenraum 50 hydraulisch miteinander verbunden.
Das im Aktorgehäuse 20 untergebrachte Magnetventil 22 umfasst eine Ventilfeder 70, die einen Druckstift 66 umschließt. Die Ventilfeder 70 stützt sich an der Unterseite des Gehäusedeckels 24 ab. Bevorzugt ist der Druckstift 66 lose im Aktorgehäuse 20 aufgenommen. Die Ventilfeder 70 beaufschlagt eine obere Stirnseite eines als Ventilnadel ausgebildeten Ventilglieds 62. An diesem ist eine Ankerplatte 64 ausgebildet, die der Magnetspule 28 des Magnetventils 22 gegenüberliegend angeordnet ist. Der Druckstift 66 ist in einem Durchmesser ausgebildet, der einen Führungsdurchmesser 68 für das Ventilglied 62 darstellt. Eine untere Stirnseite des Druckstiftes 66 begrenzt mit dem bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Ventilglied 62 einen Druckausgleichsraum 78. Der vom Druckstift 66 und vom Ventilglied 62 begrenzte Druckausgleichsraum 78 steht über eine Strömungsverbindung 74 mit einem Ventilraum 84 in Verbindung. Gemäß der in der Zeichnung dargestellten Ausfuhrungsform des erfindungsgemäß vorgeschlagenen Kraftstoffϊnjektors 10 wird der Ventilraum 84 durch eine Kegelfläche 82 im Ventilstück 32 einerseits und andererseits durch eine kugelförmige Fläche 86 am unteren Ende des Ventilglieds 62 begrenzt. In der in der Zeichnung dargestellten Ausführungsform ist die kugelförmige Fläche 86, welche den Kugelsitz darstellt, am Ventilglied 62 ausgeführt. Durch die den Kugelsitz darstellende, kugelförmige Fläche 86 an dem dem Ventilstück 32 zuweisenden Ende des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Ventilglieds 62 kann in vorteilhafter Weise ein Ausgleich von Parallelitätsfehlern zwischen dem Ventilglied 62 und dem den Sitzkörper darstellenden Ventilstück 32 erreicht werden. Zudem lassen sich durch die erfindungsgemäß vorgeschlagene Anordnung günstige, mehrteilige Ventilaufbauten realisieren.
In Umkehr des in der Zeichnung dargestellten Kugelsitzes, gebildet durch die am Ventilglied 62 ausgebildete Kugelfiäche 86 und die im Ventilstück 32 vorgesehene Kegelfläche 82, kann die Kegelfiäche 82 auch am Ventilglied 62 ausgebildet werden und die kugelförmige Fläche 86 am Ventilstück 32 ausgeführt sein. Ferner ist es möglich, sowohl am Ventilglied 62 als auch am Ventilstück 32 jeweils kugelförmige Geometrien zu verwirklichen.
Aufgrund des Umstandes, dass der Führungsdurchmesser 68 im Wesentlichen dem Durchmesser des durch die kugelförmige Fläche 86 gebildeten Kugelsitzes entspricht, wirkt die Druckausgeglichenheit des Magnetventils 22. Es lässt sich bei der erfindungsgemäß vorge- schlagenen Ventilbauform ein durch Ausbildung einer kugelförmigen Fläche 86 realisierter Kugelsitz im Zusammenwirken mit einer Kegelfiäche 82 verwirklichen, da der Druckstift 66 unabhängig vom Ventilsitz 80 von der Gegenseite des Sitzbereiches aus montiert werden kann. Durch Bezugszeichen 74 ist eine Strömungsverbindung kenntlich gemacht, die den Druckausgleichs- oder Dämpfungsraum 78 mit dem Ventilraum 84 verbindet.
Eine Ausführungsform des in der Zeichnung dargestellten Kraftstoffinjektors ist dadurch gegeben, dass am Druckstift 66, an dem das bevorzugt nadeiförmig ausgebildete Ventilglied 62 geführt ist, eine in Schließrichtung wirksame Druckstufe erzeugt wird. Die in Schließrichtung des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Ventilglieds 62 wirksame Druckstufe kann durch eine Vergrößerung des Führungsdurchmessers 68 des lose im Aktorgehäuse 20 aufgenommenen Druckstiftes 66 in Bezug auf den Durchmesser des durch die kugelförmige Fläche 86 gegebenen Kugelsitzes erreicht werden. Durch die in Schließrichtung wirksame Druckstufe wird eine hydraulische Ventilschließkraft erzeugt, wodurch ein Prellen des Magnetventils beim Schließen des Ventilgliedes 62 verringert wird. Das Dämpfungsverhalten beim Schließen des Ventilgliedes 62 kann durch die in Schließrichtung wirksame Druckstufe, gegeben durch die Vergrößerung des Führungsdurchmessers 68 in Bezug auf den Durchmesser des durch die kugelförmige Fläche 86 gegebenen Kugelsitzes, verbessert wer- den, da sich im geschlossenen Zustand des Kugelsitzes eine hydraulische Schließkraft aufbaut, die ein Wiederöffnen des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Ventilgliedes 62 verhindert. Dies wiederum erlaubt eine optimierte Ventilabstimmung und eine Verbesserung der Mehrfacheinspritzfähigkeit des erfindungsgemäß vorgeschlagenen Kraftstoffinjektors 10.
Durch den Druckausgleichs- oder Dämpfungsraum 78, der über die Strömungsverbindung 74 mit dem Ventilraum 84 in Verbindung steht, können die Geschwindigkeit, mit der das Ventilglied 62 öffnet, optimiert werden und die Prelleigenschaften verbessert werden. Werden das bevorzugt nadeiförmig ausgebildete Einspritzventilglied 62 und die Ankerplatte 64 als ein Bauteil ausgelegt, so stellt sich eine kleine zu bewegende Masse ein, was durch eine Dämpferdrossel 76, die in der Strömungsverbindung 74 angeordnet ist, zu einem optimierten Dämpfungsverhalten führt, wodurch sehr kurze Abstände bei einzelnen kurz hintereinander folgenden Kraftstoffeinspritzungen über die Einspritzöffnungen 30 ermöglicht werden.
In vorteilhafter Weise ist der durch die kugelförmige Fläche 86 realisierte Kugelsitz direkt an dem Ventilstück 32 ausgebildet, das den als Servosteuerraum dienenden Steuerraum 36 begrenzt und von dem unter Systemdruck psys stehenden Druckraum 34 im Injektorgehäuse 16 trennt. Das Ventilstück 32 ist über die Stützhülse 30, den sich darauf abstützenden Mag- netkern 26 und den Gehäusedeckel 24, mit dem das Aktorgehäuse 20 verschlossen wird, dichtend an den Injektorkörper 16 angestellt.
Die bei Bestromung des Magnetventils 22 erfolgende, in vertikale Richtung nach oben gerichtete Öffnungsbewegung des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Ventilgliedes 62 be- wirkt eine Druckentlastung des Steuerraums 36. Die beim Öffnen des durch die kugelförmige Fläche 86 gegebenen Kugelsitzes aus dem Steuerraum 36 abströmende Steuermenge strömt in das Aktorgehäuse 20 ein und wird über einen niederdruckseitigen Rücklauf 72 in den Niederdruckbereich des Kraftstoffeinspritzsystems abgeleitet. Bei der Druckentlastung des bevorzugt als Servosteuerraum dienenden Steuerraums 36 des Kraftstoffinjektors 10 gemäß der in der Zeichnung dargestellten Ausführungsform erfolgt ein Einfahren der Stirnfläche 44 des nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilglieds 42 in den Steuerraum 36. Dadurch strömt über den geöffneten Sitz 58 des Einspritzventilglieds 42 über die mindestens eine am brennraumseitigen Ende des Kraftstoffϊnjektors 10 ausgebildete Öffnung 60 unter Systemdruck psys stehender Kraftstoff in den Brennraum der Verbrennungskraftmaschine.
Das Öffnungsverhalten des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilgliedes 42 lässt sich über die an dessen Umfang ausgebildete, mindestens eine bevorzugt als Anschliff ausgebildete Drosselstelle 56 optimieren. Die mindestens eine am Umfang des bevorzugt nadeiförmig ausgebildeten Einspritzventilglieds 42 ausgebildete Drosselstelle 56 stellt eine hydraulische Verbindung mit dem unter Systemdruck psys stehenden Ringraum 52 im Injektorkörper 16 mit dem Düsenraum 50, der im Düsenkörper 18 des Kraftstoffinjektors 10 ausgebildet ist, dar.
Bevorzugt wird das druckausgeglichene Magnetventil 22 in Einspritzsystemen zum Einspritzen von Kraftstoff eingesetzt, insbesondere in vorteilhafter Weise als Steuerventil für einen servogesteuerten Kraftstoffinjektor mit einem Magnetventil 22, der bei Hochdruck- speichereinspritzsystemen (Common-Rail) einsetzbar ist.

Claims

Ansprüche
1. Kraftstoffϊnjektor (10) zum Einspritzen von Kraftstoff in den Brennraum einer Verbrennungskraftmaschine, wobei ein Einspritzventilglied (42) über eine Druckentlastung eines Steuerraums (36) betätigt wird, der mit einem Systemdruck psys beaufschlagt ist, und die Druckentlastung des Steuerraums (36) über ein druckausgeglichenes Magnetventil (22) erfolgt, dessen Ventilglied (62) einen Ventilsitz (80) öffnet oder verschließt, dadurch gekennzeichnet, dass das Ventilglied (62) oder ein Ventilstück (32) eine Kugelfläche (86) aufweist.
2. Kraftstoffinjektor (10) gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass eine kugelförmige Fläche (86) am Ventilglied (62) ausgeführt ist, welche mit einer Kegelfläche (82) in einem Ventilstück (32) einen Ventilsitz (80) bildet.
3. Kraftstoffinjektor (10) gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die kugelförmige Fläche (86) im Ventilstück (32) ausgeführt ist, welches mit einem eine Kegelfläche (82) aufweisenden Ventilglied (62) den Ventilsitz (80) bildet.
4. Kraftstoffinjektor (10) gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Ventilglied (62) an einem Druckstift (66) geführt ist und mit diesem einen Druckausgleichsraum (78) begrenzt.
5. Kraftstoffinjektor (10) gemäß Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Ventil- glied (62) eine Strömungsverbindung (74) zwischen dem Druckausgleichsraum oder
Dämpferraum (78) und dem Ventilsitz (80) aufweist.
6. Kraftstoffinjektor (10) gemäß Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass in der Strömungsverbindung (74) eine Drosselstelle (76) ausgeführt ist.
7. Kraftstoffinjektor (10) gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Ventilglied (62) an einem Druckstift (66) geführt ist, dessen Führungsdurchmesser (68) einem Innendurchmesser des Ventilglieds (62) entspricht.
8. Kraftstoffinjektor (10) gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Ventilglied (62) an einem Druckstift (66) geführt ist, dessen Führungsdurchmesser (68) größer bemessen ist als der Durchmesser des Ventilsitzes (80), so dass eine in Schließrichtung des Ventilgliedes (62) wirksame Druckstufe entsteht.
9. Kraftstoffϊnjektor (10) gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Ventilsitz (80) an einem Ventilstück (32) ausgeführt ist, welches den Steuerraum (36) begrenzt und einen Druckraum (34) im Injektorkörper (16) gegen einen Niederdruckbereich ver- schließt.
EP07821236A 2006-12-04 2007-10-12 Kraftstoffinjektor mit magnetventil mit kugelsitz Not-in-force EP2100026B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102006057025A DE102006057025A1 (de) 2006-12-04 2006-12-04 Magnetventil mit Kugelsitz
PCT/EP2007/060869 WO2008068093A1 (de) 2006-12-04 2007-10-12 Kraftstoffinjektor mit magnetventil mit kugelsitz

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2100026A1 true EP2100026A1 (de) 2009-09-16
EP2100026B1 EP2100026B1 (de) 2010-12-22

Family

ID=39111887

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP07821236A Not-in-force EP2100026B1 (de) 2006-12-04 2007-10-12 Kraftstoffinjektor mit magnetventil mit kugelsitz

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP2100026B1 (de)
CN (1) CN101548092B (de)
AT (1) ATE492719T1 (de)
DE (2) DE102006057025A1 (de)
WO (1) WO2008068093A1 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2134956A1 (de) * 2007-03-09 2009-12-23 Robert Bosch GmbH Kraftstoffinjektor mit verbessertem steuerventil

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102007035698A1 (de) * 2007-07-30 2009-02-05 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffeinspritzventil mit verbesserter Dichtheit am Dichtsitz eines druckausgeglichenen Steuerventils
DE102008001600A1 (de) * 2008-05-06 2009-11-12 Robert Bosch Gmbh Kraftstoff-Injektor mit einem eine Druckstufe aufweisenden Steuerventil
DE102009046563A1 (de) * 2009-11-10 2011-05-12 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffinjektor
DE102009060029A1 (de) * 2009-12-21 2011-06-22 Robert Bosch GmbH, 70469 Elektromagnetisch schaltbares Ventil zum Einbau in einen Einbaublock
CN102213165B (zh) * 2010-04-08 2013-02-13 北京亚新科天纬油泵油嘴股份有限公司 高压共轨电控喷油器
DE102013206383A1 (de) * 2013-04-11 2014-10-16 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffeinspritzventil für Brennkraftmaschinen
DE102018109206A1 (de) * 2018-04-18 2019-10-24 Liebherr-Components Deggendorf Gmbh Injektor zum Einspritzen von Kraftstoff

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3555264B2 (ja) * 1995-07-14 2004-08-18 いすゞ自動車株式会社 内燃機関の燃料噴射装置
DE29807601U1 (de) * 1998-04-27 1998-08-20 Fev Motorentech Gmbh & Co Kg Hydraulisches Schiebersitzventil
DE19952511B4 (de) * 1999-10-30 2004-09-30 Robert Bosch Gmbh Common-Rail-Injektor
DE602004004254T2 (de) * 2004-06-30 2007-07-12 C.R.F. S.C.P.A. Servoventil zum Steuern eines Einspritzventils einer Brennkraftmaschine
AT500889B8 (de) * 2004-08-06 2007-02-15 Bosch Gmbh Robert Vorrichtung zum einspritzen von kraftstoff in den brennraum einer brennkraftmaschine
CN1773098A (zh) * 2005-07-25 2006-05-17 无锡油泵油嘴研究所 共轨喷油系统电控喷油器
DE102005062549A1 (de) * 2005-12-27 2007-07-05 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffinjektor für eine Brennkraftmaschine, sowie Verfahren zum Herstellen eines Steuerventils für einen Kraftstoffinjektor
DE102006053128A1 (de) * 2006-11-10 2008-05-15 Robert Bosch Gmbh Injektor zum Einpritzen von Kraftstoff

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2008068093A1 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2134956A1 (de) * 2007-03-09 2009-12-23 Robert Bosch GmbH Kraftstoffinjektor mit verbessertem steuerventil

Also Published As

Publication number Publication date
DE502007006059D1 (de) 2011-02-03
DE102006057025A1 (de) 2008-06-05
ATE492719T1 (de) 2011-01-15
CN101548092B (zh) 2012-12-19
CN101548092A (zh) 2009-09-30
EP2100026B1 (de) 2010-12-22
WO2008068093A1 (de) 2008-06-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2100026B1 (de) Kraftstoffinjektor mit magnetventil mit kugelsitz
EP2102486B1 (de) Injektor mit axial-druckausgeglichenem steuerventil
EP2092187B1 (de) Injektor zum einspritzen von kraftstoff
WO2005121543A1 (de) Kraftstoffinjektor mit variabler aktorhubübersetzung
WO2008046679A1 (de) Injektor zum einspritzen von kraftstoff
WO2008049666A1 (de) Injektor mit einem eine konische hubanschlagfläche aufweisenden steuerventil
WO2008061844A1 (de) Kraftstoffinjektor
WO2008049699A1 (de) Kraftstoffinjektor
EP1967726B1 (de) Magnetventilinjektor
DE102006020724A1 (de) Magnetventil mit selbstzentrierendem Ankerbolzen
WO2008049671A1 (de) Kraftstoffinjektor
WO2005015000A1 (de) Schaltventil mit druckausgleich für einen kraftstoffinjektor mit druckverstärker
EP2011995A2 (de) Injektor mit nach außen öffnendem Ventilelement
EP1939441A2 (de) Kraftstoffinjektor
EP2147206B1 (de) Kraftstoffinjektor mit magnetventil
DE102008001602B4 (de) Verfahren zum Ansteuern eines Steuerventils eines Kraftstoff-Injektors sowie Kraftstoff-Einspritzsystem
WO2009121647A1 (de) Hydraulische dämpfung
EP2138709B1 (de) Direkt betätigter Kraftstoffinjektor
EP2156044B1 (de) Injektor mit druckausgeglichenem steuerventil
EP1356200A1 (de) 3/2 wegeventil
DE102007001365A1 (de) Injektor mit Steuer- und Schaltkammer
DE102009002126A1 (de) Druckausgeglichenes Magnetventil
DE102007038394A1 (de) Steuerventil für einen Kraftstoffinjektor
EP1970557A2 (de) Ventil für Kraftstoffinjektoren
DE102019215119A1 (de) Kraftstoffinjektor

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20090706

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL PL PT RO SE SI SK TR

17Q First examination report despatched

Effective date: 20091022

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

REF Corresponds to:

Ref document number: 502007006059

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20110203

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502007006059

Country of ref document: DE

Effective date: 20110203

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: VDEP

Effective date: 20101222

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

LTIE Lt: invalidation of european patent or patent extension

Effective date: 20101222

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110322

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110323

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110402

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110422

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110422

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

26N No opposition filed

Effective date: 20110923

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502007006059

Country of ref document: DE

Effective date: 20110923

BERE Be: lapsed

Owner name: ROBERT BOSCH G.M.B.H.

Effective date: 20111031

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20111031

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20111012

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20111031

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20111031

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20111031

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20111012

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20111012

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101222

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 492719

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20121031

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20121031

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 9

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 10

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20171206

Year of fee payment: 11

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20181023

Year of fee payment: 12

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502007006059

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190501

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20191031