EP2058896A1 - Procédé de fabrication d'une source hyperfréquence monobloc électroformée à lame épaisse - Google Patents

Procédé de fabrication d'une source hyperfréquence monobloc électroformée à lame épaisse Download PDF

Info

Publication number
EP2058896A1
EP2058896A1 EP08168416A EP08168416A EP2058896A1 EP 2058896 A1 EP2058896 A1 EP 2058896A1 EP 08168416 A EP08168416 A EP 08168416A EP 08168416 A EP08168416 A EP 08168416A EP 2058896 A1 EP2058896 A1 EP 2058896A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
waveguide
microwave source
thick
steps
source
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP08168416A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Pierre-Henri Boutigny
Pascal Boivin
Alain Lefevre
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Thales SA
Original Assignee
Thales SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Thales SA filed Critical Thales SA
Publication of EP2058896A1 publication Critical patent/EP2058896A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P1/00—Auxiliary devices
    • H01P1/16—Auxiliary devices for mode selection, e.g. mode suppression or mode promotion; for mode conversion
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P1/00—Auxiliary devices
    • H01P1/165—Auxiliary devices for rotating the plane of polarisation
    • H01P1/17—Auxiliary devices for rotating the plane of polarisation for producing a continuously rotating polarisation, e.g. circular polarisation
    • H01P1/173—Auxiliary devices for rotating the plane of polarisation for producing a continuously rotating polarisation, e.g. circular polarisation using a conductive element

Definitions

  • the present invention relates to a method for manufacturing a monobloc microwave source by electroforming and thick-plate polarizer better known as thick septum.
  • Circularly polarized space telecommunication antennas often use waveguide structures when a strict criterion of polarization purity is specified.
  • the quadrature-powered four-port polarization system, the septum polarizer and the orthomode tee coupled to a screw polarizer remain the most used.
  • the size and the mass of these systems disadvantage their use in certain applications and in particular in the low bands of telecommunications frequencies (bands L, S, C).
  • Antenna level intermodulation has been a known problem for communications satellite manufacturers for many years. This problem also exists in the case of GSM antennas (abbreviated Anglo-Saxon Global system for Mobile).
  • the patent US 6,861,997 describes a polarizer for use in antennas associated with waveguides.
  • the idea implemented in this patent consists in using two waveguides having a common wall.
  • the shape of the central wall consists of several teeth whose shape and dimensions allow the septum to transform the linear polarization of a wave into a circular polarization and reciprocally.
  • the devices of the prior art generally consist of connecting two rectangular guides to form a single square section guide through a blade generally cut into steps. This process works well if the blade is very thin, as for example in the patent US 5,305,001 , for which the blade has a thickness of about 0.76 mm.
  • the figure 1 represents a block diagram of an X-band circular polarization satellite communication station.
  • the emission signal passes through an emission amplifier 1 and then into a transmission filter 2 before the polarizing orthomode 3 whose function is to transform the transmission signal.
  • initial polarization for example, a linear polarization into a circular polarization, and then is emitted through the horn 4 of the reflector antenna.
  • the signal is then received by the antenna before passing through the orthomode polarizer 3, then by a reception filter 5 and a low noise amplifier 6.
  • Practice shows that the filtering is necessary but not sufficient to eliminate the problems of intermodulation encountered in the microwave field. Indeed, other nonlinearities are present along the chain. They come in particular from all contacts between metals introduced by the assembly of the source at the focus of the antenna. These contacts for example, the flanges of the connecting guides, the plungers with filter adjustment screws.
  • the frequency plan used in a satellite communication system includes very similar reception and transmission frequencies, for example the 7.25-7.75 GHz range for reception and the 7.9-8.4 GHz transmission interval, for example when a station transmits several carriers (from 2 carriers, for example), there may be additional frequencies generated.
  • any non-linearity of the transmission system will create additional frequencies, the most powerful of which are 7.6 and 8.8 GHz.
  • the frequency 7.6 GHz is located in the reception band, which will lead to be particularly demanding on the quality of linearity of the system so as not to cause self-jamming.
  • the idea of the invention is based on a new approach which consists in carrying out all the microwave functions in the form of a single piece.
  • the microwave source is a monoblock source. In fact, the phenomena of non-linearity are non-existent or negligible.
  • the invention relates to a microwave and polarizer source characterized in that it is formed of an electroformed monobloc comprising a septum or thick blade, greater than 1 mm thick.
  • the source comprises at least the following elements: a horn, an orthomode / polarizer a transmission band pass filter, a transmission band stop filter, a reception bandpass filter, a reception band stop filter.
  • the blade or septum comprises, for example, a number of steps and a widening D at the level of the access guides, said widening being disposed in an intermediate position along the blade.
  • the mode used is for example the TE10 mode.
  • the selected frequency band is the 7.25 GHz and 8.4 GHz frequency band.
  • the figure 2 is a reminder of the electroforming process.
  • This process consists in depositing a metal, for example copper, by electrolysis on an aluminum mandrel. At the end of this deposition, the mandrel is dissolved and a hollow piece of copper of "waveguide" type is obtained. Certain characteristics of the process impose to respect geometrical rules, such as, the relation between the width of a hollow and its depth.
  • the piece 10 is an aluminum piece on which is made a copper deposit 11 of thickness e. The minimum width I of the hollow is imposed according to the depth p.
  • the entire one-piece structure according to the invention is designed so that there is no sharp angle of small sizes, but also that the steps of the blade are rounded as shown in FIG. figure 5 . This avoids these sharp and small angles that are poorly reproduced by the electroforming process including this piece whose geometry must be very precise.
  • the method according to the invention comprises, for example, the following steps:
  • An extension of the access guides is created in an intermediate position along the blade, represented by the recess D on the figure 5 .
  • This enlargement or recess has the particular function of compensating for the thickness of the thick blade obtained in the end.
  • the thick leaf or septum is at least 1 mm for example.
  • the polarization orthomode according to the invention has for example the following characteristics: AT ⁇ ⁇ / 4 11.5mm B ⁇ ⁇ / 2 23.5 VS ⁇ 3 ⁇ / 4 32mm H side of the blade or septum 5mm D (2A + H -B) / 2 2.25mm I1 ⁇ ⁇ / 6 8mm (rounded) 12 ⁇ ⁇ / 3 15mm (rounded) 13 ⁇ ⁇ / 3 15mm (rounded) 14 ⁇ ⁇ / 3 15mm (rounded) h1 ⁇ ⁇ / 4 12mm (rounded) h2 ⁇ h1 / 2 6mm (rounded) h3 ⁇ h2 / 2 3mm (rounded) h4 ⁇ h3 / 2 1.5mm (rounded)

Abstract

Source hyperfréquence et polariseur caractérisée en ce qu 'elle est formée d'un monobloc électroformé comportant un septum ou lame épais, d'épaisseur supérieure à 1 mm. Application pour des fréquences comprises dans la bande de fréquence 7.25 GHz et 8.4 GHz

Description

  • La présente invention concerne un procédé pour fabriquer une source hyperfréquence monobloc par électroformage et polariseur à lame épaisse plus connue sous le terme septum épais.
  • Elle trouve son application dans le domaine utilisant des ensembles sources/antennes hyperfréquences. Elle peut être mise en oeuvre pour des applications satellites de communication.
  • Les antennes de télécommunications spatiales, à polarisation circulaire, utilisent souvent des structures en guide d'onde lorsqu'un critère sévère de pureté de polarisation est spécifié. Parmi celles-ci, le système de polarisation à quatre accès alimentés en quadrature, le polariseur à Septum et le té orthomode couplé à un polariseur à vis demeurent les plus utilisées. Cependant la taille et la masse de ces systèmes défavorisent leur emploi dans certaines applications et en particulier dans les bandes basses des fréquences de télécommunications (bandes L, S, C).
  • L'intermodulation au niveau des antennes est un problème connu des constructeurs de satellites de communications depuis de nombreuses années. Ce problème existe aussi dans le cas des antennes GSM (abrégé anglo-saxon de Global system for Mobile).
  • Dans le cas des stations satellites terrestres, l'emploi de certaines bandes en mode multiporteuses impose de résoudre des problèmes techniques liés aux contacts métalliques apparaissant lors de la réalisation de l'antenne et de la source. Parmi les problèmes techniques, il existe les réglages par vis/plongeurs, les interfaces de type bride, les pièces rapportées. II est connu de l'art antérieur que l'une des meilleures approches est de réaliser un minimum de pièces et d'utiliser une technologie d'électroformage pour la construction des sources hyperfréquences. Une des contraintes à respecter est alors que la conception électrique de la source hyperfréquence soit adaptée pour permettre sa réalisation dans ce procédé particulier.
  • Un autre inconvénient rencontré dans le domaine des structures microondes est qu'elles conduisent à des tailles de dispositif relativement importantes. Ainsi, une solution donnée dans le brevet est de fabriquer un ensemble formé d'une antenne et d'un ensemble de cornets communément appelé en anglo-saxon « horn ».
  • Le brevet US 6 861 997 décrit un polariseur destiné à être utilisé dans des antennes associées à des guides d'ondes. L'idée mise en oeuvre dans ce brevet consiste à utiliser deux guides d'ondes ayant une paroi commune. La forme de la paroi centrale est constituée de plusieurs dents dont la forme et les dimensions permettent au septum de transformer la polarisation linéaire d'une onde en une polarisation circulaire et réciproquement.
  • Toutefois, les dispositifs de l'art antérieur consistent généralement à relier 2 guides rectangulaires pour former un unique guide à section carrée par l'intermédiaire d'une lame généralement découpée en échelons. Ce procédé fonctionne bien si la lame est très fine, comme par exemple dans le brevet US 5 305 001 , pour lequel la lame a une épaisseur de l'ordre de 0.76 mm.
  • La figure 1 représente un synoptique d'une station de communication par satellite en polarisation circulaire bande X. Le signal émission passe à travers un amplificateur d'émission 1, puis dans un filtre d'émission 2 avant l'orthomode polariseur 3 ayant pour fonction de transformer la polarisation initiale, par exemple, une polarisation linéaire en une polarisation circulaire, puis est émis par l'intermédiaire du cornet 4 de l'antenne à réflecteurs. Le signal est ensuite reçu par l'antenne avant de passer par l'orthomode polariseur 3, puis par un filtre de réception 5 et un amplificateur faible bruit 6. La pratique montre que le filtrage est nécessaire mais pas suffisant pour éliminer les problèmes d'intermodulation rencontrés dans le domaine des hyperfréquences. En effet, d'autres non linéarités sont présentes le long de la chaîne. Elles proviennent notamment de tous les contacts entre métaux introduits par l'assemblage de la source au foyer de l'antenne. Ces contacts sont par exemple, les brides des guides de raccord, les plongeurs à vis de réglage des filtres.
  • Lorsque le plan de fréquences utilisé dans un système de communication par satellite comprend des fréquences de réception et d'émission très proches, par exemple l'intervalle 7.25-7.75 GHz pour la réception et l'intervalle 7.9-8.4 GHz en émission, par exemple lorsqu'une station émet plusieurs porteuses (à partir de 2 porteuses, par exemple), il peut y avoir des fréquences supplémentaires générées. Pour des fréquences comprises entre 8.0 GHz et 8.4 GHz, toute non linéarité du système de transmission va créer des fréquences supplémentaires dont les plus puissantes sont 7.6 et 8.8 GHz. La fréquence 7.6 GHz est localisée dans la bande de réception, ce qui va conduire à être particulièrement exigeant sur la qualité de linéarité du système afin de ne pas engendrer d'auto-brouillage.
  • Les logiciels connus de l'Homme du métier, par exemple, le logiciel ayant comme marque déposée MICIAN pour microwavewizard permettent de synthétiser et de simuler différentes structures.
  • A la connaissance du Demandeur, les performances obtenues par les dispositifs selon l'art antérieur ne permettent toutefois pas de tenir les performances souhaitées tout en augmentant l'épaisseur de la lame au-delà de 2 mm.
  • L'idée de l'invention repose sur une nouvelle approche qui consiste à réaliser l'ensemble des fonctions hyperfréquence sous la forme d'une seule pièce. La source hyperfréquence est une source monobloc. De fait, les phénomènes de non-linéarité sont inexistants ou négligeables.
  • L'invention concerne une source hyperfréquence et polariseur caractérisée en ce qu'elle est formée d'un monobloc électroformé comportant un septum ou lame épais, d'épaisseur supérieure à 1 mm.
  • La source comporte au moins les éléments suivants : un cornet, un orthomode/polariseur un filtre passe bande émission, un filtre stop bande émission, un filtre passe bande réception, un filtre stop bande réception.
  • La lame ou septum comprend, par exemple, un nombre de marches et un élargissement D au niveau des guides d'accès, ledit élargissement étant disposé dans une position intermédiaire le long de la lame.
  • L'invention concerne aussi un procédé pour fabriquer une source hyperfréquence à polariseur à lame épaisse caractérisé en ce qu'il comporte au moins les étapes suivantes :
    • ○ utiliser un procédé d'électroformage,
    • ○ fixer la côte C du guide de sortie afin que seul un mode fondamental choisi, du guide de la cote C soit dans la bande passante utile de la source hyperfréquence,
    • ○ fixer la cote A correspondant sensiblement à la moitié de la largeur du guide d'onde pris dans sa partie élargie au moyen d'un décrochement D et B la hauteur du guide d'ondes afin que le guide de section (2*A+H, B) ne propage que le mode fondamental dans la bande passante,
    • ○ fixer une côte arbitraire pour le décrochement D,
    • ○ déterminer la hauteur et/ou la longueur des marches de la lame épaisse, afin d'obtenir des performances de la source hyperfréquence fixées par une application donnée,
    • ○ modifier la côte D et réitérer les étapes précédentes afin d'optimiser le résultat des performances.
  • Le mode utilisé est par exemple le mode TE10.
  • La bande de fréquence choisie est la bande de fréquence 7.25 GHz et 8.4 GHz.
  • D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description d'un exemple de réalisation donné à titre illustratif et nullement limitatif annexé des figures qui représentent :
    • La figure 1, un synoptique d'une station de communication par satellite en polarisation circulaire,
    • La figure 2, un schéma rappelant brièvement le procédé par électroformage,
    • La figure 3, un exemple de lame ou septum selon l'art antérieur,
    • La figure 4, un schéma d'une source monobloc selon l'invention,
    • La figure 5, un détail du polariseur à lame épaisse selon l'invention.
  • La figure 2 est un rappel sur le procédé d'électroformage. Ce procédé consiste à déposer un métal par exemple du cuivre, par électrolyse sur un mandrin en aluminium. A l'issue de ce dépôt, le mandrin est dissout et une pièce creuse en cuivre de type « guide d'onde » est obtenue. Certaines caractéristiques du procédé imposent de respecter des règles géométriques, tel que, le rapport entre la largeur d'un creux et sa profondeur. Sur la figure 2, la pièce 10 est une pièce en aluminium sur laquelle est réalisé un dépôt de cuivre 11 d'épaisseur e. La largeur I minimum du creux est imposée suivant la profondeur p.
  • Sur la figure 3 est rappelée la lame très mince décrite dans le brevet US 5 305 001 dans lequel la source est formée de deux cavités rectangulaires 20, 21 et d'une lame 22 très mince ou « septum » dont l'épaisseur est de l'ordre de 0.7 mm.
  • La figure 4 représente une source bande X monobloc selon l'invention, la taille de l'objet étant approximativement de 1 m. La source monobloc comprend les fonctions suivantes :
    • ○ cornet 30
    • ○ orthomode/polariseur 31
    • ○ filtre passe bande émission 32
    • ○ filtre stop bande émission 33
    • ○ filtre passe bande réception 34
    • ○ filtre stop bande réception 35.
  • L'ensemble de la structure monobloc selon l'invention est conçu de façon telle qu'il n'y ait pas d'angle vif de petites tailles, mais aussi que les marches de la lame soient arrondies comme il est représenté à la figure 5. Ceci permet d'éviter ces angles vifs et de petite taille qui sont mal reproduits par le procédé d'électroformage notamment sur cette pièce dont la géométrie doit être très précise.
  • Le procédé selon l'invention comprend par exemple les étapes suivantes :
  • Un élargissement des guides d'accès est créé dans une position intermédiaire le long de la lame, représenté par le décrochement D sur la figure 5. Cet élargissement ou décrochement a notamment pour fonction de compenser l'épaisseur de la lame épaisse obtenue en final. La lame épaisse ou septum est au moins de 1 mm par exemple.
  • Selon un exemple de réalisation, en référençant les différentes côtés par rapport à la longueur d'onde utilisée, l'orthomode polariseur selon l'invention présente par exemple les caractéristiques suivantes :
    A ∼ λ/4 11.5mm
    B ∼ λ/2 23.5
    C ∼3λ/4 32mm
    H cote de la lame ou septum 5mm
    D (2A+H -B)/2 2.25mm
    I1 ∼ λ/6 8mm (arrondi)
    12 ∼ λ/3 15mm (arrondi)
    13 ∼ λ/3 15mm (arrondi)
    14 ∼ λ/3 15mm (arrondi)
    h1 ∼ λ/4 12mm (arrondi)
    h2 ∼h1/2 6mm (arrondi)
    h3 ∼h2/2 3mm (arrondi)
    h4 ∼h3/2 1.5mm (arrondi)
  • Avec A correspondant à moitié de la largeur du guide d'onde pris dans sa partie élargie,
    B la hauteur du guide d'ondes,
    C la largeur du guide d'onde en entrée sortie de l'onde,
    H la largeur de la lame,
    D le décrochement choisi pour compenser l'épaisseur de la lame, I1, I2, I3, I4 la longueur des 4 marches de la lame épaisse,
    h1, h2, h3, h4 la hauteur correspondante des 4 marches, la hauteur étant mesurée par rapport à une référence correspondant à la paroi interne du guide d'onde en contact avec les marches.
  • A partir de données fixées au démarrage, le procédé comprend ensuite les étapes suivantes :
    • ○ Fixer la cote C du guide de sortie pour que seul le mode fondamental TE10 du guide de coté C soit dans la bande passante utile de la source hyperfréquence, par exemple en bande X (7.25-8.4GHz),
    • ○ Fixer les cotes A et B pour que le guide de section (2*A + H, B) ne propage que le mode fondamental TE10 dans la bande passante de la source hyperfréquence,
    • ○ Fixer une cote D arbitraire,
    • ○ Optimiser la hauteur et la longueur des marches de la lame pour obtenir les performances voulues qui dépendent de l'application et sont, par exemple, : le TOS de chaque entrée, l'isolation entre entrée 1 et entrée 2, le rapport axial de l'onde en sortie de C et pour chaque entrée 1 ou 2,
    • ○ Modifier la cote D et réitérer les étapes précitées.
      En suivant ces étapes, le procédé selon l'invention permet d'obtenir une source hyperfréquence monobloc électroformée à polariseur à lame épaisse.
  • Les performances électriques étant liées à l'absence de discontinuités (séparation ou zones de contact entre métaux différents) sur l'ensemble de la surface des sources, le procédé de réalisation du mandrin est choisi de façon que :
    1. a) La source hyperfréquence à réaliser est décomposée en différents éléments.
    2. b) Chaque élément est réalisé en négatif (un guide d'onde creux devient une pièce pleine) dans un type défini d'aluminium par un procédé mécanique qui peut être soit de l'usinage soit de la découpe au fil. Ces éléments sont appelés mandrins.
    3. c) Les différents mandrins sont assemblés par un procédé de tenon-mortaise de sorte que toutes les parties métalliques d'interconnexion soient étroitement en contact afin de garantir une bonne continuité électrique de l'ensemble mécanique, continuité nécessaire au procédé d'électroformage.
    4. d) Par électrolyse, un dépôt de cuivre d'environ 3mm d'épaisseur est crée sur cet assemblage.
    5. e) L'ensemble des mandrins en aluminium est finalement dissous dans une solution alcaline, la partie en cuivre étant inerte vis-à-vis de cette solution.
    6. f) La source hyperfréquence monobloc en cuivre est ainsi obtenue après nettoyage des oxydes de cuivre résiduels.

Claims (5)

  1. - Procédé pour fabriquer une source hyperfréquence monobloc à polariseur à lame épaisse caractérisé en ce qu'il comporte au moins les étapes suivantes :
    ○ utiliser un procédé d'électroformage pour former la source et l'orthopolariseur à lame épaisse comprenant un guide d'onde,
    ○ ladite lame épaisse étant constituée d'au moins quatre marches de largeur I1, I2, I3 et I4 et de hauteur respectivement h1, h2, h3 et h4, ladite lame ayant une largeur H, D étant un décrochement choisi pour compenser l'épaisseur de ladite lame,
    ○ ledit guide d'onde ayant une côte C correspondant à la sortie du guide d'onde, une côte A correspondant sensiblement à la moitié de la largeur du guide d'onde pris dans sa partie élargie, une côte B correspondant à la hauteur dudit guide d'onde,
    ○ fixer la côte C du guide de sortie afin que seul un mode fondamental choisi, du guide de la cote C soit dans la bande passante utile de la source hyperfréquence,
    ○ fixer la cote A au moyen d'un décrochement D et B la hauteur du guide d'ondes afin que le guide de section (2*A+H, B) ne propage que le mode fondamental dans la bande passante,
    ○ fixer une côte arbitraire pour le décrochement D,
    ○ déterminer la hauteur et/ou la longueur des marches de la lame épaisse, afin d'obtenir des performances de la source hyperfréquence fixées par une application donnée,
    ○ modifier la côte D et réitérer les étapes précédentes afin d'optimiser le résultat des performances.
  2. - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape d'électroformage comprend au moins les étapes suivantes :
    ○ Chaque élément de la source hyperfréquence est réalisé en négatif, ces éléments sont appelés mandrins,
    ○ Les différents mandrins sont assemblés par un procédé de tenon-mortaise de sorte que toutes les parties métalliques d'interconnexion soient étroitement en contact afin de garantir une bonne continuité électrique de l'ensemble mécanique,
    ○ Par électrolyse, un dépôt de cuivre d'environ 3mm d'épaisseur est créé sur cet assemblage,
    ○ L'ensemble des mandrins en aluminium est finalement dissous dans une solution alcaline, la partie en cuivre étant inerte vis-à-vis de cette solution afin d'obtenir la source hyperfréquence monobloc en cuivre.
  3. - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il utilise le mode TE10.
  4. - Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la bande de fréquence choisie est la bande de fréquence 7.25 GHz et 8.4 GHz.
  5. - Source hyperfréquence et polariseur monobloc électroformé comportant un septum ou lame épaisse caractérisé en ce qu'elle est obtenue en exécutant les étapes du procédé selon l'une des revendications 1 à 4.
EP08168416A 2007-11-09 2008-11-05 Procédé de fabrication d'une source hyperfréquence monobloc électroformée à lame épaisse Withdrawn EP2058896A1 (fr)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0707856A FR2923657B1 (fr) 2007-11-09 2007-11-09 Procede de fabrication d'une source hyperfrequence monobloc electroformee a lame epaisse

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP2058896A1 true EP2058896A1 (fr) 2009-05-13

Family

ID=39462618

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP08168416A Withdrawn EP2058896A1 (fr) 2007-11-09 2008-11-05 Procédé de fabrication d'une source hyperfréquence monobloc électroformée à lame épaisse

Country Status (3)

Country Link
US (1) US8187445B2 (fr)
EP (1) EP2058896A1 (fr)
FR (1) FR2923657B1 (fr)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3312933B1 (fr) * 2016-10-19 2019-05-22 TTI Norte, S.L. Régulateur de phase d'ondes ultra-courtes
JP7434370B2 (ja) 2019-06-19 2024-02-20 ヴィアサット，インコーポレイテッド デュアルバンドセプタム偏波器

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3261078A (en) * 1962-08-09 1966-07-19 Bendix Corp Method of manufacture of waveguide components
US3958193A (en) * 1975-04-23 1976-05-18 Aeronutronic Ford Corporation Tapered septum waveguide transducer
US4122406A (en) * 1977-05-12 1978-10-24 Edward Salzberg Microwave hybrid polarizer
GB2076229A (en) * 1980-05-01 1981-11-25 Plessey Co Ltd Improvements in or relating to apparatus for microwave signal processing
US5305001A (en) 1992-06-29 1994-04-19 Hughes Aircraft Company Horn radiator assembly with stepped septum polarizer
EP0880193A1 (fr) * 1997-05-21 1998-11-25 Alcatel Source d'antenne pour l'emission et la réception d'ondes hyperfréquences
US6118412A (en) * 1998-11-06 2000-09-12 Victory Industrial Corporation Waveguide polarizer and antenna assembly
US6861997B2 (en) 2001-12-14 2005-03-01 John P. Mahon Parallel plate septum polarizer for low profile antenna applications
EP1933412A2 (fr) * 2006-12-12 2008-06-18 Andrew Corporation Transition de guide d'onde et procédé de formation de composants

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3982213A (en) * 1975-04-16 1976-09-21 United Technologies Corporation Monolithic reciprocal latching ferrite phase shifter
FR2449816A1 (fr) * 1979-02-28 1980-09-19 Allibert Exploitation Perfectionnement aux assemblages en queue d'aronde
US4620163A (en) * 1984-04-17 1986-10-28 Harris Corporation TE10 rectangular to TE01 circular waveguide mode launcher
US5398010A (en) * 1992-05-07 1995-03-14 Hughes Aircraft Company Molded waveguide components having electroless plated thermoplastic members
US6630876B1 (en) * 2000-06-20 2003-10-07 Applied Aerospace Structures Corp. Lightweight objects
FR2831997B1 (fr) * 2001-11-07 2004-01-16 Thomson Licensing Sa Module guide d'ondes separateur en frequence a polarisation circulaire double et emetteur-recepteur le comportant
US7034774B2 (en) * 2004-04-22 2006-04-25 Northrop Grumman Corporation Feed structure and antenna structures incorporating such feed structures
US7501909B2 (en) * 2005-06-09 2009-03-10 California Institute Of Technology Wide-bandwidth polarization modulator for microwave and mm-wavelengths

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3261078A (en) * 1962-08-09 1966-07-19 Bendix Corp Method of manufacture of waveguide components
US3958193A (en) * 1975-04-23 1976-05-18 Aeronutronic Ford Corporation Tapered septum waveguide transducer
US4122406A (en) * 1977-05-12 1978-10-24 Edward Salzberg Microwave hybrid polarizer
GB2076229A (en) * 1980-05-01 1981-11-25 Plessey Co Ltd Improvements in or relating to apparatus for microwave signal processing
US5305001A (en) 1992-06-29 1994-04-19 Hughes Aircraft Company Horn radiator assembly with stepped septum polarizer
EP0880193A1 (fr) * 1997-05-21 1998-11-25 Alcatel Source d'antenne pour l'emission et la réception d'ondes hyperfréquences
US6118412A (en) * 1998-11-06 2000-09-12 Victory Industrial Corporation Waveguide polarizer and antenna assembly
US6861997B2 (en) 2001-12-14 2005-03-01 John P. Mahon Parallel plate septum polarizer for low profile antenna applications
EP1933412A2 (fr) * 2006-12-12 2008-06-18 Andrew Corporation Transition de guide d'onde et procédé de formation de composants

Also Published As

Publication number Publication date
US20090250640A1 (en) 2009-10-08
FR2923657B1 (fr) 2011-04-15
FR2923657A1 (fr) 2009-05-15
US8187445B2 (en) 2012-05-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3547450B1 (fr) Element rayonnant a polarisation circulaire mettant en oeuvre une resonance dans une cavite de fabry perot
EP0708492B1 (fr) Antenne à microbande notamment pour des applications horlogères
EP1416586B1 (fr) Antenne pourvue d'un assemblage de matériaux filtrant
FR2555369A1 (fr) Antenne en cornet a variation progressive avec canal de piegeage
CA2696279C (fr) Coupleur-separateur d'emission-reception multibande a large bande de type omt pour antennes de telecommunications hyperfrequences
FR2845829A1 (fr) Systeme d'antenne a double reflecteur a foyer en forme d'anneau multi bande
EP3843202B1 (fr) Cornet pour antenne satellite bi-bande ka a polarisation circulaire
CA2460820C (fr) Antenne a large bande ou multi-bandes
EP2889954A1 (fr) Procédé pour définir la structure d'une antenne en bande Ka
FR2850793A1 (fr) Transition entre un circuit micro-ruban et un guide d'onde et unite exterieure d'emission reception incorporant la transition
WO2014206649A1 (fr) Dispositif de polarisation pour antenne de telecommunications par satellite et antenne associee
EP2058896A1 (fr) Procédé de fabrication d'une source hyperfréquence monobloc électroformée à lame épaisse
CA2814281A1 (fr) Cornet d'antenne a grille corruguee
FR2815475A1 (fr) Filtre en guide d'onde
FR2886771A1 (fr) Antenne dispersive en frequence appliquee notamment a un radar meteorologique.
EP2610966A1 (fr) Antenne compacte large bande à très faible épaisseur et à double polarisations linéaires orthogonales opérant dans les bandes V/UHF
FR2518828A1 (fr) Filtre spatial de frequences et antenne comportant un tel filtre
FR2552273A1 (fr) Antenne hyperfrequence omnidirectionnelle
EP3692598B1 (fr) Antenne à substrat ferromagnétique dispersif partiellement saturé
EP3249823B1 (fr) Excitateur radiofréquence compact bi-polarisation et multi-fréquences pour source primaire d'antenne et une source primaire d'antenne equipée d'un tel excitateur radiofréquence
EP3537541B1 (fr) Découplage électromagnétique
EP0520919B1 (fr) Dispositif de filtrage d'ondes électromagnétiques circulant dans un guide d'ondes à symétrie de révolution, à tronçons de guides d'ondes de filtrage rectangulaires insérés
EP1249889B1 (fr) Filtre hyperfréquence à résonateur diélectrique
EP3075032B1 (fr) Structure antennaire compacte pour télécommunications par satellites
WO2022069806A1 (fr) Connecteur radiofrequence

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL NO PL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA MK RS

17P Request for examination filed

Effective date: 20091027

17Q First examination report despatched

Effective date: 20091118

AKX Designation fees paid

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL NO PL PT RO SE SI SK TR

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20160610