EP2056116B1 - Procédé et dispositif de prédiction de défaillances de condensateur électrolytique, convertisseur et alimentation sans interruption equipés d'un tel dispositif - Google Patents

Procédé et dispositif de prédiction de défaillances de condensateur électrolytique, convertisseur et alimentation sans interruption equipés d'un tel dispositif Download PDF

Info

Publication number
EP2056116B1
EP2056116B1 EP08354066.6A EP08354066A EP2056116B1 EP 2056116 B1 EP2056116 B1 EP 2056116B1 EP 08354066 A EP08354066 A EP 08354066A EP 2056116 B1 EP2056116 B1 EP 2056116B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
capacitor
capacitance
value
determining
converter
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
EP08354066.6A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP2056116A1 (fr
Inventor
Karim Abdennadher
Christophe Rosset
Gérard Rojat
Pascal Venet
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Schneider Electric IT France SAS
Original Assignee
MGE UPS Systems SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by MGE UPS Systems SAS filed Critical MGE UPS Systems SAS
Publication of EP2056116A1 publication Critical patent/EP2056116A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP2056116B1 publication Critical patent/EP2056116B1/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R27/00—Arrangements for measuring resistance, reactance, impedance, or electric characteristics derived therefrom
    • G01R27/02—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant
    • G01R27/26—Measuring inductance or capacitance; Measuring quality factor, e.g. by using the resonance method; Measuring loss factor; Measuring dielectric constants ; Measuring impedance or related variables
    • G01R27/2605—Measuring capacitance
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/40—Testing power supplies
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/50—Testing of electric apparatus, lines, cables or components for short-circuits, continuity, leakage current or incorrect line connections
    • G01R31/64—Testing of capacitors

Definitions

  • the invention also relates to a variable voltage DC voltage converter comprising at least one power supply line, at least one electrolytic capacitor connected to an output of said converter, and a device for predicting failures.
  • the invention further relates to an uninterruptible power supply comprising a converter of a variable voltage in DC voltage and an inverter.
  • Electrolytic capacitors are generally used in electric power converters for filtering the input voltage or the output voltage. These converters can be designed to supply DC voltage to electronic equipment systems for which any judgment can be detrimental. It has been found that most of the failures of these converters are due to a failure of the electrolytic capacitors.
  • a technical problem of the processes of the prior art is that they do not make it possible to determine the cause of the failure of the electrolytic capacitor.
  • the method comprises determining the value of the capacitor capacitance, the determinations of the series equivalent resistance and the capacitance are performed using a digital filter, and the method includes the indication of the capacitance of the capacitor. information representative of the value of capacitor capacitance and information representative of at least one cause associated with the aging state of said capacitor as a function of capacitance value and series equivalent resistance of the capacitor.
  • the digital filter is a Kalman filter.
  • the Kalman filter implements a recursive type algorithm.
  • the method comprises the application at the terminals of the capacitor of a pseudo-random bit sequence.
  • the first processing means essentially consist of a digital filter making it possible, in addition, to determine the capacitance value of the capacitor, and the output interface makes it possible to indicate, in addition, a information representative of the value of capacitor capacity and information representative of at least one cause associated with the aging state of said capacitor as a function of capacitance value and equivalent series resistance of the capacitor.
  • the processing unit comprises means for identifying at least one cause associated with the aging state of the capacitor as a function of the capacitance value and the series equivalent resistance of said capacitor, and the interface output allows to indicate information representative of at least one cause of the state of aging.
  • the device comprises an auxiliary processing unit comprising means for identifying at least one cause associated with the aging state of the capacitor and intended to be connected to the output interface.
  • the first processing means comprise a Kalman filter for determining the values of the series equivalent resistance of the capacitor and the capacity of the capacitor.
  • the Kalman filter implements a recursive type algorithm.
  • the method comprises means for applying a pseudo-random bit sequence across the capacitor.
  • the invention also relates to a converter of a variable voltage in DC voltage, for example a power converter, comprising at least one supply line, at least one electrolytic capacitor connected to an output of said converter, and a device for predicting failures, wherein the failure prediction device is as previously described and can predict failures of the electrolytic capacitor.
  • a converter of a variable voltage in DC voltage for example a power converter, comprising at least one supply line, at least one electrolytic capacitor connected to an output of said converter, and a device for predicting failures, wherein the failure prediction device is as previously described and can predict failures of the electrolytic capacitor.
  • the means for determining the current flowing in the capacitor are connected to means for measuring a current on the supply line and to means for measuring a current in an electric load.
  • the converter comprises a plurality of electrolytic capacitors connected in parallel, the prediction device making it possible to predict the failures of said plurality of electrolytic capacitors.
  • the invention also relates to an uninterruptible power supply comprising a converter of a variable voltage in DC voltage and an inverter, wherein the converter is as described above, the inverter being connected to the output of said converter.
  • the fault prediction device can be applied to any converter, in particular a power converter, for example of the PFC type, that is to say allowing a correction of the power factor.
  • a converter of an AC voltage in DC voltage of this type is shown in FIG. figure 1 .
  • the converter 11 is powered by a sinusoidal type AC voltage source 25.
  • the source 25 is connected via a positive bus 12 in which the direction of the current is imposed via a diode 15, d a negative bus 13 in which the direction of the current is imposed via a diode 17, and a neutral conductor 14.
  • Each bus has an inductance 19, 20 for storing the input energy when controlled switches 23, 24 are in the closed position and to return this energy to capacitors 31, 32 through freewheeling diodes 16, 18, when the controlled switches 23, 24 are in the open position.
  • the controlled switches are interposed between one of the points of the circuit referenced 21, 22 and the neutral conductor 14. Thus, when a controlled switch is in the closed position, an electrical contact is established between one of the points 21, 22 and the neutral conductor 14. Similarly, when this controlled switch is in the open position, this electrical contact is removed.
  • the controlled switches 23, 24 are controlled by unrepresented control means.
  • the controlled switches 23, 24 may be transistors, for example of IGBT type, field effect or others.
  • the load 33, 34 is therefore powered by the variable voltage thus obtained.
  • the reference electric potential of the neutral conductor is imposed by the neutral reference of the power supply 25.
  • These capacitors are generally of the electrolytic type and are often the cause of failures of the power converters. Any failure of the capacitors 31, 32 may cause untimely shutdowns or deterioration of the power converter, and thus a loss of production. Often, on so-called sensitive installations, these capacitors are mounted in redundancy.
  • the converter represented at figure 1 comprises a device 41 for predicting failures.
  • the failure prediction device shown is applied to the single capacitor 31.
  • An identical device could be applied to the capacitor 32.
  • the prediction device 41 further comprises a processing unit 45 and an output interface 46 connected to the processing unit for indicating at least one piece of information representative of the aging state of the capacitor.
  • the processing unit 45 and the output interface 46 are shown in more detail in FIG. figure 2 .
  • the measuring means described above are connected to an analog digital converter 47 of the processing unit 45.
  • the measurement chain of the voltage Udc of the corrugation generally comprises a high-pass filter (not shown), for example with a cut-off frequency of 200 Hz.
  • This filter can be used to remove the DC component of the voltage between the terminals of the capacitor. Once this continuous component has been removed, the measurement chain can be adapted to have positive voltage values and less than 3V at the input of the processing unit, for example using electronic circuits based on operational amplifiers.
  • the value of the current Ic flowing in the capacitor is determined, using a module 52, from the measurement of the current IL flowing in the positive bus.
  • the current flowing in the capacitor can be determined by making the difference between the current Id flowing in the diode 16 and the current Ich flowing in the load 33.
  • the current Id flowing in the diode 16 is generally dependent on the current IL flowing in the positive bus, as well as the state of the controlled switch 23.
  • the value of the current Ic in the load 33 depends, in turn, the type of load. In the case of a known load, for example resistive, the value of the current Ic in the load can be considered as equal to the average of the current Id flowing in the diode 16.
  • the value of the current Ic in the load 33 can be considered equal to the product of the output voltage of the inverter and the output current of the inverter divided by the product of the voltage Uc between the terminals. contact of the capacitor and the overall efficiency of the inverter.
  • the module 52 it is possible to determine the value of the current Ic in the capacitor from, inter alia, the value of the current IL flowing in the positive bus. In other embodiments not shown, it is also possible to directly measure the value of the current Ic in the capacitor.
  • the processing unit 45 comprises first processing means 53 for determining the values of an equivalent series resistance and the capacity of the capacitor.
  • the model shown in figure 3a is used. This model comprises a certain number of parameters, such as a first resistor 61 connected in series with an inductor 62 and an ideal capacitor 63 purely capacitive. In this model, a leakage resistor 64 is connected in parallel with the ideal capacitor 63. The value of the equivalent resistance is thus determined using the equivalent model shown in FIG. figure 3b according to the parameters of the model of the figure 3a .
  • the first processing means 53 also make it possible to determine the capacitance value of the capacitor. So, using the equivalent model of the figure 3b it is possible to determine not only the value of the equivalent resistance, but also the value of capacitor C of the capacitor. These two quantities, as well as the ESL equivalent inductance, depend on the frequency and the temperature of the capacitor. For frequencies lower than a resonance frequency, the equivalent inductance becomes negligible and the equivalent model only includes the equivalent resistance ESR in series with the capacitor of capacitor C.
  • the transfer function connecting the current Ic in the capacitor to the voltage Udc of the ripple between the contact terminals of the capacitor is a first-order function comprising, as parameters, the equivalent resistance series ESR and the capacitance C.
  • the first processing means 53 consist essentially of a digital filter making it possible to determine the values of the series equivalent resistance and capacitance of the capacitor.
  • the digital filter of the first processing means 53 is a Kalman filter, in this case a Kalman filter implementing a recursive type algorithm, for example of recursive less square type. With the aid of the Kalman filter, it is therefore possible to determine the parameters of the transfer function connecting the current Ic in the capacitor to the voltage Udc of the ripple between the contact terminals of the capacitor, that is to say say the ESR series equivalent resistance and the C capacitance.
  • the digital filter of the first processing means 53 shown in FIG. figure 4 comprise a first input 71 of the current Ic in the capacitor and a second input 72 of the voltage Udc of the ripple between the contact terminals of the capacitor.
  • the filter also comprises a module 73 of the transfer function connecting the current Ic to the voltage Udc. This module 73 makes it possible to estimate in real time, or more precisely at a given time step, a first value 74 of the voltage Udc of the ripple across the capacitor. This first value 74 of the voltage Udc is estimated as a function of the current Ic in the capacitor at this same time step and of the voltage Udc of the ripple at a previous time step.
  • the voltage Udc of the ripple at a previous time step is, in turn, determined by means of a delay function 75.
  • this first value 74 of the voltage Udc is compared with the measure of this same voltage Udc using a comparator 76.
  • a parametric matching algorithm 77 is used to reevaluate the transfer function parameters, i.e. ESR series equivalent resistance and capacitance C, function of the difference between the first value 74 of the voltage Udc and the measurement of this voltage. The parameters thus reevaluated are then reinjected into the module 73 of the transfer function.
  • This pseudo-random bit sequence may be a superposition signal having a wide frequency spectrum, in particular a frequency spectrum including at least the useful frequency spectrum of the capacitor, ie a frequency spectrum covering the bandwidth of the capacitance C and ESR series equivalent resistance of the capacitor.
  • the processing unit 45 comprises second processing means 54 making it possible to determine at least one piece of information representative of the aging state of the capacitor from a model for determining a theoretical series equivalent resistance or / and the theoretical capacitance of said capacitor as a function of the temperature of the capacitor.
  • This information representative of the state of aging generally corresponds to a number of hours before the failure. This information is determined from the measurement of the temperature TP of the capacitor, as well as values, determined in real time, of the equivalent resistance ESR and the capacitance C.
  • the second processing means 54 are represented in greater detail in FIG. the figure 5 .
  • ESR series equivalent resistance and capacitance C can be determined from these aging models by defining predetermined failure conditions and using, as indicators, the ESR equivalent resistance and capacitance C of the capacitors.
  • the failure condition using ESR equivalent series resistance as an indicator may correspond to a 100% increase in the value of this equivalent resistance, that is to say that the capacitor is considered potentially defective if, during its operation, the value of the series equivalent resistance of this capacitor reaches twice the initial value.
  • the failure condition using capacitor capacitance C as an indicator may correspond to a decrease, for example by 20%, in the value of the initial capacitance.
  • the aging models are used in conjunction with models for determining a theoretical series equivalent resistance ESRt and a theoretical capacity Ct of the capacitor as a function of the temperature TP of said capacitor.
  • the theoretical series equivalent resistance ESRt and the theoretical capacity Ct correspond to the values obtained for a healthy or non-faulty capacitor.
  • the aging times TIESR ', TIC' are determined by two modules 81, 82 of the second processing means 54 as a function of the operating temperature TP of the capacitor.
  • the aging model used to determine the ESR equivalent series resistance of the capacitor as a function of time generally has an exponential function of time.
  • the aging model used to determine capacitor capacitance C as a function of time generally has a linear function of time.
  • ESR (0) and C (0) respectively correspond to the theoretical equivalent series resistance and the theoretical capacity, that is to say values corresponding to a healthy capacitor and without failure. These values are determined using the models for determining the theoretical series equivalent resistance and the theoretical capacity as a function of the temperature of the capacitor, for a temperature equal to that of the operating temperature TP of the capacitor.
  • the second processing means of the processing unit comprises two modules 83, 84 for determining an aging time TIDESR, TIDC corresponding to the remaining duration of operation before the failure by taking as indicator the ESR equivalent series resistance, or the capacity C.
  • This duration is determined by subtracting the theoretical times TIESR, TIC respectively aging times TIESR ', TIC'.
  • a comparison module 85 makes it possible to determine the aging time TID by selecting the smallest value between the aging times TIDESR, TIDC determined with the equivalent series resistance ESR and the capacitance C as indicators.
  • the prediction device comprises an output interface 46 connected to the processing unit 45 and for indicating information representative of the aging state of the capacitor.
  • the aging time TID is displayed by the interface module 56.
  • the output interface 46 makes it possible to indicate, in addition, information representative of the value of capacitor capacitance or / and information representative of at least one cause associated with the capacitor. aging state of said capacitor as a function of capacitor capacity value.
  • the processing unit 45 comprises means 57 for identifying at least one cause associated with the state of aging of the capacitor as a function of the capacitance value of said capacitor.
  • the identification means 57 make it possible to associate, with variations of the capacitance C and the ESR series equivalent resistance, a failure mode, which can itself be associated with a cause of failure.
  • an increase in the capacitance C of 10% in less than one second may be associated with a "short-circuit" type of failure mode.
  • the causes of failure associated with this failure mode may be defects in the manufacturing process, such as, for example, a short circuit between the capacitor electrodes, an insulation fault in the capacitor dielectric, and / or lack of insulation in separator papers.
  • the causes of failure associated with this failure mode may also be malfunctions such as excessive charging and discharging cycles that can cause degradation of the oxide layer of the capacitor.
  • an increase in ESR series equivalent resistance of 10% in less than one second combined with a stagnation of capacitance C at a substantially constant value may be associated with an "open circuit" failure mode.
  • the causes of failure associated with this failure mode may be manufacturing defects, such as, for example, mechanical stress and / or poor connection of the terminal strips of the capacitor.
  • the causes of failure associated with this failure mode may also be malfunctions such as the presence of excessive charging or discharging currents.
  • the same duration may be associated with a "premature aging" type failure mode.
  • the causes of failure associated with this mode of failure may be manufacturing defects, such as, for example, the presence of a porous seal sealing.
  • the causes of failure associated with this mode of failure may also be malfunctions such as excessive current ripple causing a significant thermal stress, the presence of overvoltage, the presence of a reverse voltage.
  • the Failure causes associated with this failure mode may also be normal aging defects.
  • the output interface makes it possible to indicate information representative of the aging state by the interface module 56, as well as information representative of the cause of the aging condition by the interface module 58.
  • the output interface 91 only allows to indicate information representative of the state of aging.
  • the processing unit 51 no longer comprises means for identifying at least one cause associated with the aging state of the capacitor.
  • the device comprises an auxiliary processing unit 92 in which the identification means 57 of at least one cause associated with the aging state of the capacitor have been deported. This ancillary processing unit is intended to be connected to the interface 91.
  • An interface module 93 in the processing unit annex 92 makes it possible to display the cause of failure.
  • the converter provided with such an electrolytic capacitor failure prediction device may allow, in the case of a plurality of capacitors connected in parallel, to predict the failures of said plurality of capacitors.
  • a series equivalent resistance is determined which is equal to the ratio of the series equivalent resistance of a capacitor to the number of capacitors connected in parallel.
  • Equivalent capacitance is also determined which is, in turn, equal to the product of the capacitance of a capacitor by the number of capacitors connected in parallel.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Testing Electric Properties And Detecting Electric Faults (AREA)
  • Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)

Description

    DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION
  • L'invention concerne un procédé de prédiction de défaillances d'au moins un condensateur électrolytique comprenant :
    • la mesure de la tension de l'ondulation entre les bornes de contact du condensateur,
    • la mesure de la température du condensateur,
    • la détermination (ou la mesure) du courant circulant dans le condensateur,
    • la détermination de la valeur d'une résistance équivalente série du condensateur,
    • la détermination de la valeur d'une résistance équivalente série théorique dudit condensateur en fonction de la température du condensateur,
    • la comparaison de la valeur de la résistance équivalente série du condensateur avec la valeur équivalente série théorique dudit condensateur, et
    • l'indication d'au moins une information représentative de l'état de vieillissement du condensateur.
  • L'invention concerne également un convertisseur d'une tension variable en tension continue comprenant au moins une ligne d'alimentation, au moins un condensateur électrolytique connecté sur une sortie dudit convertisseur, et un dispositif de prédiction de défaillances.
  • L'invention concerne, en outre, une alimentation sans interruption comportant un convertisseur d'une tension variable en tension continue et un onduleur.
    • ETAT DE LA TECHNIQUE
  • Les condensateurs électrolytiques sont généralement utilisés dans des convertisseurs d'énergie électrique pour le filtrage de la tension d'entrée ou de la tension de sortie. Ces convertisseurs peuvent être destinés à alimenter en tension continue des systèmes électroniques d'équipement pour lesquels tout arrêt peut être préjudiciable. Il a été constaté que la plupart des pannes de ces convertisseurs sont dues à une défaillance des condensateurs électrolytiques.
  • Il est connu de mettre en oeuvre des procédés permettant de déterminer l'état de vieillissement d'un condensateur. Le brevet européen EP 1 198 715 décrit un tel procédé comprenant :
    • les mesures d'une tension de l'ondulation entre les bornes de contact du condensateur et d'un courant circulant dans le condensateur,
    • la détermination de la valeur d'une résistance équivalente série du condensateur en fonction de ces mesures,
    • la mesure de la température du condensateur,
    • la détermination d'une résistance équivalente série théorique dudit condensateur, correspondant à un condensateur non défaillant en fonction de cette température du condensateur, et
    • la comparaison des deux résistances équivalentes série pour déterminer une information représentative de l'état de vieillissement du condensateur.
  • Un problème technique des procédés de l'art antérieur est qu'ils ne permettent pas de déterminer la cause de la défaillance du condensateur électrolytique.
    • EXPOSE DE L'INVENTION
  • L'invention vise à remédier aux problèmes techniques des procédés de l'art antérieur en proposant un procédé de prédiction de défaillances d'au moins un condensateur électrolytique comprenant :
    • la mesure de la tension de l'ondulation entre les bornes de contact du condensateur,
    • la mesure de la température du condensateur,
    • la détermination ou la mesure du courant circulant dans le condensateur,
    • la détermination de la valeur d'une résistance équivalente série du condensateur,
    • la détermination d'au moins une information représentative de l'état de vieillissement du condensateur à l'aide d'un modèle de détermination d'une résistance équivalente série théorique dudit condensateur en fonction de la température du condensateur, et
    • l'indication de l'information représentative de l'état de vieillissement du condensateur.
  • Selon la présente invention, le procédé comporte la détermination de la valeur de la capacité du condensateur, les déterminations de la résistance équivalente série et de la capacité sont réalisées à l'aide d'un filtre numérique, et le procédé comporte l'indication d'une information représentative de la valeur de la capacité du condensateur et d'une information représentative d'au moins une cause associée à l'état de vieillissement dudit condensateur en fonction de la valeur de la capacité et de la résistance équivalente série du condensateur.
  • De préférence, le filtre numérique est un filtre de Kalman. Par exemple, le filtre de Kalman met en oeuvre un algorithme de type récursif.
  • Selon un mode de réalisation, le procédé comporte l'application aux bornes du condensateur d'une séquence binaire pseudo aléatoire.
  • L'invention concerne également un dispositif de prédiction de défaillances d'au moins un condensateur électrolytique comprenant :
    • des moyens de mesure de la tension de l'ondulation entre les bornes de contact du condensateur,
    • des moyens de mesure de la température du condensateur,
    • des moyens de détermination ou de mesure du courant circulant dans le condensateur,
    • une unité de traitement comportant des premiers moyens de traitement permettant de déterminer la valeur d'une résistance équivalente série du condensateur, et des seconds moyens de traitement permettant de déterminer au moins une information représentative de l'état de vieillissement du condensateur à partir d'un modèle de détermination d'une résistance équivalente série théorique dudit condensateur en fonction de la température du condensateur, et
    • une interface de sortie connectée à l'unité de traitement et permettant d'indiquer l'information représentative de l'état de vieillissement du condensateur.
  • Dans le dispositif selon l'invention, les premiers moyens de traitement sont essentiellement constitués par un filtre numérique permettant, en outre, de déterminer la valeur de la capacité du condensateur, et l'interface de sortie permet d'indiquer, en outre, une information représentative de la valeur de la capacité du condensateur et une information représentative d'au moins une cause associée à l'état de vieillissement dudit condensateur en fonction de la valeur de la capacité et de la résistance équivalente série du condensateur.
  • De préférence, l'unité de traitement comporte des moyens d'identification d'au moins une cause associée à l'état de vieillissement du condensateur en fonction de la valeur de la capacité et de la résistance équivalente série dudit condensateur, et l'interface de sortie permet d'indiquer une information représentative d'au moins une cause de l'état de vieillissement.
  • De préférence, le dispositif comporte une unité de traitement annexe comportant des moyens d'identification d'au moins une cause associée à l'état de vieillissement du condensateur et destiné à être connectés à l'interface de sortie.
  • Selon un mode de réalisation, les premiers moyens de traitement comportent un filtre de Kalman pour déterminer les valeurs de la résistance équivalente série du condensateur et de la capacité du condensateur. De préférence, le filtre de Kalman met en oeuvre un algorithme de type récursif.
  • Selon un mode de réalisation, le procédé comporte des moyens d'application d'une séquence binaire pseudo aléatoire aux bornes du condensateur.
  • L'invention concerne également un convertisseur d'une tension variable en tension continue, par exemple un convertisseur de puissance, comprenant au moins une ligne d'alimentation, au moins un condensateur électrolytique connecté sur une sortie dudit convertisseur, et un dispositif de prédiction de défaillances, dans lequel le dispositif de prédiction de défaillances est tel que celui décrit précédemment et permet de prédire les défaillances du condensateur électrolytique.
  • De préférence, les moyens de détermination du courant circulant dans le condensateur sont connectés à des moyens de mesures d'un courant sur la ligne d'alimentation et à des moyens de mesures d'un courant dans une charge électrique.
  • De préférence, le convertisseur comporte une pluralité de condensateurs électrolytiques montés en parallèle, le dispositif de prédiction permettant de prédire les défaillances de ladite pluralité de condensateurs électrolytiques.
  • L'invention concerne également une alimentation sans interruption comportant un convertisseur d'une tension variable en tension continue et un onduleur, dans lequel le convertisseur est tel que celui décrit précédemment, l'onduleur étant connecté sur la sortie dudit convertisseur.
    • BREVE DESCRIPTION DES FIGURES
  • D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la description qui suit de modes particuliers de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs, et représentés dans les figures annexées.
    • La figure 1 représente schématiquement un convertisseur de puissance et un dispositif de prédiction de défaillances d'un condensateur électrolytique dudit convertisseur.
    • La figure 2 représente schématiquement une unité de traitement et une interface de sortie d'un dispositif de prédiction de défaillances d'un condensateur électrolytique.
    • Les figures 3a et 3b représentent respectivement un modèle de condensateur électrolytique et le modèle équivalent associé.
    • La figure 4 représente schématiquement les premiers moyens de traitement de l'unité de traitement permettant de déterminer la valeur d'une résistance équivalente série et de la valeur de la capacité du condensateur.
    • La figure 5 représente schématiquement les seconds moyens de traitement de l'unité de traitement permettant de déterminer au moins une information représentative de l'état de vieillissement du condensateur.
    • La figure 6 représente schématiquement l'unité de traitement et une interface de sortie d'un dispositif de prédiction de défaillances d'un condensateur électrolytique selon un autre mode de réalisation.
    DESCRIPTION DETAILLEE D'UN MODE DE REALISATION
  • Le dispositif de prédiction de défaillances selon l'invention peut être appliqué à n'importe quel convertisseur, en particulier un convertisseur de puissance, par exemple du type PFC, c'est à dire permettant une correction du facteur de puissance. Un convertisseur d'une tension alternative en tension continue de ce type est représenté à la figure 1. Le convertisseur 11 est alimenté par une source de tension alternative de type sinusoïdale 25. La source 25 est connectée par l'intermédiaire d'un bus positif 12 dans lequel le sens du courant est imposé par l'intermédiaire d'une diode 15, d'un bus négatif 13 dans lequel le sens du courant est imposé par l'intermédiaire d'une diode 17, et d'un conducteur de neutre 14. Chaque bus comporte une inductance 19, 20 pour stocker l'énergie d'entrée lorsque des interrupteurs commandés 23, 24 sont en position fermée et pour restituer cette énergie à des condensateurs 31, 32 à travers des diodes de roue libre 16, 18, lorsque les interrupteurs commandés 23, 24 sont en position ouverte. Les interrupteurs commandés sont interposés entre l'un des points du circuit référencés 21, 22 et le conducteur de neutre 14. Ainsi, lorsqu'un interrupteur commandé est en position fermée, un contact électrique est établi entre l'un des points 21, 22 et le conducteur de neutre 14. De même, lorsque cet interrupteur commandé est en position ouverte, ce contact électrique est supprimé. Les interrupteurs commandés 23, 24 sont commandés par des moyens de commande non représentés. Les interrupteurs commandés 23, 24 peuvent être des transistors, par exemple de type IGBT, à effet de champ ou autres. La charge 33, 34 est donc alimentée par la tension variable ainsi obtenue.
  • Le potentiel électrique de référence du conducteur de neutre est imposé par la référence de neutre de l'alimentation 25. Ces condensateurs sont généralement du type électrolytique et sont souvent à l'origine des pannes des convertisseurs de puissance. Toute défaillance des condensateurs 31, 32 peut entraîner des arrêts intempestifs ou une détérioration du convertisseur de puissance, et donc une perte de production. Souvent, sur des installations dites sensibles, ces condensateurs sont montés en redondance.
  • Pour remédier à ces inconvénients, le convertisseur représenté à la figure 1 comporte un dispositif 41 de prédiction de défaillances. Pour simplifier la figure 1, le dispositif de prédiction de défaillances représenté est appliqué au seul condensateur 31. Un dispositif identique pourrait être est appliqué au condensateur 32.
  • Le dispositif de prédiction 41 représenté à la figure 1 comporte des moyens de mesures, tels que :
    • des moyens de mesure 42 de la tension Udc de l'ondulation entre les bornes de contact du condensateur 31,
    • des moyens de mesure 43 de la température TP du condensateur, et
    • des moyens de mesure 44 du courant IL circulant dans le bus positif.
  • Comme cela est représenté à la figure 1, le dispositif de prédiction 41 comporte, en outre, une unité de traitement 45 ainsi qu'une interface de sortie 46 connectée à l'unité de traitement permettant d'indiquer au moins une information représentative de l'état de vieillissement du condensateur. L'unité de traitement 45 et l'interface de sortie 46 sont représentée de façon plus détaillée à la figure 2. Les moyens de mesure décrits précédemment sont connectés à un convertisseur analogique numérique 47 de l'unité de traitement 45.
  • La chaine de mesure de la tension Udc de l'ondulation comporte généralement un filtre passe-haut non représenté, par exemple avec une fréquence de coupure de 200 Hz. Ce filtre peut être utilisé pour enlever la composante continue de la tension entre les bornes du condensateur. Une fois cette composante continue enlevée, la chaîne de mesure peut être adaptée pour avoir des valeurs de tension positives et inférieures à 3V à l'entrée de l'unité de traitement, par exemple à l'aide de circuits électroniques à base d'amplificateurs opérationnels.
  • Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 2, la valeur du courant Ic circulant dans le condensateur est déterminée, à l'aide d'un module 52, à partir de la mesure du courant IL circulant dans le bus positif. Le courant le circulant dans le condensateur peut être déterminé en faisant la différence entre le courant Id circulant dans la diode 16 et le courant Ich circulant dans la charge 33. Le courant Id circulant dans la diode 16 est généralement dépendant du courant IL circulant dans le bus positif, ainsi que de l'état de l'interrupteur commandé 23. La valeur du courant Ic dans la charge 33 dépend, quant à elle, du type de charge. Dans le cas d'une charge connue, par exemple résistive, la valeur du courant Ic dans la charge peut être considérée comme égale à la moyenne du courant Id circulant dans la diode 16. Dans le cas d'une charge correspondant à un onduleur, c'est-à-dire dans le cas d'un convertisseur complet comprenant un convertisseur du type PFC, tel que représenté à la figure 1, et un onduleur, la valeur du courant Ic dans la charge 33 peut être considérée comme égale au produit de la tension de sortie de l'onduleur et du courant de sortie de l'onduleur divisé par le produit de la tension Uc entre les bornes de contact du condensateur et du rendement globale de l'onduleur. Ainsi, grâce au module 52, il est possible de déterminer la valeur du courant Ic dans le condensateur à partir, entre autres, de la valeur du courant IL circulant dans le bus positif. Dans d'autres modes de réalisation non représentés, il est également possible de mesurer directement la valeur du courant Ic dans le condensateur.
  • L'unité de traitement 45 comportent des premiers moyens de traitement 53 permettant de déterminer les valeurs d'une résistance série équivalente et de la capacité du condensateur. Pour déterminer la résistance série équivalente du condensateur, le modèle représenté à la figure 3a est utilisé. Ce modèle comporte un certain nombre de paramètres, tels qu'une première résistance 61 montée en série avec une inductance 62 et un condensateur idéal 63 purement capacitif. Dans ce modèle, une résistance de fuite 64 est montée en parallèle avec le condensateur idéal 63. La valeur de la résistance équivalente est donc déterminée à l'aide du modèle équivalent représenté à la figure 3b en fonction des paramètres du modèle de la figure 3a.
  • Selon un aspect de l'invention, les premiers moyens de traitement 53 permettent, en outre, de déterminer la valeur de la capacité du condensateur. Ainsi, à l'aide du modèle équivalent de la figure 3b, il est possible de déterminer non seulement la valeur de la résistance équivalente, mais également la valeur de la capacité C du condensateur. Ces deux grandeurs, ainsi que l'inductance équivalente ESL, dépendent de la fréquence et de la température du condensateur. Pour des fréquences inférieures à une fréquence de résonnance, l'inductance équivalente devient négligeable et le modèle équivalent comporte seulement la résistance équivalente ESR en série avec le condensateur de capacité C. Dans ce cas, la fonction de transfert liant le courant Ic dans le condensateur à la tension Udc de l'ondulation entre les bornes de contact du condensateur est une fonction du premier ordre comportant, comme paramètres, la résistance équivalente série ESR et la capacité C.
  • Selon un autre aspect de l'invention, les premiers moyens de traitement 53 sont essentiellement constitués par un filtre numérique permettant de déterminer les valeurs de la résistance équivalente série et de la capacité du condensateur. Comme cela est représenté à la figure 4, le filtre numérique des premiers moyens de traitement 53 est° un filtre de Kalman, en l'occurrence un filtre de Kalman mettant en oeuvre un algorithme de type récursif, par exemple de type moindre carré récursif. A l'aide du filtre de Kalman, il est donc possible de déterminer les paramètres de la fonction de transfert liant le courant Ic dans le condensateur à la tension Udc de l'ondulation entre les bornes de contact du condensateur, c'est-à-dire la résistance équivalente série ESR et la capacité C.
  • Le filtre numérique des premiers moyens de traitement 53 représenté à la figure 4 comportent une première entrée 71 du courant Ic dans le condensateur et une seconde entrée 72 de la tension Udc de l'ondulation entre les bornes de contact du condensateur. Le filtre comporte également un module 73 de la fonction de transfert liant le courant Ic à la tension Udc. Ce module 73 permet d'estimer en temps réel, ou plus précisément à un pas de temps donné, une première valeur 74 de la tension Udc de l'ondulation aux bornes du condensateur. Cette première valeur 74 de la tension Udc est estimée en fonction du courant Ic dans le condensateur à ce même pas de temps et de la tension Udc de l'ondulation à un pas de temps antérieur. La tension Udc de l'ondulation à un pas de temps antérieur est, quant à elle, déterminée à l'aide d'une fonction retard 75. Durant ce même pas de temps, cette première valeur 74 de la tension Udc est comparée à la mesure de cette même tension Udc à l'aide d'un comparateur 76. Un algorithme d'adaptation paramétrique 77 est utilisé pour réévaluer les paramètres de la fonction de transfert, c'est-à-dire la résistance équivalente série ESR et la capacité C, en fonction de la différence entre la première valeur 74 de la tension Udc et la mesure de cette tension. Les paramètres ainsi réévalués sont ensuite réinjectés dans le module 73 de la fonction de transfert.
  • Afin de déterminer la résistance équivalente série ESR et la capacité C avec plus de précision, il est préférable d'appliquer aux bornes du condensateur une séquence binaire pseudo aléatoire 79, tel que cela est représenté à la figure 1. Cette séquence binaire pseudo aléatoire peut être un signal de superposition présentant un spectre fréquentiel large, en particulier un spectre de fréquentiel englobant au moins le spectre de fréquences utiles du condensateur, c'est-à-dire un spectre de fréquences couvrant la bande passante de la capacité C et de la résistance équivalente série ESR du condensateur.
  • Comme cela est représenté à la figure 2, l'unité de traitement 45 comporte des seconds moyens de traitement 54 permettant de déterminer au moins une information représentative de l'état de vieillissement du condensateur à partir d'un modèle de détermination d'une résistance équivalente série théorique ou/et de la capacité théorique dudit condensateur en fonction de la température du condensateur. Cette information représentative de l'état de vieillissement correspond généralement à un nombre d'heures avant la panne. Cette information est déterminée à partir de la mesure de la température TP du condensateur, ainsi que des valeurs, déterminées en temps réel, de la résistance équivalente ESR et de la capacité C. Les seconds moyens de traitement 54 sont représentés de manière plus détaillée à la figure 5.
  • Pour déterminer une information représentative de l'état de vieillissement du condensateur, on met en oeuvre des modèles de vieillissement permettant de déterminer la résistance équivalente série ESR et la capacité C du condensateur en fonction du temps. La résistance équivalente série ESR et la capacité C peuvent être déterminées à partir de ces modèles de vieillissement en définissant des conditions prédéterminées de défaillance et en utilisant, comme indicateurs, la résistance équivalente ESR et à la capacité C des condensateurs. A titre d'exemple, la condition de défaillance en utilisant la résistance série équivalente ESR comme indicateur peut correspondre à une augmentation de 100% de la valeur de cette résistance équivalente, c'est-à-dire que le condensateur est considéré comme potentiellement défaillant si, lors de son fonctionnement, la valeur de la résistance équivalente série de ce condensateur atteint le double de la valeur initiale. De la même façon, la condition de défaillance en utilisant la capacité C du condensateur comme indicateur peut correspondre à une diminution, par exemple de 20%, de la valeur de la capacité initiale.
  • Les modèles de vieillissement sont utilisés conjointement avec des modèles de détermination d'une résistance équivalente série théorique ESRt et d'une capacité théorique Ct du condensateur en fonction de la température TP dudit condensateur. La résistance équivalente série théorique ESRt et la capacité théorique Ct correspondent aux valeurs obtenues pour un condensateur sain ou non défaillant.
  • Les différents modèles de vieillissement, ainsi que les modèles de détermination de la résistance équivalente série théorique et de la capacité théorique, comportent des paramètres qui peuvent être prédéterminés par des tests de vieillissement. Il est donc possible de réaliser préalablement, pour différentes températures de vieillissement TPV, des tests de vieillissement sur le type de condensateur électrolytique à surveiller. Ces tests permettent de déterminer préalablement les paramètres suivants :
    • des temps de vieillissement TIVESR, TIVC pour remplir les conditions de défaillance en utilisant respectivement la résistance équivalente série ESR et la capacité C du condensateur comme indicateur,
    • une énergie d'activation EAESR, EAC associées respectivement à la résistance équivalente série ESR et à la capacité C du condensateur,
    • des coefficients ALP, BET, GAM du modèle de détermination de la résistance série équivalente théorique en fonction de la température du condensateur,
    • des coefficients XET, LAM, MU du modèle de détermination de la capacité théorique en fonction de la température du condensateur,
    • des coefficients A1, B1 du modèle de vieillissement pour déterminer la résistance série équivalente en fonction du temps, et
    • des coefficients E, F du modèle de vieillissement pour déterminer la capacité en fonction du temps.
  • Les modèles de détermination de la résistance équivalente série théorique et de la capacité théorique en fonction de la température du condensateur peuvent être représentés, à titre d'exemple, par les équations suivantes : ESRt TP = ALP + BET * exp − TP / GAM
    Figure imgb0001
     Ct TP = XET + LAM * TP )
    Figure imgb0002
  • A partir des valeurs des temps de vieillissement TIVESR, TIVC prédéterminées pour une température de vieillissement TPV donnée, on peut déterminer un temps de vieillissement TIESR', TIC', en prenant pour indicateur soit la résistance équivalente série ESR, soit la capacité C du condensateur, et ceci pour n'importe quelle température TP de fonctionnement. Pour cela, on utilise généralement des modèles de type Arrhenius. Par exemple, en posant K comme étant la constante de Boltzmann, les équations suivantes peuvent être utilisées : TIESR ' TIVESR = exp EAESR * TPV − TP K * TPV * TP
    Figure imgb0003
     TIC ' TIVC = exp EAC * TPV − TP K * TPV * TP
    Figure imgb0004
  • Comme cela est représenté à la figure 5, les temps de vieillissement TIESR', TIC' sont déterminés par deux modules 81, 82 des seconds moyens de traitement 54 en fonction de la température TP de fonctionnement du condensateur.
  • Le modèle de vieillissement utilisé pour déterminer la résistance série équivalente ESR du condensateur en fonction du temps présente généralement une fonction exponentielle du temps. Le modèle de vieillissement utilisé pour déterminer la capacité C du condensateur en fonction du temps présente généralement une fonction linéaire du temps. A titre d'exemple, ces modèles peuvent être représentés par les équations suivantes : ESR TIESR = ESR 0 * 1 − A 1 + A 1 * exp B 1 * TI
    Figure imgb0005
     C TIC = C 0 − E * TIC
    Figure imgb0006
  • Les valeurs de ESR(0) et de C(0) correspondent respectivement à la résistance série équivalente théorique et à la capacité théorique, c'est-à-dire des valeurs correspondant à un condensateur sain et sans défaillance. Ces valeurs sont déterminées à l'aide des modèles de détermination de la résistance équivalente série théorique et de la capacité théorique en fonction de la température du condensateur, pour une température égale à celle de la température TP de fonctionnement du condensateur.
  • A partir des modèles de vieillissement et des valeurs de la résistance série équivalente ESR ou de la capacité C, il est possible de déterminer un temps théorique TIESR, TIC correspondant à un temps de vieillissement du condensateur en prenant comme indicateur soit la résistance série équivalente ESR, soit la capacité C.
  • Comme cela est représenté à la figure 5, les seconds moyens de traitement de l'unité de traitement comporte deux modules 83, 84 de détermination d'une durée de vieillissement TIDESR, TIDC correspondant à la durée restante de fonctionnement avant la défaillance en prenant comme indicateur soit la résistance série équivalente ESR, soit la capacité C. Cette durée est déterminée en soustrayant les temps théorique TIESR, TIC respectivement des temps de vieillissement TIESR', TIC'. Un module de comparaison 85 permet de déterminer la durée de vieillissement TID en sélectionnant la valeur la plus petite entre les durées de vieillissement TIDESR, TIDC déterminées avec la résistance série équivalente ESR et la capacité C comme indicateurs.
  • Comme cela est représenté à la figure 2, le dispositif de prédiction comporte une interface de sortie 46 connectée à l'unité de traitement 45 et permettant d'indiquer l'information représentative de l'état de vieillissement du condensateur. La durée de vieillissement TID est affichée par le module d'interface 56.
  • Selon un autre aspect de l'invention, l'interface de sortie 46 permet d'indiquer, en outre, une information représentative de la valeur de la capacité du condensateur ou/et une information représentative d'au moins une cause associée à l'état de vieillissement dudit condensateur en fonction de la valeur de la capacité du condensateur.
  • Dans le dispositif de prédiction représenté à la figure 2, l'unité de traitement 45 comporte des moyens d'identification 57 d'au moins une cause associée à l'état de vieillissement du condensateur en fonction de la valeur de la capacité dudit condensateur. Les moyens d'identification 57 permettent d'associer, à des variations de la capacité C et de la résistance équivalente série ESR, un mode de défaillance, qui peut lui-même être associé à une cause de défaillance.
  • A titre d'exemple, une augmentation de la capacité C de 10% en moins d'une seconde peut être associée à un mode de défaillance de type « court-circuit ». Les causes de défaillance associées à ce mode de défaillance peuvent être des défauts dans le processus de fabrication, telles que, par exemple, un court circuit entre les électrodes du condensateur, un défaut d'isolation dans le diélectrique du condensateur, et/ou un défaut d'isolation dans les papiers séparateurs. Les causes de défaillance associées à ce mode de défaillance peuvent également être des défauts de fonctionnement tels que des cycles de charge et de décharges excessifs pouvant provoquer une dégradation de la couche d'oxyde du condensateur.
  • A titre d'exemple, une augmentation de la résistance équivalente série ESR de 10% en moins d'une seconde combinée à une stagnation de la capacité C à une valeur sensiblement constante peut être associée à un mode de défaillance de type « circuit ouvert ». Les causes de défaillance associées à ce mode de défaillance peuvent être des défauts de fabrication, telles que, par exemple, une contrainte mécanique et/ou une mauvaise connexion des bandes de connections des bornes du condensateur. Les causes de défaillance associées à ce mode de défaillance peuvent également être des défauts de fonctionnement tels que la présence de courants de charge ou de décharge excessifs.
  • A titre d'exemple, une augmentation de la résistance équivalente série ESR de 100% sur une durée d'une dizaine de milliers d'heures à quelques dizaines de milliers d'heures combinée à une diminution de 20 % de la capacité C sur cette même durée peut être associée à un mode de défaillance de type « vieillissement prématuré ». Les causes de défaillance associées à ce mode de défaillance peuvent être des défauts de fabrication, telles que, par exemple, la présence d'un joint poreux entamant l'étanchéité. Les causes de défaillance associées à ce mode de défaillance peuvent également être des défauts de fonctionnement tels qu'une ondulation de courant excessive provoquant une contrainte thermique importante, la présence de surtension, la présence d'une tension inverse. Les causes de défaillance associées à ce mode de défaillance peuvent également être des défauts de vieillissement normal.
  • Dans le mode de réalisation représenté à la figure 2, l'interface de sortie permet d'indiquer une information représentative de l'état de vieillissement par le module d'interface 56, ainsi qu'une information représentative de la cause de l'état de vieillissement par le module d'interface 58.
  • Dans le mode de réalisation représenté à la figure 6, l'interface de sortie 91 permet seulement d'indiquer une information représentative de l'état de vieillissement. Contrairement à la figure 2, l'unité de traitement 51 ne comporte plus de moyens d'identification d'au moins une cause associée à l'état de vieillissement du condensateur. Le dispositif comporte une unité de traitement annexe 92 dans laquelle les moyens d'identification 57 d'au moins une cause associée à l'état de vieillissement du condensateur ont été déportés. Cette unité de traitement annexe est destinée à être connectée à l'interface 91. Un module d'interface 93 dans l'unité de traitement annexe 92 permet d'afficher la cause de défaillance.
  • Le convertisseur doté d'un tel dispositif de prédiction des défaillances d'un condensateur électrolytiques peut permettre, dans le cas d'une pluralité de condensateurs montés en parallèle, de prédire les défaillances de ladite pluralité de condensateurs. Dans ce cas on détermine une résistance équivalente série qui est égale au rapport de la résistance équivalente série d'un condensateur sur le nombre de condensateurs montés en parallèle. On détermine également une capacité équivalente qui est, quant à elle, égale au produit de la capacité d'un condensateur par le nombre de condensateurs montés en parallèle.

Claims (14)

  1. Procédé de prédiction de défaillances d'au moins un condensateur électrolytique (31) comprenant :
    - la mesure (42) de la tension de l'ondulation (Udc) entre les bornes de contact du condensateur,
    - la mesure (43) de la température (TP) du condensateur,
    - la détermination (44, 52) du courant (Ic) circulant dans le condensateur,
    - la détermination (53) de la valeur d'une résistance équivalente série (ESR) du condensateur,
    - la détermination (54) d'au moins une information représentative de l'état de vieillissement du condensateur à l'aide d'un modèle de détermination d'une résistance équivalente série théorique (ESRt) dudit condensateur en fonction de la température du condensateur, et
    - l'indication (56) de l'information représentative de l'état de vieillissement du condensateur,
    caractérisé en ce qu'il comporte la détermination (53) de la valeur de la capacité (C) du condensateur,
    en ce que les déterminations (53) de la résistance équivalente série et de la capacité sont réalisées à l'aide d'un filtre numérique, et
    en ce qu'il comporte l'indication (58) d'une information représentative de la valeur de la capacité du condensateur (C) et d'une information représentative d'au moins une cause associée à l'état de vieillissement dudit condensateur en fonction de la valeur de la capacité et de la résistance équivalente série du condensateur.
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le filtre numérique (53) est un filtre de Kalman.
  3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le filtre de Kalman met en oeuvre un algorithme de type récursif.
  4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comporte l'application aux bornes du condensateur (31) d'une séquence binaire pseudo aléatoire.
  5. Dispositif de prédiction de défaillances (41) d'au moins un condensateur électrolytique (31) comprenant :
    - des moyens de mesure (42) de la tension de l'ondulation (Udc) entre les bornes de contact du condensateur,
    - des moyens de mesure (43) de la température (TP)du condensateur,
    - des moyens de détermination (44, 52) du courant (Ic) circulant dans le condensateur,
    - une unité de traitement (45) comportant des premiers moyens de traitement (53) permettant de déterminer la valeur d'une résistance équivalente série (ESR) du condensateur, et des seconds moyens de traitement (54) permettant de déterminer au moins une information représentative de l'état de vieillissement du condensateur à partir d'un modèle de détermination d'une résistance équivalente série théorique dudit condensateur en fonction de la température du condensateur, et
    - une interface de sortie (46, 56) connectée à l'unité de traitement et permettant d'indiquer l'information représentative de l'état de vieillissement du condensateur,
    caractérisé en ce que les premiers moyens de traitement sont essentiellement constitués par un filtre numérique permettant, en outre, de déterminer la valeur de la capacité du condensateur (C), et
    en ce que l'interface de sortie (46) permet d'indiquer, en outre, une information représentative de la valeur de la capacité du condensateur (C) et une information représentative d'au moins une cause associée à l'état de vieillissement dudit condensateur en fonction de la valeur de la capacité et de la résistance équivalente série du condensateur.
  6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'unité de traitement comporte des moyens d'identification (57) d'au moins une cause associée à l'état de vieillissement du condensateur en fonction de la valeur de la capacité et de la résistance équivalente série dudit condensateur, et en ce que l'interface de sortie (46, 58) permet d'indiquer une information représentative d'au moins une cause de l'état de vieillissement.
  7. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que le dispositif comporte une unité de traitement annexe (92) comportant des moyens d'identification (57) d'au moins une cause associée à l'état de vieillissement du condensateur et destiné à être connectés à l'interface de sortie (91).
  8. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisé en ce que les premiers moyens de traitement (53) comportent un filtre de Kalman pour déterminer les valeurs de la résistance équivalente série (ESR) du condensateur et de la capacité (C) du condensateur.
  9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que le filtre de Kalman met en oeuvre un algorithme de type récursif.
  10. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 9, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'application d'une séquence binaire pseudo aléatoire aux bornes du condensateur.
  11. Convertisseur d'une tension variable en tension continue comprenant au moins une ligne d'alimentation (12), au moins un condensateur électrolytique (31) connecté sur une sortie dudit convertisseur, et un dispositif de prédiction de défaillances (41), caractérisé en ce que le dispositif de prédiction de défaillances est selon l'une des revendications 5 à 10 et permet de prédire les défaillances du condensateur électrolytique.
  12. Convertisseur selon la revendication 11, caractérisé en ce que les moyens (52) de détermination du courant circulant dans le condensateur sont connectés à des moyens de mesures (44, 47) d'un courant (IL) sur la ligne d'alimentation et à des moyens de mesures d'un courant dans une charge électrique.
  13. Convertisseur selon l'une des revendications 11 ou 12, caractérisé en ce qu'il comporte une pluralité de condensateurs électrolytiques montés en parallèle, le dispositif de prédiction permettant de prédire les défaillances de ladite pluralité de condensateurs électrolytiques.
  14. Alimentation sans interruption comportant un convertisseur (11) d'une tension variable en tension continue et un onduleur, caractérisé en ce que le convertisseur est selon l'une des revendications 11 à 13, l'onduleur étant connecté sur la sortie dudit convertisseur.
EP08354066.6A 2007-10-30 2008-10-01 Procédé et dispositif de prédiction de défaillances de condensateur électrolytique, convertisseur et alimentation sans interruption equipés d'un tel dispositif Active EP2056116B1 (fr)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0707620A FR2923020B1 (fr) 2007-10-30 2007-10-30 Procede et dispositif de prediction de defaillances de condensateur electrolytique, convertisseur et alimentation sans interruption equipes d'un tel dispositif

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2056116A1 EP2056116A1 (fr) 2009-05-06
EP2056116B1 true EP2056116B1 (fr) 2018-07-11

Family

ID=39391432

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP08354066.6A Active EP2056116B1 (fr) 2007-10-30 2008-10-01 Procédé et dispositif de prédiction de défaillances de condensateur électrolytique, convertisseur et alimentation sans interruption equipés d'un tel dispositif

Country Status (5)

Country Link
US (1) US8090548B2 (fr)
EP (1) EP2056116B1 (fr)
CN (1) CN101424716B (fr)
ES (1) ES2687079T3 (fr)
FR (1) FR2923020B1 (fr)

Families Citing this family (88)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10693415B2 (en) 2007-12-05 2020-06-23 Solaredge Technologies Ltd. Testing of a photovoltaic panel
US11881814B2 (en) 2005-12-05 2024-01-23 Solaredge Technologies Ltd. Testing of a photovoltaic panel
US9112379B2 (en) 2006-12-06 2015-08-18 Solaredge Technologies Ltd. Pairing of components in a direct current distributed power generation system
US8473250B2 (en) 2006-12-06 2013-06-25 Solaredge, Ltd. Monitoring of distributed power harvesting systems using DC power sources
US8618692B2 (en) 2007-12-04 2013-12-31 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power system using direct current power sources
US11309832B2 (en) 2006-12-06 2022-04-19 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US11735910B2 (en) 2006-12-06 2023-08-22 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power system using direct current power sources
US11728768B2 (en) 2006-12-06 2023-08-15 Solaredge Technologies Ltd. Pairing of components in a direct current distributed power generation system
US11687112B2 (en) 2006-12-06 2023-06-27 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US9130401B2 (en) 2006-12-06 2015-09-08 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US11855231B2 (en) 2006-12-06 2023-12-26 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US8319483B2 (en) 2007-08-06 2012-11-27 Solaredge Technologies Ltd. Digital average input current control in power converter
US8319471B2 (en) 2006-12-06 2012-11-27 Solaredge, Ltd. Battery power delivery module
US8013472B2 (en) 2006-12-06 2011-09-06 Solaredge, Ltd. Method for distributed power harvesting using DC power sources
US8963369B2 (en) 2007-12-04 2015-02-24 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US11888387B2 (en) 2006-12-06 2024-01-30 Solaredge Technologies Ltd. Safety mechanisms, wake up and shutdown methods in distributed power installations
US11296650B2 (en) 2006-12-06 2022-04-05 Solaredge Technologies Ltd. System and method for protection during inverter shutdown in distributed power installations
US9088178B2 (en) 2006-12-06 2015-07-21 Solaredge Technologies Ltd Distributed power harvesting systems using DC power sources
US8947194B2 (en) 2009-05-26 2015-02-03 Solaredge Technologies Ltd. Theft detection and prevention in a power generation system
US8384243B2 (en) 2007-12-04 2013-02-26 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US8816535B2 (en) 2007-10-10 2014-08-26 Solaredge Technologies, Ltd. System and method for protection during inverter shutdown in distributed power installations
US11569659B2 (en) 2006-12-06 2023-01-31 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
EP2232663B2 (fr) 2007-12-05 2021-05-26 Solaredge Technologies Ltd. Mécanismes de sécurité, procédés d'éveil et d'arrêt dans des installations de puissance réparties
US8049523B2 (en) 2007-12-05 2011-11-01 Solaredge Technologies Ltd. Current sensing on a MOSFET
WO2009073867A1 (fr) 2007-12-05 2009-06-11 Solaredge, Ltd. Onduleurs connectés en parallèle
WO2009072075A2 (fr) 2007-12-05 2009-06-11 Solaredge Technologies Ltd. Procédé de suivi de puissance d'un système photovoltaïque
US11264947B2 (en) 2007-12-05 2022-03-01 Solaredge Technologies Ltd. Testing of a photovoltaic panel
EP2269290B1 (fr) 2008-03-24 2018-12-19 Solaredge Technologies Ltd. Convertisseur à découpage avec un verrouillage actife pour commutation à tension nulle
EP2294669B8 (fr) 2008-05-05 2016-12-07 Solaredge Technologies Ltd. Circuit combinateur de puissance de courant continu
US9225261B2 (en) 2010-06-09 2015-12-29 Tigo Energy, Inc. Method for use of static inverters in variable energy generation environments
US10230310B2 (en) 2016-04-05 2019-03-12 Solaredge Technologies Ltd Safety switch for photovoltaic systems
US10673222B2 (en) 2010-11-09 2020-06-02 Solaredge Technologies Ltd. Arc detection and prevention in a power generation system
US10673229B2 (en) 2010-11-09 2020-06-02 Solaredge Technologies Ltd. Arc detection and prevention in a power generation system
GB2485527B (en) 2010-11-09 2012-12-19 Solaredge Technologies Ltd Arc detection and prevention in a power generation system
GB2486408A (en) 2010-12-09 2012-06-20 Solaredge Technologies Ltd Disconnection of a string carrying direct current
CN102539990A (zh) * 2010-12-28 2012-07-04 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 电容短路侦测电路
GB2483317B (en) 2011-01-12 2012-08-22 Solaredge Technologies Ltd Serially connected inverters
US8570005B2 (en) 2011-09-12 2013-10-29 Solaredge Technologies Ltd. Direct current link circuit
US8982591B2 (en) * 2011-10-18 2015-03-17 Tigo Energy, Inc. System and method for exchangeable capacitor modules for high power inverters and converters
GB2498365A (en) 2012-01-11 2013-07-17 Solaredge Technologies Ltd Photovoltaic module
US9853565B2 (en) 2012-01-30 2017-12-26 Solaredge Technologies Ltd. Maximized power in a photovoltaic distributed power system
GB2498790A (en) 2012-01-30 2013-07-31 Solaredge Technologies Ltd Maximising power in a photovoltaic distributed power system
GB2498791A (en) 2012-01-30 2013-07-31 Solaredge Technologies Ltd Photovoltaic panel circuitry
GB2499991A (en) 2012-03-05 2013-09-11 Solaredge Technologies Ltd DC link circuit for photovoltaic array
US10115841B2 (en) 2012-06-04 2018-10-30 Solaredge Technologies Ltd. Integrated photovoltaic panel circuitry
US9927466B2 (en) 2012-07-06 2018-03-27 General Electric Company System and method for controlling dynamic output impedance of an inverter
ITMI20121191A1 (it) 2012-07-06 2014-01-07 Gen Electric Sistemi, procedimenti, e dispositivi per la stima della capacita' di condensatori di potenza
CN103033697B (zh) * 2012-09-06 2015-07-08 漆良波 电容器老化测试电路及老化系统
US9494657B2 (en) * 2012-10-16 2016-11-15 University Of Utah Research Foundation State of health estimation of power converters
WO2014098800A1 (fr) * 2012-12-18 2014-06-26 Schneider Electric It Corporation Procédé et appareil de détection de condensateurs défectueux dans des dispositifs de puissance
US9548619B2 (en) 2013-03-14 2017-01-17 Solaredge Technologies Ltd. Method and apparatus for storing and depleting energy
US9941813B2 (en) 2013-03-14 2018-04-10 Solaredge Technologies Ltd. High frequency multi-level inverter
EP3506370B1 (fr) 2013-03-15 2023-12-20 Solaredge Technologies Ltd. Mécanisme de dérivation
CN103605084B (zh) * 2013-11-14 2016-01-13 南京理工大学 升压pfc变换器输出电容的esr和电容值的监测装置及方法
CN103592554B (zh) * 2013-12-03 2016-01-27 武汉大学 一种35kV高压并联电容器在线监测系统及方法
US9318974B2 (en) 2014-03-26 2016-04-19 Solaredge Technologies Ltd. Multi-level inverter with flying capacitor topology
CN105577003B (zh) * 2016-01-21 2017-12-29 广州金升阳科技有限公司 一种带有源功率因数校正的开关电源
US11177663B2 (en) 2016-04-05 2021-11-16 Solaredge Technologies Ltd. Chain of power devices
US12057807B2 (en) 2016-04-05 2024-08-06 Solaredge Technologies Ltd. Chain of power devices
US11018623B2 (en) 2016-04-05 2021-05-25 Solaredge Technologies Ltd. Safety switch for photovoltaic systems
US10637108B1 (en) 2016-12-09 2020-04-28 Cornell Dubilier Marketing, Inc. Apparatus for detecting expansion of an energy storage device case
US10983011B2 (en) * 2017-05-08 2021-04-20 Avx Corporation Lifetime determining technique for a solid electrolytic capacitor and system for the same
JP6338804B1 (ja) * 2017-07-18 2018-06-06 三菱電機株式会社 プログラマブルロジックコントローラ、ユニットの寿命算出方法および有寿命部品搭載ユニット
DE102017221096A1 (de) * 2017-11-24 2019-05-29 Ziehl-Abegg Se Verfahren und Bewertungseinheit zum Ermitteln der Restlebensdauer eines Kondensators sowie System
US10903833B2 (en) * 2017-12-08 2021-01-26 Valquest Systems, Inc. Continuously correcting capacitor switch controller system and method
CN109061314B (zh) * 2018-06-29 2021-05-11 华为技术有限公司 一种检测逆变器的滤波电容容值的方法及装置
US10948550B2 (en) * 2018-07-03 2021-03-16 Schneider Electric It Corporation Power device with electrolytic capacitors
KR102659642B1 (ko) 2018-08-10 2024-04-22 교세라 에이브이엑스 컴포넌츠 코포레이션 고유 전도성 중합체를 포함하는 고체 전해 커패시터
WO2020033817A1 (fr) 2018-08-10 2020-02-13 Avx Corporation Condensateur électrolytique solide contenant de la polyaniline
JP7442500B2 (ja) 2018-08-10 2024-03-04 キョーセラ・エイブイエックス・コンポーネンツ・コーポレーション 導電性ポリマー粒子から形成される固体電解キャパシタ
EP3864745B1 (fr) * 2018-10-09 2023-07-12 ABB Schweiz AG Procédé et appareil de surveillance de circuit
CN118213199A (zh) 2018-12-11 2024-06-18 京瓷Avx元器件公司 含有本征导电聚合物的固体电解电容器
JP7473566B2 (ja) 2019-05-17 2024-04-23 キョーセラ・エイブイエックス・コンポーネンツ・コーポレーション 層間剥離抵抗性固体電解キャパシタ
EP3745145A1 (fr) 2019-05-28 2020-12-02 Schneider Electric Industries SAS Estimation de la durée de vie utile restante de condensateurs
DE102019117369A1 (de) * 2019-06-27 2020-12-31 Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg Schaltung und Verfahren zur Überwachung eines Zwischenkreiskondensators
US11404220B2 (en) 2019-09-18 2022-08-02 KYOCERA AVX Components Corporation Solid electrolytic capacitor containing a barrier coating
CN114521278A (zh) 2019-09-18 2022-05-20 京瓷Avx元器件公司 用于高电压下使用的固体电解电容器
KR20220113704A (ko) 2019-12-10 2022-08-16 교세라 에이브이엑스 컴포넌츠 코포레이션 안정성이 증가된 탄탈 커패시터
CN114787952A (zh) 2019-12-10 2022-07-22 京瓷Avx元器件公司 包含预涂层和本征导电聚合物的固体电解电容器
CN111337858A (zh) * 2020-03-18 2020-06-26 普联技术有限公司 一种电容检测装置和系统
US11631548B2 (en) 2020-06-08 2023-04-18 KYOCERA AVX Components Corporation Solid electrolytic capacitor containing a moisture barrier
DE102020213559B4 (de) 2020-10-28 2022-05-05 Infineon Technologies Ag Bestimmung einer Information über eine Verbindung einer Schaltungskomponente
CN113437867B (zh) * 2021-08-03 2022-06-17 陕西理工大学 一种考虑温度效应的本安Buck变换器参数设计方法
CN114464870B (zh) * 2022-02-24 2023-09-12 深圳市天德普储能科技有限公司 一种带有翅片散热结构的锂电池装置
EP4270034A1 (fr) * 2022-04-28 2023-11-01 Volvo Truck Corporation Outil de mesure et procédé permettant de déterminer un état de santé (soh) d'un composant de condensateur dans un véhicule
NL2032079B1 (en) * 2022-06-04 2023-12-14 Ilmsens Gmbh Measurement system for dielectrics
WO2024130231A1 (fr) 2022-12-16 2024-06-20 Schneider Electric USA, Inc. Systèmes et procédés d'analyse de signaux électriques pour identifier et gérer des conditions de contrainte, des états de risque ou des états de vieillissement associés à des condensateurs
CN118275784B (zh) * 2024-05-29 2024-08-27 锦浪科技股份有限公司 一种母线电解电容的容值衰减预测方法及系统

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4716361A (en) * 1984-11-05 1987-12-29 John Fluke Mfg. Co., Inc. Capacitance measuring method and apparatus
FR2797345B1 (fr) 1999-08-04 2002-03-29 Univ Claude Bernard Lyon Procede et dispositif pour determiner individuellement l'etat de vieillissement d'un condensateur
US6304427B1 (en) * 2000-01-07 2001-10-16 Kemet Electronics Corporation Combinations of materials to minimize ESR and maximize ESR stability of surface mount valve-metal capacitors after exposure to heat and/or humidity
US7592789B2 (en) * 2005-10-31 2009-09-22 Chil Semiconductor Corporation Power supply and related circuits

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None *

Also Published As

Publication number Publication date
EP2056116A1 (fr) 2009-05-06
US20090112493A1 (en) 2009-04-30
CN101424716B (zh) 2013-07-10
FR2923020B1 (fr) 2009-11-13
US8090548B2 (en) 2012-01-03
ES2687079T3 (es) 2018-10-23
CN101424716A (zh) 2009-05-06
FR2923020A1 (fr) 2009-05-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2056116B1 (fr) Procédé et dispositif de prédiction de défaillances de condensateur électrolytique, convertisseur et alimentation sans interruption equipés d'un tel dispositif
US11984743B2 (en) Battery pack and charging method for a battery pack
EP2797157B1 (fr) Système de batterie de puissance pour la determination de l'impedance d'un etage
EP2233937B1 (fr) Procédé de détermination de l'état de santé d'une batterie
EP2397863B1 (fr) Systeme de surveillance de l'etat d'une batterie
EP2755848B1 (fr) Procede de surveillance du filtre capacitif d'un chargeur de batterie
FR2956743A1 (fr) Procede non intrusif de determination de l'impedance electrique d'une batterie
FR2944647A1 (fr) Procede de diagnostic de la defaillance d'un generateur photovoltaique
KR20140099372A (ko) 배터리의 ｓｏｃ 추정 방법 및 이를 이용하는 배터리 관리 시스템
WO2015075382A1 (fr) Procede de detection d'un dysfonctionnement d'un systeme de controle de batterie
CN113156281B (zh) 一种考核汽车电容器耐电压性能的试验方法
FR3115607A1 (fr) Procede de detection d’un defaut d’un groupe de modules d’une batterie
EP2071345A1 (fr) Procédé d'estimation de la résistance interne d'une batterie de véhicule automobile
EP3004905B1 (fr) Procédé pour estimer l'état de santé d'une cellule électrochimique de stockage d'énergie électrique
US9368978B2 (en) Time-controlled charge balancing in battery systems
EP3660524B1 (fr) Procédé de détermination d'une courbe courant-tension corrigée caractéristique d'un système électrique
FR2797345A1 (fr) Procede et dispositif pour determiner individuellement l'etat de vieillissement d'un condensateur
WO2014128395A1 (fr) Procédé et dispositif d'estimation d'impédance d'une batterie de véhicule automobile
EP3435103B1 (fr) Methode d'estimation d'un etat d'energie d'une batterie
FR3009754A1 (fr) Diagnostic de la resistance interne d'une batterie electrique
JP6586649B2 (ja) 絶縁抵抗表示方法および絶縁抵抗計
EP3207390B1 (fr) Procédé pour diagnostiquer des défaillances dans un ensemble de batteries stationnaires
EP3999864B1 (fr) Procédé de détermination de l'état de charge des cellules d'une batterie
El Brouji et al. Parameters evolution of an ultracapacitor impedance model with ageing during power cycling tests
FR3102860A1 (fr) Appareil asymétrique de diagnostic, de charge et/ou de décharge de batteries électriques et conducteurs pour ledit appareil

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL NO PL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA MK RS

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: VENET, PASCAL

Inventor name: ROJAT, GERARD

Inventor name: ROSSET, CHRISTOPHE

Inventor name: ABDENNADHER, KARIM

17P Request for examination filed

Effective date: 20090525

17Q First examination report despatched

Effective date: 20090622

AKX Designation fees paid

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL NO PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R079

Ref document number: 602008055928

Country of ref document: DE

Free format text: PREVIOUS MAIN CLASS: G01R0027260000

Ipc: G01R0031400000

RIC1 Information provided on ipc code assigned before grant

Ipc: G01R 31/40 20060101AFI20180314BHEP

Ipc: G01R 31/02 20060101ALI20180314BHEP

Ipc: G01R 27/26 20060101ALI20180314BHEP

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20180504

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL NO PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 1017466

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20180715

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 602008055928

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2687079

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

Effective date: 20181023

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 11

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20180711

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MK05

Ref document number: 1017466

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20180711

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20181111

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20181011

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20181012

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20181011

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 602008055928

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

26N No opposition filed

Effective date: 20190412

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20181031

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20181001

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20181031

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20181031

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20181031

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20181001

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180711

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20081001

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20221024

Year of fee payment: 15

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20221020

Year of fee payment: 15

Ref country code: GB

Payment date: 20221018

Year of fee payment: 15

Ref country code: ES

Payment date: 20221114

Year of fee payment: 15

Ref country code: DE

Payment date: 20221028

Year of fee payment: 15

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 602008055928

Country of ref document: DE

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20231001

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20231001

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20231001

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20231031

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20240501