EP1865086A1 - Mangan-Bor-Stahl, aus einem solchen Stahl hergestelltes Flachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung - Google Patents

Mangan-Bor-Stahl, aus einem solchen Stahl hergestelltes Flachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung Download PDF

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EP1865086A1 EP06115075A EP06115075A EP1865086A1 EP 1865086 A1 EP1865086 A1 EP 1865086A1 EP 06115075 A EP06115075 A EP 06115075A EP 06115075 A EP06115075 A EP 06115075A EP 1865086 A1 EP1865086 A1 EP 1865086A1
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Definitions

  • the invention relates to a manganese-boron steel, a flat product produced from such a steel and a process for its production.
  • MnB steels of this type are used in particular in the field of automotive engineering for the production of components, which should have a high strength in addition to a low weight.
  • Manganese-boron steels of the type in question which are standardized in EN 10083-3, have proven particularly suitable for the hot-pressing deformation. These steels have a good hardenability, which allows safe process control during hot pressing and by which it is economically possible to effect a martensite hardening in the mold without additional cooling during the hot deformation.
  • 22MnB5 steel A MnB steel proven in practice for the purposes summarized above is known as "22MnB5" and has been given the material number 1.5528 in the steel key, 2004 edition.
  • 22MnB5 steel on the market contains, in addition to iron and unavoidable impurities (in wt%), 0.220-0.250% C, 1.2-1.4% Mn, 0.2-2.3% Si, up to 0 , 02% P, up to 0.005% S, 0.020-0.050% Al, 0.020-0.050% Ti, 0.11-0.2% Cr, 0.002-0.0035% B and in each case up to 0.1% Mo, Cu and Ni (Material Data Sheet 11-112 of Salzgitter Flachstahl GmbH, November 2005 edition).
  • a MnB steel in addition to iron and unavoidable impurities (in% by weight), has a carbon content of more than 0.20%, but less than 0.5%, a manganese content of more than 0.5%, but less than 3%, a silicon content of more than 0.1%, but less than 0.5%, a chromium content of more than 0.01% but less than 1%, a titanium content of less than 0.2%, a Aluminum content of less than 0.1%, a phosphorus content of less than 0.1%, a sulfur content of less than 0.05% and a boron content of more than 0.0005%, but less than 0.08%.
  • An Indian EP 0 971 044 B1 As an exemplary embodiment, provided with an Al coating steel sheet has accordingly (in wt .-%) 0.21% C, 1.14% Mn, 0.020% P, 0.0038% S, 0.25% Si, 0, 04% Al, 0.009% Cu, 0.020% Ni, 0.18% Cr, 0.0040% N, 0.032% Ti, 0.003% B and 0.0050% Ca. After a heat treatment, the strength of this steel sheet should be more than 1500 MPa.
  • the residual fracture strain of the known steels is typically only 5-6%.
  • steels are needed, in addition to a high strength and an improved elongation behavior of the manufactured from such a steel component after hot pressing.
  • the invention therefore an object of the invention to provide a steel which is suitable for the production of components with high strength and good elongation behavior after a hot press forming.
  • a flat steel product should be specified, which has improved mechanical properties in view of the requirements imposed in practice on such flat steel products, such as steel strips or steel sheets.
  • a method for producing such a flat steel product should be specified.
  • this object has been achieved by a manganese-boron steel containing (in% by weight) 0, 1 - 0,20% C, 0, 05 - 0,30% Si, 0, 8 - 1.8% Mn, 0.5-1.8% Ni, up to 0.015% P, up to 0.003% S, 0.0002-0.0080% B, and the balance iron and unavoidable impurities.
  • the MnB steel of the present invention may optionally contain 0.01-0.1% Ti, 0.01-0.05% Al, 0.002-0.005% N each in combination or alone.
  • MnB steel according to the invention contains levels of Ni in order to significantly increase the elongation at break and toughness of components produced from the steel according to the invention after a hardened state obtained by hot press forming.
  • the presence of Ni improves the hardenability of MnB steels according to the invention, so that the Mn contents could be reduced and the addition of critical Cr with regard to its influence on the residual ductility could be dispensed with.
  • the C content of steels according to the invention has also been modified in such a way that the martensite hardness produced in the course of hot pressing is reduced or the components obtained after hot pressing have a bainitic structure in favor of improved extensibility, by virtue of the toughness and elongation at break of components produced from steel according to the invention is also positively influenced.
  • the C content in the range from 0.15 to 0.20% by weight can be set within the scope of the invention.
  • C contents of 0.10-0.15% by weight have proved to be useful for a less solid, but particularly good residual ductility and toughness, even after the hot-pressing molding and the steel having hardened therein.
  • the residual elongation and the hardenability of the steel according to the invention can be adjusted.
  • lower Ni contents lying in the range of 0.5-1.8% by weight, in particular in the range of 0.8-1.5% by weight lead to higher hardenability and at the same time to improved toughness, whereby together an improved residual elongation is achieved.
  • a steel according to the invention with lower strength but with further improved residual elongation after hardening achieved during hot deformation has (in% by weight) 0.10-0.15% C, 0.05-0.30% Si, 1, 0 - 1.8% Mn, 0.8 - 1.8% Ni, max. 0.015% P, max. 0.003% S, 0.0002 - 0.0080% B and the remainder iron and unavoidable impurities.
  • the hardening effect of boron occurs in a steel according to the invention, in particular when the B content is at least 0.0008% by weight.
  • the abovementioned object has accordingly been achieved according to the invention in that such a flat steel product, such as steel strip or sheet, has been produced from a manganese-boron steel composed according to the invention.
  • the flat steel product according to the invention may be a hot or cold rolled steel strip or sheet.
  • composite steel strips or steel sheets according to the invention are outstandingly suitable for surface refinement by application of a metallic coating. This can be applied for example by Feueralum ist or hot dip galvanizing and by a combination of these methods.
  • the corrosion protection respectively obtained by the metallic coating can additionally be improved by additionally providing the flat steel product according to the invention with an organic or inorganic coating.
  • tensile strengths R m of at least 1000 MPa after hot pressing can be guaranteed.
  • the elongation at break values A 80 of flat steel products according to the invention after hot pressing regularly exceed 10%.
  • the resulting hot strip can be descaled for further processing in a conventional manner, for example by pickling. If the resulting flat steel product is to be fed directly as a hot strip of the forming to a component, can now be applied as corrosion protection, a metallic coating in the manner already described above. Alternatively, the hot strip may be cold rolled after the pickling, if necessary, to cold strip. The degrees of cold rolling achieved during cold rolling, preferably without intervening intermediate annealing, should be at least 40% in order to ensure complete recrystallization.
  • the steel melts S1, S2 have subsequently been cast into thin slabs in a likewise conventional cast roll mill.
  • Hot strips were then hot rolled from the resulting thin slabs.
  • the hot rolling end temperature was 850 ° C.
  • the obtained hot strips were coiled at a coiling temperature which was 560 ° C.
  • cold rolling degree reduction in thickness / thickness of the cold rolled hot strip achieved by the cold rolling
  • samples separated from the obtained cold tapes were coated with a metallic coating by fire aluminizing.
  • the metallic coating consisted of 89-92% by weight of Al, balance Si.
  • a second sample was fire-aluminized with a coating containing 55% by weight of Al, 43.4% by weight of Zn and 1.6% by weight of Si.
  • the samples thus treated have been hot stamped into body parts.
  • the components thus obtained had tensile strengths of more than 1,000 MPa and an elongation at break A 80 of at least 10%.
  • the lower yield strength could be increased by at least 80 MPa, without the strength and elongation at break of the components changed.
  • a martensitic, a bainitic or a mixed martensitic-bainitic structure was present in the components obtained.

Abstract

Die Erfindung stellt einen Mangan-Bor-Stahl zur Verfügung, der zur Herstellung von Bauteilen mit hoher Festigkeit und gutem Dehnungsverhalten auch nach einer Warmpressverformung geeignet ist. Zu diesem Zweck enthält der erfindungsgemäße MnB-Stahl (in Gew.-%) C: 0,1 - 0,20 %, Si: 0,05 - 0,30 %, Mn: 0,8 - 1,8 %, Ni: 0,5 - 1,8 %, P: ‰ 0,015 %, S: ‰ 0,003 %, B: 0,0002 - 0,0080 %, sowie wahlweise eines oder mehrere der folgenden Elemente Ti, Al und N nach folgender Maßgabe: Ti: 0,01 - 0,1 %, Al: 0,01 - 0,05 %, N: 0,002 - 0,005 %, und als Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen. Des Weiteren betrifft die Erfindung ein aus dem erfindungsgemäßen Stahl hergestelltes Stahlflachprodukt mit verbesserten mechanischen Eigenschaften sowie ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlflachproduktes.

Description

  • Die Erfindung betrifft einen Mangan-Bor-Stahl, ein aus einem solchen Stahl hergestelltes Flachprodukt und ein Verfahren zu dessen Herstellung. MnB-Stähle dieser Art werden insbesondere im Bereich des Automobilbaus für die Herstellung von Bauteilen verwendet, die neben einem geringen Gewicht eine hohe Festigkeit besitzen sollen.
  • Die an das Verformungsverhalten von modernen Automobilen im Crash-Fall gestellten hohen Sicherheitsanforderungen können heutzutage durch Verwendung von höherfesten Stählen zur Herstellung der bei einem Unfall für das Verformungsverhalten der Fahrzeug-Karosserie und der besonders kritischen Bauteile erfüllt werden. Problematisch ist dabei allerdings, dass hochfeste Stähle in der Regel eine unzureichende Umformbarkeit aufweisen und zum Rückfedern bei ihrer Kaltverformung zu dem jeweiligen Bauteil neigen.
  • Dieses Problem wird in der Praxis dadurch bewältigt, dass aus höherfesten Stählen erzeugte Bleche im warmen Zustand in so genannten "Warmpressen" zum jeweiligen Bauteil verformt werden. Diese Vorgehensweise hat sich bewährt und erlaubt die Erzeugung auch von komplexer geformten Karosserie- und Fahrwerksteilen aus hochfesten Stählen.
  • Als besonders gut geeignet für die Warmpressverformung haben sich Mangan-Bor-Stähle der hier in Rede stehenden Art erwiesen, die in der EN 10083-3 genormt sind. Diese Stähle besitzen eine gute Härtbarkeit, die beim Warmpressen eine sichere Prozessführung erlaubt und durch die es auf wirtschaftliche Weise möglich ist, im Zuge der Warmverformung eine Martensithärtung noch im Werkzeug ohne zusätzliche Kühlung zu bewirken.
  • Ein für die voranstehend zusammengefassten Zwecke in der Praxis bewährter MnB-Stahl ist unter der Bezeichnung "22MnB5" bekannt und hat im Stahlschlüssel, Ausgabe 2004, die Werkstoffnummer 1.5528 erhalten. Typischerweise enthält auf dem Markt erhältlicher 22MnB5-Stahl neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%) 0,220 - 0,250 % C, 1, 2 - 1,4 % Mn, 0, 2 - 0,3 % Si, bis zu 0,02 % P, bis zu 0,005 % S, 0,020 - 0,050 % Al, 0,020 - 0,050 % Ti, 0,11 - 0,2 % Cr, 0,002 - 0,0035 % B sowie jeweils bis zu 0,1 % Mo, Cu und Ni (Werkstoffdatenblatt 11-112 der Salzgitter Flachstahl GmbH, Ausgabe November 2005).
  • Für entsprechend zusammengesetzte, warmgewalzte und mit einer Al-Beschichtung versehene Stahlbleche ist in der EP 0 971 044 B1 eine Legierungsvorschrift angegeben, gemäß der ein MnB-Stahl neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%) einen Kohlenstoffgehalt von mehr als 0,20 %, jedoch weniger als 0,5 %, einen Mangangehalt von mehr als 0,5 %, jedoch weniger als 3 %, einen Siliziumgehalt von mehr als 0,1 %, jedoch weniger als 0,5 %, einen Chromgehalt von mehr als 0,01 % jedoch weniger als 1 %, einen Titangehalt von weniger als 0,2 %, einen Aluminiumgehalt von weniger als 0,1 %, einen Phosphorgehalt von weniger als 0,1 %, einen Schwefelgehalt von weniger als 0,05 % und einen Borgehalt von mehr als 0,0005 %, jedoch weniger als 0,08 % aufweisen soll. Ein in der EP 0 971 044 B1 als Ausführungsbeispiel angegebenes, mit einer Al-Beschichtung versehenes Stahlblech weist dementsprechend (in Gew.-%) 0,21 % C, 1,14 % Mn, 0,020 % P, 0,0038 % S, 0,25 % Si, 0,04 % Al, 0,009 % Cu, 0,020 % Ni, 0,18 % Cr, 0,0040 % N, 0,032 % Ti, 0,003 % B und 0,0050 % Ca auf. Nach einer Wärmebehandlung soll die Festigkeit dieses Stahlblechs mehr als 1500 MPa betragen.
  • Des Weiteren ist aus der JP 2004-211197 ein Stahlblech für Strukturbauteile von Automobilkarosserien bekannt, das neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%) 0, 20 - 0,35 % C, 0, 01 - 1,0 % Si, 0,3 - 2,0 % Mn, 0, 01 - 0,10 % Al, mehr als 1 - 5 % Ni, 0,005 - 0,1 % Ti, 0,0005 - 0,005 % B, 0,001 - 0,01 % N, bis zu 0,02 % P, bis zu 0,01 % S, bis zu 0,01 % O aufweist. In dem bei dieser Legierung für die Ti- und N-Gehalte die Bedingung "Ti/47.88 - N/14.01 ≤ 0,001", für die Al- und N-Gehalte die Bedingung "0 ≤ Al/26.98 - N/14.01 ≤ 0,0015" sowie für die C-, Si-, Mn-, Ni-, Cr-, Cu-, S- und P-Gehalte die Bedingung "-28.8 x C2 + 38.0 x C + 1.7 x Si + 7.5 x Mn + 1.4 x Ni + 43.2 x Cr + 8.7 x Cu + 53.5 x S + 57.1 x P + 17.9 ≥ 35" eingehalten werden, soll das betreffende Stahlblech eine besonders gute Härtbarkeit nach der Warmverformung bei gleichzeitig besonders gutem Verhalten bei einem schlagartigen Stoß besitzen.
  • Den voranstehend genannten, konventionellen MnB-Stählen gemeinsam ist, dass sie zwar jeweils hohe Festigkeiten und eine gute Härtbarkeit aufweisen. Ihre hohe Festigkeit nach dem Warmpressen ergibt sich dabei durch den im Martensitgitter gelösten Kohlenstoff, während ihre gute Härtbarkeit maßgeblich durch die Mn- und Cr- Gehalte und ergänzt durch B bestimmt wird.
  • Die Restbruchdehnung der bekannten Stähle liegt allerdings typischerweise nur bei 5 - 6 %. Um den immer weiter steigenden Anforderungen an das Crash-Verhalten von Fahrzeugkarosserien gerecht zu werden, werden jedoch Stähle benötigt, die neben einer hohen Festigkeit auch ein verbessertes Dehnungsverhalten des aus einem solchen Stahl gefertigten Bauteils nach dem Warmpressen aufweisen.
  • Ausgehend von dem voranstehend erläuterten Stand der Technik lag der Erfindung daher die Aufgabe zugrunde, einen Stahl anzugeben, der zur Herstellung von Bauteilen mit hoher Festigkeit und gutem Dehnungsverhalten auch nach einer Warmpressverformung geeignet ist. Darüber hinaus sollte ein Stahlflachprodukt angegeben werden, das im Hinblick auf die in der Praxis an aus solchen Stahlflachprodukten, wie Stahlbändern oder Stahlblechen, hergestellten Bauteilen gestellten Anforderungen verbesserte mechanische Eigenschaften aufweist. Schließlich sollte ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlflachproduktes angegeben werden.
  • In Bezug auf den Stahl ist diese Aufgabe durch einen Mangan-Bor-Stahl gelöst worden, der (in Gew.-%) 0, 1 - 0,20 % C, 0, 05 - 0,30 % Si, 0, 8 - 1,8 % Mn, 0,5 - 1,8 % Ni, bis zu 0,015 % P, bis zu 0,003 % S, 0,0002 - 0,0080 % B und als Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen enthält. Zusätzlich kann der erfindungsgemäße MnB-Stahl wahlweise 0,01 - 0,1 % Ti, 0,01 - 0,05 % Al, 0,002 - 0,005 % N jeweils in Kombination oder alleine enthalten.
  • Im Gegensatz zu den konventionellen MnB-Stählen, bei denen die mechanischen Eigenschaften maßgeblich durch die C-, Mn- und Cr-Gehalte bestimmt werden, ist bei dem erfindungsgemäßen Legierungskonzept auf Gehalte an Cr verzichtet worden. Stattdessen enthält erfindungsgemäßer MnB-Stahl Gehalte an Ni, um die Bruchdehnung und Zähigkeit von aus dem erfindungsgemäßen Stahl hergestellten Bauteilen nach einem Warmpressverformen erhaltenen gehärteten Zustand maßgeblich zu steigern. Gleichzeitig verbessert die Anwesenheit von Ni die Härtbarkeit erfindungsgemäßer MnB-Stähle, so dass die Mn-Gehalte reduziert und auf die Zugabe von hinsichtlich seines Einflusses auf die Restdehnbarkeit kritischem Cr verzichtet werden konnte.
  • Der C-Gehalt erfindungsgemäßer Stähle ist zudem so modifiziert worden, dass zu Gunsten einer verbesserten Dehnbarkeit die im Zuge des Warmpressens erzeugte Martensithärte vermindert oder das nach dem Warmpressen erhaltene Bauteile ein bainitisches Gefüge aufweist, durch dass die Zähigkeit und Bruchdehnung von aus erfindungsgemäßem Stahl erzeugten Bauteilen ebenfalls positiv beeinflusst wird. Wird auf eine erhöhte Festigkeit des erfindungsgemäßen Stahls Wert gelegt, kann im Rahmen der Erfindung der C-Gehalt im Bereich von 0,15 - 0,20 Gew.-% eingestellt werden. Für einen weniger festen, jedoch eine besonders gute Restdehnbarkeit und Zähigkeit auch nach der Warmpressverfomung und der in deren Zuge bewirkten Härtung aufweisenden Stahl haben sich demgegenüber C-Gehalte von 0,10 - 0,15 Gew.-% als zweckmäßig erwiesen.
  • Durch eine Modifizierung des Mn-Gehaltes kann zudem die Restdehnung und Härtbarkeit des erfindungsgemäßen Stahls beeinflusst werden. Dabei sind reduzierte, im Bereich von 0,8 - 1,6 Gew.-% liegende Mn-Gehalte einer verbesserten Restdehnbarkeit zuträglich, während bei Mn-Gehalten von 1,0 - 1,8 Gew.-% eine verbesserte Härtbarkeit des erfindungsgemäßen Stahls vorliegt.
  • Ebenso kann durch eine geeignete Einstellung des Nickel-Gehalts die Restdehnung und die Härtbarkeit des erfindungsgemäßen Stahls eingestellt werden. So führen niedrigere, im Bereich von 0,5 - 1,8 Gew.-%, insbesondere im Bereich von 0,8 - 1,5 Gew.-%, liegende Ni-Gehalte zu einer höheren Härtbarkeit und zugleich zu einer verbesserten Zähigkeit, wodurch zusammen eine verbesserte Restdehnung erzielt wird.
  • Ein erfindungsgemäßer Stahl mit hoher Festigkeit und verbesserter Restdehnung nach einer im Zuge einer Warmverformung erzielten Härtung weist dementsprechend (in Gew.-%) 0,15 - 0,2 % C, 0, 05 - 0,30 % Si, 0,8- 1,6 % Mn, 0,5 - 1,0 % Ni, max. 0,015 % P, max. 0,003 % S, 0,0002 - 0,0080 % B sowie als Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen auf.
  • Ein erfindungsgemäßer Stahl mit geringerer Festigkeit, jedoch weiter verbesserter Restdehnung nach einer im Zuge einer Warmverformung erzielten Härtung weist demgegenüber (in Gew.-%) 0,10 - 0,15 % C, 0, 05 - 0,30 % Si, 1, 0 - 1,8 % Mn, 0,8 - 1,8 % Ni, max. 0,015 % P, max. 0,003 % S, 0,0002 - 0,0080 % B sowie als Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen auf.
  • Unabhängig davon, welche der verschiedenen im Rahmen der erfindungsgemäßen Legierung möglichen Varianten zur Anwendung kommen, tritt die härtesteigernde Wirkung von Bor in einem erfindungsgemäßen Stahl insbesondere dann ein, wenn der B-Gehalt mindestens 0,0008 Gew.-% beträgt.
  • In Bezug auf das Stahlflachprodukt ist die oben genannte Aufgabe dementsprechend erfindungsgemäß dadurch gelöst worden, dass ein solches Stahlflachprodukt, wie Stahlband oder -blech, aus einem erfindungsgemäß zusammengesetzten Mangan-Bor-Stahl erzeugt worden ist. Bei dem erfindungsgemäßen Stahlflachprodukt kann es sich um ein warm- oder kaltgewalztes Stahlband oder -blech handeln. Dabei eignen sich erfindungsgemäß zusammengesetzte Stahlbänder oder Stahlbleche hervorragend für eine Oberflächenveredelung durch Auftrag einer metallischen Beschichtung. Diese kann beispielsweise durch Feueraluminierung oder Feuerverzinkung sowie durch eine Kombination dieser Verfahren aufgebracht werden. Darüber hinaus kann der durch die metallische Beschichtung jeweils erhaltene Korrosionsschutz zusätzlich dadurch verbessert werden, dass das erfindungsgemäße Stahlflachprodukt zusätzlich mit einer organischen oder anorganischen Beschichtung versehen wird.
  • Für erfindungsgemäße Stahlflachprodukt können Zugfestigkeiten Rm von mindestens 1.000 MPa nach dem Warmpressen garantiert werden. Gleichzeitig liegen die Bruchdehnungswerte A80 von erfindungsgemäßen Stahlflachprodukten nach dem Warmpressen regelmäßig über 10 %.
  • Hinsichtlich des Herstellverfahrens ist die oben genannte Aufgabe schließlich durch ein Verfahren zur Herstellung eines erfindungsgemäßen Stahlflachprodukts gelöst worden, bei dem folgende Arbeitschritte durchlaufen werden:
    • Erschmelzen einer erfindungsgemäß zusammengesetzten Stahlschmelze,
    • Vergießen der Schmelze zu Brammen oder Dünnbrammen,
    • Warmwalzen der Brammen oder Dünnbrammen bei einer Warmwalzendtemperatur von 850 - 900 °C zu einem Warmband,
    • Haspeln des Warmbands bei Haspeltemperaturen von 560 - 600 °C.
  • Das erhaltene Warmband kann für die weitere Verarbeitung in an sich bekannter Weise beispielsweise durch Beizen entzundert werden. Sofern das erhaltene Stahlflachprodukt unmittelbar als Warmband der Umformung zu einem Bauteil zugeführt werden soll, kann nun als Korrosionsschutz eine metallische Beschichtung in der voranstehend bereits beschriebenen Weise aufgebracht werden. Alternativ kann das Warmband nach dem erforderlichenfalls durchgeführten Beizen zu Kaltband kaltgewalzt werden. Die beim Kaltwalzen bevorzugt ohne zwischengeschaltetes Zwischenglühen erzielten Kaltwalzgrade sollten mindestens 40 % betragen, um eine vollständige Rekristallisation zu gewährleisten.
  • Nachfolgend wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen erläutert.
  • In einem konventionellen Konverter sind zwei erfindungsgemäße Stahlschmelzen S1,S2 erschmolzen worden, deren Zusammensetzungen in Tabelle 1 angegeben sind. Zusätzlich ist in Tabelle 1 zum Vergleich die Zusammensetzung eines konventionellen 22MnB5-Stahls V angegeben.
  • Die Stahlschmelzen S1,S2 sind anschließend in einer ebenfalls konventionellen Gießwalzanlage zu Dünnbrammen vergossen worden.
  • Aus den so erhaltenen Dünnbrammen sind anschließend Warmbänder warmgewalzt worden. Die Warmwalzendtemperatur betrug dabei 850 °C. Anschließend sind die erhaltenen Warmbänder bei einer Haspeltemperatur gehaspelt worden, die bei 560 °C lag.
  • Nach dem Haspeln sind die Warmbänder gebeizt und zu Kaltbändern kaltgewalzt worden. Im Hinblick auf eine Minimierung der Produktionskosten erfolgte das Kaltwalzen ohne Zwischenglühung. Der im Zuge des Kaltwalzens erreichte Kaltverformungsgrad (Kaltwalzgrad = durch das Kaltwalzen erzielte Dickenabnahme / Dicke des kaltzuwalzenden Warmbands) lag bei 40 %.
  • Anschließend wurden von den erhaltenen Kaltbändern abgeteilte Proben durch Feueraluminieren mit einer metallischen Beschichtung belegt. Bei einer ersten Probe bestand der metallische Überzug dabei aus 89 - 92 Gew.-% Al, Rest Si. Eine zweite Probe wurde mit einem Überzug, der 55 Gew.-% Al, 43,4 Gew.-% Zn und 1,6 Gew.-% Si enthielt, feueraluminiert.
  • Andere von den erhaltenen Kaltbändern abgeteilte Proben sind einer Feuerverzinkung unterzogen worden, bei der eine erste Probe mit einer Reinzinkschicht (Zn-Gehalt mindestens 99 Gew.-%) und eine zweite Probe mit einer Schicht aus 95 Gew.-% Zn, Rest Al belegt worden ist. Eine dritte Probe wurde in an sich ebenso bekannter Weise durch Galvanealing mit einer Reinzinkschicht beschichtet.
  • Die so behandelten Proben sind durch Warmpressformen zu Karosseriebauteilen umgeformt worden. Die so erhaltenen Bauteile wiesen Zugfestigkeiten von jeweils mehr als 1.000 MPa und eine Bruchdehnung A80 von mindestens 10 % auf. Durch Auftrag eines durch Kataphorese-Tauch-Lackierung aufgebrachten Lackschicht mit anschließender Trocknung konnte die untere Streckgrenze um mindestens 80 MPa gesteigert werden, ohne dass die Festigkeit und Bruchdehnung der Bauteile sich änderte.
  • Abhängig von der jeweiligen Temperaturführung im für die Warmpressverformung verwendeten Werkzeug lag in den erhaltenen Bauteilen ein martensitisches, ein bainitisches oder ein gemischt martensitisches-bainitisches Gefüge vor.
  • In Diag. 1 sind die für die Stähle S1,S2 die nach dem Jominiy-Test berechneten Härteverläufe dem Härteverlauf des konventionell zusammengesetzten Stahls V gegenüber gestellt. Dabei ist die jeweilige Härte H über den jeweiligen Abstand A zur abgeschreckten Fläche aufgetragen. Tabelle 1
    S1 S2 V
    C 0,20 0,15 0,233
    Si 0,24 0,24 0,24
    Mn 1,00 1,00 1,23
    P < 0,015 < 0,015 0,018
    S < 0,001 < 0,001 0,001
    Al 0,03 0,03 0,035
    N 0,003 0,003 0,0031
    Ni 0,65 0,65 0,023
    Ti 0,033 0,033 0,033
    B 0,0025 0,0025 0,0022
    Cr < 0,05 < 0,05 0,14

Claims (21)

  1. Mangan-Bor-Stahl, der (in Gew.-%)
    C: 0,1 - 0,20 %,
    Si: 0,05 - 0,30 %,
    Mn: 0,8 - 1,8 %,
    Ni: 0,5 - 1,8 %,
    P: ≤ 0,015 %,
    S: ≤ 0,003 %,
    B: 0,0002 - 0,0080 %,
    sowie wahlweise eines oder mehrere der folgenden Elemente Ti, Al und N nach folgender Maßgabe:
    Ti: 0,01 - 0,1 %,
    Al: 0,01 - 0,05 %,
    N: 0,002 - 0,005 %,
    Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen enthält.
  2. Mangan-Bor-Stahl nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass er 0,15 - 0,20 Gew.-% Kohlenstoff enthält.
  3. Mangan-Bor-Stahl nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass er 0,10 - 0,15 Gew.-% Kohlenstoff enthält.
  4. Mangan-Bor-Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass er 0,8 - 1,6 Gew.-% Mangan enthält.
  5. Mangan-Bor-Stahl nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass er 1,0 - 1,8 Gew.-% Mangan enthält.
  6. Mangan-Bor-Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass er 0,5 - 1,0 Gew.-% Nickel enthält.
  7. Mangan-Bor-Stahl nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass er 0,8 - 1,8 Gew.-% Nickel enthält.
  8. Mangan-Bor-Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass er mindestens 0,0008 Gew.-% Bor enthält.
  9. Stahlflachprodukt, hergestellt aus einem gemäß einem der Ansprüche 1 bis 8 zusammengesetzten Mangan-Bor-Stahl.
  10. Stahlflachprodukt nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass es durch Auftrag einer metallischen Beschichtung oberflächenveredelt ist.
  11. Stahlflachprodukt nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass es nach dem Warmpressen eine Zugfestigkeit Rm von mindestens 1.000 MPa aufweist.
  12. Stahlflachprodukt nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass es nach dem Warmpressen eine Bruchdehnung A80 von mehr als 10 % besitzt.
  13. Verfahren zur Herstellung eines gemäß einem der Ansprüche 9 bis 12 beschaffenen Stahlflachprodukts, umfassend folgende Arbeitschritte:
    - Erschmelzen einer Stahlschmelze mit einer gemäß einem der Ansprüche 1 bis 8 ausgebildeten Zusammensetzung,
    - Vergießen der Schmelze zu Brammen oder Dünnbrammen,
    - Warmwalzen der Brammen oder Dünnbrammen bei einer Warmwalzendtemperatur von 850 - 900 °C zu einem Warmband,
    - Haspeln des Warmbands bei Haspeltemperaturen von 560 - 600 °C.
  14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass das Warmband nach dem Warmwalzen entzundert wird.
  15. Verfahren nach Anspruch 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, dass das Warmband nach dem Warmwalzen zu einem Kaltband kaltgewalzt wird.
  16. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass das Kaltwalzen ohne Zwischenglühen durchgeführt wird.
  17. Verfahren nach einem der Ansprüche 15 oder 16, dadurch gekennzeichnet, dass der beim Kaltwalzen erzielte Kaltwalzgrad mindestens 40 % beträgt.
  18. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass das entzunderte Warmband oder das Kaltband durch eine metallische Beschichtung oberflächenveredelt wird.
  19. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass das entzunderte Warmband oder das Kaltband feueraluminiert wird.
  20. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass das entzunderte Warmband oder das Kaltband feuerverzinkt wird.
  21. Verfahren nach einem der Ansprüche 18 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass das mit der metallischen Beschichtung versehene entzunderte Warmband oder Kaltband mit einer organischen oder anorganischen Beschichtung versehen wird.
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