EP1710812B1 - Fehlerstromschutzschalter und Magnetkern für einen Fehlerstromschutzschalter - Google Patents

Fehlerstromschutzschalter und Magnetkern für einen Fehlerstromschutzschalter Download PDF

Info

Publication number
EP1710812B1
EP1710812B1 EP06003118A EP06003118A EP1710812B1 EP 1710812 B1 EP1710812 B1 EP 1710812B1 EP 06003118 A EP06003118 A EP 06003118A EP 06003118 A EP06003118 A EP 06003118A EP 1710812 B1 EP1710812 B1 EP 1710812B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
magnet core
atomic weight
iron
magnetic core
residual current
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Not-in-force
Application number
EP06003118A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1710812A1 (de
Inventor
Elek Cismadia
Martin Ferch
Herbert Haas
Wolfgang Senftinger
Ferenc Zamborszky
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Magnetec GmbH
Original Assignee
Magnetec GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=36603455&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP1710812(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Magnetec GmbH filed Critical Magnetec GmbH
Priority to PL06003118T priority Critical patent/PL1710812T3/pl
Publication of EP1710812A1 publication Critical patent/EP1710812A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1710812B1 publication Critical patent/EP1710812B1/de
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/153—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals
    • H01F1/15308—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals based on Fe/Ni
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/153—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals
    • H01F1/15333—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals containing nanocrystallites, e.g. obtained by annealing

Definitions

  • the invention relates to an AC-sensitive residual current circuit breaker with a summation current transformer having a soft magnetic magnetic core of a nanocrystalline iron-based alloy and applied to the magnetic core differential windings and a measuring winding, and with a measuring winding connected to the switching element. Furthermore, the invention relates to a magnetic core for an AC-sensitive residual current circuit breaker.
  • Residual current circuit breakers have been used for many years for both machine protection and personal protection and have significantly increased electrical safety. While FI switches with tripping currents of 300 to 500 mA are used for machine protection, FI switches with significantly lower tripping currents of 30 mA are used for personal protection.
  • FI switches are designed as purely passive components, wherein a current from the supply network to a consumer via a first winding and the current from the load to the supply network via a second winding of a magnetic core is performed and the two windings are designed as differential windings.
  • the magnetic core thus operates as a summation current transformer. In error-free normal operation, the total current is zero considering the sign and the magnetic core is not magnetized. In the event of a fault, the total current is different from zero, so that the magnetic core is magnetized and a voltage is induced in a measuring winding. By means of the induced voltage, a relay is triggered, which interrupts the circuit to the consumer.
  • the magnetization of the magnetic core generated by the tripping current must therefore be sufficient to enable the relay to trigger via the induced voltage in the measuring winding. Furthermore, however, is also a compact Construction required. Finally, the functionality must be ensured over a temperature range of usually -25 ° C to + 80 ° C. For the magnetic core thus raises the demand for a sufficiently high constancy of the magnetic properties. This results in high demands on the magnetic material of the magnetic core used.
  • magnetic cores made of an iron-based alloy having an iron content of more than 60 atomic%, the structure of which consists of more than 50% of finely crystalline grains with a grain size of less than 100 nm and having a saturation induction of more than 1.1 T and a Remanence ratio Br / Bs of less than 0.7, to use in residual current circuit breakers.
  • the remanence ratio indicates the ratio of remanence Br to saturation induction Bs.
  • the magnetic cores have a permeability of less than 120,000.
  • FI-switches are adapted to different fault current forms.
  • pulse-current-sensitive and AC-sensitive FI switches While AC-sensitive RCCBs are commonly used in AC networks, pulse-current-sensitive RCCBs are designed to respond to unipolar fault currents.
  • Magnetic cores with a flat hysteresis loop are used for pulse current sensitive FI switches.
  • From the EP 0 563 606 A2 are current transformer for pulse current sensitive residual current circuit breaker known that have a remanence ratio Br / Bs of less than 0.3 and consist of a nanocrystalline iron-based alloy. Furthermore, the use of crystalline Permalloy alloys for this purpose is known.
  • circuit breakers come almost exclusively toroidal cores made of crystalline Permalloy alloys with a nickel content between 45 and 80% for decades.
  • FI switch which is characterized by the field strength caused by the predetermined tripping current, these have a permeability of up to 350,000, the remanence ratio being between 0.3 and 0.7.
  • the object of the invention is therefore to provide a magnetic core for use in AC-sensitive residual current circuit breakers, which is less expensive than the previously used Permalloy alloys, in particular no or only a small nickel content, and a replacement of Permalloy magnetic cores with little or no adjustments the residual current circuit breaker allowed.
  • Another object is to specify a corresponding residual current circuit breaker.
  • the FI switch has a summation current transformer, which contains a magnetically soft magnetic core of a nanocrystalline iron-based alloy. On the core differential windings and a measuring winding are applied in a known manner and the measuring winding is connected to a switching element.
  • the magnetic core has a maximum permeability of more than 350,000 and a remanence ratio Br / Bs of more than 0.7.
  • magnetic cores with a high remanence ratio of more than 0.7 which were previously not considered for use in residual current circuit breakers, in combination with a high permeability of more 350,000 are perfectly suited for use in AC-sensitive residual current circuit breakers and can replace the previously used Permalloy cores.
  • the magnetic cores according to the invention are also less expensive than highly nickel-containing Permalloy cores. However, due to the excellent magnet values, smaller and lighter magnetic cores can also be used than when using Permalloy alloys. Typically, a weight reduction of 40% can be achieved over permalloy cores.
  • the magnetic cores surpass those in the EP 0 392 204 A1 Cores proposed for use in FI switches in terms of permeability significantly and also have a higher remanence ratio.
  • the magnetic cores according to the invention fulfill the required low temperature dependence of the magnet values in the required temperature range of -25 ° C. to + 80 ° C.
  • the magnetic cores may in one embodiment have a permeability of greater than 400,000 and / or a remanence ratio greater than 0.8. These advantageous magnet values have a particularly favorable effect on the size of the cores used.
  • the magnetic properties of the magnetic cores and their temperature dependence are adjusted by a heat treatment under inert gas and magnetic field influence. Particular attention should be paid to the temperature and the duration of the heat treatment to adjust the nanocrystalline structure and the temperature of a subsequent heat treatment in the magnetic field.
  • the heat treatment to adjust the nanocrystalline structure can be carried out at a temperature between 550 ° C and 620 ° C and for a period of, for example, 20 to 80 minutes.
  • the subsequent heat treatment in a transverse magnetic field can be carried out at a temperature of 360 ° C to 400 ° C for a period of 20 to 150 minutes.
  • Magnetic cores with a permeability of more than 600,000 can be realized.
  • the appropriate parameters can be selected for each Alloy composition and core geometry can be determined experimentally with a few experiments.
  • the nanocrystalline iron-based alloys used have a structure which consists of more than 50% of fine-crystalline grains with a particle size of less than 100 nm.
  • the alloy may contain 0.5 to 2 at% copper, 2 to 5 at% of at least one of the metals niobium, tungsten, tantalum, zirconium, hafnium, titanium and / or molybdenum, 5 to 14 at% boron and 14 to 17 at% silicon.
  • Magnetic core and winding turns of the winding can be coordinated so that with a predetermined fault current (trip current), which causes a triggering of the relay, a modulation of the magnetic core is achieved in which the permeability is more than 350,000, in particular more than 400,000.
  • a given fault current for triggering the relay of, for example, 30 mA is thus achieved by the dimensioning that in this operating point, the said magnet values are at least achieved and a safe triggering of the FI-switch is ensured.
  • the magnetic core has a permeability maximum at a field strength between 5 and 15 mA / cm, then a permalloy core in a FI switch can be exchanged particularly easily for a core according to the invention, since a permalloy core in this field strength region also has a maximum permeability and therefore the preferred operating point of both cores is at comparable field strengths.
  • FIG. 1 shows a circuit diagram of a FI-switch 1.
  • the FI-switch 1 contains as an essential element a wound magnetic core 2 and a relay 3 as a switching element.
  • a first winding 4 and a second winding 5 are applied as differential windings.
  • a first end of the windings 4, 5 is connected to the conductors L1 and N of a power supply network.
  • a second end of the windings 4, 5 connected to a consumer 6.
  • the consumer 6 is further connected to the grounding conductor PE.
  • a current flow takes place from the conductor L1 via the first winding 4 to the load 6 and from the load 6 via the second winding 5 to the conductor N.
  • the currents flowing in the windings 4, 5 are equal in magnitude and the magnetic core 2 is due to the Forming the windings 4, 5 not controlled as differential windings. If an error occurs now, for example, as a person touches a current-carrying component of the consumer 6, the currents in the windings 4, 5 are of different sizes, since a partial current flows through the person. This has a remaining modulation and thus a magnetization of the magnetic core 2 result, whereby in a measuring winding 7 now a voltage is induced. Due to the induced voltage, a current is induced in the secondary circuit, which tripped the relay 3, and the circuit is interrupted to the load 6.
  • the triggering of the relay 3 must take place at a predetermined residual current of, for example, 30 mA for personal protection.
  • a difference of 30 mA in the currents flowing through the windings 4, 5 must therefore result in a voltage induction in the measuring winding 7, which induces a current sufficient for triggering of the relay 3.
  • a magnetic core 2 according to the invention is produced from a thin strip of initially amorphous iron-based alloys as a ring strip core, the iron-based alloy containing, in addition to more than 60 at% iron, 0.5 to 2 at% copper, 2 to 5 at% of at least one of the metals niobium , Tungsten, tantalum, zirconium, hafnium, titanium and / or molybdenum, 5 to 14 at% boron and 14 to 17 at% silicon.
  • the magnetic core is subjected to a heat treatment for adjusting the nanocrystalline structure, for example at a temperature of 580 ° C for a period of 30 minutes. Subsequently, a further heat treatment in a transverse magnetic field at, for example, 380 ° C for a period of also 30 minutes.
  • Fig. 2 the dependence of the induction B of the field strength H is plotted in curve K1 for a magnetic core according to the invention with a remanence ratio Br / Bs of more than 0.7 and thus quasi Z-shaped loop and for a commercial Permalloy core with a round loop ,
  • About the ratio of remanence Br to saturation induction Bs is given a first distinguishing criterion of the cores according to the invention over previously used for FI switch cores.
  • FIG. 3 the course of the permeability over the field strength H is plotted in curve K3 for the magnetic core according to the invention of a nanocrystalline iron-based alloy and in curve K4 for the commercially available Permalloy core.
  • the magnetic core according to the invention has a much higher permeability than the permalloy core. Consequently, with identical winding to achieve the same induction voltage in the measurement winding of the FI-switch by the fault current, a correspondingly smaller iron cross-section of the nanocrystalline magnetic core is sufficient.
  • the maximum permeability for both cores occurs at approximately the same field strength. This simplifies the replacement of the permalloy core with a core according to the invention. A resizing is not necessary in principle, but nevertheless advisable because of the possible material savings.
  • FIG. 4 is plotted with the temperature dependence of the measured output voltage on the measuring winding 7 of another important parameter for FI-switches and in curve K5 for a FI-switch with the nanocrystalline magnetic core according to the invention and in curve K6 for the Permalloy core. Both cores show sufficient constancy of the output voltage within the required temperature range of -25 ° C to + 80 ° C.
  • magnet cores made of a nanocrystalline iron-based alloy and the specified magnetic properties can be advantageously used in AC-sensitive FI switches and can replace the permalloy cores used for this purpose without problems directly for decades. In particular, a significant weight, volume and cost reduction can be achieved.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Breakers (AREA)
  • Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)
  • Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
  • Transformers For Measuring Instruments (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft einen wechselstromsensitiven Fehlerstromschutzschalter mit einem Summenstromwandler, der einen weichmagnetischen Magnetkern aus einer nanokristallinen Eisenbasislegierung sowie auf den Magnetkern aufgebrachte Differentialwicklungen und eine Meßwicklung aufweist, und mit einem mit der Meßwicklung verbundenen Schaltelement. Weiterhin betrifft die Erfindung einen Magnetkern für einen wechselstromsensitiven Fehlerstromschutzschalter.
  • Fehlerstromschutzschalter (FI-Schalter) sind seit vielen Jahren sowohl für den Maschinenschutz als auch für den Personenschutz im Einsatz und haben die elektrische Sicherheit deutlich erhöht. Während für den Maschinenschutz FI-Schalter mit Auslöseströmen von 300 bis 500 mA eingesetzt werden, kommen für den Personenschutz FI-Schalter mit deutlich kleineren Auslöseströmen von 30 mA zum Einsatz.
  • FI-Schalter sind als rein passive Bauteile ausgeführt, wobei ein Strom vom Versorgungsnetz zu einem Verbraucher über eine erste Wicklung und der Strom vom Verbraucher zum Versorgungsnetz über eine zweite Wicklung eines Magnetkerns geführt wird und die beiden Wicklungen als Differentialwicklungen ausgebildet sind. Der Magnetkern arbeitet somit als Summenstromwandler. Im fehlerfreien Normalbetrieb ist der Summenstrom unter Beachtung der Vorzeichen Null und der Magnetkern wird nicht magnetisiert. Im Fehlerfall ist der Summenstrom von Null verschieden, sodass der Magnetkern magnetisiert und in einer Meßwicklung eine Spannung induziert wird. Mittels der induzierten Spannung wird ein Relais ausgelöst, das den Stromkreis zum Verbraucher unterbricht.
  • Die von dem Auslösestrom erzeugte Magnetisierung des Magnetkerns muss somit ausreichend sein, um über die induzierte Spannung in der Meßwicklüng eine Auslösung des Relais zu ermöglichen. Weiterhin wird jedoch auch ein kompakter Aufbau gefordert. Schließlich muss die Funktionsfähigkeit über einen Temperaturbereich von üblicherweise -25°C bis +80°C sichergestellt sein. Für den Magnetkern stellt sich somit die Forderung nach einer ausreichend hohen Konstanz der Magneteigenschaften. Somit ergeben sich hohe Anforderungen an das verwendete Magnetmaterial des Magnetkerns.
  • Aus der EP 392 204 A1 ist es bekannt Magnetkerne aus einer Eisenbasislegierung mit einem Eisengehalt von mehr als 60 Atom-%, deren Gefüge zu mehr als 50% aus feinkristallinen Körnern mit einer Korngröße von weniger als 100 nm besteht und die eine Sättigungsinduktion von mehr als 1,1 T sowie ein Remanenzverhältnis Br/Bs von weniger als 0,7 aufweisen, in Fehlerstromschutzschaltern einzusetzen. Bevorzugt werden Magnetkerne mit einem Remanenzverhältnis Br/Bs zwischen 0,4 und 0,7, d.h. mit einer sogenannten "runden" Hystereseschleife. Das Remanenzverhältnis gibt das Verhältnis von Remanenz Br zur Sättigungsinduktion Bs an. Gemäß einem Ausführungsbeispiel weisen die Magnetkerne eine Permeabilität von weniger als 120.000 auf.
  • Weiterhin werden die FI-Schalter an unterschiedliche Fehlerstromformen angepasst. So wird generell unterschieden zwischen pulsstromsensitiven und wechselstromsensitven FI-Schaltern. Während wechselstromsensitive FI-Schalter allgemein in Wechselstromnetzen eingesetzt werden, sind pulsstromsensitive Fehlerstromschutzschalter vorgesehen, um auf unipolare Fehlerströme zu reagieren.
  • Je nach Anwendungsfall werden so auch unterschiedliche Magnetwerkstoffe eingesetzt.
  • Für pulsstromsensitive FI-Schalter werden Magnetkerne mit flacher Hystereseschleife eingesetzt. Aus der EP 0 563 606 A2 sind Stromwandler für pulsstromsensitive Fehlerstromschutzschalter bekannt, die ein Remanenzverhältnis Br/Bs von weniger als 0,3 aufweisen und aus einer nanokristallinen Eisenbasislegierung bestehen. Weiterhin ist die Verwendung von kristallinen Permalloy-Legierungen für diesen Einsatzzweck bekannt.
  • Für wechselstromsensitive Fehlerstromschutzschalter kommen seit Jahrzehnten praktisch ausschließlich Ringbandkerne aus kristallinen Permalloy-Legierungen mit einem Nickelgehalt zwischen 45 und 80% zum Einsatz. Diese weisen im Arbeitspunkt des FI-Schalters, der durch die durch den vorgegebenen Auslösestrom hervorgerufene Feldstärke charakterisiert ist, eine Permeabilität von bis zu 350.000 auf, wobei das Remanenzverhältnis zwischen 0,3 und 0,7 liegt.
  • Diese Permalloy-Magnetkerne sind für den Einsatz in wechselstromsensitiven FI-Schaltern sehr gut geeignet. Nachteilig ist jedoch der hohe Nickelgehalt, da der Preis für Rohnickel zuletzt stark angestiegen ist. Es besteht daher der Wunsch nach kostengünstigeren Alternativen.
  • Aufgabe der Erfindung ist es daher, einen Magnetkern für die Verwendung in wechselstromsensitiven Fehlerstromschutzschaltern anzugeben, der kostengünstiger als die bisher verwendeten Permalloy-Legierungen ist, insbesondere keinen oder nur einen geringen Nickelanteil aufweist, und einen Ersatz der Permalloy-Magnetkerne ohne oder nur mit geringen Anpassungen des Fehlerstromschutzschalters erlaubt. Eine weitere Aufgabe besteht darin einen entsprechenden Fehlerstromschutzschalter anzugeben.
  • Die Aufgaben werden durch einen wechselstromsensitiven Fehlerstromschutzschalter bzw. einen Magnetkern mit den in den entsprechenden unabhängigen Ansprüchen angegebenen Merkmalen gelöst.
  • Der FI-Schalter weist einen Summenstromwandler auf, der einen weichmagnetischen Magnetkern aus einer nanokristallinen Eisenbasislegierung enthält. Auf den Kern sind in bekannter Weise Differentialwicklungen und eine Meßwicklung aufgebracht und die Meßwicklung ist mit einem Schaltelement verbunden. Der Magnetkern weist erfindungsgemäß eine maximale Permeabilität von mehr als 350.000 und ein Remanenzverhältnis Br/Bs von mehr als 0,7 auf.
  • Es hat sich gezeigt, dass Magnetkerne mit einem hohen Remanenzverhältnis von mehr als 0,7, die bisher für die Verwendung in Fehlerstromschutzschaltern nicht in Erwägung gezogen wurden, in Kombination mit einer hohen Permeabilität von mehr als 350.000 hervorragend für den Einsatz in wechselstromsensitiven Fehlerstromschutzschaltern geeignet sind und die bisher verwendeten Permalloy-Kerne ersetzen können.
  • Die erfindungsgemäßen Magnetkerne sind zudem kostengünstiger als hoch nickelhaltige Permalloy-Kerne. Aufgrund der hervorragenden Magnetwerte können zudem jedoch auch kleinere und leichtere Magnetkerne verwendet werden als beim Einsatz von Permalloy-Legierungen. Typischerweise kann gegenüber Permalloy-Kernen eine Gewichtsreduktion von 40% erzielt werden.
  • Die Magnetkerne übertreffen die in der EP 0 392 204 A1 für den Einsatz in FI-Schaltern vorgeschlagenen Kerne im Hinblick auf die Permeabilitätswerte deutlich und weisen auch ein höheres Remanenzverhältnis auf. Gleichzeitig erfüllen die erfindungsgemäßen Magnetkerne die geforderte geringe Temperaturabhängigkeit der Magnetwerte im geforderten Temperaturbereich von -25°C bis +80°C.
  • Die Magnetkerne können in einer Ausführungsform eine Permeabilität von mehr als 400.000 und/oder ein Remanenzverhältnis von mehr als 0,8 aufweisen. Diese vorteilhaften Magnetwerte wirken sich insbesondere günstig auf die Baugröße der eingesetzten Kerne aus.
  • Die magnetischen Eigenschaften der Magnetkerne und deren Temperaturabhängigkeit werden durch eine Wärmebehandlung unter Schutzgas und Magnetfeldeinfluss eingestellt. Besonders zu beachtende Parameter sind hierbei die Temperatur und die Dauer der Wärmebehandlung zur Einstellung des nanokristallinen Gefüges und die Temperatur einer nachfolgenden Wärmebehandlung im Magnetfeld. Die Wärmebehandlung zur Einstellung des nanokristallinen Gefüges kann bei einer Temperatur zwischen 550°C und 620°C erfolgen und zwar für eine Dauer von beispielsweise 20 bis 80 Minuten. Die nachfolgende Wärmebehandlung in einem transversalen Magnetfeld kann für eine Zeitdauer von 20 bis 150 Minuten bei einer Temperatur von 360°C bis 400°C erfolgen. Es können Magnetkerne mit einer Permeabilität von mehr als 600.000 realisiert werden. Die geeigneten Parameter können für die jeweils gewählte Legierungszusammensetzung und Kerngeometrie mit wenigen Versuchen experimentell ermittelt werden.
  • Die eingesetzten nanokristallinen Eisenbasislegierungen weisen ein Gefüge auf, das zu mehr als 50% aus feinkristallinen Körnern mit einer Korngröße von weniger als 100 nm besteht. Neben mehr als 60 at-% Eisen kann die Legierung noch 0,5 bis 2 at-% Kupfer, 2 bis 5 at-% mindestens eines der Metalle Niob, Wolfram, Tantal, Zirkonium, Hafnium, Titan und/oder Molybdän, 5 bis 14 at-% Bor sowie 14 bis 17 at-% Silizium enthalten.
  • Magnetkern und Windungszahlen der Bewicklung können so aufeinander abgestimmt werden, dass mit einem vorgegebenen Fehlerstrom (Auslösestrom), der eine Auslösung des Relais bewirkt, eine Aussteuerung des Magnetkerns erzielt wird, bei der die Permeabilität mehr als 350.000, insbesondere mehr als 400.000 beträgt. Bei einem vorgegebenen Fehlerstrom zur Auslösung des Relais von beispielsweise 30 mA wird durch die Dimensionierung somit erreicht, dass in diesem Arbeitspunkt die genannten Magnetwerte mindestens erreicht werden und ein sicheres Auslösen des FI-Schalters gewährleistet wird.
  • Weist der Magnetkern ein Permeabilitätsmaximum bei einer Feldstärke zwischen 5 und 15 mA/cm auf, so kann ein Permalloy-Kern in einem FI-Schalter besonders einfach gegen einen erfindungsgemäßen Kern ausgetauscht werden, da auch ein Permalloy-Kern in diesem Feldstärkebereich ein Maximum der Permeabilität aufweist und daher der bevorzugte Arbeitspunkt beider Kerne bei vergleichbaren Feldstärken liegt.
  • Die Erfindung wird nachfolgend anhand eines Ausführungsbeispiels und der Zeichnung näher beschrieben. Es zeigen:
    • Fig. 1:
    ein Schaltbild eines FI-Schalters
    Fig. 2:
    die Hysteresekurve eines erfindungsgemäßen Magnetkerns und eines Permalloy-Kerns nach dem Stand der Technik,
    Fig. 3
    die Abhängigkeit der Permeabilität von der Feldstärke für einen erfindungsgemäßen Magnetkern und einen Permalloy-Kern nach dem Stand der Technik,
    Fig. 4
    die Temperaturabhängigkeit der Ausgangsspannung eines FI-Schalters mit einem erfindungsgemäßen Mangetkern und mit einem Permalloy-Kern nach dem Stand der Technik
  • Figur 1 zeigt ein Schaltbild eines FI-Schalters 1. Der FI-Schalter 1enthält als wesentliches Element einen bewickelten Magnetkern 2 und ein Relais 3 als Schaltelement. Auf den Magnetkern 2 sind eine erste Wicklung 4 und eine zweite Wicklung 5 als Differentialwicklungen aufgebracht. Jeweils ein erstes Ende der Wicklungen 4, 5 ist mit den Leitern L1 bzw. N eines Stromversorgungsnetzes verbunden. Weiterhin ist jeweils ein zweites Ende der Wicklungen 4, 5 mit einem Verbraucher 6 verbunden. Der Verbraucher 6 ist weiterhin mit dem Erdungsleiter PE verbunden.
  • Somit erfolgt ein Stromfluss von dem Leiter L1 über die erste Wicklung 4 zu dem Verbraucher 6 und vom Verbraucher 6 über die zweite Wicklung 5 zum Leiter N. Die in den Wicklungen 4, 5 fließenden Ströme sind betragsmäßig gleich groß und der Magnetkern 2 wird aufgrund der Ausbildung der Wicklungen 4, 5 als Differentialwicklungen nicht ausgesteuert. Tritt nun ein Fehlerfall ein, indem etwa eine Person eine stromführende Komponente des Verbrauchers 6 berührt, so sind die Ströme in den Wicklungen 4, 5 unterschiedlich groß, da ein Teilstrom über die Person abfließt. Dies hat eine verbleibende Aussteuerung und damit eine Magnetisierung des Magnetkerns 2 zur Folge, wodurch in einer Meßwicklung 7 nunmehr eine Spannung induziert wird. Aufgrund der induzierten Spannung wird im Sekundärkreis ein Strom induziert, der das Relais 3 ausgelöst, und der Stromkreis zum Verbraucher 6 unterbrochen.
  • Das Auslösen des Relais 3 muss bei einem vorgegebenen Fehlerstrom von beispielsweise 30 mA für den Personenschutz erfolgen. Eine Differenz von 30 mA in den durch die Wicklungen 4, 5 fließenden Strömen muss daher eine Spannungsinduktion in der Messwicklung 7 zur Folge haben, die einen für eine Auslösung des Relais 3 ausreichenden Strom induziert. Durch den erfindungsgemäßen Einsatz eines Magnetkerns 2 aus einer nanokristallinen Eisenbasislegierung mit einer Permeabilität von mehr als 350.000 und einem Remanenzverhältnis von mehr als 0,7 kann diese Anforderung mit kostengünstigen Magnetkernen und vergleichsweise geringem Materialeinsatz erfüllt werden.
  • Ein erfindungsgemäßer Magnetkern 2 wird aus einem dünnen Band einer zunächst amorphen Eisenbasislegierungen als Ringbandkern hergestellt, wobei die Eisenbasislegierung neben mehr als 60 at-% Eisen noch 0,5 bis 2 at-% Kupfer, 2 bis 5 at-% mindestens eines der Metalle Niob, Wolfram, Tantal, Zirkonium, Hafnium, Titan und/oder Molybdän, 5 bis 14 at-% Bor sowie 14 bis 17 at-% Silizium enthält. Der Magnetkern wird einer Wärmebehandlung zur Einstellung des nanokristallinen Gefüges beispielsweise bei einer Temperatur von 580°C für eine Dauer von 30 Minuten unterzogen. Anschließend erfolgt eine weitere Wärmebehandlung in einem transversalen Magnetfeld bei beispielsweise 380°C für eine Dauer von ebenfalls 30 Minuten.
  • In Fig. 2 ist die Abhängigkeit der Induktion B von der Feldstärke H aufgetragen und zwar in Kurve K1 für einen erfindungsgemäßen Magnetkern mit einem Remanenzverhältnis Br/Bs von mehr als 0,7 und somit quasi Z-förmiger Schleife und für einen handelsüblichen Permalloy-Kern mit einer runden Schleife. Über das Verhältnis von Remanenz Br zu Sättigungsinduktion Bs ist ein erstes Unterscheidungskriterium der erfindungsgemäßen Kerne gegenüber bisher für FI-Schalter verwendete Kerne gegeben.
  • In Figur 3 ist der Verlauf der Permeabilität über der Feldstärke H aufgetragen und zwar in Kurve K3 für den erfindungsgemäßen Magnetkern aus einer nanokristallinen Eisenbasislegierung und in Kurve K4 für den handelsüblichen Permalloy-Kern. Ein Vergleich zeigt, dass der erfindungsgemäße Magnetkern eine wesentlich höhere Permeabilität aufweist als der Permalloy-Kern. Folglich ist bei identischer Bewicklung zur Erzielung derselben Induktionsspannung in der Messwicklung des FI-Schalters durch den Fehlerstrom ein entsprechend kleinerer Eisenquerschnitt des nanokristallinen Magnetkerns ausreichend.
  • Zu beachten ist weiterhin, dass das Maximum der Permeabilität bei beiden Kernen bei etwa der gleichen Feldstärke auftritt. Hierdurch wird der Ersatz des Permalloy-Kerns durch einen erfindungsgemäßen Kern vereinfacht. Ein Neudimensionierung ist prinzipiell nicht erforderlich, wegen der möglichen Materialeinsparung jedoch trotzdem ratsam.
  • In Figur 4 ist mit der Temperaturabhängigkeit der gemessenen Ausgangsspannung an der Meßwicklung 7 einer weiterer wichtiger Parameter für FI-Schalter aufgetragen und zwar in Kurve K5 für einen FI-Schalter mit dem erfindungsgemäßen nanokristallinen Magnetkern und in Kurve K6 für den Permalloy-Kern. Beide Kerne zeigen hier ausreichende Konstanz der Ausgangsspannung innerhalb des geforderten Temperturbereichs von -25°C bis +80°C.
  • Aus dem Ausführungsbeispiel ist ersichtlich, dass Magnetkerne aus einer nanokristallinen Eisenbasislegierung und den angegebenen Magneteigenschaften vorteilhaft in wechselstromsensitiven FI-Schaltern eingesetzt werden können und die für diesen Zweck seit Jahrzehnten eingesetzten Permalloy-Kerne problemlos direkt ersetzen können. Insbesondere kann auch eine deutliche Gewichts-, Volumen- und Kostenreduzierung erzielt werden.

Claims (10)

  1. Wechselstromsensitiver Fehlerstromschutzschalter mit einem Summenstromwandler, der einen weichmagnetischen Magnetkern (2) aus einer nanokristallinen Eisenbasislegierung sowie auf den Magnetkern (2) aufgebrachte Differentialwicklungen (4, 5) und eine Meßwicklung (7) enthält, und mit einem mit der Meßwicklung (7) verbundenen Schaltelement (3), dadurch gekennzeichnet, dass der Magnetkern (2) eine maximale Permeabilität von mehr als 350.000 und ein Remanenzverhältnis Br/Bs von mehr als 0,7 aufweist.
  2. Fehlerstromschutzschalter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Magnetkern eine maximale Permeabilität von mehr als 400.000 aufweist.
  3. Fehlerstromschutzschalter nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Magnetkern (2) ein Remanenzverhältnis Br/Bs von mehr als 0,8 aufweist.
  4. Fehlerstromschutzschalter nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die nanokristalline Eisenbasislegierung ein Gefüge aufweist, das zu mehr als 50% aus feinkristallinen Körnern mit einer Korngröße von weniger als 100 nm besteht, und die Eisenbasislegierung neben mehr als 60 at-% Eisen noch 0,5 bis 2 at-% Kupfer, 2 bis 5 at-% mindestens eines der Metalle Niob, Wolfram, Tantal, Zirkonium, Hafnium, Titan und/oder Molybdän, 5 bis 14 at-% Bor sowie 14 bis 17 at-% Silizium enthält.
  5. Fehlerstromschutzschalter nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mit einem vorgegebenen Auslösestrom eine Aussteuerung des Magnetkerns (2) erzielt wird, bei der die Permeabilität mehr als 350.000, insbesondere mehr als 400.000 beträgt.
  6. Fehlerstromschutzschalter nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Magnetkern (2) ein Permeabilitätsmaximum bei einer Feldstärke zwischen 5 und 15 mA/cm aufweist.
  7. Magnetkern für einen Summenstromwandler eines wechselstromsensitiven Fehlerstromschutzschalters (1), wobei der Magnetkern (2) aus einer nanokristallinen Eisenbasislegierung besteht, und der Magnetkern (2) eine maximale Permeabilität von mehr als 350.000 sowie ein Remanenzverhältnis Br/Bs von mehr als 0,7 aufweist.
  8. Magnetkern nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Magnetkern (2) eine maximale Permeabilität von mehr als 400.000 aufweist.
  9. Magnetkern nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Magnetkern (2) ein Remanenzverhältnis von mehr als 0,8 aufweist.
  10. Magnetkern nach einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die nanokristalline Eisenbasislegierung ein Gefüge aufweist, das zu mehr als 50% aus feinkristallinen Körnern mit einer Korngröße von weniger als 100 nm besteht, und die Eisenbasislegierung neben mehr als 60 at-% Eisen noch 0,5 bis 2 at-% Kupfer, 2 bis 5 at-% mindestens eines der Metalle Niob, Wolfram, Tantal, Zirkonium, Hafnium, Titan und/oder Molybdän, 5 bis 14 at-% Bor sowie 14 bis 17 at-% Silizium enthält.
EP06003118A 2005-02-25 2006-02-16 Fehlerstromschutzschalter und Magnetkern für einen Fehlerstromschutzschalter Not-in-force EP1710812B1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PL06003118T PL1710812T3 (pl) 2005-02-25 2006-02-16 Wyłącznik różnicowo prądowy i rdzeń magnetyczny do tego wyłącznika

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102005009168 2005-02-25

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1710812A1 EP1710812A1 (de) 2006-10-11
EP1710812B1 true EP1710812B1 (de) 2008-07-16

Family

ID=36603455

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP06003118A Not-in-force EP1710812B1 (de) 2005-02-25 2006-02-16 Fehlerstromschutzschalter und Magnetkern für einen Fehlerstromschutzschalter

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP1710812B1 (de)
AT (1) ATE401655T1 (de)
DE (1) DE502006001096D1 (de)
ES (1) ES2308610T3 (de)
PL (1) PL1710812T3 (de)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2416329B1 (de) 2010-08-06 2016-04-06 Vaccumschmelze Gmbh & Co. KG Magnetkern für Niederfrequenzanwendungen und Verfahren zur Herstellung eines Magnetkerns für Niederfrequenzanwendungen
US8699190B2 (en) 2010-11-23 2014-04-15 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Soft magnetic metal strip for electromechanical components

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4881989A (en) * 1986-12-15 1989-11-21 Hitachi Metals, Ltd. Fe-base soft magnetic alloy and method of producing same
DE3911480A1 (de) * 1989-04-08 1990-10-11 Vacuumschmelze Gmbh Verwendung einer feinkristallinen eisen-basislegierung als magnetwerkstoff fuer fehlerstrom-schutzschalter
DE4210748C1 (de) * 1992-04-01 1993-12-16 Vacuumschmelze Gmbh Stromwandler für pulsstromsensitive Fehlerstromschutzschalter, Fehlerstromschutzschalter mit einem solchen Stromwandler, und Verfahren zur Wärmebehandlung des Eisenlegierungsbandes für dessen Magnetkern
FR2772181B1 (fr) * 1997-12-04 2000-01-14 Mecagis Procede de fabrication d'un noyau magnetique en alliage magnetique doux nanocristallin utilisable dans un disjoncteur differentiel de la classe a et noyau magnetique obtenu

Also Published As

Publication number Publication date
DE502006001096D1 (de) 2008-08-28
ES2308610T3 (es) 2008-12-01
EP1710812A1 (de) 2006-10-11
PL1710812T3 (pl) 2008-12-31
ATE401655T1 (de) 2008-08-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE102017205003B4 (de) Leistungsschalter
EP1609159B1 (de) Magnetkern, verfahren zur herstellung eines solchen magnetkerns, anwendungen eines solchen magnetkerns insbesondere bei stromtransformatoren und stromkompensierten drosseln sowie legierungen und bänder zur herstellung eines solchen magnetkerns
DE102017205004B4 (de) Leistungsschalter
EP0563606B1 (de) Stromwandler für pulsstromsensitive Fehlerstromschutzschalter
DE102017214903B4 (de) Überwachung der Energieversorgung eines Leistungsschalters und Verfahren
EP0392204B1 (de) Verwendung einer feinkristallinen Eisen-Basis-Legierung als Magnetwerkstoff für Fehlerstrom-Schutzschalter
WO2018137805A1 (de) Leistungsschalter
EP3226013B1 (de) Differenzstromsensor
DE2348881C3 (de) Fehlerstromschutzschalter
DE69420817T2 (de) Aktiver Filter und seine Benutzung in einer Stromversorgungseinrichtung
DE102009036107A1 (de) Hochstromsensor
EP1710812B1 (de) Fehlerstromschutzschalter und Magnetkern für einen Fehlerstromschutzschalter
DE69613467T2 (de) Auf gepulstem strom ansprechende fehlerstromschutzeinrichtung
DE69621925T2 (de) Fehlerstromschutzschalter der auf pulsströme reagiert
DE3008583C2 (de) Impulstransformator zum Zünden von Thyristoren und Triacs
DE102010061766A1 (de) Schalter, insbesondere Leistungsschalter für Niederspannungen
DE102019213154A1 (de) Leistungsschalter
EP0691662B1 (de) Summenstromwandler für elektronische Schutzgeräte
DE1250916B (de)
EP0590435B1 (de) Allstromsensitive Fehlerstromerfassungseinrichtung mit von Gleichfehlerstrom unbeeinflussbarer Wechsel- und Pulsfehlerstromerfassungseinrichtung
DD134166B1 (de) Hochempfindlicher haltemagnetausloeser
AT132217B (de) Schutzschaltung.
DE260553C (de)
DE719712C (de) Elektrischer Strombegrenzungsausschalter
DE102012018456A1 (de) Bimetallanordnung für selektive Schutzschaltgeräte

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA HR MK YU

17P Request for examination filed

Effective date: 20061115

17Q First examination report despatched

Effective date: 20061213

AKX Designation fees paid

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: ZAMBORSZKY, FERENC

Inventor name: HAAS, HERBERT

Inventor name: SENFTINGER, WOLFGANG

Inventor name: CISMADIA, ELEK

Inventor name: FERCH, MARTIN

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

Ref country code: CH

Ref legal event code: NV

Representative=s name: LUCHS & PARTNER PATENTANWAELTE

REF Corresponds to:

Ref document number: 502006001096

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20080828

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2308610

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

REG Reference to a national code

Ref country code: PL

Ref legal event code: T3

NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20081116

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080716

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080716

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20081016

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080716

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080716

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080716

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20081216

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080716

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080716

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080716

26 Opposition filed

Opponent name: VACUUMSCHMELZE GMBH & CO. KG

Effective date: 20090416

PLAX Notice of opposition and request to file observation + time limit sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS2

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080716

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080716

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080716

REG Reference to a national code

Ref country code: HU

Ref legal event code: AG4A

Ref document number: E005005

Country of ref document: HU

BERE Be: lapsed

Owner name: MAGNETEC G.M.B.H.

Effective date: 20090228

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090228

PLAF Information modified related to communication of a notice of opposition and request to file observations + time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCOBS2

PLBB Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition received

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20081016

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090228

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20100216

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20081017

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100216

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090216

PLCK Communication despatched that opposition was rejected

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREJ1

APAH Appeal reference modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCREFNO

APBM Appeal reference recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREFNO

APBP Date of receipt of notice of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA2O

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080716

APBQ Date of receipt of statement of grounds of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA3O

APBU Appeal procedure closed

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA9O

PLBN Opposition rejected

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009273

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: OPPOSITION REJECTED

27O Opposition rejected

Effective date: 20120307

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R100

Ref document number: 502006001096

Country of ref document: DE

Effective date: 20120307

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 10

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20160222

Year of fee payment: 11

Ref country code: ES

Payment date: 20160223

Year of fee payment: 11

Ref country code: TR

Payment date: 20160208

Year of fee payment: 11

Ref country code: CH

Payment date: 20160222

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Payment date: 20160211

Year of fee payment: 11

Ref country code: PL

Payment date: 20160205

Year of fee payment: 11

Ref country code: AT

Payment date: 20160218

Year of fee payment: 11

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 12

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 401655

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20170216

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170216

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170228

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170228

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170217

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 13

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170216

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20180704

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170217

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170216

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 502006001096

Country of ref document: DE

Representative=s name: KEIL & SCHAAFHAUSEN PATENTANWAELTE PARTGMBB, DE

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 502006001096

Country of ref document: DE

Representative=s name: KEIL & SCHAAFHAUSEN PATENT- UND RECHTSANWAELTE, DE

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20200221

Year of fee payment: 15

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20200220

Year of fee payment: 15

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502006001096

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20210901

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20210228

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170216