EP1658150A1 - Vorrichtung zum verdesen eines schmelzestrahls und verfahren zum verdesen von hochschmelzenden metallen oder keramiken - Google Patents

Vorrichtung zum verdesen eines schmelzestrahls und verfahren zum verdesen von hochschmelzenden metallen oder keramiken

Info

Publication number
EP1658150A1
EP1658150A1 EP04764728A EP04764728A EP1658150A1 EP 1658150 A1 EP1658150 A1 EP 1658150A1 EP 04764728 A EP04764728 A EP 04764728A EP 04764728 A EP04764728 A EP 04764728A EP 1658150 A1 EP1658150 A1 EP 1658150A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
melt
nozzle
gas flow
lavalduse
melt nozzle
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP04764728A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Lüder Dr.-Ing. Gerking
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Publication of EP1658150A1 publication Critical patent/EP1658150A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
    • B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
    • B22F9/06—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material
    • B22F9/08—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying
    • B22F9/082—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying atomising using a fluid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2/00—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic
    • B01J2/02—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic by dividing the liquid material into drops, e.g. by spraying, and solidifying the drops
    • B01J2/04—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic by dividing the liquid material into drops, e.g. by spraying, and solidifying the drops in a gaseous medium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
    • B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
    • B22F9/06—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material
    • B22F9/08—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying
    • B22F9/082—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying atomising using a fluid
    • B22F2009/088—Fluid nozzles, e.g. angle, distance

Definitions

  • the invention relates to a device for spraying a melt jet according to the preamble of the main claim and a method for spraying refractory metals and ceramics.
  • the melt monofilament is clearly over 10 mm, depending on the discharge cross-section, also over 25 mm in length before it bursts open.
  • the risk of freezing the monofilament over this length is not great there because of the relatively small temperature difference between the melt jet and the gas flow, in particular the heat loss due to radiation is proportional to T 4 and measures of the present invention were not considered.
  • the atomization of a film results in a broader distribution of the particle sizes and these are coarser for a material under otherwise identical conditions than is possible with omnidirectional (monofilament) atomization according to the present method.
  • the throughput in film atomization can, however, be much larger because the slot cross section can be larger and the gas forces laterally attack a thin melt stream.
  • Fig. 1 shows a section through the atomizing device according to the invention
  • FIGS. 2a and 2b mutually perpendicular section through the lower region of a device for jetting with a slot-shaped melt nozzle.
  • a gas flow flows according to the arrows 7 from the side to the narrowest cross section 8, where it accelerates to the speed of sound when the critical pressure ratio is reached or exceeded.
  • the gas flow can be "cold", ie it can be ambient temperature or the temperature from it Compression and need not be heated up.
  • a separating flange 18 which separates the atomization chamber 19 below, in which the powder is collected and transported further in the narrowest area 8 of the Lavalduse 6 after the melt monofilament has burst open, and is transported further from the pressure chamber 20 located above. Because of the high temperatures, both the Lavalduse 6 and the housing of the container forming the atomizing chamber 19 are cooled, e.g. by being double-walled for the flow of cooling water.
  • the gas is supplied from the outside, and the melt is heated by an inductive heating in coil form around the crucible 1, expediently insulated against the crucible 1, cooling water flowing through the coil.
  • Resistance heaters are also used, but less so.
  • the design of rooms 20 and 19 in Fig. 1 is similar to that in DE 33 11 343, only in the room 20 above the separating flange 18 is a pressure vessel for pressures of 20, 30 bar overpressure and more, in the atomization chamber 19 below a vessel for pressures slightly above atmospheric pressure in order to be able to overcome the following separating devices such as cyclones, classifiers and filters.
  • the room 19 can also as
  • Pressure vessel are executed. This has advantages with the production of very fine powders, in which the average density in the atomization area of the narrowest cross section 8 is greater than if the pressure is relaxed to about atmospheric pressure.
  • the insulating piece 21 comprises, in the area of the lower wedge-shaped melt nipple 24, a screen 29 made of the best possible heat-insulating material, but which withstands the temperature, to reduce the heat dissipation on both sides of the lower wedge-shaped melt nipple 24. For further heat insulation there is between the screen 29 and the melt nipple 24 An air gap 30 is provided in the lower region.
  • the melt nipple 24 has a flow channel 31 which merges into a slot-shaped space 32 (see FIG. 2 b) which is arcuate in cross section and has a slot length and corresponding slot-shaped outlet opening 26.
  • the melt flow channel 31 can already be oval in preparation for the later expansion to the slot, as shown in FIG. 2b at 33.
  • the heat-insulating screen 29 is brought close to the slot-shaped outlet opening 26 and only a small part of the melt nipple 24 is released around it.
  • the lower wedge-shaped end 25 of the melt nipple 24 with the slit-shaped outlet opening 26 is above the likewise slit-shaped Lavalduse 27, which opens into an atomization chamber (not shown) with the pressure p 3 .
  • the upper part of the melt nipple 24, not shown here in more detail, is insulated against heat dissipation by, for example, rotationally symmetrical parts and, as shown in FIG. 1, can additionally be actively supported by heating.
  • the melt is fed to the flow channel 31 for spraying and the melt film emerging from the slot-shaped outlet opening is accelerated by the gas flow, which flows laterally into the capsule 34 along the arrows and accelerates on the way to the narrowest cross section 28 of the Lavalduse 27. Just below the Lavalduse, the film breaks up as described above.
  • Stainless steel of the type X2CrNiMo 17-12-2 corresponding to 316L was atomized from a crucible 1 and the nipple 2 with a discharge diameter of 1.5 mm, both made of aluminum oxide, at a melt temperature of 1680 ° C.
  • the diameter of the Lavalduse 6 was 4 mm.
  • a brass melt with a temperature of 950 ° C. was atomized from a device according to FIG. 1 with nitrogen (N 2 ) of 2 barg, and water was blown in laterally through 2 bores of 1.5 mm in diameter directly below the narrowest cross section 8.
  • the melt throughput was 1.3 kg / min, the amount of water sprayed in to cool the metal particles as quickly as possible, without round particles being produced by the surface tension, was about 1.5 kg / min.
  • the particles had a strongly irregular shape from ellipsoids to bone and root-shaped, but finer round particles also resulted.
  • the size distribution showed approximately

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)

Abstract

Es werden eine Vorrichtung und ein Verfahren zum Verdüsen eines Schmelzestrahls, insbesondere von hochschmelzenden Metallen oder Keramiken zu Pulver vorgeschlagen. Der Schmelzestrahl, der als Monofil oder als Film ausgebildet sein kann tritt aus einer mit Schmelze versorgten Schmelzedüse aus, deren Austrittsöffnung im Bereich einer Lavaldüse angeordnet ist. Der Schmelzestrahl wird von einer mittels der Lavaldüse bis in den Oberschallbereich beschleunigten, vorzugsweise "kalten" Gasströmung begleitet, wobei es hinter der Lavaldüse zu einem Aufplatzen kommt. Die Schmelzedüse ist von einer Wärmeisolierung umgeben, die bis in den Bereich der Lavaldüse reicht, und im Wesentlichen nur die Austrittsöffnung der Schmelzedüse freilässt, derart, dass der austretende Schmelzestrahl an der Austrittstelle gegen die Gasströmung abgeschirmt wird.

Description

Vorrichtung zum Verdusen eines Schmelzestrahls und Verfahren zum Verdusen von hochschmelzenden Metallen oder Keramiken
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum Verdusen eines Schmelzestrahls nach dem Oberbegriff des Hauptanspruchs und ein Verfahren zum Verdusen hochschmelzender Metalle und Keramiken.
Solche Verfahren und Vorrichtungen z.B. zur Herstellung von feinen Pulvern, sind bekannt, wobei die Ver- dusung eines Schmelzestrahls durch begleitende Gasstrome hoher Geschwindigkeiten bis in den Überschallbereich hinein geschieht.
In der DE 33 11 343 C2 wird ein Verfahren dieser Art offenbart. Zur Aufrechterhaltung der Schmelzetemperatur über möglichst lange Strecken nach dem Austritt aus einer Schmelzeduse wird das Gas auf den Bereich der Erstarrungstemperatur des Metalls und darüber hinaus vorgeheizt. Dazu sind besondere Vorrichtungen und zusätzliche Energie notwendig, denn die Massen der Gasströme liegen in der gleichen Größenordnung wie die der Schmelzen, durchaus auch darüber.
In der DE 35 33 964 Cl wird eine ergänzte Ausführung des vorgenannten Verfahrens beschrieben, bei der der Schmelzestrahl durch einen konzentrisch zu ihm angeordneten Strahlungsschirm aufgeheizt werden kann. Bei einer solchen Vorrichtung ist es technisch schwer durchzuführen, den Schmelzestrom deutlich aufzuheizen, weil die in dem als Lavalduse geformten Strahlungsschirm beschleunigte Gasströmung entsprechend ihrer zunehmenden Geschwindigkeit auf dem Weg zum Schmelzestrahl hin Wärme durch Konvektion vom Strahlungsschirm aufnimmt, während der in Wärmeübertragungsrichtung dahinter liegende Schmelzestrom deutlich weniger erhält, als an Wärmeenergie zur Beheizung des Strahlungsschirmes eingesetzt wird.
Soll nach der Lehre des Verfahrens der beiden genannten Patente besonders feine Pulver erzeugt werden, so muss zum einen die Gasgeschwindigkeit hoch sein, vorteilhafterweise aber auch die Gasdichte und damit der Gasdruck, um über einen entsprechend hohen Strömungsimpuls des Gases zu verfügen und durch Schubspannungen viel davon auf den Schmelzestrahl zu dessen Verjüngung zu übertragen. Die Schallgeschwindigkeit der Gase setzt hier Grenzen, ebenso der Gasdruck in der technischen Ausführung der Vorrichtungen. Es gibt zwar Bereiche mit Überschallströ ung (vorausgesetzt das hierfür maßgebliche kritische Druckverhältnis wird überschritten) , aber das Verziehen des Schmelzestrahls geschieht im Unterschall und schallnahen Be- reich bis etwas in den Überschallbereich hinein; danach platzt der Schmelzestrahl in der Regel auf und es formen sich die im allgemeinen Fall kugelförmigen Einzelpartikel (vgl. L. Gerking "Powder from Metal and Ceramic Melts by Laminar Gas Streams at Supersonic Speeds", pmi 25 (1993) 59 - 65). Es versteht sich, dass eine solche beschleunigte, zum Verhindern vorzeitigen Aufplatzens möglichst weitgehend laminar gehaltene Gasströmung nur ein bestimmtes Schmelzevolumen verformen kann. Das bedeutet, dass der Schmelzezufuhrkanal, die Bohrung im Schmelzenippel- einer- lei welcher Querschnittsform, ob rund oder schlitzförmig -, verhältnismäßig dünn sein uss. Damit entsteht aber die Gefahr des Einfrierens der Schmelze im Nippel.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung und ein Verfahren zum Verdusen eines Schmelzestrahls insbesondere für höher schmelzende Metalle und Keramiken zu schaffen, die bei geringerem Energieaufwand als bei der im Stand der Technik verwende- ten Beheizung des Gases den flüssigen Zustand der austretenden Schmelze bis weit in das Hochgeschwindigkeitsgebiet der Gasströmung beibehält und feines Pulver, wenn gewünscht, mit enger Verteilung herstellen.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmale des Hauptanspruchs in Verbindung mit den Merkmalen des Oberbegriffs und durch die Merkmale des Nebenanspruchs gelöst.
Durch die in den Unteransprüchen angegebenen Maßnahmen sind vorteilhafte Weiterbildungen und Verbesserungen möglich.
Dadurch, dass die Schmelzedüse mit einer Wärmeisolierung abgedeckt ist, die auch im unteren Bereich der Schmelzedüse vorgesehen ist und im Wesentlichen nur die Austrittsöffnung freilasst, wird eine Art Schutzschild gegen Wärmeabfuhr durch die zugeführte Gasströmung gebildet, so dass durch Aufrechterhalten des flüssigen Zustandes des aus der Schmelzedüse austretenden Schmelzestroms möglichst weit in das Hochgeschwindigkeitsgebiet der begleitenden laminaren Gasströmung hinein hohe Schubspannungen zwischen Gas- und Schmelzestrom erzielt werden, wodurch feine Pul- ver z.B. bis unter 10 μm mittleren Durchmessers herstellbar sind.
Der Schmelzenippel wird gegenüber der Gasströmung i- soliert, vorteilhafterweise durch die Luftschichten zwischen Schmelzenippel und den die Gasströmung führenden wärmeisolierenden Leitwänden. Zusätzlich kann der Schmelzenippel beheizt werden, was insbesondere beim Anlauf des Verfahrens, dem Anspinnen, und hohen Schmelzetemperaturen deutlich über 1000 °C sinnvoll ist. Der schockartigen Abschreckwirkung des Gases bei Beginn der Verdüsung - aus einem Tiegel durch rasches Ziehen der als Verschluss dienenden Stopfenstange - wirkt die gespeicherte Wärme des vorhergehenden Aufheizens entgegen.
Durch diese Kombination von passivem und aktivem Schutz der Wärmeabfuhr von der Schmelze im Nippel und im laminaren Halten des Gasstromes gelingt es, den Schmelzestrom auf wenigen mm Laufstrecke nach seinem Austritt aus dem Nippel zu verziehen und ihn dabei hinreichend flüssig zu halten, so dass er durch den in seinem Inneren durch die Wirkung der Oberflächenspannung anwachsenden Druck und den in der Gasströmung durch ihre Beschleunigung in der Lavalduse ab- nehmenden Druck selbsttätig in feine Teilchen zerplatzt. Bei Metallen gelingt es ohne besondere Maß- nahmen, die Temperatur dieser Teilchen bis dahin soweit hoch zu halten, dass sie wiederum durch Wirkung der Oberflächenspannung in Kugelform erstarren. In einer Sonderausführung des Verfahrens können auch nichtkugelförmige Teilchen erzeugt werden, indem im Bereich unterhalb des Aufplatzpunktes ein kaltes Medium - Gas oder Flüssigkeit - zur Abschreckung eingeführt wird.
Das Verfahren kann mit einem Gasdruck betrieben werden, indem gleicher Druck über dem Schmelzetiegel wie in der Gaszufuhr herrscht. Letzterer kann auch separat geregelt werden, wozu beide Räume, Tiegel- und Gaszufuhrraum, getrennt sein müssen, Dieses hat den Vorteil, dass man durch die positive Druckdifferenz zwischen beiden den Schmelzedurchsatz zusätzlich steuern kann. Kontinuierliche Verfahren können im niedrigeren Temperaturbereich auch mit Pumpen betrieben werden, etwa bei Bleischmelzen, wobei von vorn- herein zwei Drucksysteme gegeben sind.
Es hat sich gezeigt, dass insbesondere bei hohen Schmelzetemperaturen Unterschiede zwischen Schmelze- und Gastemperatur von bis zu 2000 °C mit der Vorrich- tung nach der Erfindung aufrecht erhalten werden können, wenn die Verfahrensdaten und die geometrische Gestaltung von Schmelzenippel und Lavalduse so aufeinander abgestimmt sind, dass die Verdüsung durch Aufplatzen des Schmelzestroms (Nanoval-Effekt) inner- halb von weniger als 10 mm nach dem Schmelzeaustritt geschieht .
Von besonderer Bedeutung sind Verdüsungen über etwa 1000°C, beginnend mit Aluminium- und Kupferlegierun- gen von etwas über 800 °C, über Eisenlegierungen (Stahl) mit über 1500 °C und Platin um und über 2000 °C, jeweils Schmelzetemperatur bei der Verdüsung. Bei der Verdüsung von Metallen deutlich unter 1000 °C und zu gröberen Pulvern sind die besonderen Wärmeschutzmaßnahmen am Schmelzenippel, auch eine Behei- zung nur im Anlauf im Allgemeinen nicht nötigt, können aber von Vorteil für einen stetigen Betrieb sein. Bei der Verdüsung bei höheren Temperaturen, also um etwa und über 1000°C, unter der Wirkung des selbsttätigen Aufplatzens nach wenigen Millimetern Laufstre- cke wurde die Kombination aus aktivem und passivem Wärmeschutz als beste Möglichkeit bei den gegebenen geringen Dimensionen der Verdüsungszone gefunden, will man auf Gasheizung und externe Heizung des Schmelzestrahls verzichten.
Kennzeichnend für die Verhältnisse ist das Beispiel in DE 33 11 34.3, wo eine Lötzinnschmelze von T = 300 °C ins Vakuum verdüst wird. Das Schmelzemonofil hat in diesem Fall deutlich über 10 mm, je nach Aus- flussquerschnitt auch über 25 mm Länge bevor es aufplatzt. Die Gefahr des Einfrierens des Monofils über diese Länge ist dort wegen der verhältnismäßig geringen Temperaturdifferenz zwischen Schmelzestrahl und Gasströmung nicht groß, insbesondere ist der Wär e- verlust durch Strahlung proportional T4 gering und Maßnahmen der vorliegenden Erfindung kamen nicht in Betracht .
Keramikschmelzen überstreichen ein wesentlich breite- res Spektrum in der erzeugten Teilchenform als Metalle und ihre Legierungen, denn sie können sowohl zu Kügelchen zerstäubt werden wie zu Fasern oder endlosen Fäden, oder Fasern mit Kugeln, sog. Perlen, darin, je nachdem ob die Zähigkeitskräfte oder die Ober- flächenspannungskräfte überwiegen. Im letzteren Fall entstehen Einzelpartikel, so bei Metallen. Auch Kunststoff- und allgemein Schmelzen können durch das erfindungsgemäße Verfahren zu Einzelpartikeln zerstäubt werden, wenn die Oberflächenspannung stär- ker wirkt als die Faden bildende Zähigkeit.
Die Ausflussquerschnitte der Schmelze aus den Schmelzenippeln haben einen runden Querschnitt und es treten Monofile aus. Sie können (neben denkbaren anderen irregulären Formen) auch schlitzförmig sein und es tritt ein Schmelzefilm aus. Dessen Zerstäubungsmechanismus ist bei ebenfalls beschleunigender laminarer Gasströmung vielgestaltiger als das geschilderte "reguläre" Zerplatzen eines Schmelze onofils . Der Film schnürt sich von den Rändern her ein, verdickt sich dort, bildet über seine Breite hinweg ebenfalls strähnenförmige Verdickungen und wieder überwiegen durch diese Krümmungen der Schmelzeoberflächen die Oberflächenkräfte die Zähigkeitskräfte und der Film teilt sich in einem klar umgrenzten Bereich auf in einzelne Teilchen, die wieder in guter Kugelform erstarren, wenn nicht besondere Maßnahmen der schlagartigen Abkühlung durch ein drittes Medium erfolgen. Fehlt die begleitende Gasströmung, so kommt es mehr zu einem Zerflattern als Zerstäuben. In jedem Fall ergibt die Zerstäubung eines Films eine breitere Verteilung der Teilchengrößen und diese sind unter sonst gleichen Bedingungen für ein Material gröber als es mit Rundstrahl- (Monofil-) Zerstäubung nach dem vorlie- genden Verfahren möglich ist. Der Durchsatz kann bei Filmzerstäubung allerdings sehr viel größer sein, weil der Schlitzquerschnitt größer sein kann und dennoch die Gaskräfte seitlich an einem dünnen Schmelzestrom angreifen.
Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeich- nung dargestellt und werden in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 einen Schnitt durch die erfindungsgemäße Verdüsungsvorrichtung, und
Fign. 2a und 2b zueinander senkrechte Schnitt durch den unteren Bereich einer Vorrichtung zum Verdusen mit schlitzförmiger Schmelzedüse.
Fig. 1 zeigt eine Einrichtung zur Verdüsung von Metallschmelzen bestehend aus einem Tiegel 1, in der Regel aus Keramik oder Grafit, mit einem unter einer Ausflussöffnung 3 des Tiegels 1 angeordneten Schmelzenippel 2 bzw. einer Schmelzedüse, alles in der hier gezeigten Form in Rotationssymmetrischer Ausführung. Bei diskontinuierlichem Betrieb befindet sich am oberen Ende der Ausflussöffnung 3 eine hier nicht ge- zeichnete Stopfenstange, die den Tiegel 1 nach unten verschließt und zu Beginn des Anspinnens nach oben gezogen wird und den Ausfluss freigibt. Der Schmelzenippel 2, ebenfalls aus Keramik oder Grafit, hat am Ende seines Durchflusskanals 4 eine Ausflussbohrung 5 kleineren Querschnitts, etwa zwischen 0,5 und 2,5 mm im Durchmesser, und ist über einer Lavaldüseneinheit 6 mit dem unterhalb des Schmelzeaustritts 5 konvergent und dann divergent verlaufenden Durchtrittsquerschnitt angeordnet.
Eine Gasströmung strömt gemäß den Pfeilen 7 von der Seite hinzu zum engsten Querschnitt 8, wo sie sich auf Schallgeschwindigkeit beschleunigt, wenn das kritische Druckverhältnis erreicht oder überschritten wird. Die Gasströmung kann "kalt" sein, d.h. sie kann Umgebungstemperatur bzw. die Temperatur aus ihrer Verdichtung haben und muss nicht aufgeheizt sein.
Die Schmelzedüse 2 bzw. der Schmelzenippel ist von einer Wärmeschutzanordnung umgeben, die vorzugsweise einen aktiven und einen passiven Wärmeschutz aufweist. Der passive Wärmeschutz besteht aus mehreren Isolierstücken 10, 11, 13, einem inneren Isolierstück 10, das die Schmelzedüse bzw. den Schmelzenippel 2 in unmittelbarer Nähe umgibt, einem äußeren Isolierstück 11, das über dem inneren Isolierstück 10 sitzt und unteren Isolierstück 13, das den unteren Teil des inneren Isolierstücks 10 und des Schmelzenippels 2 umgreift. Dabei kommt dem unteren Isolierstück 13 besondere Bedeutung zu, da es den Nippel 2 unter Bil- düng eines Luftspaltes 14 umgibt und nahezu seine gesamte Stirnseite gegen die Gasströmung abschirmt, so dass nur eine kleine Fläche bei 15 für den Schmelzedurchtritt frei bleibt.
Der aktive Wärmeschutz besteht aus einer elektrischen Heizung 12 mit einem Stromanschluss 16, die zwischen Schmelzedüse 2 und innerem Isolierstück angeordnet ist, wobei sie direkt auf dem Innenumfang und der o- beren Stirnfläche des Isolierstücks 10 aufgebracht sein kann. Der Stromanschluss 16 ist mit der Heizung 12 an der Stirnfläche elektrisch verbunden und nach außen geführt. Die Heizung 12 kann eine käfigförmige Heizung aus Grafit, mäanderförmig geschnitten sein.
Bei der elektrischen Spannungsversorgung der Heizung 12 ist es oft nötig, je nach Material des Schmelzenippels 2, sie gegen diesen mit einem ebenfalls rotationssymmetrischen Isolierteil 17 elektrisch zu isolieren. Bei nicht zu hohen Temperaturen im Bereich um 1000 °C genügt anstelle der Heizung 12 auch ein enger Luftspalt zur besonderen Verhinderung des Wär eab- flusses, stärker als mit für diese Temperaturen geeigneten Isoliermaterialien.
Der ganze Aufbau wird getragen durch einen Trenn- flansch 18, der die darunter liegende Zerstäubungskammer 19, in dem das Pulver nach dem Aufplatzen des Schmelzemonofils etwa im engsten Bereich 8 der Lavalduse 6 aufgefangen und weiter transportiert wird von dem oberhalb liegenden Druckraum 20 trennt. Wegen der hohen Temperaturen ist sowohl die Lavalduse 6 als auch das Gehäuse des die Zerstäubungskammer 19 bildenden Behälters gekühlt, z.B. indem es doppelwandig für die Durchströmung von Kühlwasser ausgeführt ist.
In dem Druckraum 20 wird das Gas von außen zugeführt, und die Schmelze wird durch eine induktive Heizung in Spulenform um den Tiegel 1 herum, zweckmäßigerweise isoliert gegen den Tiegel 1 aufgeheizt, wobei durch die Spule Kühlwasser strömt. Widerstandsheizungen finden auch Anwendung, allerdings weniger.
Im Raum 20 um und über dem Tiegel 1 und darunter auf Höhe des Schmelznippels 2 befindet sich der gleiche hohe Gasdruck, der sich aufgrund der durch die Druck- differenz entstehenden Gasströmung gemäß den Pfeilen 7 langsam verringert.
Die Ausführung der Räume 20 und 19 in Fig. 1 ist ähnlich der in DE 33 11 343, nur handelt es sich im Raum 20 oberhalb des Trennflansches 18 um ein Druckgefäß für Drücke von 20, 30 bar Überdruck und mehr, im Zerstäubungsraum 19 darunter um ein Gefäß für Drücke etwas über dem Atmosphärendruck, um folgende Abscheidevorrichtungen wie Zyklone, Sichter und Filter über- winden zu können. Der Raum 19 kann aber auch als
Druckgefäß ausgeführt werden. Dies hat Vorteile bei der Erzeugung feinster Pulver, bei denen die mittlere Dichte im Zerstäubungsbereich des engsten Querschnitts 8 größer ist, als wenn auf etwa Atmosphärendruck entspannt wird.
Um die von den Werkstoffen der Isolierstücke 10, 11, größtmögliche Abschirmwirkung gegen Wärmeverluste des Nippels zu erhalten, sind diese durch entsprechende Passungen zueinander auszuführen, damit keine Gas- Strömung von oben aus dem Raum 20 zum Bereich des geringeren Drucks beim Querschnitt 8 konzentrisch zum Nippel 2 nach unten strömt. Diese Forderung gilt gleichzeitig für die Heizung 12 und die Isolierung 17 und ist durch die Fertigungsgenauigkeit bei heutigen Isolierwerkstoffen gut zu erfüllen. Die Isolierstücke 10, 11 bestehen aus unterschiedlichen Materialien, wodurch sie besser an die Temperaturgegebenheiten an- gepasst werden können. Sie können aber auch aus denselben Materialien und aus einem Stück bestehen.
In Fig. 2 ist mit den senkrecht zueinander vorgesehenen Schnitten a) und b) mit Schmelzdüse oder Schmelzenippel 24, Lavalduse 27 und Gaszufuhr 35 über einen gekapselten Raum 34 eine Einheit für die Verdüsung aus einem Schlitz dargestellt. Die Schmelzedüse kann, wie im Ausführungsbeispiel nach Fig. 1, mit einem Tiegel verbunden sein, sie kann aber auch an eine Zufuhrpumpe oder allgemein an eine Schmelzezufuhrleitung angeschlossen sein.
Durch Vorsehen des gekapselten Raums 34 verläuft eine Verdüsung unter zwei Drucksystemen, in der Kapsel 34 herrscht der Druck p2 und über der Schmelzedüse 24 ein höherer Druck pi, nämlich der Druck des Tiegels oder der Zufuhrleitung. Die Druckdifferenz px - p2 regelt den Durchsatz überlagernd zur Schwerkraft der Schmelzesäule .
Die Schmelzedüse 24, die in ihrem oberen Bereich rotationssymmetrisch ist und ein unteres keilförmiges Ende 25 aufweist, ist in einem Isolierstück 21 aufgenommen, das zusammen mit dem die Lavalduse 27 aufnehmenden Konstruktionsteil 22 und für die Gaszufuhr 35 durchlässigen Seitenwänden die Kapsel 34 bilden.
Das Isolierstück 21 umfasst im Bereich des unteren keilförmigen Schmelzenippels 24 einen Schirm 29 aus möglichst gut wärmeisolierendem Material, das der Temperatur aber Stand hält, zur Verminderung der Wärmeabfuhr zu beiden Seiten des unteren keilförmigen Schmelzenippels 24. Zur weiteren Wärmeisolierung ist zwischen Schirm 29 und Schmelzenippel 24 im unteren Bereich ein Luftspalt 30 vorgesehen.
Der Schmelzenippel 24 weist einen Durchflusskanal 31 auf, der in einen schlitzförmigen, im Querschnitt bogenförmigen Raum 32 (s. Fig. 2b) mit einer Schlitzlänge und entsprechenden schlitzförmigen Austrittsöffnung 26 übergeht. Der Schmelzedurchflusskanal 31 kann in Vorbereitung auf die spätere Erweiterung zum Schlitz bereits oval ausgeführt sein, wie in Fig. 2b bei 33 gezeigt. Der wärmeisolierende Schirm 29 wird dicht an die schlitzförmige Austrittsöffnung 26 herangeführt und nur ein kleiner Teil des Schmelzenippels 24 um sie herum freigegeben.
Das untere keilförmige Ende 25 des Schmelzenippels 24 mit der schlitzförmigen Austrittsöffnung 26 ist über der ebenfalls schlitzförmigen Lavalduse 27, die in einen nicht weiter dargestellten Zerstäubungsraum mit dem Druck p3 mündet. Der Schmelzenippel 24 ist in seinem oberen Teil, hier nicht näher gezeigt, durch z.B. rotationssymmetrische Teile gegen Wärmeabfuhr isoliert und kann zusätzlich, wie in Fig. 1 gezeigt, aktiv durch Heizung hierbei unterstützt werden.
Die Schmelze wird zum Verdusen dem Durchflusskanal 31 zugeführt und der aus der schlitzförmigen Austrittsöffnung austretende Schmelzefilm wird durch die Gas- Strömung beschleunigt, die seitlich in die Kapsel 34 entlang den Pfeilen strömt und sich auf dem Weg zum engsten Querschnitt 28 der Lavalduse 27 beschleunigt. Kurz unterhalb der Lavalduse zerschlägt sich der Film wie weiter oben beschrieben wurde.
Die folgenden Beispiele zeigen Zerstäubungsergebnisse mit dem erfindungsgemäßen Verfahren und seiner Vorrichtungen. Sie zeigen feine Pulver in enger Verteilung mit verhältnismäßig wenig Aufwand an Gas und bei immer noch mäßigen Drücken.
Beispiel 1
Edelstahl der Type X2CrNiMo 17-12-2 entsprechend 316L wurde aus einem Tiegel 1 und dem Nippel 2 mit einem Ausflussdurchmesser von 1,5 mm, beide aus Aluminiumoxyd, bei einer Schmelzetemperatur von 1680 °C ver- düst. Der Durchmesser der Lavalduse 6 betrug 4 mm.
Im Falle eines Druckes über dem Tiegel von 20 barü (2 Mpa über Atmosphäre) ergab sich ein mittlerer Durchmesser d5o=23 μm in einer Verteilung d84/dso=l,85 und bei 25 bar (2,5 Mpa) d50=17 μm und d84/d50 von 1,72. Die Durchsätze betrugen in beiden Fällen etwa 1,5 kg/min. Der Gasverbrauch betrug im ersten Fall 2,5 und im zweiten 3,4 kg Argon/kg Metall. Um der Wärme- abfuhr vom Schmelzenippel trotz sorgfältiger Isolierung durch die Isolierstücke 10 und 11 entgegenzuwirken, wurde die Heizung 12 mit einer Leistung von 1,5 kW geheizt.
Beispiel 2
Eine Silber-Kupferlegierung (AgCu 27 Zn25 Su2) wie sie für Hartlote verwendet wird, wurde bei 850 °C Schmelzetemperatur mit 2 barü verdüst und ergab: d5o=42 μm, d84/d5o=l,55 bei einem Durchsatz von 1,4 kg/min. Der Gasverbrauch betrug 0,33 kgN2/kg Metall.
Beispiel 3
Aus einer Verdüsungseinheit mit einem Schlitz 26 gemäß Fig. 2 von 20 mm Länge und 0,7 mm Breite wurde eine Kupfer-Zinnlegierung (CuSn 10) bei einer Schmelzetemperatur von 1200°C bei 12,6 barü verdüst und es ergab sich dso=22 μm, 84/ds0 = 2,2 bei einem Durchsatz von 8,4 kg/min und einem Gasverbrauch von 0,35 kgN2/kg Metall.
Beispiel 4
Eine Messingschmelze mit einer Temperatur von 950 °C wurde aus einer Vorrichtung gemäß Fig. 1 mit Stickstoff (N2) von 2 barü verdüst, und direkt unterhalb des engsten Querschnitts 8 wurde seitlich durch 2 Bohrungen von 1,5 mm Durchmesser Wasser eingeblasen. Der Schmelzedurchsatz betrug 1,3 kg/min, die Menge des eingesprühten Wassers zur möglichst raschen Abkühlung der Metallteilchen, ohne dass sich durch die Oberflächenspannung runde Teilchen ergeben, betrug etwa 1,5 kg/min. Die Teilchen hatten stark irreguläre Form von Ellipsoiden zu knochen- und wurzeiförmigen, aber auch feinere runde Teilchen ergaben sich. Die Größenverteilung zeigte etwa
76 % unter 200 μm 15 % 200 bis 300 μm 9 % über 300 μm.
Die mittlere Teilchengröße, bezogen auf Kugelform, errechnete sich für den ersten Anteil von 76% zu 91 μm.

Claims

Patentansprüche
1. Vorrichtung zum Verdusen eines Schmelzestrahls mit einer mit Schmelze versorgten Schmelzedüse, deren Austrittsöffnung im Bereich einer Lavalduse angeordnet ist und mit einer den aus der Schmelzedüse austretenden Schmelzestrahl begleitenden und mittels der Lavalduse beschleunigten Gasströmung, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die Schmelzedüse ( 2 , 24 ) von einer Wärme- isolierung (10, 11, 13, 21, 29) umgeben ist, die bis in die Nähe der Lavalduse reicht, und im Wesentlichen nur die Austrittsöffnung (5, 26) der Schmelzedüse (2, 24) freilasst.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekenn- zeichnet, dass zwischen Schmelzedüse (2, 24) und Wärmeisolierung (10) eine elektrische Heizung (12) angeordnet ist, die die Schmelzedüse über den größten Teil ihrer Länge umgibt.
3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekenn- zeichnet, dass zwischen elektrischer Heizung und Schmelzedüse eine elektrische Isolierung vorgesehen ist.
4. Vorrichtung nach Anspruch 2 oder Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die elektrische Hei- zung aus Graphit besteht.
5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die elektrische Heizung mäanderförmig ausgebildet ist.
6. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Schmelzedüse als Schmelzenippel mit rundem Querschnitt ausgebildet ist, aus dem ein Schmelzemonofil aus- tritt.
7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Schmelzedüse als lang gestreckte Schlitzdüse ausgebildet ist, aus der ein Schmelzefilm austritt.
8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Lavalduse einen runden Querschnitt aufweist.
9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5 und 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Lavalduse einen lang gestreckten schlitzartigen Querschnitt aufweist.
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der den unteren, zur Lavalduse (6, 27) gerichteten Teil der Schmelzedüse (2, 24) abdeckende Wärmeisolierung, die einen Wärmeschild (13, 29) bildet, und dem genannten Teil der Schmelzedüse ein Luftspalt (14, 30) vorgesehen ist.
11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmeisolierung aus mehreren Teilen besteht, die zur Vermeidung von Leckgasströmen mit Passungen zueinander versehen sind.
12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Gasströmung Umgebungstemperatur aufweist.
13. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass unterhalb des Auf- platzpunktes der aus der Schmelzedüse austretenden Schmelze Mittel zum Zuführen eines Ab- schreckmediums vorgesehen sind.
14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Schmelze eine Metallschmelze ist.
15. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Schmelze eine Kunststoffschmelze ist.
16. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Schmelze eine keramische Schmelze ist.
17. Verfahren zum Verdusen von hochschmelzenden Metallen und Keramikschmelzen zu Pulver, die bei Schmelzetemperaturen über 800 °C einer Schmelzedüse zugeführt werden, wobei die aus der Schmelzedüse austretende Schmelze mittels eines durch eine Lavalduse bis in Bereiche der Schallgeschwindigkeit beschleunigte Gasströmung beschleunigt wird und nach dem Austreten aus der Lavalduse in feines Pulver zerplatzt, dadurch gekennzeichnet, dass die Gasströmung im Wesent- liehen bei Umgebungstemperatur oder der Temperatur der Verdichtung des Gases erzeugt oder zugeführt wird, und dass die Schmelzedüse im Wesentlichen bis auf ihre Austrittsöffnung wärmeisoliert wird und gegen die Gasströmung abgeschirmt wird.
18. Verfahren nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Schmelzedüse zusätzlich beheizt wird.
EP04764728A 2003-08-29 2004-08-27 Vorrichtung zum verdesen eines schmelzestrahls und verfahren zum verdesen von hochschmelzenden metallen oder keramiken Withdrawn EP1658150A1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE2003140606 DE10340606B4 (de) 2003-08-29 2003-08-29 Vorrichtung zum Verdüsen eines Schmelzestrahls und Verfahren zum Verdüsen von hochschmelzenden Metallen und Keramikschmelzen
PCT/EP2004/009769 WO2005023465A1 (de) 2003-08-29 2004-08-27 Vorrichtung zum verdüsen eines schmelzestrahls und verfahren zum verdüsen von hochschmelzenden metallen oder keramiken

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP1658150A1 true EP1658150A1 (de) 2006-05-24

Family

ID=34223306

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP04764728A Withdrawn EP1658150A1 (de) 2003-08-29 2004-08-27 Vorrichtung zum verdesen eines schmelzestrahls und verfahren zum verdesen von hochschmelzenden metallen oder keramiken

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP1658150A1 (de)
DE (1) DE10340606B4 (de)
WO (1) WO2005023465A1 (de)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102006056119A1 (de) * 2006-11-14 2008-05-15 Linde Ag Vorrichtung zur Partikelerzeugung
EP1923188A1 (de) * 2006-11-14 2008-05-21 Linde Aktiengesellschaft Vorrichtung und Verfahren zur Partikelerzeugung
US7827822B2 (en) * 2007-07-25 2010-11-09 Schott Corporation Method and apparatus for spray-forming melts of glass and glass-ceramic compositions
DE102008004607A1 (de) 2008-01-16 2009-05-28 Daimler Ag Lichtbogendrahtbrenner
CN102837001B (zh) * 2012-09-29 2013-07-03 湖南恒基粉末科技有限责任公司 一种金属液流易流出的微细金属粉末雾化喷嘴
DE102013022096B4 (de) 2013-12-20 2020-10-29 Nanoval Gmbh & Co. Kg Vorrichtung und Verfahren zum tiegelfreien Schmelzen eines Materials und zum Zerstäuben des geschmolzenen Materials zum Herstellen von Pulver
DE102014016723A1 (de) 2014-11-13 2016-05-19 C. Hafner Gmbh + Co. Kg Amorph erstarrende Legierung auf Edelmetallbasis
DE202014008963U1 (de) 2014-11-13 2016-02-16 C. Hafner Gmbh + Co. Kg Amorph erstarrende Legierung auf Edelmetallbasis
CN104985187B (zh) * 2015-07-08 2017-03-01 深圳市金鼎丰贵金属设备科技有限公司 一种粉末制备的贵金属雾化装置
CN109550623B (zh) * 2018-12-29 2021-01-22 中材江苏太阳能新材料有限公司 一种提高多晶硅铸锭用坩埚内表面粗糙度的方法
DE102019201472A1 (de) * 2019-02-05 2020-08-06 Deutsches Institut Für Lebensmitteltechnik E.V. Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung feiner Fettpartikel
CN109986086A (zh) * 2019-03-08 2019-07-09 北京矿冶科技集团有限公司 一种用于增材制造的高球形度多组元合金粉末的制备方法
DE102021212367A1 (de) * 2021-11-03 2023-05-04 Sms Group Gmbh Verdüsungs-Einheit zum Verdüsen von metallenen Schmelzen, insbesondere für pulvermetallurgische Zwecke

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3311343A1 (de) * 1983-03-29 1984-10-04 Bayer Ag, 5090 Leverkusen Metallpulver und verfahren zu dessen herstellung
US4631013A (en) * 1984-02-29 1986-12-23 General Electric Company Apparatus for atomization of unstable melt streams
US4622001A (en) * 1985-03-12 1986-11-11 Electra Form, Inc. Cavity cooling system
DE3533964C1 (de) * 1985-09-24 1987-01-15 Alfred Prof Dipl-Ing Dr-I Walz Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Feinstpulver in Kugelform
US4784302A (en) * 1986-12-29 1988-11-15 Gte Laboratories Incorporated Gas atomization melt tube assembly
US5280884A (en) * 1992-06-15 1994-01-25 General Electric Company Heat reflectivity control for atomization process
US5468133A (en) * 1992-07-27 1995-11-21 General Electric Company Gas shield for atomization with reduced heat flux
DE19607114A1 (de) * 1995-01-28 1996-12-05 Lueder Dr Ing Gerking Fäden aus Schmelzen mittels kalter Gasstrahlen
DE19758111C2 (de) * 1997-12-17 2001-01-25 Gunther Schulz Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung feiner Pulver durch Zerstäubung von Schmelzen mit Gasen
DE19929709C2 (de) * 1999-06-24 2001-07-12 Lueder Gerking Verfahren zur Herstellung von im Wesentlichen endlosen feinen Fäden und Verwendung der Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE10001968B4 (de) * 1999-10-15 2004-02-12 Applikations- Und Technikzentrum Für Energieverfahrens-, Umwelt- Und Strömungstechnik (Atz-Evus) Verfahren zur Herstellung eines Pulvers

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2005023465A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
DE10340606A1 (de) 2005-03-31
DE10340606B4 (de) 2005-10-06
WO2005023465A1 (de) 2005-03-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE102013022096B4 (de) Vorrichtung und Verfahren zum tiegelfreien Schmelzen eines Materials und zum Zerstäuben des geschmolzenen Materials zum Herstellen von Pulver
EP0120506B1 (de) Metallpulver und Verfahren zu dessen Herstellung
DE68917132T2 (de) Verfahren und vorrichtung zum zerstäuben einer metallschmelze.
EP0220418B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Feinstpulver in Kugelform
DE2240643C3 (de) Düsenstein für Gießpfannen an Metallverdüsungsanlagen
DE3505659A1 (de) Schmelz-zerstaeubung mit reduzierter gasstroemung sowie vorrichtung zum zerstaeuben
DE10340606B4 (de) Vorrichtung zum Verdüsen eines Schmelzestrahls und Verfahren zum Verdüsen von hochschmelzenden Metallen und Keramikschmelzen
EP2071258A1 (de) Nukleatordüse, Verwendung einer Nukleatordüse, Schneekanone, Schneilanze und Verfahren zum Erzeugen von Eiskeimen und von künstlichem Schnee
DE3505660A1 (de) Vorrichtung und verfahren zum zerstaeuben instabiler schmelzstroeme
DE4102101C2 (de) Einrichtung zum Herstellen von Pulvern aus Metallen
DE4209162A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von hyperfeinen, gefrorenen partikeln
DE69202728T2 (de) Metallische spritzung mittels mehrerer düsen.
DE69012937T2 (de) System und Verfahren zur Zerstäubung von Material auf Titanbasis.
AT409235B (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung von metallpulver
DE7441597U (de) Vorrichtung zum herstellen von durch die umgebungsluft nicht verunreinigtem kugeligem metallpulver
DE2821880A1 (de) Verfahren und einrichtung zum schmelzspritzen von metall
DE2043882C3 (de) Verfahren zur Herstellung eines Stahlgußblockes, insbesondere einer Bramme aus unberuhigtem Stahl und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
EP4034320B1 (de) Vorrichtung zur verdüsung eines schmelzstromes mittels eines gases
DE19758111C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung feiner Pulver durch Zerstäubung von Schmelzen mit Gasen
DE3883256T2 (de) Vorrichtung und verfahren zur atomisierung von flüssigkeiten, insbesondere geschmolzenen metallen.
DE3505662A1 (de) Verfahren zum herstellen feinen pulvers aus geschmolzenem metall sowie vorrichtung zum zerstaeuben
DE2757410C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Metallpulver
EP4368318A1 (de) Vorrichtung und verfahren zur verdüsung eines schmelzstromes mittels eines verdüsungsgases
DE4019563C2 (de)
EP0007536A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Granulierung einer Metallschmelze zwecks Pulverherstellung

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20060213

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN WITHDRAWN

18W Application withdrawn

Effective date: 20060512