EP1527267B1 - Verfahren zur verbessern des rundlaufs einer brennkraftmaschine - Google Patents
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- EP1527267B1 EP1527267B1 EP03787596A EP03787596A EP1527267B1 EP 1527267 B1 EP1527267 B1 EP 1527267B1 EP 03787596 A EP03787596 A EP 03787596A EP 03787596 A EP03787596 A EP 03787596A EP 1527267 B1 EP1527267 B1 EP 1527267B1
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Definitions
- the invention relates to a method for compensating torque differences of the cylinders of an internal combustion engine, wherein the fuel injection system of the internal combustion engine for each cylinder has a variable displacement injector.
- From the DE 33 36 028 A1 is a device for influencing control variables of an internal combustion engine known, with the help of which the votes of the individual cylinders services are individually controlled and approximated to each other. This results in the desired round run of the internal combustion engine.
- the power control of the individual cylinders of the internal combustion engine takes place by the variation of the injection duration.
- the changes of the valve lift of the injectors are limited to a range within which the valve lift can be controlled with sufficient precision.
- a good concentricity of the internal combustion engine can also be achieved if the tolerances of the internal combustion engine or the injection valves are relatively large.
- the concentricity is improved by changing the stroke of the injectors.
- the small remaining correction range which is outside the maximum value and the minimum value of the cylinder equalization factor, is covered by a change in the injection duration. This change in the duration of injection is relatively low and does not adversely affect the mixture formation and the operating behavior of the internal combustion engine.
- the method according to the invention can be implemented without additional costs, apart from the costs for programming the control unit.
- the conversion of the correction factor into a drive voltage, or a charge can also be done indirectly by z.
- a desired flow rate or a desired needle stroke or a desired Aktorhub is corrected and this target value is then converted into a drive voltage, or a charge.
- the correction of the drive voltage is particularly simple if the drive voltage is corrected by multiplying by the cylinder equalization factor. Even with these embodiments of the method according to the invention, no changes to the injection system are required, with the exception of a reprogramming of the control unit.
- the desired improvement in the smoothness of the internal combustion engine can also be achieved by a computer program or a control device for an internal combustion engine, which operate according to one of the previously described methods.
- Fig. 1 shows a block diagram, based on which a first embodiment of the method according to the invention will be described below.
- an electrically actuated injection valve (not shown) with a drive voltage U drive, i , or a charge Q i is controlled.
- partial torques M i emitted by the cylinders of the internal combustion engine which add up to the total output of the internal combustion engine, are detected.
- the detection of the partial moments M i does not necessarily include a direct measurement, but it may, for example Also, the observation and measurement of the rotational speed of the crankshaft and a correlation of this rotational speed with the ignition timing of the cylinder of the internal combustion engine done.
- cylinder equalization factor is then formed for each cylinder, so that the smooth running of the engine is improved in consideration of the cylinder equalization factor.
- cylinder equalization factor is designated by F ZGST, i . Also, this cylinder equalization factor F ZGST, i will usually be different for each cylinder Z i .
- the drive voltage U is driving, i , or the charge Q i with the Cylinder equalization factor F ZGST, i multiplied.
- the product of drive voltage U drive, i and cylinder equalization factor F ZGST, i is the corrected drive voltage or the corrected charge.
- a further embodiment of the method according to the invention is shown as a block diagram.
- the essential difference from the embodiment according to Fig. 1 is that the cylinder equalization factor F ZGST, i is limited by a maximum value F ZGST, Max and a minimum value F ZGST, Min in a limiter 1.
- the limiter 1 has the in the Fig. 2 illustrated Characteristic, that is, when the cylinder equalization factor is smaller than the minimum value F ZGST, Min , the cylinder equalization factor F ZGST , i is set equal to the minimum value F ZGST, Min , and if the cylinder equalization factor F ZGST, i is greater than the maximum value F ZGST, Max , the Cylinder equalization factor F ZGST, i equal to the maximum value F ZGST, Max replaced. Otherwise, the cylinder equalization factor F ZGST i remains unchanged.
- the limiter 1 optionally modified cylinder equalization factor F ZGST i , in the same way as based on the Fig. 1 explains, the drive voltage U drive, i , or the charge Q i of the injection valve (not shown) in a corrected drive voltage, or a corrected charge (not shown) converted.
- Fig. 3 A description will be given of the method used when the cylinder equalization factor F ZGST , i is greater than the maximum value F ZGST, Max or less than the minimum value F ZGST, Min .
- the basic idea with this supplement to the method is that the difference of the power of the cylinders Z i, which can not be compensated by the stroke of the injection valve, occurs as a result of a change in the cylinder- specific injection duration F T_injection i .
- a correction factor F T injection i is set equal to 1.0 for the duration of the injection. If the test is positive, the correction factor F T_injection, i , is formed by forming a quotient of the cylinder equalization factor F ZGST, i and the maximum value F ZGST, Max .
- the correction factor F T_ein mousse, i is greater than 1.0 in the case described last.
- the correction factor F T injection i is set equal to 1.0. If this test is positive, the correction factor F T_injection, i is formed from the quotient of cylinder equalization factor F ZGST, i and the minimum value F ZGST , Min . In the case described last, the correction value F T_insprit, i now has a value less than 1.0.
- Fig. 4 is shown how the injection time in response to the correction factor F T_ein mousse, i is corrected.
- an injection valve 3 is shown schematically, which is suitable for carrying out the method according to the invention.
- the injection valve 3 consists of a nozzle body 5 in which a nozzle needle 7 is guided.
- end 9 of the injection valve 3 is a sealing seat (not shown) formed in the nozzle body 5, which cooperates with the nozzle needle 7, that when the nozzle needle 7 is opened, ie in the illustrated position of the injection valve 3 is moved to the left, the nozzle needle 7 lifts off from the sealing seat, not shown.
- a coil spring 11 which is supported at one end on the nozzle body 5 and the other end to the nozzle needle 7, the nozzle needle 7 (not shown) in its sealing seat is moved when the injection valve 3 is de-energized.
- a second coil spring 19 presses the piston 15 against the piezoelectric actuator 13, so that these two components are always connected to each other without play.
- the injection valve 3 is supplied with fuel.
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Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Kompensation von Momentenunterschieden der Zylinder einer Brennkraftmaschine, wobei das Kraftstoffeinspritzsystem der Brennkraftmaschine für jeden Zylinder ein Einspritzventil mit variablem Hub aufweist.
- Aufgrund der unvermeidbaren Herstellungstoleranzen von Komponenten der Kraftstoffeinspritzanlage und der Brennkraftmaschine geben die einzelnen Zylinder der Brennkraftmaschine trotz gleicher Ansteuerung der Einspritzventile eine unterschiedliche Leistung, bzw. ein unterschiedliches Moment ab. Dies äußert sich in einem unrunden Lauf der Brennkraftmaschine, insbesondere im Teillastbereich und im Leerlauf.
- Aus der
DE 33 36 028 A1 ist eine Einrichtung zur Beeinflussung von Steuergrößen einer Brennkraftmaschine bekannt, mit deren Hilfe die von den einzelnen Zylindern abgegebenen Leistungen einzeln geregelt und aneinander angenähert werden. Dadurch ergibt sich der gewünschte runde Lauf der Brennkraftmaschine. Die Leistungsregelung der einzelnen Zylinder der Brennkraftmaschine erfolgt dabei durch die Variation der Einspritzdauer. - Aus der
DE 196 42 653 C1 ist ein Verfahren zur Verbesserung der Laufruhe einer Brennkraftmaschine bekannt, bei welchem einmal erkannte Ungleichförmigkeiten in der Momentenabgabe einzelner Zylinder durch Änderungen im Kennfeld der Brennkraftmaschine korrigiert werden. Dadurch ist dieses Verfahren relativ statisch und kann kurzzeitige Änderungen der Laufruhe nicht angemessen berücksichtigen. - Bei modernen Motorenkonzepten, insbesondere bei Brennkraftmaschinen mit strahlgeführter Benzin-Direkteinspritzung, ist eine Variation der Einspritzdauer nicht ohne weiteres möglich, da die Einspritzdauer Einfluss auf die Gemischbildung hat. Infolgedessen kann durch eine Änderung der Einspritzdauer die Gemischbildung negativ beeinflusst werden und die Zündung des im Brennraum gebildeten Gemischs nicht zum richtigen Zeitpunkt erfolgen.
- Das erfindungsgemäße Verfahren zur Kompensation von Momentenunterschieden der Zylinder einer Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, erlaubt zunächst eine Verbesserung des Rundlaufs der Brennkraftmaschine, ohne die Einspritzdauer zu verändern. Da die Einspritzdauer unverändert bleibt, ändert sich auch die Gemischbildung in den Brennräumen der Brennkraftmaschine nicht, so dass keine Verschlechterung bei der Gemischbildung und der Zündung des Gemisches eintritt.
- Durch die Beschränkung des Zylindergleichstellungsfaktors auf einen Maximalwert und einen Minimalwert, werden die Änderungen des Ventilhubs der Einspritzventile auf einen Bereich, innerhalb dessen der Ventilhub mit ausreichender Präzision steuerbar ist, begrenzt.
- Mit Hilfe des erfindungsgemäßen Verfahrens kann ein guter Rundlauf der Brennkraftmaschine auch dann erreicht werden kann, wenn die Toleranzen der Brennkraftmaschine oder der Einspritzventile relativ groß sind. Dabei wird zunächst der Rundlauf durch eine Änderung des Hubs der Einspritzventile verbessert. Wenn diese Möglichkeit ausgeschöpft wurde, wird der kleine verbleibende Korrekturbereich, der außerhalb des Maximalwerts und des Minimalwerts des Zylindergleichstellungsfaktors liegt, durch eine Änderung der Einspritzdauer abgedeckt. Diese Änderung der Einspritzdauer ist relativ gering und wirkt sich nicht nachteilig auf die Gemischbildung und das Betriebsverhalten der Brennkraftmaschine aus.
- Da in der Serienfertigung bereits heute Einspritzventile mit variablem Hub eingesetzt werden, kann das erfindungsgemäße Verfahren ohne zusätzliche Kosten, wenn man von den Kosten für die Programmierung des Steuergeräts absieht, inplementiert werden.
- Es hat sich als besonders vorteilhaft erwiesen, wenn als Einspritzventile elektrisch gesteuerte Einspritzventile, insbesondere Piezoventile mit nach außen öffnenden Einspritzdüsen, eingesetzt werden, da bei diesen die Einspritzmenge je Zeiteinheit durch eine Korrektur des Hubs des Einspritzventils in Abhängigkeit eines Zylindergleichstellungsfaktors erfolgen kann. Die Korrektur des Hubs kann durch eine Korrektur der Ansteuerspannung oder der Ladung mit der der Piezo-Aktor beaufschlagt wird erfolgen. Nachfolgend wird im Zusammenhang mit der Erfindung immer nur von einer Korrektur der Ansteuerspannung gesprochen. Damit ist immer auch eine Korrektur der Ladung gemeint.
- Die Umrechnung des Korrekturfaktors in eine Ansteuerspannung, bzw. eine Ladung kann auch indirekt erfolgen, indem z. B. ein Soll-Durchflußwert oder ein Soll-Nadelhub oder ein Soll-Aktorhub korrigiert wird und dieser Soll-Wert dann in ein Ansteuerspannung, bzw. eine Ladung umgerechnet wird.
- Besonders einfach ist die Korrektur der Ansteuerspannung, wenn die Ansteuerspannung durch Multiplikation mit dem Zylindergleichstellungsfaktor korrigiert wird. Auch bei diesen Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens werden keine Änderungen an der Einspritzanlage erforderlich, mit Ausnahme einer Umprogrammierung des Steuergeräts.
- Es hat sich als vorteilhaft erwiesen, wenn die erforderliche Einspritzmenge des Zylinders mit dem Korrekturfaktor multipliziert wird und anschließend in eine zylinderindividuelle Einspritzzeit umgerechnet wird.
- Die angestrebte Verbesserung der Laufruhe der Brennkraftmaschine kann auch durch ein Computerprogramm oder ein Steuergerät für eine Brennkraftmaschine, welche nach einem der vorher beschriebenen Verfahren arbeiten, erreicht werden.
- Weitere Vorteile und vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind der nachfolgenden Zeichnung, deren Beschreibung und den Patentansprüchen entnehmbar.
- In der Zeichnung zeigen:
- Fig. 1:
- ein Blockschaltbild eines ersten Ausführungsbeispiels;
- Fig. 2:
- ein Blockschaltbild eines zweiten Ausführungsbeispiels;
- Fig. 3:
- ein Blockschaltbild der Aufteilung des Zylindergleichstellungsfaktors in eine Änderung der Ladung, bzw. Spannung und eine Änderung der Einspritzdauer;
- Fig. 4:
- ein Blockschaltbild der Änderung der Einspritzdauer des erfindungsgemäßen Verfahrens; und
- Fig. 5:
- ein Beispiel eines mit einer mittels Piezoaktor betätigten Hochdruckeinspritzventils mit variablem Hub.
-
Fig. 1 zeigt ein Blockschaltbild, anhand dessen nachfolgend ein erstes Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens beschrieben wird. - Abhängig von den Lastanforderungen an die nicht dargestellte Brennkraftmaschine wird ein elektrisch betätigtes Einspritzventil (nicht dargestellt) mit einer Ansteuerspannung UAnsteuer, i, bzw. einer Ladung Qi angesteuert. Der Index 'i' steht dabei für die Nummer eines Zylinders. Es gilt i = 1 bis n, wenn 'n' die Zahl der Zylinder der Brennkraftmaschine ist Damit soll zum Ausdruck gebracht werden, dass die Ansteuerspannung UAnsteuer, bzw. die Ladung Qi in Abhängigkeit von weiteren Parametern, auf die im Zusammenhang mit der Erfindung nicht weiter angegangen werden soll, für jeden Zylinder Zi individuell festgelegt werden kann.
- Während des Betriebs der Brennkraftmaschine werden von den Zylindern der Brennkraftmaschine abgegebenen Teilmomente Mi, die sich zu der Gesamtleistungsabgabe der Brennkraftmaschine addieren, erfasst. Dabei muss die Erfassung der Teilmomente Mi nicht notwendigerweise eine direkte Messung beinhalten, sondern es kann beispielsweise auch die Beobachtung und Messung der Drehgeschwindigkeit der Kurbelwelle und einer Korrelation dieser Drehgeschwindigkeit mit den Zündzeitpunkten der Zylinder der Brennkraftmaschine erfolgen. Wenn sich die Teilmomente Mi der Zylinder Zi innerhalb eines Arbeitshubs der Brennkraftmaschine voneinander unterscheiden, wird anschließend Zylindergleichstellungsfaktor für jeden Zylinder gebildet, so dass unter Berücksichtigung des Zylindergleichstellungsfaktors die Laufruhe der Brennkraftmaschine verbessert wird.
- In
Fig. 1 ist der Zylindergleichstellungsfaktor mit FZGST, i bezeichnet. Auch dieser Zylindergleichstellungsfaktor FZGST, i wird in der Regel für jeden Zylinder Zi unterschiedlich sein. - Um zu einer korrigierten Ansteuerspannung UAnsteuer, i, bzw. einer Ladung Qi des nicht dargestellten Einspritzventils des Zylinders Zi und infolgedessen zu einem korrigierten Hub des Einspritzventils zu gelangen, wird die Ansteuerspannung UAnsteuer, i, bzw. die Ladung Qi mit dem Zylindergleichstellungsfaktor FZGST, i multipliziert. Das Produkt aus Ansteuerspannung UAnsteuer, i und Zylindergleichstellungsfaktor FZGST, i ist die korrigierte Ansteuerspannung, bzw. die korrigierte Ladung.
- In
Fig. 2 ist ein weiteres Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens als Blockschaltbild dargestellt. Der wesentliche Unterschied zu dem Ausführungsbeispiel gemäßFig. 1 besteht darin, dass der Zylindergleichstellungsfaktor FZGST, i durch einen Maximalwert FZGST, Max und einen Minimalwert FZGST, Min in einem Begrenzer 1 begrenzt wird. - Der Begrenzer 1 hat die in der
Fig. 2 dargestellte Kennlinie, d.h. wenn der Zylindergleichstellungsfaktor kleiner als der Minimalwert FZGST,Min, wird der Zylindergleichstellungsfaktor FZGST, i gleich dem Minimalwert FZGST, Min gesetzt und wenn der Zylindergleichstellungsfaktor FZGST, i größer als der Maximalwert FZGST, Max ist, wird der Zylindergleichstellungsfaktor FZGST, i gleich dem Maximalwert FZGST, Max ersetzt. Andernfalls bleibt der Zylindergleichstellungsfaktor FZGST i unverändert. Mit dem durch den Begrenzer 1 gegebenenfalls veränderten Zylindergleichstellungsfaktor FZGST i wird, in gleicher Weise wie anhand derFig. 1 erläutert, die Ansteuerspannung UAnsteuer, i, bzw. die Ladung Qi des Einspritzventils (nicht dargestellt) in eine korrigierte Ansteuerspannung, bzw. eine korrigierte Ladung (nicht dargestellt) umgewandelt. - In
Fig. 3 wird das Verfahren beschrieben, welches angewandt wird, wenn der Zylindergleichstellungsfaktor FZGST, i größer dem Maximalwert FZGST, Max oder kleiner dem Minimalwert FZGST, Min ist. Der Grundgedanke bei dieser Ergänzung des Verfahrens ist, dass der durch den Hub des Einspritzventils nicht kompensierbare Unterschied der Leistung der Zylinder Zi durch eine Änderung der zylinderindividuellen Einspritzdauer FT_einspritz, i erfolgt. - Dazu wird geprüft, ob der Zylindergleichstellungsfaktor FZGST, größer als der Maximalwert FZGST, Max ist. Wenn diese Prüfung negativ ist, wird ein Korrekturfaktor FT_einspritz, i für die Dauer der Einspritzung gleich 1,0 gesetzt. Wenn die Prüfung positiv ausfällt, wird der Korrekturfaktor FT_einspritz, i, durch die Bildung eines Quotienten aus dem Zylindergleichstellungsfaktor FZGST, i und dem Maximalwert FZGST, Max gebildet.
- Durch diese Maßnahme wird der Teil des Zylindergleichstellungsfaktors, der nicht durch eine Änderung des Hubs des Einspritzventils berücksichtigt werden kann, durch eine Erhöhung der Einspritzdauer genommen. Der Korrekturfaktor FT_einspritz, i ist in dem zuletzt beschriebenen Fall größer 1,0.
- Parallel dazu wird geprüft, ob der Zylindergleichstellungsfaktor FZGST, i kleiner als der Minimalwert FZGST, Min ist. Wenn diese Prüfung negativ ausfällt, wird der Korrekturfaktor FT_einspritz, i gleich 1,0 gesetzt. Wenn diese Prüfung positiv ausfällt, wird der Korrekturfaktor FT_einspritz, i aus dem Quotient aus Zylindergleichstellungsfaktor FZGST, i und dem Minimalwert FZGST, Min gebildet. In dem zuletzt beschriebenen Fall hat der Korrekturwert FT_einsprit, i jetzt einen Wert kleiner 1,0.
- In
Fig. 4 wird dargestellt, wie die Einspritzzeit in Abhängigkeit des Korrekturfaktors FT_einspritz, i korrigiert wird. - Dabei wird davon ausgegangen, dass aufgrund der Lastanforderungen an die Brennkraftmaschine und anderer Betriebsparameter eine bestimmte geforderte Kraftstoffmenge vom Steuergerät der Brennkraftmaschine berechnet wird. Diese geforderte Kraftstoffmenge wird mit dem Korrekturfaktor FT_einspritz, i multipliziert, und anschließend wird aus dieser multiplizierten geforderten Kraftstoffmenge eine Einspritzzeit für den betroffenen Zylinder Zi berechnet. Somit kann auch bei Zylindern, deren Betriebsverhalten durch Herstellungstoleranzen große Unterschiede aufweist, ein sehr ruhiger Lauf erzielt werden, indem nämlich ein Teil der Unterschiede durch eine zylinderindividuelle Variation des Ventilhubs der Einspritzventile und der verbleibende Teil durch eine zylinderindividuelle Variation der Einspritzdauer der Einspritzventile kompensiert wird.
- In
Fig. 5 wird ein Einspritzventil 3 schematisch dargestellt, welches zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens geeignet ist. Die Erfindung ist jedoch nicht auf diesen Typ von Einspritzventilen 3 beschränkt. Das Einspritzventil 3 besteht aus einem Düsenkörper 5 in dem eine Düsennadel 7 geführt ist. An einem in den Brennraum einer nicht dargestellten Brennkraftmaschine ragenden Ende 9 des Einspritzventils 3 ist ein Dichtsitz (nicht dargestellt) im Düsenkörper 5 ausgebildet, der so mit der Düsennadel 7 zusammenwirkt, dass wenn die Düsennadel 7 geöffnet wird, d.h. in der dargestellten Position des Einspritzventils 3 nach links bewegt wird, die Düsennadel 7 vom nicht dargestellten Dichtsitz abhebt. Durch eine Spiralfeder 11, welche sich einenends am Düsenkörper 5 und anderenends an der Düsennadel 7 abstützt, wird die Düsennadel 7 in ihren Dichtsitz (nicht dargestellt) bewegt, wenn das Einspritzventil 3 stromlos geschaltet ist. - Betätigt wird die Düsennadel 7 und damit das Einspritzventil 3 durch einen Piezoaktor 13. Zwischen dem Piezoaktor 13 und der Düsennadel 7 ist ein Zwischenkolben 15 angeordnet, der ebenso wie die Düsennadel 7 im Düsenkörper 5 geführt wird. Der durch den gestrichelten Kreis 5 angedeutete Bereich 17 des Düsenkörpers 5 in dem sowohl die Düsennadel 7 als auch der Zwischenkolben 15 geführt werden, dient gleichzeitig auch als hydraulischer Koppler zwischen Kolben 15 und Düsennadel 7. Der Zwischenraum zwischen dem Kolben 15 und der Düsennadel 7 ist mit Kraftstoff gefüllt und überträgt die schnellen Steuerbewegungen, welche vom Piezoaktor 13 auf den Zwischenkolben 15 übertragen werden, direkt auf die Düsennadel 7.
- Wenn sich der Abstand zwischen Düsennadel 7 und Zwischenkolben 15 langsam ändert, tritt eine gewisse Leckage von Kraftstoff zwischen Düsennadel 7 und Zwischenkolben 15 einerseits und Düsenkörper 5 in dem Bereich 17 auf, so dass die Änderungen des Abstands zwischen Düsennadel 7 und Zwischenkolben 15 kompensiert werden. Ursache für Längenänderungen des Einspritzventils 3 und in Folge dessen auch des Abstands zwischen Düsennadel 7 und Zwischenkolben 15 können Temperaturänderungen des Einspritzventils 3 sein.
- Eine zweite Spiralfeder 19 presst den Kolben 15 an den Piezoaktor 13, so dass diese beiden Bauelemente stets spielfrei miteinander verbunden sind.
- Über eine Kraftstoffzufuhr 21 wird das Einspritzventil 3 mit Kraftstoff versorgt.
Claims (8)
- Verfahren zur Kompensation von Momentenunterschieden der Zylinder (Zi, mit i = 1 bis m) einer Brennkraftmaschine, wobei das Kraftstoffeinspritzsystem der Brennkraftmaschine für jeden Zylinder (Zi) ein Einspritzventil (3) mit variablem Hub aufweist, gekennzeichnet durch folgende Verfahrensschritte:- Erfassen der von den Zylindern (Zi) der Brennkraftmaschine abgegebenen Teilmomente (Mi),- Bilden eines Zylindergleichstellungsfaktors (FZGST,i) für jeden Zylinder (Zi), wobei der Zylindergleichstellungsfaktor (FZGST,i) nach oben auf einen Maximalwert (FZGST,Max) und nach unten auf einen Minimalwert (FZGST,Min) beschränkt wird,- Korrigieren des Hubs des dem Zylinder (Zi) zugeordneten Einspritzventils (3) in Abhängigkeit des Zylindergleichstellungsfaktors (FZGST,i) undBestimmen eines Korrekturfaktors (FT_einspritz,i) für die Einspritzdauer,
wobei der Korrekturfaktor (FT_einspritz,i) gleich 1,0 ist, wenn der Zylindergleichstellungsfaktor (FZGST,i) kleiner als der Maximalwert (FZGST,Max) und größer als der Minimalwert (FZGST,Min) ist,
wobei der Korrekturfaktor (FT_einspritz, i) gleich dem Quotient aus Zylindergleichstellungsfaktor (FZGST,i) und Maximalwert (FZGST,Max) ist, wenn der Zylindergleichstellungsfaktor (FZGST,i) größer als der Maximalwert (FZGST,Max) ist und
wobei der Korrekturfaktor (FT_einspritz,i) gleich dem Quotient aus Zylindergleichstellungsfaktor (FZGST,i) und Minimalwert (FZGST,Min) ist, wenn der Zylindergleichstellungsfaktor (FZGST,i) kleiner als der Minimalwert (FZGST,Min) ist. - Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Hub des Einspritzventils (3) durch eine Korrektur einer Ansteuerspannung (UAnsteuer, i) oder einer elektrischen Ladung des Einspritzventils (3) in Abhängigkeit des Zylindergleichstellungsfaktors (FZGST,i) korrigiert wird.
- Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Ansteuerspannung (UAnsteuer, i) oder die elektrische Ladung durch Multiplikation mit dem Zylindergleichstellungsfaktor (FZGST,i) korrigiert wird.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die geforderte Einspritzmenge des Zylinders (Zi) mit dem Korrekturfaktor (FT_einspritz,i) multipliziert wird und anschließend in eine zylinderindividuelle Einspritzzeit (TEinspritz, i) umgerechnet wird.
- Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass es zur Verwendung in Brennkraftmaschinen mit Benzin-Direkteinspritzung, insbesondere mit strahlgeführter Benzin-Direkteinspritzung, vorgesehen ist.
- Computerprogramm, dadurch gekennzeichnet, dass es nach einem der vorhergehenden Verfahren arbeitet.
- Computerprogramm nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass es auf einen Speichermedium abspeicherbar ist.
- Steuergerät für eine Brennkraftmaschine, dadurch gekennzeichnet, dass es nach einem der Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5 arbeitet.
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