EP1441869B1 - Continuous casting mould - Google Patents

Continuous casting mould Download PDF

Info

Publication number
EP1441869B1
EP1441869B1 EP02779287A EP02779287A EP1441869B1 EP 1441869 B1 EP1441869 B1 EP 1441869B1 EP 02779287 A EP02779287 A EP 02779287A EP 02779287 A EP02779287 A EP 02779287A EP 1441869 B1 EP1441869 B1 EP 1441869B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
mold
open
narrow
side walls
ended
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Revoked
Application number
EP02779287A
Other languages
German (de)
French (fr)
Other versions
EP1441869A1 (en
Inventor
Andreas Flick
Gernot Lettmayr
Franz Wimmer
Guoxin Shan
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SIEMENS VAI METALS Technologies GmbH
Original Assignee
Voest Alpine Industrienlagenbau GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=3688332&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP1441869(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Voest Alpine Industrienlagenbau GmbH filed Critical Voest Alpine Industrienlagenbau GmbH
Priority to AT02779287T priority Critical patent/ATE344704T1/en
Publication of EP1441869A1 publication Critical patent/EP1441869A1/en
Application granted granted Critical
Publication of EP1441869B1 publication Critical patent/EP1441869B1/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Revoked legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/0408—Moulds for casting thin slabs

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Led Devices (AREA)
  • Lubricants (AREA)

Abstract

An open-ended mold for casting metal strands with a thin slab cross section, the mold having broad-side walls which form a central widening region which extends from the mold inlet edge to the mold outlet edge and at the outlet edge opens out in a rectangular outlet cross section. To prevent to a great extent the strand from coming away from the broad-side walls, the contour of the mold cavity in the widening region is formed, as seen in sectional planes taken at right angles to the longitudinal axis of the mold, by curves which at least in partial regions form clothoids or clothoidal curves, within which sudden changes in curvature (Deltak) are minimized or reduced to zero. The curvature reduces to flat at the mold outlet edge. Other cavity surface features are disclosed.

Description

Die Erfindung betrifft eine Durchlaufkokille für eine Stranggießanlage, insbesondere eine Stahlstrang-Durchlaufkokille, zum Gießen eines Metallstranges mit einem Dünnbrammenquerschnitt mit maximal 150 mm Dicke, mit einem von gekühlten Breitseitenwänden und Schmalseitenwänden gebildeten Formhohlraum, wobei die einander gegenüberliegenden Breitseitenwände einen zentralen Erweiterungsbereich bilden, der in Richtung zu den einander gegenüberliegenden Schmalseitenwänden in Schmalseiten-Verstellbereiche übergeht.The invention relates to a continuous casting mold for a continuous casting plant, in particular a continuous steel casting mold, for casting a metal strand having a thin slab cross section with a maximum thickness of 150 mm, with a mold cavity formed by cooled broad side walls and narrow side walls, wherein the opposite broad side walls form a central extension region which in Direction to the opposite narrow side walls in narrow-side adjustment ranges passes.

Durchlaufkokillen dieser Art werden in der Praxis als "Trichterkokillen" bezeichnet und sind mit unterschiedlichen Ausgestaltungen des trichterförmigen Erweiterungsbereiches in der Literatur beschrieben. Die vielen Ausführungsformen, die von der ursprünglichen Rossi-Kokille (DE-C 887 990) und der ersten Verstellkokille mit einem trichterförmigen Erweiterungsbereich (EP-B 149 734) abgeleitet wurden, reflektieren die Probleme bei der Strangschalenbildung und der Umformung dieser Strangschale im räumlich gekrümmten Erweiterungsbereich.Continuous molds of this type are referred to in practice as "funnel cooils" and are described with different embodiments of the funnel-shaped extension region in the literature. The many embodiments, which were derived from the original Rossi mold (DE-C 887 990) and the first adjustment mold with a funnel-shaped extension region (EP-B 149 734), reflect the problems in the strand shell formation and the deformation of this strand shell in the spatially curved extension area.

Eingangsseitig weisen die bekannten Durchlaufkokillen im Bereich des Meniskus einen spindelförmigen Formhohlraumquerschnitt auf, der in Richtung zu den Schmalseitenwänden auf das Maß des zu gießenden Stranges kontinuierlich verengt ist und der in Strangausziehrichtung bzw. Gießrichtung entweder noch innerhalb der Kokillenlänge oder direkt im Austrittsquerschnitt oder im nachfolgenden Stütz- und Führungsrollengerüst der Stranggießanlage auf das Maß der gewünschten Strangdicke zurückgeführt ist.On the input side, the known continuous molds in the region of the meniscus on a spindle-shaped mold cavity cross-section which is continuously narrowed in the direction of the narrow side walls to the extent of the strand to be cast and in strand extraction direction or casting either within the mold or directly in the outlet section or in the subsequent support - And guide roller frame of the continuous casting plant is returned to the extent of the desired strand thickness.

Durch diese Ausgestaltung ist es möglich, in einer derartigen Kokille Stahlstränge zu erzeugen, die bei üblichen Brammenbreiten Strangdicken von weniger als 150 mm, vorzugsweise jedoch 30 bis 100 mm aufweisen und gleichzeitig Schmelze mit Tauchgießrohren in die Durchlaufkokille einzubringen, die dicker sind, als die Zieldicke für den Gussstrang.With this configuration, it is possible to produce in such a mold steel strands, the strand widths of less than 150 mm, but preferably 30 to 100 mm in conventional slab widths and at the same time introduce melt with immersion pipes in the continuous casting mold, which are thicker than the target thickness for the cast strand.

Aus der EP-A 1 002 599, der DE-A 39 07 351 und der EP-A 552 501 sind bereits Durchlaufkokillen bekannt, deren trichterförmiger Erweiterungsbereich in normal zur Kokillenlängsachse gelegten Schnittebenen von Kreisbogenabschnitten gebildet ist, die die konkav-konvex-gekrümmte Spindelform nachbilden. Insbesondere in den Wendepunkten, in denen Kreisbögen mit voneinander abweichenden Radien fluchtend ineinander übergehen, kommt es zu großen Radius- und Krümmungssprüngen. An diesen Unstetigkeitsstellen hebt die Strangschale von der Kokillenwand ab, wodurch inhomogene Temperaturverhältnisse in der Strangschale und daraus resultierend ein ungleichmäßiges Strangschalenwachstum auftritt. In weiterer Folge führt dies zu Temperaturspannungen zwischen benachbarten Strangzone und erhöhten Belastungen, sowie unter Umständen zu Schädigungen der Strangschale.From EP-A 1 002 599, DE-A 39 07 351 and EP-A 552 501 are already known continuous casting molds, the funnel-shaped extension region is formed in normal to Kokillenlängsachse cutting planes of circular arc sections that the simulate concave-convex-curved spindle shape. In particular, in the turning points, in which arcs with different radiuses in alignment with each other, there are large radius and curvature jumps. At these points of discontinuity, the strand shell lifts off the mold wall, as a result of which inhomogeneous temperature conditions in the strand shell and, as a result, uneven strand shell growth occur. Subsequently, this leads to temperature stresses between adjacent strand zone and increased loads, and possibly to damage the strand shell.

Aus der EP-A 552 501, der EP-A 909 597, der GB-A 2 329 141 und der DE-A 39 07 351 sind beispielsweise Durchlaufkokillen bekannt, bei denen sich die Kontur des trichterförmigen Erweiterungsbereiches in Längsrichtung, d. h. entlang von Schnittebenen parallel zur Kokillenlängsachse sprunghaft bzw. mit großer Krümmungsänderung verändern. Zumeist betrifft dies Kokillen, deren trichterförmiger Erweiterungsbereich bereits in einem größeren Abstand von der Kokillenausgangskante in einem Rechteckquerschnitt endet. Neben den bereits zuvor beschriebenen Nachteilen der plötzlichen bzw. großen Radius- und Krümmungsänderungen der den Erweiterungsbereich beschreibenden Kurven, ergeben sich zusätzliche Belastungen der Strangschale durch die Kokillenoszillation. Das lokal verstärkte Klopfen der Kokille auf den trichterförmigen Keil des Stranges bewirkt eine zusätzliche Beeinträchtigung der Strangschale in diesem Bereich. Aus der GB-A 2 329 141 ist es weiters bekannt, die Kontur des trichterförmigen Erweiterungsbereiches durch klothoidenähnlichen Kurven darzustellen. Durch die Rückführung des trichterförmigen Erweiterungsbereiches innerhalb einer Teilstrecke der Kokillenlänge kommt es trotzdem zu erheblichen Krümmungsänderungen.From EP-A 552 501, EP-A 909 597, GB-A 2 329 141 and DE-A 39 07 351, for example continuous molds are known in which the contour of the funnel-shaped enlargement region in the longitudinal direction, i. H. change along cutting planes parallel to the mold longitudinal axis abruptly or with a large change in curvature. In most cases, this relates to molds whose funnel-shaped extension region already ends in a rectangular cross-section at a greater distance from the mold exit edge. In addition to the above-described disadvantages of the sudden or large changes in radius and curvature of the curves describing the widening region, additional loads on the strand shell result from the mold oscillation. The locally reinforced tapping of the mold on the funnel-shaped wedge of the strand causes an additional impairment of the strand shell in this area. From GB-A 2 329 141 it is further known to represent the contour of the funnel-shaped extension region by clothoid-like curves. Due to the return of the funnel-shaped extension region within a section of the mold length, there are nevertheless considerable changes in curvature.

Eine Durchlaufkokille der eingangs beschriebenen Art, mit einem Erweiterungsbereich, der sich von der Kokilleneingangskante über die gesamte Kokillenlänge erstreckt und erst im Kokillenausgangsquerschnitt auf den annähernd Rechteckquerschnitt des zu gießenden Stranges zurückgenommen wird, ist bereits aus der DE-C 35 01 422 bekannt. Bei dieser Kokille ist die Kontur des Erweiterungsbereiches in normal zur Kokillenlängsachse gelegten Schnittebenen von aneinander fluchtend anschließenden Kreisbögen gebildet und weist ebenfalls die zuvor beschriebenen Nachteile großer Krümmungsänderungen auf. Der durch die Rückformung des Erweiterungsbereiches zwangsweise auftretenden Verkürzung der Strangumfangslänge wird durch eine entsprechende Anstellung der Schmalseitenwände entgegengewirkt und so bereits eine Strangschalenverwerfung vermieden.A continuous mold of the type described above, with an extension region which extends from the Kokilleneingangskante over the entire Kokillenlänge and is withdrawn only in Kokillenausgangsquerschnitt on the approximately rectangular cross-section of the strand to be cast, is already known from DE-C 35 01 422. In the case of this mold, the contour of the widening region is formed in sectional planes laid perpendicular to the longitudinal axis of the mold by circular arcs adjoining one another and likewise has the disadvantages of large changes in curvature described above. The forcibly occurring due to the reshaping of the extension region shortening of the strand circumference length is counteracted by a corresponding employment of the narrow side walls and thus already avoided a strand shell distortion.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, die beschriebenen Nachteile des bekannten Standes der Technik zu vermeiden und eine Durchlaufkokille vorzuschlagen, bei der die Kontur des Formhohlraumes derart optimiert ist, dass ein Abheben des Stranges von der Kokillenwand vom Meniskus bis zur Kokillenaustrittskante weitgehend verhindert wird und somit eine homogenere Strangschalenbildung in der Kokille gewährleistet ist.The object of the present invention is therefore to avoid the described disadvantages of the known prior art and to propose a continuous casting mold in which the contour of the mold cavity is optimized such that lifting of the strand from the mold wall from the meniscus to the mold exit edge is largely prevented and thus a more homogeneous strand shell formation is ensured in the mold.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Kombination der Merkmale des Anspruchs 1 gelöst. Eine weitgehende Vermeidung von Krümmungssprüngen schafft die besten Bedingungen für eine optimale Strangschalenausbildung.This object is achieved by the combination of the features of claim 1. The avoidance of curvature jumps creates the best conditions for optimal strand shell formation.

Der beschriebene Vorteil einer Verminderung des Abhebens der Strangschale stellt sich gleichermaßen ein, wenn näherungsweise oder exakt von Kreisbögen oder Geraden gebildete Kurvenabschnitte durch von Klothoiden oder klothoidenähnliche Kuven gebildete Kurvenabschnitte verbunden sind und Krümmungssprünge dieser Kurvenabschnitte an deren Übergangsstellen minimiert oder auf Null reduziert sind.The described advantage of reducing the lift-off of the strand shell arises equally when approximately or exactly curved sections or straight line curve sections are connected by formed by clothoids or clothoid curves Curve sections and curvature jumps of these curve sections are minimized or reduced to zero at their crossing points.

Eine bevorzugte Ausgestaltung im Mittenbereich des Erweiterungsbereiches ist dann gegeben, wenn die Kontur des Formhohlraumes im Erweiterungsbereich in normal zur Kokillenlängsachse gelegten Schnittebenen von zu den Schmalseitenwänden symmetrisch verlaufenden Kurven mit konvex-konkavem Verlauf gebildet ist, die ausgehend von der Mitte der Formhohlraumkontur mit nur geringer oder keiner Krümmung in einen Bereich mit stetig zunehmender Krümmung übergehen. Damit wird Abhebetendenzen der Strangschale in diesem Zentralbereich wirksam entgegengewirkt.A preferred embodiment in the middle region of the extension region is given if the contour of the mold cavity in the extension region is formed in normal to Kokillenlängsachse cutting planes of symmetrical to the narrow side walls curves with convex-concave curve, starting from the center of the mold cavity contour with only a small or no curvature pass into an area with steadily increasing curvature. This effectively counteracts lift-off tendencies of the strand shell in this central area.

Günstige Bedingungen stellen sich hierbei ein, wenn die Krümmung (k) in der Mitte der Formhohlraumkontur der Bedingung k ≤ 0,3*(4H)/(H2+L2) entspricht,
wobei k = Krümmung (mm)
H = halbe maximale Formhohlraumerweiterung (mm)
L = halbe Breite des Erweiterungsbereiches B1 (mm)In this case, favorable conditions are established when the curvature (k) in the center of the mold cavity contour corresponds to the condition k ≦ 0.3 * (4H) / (H 2 + L 2 ),
where k = curvature (mm)
H = half maximal mold cavity extension (mm)
L = half width of the extension area B 1 (mm)

Eine Verbesserung der Strangschalenbildung und Strangschalenführung entlang der Breitseitenwände stellt sich ein, wenn die Krümmungssprünge beim Übergang vom zentralen Erweiterungsbereich zu den Schmalseiten-Verstellbereichen und am Ort der Wendetangenten im Kurvenverlauf minimiert sind, vorzugsweise gegen Null gehen. Hierbei ergeben sich günstige Bedingungen, wenn die Krümmungssprünge (Δk) beim Übergang vom zentralen Erweiterungsbereich (11) zu den Schmalseiten-Verstellbereichen (12, 13) der Bedingung Δk ≤ 0,5*(4H)/(H2+L2) entsprechen, oder wenn die Krümmungssprünge (Δk) am Ort der Wendetangenten (25) der Bedingung Δk ≤ 0,4*(8H)/(H2+L2) entsprechen.An improvement in the strand shell formation and strand shell guide along the broad side walls adjusts itself when the curvature jumps are minimized in the transition from the central extension region to the narrow side adjustment and at the location of Wendetangenten in the curve, preferably go to zero. This results in favorable conditions when the curvature jumps (.DELTA.k) in the transition from the central extension region (11) to the narrow-side adjustment regions (12, 13) of the Condition .DELTA.k ≦ 0.5 * (4H) / (H 2 + L 2 ), or if the curvature jumps (.DELTA.k) at the location of the turning tangents (25) of the condition .DELTA.k ≦ 0.4 * (8H) / (H 2 + L 2 ) correspond.

Das Abheben der Strangschale von der Breitseitenwand der Kokille wird weitgehend vermieden, wenn die Kontur des Formhohlraumes im Erweiterungsbereich in parallel zur Kokillenlängsachse und den Schmalseitenwänden gelegten Schnittebenen zwischen der Kokilleneingangskante und der Kokillenausgangskante von Geraden gebildet ist. Durch diese lineare Ausbildung des zentralen Ervveiterungsbereiches in Längsrichtung der Kokille tritt eine das Abheben der Strangschale fördernde Krümmungsänderung erst am Kokillenaustritt auf. Dort ist jedoch keine negative Auswirkung durch eine inhomogene Temperaturverteilung zu erwarten, da in diesem Bereich die Einwirkung der direkten Spritzkühlung auf den gegossenen Strang einsetzt.The lifting of the strand shell of the broad side wall of the mold is largely avoided if the contour of the mold cavity in the extension region in parallel to Kokillenlängsachse and the narrow side walls laid cutting planes between the Kokilleneingangskante and the Kokillenausgangskante is formed by straights. As a result of this linear design of the central expansion region in the longitudinal direction of the mold, a change in curvature promoting the lifting of the strand shell occurs only at the mold outlet. There, however, no negative effect is to be expected from an inhomogeneous temperature distribution, since in this area the action of the direct injection cooling on the cast strand begins.

Kritische Bereiche hinsichtlich der Abhebung der Strangschale von der Kokillen-Breitseitenwand bilden die maximale Erweiterung, der Übergang vom zentralen Erweiterungsbereich zu den anschließenden Schmalseiten-Verstellbereichen und die Bereiche des Formhohlraumes, die Wendepunkte aufweisen. Hier wird eine Minimierung der Strangschalenabhebung einerseits dadurch erreicht, dass der Übergang von zentralem Erweiterungsbereich und daran seitlich anschließendem Schmalseiten-Verstellbereich von einer Geraden gebildet ist, die in einer parallel zur Kokillenlängsachse und den Schmalseitenwänden gelegten Schnittebene die Kokilleneingangskante und die Kokillenausgangskante verbindet, andererseits dadurch erreicht, dass die Orte der Wendetangenten in der Kontur des Formhohlraumes bei normal zur Kokillenlängsachse gelegten Schnittebenen zwischen Kokilleneingangskante und Kokillenausgangskante Geraden bilden, die in einer parallel zur Kokillenlängsachse gelegten Schnittebene liegen.Critical areas with respect to the separation of the strand shell from the mold wide side wall form the maximum extension, the transition from the central extension region to the subsequent narrow side adjustment and the areas of the mold cavity having inflection points. Here, a minimization of the strand bowl lift on the one hand achieved in that the transition from the central extension region and laterally adjoining narrow-side adjustment is formed by a straight line connecting the Kokilleneingangskante and the Kokillenausgangskante in a plane parallel to Kokillenlängsachse and the narrow side walls cutting plane, on the other hand achieved in that the locations of the wedge tangents in the contour of the mold cavity form straight lines between the mold inlet edge and the mold exit edge at cutting planes laid perpendicular to the longitudinal axis of the mold, which lie in a cutting plane parallel to the mold longitudinal axis.

In Anlehnung an die betriebliche Praxis ist es vorteilhaft, wenn die Geraden im Ausmaß der Strangschrumpfung geneigt angeordnet sind. Die Neigung entspricht in ihrer räumlichen Orientierung und Größenordnung den für die Konuseinstellung der Schmalseiten üblichen Werten. Durch diese Maßnahme soll vermieden werden, dass die Strangschale in Strangabzugsrichtung einen Übergang von einem parallelen Wandbereich in den Erweiterungsbereich durchlaufen muss.Based on the operational practice, it is advantageous if the straight lines are inclined in the extent of strand shrinkage. In terms of its spatial orientation and magnitude, the inclination corresponds to the values customary for cone adjustment of the narrow sides. This measure is intended to prevent the strand shell in the strand withdrawal direction from having to pass through a transition from a parallel wall region into the expansion region.

Um speziellen Erstarrungs- und Schrumpfbedingungen besonderer Stahlqualitäten zu entsprechen ist es zweckmäßig, wenn die Kontur des Formhohlraumes im Erweiterungsbereich in parallel zur Kokillenlängsachse und den Schmalseitenwänden gelegten Schnittebenen zwischen der Kokilleneingangskante und der Kokillenausgangskante in Abhängigkeit von den Erstarrungsbedingungen des zu vergießenden Metalles einen kurvenförmigen, vorzugsweise parabolischen Verlauf aufweist. Dies gilt speziell auch für die Bereiche des Überganges vom zentralen Erweiterungsbereich zu den anschließenden Schmalseiten-Verstellbereichen und den Orten der Wendepunkte bzw. Wendetangenten, gegebenenfalls unter Berücksichtigung einer schrumpfungsabhängigen Neigung.In order to meet special solidification and shrinkage conditions of special steel grades, it is expedient if the contour of the mold cavity in the extension region in cutting planes parallel to the Kokillenlängsachse and the narrow side walls between the Kokilleneingangskante and the Kokillenausgangskante as a function of the solidification conditions of the metal to be cast has a curved, preferably parabolic course. This is especially true for the areas of transition from the central extension area to the adjoining narrow-side adjustment areas and the locations of the inflection points or Wendet tangents, possibly taking into account a shrinkage-dependent inclination.

Weitere günstige Einflüsse auf die Qualität des zu gießenden Stranges ergeben sich, wenn die Krümmungsradien der Kontur des Formhohlraumes im Erweiterungsbereich in normal zur Kokillenlängsachse gelegten Schnittebenen zwischen der Kokilleneingangskante und der Kokillenausgangskante in Richtung zur Kokillenausgangskante größer werden und an der Ausgangskante unendlich betragen. Unter Bedachtnahme auf ein Kokillen-Gesamtkonzept ist es zweckmäßig, wenn die Breitseitenwände in den Schmalseiten-Verstellbereichen im wesentlichen parallel zueinander angeordnet sind und die Schmalseitenwände in Abhängigkeit vom Schrumpfverhalten des jeweils zu vergießenden Metalls konvex ausgebildet sind.Further favorable influences on the quality of the strand to be cast arise when the radii of curvature of the contour of the mold cavity in the extension region in the direction normal to Kokillenlängsachse cutting planes between the Kokilleneingangskante and the Kokillenausgangskante be greater towards Kokillenausgangskante and be infinitely at the exit edge. Taking into account an overall mold concept, it is expedient if the broad side walls are arranged substantially parallel to one another in the narrow-side adjustment regions and the narrow side walls are convex in dependence on the shrinkage behavior of the respective metal to be cast.

Weiter Einzelheiten, Merkmale und Vorteile ergeben sich aus den nachstehenden Erläuterungen und Darstellungen eines den Schutzumfang nicht einschränkenden Ausführungsbeispieles.Further details, features and advantages will become apparent from the following explanations and illustrations of a non-limiting the scope of the embodiment.

Es zeigen:

Fig. 1a, 1b, 1c,
eine schematische Darstellung der erfindungsgemäßen Durchlaufkokille in Grundriss (Ansicht Z), Aufriss und Kreuzriss (Schnitt A-A) nach einer möglichen Ausführungsform der Erfindung.
Fig.1d
eine weitere Ausführungsform der erfindungsgemäßen Durchlaufkokille im Kreuzriss (analog zu Schnitt A-A in Fig. 1c),
Fig. 2
die erfindungsgemäße Durchlaufkokille in einem Längsschnitt mit Tauchgießrohr und gegossenem Strang,
Fig. 3
das Abhebeverhalten des Stranges von der Breitseitenwand bei großen Krümmungsänderungen in einem rechteckig ausgeformten zentralen Erweiterungsbereich in einer Stranggießkokille nach dem Stand der Technik,
Fig. 4
das Abhebeverhalten des Stranges von der Breitseitenwand bei großen Krümmungsänderungen in einem trapezförmig ausgeformten zentralen Erweiterungsbereich in einer Stranggießkokille nach dem Stand der Technik,
Fig. 5
das Abhebeverhalten des Stranges von der Breitseitenwand bei minimierten Krümmungsänderungen in einem rechteckig ausgeformten zentralen Erweiterungsbereich in einer Stranggießkokille nach der Erfindung,
Fig. 6
einen Vergleich der Kontur des zentralen Erweiterungsbereiches und der zugehörigen Krümmungsverläufe bei der erfindungsgemäßen Kokille und einer Kokille nach dem Stand der Technik.
Show it:
1a, 1b, 1c,
a schematic representation of the continuous casting mold according to the invention in plan (view Z), elevation and cross-sectional view (section AA) according to a possible embodiment of the invention.
Fig.1d
a further embodiment of the continuous mold according to the invention in the cross-section (analogous to section AA in Fig. 1c),
Fig. 2
the continuous casting mold according to the invention in a longitudinal section with immersion casting tube and cast strand,
Fig. 3
the lifting behavior of the strand from the broad side wall with large changes in curvature in a rectangularly shaped central extension region in a continuous casting mold according to the prior art,
Fig. 4
the lifting behavior of the strand from the broad side wall with large changes in curvature in a trapezoidally shaped central extension region in a continuous casting mold according to the prior art,
Fig. 5
the lifting behavior of the strand from the broad side wall with minimized changes in curvature in a rectangular shaped central extension region in a continuous casting mold according to the invention,
Fig. 6
a comparison of the contour of the central extension region and the associated curvature curves in the mold according to the invention and a mold according to the prior art.

In Fig. 1a bis 1 c ist in einer schematischen Darstellung eine Durchlaufkokille der erfindungsgemäßen Art dargestellt. Sie besteht aus zwei einander gegenüberliegenden Breitseitenwänden 1, 2 und zwei einander ebenfalls gegenüberliegenden und im Sinne einer Formatverstellung zwischen zwei Positionen B, B1 verstellbaren Schmalseitenwänden 3, 4. Von den Breitseitenwänden 1, 2 und den Schmalseitenwänden 3, 4 wird zwischen den Kokilleneingangskanten 5 und den Kokillenausgangskanten 6 der Formhohlraum 7 der Durchlaufkokille begrenzt, in dem zwischen einem Meniskus (Gießspiegel) 8 und der Kokillenausgangskante 6 ein Gussstrang, bestehend aus einer Strangschale 9 und einem flüssigen Kern 10, geformt wird, wie in Fig.2 veranschaulicht.In Fig. 1a to 1 c, a continuous casting mold of the type according to the invention is shown in a schematic representation. It consists of two opposite broad side walls 1, 2 and two also opposite one another and in the sense of a format adjustment between two positions B, B1 adjustable narrow side walls 3, 4. Of the broad side walls 1, 2 and the narrow side walls 3, 4 is between the mold input edges 5 and the Kokillenausgangskanten 6 of the mold cavity 7 of the continuous mold, in which between a meniscus (Gießspiegel) 8 and the Kokillenausgangskante 6, a cast strand, consisting of a strand shell 9 and a liquid core 10, is formed, as illustrated in Figure 2.

Die Breitseitenwände 1, 2 weisen einen zentralen Erweiterungsbereich 11 auf, der im wesentlichen vom engsten Verstellbereich B1 der Schmalseitenwände 3, 4 begrenzt ist und beidseitig in die Schmalseiten-Verstellbereiche 12, 13 übergeht. Diese Schmalseiten-Verstellbereiche sind von zueinander planparallelen Wandteilen der Breitseitenwände 1, 2 gebildet und erstrecken sich von der Kokilleneingangskante 5 bis zur Kokillenausgangskante 6. In Abweichung von dieser Ausführungsform ist es durchaus möglich, dass die Breitseitenwände im Bereich der Schmalseiten-Verstellbereiche in Strangabzugsrichtung oder in Richtung zu den Schmalseitenwänden konvergierend angeordnete ebene Flächen bilden.The wide side walls 1, 2 have a central extension region 11, which is essentially limited by the narrowest adjustment range B1 of the narrow side walls 3, 4 and merges into the narrow-side adjustment regions 12, 13 on both sides. These narrow-side adjustment ranges are formed by mutually plane-parallel wall parts of the broad side walls 1, 2 and extend from the Kokilleneingangskante 5 to Kokillenausgangskante 6. In deviation from this embodiment, it is quite possible that the broad side walls in the narrow side adjustment ranges in strand withdrawal direction or in Form converge to the narrow side walls converging arranged flat surfaces.

Der zentrale Erweiterungsbereich 11 weist an den Kokilleneingangskanten 5 einen spindelförmig zu den Schmalseiten-Verstellbereichen 12, 13 verjüngten Querschnitt auf. Er ist in seinem Mittenbereich mit einer für die Aufnahme eines Tauchgießrohres 14 ausreichende Breite ausgestattet und zu den Schmalseiten-Verstellbereichen 12, 13 hin durch Kurven 15 mit weitgehend sprungfreiem Krümmungsverlauf auf die Dicke D des zu gießenden Metallstranges reduziert. Diese Kurven 15 bestehen beispielsweise aus Kreisbögen 16, 17, die durch Klothoiden 18, 19, 20, 21 oder klothoidenähnliche Kurven fluchtend verbunden sind und deren Krümmungsverlauf sprungfrei oder sprungminimierend verläuft.The central extension region 11 has a spindle-shaped tapered cross-section to the narrow-side adjustment regions 12, 13 at the mold inlet edges 5. It is equipped in its central region with a sufficient width for receiving a Tauchgießrohres 14 and to the narrow-side adjustment ranges 12, 13 through curves 15 with largely jump-free curvature to the thickness D of reduced casting metal strand. These curves 15 consist for example of circular arcs 16, 17, which are connected in alignment by clothoids 18, 19, 20, 21 or clothoid-like curves and the curvature of which runs without jump or jump minimizing.

Der zentrale Erweiterungsbereich 11 ist zwischen Kokilleneingangskante 5 und Kokillenausgangskante 6 kontinuierlich verengt und wird an der Kokillenausgangskante 6 auf das Maß eines rechteckigen Austrittsquerschnittes 22 reduziert, der dem gewünschten Gießquerschnitt entspricht. Der Konturverlauf des zentralen Erweiterungsbereiches 11 zwischen Kokilleneingangskante 5 und Kokillenausgangskante 6 wird, bezogen auf eine Schnittebene, die parallel zur Kokillenlängsachse 23 und parallel zu den Schmalseitenwänden 3, 4 gelegt ist, von Geraden 24a, 24b,... 24n gebildet. Diese lineare Ausgestaltung des zentralen Erweiterungsbereiches in Gießrichtung gewährleistet Verformungsfreiheit in der vertikalten Strangabzugsrichtung. Dieser Festlegung der Schnittebene liegt die Annahme zugrunde, dass die Schmalseitenwände 3, 4 planparallel zueinander angeordnet sind und daher keine Konusanstellung vorliegt. Somit sind die Stirnseiten der ebenen Schmalseitenwände parallel zur Kokillenlängsachse orientiert. Eine in der Praxis vorgesehene Konusanstellung der Schmalseitenwände ändert daher nichts an der Orientierung der beschriebenen Geraden. Der zentrale Erweiterungsbereich 11 kann zwischen Kokilleneingangskante 5 und Kokillenausgangskante 6 auch durch eine Kurve mit parabolischem Verlauf 26 verengt werden. (Fig. 1d)The central extension region 11 is continuously narrowed between Kokilleneingangskante 5 and Kokillenausgangskante 6 and is reduced at the Kokillenausgangskante 6 to the dimension of a rectangular outlet cross-section 22, which corresponds to the desired Gießquerschnitt. The contour of the central extension region 11 between Kokilleneingangskante 5 and Kokillenausgangskante 6, based on a sectional plane which is parallel to Kokillenlängsachse 23 and parallel to the narrow side walls 3, 4, formed by lines 24a, 24b, ... 24n. This linear design of the central extension region in the casting direction ensures freedom of deformation in the vertical strand withdrawal direction. This determination of the cutting plane is based on the assumption that the narrow side walls 3, 4 are arranged plane-parallel to each other and therefore there is no Konusanstellung. Thus, the end faces of the flat narrow side walls are oriented parallel to the Kokillenlängsachse. A provided in practice Konusanstellung the narrow side walls therefore does not change the orientation of the described straight line. The central enlargement region 11 can also be narrowed between the mold inlet edge 5 and mold exit edge 6 by a curve with a parabolic course 26. (Fig. 1d)

Fig. 3 veranschaulicht Ergebnisse von numerischen Untersuchungen auf Finite-Elemente-Basis in einem Halbschnitt einer Breitseitenwand zwischen Meniskus und Kokillenausgangskante am Beispiel einer Durchlaufkokille nach dem Stand der Technik mit einem zentralen in der Stirnansicht rechteckig ausgeformten Erweiterungsbereich, der sich in Querrichtung zwischen der Linie I, die der Kokillenlängsachse (23) in Fig. 1a entspricht, und dem Schmalseiten-Verstellbereich und in Längsrichtung zwischen Meniskus und der Linie A erstreckt. Die hellen Flächen zeigen Bereiche, an denen das Abheben der Strangschale von der Breitseitenwand besonders markant hervortritt. In diesen Bereichen tritt eine große Krümmungsänderung in der Kontur des zentralen Erweiterungsbereiches auf. An diesen Stellen ist mit inhomogenen Temperaturverhältnissen und verringertem Strangschalenwachstum zu rechnen. Es können hier im wesentlichen drei Bereiche in Querrichtung, angedeutet durch die vertikallen Linien I, II, III, und ein Bereich in Längsrichtung, angedeutet durch die horizontale Linie A unterschieden werden. Besonders gefährdet ist der Bereich mit der größten Erweiterung in der Kokille (Linie I), gefolgt von zwei Bereichen (Linien II, III) an den Kurvenübergängen zum Rand der Kokille hin. In Längsrichtung folgt am Ende des Trichters ein ausgedehnter Bereich (Linie A) mit verschwindendem Kontakt der Strangschale zur Breitseitenwand. Dies kann als gravierender Nachteil von Trichterkokillen angesehen werden, deren Trichter innerhalb der Kokille endet.Fig. 3 illustrates results of finite element based numerical studies in a half section of a broad side wall between meniscus and mold exit edge using the example of a prior art continuous casting mold with a central extension area of rectangular shape in the end view extending transversely between the line I , which corresponds to the Kokillenlängsachse (23) in Fig. 1a, and the narrow-side adjustment and extends in the longitudinal direction between the meniscus and the line A. The bright areas show areas where the lifting of the strand shell from the broad side wall is particularly striking. In these areas, a large change of curvature occurs in the contour of the central extension area. At these points inhomogeneous temperature conditions and reduced strand shell growth can be expected. Here, essentially three regions in the transverse direction, indicated by the vertical lines I, II, III, and a region in the longitudinal direction, indicated by the horizontal line A, can be distinguished. The area with the largest enlargement in the mold (line I) is particularly at risk, followed by two areas (lines II, III) at the curve transitions to the edge of the mold. In Longitudinally follows at the end of the funnel an extended area (line A) with vanishing contact of the strand shell to the broad side wall. This can be regarded as a serious disadvantage of funnel cooils, the funnel ends within the mold.

Fig. 4 zeigt analoge Ergebnisse bezüglich einer Trichterkokille mit V-förmiger Verengung der Erweiterungsbereiches zwischen Meniskus und Kokillenausgangskante, wie sie ebenfalls aus dem Stand der Technik bekannt ist. Der strukturelle Aufbau der Darstellung entspricht der Fig. 3. Auch bei diesem Kokillentyp stellen sich große Bereiche mit gestörtem Kontakt zwischen Strangschale und Kokillenwand ein. Der Grund liegt in der V-förmigen Trichterkante (Linie V), die schräg zur Gießrichtung liegt und die der Strang / die Strangschale passieren muss. Die damit verbundenen Krümmungsänderungen in Längsrichtung verursachen diese Störungen des Kontaktverhaltens.Fig. 4 shows analogous results with respect to a funnel mold having a V-shaped constriction of the extension area between meniscus and mold exit edge, as is also known from the prior art. The structural design of the representation corresponds to FIG. 3. Also in this Kokillentyp set up large areas with disturbed contact between strand shell and mold wall. The reason lies in the V-shaped funnel edge (line V), which lies obliquely to the casting direction and must pass through the strand / strand shell. The associated bending changes in the longitudinal direction cause these disturbances of the contact behavior.

Fig. 5 zeigt die Ergebnisse der numerischen Untersuchung auf Finite-Elemente-Basis an Hand einer erfindungsgemäßen Durchlaufkokille. Der strukturelle Aufbau dieser Darstellung entspricht wiederum dem der Fig. 3. Infolge der erfindungsgemäßen Optimierung der Kontur des Formhohlraumes der Kokille stellen sich helle Bereiche mit gestörtem Kontakt zwischen Strangschale und Breitseitenwand nur mehr in unmittelbarer Nähe der Kokillenaustrittskante ein, wo keine negativen Auswirkungen auf die Strangschalenbildung mehr auftreten.FIG. 5 shows the results of the finite element-based numerical investigation using a continuous casting mold according to the invention. The structural design of this representation corresponds in turn to that of FIG. 3. Due to the inventive optimization of the contour of the mold cavity of the mold bright areas with disturbed contact between strand shell and broad side wall are only in the immediate vicinity of Kokillenaustrittskante where no negative effects on the strand shell formation more occur.

Ein Vergleich der Konturen des Formhohlraumes im Erweiterungsbereich bei einer Trichterkokille nach dem Stand der Technik und einer erfindungsgemäßen Kokille in einer normal zur Kokillenlängsachse gelegten Schnittebene ist in Fig. 6 dargestellt. In der oberen Bildhälfte ist der Konturverlauf über die Kokillenbreite ausgehend von der Kokillenmitte (Kokillenlängsachse) dargestellt und die unteren Bildhälfte zeigt den zugeordneten Krümmungsverlauf über die Kokillenbreite. Der mit punktierten Linien dargestellte Konturverlauf nach dem Stand der Technik ist von zwei ineinander übergehenden Kreisbogenabschnitten gebildet und endet in einer Geraden, die den Schmalseiten-Verstellbereich kennzeichnet. Der zugehörige mit punktierter Linie dargestellte Krümmungsverlauf springt im Kontaktpunkt der beiden Kreisbogenabschnitt (Wendepunkt 25') von einem bis dorthin konstanten negativen Wert zu einem konstanten positiven Wert. Hier tritt die als nachteilig beschriebene massive Unstetigkeitsstelle im Krümmungsverlauf auf, die wesentlich zum Abheben der Strangschale beiträgt. Wirkungsgleiche Verhältnisse liegen am Übergang vom Kreisbogen zur Geraden am Übergang zum Schmalseiten-Verstellbereich auf. Hier springt die Krümmung in einer Unstetigkeitsstelle auf den Wert Null zurück. Im Vergleich dazu ist mit durchgehender Linie der Konturverlauf nach einer Ausführungsform der Erfindung dargestellt, der ausgehend von der Kokillenmitte von einer Klothoide 18 oder klothoidenähnlichen Kurve mit konstant anwachsender Krümmung gebildet ist, an die sich ein Kreisbogenabschnitt 16 mit konstanter Krümmung anschließt. Daran schließt ein von zwei Klothoiden 19,20 oder klothoidenähnlichen Kurven gebildeter Übergangsabschnitt an, in dessen Verlauf die Krümmung von einem negativen Maximalwert bei Durchlaufen eines Wendepunktes 25 kontinuierlich zu einem positiven Maximalwert verändert wird. In weiterer Folge schließt ein Kreisbogenabschnitt 17 mit einem positiven Krümmungswert an, der im weiteren mit einer Klothoide 21 oder klothoidenähnlichen Übergangskurve auf den Krümmungswert Null einer Gerade übergeführt wird. Die Vermeidung von Krümmungssprüngen ist durch diesen Konturverlauf gegeben.A comparison of the contours of the mold cavity in the extension region in a funnel mold according to the prior art and a mold according to the invention in a normal to the Kokillenlängsachse cutting plane is shown in Fig. 6. In the upper half of the figure, the contour over the mold width is shown starting from the center of the mold (mold longitudinal axis), and the lower half of the image shows the associated curve over the mold width. The contour curve according to the prior art shown by dotted lines is formed by two arc segments merging into one another and ends in a straight line which identifies the narrow-side adjustment region. The associated curve shown with a dotted line jumps at the point of contact of the two circular arc section (inflection point 25 ') from a negative value to a constant value to a constant positive value. Here occurs the disadvantageous described massive discontinuity in the curvature, which contributes significantly to the lifting of the strand shell. Equivalent conditions are present at the transition from the circular arc to the straight line at the transition to the narrow-side adjustment range. Here, the curvature jumps back to zero in a point of discontinuity. In comparison, a continuous line of the contour curve is shown according to an embodiment of the invention, starting from the Kokillenmitte of a Clothoid 18 or clothoid-like curve is formed with a constantly increasing curvature, which is followed by a circular arc section 16 with constant curvature. This is followed by a transition section formed by two clothoids 19, 20 or clothoid-like curves, in the course of which the curvature is continuously changed from a negative maximum value when passing through an inflection point 25 to a positive maximum value. Subsequently, a circular arc section 17 connects with a positive curvature value, which is subsequently converted to the curvature value zero of a straight line with a clothoid 21 or clothoid-like transition curve. The avoidance of curvature jumps is given by this contour.

Anstelle der in diesem Ausführungsbeispiel angegebenen Kreisbogenabschnitte im Konturverlauf können auch näherungsweise kreisbogenförmig ausgebildete Kurvenabschnitte verwendet werden. Im Bereich der maximalen Erweiterung im Erweiterungsbereich kann ein von einer Geraden oder näherungsweise von einer Geraden gebildeter Kurvenabschnitt vorgesehen werden. Alle diese Abwandlungen liegen im Schutzbereich der Erfindung.Instead of the circular arc sections in the contour profile indicated in this exemplary embodiment, approximately arc-shaped curved sections can also be used. In the area of the maximum extension in the extension area, a curve section formed by a straight line or approximately by a straight line can be provided. All of these modifications are within the scope of the invention.

Claims (18)

  1. Open-ended mold for a continuous casting installation, in particular an open-ended steel casting mold, for casting a metal strand with a thin slab cross section with a maximum thickness of 150 mm, with a mold cavity (7) formed by cooled broad-side walls (1, 2) and narrow-side walls (3, 4), the mutually opposing broad-side walls forming a central widening region (11), and the broad-side walls (1,2) and the narrow-side walls (3,4) forming a rectangular outlet cross section (22) on the mould outlet edge (6) and the central widening region (11) going over in the direction of the mutually opposing narrow-side walls (3, 4) into narrow-side adjusting regions (12, 13), the central widening region (11) extending from the mould inlet edge (5) to the mould outlet edge (6) and the contour of the mold cavity (7) in the widening region (11) from the mould inlet edge (5) to the mould outlet edge (6) being formed in sectional planes taken at right angles to a longitudinal axis (23) of the mold by curves (15) which at least in partial regions form clothoids (18, 19, 20, 21) or clothoidal curves, within which the sudden changes in curvature (Δk) are minimized or reduced to zero.
  2. Open-ended mold according to Claim 1, characterized in that curve portions formed approximately or exactly by arcs of a circle (16, 17) or straight lines are joined by curve portions formed by clothoids (18, 19, 20, 21) or clothoidal curves and sudden changes in curvature (Δk) of these curve portions at their transitional points are minimized or reduced to zero.
  3. Open-ended mold according to Claim 1, characterized in that the contour of the mold cavity (7) in the widening region (11) is formed in sectional planes taken at right angles to the longitudinal axis (23) of the mold by curves (15) running symmetrically in relation to the narrow-side walls (3, 4) with a convex-concave profile, which, starting from the center of the mold cavity contour with only a small or no curvature (k), go over into a region with constantly increasing curvature.
  4. Open-ended mold according to Claim 3, characterized in that the curvature (k) in the center of the mold cavity contour meets the condition k ≤ 0.3*(4H)/(H2+L2),
    where k = curvature (mm)
    H = half the mold cavity widening (mm)
    L = half the width of the widening region B1 (mm).
  5. Open-ended mold according to one of the preceding claims, characterized in that the sudden changes in curvature (Δk) at the transition from the central widening region (11) to the narrow-side adjusting regions (12, 13) and at the location of the inflectional tangents (25) in the curve profile are minimized, preferably tend toward zero.
  6. Open-ended mold according to Claim 5, characterized in that the sudden changes in curvature (Δk) at the transition from the central widening region (11) to the narrow-side adjusting regions (12, 13) meet the condition Δk ≤ 0.5*(4H)/(H2+L2).
  7. Open-ended mold according to Claim 5, characterized in that the sudden changes in curvature (Δk) at the location of the inflectional tangents (25) meet the condition Δk ≤ 0.4*(8H)/(H2+L2).
  8. Open-ended mold according to one of the preceding claims, characterized in that the contour of the mold cavity (7) in the widening region (11) is formed in sectional planes taken parallel to the longitudinal axis (23) of the mold and the narrow-side walls (3, 4) by straight lines (24a, 24b, 24n) between the mold inlet edge (5) and the mold outlet edge (6).
  9. Open-ended mold according to one of the preceding claims, characterized in that the transition from the central widening region (11) and the narrow-side adjusting region (12, 13) laterally adjoining the latter is formed by a straight line (24a) which, in a sectional plane taken parallel to the longitudinal axis (23) of the mold and the narrow-side walls (3, 4), joins the mold inlet edge (5) and the mold outlet edge (6).
  10. Open-ended mold according to one of Claims 1 to 8, characterized in that the locations of the inflectional tangents in the contour of the mold cavity (7) with sectional planes taken at right angles to the longitudinal axis (23) of the mold form straight lines (24d) between the mold inlet edge (5) and the mold outlet edge (6) which lie in a sectional plane taken parallel to the longitudinal axis (23) of the mold.
  11. Open-ended mold according to one of Claims 8 to 10, characterized in that the straight lines (24a, 24b, 24n) are arranged inclined by the extent of strand shrinkage.
  12. Open-ended mold according to one of Claims 1 to 7, characterized in that the contour of the mold cavity (7) in the widening region (11) has in sectional planes taken parallel to the longitudinal axis (23) of the mold and the narrow-side walls (3, 4) a curved, preferably parabolic, profile (26) between the mold inlet edge (5) and the mold outlet edge (6), in dependence on the solidifying conditions of the metal to be cast.
  13. Open-ended mold according to Claim 12, characterized in that the transition from the central widening region (11) and the narrow-side adjusting region (12, 13) laterally adjoining the latter is formed by a curve with an essentially parabolic profile (26) which, in a sectional plane taken parallel to the longitudinal axis (23) of the mold and the narrow-side walls (3, 4), joins the mold inlet edge (5) and the mold outlet edge (6).
  14. Open-ended mold according to Claim 12, characterized in that the locations of the inflectional tangents in the contour of the mold cavity (7) with sectional planes taken at right angles to the longitudinal axis (23) of the mold form curves with an essentially parabolic profile (26) between the mold inlet edge (5) and the mold outlet edge (6) which lie in a sectional plane taken parallel to the longitudinal axis (23) of the mold.
  15. Open-ended mold according to one of Claims 12 to 14, characterized in that the curves with the essentially parabolic profile (26) are arranged inclined by the extent of strand shrinkage.
  16. Open-ended mold according to one of the preceding claims, characterized in that the radii of curvature of the contour of the mold cavity (7) in the widening region (11) in sectional planes taken at right angles to the longitudinal axis (23) of the mold become greater between the mold inlet edge (5) and the mold outlet edge (6) in the direction of the mold outlet edge and are infinite at the outlet edge.
  17. Open-ended mold according to one of the preceding claims, characterized in that the broad-side walls (1, 2) in the narrow-side adjusting regions (12, 13) are arranged essentially parallel to one another.
  18. Open-ended mold according to one of the preceding claims, characterized in that the narrow-side walls (3, 4) are convexly formed in dependence on the shrinking behavior of the metal respectively to be cast.
EP02779287A 2001-09-28 2002-09-02 Continuous casting mould Revoked EP1441869B1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT02779287T ATE344704T1 (en) 2001-09-28 2002-09-02 CONTINUOUS CASTING MILL

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT0154101A AT410766B (en) 2001-09-28 2001-09-28 ended mold
AT15412001 2001-09-28
PCT/EP2002/009765 WO2003028924A1 (en) 2001-09-28 2002-09-02 Continuous casting mould

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1441869A1 EP1441869A1 (en) 2004-08-04
EP1441869B1 true EP1441869B1 (en) 2006-11-08

Family

ID=3688332

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP02779287A Revoked EP1441869B1 (en) 2001-09-28 2002-09-02 Continuous casting mould

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20040244938A1 (en)
EP (1) EP1441869B1 (en)
JP (1) JP2005503928A (en)
AT (2) AT410766B (en)
DE (1) DE50208661D1 (en)
ES (1) ES2278060T3 (en)
WO (1) WO2003028924A1 (en)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1292858C (en) * 2004-01-17 2007-01-03 宝山钢铁股份有限公司 Water-cooled metal continuous-casting crystallizer

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2564723A (en) * 1947-11-06 1951-08-21 Continuous Metalcast Corp Apparatus for the continuous casting of metal slab
AT379093B (en) * 1984-02-16 1985-11-11 Voest Alpine Ag CONTINUOUS CHOCOLATE FOR A CONTINUOUS CASTING SYSTEM
DE3640525C2 (en) * 1986-11-27 1996-02-15 Schloemann Siemag Ag Mold for the continuous casting of steel strip
DE3907351C2 (en) * 1989-03-08 1998-09-24 Schloemann Siemag Ag Pouring funnel of a mold
DE4201363C2 (en) * 1992-01-20 2000-08-10 Sms Demag Ag Mold for the continuous casting of steel strip
DE19710791C2 (en) * 1997-03-17 2000-01-20 Schloemann Siemag Ag Optimized forms of the continuous casting mold and the immersion nozzle for casting steel slabs
DE19728957A1 (en) * 1997-06-30 1999-01-07 Mannesmann Ag Method and device for producing thin slabs
GB9719318D0 (en) * 1997-09-12 1997-11-12 Kvaerner Clecim Cont Casting Improvements in and relating to casting
DE19742795A1 (en) * 1997-09-27 1999-04-01 Schloemann Siemag Ag Funnel geometry of a mold for the continuous casting of metal
DE19753537A1 (en) * 1997-12-03 1999-06-10 Schloemann Siemag Ag Funnel geometry of a mold for the continuous casting of metal
JP4164163B2 (en) * 1998-07-31 2008-10-08 株式会社神戸製鋼所 Metal casting mold
DE19853738A1 (en) * 1998-11-21 2000-05-25 Schloemann Siemag Ag Mold for the continuous casting of metal

Also Published As

Publication number Publication date
JP2005503928A (en) 2005-02-10
US20040244938A1 (en) 2004-12-09
EP1441869A1 (en) 2004-08-04
ATE344704T1 (en) 2006-11-15
ES2278060T3 (en) 2007-08-01
DE50208661D1 (en) 2006-12-21
WO2003028924A1 (en) 2003-04-10
ATA15412001A (en) 2002-12-15
AT410766B (en) 2003-07-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE4131829C2 (en) Liquid-cooled mold for the continuous casting of steel strands in slab format
DE3501422A1 (en) Open-ended mould for a continuous casting installation
EP0323958A1 (en) Device for continuous casting of flat slabs.
EP0766608B1 (en) Continuous casting mould
EP0904873B2 (en) Gate geometry of a continuous casting mould for metal
EP0694355B1 (en) Continuous casting mould of an I-beam preliminary section
DE3601501C3 (en) Mold for the continuous casting of steel strip
EP1441869B1 (en) Continuous casting mould
WO1995020448A1 (en) Continuous casting facility for guiding continuously cast metal
EP0920936B1 (en) Mould for continuous casting
EP0996514B1 (en) Method and device for producing thin slabs
EP0865849A1 (en) Oscillating mould for continuous casting of slabs
EP3130414B1 (en) Melt metallurgy assembly, comprising a mould
EP0179364A2 (en) Continuous casting mold for steel billets with polygonal cross-section
EP2483015A1 (en) Continuous casting die
WO1999014004A1 (en) Method and device for producing slabs in different sizes
EP1002599B1 (en) Mould for the continuous casting of metals
DE19606291C5 (en) Mold pipe
EP2263815B1 (en) Continuous casting mold for casting beam blanks, especially I-beams
DE10030223A1 (en) Continuous casting mold, in particular for the continuous casting of thin slabs
DE19801822C1 (en) Continuous casting of metals
EP1062067A1 (en) Arrangement of an immersed pouring nozzle in an ingot mould for continuous slab steel casting
CH689223A5 (en) Continuous casting mould for H-beam preform profiles

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20040218

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE SK TR

17Q First examination report despatched

Effective date: 20041217

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE SK TR

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20061108

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20061108

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20061108

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20061108

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REF Corresponds to:

Ref document number: 50208661

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20061221

Kind code of ref document: P

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20070208

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20070208

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20070208

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20070214

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20070409

ET Fr: translation filed
REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2278060

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

PLAX Notice of opposition and request to file observation + time limit sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS2

26 Opposition filed

Opponent name: SMS DEMAG AG

Effective date: 20070808

NLR1 Nl: opposition has been filed with the epo

Opponent name: SMS DEMAG AG

PLAF Information modified related to communication of a notice of opposition and request to file observations + time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCOBS2

PLBB Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition received

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20070209

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20070930

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20070930

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20070930

RAP2 Party data changed (patent owner data changed or rights of a patent transferred)

Owner name: SIEMENS VAI METALS TECHNOLOGIES GMBH & CO

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20070902

NLT2 Nl: modifications (of names), taken from the european patent patent bulletin

Owner name: SIEMENS VAI METALS TECHNOLOGIES GMBH & CO

Effective date: 20081029

APBM Appeal reference recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREFNO

APBP Date of receipt of notice of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA2O

APAH Appeal reference modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCREFNO

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20061108

APBQ Date of receipt of statement of grounds of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA3O

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20070902

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20061108

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20061108

RAP2 Party data changed (patent owner data changed or rights of a patent transferred)

Owner name: SIEMENS VAI METALS TECHNOLOGIES GMBH

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20101004

Year of fee payment: 9

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20100916

Year of fee payment: 9

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 20100903

Year of fee payment: 9

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R103

Ref document number: 50208661

Country of ref document: DE

Ref country code: DE

Ref legal event code: R064

Ref document number: 50208661

Country of ref document: DE

APBU Appeal procedure closed

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA9O

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20101119

Year of fee payment: 9

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20101019

Year of fee payment: 9

Ref country code: IT

Payment date: 20100928

Year of fee payment: 9

RDAF Communication despatched that patent is revoked

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREV1

RDAG Patent revoked

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009271

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: PATENT REVOKED

27W Patent revoked

Effective date: 20110224

GBPR Gb: patent revoked under art. 102 of the ep convention designating the uk as contracting state

Effective date: 20110224

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20101006

Year of fee payment: 9

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R107

Ref document number: 50208661

Country of ref document: DE

Effective date: 20110811