EP1384523A1 - Kontinuierliche chromatfreie Rohrbeschichtung durch Wirbelsintern - Google Patents

Kontinuierliche chromatfreie Rohrbeschichtung durch Wirbelsintern Download PDF

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EP1384523A1
EP1384523A1 EP03012962A EP03012962A EP1384523A1 EP 1384523 A1 EP1384523 A1 EP 1384523A1 EP 03012962 A EP03012962 A EP 03012962A EP 03012962 A EP03012962 A EP 03012962A EP 1384523 A1 EP1384523 A1 EP 1384523A1
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EP
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pipe
tube
primer
induction coil
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    • B05D3/0426—Cooling with air

Definitions

  • the object of the invention was to provide a new method which is continuous Chrome-free pipe coating enables.
  • Process for the continuous coating of Pipes are already known.
  • the magazine "Kunststoffe", Volume 57, Issue 1, Pages 21-24 described a process by which pipes with PVC by vortex sintering be coated, however, it does not have good adhesion values and homogeneous Layer thickness distributions received. It cannot be the essential ones Meet the requirements of the automotive industry.
  • the tubes are heated by medium frequency induction. Approximation formulas for the Demand for electrical energy, the coating performance of such a system and the Powder requirements are specified.
  • pipe pieces can be made in a desired Length coupled into an endless strand and in the horizontal continuous process be coated on the outside with plastic powder.
  • Polyamide powders are particularly suitable, especially based on polyamide 11 and polyamide 12. Powders can be used manufactured according to DE 29 06 647 (Hüls AG), with the trade name VESTOSINT (Degussa AG) Process particularly well, because they are a special due to the production in the precipitation process achieve a round grain shape.
  • Adhesion promoter applied. All common types for polymers are suitable as primers, especially those for polyamides. They can be in solution, suspension or Powder form can be applied. They are particularly suitable for VESTOSINT VESTOSINT coordinated adhesion promoter. With a solvent-based adhesion promoter a solids content of approx. 8% is used, then the layer thickness of the vented primer is between 5 and 8 ⁇ m. The method according to the invention can be used uniformly Achieve layer thicknesses of 50 to 1,000 ⁇ m. Layer thicknesses of 50 to 300 are preferred ⁇ m, with the inventive method fluctuations of ⁇ 30% can be achieved can. A commercially available adhesion promoter (e.g. VESTOSINT adhesion promoter WS 5) applied. The layer thickness of the vented primer typically is between 5 and 8 microns. Becomes a solvent-based adhesion promoter used, this usually has a solids content of about 8%.
  • the tubes produced using the method according to the invention are particularly suitable as Hydraulic and brake lines for e.g. the automotive industry.
  • the medium frequency induction heating was chosen because it was a continuous process heating method that is easy to regulate and very quick, using the Another advantage is that the induction coil, which heats the tube through it, directly in the swirling powder can be arranged and there is no loss of heat. at 10,000 Hz and a tube wall thickness of 2 mm, heating at 300 ° C takes 1 s. at heating is even possible at lower frequencies because of the greater depth of penetration faster in front of you, at 2,000 Hz the time would only be 0.73 s for the same conditions.
  • the induction coil is designed as a coiled tube and cooling water flows through it; she remains cold, just like the powder.
  • the generator system consists of the machine generator, which generates the high frequency, the control cabinet with control panel, the capacitor bank and the induction coil.
  • the throughput speed (feed) of the pipes depends on the pipe diameter and wall thickness, i.e. on the weight of the pipe per unit length, and on the generator power.
  • the generator efficiency and the required heating of the pipe also play an important role. Since these last-mentioned influencing variables can, however, be regarded as constant or at least not very variable in a first consideration, corresponding mean numerical values can be assumed.
  • N G ⁇ c p .delta.t 860 ⁇
  • N the generator power in kW
  • G the continuous pipe weight in kg / h
  • cp the specific heat of steel ( ⁇ 0.12 kcal / kg grd.)
  • ⁇ t the required temperature increase of the pipe
  • ⁇ the overall efficiency of the generator system (approx. 0.6 to 0.75).
  • the throughput speed V max in m / min, the generator power N in kW, the pipe outer diameter d a in mm and the pipe wall thickness s are also to be used in mm.
  • the pipe coating system (Fig. 01) consists of:

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  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
  • Chemical Treatment Of Metals (AREA)
  • General Induction Heating (AREA)

Abstract

Es wird eine kontinuierliche Anlage zum chromatfreien Beschichten von Rohren durch Wirbelsintern beschrieben.

Description

Beschichtete Rohre für die Automobilindustrie werden bisher mittels Verwendung von Chrom VI-Verbindungen (Chromate) hergestellt. Chromate werden gebraucht, um beim bisher angewendeten Extrusionsverfahren sehr gute Haftwerte zu erzielen. Dazu werden chromatierte Rohre eingesetzt, auch Aluminiumrohre werden chromatiert, Stahlrohre werden zunächst aluminiert, bevor diese dann chromatiert werden. Ab dem Jahre 2003 werden jedoch von der Automobilindustrie chromfreie Rohre gefordert.
Aufgabe der Erfindung war es, ein neues Verfahren bereitzustellen, welches die kontinuierliche chromfreie Rohrbeschichtung ermöglicht. Verfahren zur kontinuierlichen Beschichtung von Rohren sind bereits bekannt. So wird in der Zeitschrift "Kunststoffe", 57. Jahrgang, Heft 1, Seite 21-24 ein Verfahren beschrieben, mit dem Rohre mit PVC durch Wirbelsintern beschichtet werden, allerdings wird darin nicht auf gute Haftwerte und homogene Schichtdickenverteilungen eingegangen. Es lassen sich damit nicht die wesentlichen Anforderungen der Automobilindustrie erfüllen.
Die Nachteile des Standes der Technik, insbesondere die Haftwerte und die Schichtdickenverteilung, auch bei dünnen Schichten (120 - 150 µm) konnten nun mit einem Verfahren gemäß den Patentansprüchen überwunden werden.
Die Anlage arbeitet bevorzugt automatisch und kontinuierlich und dient zur Außenbeschichtung von Rohren durch Wirbelsintern. Sie besteht aus den folgenden Teilen:
  • 1) der Vorbehandlungsanlage zum Reinigen der im Anlieferungszustand meist fettigen Rohre;
  • 2) dem Primer-Haftvermittler-Becken zum Auftragen des Haftvermittlers zwischen Stahloberfläche und Kunststoffschicht (Sprüh- oder Tauchanlage);
  • 3) der Mittelfrequenz-Induktionsspule 1 zum Einbrennen des Primers und wenn ein lösemittelhaltiger Primer eingesetzt wird zum Verdampfen des Lösemittels;
  • 4) dem Radiallüfter zum schnelleren Abführen des verdampften Lösemittels;
  • 5) der Mittelfrequenz-Induktionsspule 2 zur Vorwärmung des Rohres,
  • 6) dem Wirbelsinterbecken mit integrierter Mittelfrequenz-Induktionsspule 3 zum Aufbringen des Beschichtungsmittels. Da das Beschichtungsmittel einen zu geringen dielektrischen Verlustfaktor hat, erwärmt es sich nicht, während das vorgewärmte durchlaufende Stahlrohr sich sehr schnell auf die gewünschte Temperatur erwärmt. Die Schichtdicke wird beim Wirbelsintern maßgeblich durch Vorwärmtemperatur und Tauchzeit geregelt. Im Falle eines durchlaufenden Rohres bedeutet dies, dass die Schichtdicke durch die Generatorleistung und die Vorschubgeschwindigkeit des Rohres verändert werden kann. Beide können am Schaltpult unabhängig voneinander geregelt werden;
  • 7) den Einbauten im Wirbelsinterbecken, bestehend aus Luftdusche oberhalb des Rohres, um Pulveranhäufungen zu vermeiden und den Strömungsleitblechen unterhalb des Rohres, um Pulvermangel und dadurch resultierend Poren an der Unterseite des Rohres zu vermeiden. Nur durch die speziellen Einbauten kann eine gleichmäßige Schichtdicke sowohl radial, als auch axial gewährleistet werden;
  • 8) der Mittelfrequenz-Induktionsspule 4 zur Glättung der nicht komplett aufgeschmolzenen Beschichtung;
  • 9) der Schmelzstrecke, die benötigt wird, um den nach dem Austritt des Rohres aus der Mittelfrequenz-Induktionsspule 4 anhaftenden Beschichtungsbelag durchzuschmelzen und glattzuschmelzen. Die Schicht ist während des Durchlaufens noch heiß und weich und kann daher leicht verletzt werden. Das Rohr darf daher in dieser Phase nicht über Rollen geführt werden.
  • 10) der Luftdusche zum Vorabkühlen der Rohroberfläche. Die Rohroberflächentemperatur wird dadurch unter den Schmelzpunkt des Beschichtungsmittels geregelt;
  • 11) der Wasserkühlung. Das Rohr läuft in eine Wasserrinne, in der die Schicht weiter abkühlt und erhärtet, so dass hier wieder eine Führung über Rollen möglich ist.
    • Je nach gewünschter Schichtdicke lassen sich die Induktionsspulen unter 5, 6 und 8 in unterschiedlicher Kombination und Leistung betreiben. Folgende Möglichkeiten des Induktionsspulen-Einsatzes sind dabei gegeben:
  • 5 und 8,
  • 5 und 6,
  • 5, 6 und 8,
  • 6,
  • 6 und 8.
    • Die Rohre werden jeweils durch Mittelfrequenzinduktion erwärmt. Näherungsformeln für den Bedarf an elektrischer Energie, die Beschichtungsleistung einer solchen Anlage sowie der Pulverbedarf werden angegeben. Mit dem Verfahren können Rohrstücke in einer gewünschten Länge zu einem endlosen Strang zusammengekoppelt und im horizontalen Durchlaufverfahren mit Kunststoffpulver außenbeschichtet werden. Als Beschichtungsmittel eignen sich wirbelfähige, schmelzbare Polymere oder Gemische daraus. Besonders geeignet sind Polyamid-Pulver, insbesondere auf Basis von Polyamid 11 und Polyamid 12. Dabei lassen sich Pulver hergestellt nach DE 29 06 647 (Hüls AG), mit dem Handelsnamen VESTOSINT (Degussa AG) besonders gut verarbeiten, da sie aufgrund der Herstellung im Fällverfahren eine besonders runde Kornform erreichen. Auf die Rohroberfläche wird zunächst ein handelsüblicher Haftvermittler aufgetragen. Als Primer eignen sich dabei alle gängigen Typen für Polymere, insbesondere diejenigen für Polyamide. Sie können sowohl in Lösung, Suspension oder Pulverform aufgetragen werden. Besonders geeignet für VESTOSINT sind die speziell auf VESTOSINT abgestimmten Haftvermittler. Wird ein lösemittelhaltiger Haftvermittler mit einem Feststoffgehalt von ca. 8 % eingesetzt, so liegt die Schichtdicke des abgelüfteten Primers zwischen 5 und 8 µm. Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren lassen sich einheitliche Schichtdicken von 50 bis 1 000 µm erzielen. Bevorzugt werden Schichtdicken von 50 bis 300 µm, wobei mit dem erfindungsgemäßen Verfahren Schwankungen von ± 30 % erreicht werden können. Auf die Rohroberfläche wird zunächst ein handelsüblicher Haftvermittler (z.B. VESTOSINT Haftvermittler WS 5) aufgetragen. Die Schichtdicke des abgelüfteten Primers typischerweise liegt zwischen 5 und 8 µm. Wird ein lösemittelhaltiger Haftvermittler eingesetzt, hat dieser in der Regel einen Feststoffgehalt von ca. 8 %.
    Die mit dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten Rohre eignen sich besonders als Hydraulik- und Bremsleitungen für z.B. die Automobilindustrie.
    Das erfindungsgemäße Verfahren soll im Folgenden näher beschrieben werden.
    Vorwärmen durch Mittelfrequenzinduktion
    Die Mittelfrequenz-Induktionserwärmung wurde gewählt, weil es eine im Durchlaufverfahren bequem regulierbare und noch dazu sehr rasche Erwärmungsmethode ist, bei der man den weiteren Vorteil hat, dass die Induktionsspule, die das durchlaufende Rohr erwärmt, direkt im wirbelnden Pulver angeordnet werden kann und dadurch keine Wärmeverluste eintreten. Bei 10 000 Hz und einer Rohrwanddicke von 2 mm dauert das Erwärmen um 300 °C 1 s. Bei kleineren Frequenzen geht das Erwärmen wegen der größeren Eindringtiefe sogar noch schneller vor sich, bei 2 000 Hz würde die Zeit nur 0, 73 s für die gleichen Verhältnisse sein. Die Induktionsspule ist als Rohrwendel ausgeführt und wird von Kühlwasser durchströmt; sie bleibt ebenso wie das Pulver kalt. Die Generatoranlage besteht aus dem Maschinengenerator, der die hohe Frequenz erzeugt, dem Schaltschrank mit Schaltpult, der Kondensatorbatterie und der Induktionsspule. Vereinfacht kann man sich die Anlage als Transformator vorstellen, in dessen Primärseite elektrische Energie hoher Frequenz eingespeist wird und dessen Sekundärseite aus nur einer Windung, dem Werkstück, besteht. Die daraus resultierende sehr hohe Stromdichte im Sekundärkreis hat das rasche Erwärmen zur Folge. Bei durchlaufenden Werkstücken kommen nur solche mit gleichbleibendem Querschnitt und einheitlicher Wanddicke in Frage, z. B. rotationssymmetrische Gegenstände wie Drähte, Rohre, Stäbe u. dgl.
    Energiebedarf und Beschichtungsleistung
    Die Durchlaufgeschwindigkeit (Vorschub) der Rohre hängt von Rohrdurchmesser und Wanddicke, also vom Gewicht des Rohres pro Längeneinheit, sowie von der Generatorleistung ab. Natürlich spielen auch der Generatorwirkungsgrad und die erforderliche Erwärmung des Rohres eine wesentliche Rolle. Da diese letztgenannten Einflussgrößen jedoch in einer ersten Betrachtung als konstant oder mindestens nicht sehr veränderlich angesehen werden können, können entsprechende mittlere Zahlenwerte angenommen werden. Die erforderliche Generatorleistung ist: N=G·c p Δt 860η wobei N die Generatorleistung in kW, G das durchlaufende Rohrgewicht in kg/h, cp die spezifische Wärme von Stahl (∼ 0,12 kcal/kg grd.), Δt die erforderliche Temperaturerhöhung des Rohres und η der Gesamtwirkungsgrad der Generatoranlage ist (rd. 0,6 bis 0, 75). Die Zahl 860 ergibt sich aus der Umrechnung 1 kW = 860 kcal/h. Löst man Gl. (1) nach G auf und setzt η = 0, 7 und Δt ∼ 240 °C, so erhält man eine gut brauchbare Faustformel für die maximal erwärmbare Stahlmenge in kg/h bei einer bestimmten Generatorleistung (gültig für vorliegende und ähnliche Verhältnisse): G ≈ 20N
    Mit einem 36-kW-Mittelfrequenz-Generator würde man also rd. 720 kg/h Stahlrohr um 240 °C erwärmen können. Dieser Rechenwert wurde im Beispiel bestätigt.
    Für Überschlagsrechnungen gilt als ungefährer Anhaltswert für den Leistungsbedarf (bei den vorliegenden und ähnlichen Verhältnissen): N≈50 W kg/h
    Diese Faustformeln sind natürlich nicht dimensionsrichtig, weil dimensionsbehaftete Größen (z.B. die spezifische Wärme cp mit ihrem Zahlenwert eingesetzt wurden. Trotzdem haben sich solche dimensionsfalschen Gleichungen für Betriebsbelange als recht nützlich erwiesen. Kombiniert man die Formeln für das durchlaufende Rohrgewicht mit der Formel für die erforderliche Generatorleistung, so erhält man für Stahlrohre mit einem spezifischen Gewicht y = 7 ,85 kg/dm3 eine einfache Beziehung für die größte Durchlaufgeschwindigkeit (Vorschub) eines Rohres, die bei gegebener Generatorleistung möglich ist. Muss man z. B. auf einer Rohrbeschichtungsanlage häufig Rohre verschiedener Durchmesser und Wanddicken beschichten, so gibt die folgende Formel schnell einen Anhaltswert für die größte Durchlaufgeschwindigkeit. Für andere Verhältnisse muss der Zahlenfaktor etwas verändert werden: νmax ≈ 18 N(dα - s)·s
    Hierin ist die Durchlaufgeschwindigkeit Vmax in m/min, die Generatorleistung N in kW, der Rohraußendurchmesser da in mm und die Rohrwanddicke s ebenfalls in mm einzusetzen.
    Beispiel:
    Die Rohrbeschichtungsanlage (Bild 01) besteht aus:
  • 1) der Vorbehandlungsanlage zum Reinigen der im Anlieferungszustand meist fettigen Rohre;
  • 2) dem Primer (Haftvermittler)-Becken zum Auftragen des Haftvermittlers zwischen Stahloberfläche und Kunststoffschicht (Sprüh- oder Tauchanlage);
  • 3) der Mittelfrequenz-Induktionsspule 1 zum Einbrennen des Primers und Verdampfen des Lösemittels;
  • 4) dem Radiallüfter zum schnelleren Abführen des verdampften Lösemittels;
  • 5) der Mittelfrequenz-Induktionsspule 2 zur Vorwärmung des Rohres
  • 6) dem Wirbelsinterbecken mit integrierter Mittelfrequenz-Induktionsspule 3 zum Aufbringen der Polyamid 12 Schicht. Da das PA-Pulver einen zu geringen dielektrischen Verlustfaktor hat, erwärmt es sich nicht, während das vorgewärmte durchlaufende Stahlrohr sich sehr schnell auf die gewünschte Temperatur erwärmt. Die Schichtdicke wird beim Wirbelsintern maßgeblich durch Vorwärmtemperatur und Tauchzeit geregelt. Im Falle eines durchlaufenden Rohres bedeutet dies, dass die Schichtdicke durch die Generatorleistung und die Vorschubgeschwindigkeit des Rohres verändert werden kann. Beide können am Schaltpult unabhängig voneinander geregelt werden;
  • 7) den Einbauten im Wirbelsinterbecken, bestehend aus Luftdusche oberhalb des Rohres, um Pulveranhäufungen zu vermeiden und den Strömungsleitblechen unterhalb des Rohres, um Pulvermangel und dadurch resultierend Poren an der Unterseite des Rohres zu vermeiden. Nur durch die speziellen Einbauten kann eine gleichmäßige Schichtdicke sowohl radial, als auch axial gewährleistet werden;
  • 8) der Mittelfrequenz-Induktionsspule 4 zur Glättung der nicht komplett aufgeschmolzenen Polyamid-Schicht;
  • 9) der Schmelzstrecke, die benötigt wird, um den nach dem Austritt des Rohres aus der Mittelfrequenz-Induktionsspule 4 anhaftenden Polyamidbelag durchzuschmelzen und glattzuschmelzen. Die Schicht ist während des Durchlaufens noch heiß und weich und kann daher leicht verletzt werden. Das Rohr darf daher in dieser Phase nicht über Rollen geführt werden.
  • 10) der Luftdusche zum Vorabkühlen der Rohroberfläche. Die Rohroberflächentemperatur wird dadurch unter den Schmelzpunkt des Polyamids geregelt;
  • 11) der Wasserkühlung. Das Rohr läuft in eine Wasserrinne, in der die Schicht weiter abkühlt und erhärtet, so dass hier wieder eine Führung über Rollen möglich ist.
    • Die Ergebnisse einer Versuchsreihe auf der beschriebenen Anlage sind in Tabelle 1 zusammengefasst. Für die Beispiele 1 bis 7 wurde jeweils Polyamid 12 Fällpulver vom Typ VESTOSINT 2157 der Degussa AG eingesetzt. Bei allen angegebenen Beispielen fand keine Vorbehandlung durch Chromatieren statt.
    Figure 00080001
    Prüfungen an geprimerten Rohren
  • a) TL 222 Korrosionsschutzüberzüge auf Bremsrohren (Oberflächenschutzanforderungen) Ausf. D-Zn/PA Korrosionsbeständigkeit: Prüfdauer 500 h mit Ritzspur gemäß DIN 53 167; Unterwanderung Wb ≤ 2mmKorrosionsbeständigkeit: Prüfdauer 500 h im Anschluss an Steinschlagtest gemäß PV 1213; keine GrundmetallkorrosionKorrosionsbeständigkeit: Prüfdauer 1000 h; keine Zinkkorrosion, keine Grundmetallkorrosion sowie kein Ablösen der PA-Schicht
    Chemikalienbeständigkeit:
    nach TL 222 Punkt 5; keine Blasenbildung oder Erweichen der Kunststoffschicht aufgetreten Nach 24-stündigem Ablüften und anschließendem Wickeln um einen Dorn (360°) von 16 mm keine sichtbaren Risse oder folienartige Ablösungen des PA-Überzuges aufgetreten
  • b) Haftungsprüfungen an geprimerten Rohren nach Wasserlagerung, Prüfung mittels Messerspitze: Rohre ohne RitzspurTrockenprüfung, einen Tag nach der Beschichtung: sehr gute HaftungTrockenprüfung, einen Tag nach der Beschichtung an einem gewickelten Rohr (um 16mm Dorn); sehr gute Haftung3 Tage Wasserlagerung, direkt nach Herausnahme sehr gute HaftungRohre mit RitzspurTrockenprüfüng, einen Tag nach der Beschichtung: sehr gute Haftung 3 Tage Wasserlagerung, direkt nach Herausnahme sehr gute Haftung
    1
    Reinigungsanlage
    2
    Antrieb 1
    3
    Primerstation
    4
    Induktion 1 (Spule I - Primertrocknung)
    5
    Induktion 2 (Spule V - Primertrocknung)
    6
    Radiallüfter 1
    7
    Radiallüfter 2
    8
    Antrieb 2
    9
    Induktion 3 (Vorwärmung)
    10
    Auflagerolle 1
    11
    Wirbelsinterbecken inkl. Induktion 4
    12
    Antrieb 3
    13
    ROHR
    14
    Abblasdüse
    15
    Auflagerolle 2
    16
    Wasserbecken
    17
    Auflagerolle 3
    18
    Auflagerolle 4
    19
    Antrieb 4
    20
    Antrieb 5 (Raupenabzug)
    21
    Hacker

    • Claims (10)

    1. Verfahren zum chromatfreien Beschichten von Rohren durch Wirbelsintern mit Hilfe von pulverförmigen, schmelzbaren Polymeren als Beschichtungsmittel, dadurch gekennzeichnet, dass man:
      1) in einer Vorbehandlungsanlage die Rohre reinigt,
      2) einen Primer auf das Rohr aufbringt,
      3) mit einer Mittelfrequenz-Induktionsspule den Primer einbrennt und bei Einsatz eines lösemittelhaltigen Primers das Lösemittel verdampft,
      4) einen Radiallüfter zum schnelleren Abführen des verdampften Lösemittels einsetzt,
      5) eine Mittelfrequenz-Induktionsspule zur Vorwärmung des Rohres verwendet,
      6) mit einem Wirbelsinterbecken mit integrierter Mittelfrequenz-Induktionsspule eine Beschichtung aufbringt,
      7) durch Einbauten im Wirbelsinterbecken, bestehend aus Luftdusche oberhalb des Rohres Pulveranhäufungen vermeidet und den Strömungsleitblechen unterhalb des Rohres Pulvermangel und dadurch resultierend Poren an der Unterseite des Rohres vermeidet,
      8) mit einer Mittelfrequenz-Induktionsspule die nicht komplett aufgeschmolzene Beschichtung glättet,
      9) auf einer Schmelzstrecke den anhaftenden Beschichtungsbelag durchschmelzt und glattschmelzt,
      10) mit einer Luftdusche die Rohroberfläche vorab abkühlt,
      11) durch Wasserkühlung die Beschichtung weiter abkühlt und erhärtet.
    2. Verfahren nach Anspruch 1,
      dadurch gekennzeichnet, dass die 3 Induktionsspulen unter den Punkten 5, 6 und 8 in Abhängigkeit der Schichtdicke der Beschichtung wie folgt eingesetzt werden:
      Einsatz der Induktionsspulen 5 und 8,
      oder Einsatz der Induktionsspulen 5 und 6
      oder Einsatz der Induktionsspulen 5, 6 und 8
      oder Einsatz der Induktionsspule 6,
      oder Einsatz der Induktionsspulen 6 und 8.
    3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, dass als Beschichtungsmittel Polyamid eingesetzt wird.
    4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, dass Polyamid 11 oder Polyamid 12 eingesetzt wird.
    5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, dass Polyamid 12 aus Fällpulver eingesetzt wird.
    6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, dass ein handelsüblicher Haftvermittler in Form von Suspension, Lösung oder Pulver aufgetragen wird.
    7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, dass die Polymerschicht 50 bis 1 000 µm beträgt und die mittlere Abweichung 30 % nicht übersteigt.
    8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, dass die Polymerschicht 50 bis 300 µm beträgt und die mittlere Abweichung 30 % nicht übersteigt.
    9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet, dass die Polymerschicht 50 bis 300 µm beträgt und die mittlere Abweichung 20 % nicht übersteigt.
    10. Chromatfrei beschichtete Rohre,
      dadurch gekennzeichnet, dass auf dem Rohr eine Primerschicht aufgebracht wurde und ein wirbelfähiges, schmelzfähiges Polymer im Wirbelsinterverfahren aufgebracht wurde.
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