EP1364707A1 - Catalyseur d'hydroraffinage et/ou d'hydroconversion et son utilisation dans des procédés d'hydrotraitement de charges hydrocarbonées - Google Patents

Catalyseur d'hydroraffinage et/ou d'hydroconversion et son utilisation dans des procédés d'hydrotraitement de charges hydrocarbonées Download PDF

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EP1364707A1
EP1364707A1 EP03291104A EP03291104A EP1364707A1 EP 1364707 A1 EP1364707 A1 EP 1364707A1 EP 03291104 A EP03291104 A EP 03291104A EP 03291104 A EP03291104 A EP 03291104A EP 1364707 A1 EP1364707 A1 EP 1364707A1
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catalyst
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catalyst according
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hydroconversion
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Loic Rouleau
Stéphane Kressmann
Denis Résidence Napoléon Bonaparte Guillaume
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    • B01J37/20—Sulfiding

Definitions

  • the present invention relates to a catalyst for hydrorefining and / or hydroconversion of hydrocarbon feedstocks containing compounds whose boiling point is greater than 520 ° C and containing sulfur and possibly metals and its use in processes for hydrorefining and / or hydroconversion of heavy loads.
  • a residue atmospheric distillation (RA) or vacuum distillation (RSV) tanker or oil deasphalted (DAO) are charges representative of the charges processed in the context of of this invention.
  • the most efficient catalysts for carrying out these reactions are composed of phases sulphides dispersed on a porous oxide support.
  • Mixed sulphides composed at once of a Group VIB metal sulphide in the periodic table and a sulphide of a Group VIII metal of the periodic table are particularly suitable for hydroprocessing.
  • porous texture of the support must be adapted to take into account the diffusion limitations encountered during hydrorefining / hydroconversion of these heavy fractions. It is now recognized that he It is preferable to carry out these reactions with a bimodal catalyst containing both mesopores and macropores.
  • mesopores as pores of diameter less than 500 ⁇ and macropores as pore diameter greater than 500 ⁇ , the porosity being measured by the mercury intrusion method.
  • Pore clogging goes hand in hand with a progressive reduction of their diameter, which leads to an increased limitation of the diffusion molecules, therefore an accentuation of the heterogeneity of the deposit from the periphery to inside the porous particles to the point that complete obstruction of the pores opening out of the catalyst grains occurs rapidly: the catalyst is then disabled.
  • No. 4,880,525 describes, for example, the preparation of a bimodal catalyst typically used in this type of application. It consists of macropores (at least 20% of the pore volume in pore sizes greater than 350 ⁇ ) and mesopores of moderate size since at least 20% of the pore volume must be developed in mesopores smaller than 70 ⁇ .
  • macropores at least 20% of the pore volume in pore sizes greater than 350 ⁇
  • EP 1 060 794 the presence of at least 0.32 cm 3 / g of macropores (greater than 500 ⁇ ) as well as mesopores of average size of between 80 and 200 ⁇ makes it possible to obtain a catalyst exhibiting both a strong initial activity and a strong retention capacity in metals and thus a long life.
  • the proportion of macropores is subject to debate since according to US Pat. No.
  • Deposits are then more evenly distributed in the volume of the catalyst and the blockage of the porosity is delayed. So the atomic ratio group VIII / group VI is advantageously chosen less than 0.4 atoms / atoms.
  • a report Atomic value is 0.3 atoms / atoms.
  • the invention relates to a catalyst for hydrorefining and / or hydroconversion of hydrocarbon feedstocks containing compounds whose boiling point is greater than 520 ° C., sulfur and metals.
  • the catalyst according to the invention contains a porous support, in general essentially based on alumina, and at least one catalytic metal chosen from group VIB elements and optionally at least one non-noble catalytic metal chosen from group VIII elements. periodic table.
  • the Group VIB metal is molybdenum or tungsten, more preferably molybdenum.
  • the Group VIII metal is nickel or cobalt, more preferably nickel.
  • An advantageous catalyst is a catalyst combining nickel and molybdenum. Another advantageous catalyst is a molybdenum-based catalyst.
  • the quantity of Group VIB metal, expressed in% by weight of oxide relative to the weight of the final catalyst, can be between 1 and 30%, preferably between 5 and 20%.
  • the quantity of non-noble group VIII metal, expressed in% by weight of oxide relative to the weight of the finished catalyst, is less than 2.2% by weight, preferably less than 2%, and even more preferably less than 1.9%.
  • the amount of non-noble group VIII metal, expressed as% by weight of oxide based on the weight of the finished catalyst is generally at least 0.1%, or even greater than 0.1%. In one embodiment, the catalyst does not contain any non-noble group VIII metal (0% oxide weight based on the weight of the finished catalyst).
  • a very preferred catalyst comprises a quantity of non-noble group VIII metal, expressed as% by weight of oxide based on the weight of the finished catalyst, of between 0.1 and 1.9%.
  • the atomic ratio between the element of the non-noble group VIII and the element of the group VIB is advantageously chosen to be less than 0.4 atoms / atoms, advantageously less than 0.35 atoms / atoms.
  • a preferred atomic ratio is equal to or less than 0.3 atoms / atoms.
  • the catalysts according to the invention can be prepared by any suitable method.
  • the support for example a commercial alumina, is impregnated with an aqueous solution containing the metal salts.
  • the impregnation of the matrix is preferably carried out by the "dry" impregnation method well known to those skilled in the art.
  • the impregnation is very preferably carried out in a single step by a solution containing all the constituent elements of the final catalyst (co-impregnation).
  • Other impregnation sequences can be used to obtain the catalyst of the present invention. It is also possible to introduce some or all of the metals during the preparation of the support, especially during the shaping step.
  • the sources of Group VIB elements that can be used are well known to those skilled in the art.
  • the oxides, the hydroxides, the molybdic and tungstic acids and their salts can advantageously be used, in particular ammonium salts such as ammonium molybdate, heptamolybdate and ammonium, ammonium tungstate, phosphomolybdic and phosphotungstic acids and their salts, acetylacetonates, xanthates, fluorides, chlorides, bromides, iodides, oxyfluorides, oxychlorides, oxybromides, oxyiodides, carbonyl complexes thiomolybdates, carboxylates.
  • Oxides and ammonium salts such as ammonium molybdate, ammonium heptamolybdate and ammonium tungstate are preferably used.
  • the sources of Group VIII elements that can be used are known and are, for example, nitrates, sulphates, phosphates, halides, carboxylates such as acetates and carbonates, hydroxides and oxides.
  • the catalyst of the present invention also contains a porous mineral matrix that is usually amorphous or poorly crystallized. It is generally chosen from the group formed by alumina, silica, silica-alumina, magnesia, clay, titanium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide, cerium, aluminum phosphates, boron phosphates, or a mixture of at least two of the oxides mentioned above.
  • alumina-boron oxide alumina-titanium oxide, alumina-zirconia and titanium-zirconia oxide
  • aluminates magnesium, calcium, barium, manganese, iron, cobalt, nickel, copper and zinc
  • mixed aluminates and titanates of zinc, nickel and cobalt
  • matrices containing alumina in all these forms known to those skilled in the art, for example gamma-alumina.
  • the catalysts described in the present invention are shaped in the form of grains of different shapes and sizes. They are used in general in the form cylindrical or multi-lobed extrusions such as bilobed, trilobed, straight-lined Twisted. They can also be used in the form of beads.
  • pore volume measured by mercury porosimetry between 0.2 and 1.5 cm 3 / g, preferably between 0.5 and 1.5 cm 3 / g, more preferably between 0.5 and 1 cm 3 / g.
  • the pore size distribution measured by mercury porosimetry may be monomodal, bimodal or polymodal, with porosities containing macropores being preferable.
  • Mercury porosimetry is performed in a mercury intrusion pressure range of 1.8 to 60,000 PSI, with a mercury wetting angle of 140 ° and a surface tension of 480 dyne / cm 2 .
  • the BET surface is greater than 50 m 2 / g and the pore volume corresponding to pore diameter greater than 500 ⁇ is at least 0.1 cm 3 / g.
  • the distribution of the mesopores of the support used for the catalyst according to the invention is centered on a diameter of between 40 and 170 ⁇ .
  • This catalyst can be implemented in any type of process for converting fillers containing compounds whose boiling point is greater than 520 ° C and also containing sulfur and possibly metals.
  • Charges can be for example atmospheric residues or vacuum residues from distillation direct, deasphalted oils, residues resulting from conversion processes such as for example those from coking, hydroconversion to fixed bed, bubbling bed or in a moving bed.
  • These charges can be used as is or diluted by a hydrocarbon fraction or a mixture of hydrocarbon fractions chosen from the group formed by a light cutting oil (LCO according to the initials of the denomination Anglo-Saxon Light Cycle Oil), a heavy cutting oil (HCO according to the initials of the Anglo-Saxon name of Heavy Cycle Oil), a decanted oil (OD according to the initials of the Anglo-Saxon denomination of Decanted Oil), a slurry and the fractions in particular those obtained by vacuum distillation, referred to Anglo-Saxon terminology VGO (Vacuum Gas Oil).
  • LCO light cutting oil
  • HCO heavy cutting oil
  • OD decanted oil
  • VGO Vauum Gas Oil
  • Heavy loads present generally, initial boiling points above 300 ° C, more than 1% by weight of molecules with a boiling point greater than 520 ° C, an S content greater than 1% weight, a nitrogen content greater than 100 ppm by weight, a content of Ni + V metals greater than 1 ppm by weight, an asphaltenes content, precipitated in heptane, superior 0.2% wt. as well as significant viscosities, typically more than 10 Cst at 100 ° C.
  • a portion of the converted effluents can be recycled to upstream of the unit operating the hydroconversion / hydrorefining process.
  • This catalyst can be used in particular in a fixed bed process, whose objective essential is to eliminate metals, sulfur and lower the average boiling point of these hydrocarbons.
  • the catalyst is generally used for a temperature of between 320 and 450 ° C, preferably 350 to 410 ° C, under a hydrogen partial pressure of about 3 MPa to about 30 MPa, preferably 10 to 20 MPa, at a space velocity of about 0.05 to 5 volumes of charge per volume of catalyst and per hour, preferably 0.2 to 0.5 volume of filler per volume of catalyst and per hour, and with a hydrogen gas ratio on hydrocarbon liquid charge included between 200 and 5000 normal cubic meters per cubic meter, preferably 500 to 1500 normal cubic meters per cubic meter.
  • the catalyst of the present invention can also be used in a process in a bubbling bed on the same charges.
  • the catalyst is generally employed at a temperature of between 320 and 470 ° C, preferably 400 to 450 ° C under a hydrogen partial pressure of about 3 MPa to about 30 MPa, preferably 5 to 20 MPa, at a space velocity of about 0.1 to 10 charge volumes per catalyst volume and hour, preferably 0.5 to 2 volumes charge per volume of catalyst per hour, and with a hydrogen gas ratio on hydrocarbon liquid charge between 100 and 3000 normal cubic meters per meter cube, preferably 200 to 1200 normal cubic meters per cubic meter.
  • the catalysts of the present invention are preferably subjected to sulphurization to transform, at least in part, the metallic species into sulphide before they come into contact with the charge to be treated.
  • This activation treatment by sulfuration is well known to those skilled in the art and can be carried out by any method already described in the literature.
  • a conventional sulfurization method well known to those skilled in the art consists of heat the mixture of solids under a stream of a mixture of hydrogen and hydrogen sulphide or under a stream of a mixture of hydrogen and hydrocarbons containing molecules sulfur at a temperature between 150 and 800 ° C, preferably between 250 and 600 ° C, usually in a crossed-bed reaction zone.
  • alumina support we have manufactured a large amount of alumina support so that the catalysts described in the following examples can be prepared from the same shaped support.
  • a matrix composed of boehmite or alumina gel sold under the name of Versal 250 by La Roche. This gel was mixed with an aqueous solution containing 52.7% nitric acid (1% by weight of acid per gram of dry gel) and then kneaded for 20 minutes in a Z-arm kneader (Aoustin MX2). The paste was then mixed with an aqueous solution containing 20.3% ammonia (40 mol% ammonia per mole of acid) for 5 minutes in the same kneader.
  • the paste obtained is passed through a die having cylindrical orifices of diameter equal to 1.0 mm on a piston extruder (Retma).
  • the extrudates are then dried overnight at 120 ° C. and then calcined at 750 ° C. for two hours under a moist air flow rate containing 200 g of water / kg of dry air.
  • cylindrical extrudates 0.9 mm in diameter, having a specific surface area of 190 m 2 / g, a total pore volume of 0.95 cm 3 / g, and a mesopore distribution centered on 140 ⁇ are obtained.
  • This alumina also contains 0.28 cm 3 / g of porous volume in pores with a diameter greater than 500 ⁇ .
  • the preparation of the support No. 2 is identical to that of the support No. 1 except that the final heat treatment of the extrudates has been pushed less so as to obtain a support of smaller size of mesopores.
  • the heat treatment was carried out under dry air at 600 ° C for two hours.
  • the extrudates 0.9 mm in diameter develop a surface area of 260 m 2 / g, a total pore volume of 0.93 cm 3 / g, a mesopore distribution centered on 100 ⁇ .
  • This alumina also contains 0.27 cm 3 / g of porous volume in pores with a diameter greater than 500 ⁇ .
  • Example 1 We impregnated the extruded support of Example 1 dry with an aqueous solution containing molybdenum and nickel salts.
  • the molybdenum salt is ammonium heptamolybdate (NH 4 ) 6 Mo 7 O 24 .4H 2 O and that of nickel is nickel nitrate Ni (NO 3 ) 2 .6H 2 O.
  • the impregnated extrudates After maturation at room temperature in an atmosphere saturated with water, the impregnated extrudates are dried overnight at 120 ° C. and then calcined at 500 ° C. for 2 hours under dry air.
  • the final content of molybdenum trioxide is 12.5% by weight of the finished catalyst.
  • the final nickel oxide NiO content is 3.1% by weight of the finished catalyst.
  • Catalyst A1 B1 C2 D2 MoO 3 (% wt) 12.5 12.9 9.7 10.1 NiO (% wt) 3.1 1.7 3.2 0 Ni / Mo (at / at) 0.48 0.25 0.63 0 S BET (m 2 / g) 165 166 225 223 Vpt (cm 3 / g) 0.81 0.82 0.84 0.84 V Hg> 500 ⁇ (cm 3 / g) 0.26 0.26 0.27 0.28
  • Example 1 We impregnated the extruded support of Example 1 dry with an aqueous solution containing molybdenum and nickel salts.
  • the molybdenum salt is ammonium heptamolybdate (NH 4 ) 6 Mo 7 O 24 .4H 2 O and that of nickel is nickel nitrate Ni (NO 3 ) 2 .6H 2 O.
  • the impregnated extrudates After maturation at room temperature in an atmosphere saturated with water, the impregnated extrudates are dried overnight at 120 ° C. and then calcined at 500 ° C. for 2 hours under dry air.
  • the final content of molybdenum trioxide is 12.9% by weight of the finished catalyst.
  • the final nickel oxide NiO content is 1.7% by weight of the finished catalyst.
  • the textural characteristics of catalyst B1 are reported in Table 1. In particular, it can be seen that the drop in the Ni content (catalyst A1 to B1) does not significantly modify the textural properties of the catalyst.
  • the extruded support of Example 2 was dry impregnated with an aqueous solution containing molybdenum and nickel salts.
  • the molybdenum salt is ammonium heptamolybdate (NH 4 ) 6 Mo 7 O 24 .4H 2 O and that of nickel is nickel nitrate Ni (NO 3 ) 2 .6H 2 O.
  • the impregnated extrudates are dried overnight at 120 ° C. and then calcined at 500 ° C. for 2 hours under dry air.
  • the final content of molybdenum trioxide is 9.7% by weight of the finished catalyst.
  • the final nickel oxide NiO content is 3.2% by weight of the finished catalyst.
  • the textural characteristics of catalyst C2 are reported in Table 1.
  • the extruded support of Example 2 was dry impregnated with an aqueous solution containing molybdenum salts.
  • the molybdenum salt is ammonium heptamolybdate (NH 4 ) 6 Mo 7 O 24 .4H 2 O.
  • the impregnated extrusions are dried overnight at 120 ° C. and then calcined at 500 ° C for 2 hours in dry air.
  • the final content of molybdenum trioxide is 10.1% by weight of the finished catalyst.
  • the catalyst does not contain a Group VIII element.
  • Table 1 The textural characteristics of catalyst D2 are reported in Table 1.
  • the performance of catalysts A1 to D2 was compared during a pilot test in a Robinson-Mahoney unit, consisting of two reactors in series each containing 158 cm 3 of catalyst. These reactors are stirred reactors modified and adapted to the implementation of a bubbling bed.
  • the comparison of the catalysts is carried out on the Safanyia vacuum residue (RSV), the main characteristics of which are given in Table 2.
  • the tests are carried out at 410 ° C., in isotherm, at 156 bars of total pressure using a VVH of 1, 2 l charge / catalyst / h.
  • the flow of hydrogen is such that it respects the ratio of 800 l / l of load.
  • the oiling of the unit is performed using a vacuum distillation gas oil, or DSV, whose characteristics are reported in Table 2.
  • the temperature is increased to 343 ° C. and then the test charge, a vacuum distillation residue of the Safanyia (RSV) type, is injected.
  • the reaction temperature is then raised to 410 ° C.
  • the conditions of the test are fixed in isotherm, which makes it possible to measure the deactivation of the catalyst by the direct comparison of the performances at different ages.
  • the ages are here expressed in filler barrels / pound of catalyst (bbl / lb) which represents the cumulative amount of filler spent on the catalyst based on the weight of catalyst charged.
  • Table 3 compares the performance of the catalysts A1, B1, C2 and D2 at the beginning of the test (0.1 bbl / lb) and at the end of the test (1.4 bbl / lb).
  • Catalyst B1 is therefore different from catalyst A1, not in accordance with the invention, by its lower Ni content. It can be seen that the reduction in the Ni content has no impact on the conversion of the heavy fraction. It is observed over time that the HDS and HDM performances of the catalyst B1 become greater than those of the catalyst A1, that is to say that the catalyst B1 containing less nickel deactivates slower than the catalyst A1. The decrease in the NiO content does not deteriorate the stability of the 350 ° C + fraction of the effluent recovered after the test since its P Value Shell remains largely greater than or equal to 1.4.
  • the tests were conducted in a pilot unit for the hydrotreatment of petroleum residues comprising a tubular reactor in a fixed bed.
  • the reactor is filled with a liter of catalyst.
  • Fluid flow (residue + hydrogen) is upward in the reactor.
  • the unit is operated with Boscan's crude oil, the characteristics of which are shown in Table 2.
  • the tests are carried out in isotherm at 390 ° C, 150 bar total pressure using a VVH of 2 l charge / l cat / h.
  • the flow of hydrogen is such that it respects the ratio 1000 l / l of charge.
  • the conditions of the test are fixed in isotherm, which makes it possible to measure the deactivation of the catalyst by direct comparison of performance at different ages.
  • the ages are expressed in hours of operation under crude oil, time zero being taken upon arrival at the test temperature (390 ° C).
  • the performances in HDS and HDM are defined in the same way as in Example 7 and are reported in Table 4. It also reports the amount of metals deposited on the catalyst at the age mentioned. This amount is expressed by weight of Ni + V deposited relative to the weight of the new catalyst. The amount of Ni + V is calculated from the HDM ratio by considering that the metals removed from the petroleum fraction are deposited on the catalyst.
  • the hydroconversion catalysts of hydrocarbon feeds containing compounds with a boiling point greater than 520 ° C and containing sulfur and metals, whose active phase has a moderate nickel content have a better behavior over time that the catalysts whose amount of active phase respects the usual proportions described in the prior art between the element of group VIII and the group VIB element.

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Abstract

La présente invention concerne un catalyseur d'hydroraffinage et/ou d'hydroconversion de charges hydrocarbonées contenant des composés dont le point d'ébullition est supérieur à 520°C et contenant du soufre et éventuellement des métaux ainsi que son utilisation dans des procédés d'hydroraffinage et/ou d'hydroconversion de charges lourdes. Un résidu pétrolier de distillation atmosphérique (RA) ou de distillation sous vide (RSV) ou une huile désasphaltée (DAO) sont des charges représentatives des charges traitées dans le cadre de cette invention.

Description

La présente invention concerne un catalyseur d'hydroraffinage et/ou d'hydroconversion de charges hydrocarbonées contenant des composés dont le point d'ébullition est supérieur à 520°C et contenant du soufre et éventuellement des métaux ainsi que son utilisation dans des procédés d'hydroraffinage et/ou d'hydroconversion de charges lourdes. Un résidu pétrolier de distillation atmosphérique (RA) ou de distillation sous vide (RSV) ou une huile désasphaltée (DAO) sont des charges représentatives des charges traitées dans le cadre de cette invention.
Art antérieur
L'homme du métier sait qu'il est souhaitable de convertir ces fractions lourdes contenant des composés dont le point d'ébullition est supérieur à 520°C en fractions plus légères plus rentables économiquement. Par ailleurs, l'hydroraffinage ou l'hydroconversion de ces charges permet également de les purifier et notamment de fortement diminuer leur teneur en soufre grâce aux réactions d'hydrodésulfuration (HDS) ainsi que leur teneur en métaux, essentiellement nickel et vanadium, grâce aux réactions d'hydrodémétallation (HDM).
Les catalyseurs les plus performants pour réaliser ces réactions sont composés de phases sulfures dispersées sur un support oxyde poreux. Les sulfures mixtes composés à la fois d'un sulfure d'un métal du groupe VIB du tableau périodique ainsi que d'un sulfure d'un métal du groupe VIII du tableau périodique sont particulièrement adaptés aux réactions d'hydroraffinage.
Il est également connu de l'homme du métier que la texture poreuse du support doit être adaptée afin de prendre en compte les limitations diffusionnelles rencontrées lors de l'hydroraffinage/hydroconversion de ces fractions lourdes. Il est maintenant reconnu qu'il est préférable de réaliser ces réactions avec un catalyseur bimodal contenant à la fois des mésopores et des macropores. Nous définissons les mésopores comme des pores de diamètre inférieur à 500 Å et les macropores comme des pores de diamètre supérieur à 500 Å, la porosité étant mesurée par la méthode d'intrusion du mercure.
Ces catalyseurs présentent une désactivation importante au cours du temps. Cette désactivation est en partie liée à l'accumulation de dépôts solides dans les pores du catalyseur, dépôt qui se poursuit jusqu'au bouchage complet d'une partie du réseau poreux du catalyseur. Les dépôts sont constitués à la fois de résidus carbonés insolubles dans le toluène que l'on qualifie de coke et de sulfure de vanadium et de nickel, ces derniers provenant des réactions d'hydrodémétallation. Ces dépôts sont plus concentrés à la périphérie des grains de catalyseurs qu'en leur centre. De même, les bouches de pores s'obstruent plus vite que leurs autres parties. L'obstruction des pores va de pair avec une réduction progressive de leur diamètre, ce qui entraíne une limitation accrue de la diffusion des molécules, donc une accentuation de l'hétérogénéité du dépôt depuis la périphérie vers l'intérieur des particules poreuses au point que l'obstruction complète des pores débouchant à l'extérieur des grains de catalyseur se produit rapidement : le catalyseur est alors désactivé.
US 4,880,525 décrit par exemple la préparation d'un catalyseur bimodal typiquement utilisé dans ce type d'application. Il est constitué de macropores (au moins 20 % du volume poreux dans des pores de taille supérieure à 350 Å) et de mésopores de taille modérée puisque au moins 20 % du volume poreux doit être développé dans des mésopores de taille inférieure à 70 Å. D'après EP 1 060 794, la présence d'au moins 0,32 cm3/g de macropores (supérieur à 500 Å) ainsi que des mésopores de taille moyenne comprise entre 80 et 200 Å permet d'obtenir un catalyseur présentant à la fois une forte activité initiale et une forte capacité de rétention en métaux et ainsi une large durée de vie. La proportion de macropores est sujette à débat puisque selon US 5,397,456, il existe un compromis entre augmentation de la macroporosité pour faciliter la diffusion des grosses molécules et diminution de la macroporosité pour limiter l'empoisonnement de l'intérieur des grains. Selon ces auteurs, 11 à 18 % du volume poreux présent dans des pores de taille supérieure à 250 Å serait une bonne proportion. Par ailleurs, selon US 5,827,421, un catalyseur présentant un large volume poreux (0,82 à 0,98 cm3/g) ainsi que la particularité d'avoir de grands mésopores (55 à 64,5 % du volume poreux entre 110-130 Å +/-50 Å) et une large fraction de macropores (27 à 34 % du volume poreux au-dessus de 250 Å) serait particulièrement performante lorsqu'il s'agit de maximiser la conversion de ces charges tout en limitant la formation de sédiments dans les produits de conversion et en maximisant leur désulfuration.
Alors que l'impact de la répartition poreuse du catalyseur sur la performance a largement été étudié, il est rarement fait mention de l'effet de la quantité de phase active et surtout de la proportion entre les éléments introduits. Le rapport atomique entre l'élément du groupe VIII et l'élément du groupe VI considéré comme optimal usuellement est compris entre 0.4 et 0.6 atomes groupe VIII/atomes groupe VI. Nous avons observé qu'indépendamment de la texture poreuse du catalyseur, la désactivation du catalyseur est ralentie, et ainsi la durée de vie du catalyseur est allongée, lorsque la teneur en métal du groupe VIII est limitée. Sans vouloir élaborer une quelconque théorie sur la désactivation, on peut penser que la diminution de la teneur en métal du groupe VIII limite l'activité chimique du catalyseur et ainsi permet une meilleure diffusion des molécules à l'origine des dépôts au sein du catalyseur. Les dépôts sont alors plus uniformément répartis dans le volume du catalyseur et le bouchage de la porosité est retardé. Ainsi le rapport atomique groupe VIII/groupe VI est avantageusement choisi inférieur à 0,4 atomes/atomes. Un rapport atomique préféré est égal à 0,3 atomes/atomes.
Description de l'invention
L'invention concerne un catalyseur d'hydroraffinage et/ou d'hydroconversion de charges hydrocarbonées contenant des composés dont le point d'ébullition est supérieur à 520°C, du soufre et des métaux.
Le catalyseur selon l'invention contient un support poreux, en général essentiellement à base d'alumine, et au moins un métal catalytique choisi parmi les éléments du groupe VIB et éventuellement au moins un métal catalytique non noble choisi parmi les éléments du groupe VIII du tableau périodique.
De préférence, le métal du groupe VIB est le molybdène ou le tungstène, de manière encore plus préférée le molybdène. De préférence, le métal du groupe VIII est le nickel ou le cobalt, de manière encore plus préférée le nickel. Un catalyseur avantageux est un catalyseur associant nickel et molybdène. Un autre catalyseur avantageux est un catalyseur à base de molybdène.
La quantité de métal du groupe VIB, exprimée en % poids d'oxyde par rapport au poids du catalyseur final, peut être comprise entre 1 et 30 %, de préférence entre 5 et 20 %.
La quantité de métal du groupe VIII non noble, exprimée en % poids d'oxyde par rapport au poids du catalyseur fini, est inférieure à 2,2 % poids, de manière préférée inférieure à 2 %, et de manière encore plus préférée inférieure à 1,9 %.
La quantité de métal du groupe VIII non noble, exprimée en % poids d'oxyde par rapport au poids du catalyseur fini, est généralement d'au moins 0,1 %, voire supérieure à 0,1 %.
Dans un mode de réalisation, le catalyseur ne contient pas de métal du groupe VIII non noble (0% poids d'oxyde par rapport au poids du catalyseur fini).
Un catalyseur très préféré comprend une quantité de métal du groupe VIII non noble, exprimée en % poids d'oxyde par rapport au poids du catalyseur fini, comprise entre 0,1 et 1,9 %.
Le rapport atomique entre l'élément du groupe VIII non noble et l'élément du groupe VIB est avantageusement choisi inférieur à 0,4 atomes/atomes, avantageusement inférieur à 0,35 atomes/atomes. Un rapport atomique préféré est égal ou inférieur à 0,3 atomes/atomes.
Les catalyseurs selon l'invention peuvent être préparés par toutes méthodes adéquates. D'une façon préférée, le support, par exemple une alumine commerciale, est imprégné par une solution aqueuse contenant les sels métalliques.
De façon plus particulière, le procédé de préparation du catalyseur supporté de la présente invention comprend les étapes suivantes :
  • a) on imprègne le support, par exemple une alumine commerciale par une solution aqueuse contenant les métaux du groupe VIB et du groupe VIII,
  • b) on laisse reposer le solide humide sous une atmosphère humide à une température comprise entre 10 et 80°C,
  • c) on sèche le solide obtenu à l'étape b) à une température comprise entre 60 et 150°C,
  • d) on calcine le solide obtenu à l'étape c) à une température comprise entre 150 et 800°C.
    • L'imprégnation de la matrice est de préférence effectuée par la méthode d'imprégnation dite "à sec" bien connue de l'homme du métier. L'imprégnation est effectuée de manière très préférée en une seule étape par une solution contenant l'ensemble des éléments constitutifs du catalyseur final (co-imprégnation). D'autres séquences d'imprégnation peuvent être mises en oeuvre pour obtenir le catalyseur de la présente invention.
    Il est également possible d'introduire une partie des métaux, voire la totalité, au cours de la préparation du support, notamment durant l'étape de mise en forme.
    Les sources des éléments du groupe VIB qui peuvent être utilisées sont bien connues de l'homme du métier. Par exemple, parmi les sources de molybdène et de tungstène, on peut avantageusement utiliser les oxydes, les hydroxydes, les acides molybdiques et tungstiques et leurs sels en particulier les sels d'ammonium tels que le molybdate d'ammonium, l'heptamolybdate d'ammonium, le tungstate d'ammonium, les acides phosphomolybdique et phosphotungstique et leurs sels, les acétylacétonates, les xanthates, les fluorures, les chlorures, les bromures, les iodures, les oxyfluorures, les oxychlorures, les oxybromures, les oxyiodures, les complexes carbonyles, les thiomolybdates, les carboxylates. On utilise de préférence les oxydes et les sels d'ammonium tels que le molybdate d'ammonium, l'heptamolybdate d'ammonium et le tungstate d'ammonium.
    Les sources des éléments du groupe VIII pouvant être utilisées sont connues et sont par exemple les nitrates, les sulfates, les phosphates, les halogénures, les carboxylates comme les acétates et les carbonates, les hydroxydes et les oxydes.
    Le catalyseur de la présente invention renferme également une matrice minérale poreuse habituellement amorphe ou mal cristallisée. Elle est généralement choisie dans le groupe formé par l'alumine, la silice, la silice-alumine, la magnésie, l'argile, l'oxyde de titane, l'oxyde de zirconium, l'oxyde de lanthane, l'oxyde de cérium, les phosphates d'aluminium, les phosphates de bore, ou un mélange d'au moins deux des oxydes cités ci-dessus. On peut également choisir les combinaisons alumine-oxyde de bore, alumine-oxyde de titane, alumine-zircone et oxyde de titane-zircone, les aluminates, de magnésium, de calcium, de baryum, de manganèse, de fer, de cobalt, de nickel, de cuivre et de zinc ainsi que les aluminates mixtes et les titanates (de zinc, de nickel et de cobalt) seuls ou en mélange.
    On préfère utiliser des matrices contenant de l'alumine, sous toutes ces formes connues de l'Homme du métier, par exemple l'alumine gamma.
    Les catalyseurs décrits dans la présente invention sont mis en forme sous la forme de grains de différentes formes et dimensions. Ils sont utilisés en général sous la forme d'extrudés cylindriques ou polylobés tels que bilobés, trilobés, polylobés de forme droite ou torsadée. Ils peuvent être également utilisés sous la forme de billes.
    Ils présentent généralement une surface spécifique mesurée par adsorption d'azote selon la méthode BET (Brunauer, Emmett, Teller, J. Am. Chem. Soc., vol. 60, 309-316 (1938)) comprise entre 50 et 600 m2/g, un volume poreux mesuré par porosimétrie au mercure compris entre 0,2 et 1,5 cm3/g, de préférence compris entre 0,5 et 1,5 cm3/g, de manière encore plus préférée entre 0,5 et 1 cm3/g. La distribution en taille de pores, mesurée par porosimétrie au mercure peut être monomodale, bimodale ou polymodale, les porosités contenant des macropores étant préférables. La porosimétrie au mercure est réalisée dans une gamme de pression d'intrusion du mercure de 1,8 à 60 000 PSI, avec un angle de mouillage du mercure de 140° et une tension superficielle de 480 dyne/cm2.
    Dans un catalyseur préféré, la surface BET est supérieure à 50 m2/g et le volume poreux correspondant aux pores de diamètre supérieur à 500 Å est d'au moins 0,1 cm3/g.
    La distribution des mésopores du support utilisé pour le catalyseur selon l'invention est centrée sur un diamètre compris entre 40 et 170 Å.
    Ce catalyseur peut être mis en oeuvre dans tout type de procédé permettant de convertir des charges contenant des composés dont le point d'ébullition est supérieur à 520°C et contenant également du soufre et éventuellement des métaux. Les charges peuvent être par exemple des résidus atmosphériques ou des résidus sous vide issus de distillation directe, des huiles désasphaltées, des résidus issus de procédés de conversion tels que par exemple ceux provenant du coking, d'une hydroconversion en lit fixe, en lit bouillonnant ou encore en lit mobile. Ces charges peuvent être utilisées telles quelles ou encore diluées par une fraction hydrocarbonée ou un mélange de fractions hydrocarbonées choisies dans le groupe formé par une huile de coupe légère (LCO selon les initiales de la dénomination anglo-saxonne de Light Cycle Oil), une huile de coupe lourde (HCO selon les initiales de la dénomination anglo-saxonne de Heavy Cycle Oil), une huile décantée (DO selon les initiales de la dénomination anglo-saxonne de Decanted Oil), un slurry et les fractions gazoles notamment celles obtenues par distillation sous vide dénommée selon la terminologie anglo-saxonne VGO (Vacuum Gas Oil). Les charges lourdes présentent généralement des points d'ébullition initiaux supérieurs à 300°C, plus de 1 % poids de molécules ayant un point d'ébullition supérieur à 520°C, une teneur en S supérieure à 1 % poids, une teneur en azote supérieure à 100 ppm poids, une teneur en métaux Ni+V supérieure à 1 ppm poids, une teneur en asphaltènes, précipité dans l'heptane, supérieure à 0,2 % poids ainsi que des viscosités importantes, typiquement plus de 10 Cst à 100°C.
    Dans un mode de réalisation, une partie des effluents convertis peut être recyclée en amont de l'unité opérant le procédé d'hydroconversion / hydroraffinage.
    Ce catalyseur peut être mis en oeuvre notamment dans un procédé en lit fixe, dont l'objectif essentiel est d'éliminer les métaux, le soufre et d'abaisser le point d'ébullition moyen de ces hydrocarbures. Dans un procédé en lit fixe, le catalyseur est généralement mis en oeuvre à une température comprise entre 320 et 450°C, de préférence 350 à 410°C, sous une pression partielle d'hydrogène d'environ 3 MPa à environ 30 MPa, de préférence 10 à 20 MPa, à une vitesse spatiale d'environ 0.05 à 5 volumes de charge par volume de catalyseur et par heure, de préférence 0,2 à 0,5 volume de charge par volume de catalyseur et par heure, et avec un rapport hydrogène gazeux sur charge liquide d'hydrocarbures compris entre 200 et 5000 normaux mètres cubes par mètre cube, de préférence 500 à 1500 normaux mètres cubes par mètre cube.
    Le catalyseur de la présente invention peut également être mis en oeuvre dans un procédé en lit bouillonnant sur les mêmes charges. Dans un tel procédé, le catalyseur est généralement mis en oeuvre à une température comprise entre 320 et 470°C, de préférence 400 à 450°C, sous une pression partielle d'hydrogène d'environ 3 MPa à environ 30 MPa, de préférence 5 à 20 MPa, à une vitesse spatiale d'environ 0,1 à 10 volumes de charge par volume de catalyseur et par heure, de préférence 0,5 à 2 volumes de charge par volume de catalyseur et par heure, et avec un rapport hydrogène gazeux sur charge liquide d'hydrocarbures compris entre 100 et 3000 normaux mètres cubes par mètre cube, de préférence 200 à 1200 normaux mètres cubes par mètre cube.
    Les catalyseurs de la présente invention sont de préférence soumis à un traitement de sulfuration permettant de transformer, au moins en partie, les espèces métalliques en sulfure avant leur mise en contact avec la charge à traiter. Ce traitement d'activation par sulfuration est bien connu de l'Homme du métier et peut être effectué par toute méthode déjà décrite dans la littérature.
    Une méthode de sulfuration classique bien connue de l'homme du métier consiste à chauffer le mélange de solides sous flux d'un mélange d'hydrogène et d'hydrogène sulfuré ou sous flux d'un mélange d'hydrogène et d'hydrocarbures contenant des molécules soufrées à une température comprise entre 150 et 800°C, de préférence entre 250 et 600°C, généralement dans une zone réactionnelle à lit traversé.
    Les exemples suivants illustrent l'invention décrite dans ce brevet sans toutefois en limiter la portée.
    Exemple 1 : Préparation du support N° 1 rentrant dans la composition des catalyseurs de l'invention.
    Nous avons fabriqué un support à base d'alumine en grande quantité de façon à pouvoir préparer les catalyseurs décrits dans les exemples suivants à partir du même support mis en forme. Pour ce faire, nous avons utilisé une matrice composée de boehmite ou gel d'alumine commercialisée sous le nom de Versal 250 par la société La Roche. Ce gel a été mélangé à une solution aqueuse contenant de l'acide nitrique à 52,7 % (1 % poids d'acide par gramme de gel sec) puis malaxé pendant 20 minutes dans un malaxeur à bras en Z (Aoustin MX2). La pâte a été ensuite mélangée avec une solution aqueuse contenant de l'ammoniaque à 20,3 % (40 % mol d'ammoniaque par mole d'acide) pendant 5 minutes dans le même malaxeur. A l'issue de ce malaxage, la pâte obtenue est passée à travers une filière ayant des orifices cylindriques de diamètre égal à 1,0 mm sur une extrudeuse piston (Retma). Les extrudés sont ensuite séchés une nuit à 120°C puis calcinés à 750°C pendant deux heures sous un débit d'air humide contenant 200 g d'eau / kg d'air sec.
    On obtient ainsi des extrudés cylindriques de 0,9 mm de diamètre, ayant une surface spécifique de 190 m2/g, un volume poreux total de 0,95 cm3/g, une distribution de mésopores centrée sur 140 Å. Cette alumine contient en outre 0,28 cm3/g de volume poreux dans des pores de diamètre supérieur à 500 Å.
    Exemple 2 : Préparation du support N° 2 rentrant dans la composition des catalyseurs de l'invention.
    La préparation du support N° 2 est identique à celle du support N° 1 si ce n'est que le traitement thermique final des extrudés a été moins poussé de façon à obtenir un support de plus petite taille de mésopores. Le traitement thermique a été réalisé sous air sec à 600°C pendant deux heures. Les extrudés de 0,9 mm de diamètre développent une surface spécifique de 260 m2/g, un volume poreux total de 0,93 cm3/g, une distribution de mésopores centrée sur 100 Å. Cette alumine contient en outre 0,27 cm3/g de volume poreux dans des pores de diamètre supérieur à 500 Å.
    Exemple 3 : Préparation du catalyseur A1 supporté sur le support N°1 de l'exemple 1.
    Nous avons imprégné à sec le support extrudé de l'exemple 1 par une solution aqueuse renfermant des sels de molybdène et de nickel. Le sel de molybdène est l'heptamolybdate d'ammonium (NH4)6Mo7O24.4H2O et celui de nickel le nitrate de nickel Ni(NO3)2.6H2O.
    Après maturation à température ambiante dans une atmosphère saturée en eau, les extrudés imprégnés sont séchés pendant une nuit à 120°C puis calcinés à 500°C pendant 2 heures sous air sec. La teneur finale en trioxyde de molybdène est de 12,5 % poids du catalyseur fini. La teneur finale en oxyde de nickel NiO est de 3,1 % poids du catalyseur fini.
    Les caractéristiques texturales du catalyseur A1 sont reportées dans le tableau 1.
    Catalyseur A1 B1 C2 D2
    MoO3 (% pds) 12,5 12,9 9,7 10,1
    NiO (% pds) 3,1 1,7 3,2 0
    Ni/Mo (at/at) 0,48 0,25 0,63 0
    SBET (m2/g) 165 166 225 223
    Vpt (cm3/g) 0,81 0,82 0,84 0,84
    V Hg > 500 Å (cm3/g) 0,26 0,26 0,27 0,28
    Exemple 4 : Préparation du catalyseur B1 supporté sur le support N°1 de l'exemple 1.
    Nous avons imprégné à sec le support extrudé de l'exemple 1 par une solution aqueuse renfermant des sels de molybdène et de nickel. Le sel de molybdène est l'heptamolybdate d'ammonium (NH4)6Mo7O24.4H2O et celui de nickel le nitrate de nickel Ni(NO3)2.6H2O.
    Après maturation à température ambiante dans une atmosphère saturée en eau, les extrudés imprégnés sont séchés pendant une nuit à 120°C puis calcinés à 500°C pendant 2 heures sous air sec. La teneur finale en trioxyde de molybdène est de 12,9 % poids du catalyseur fini. La teneur finale en oxyde de nickel NiO est de 1,7 % poids du catalyseur fini.
    Les caractéristiques texturales du catalyseur B1 sont reportées dans le tableau 1. On constate notamment que la baisse de la teneur en Ni (catalyseur A1 à B1) ne modifie pas de façon significative les propriétés texturales du catalyseur.
    Exemple 5 : Préparation du catalyseur C2 supporté sur le support N° 2 de l'exemple 2.
    Nous avons imprégné à sec le support extrudé de l'exemple 2 par une solution aqueuse renfermant des sels de molybdène et de nickel. Le sel de molybdène est l'heptamolybdate d'ammonium (NH4)6Mo7O24.4H2O et celui de nickel est le nitrate de nickel Ni(NO3)2.6H2O. Après maturation à température ambiante dans une atmosphère saturée en eau, les extrudés imprégnés sont séchés pendant une nuit à 120°C puis calcinés à 500°C pendant 2 heures sous air sec. La teneur finale en trioxyde de molybdène est de 9,7 % poids du catalyseur fini. La teneur finale en oxyde de nickel NiO est de 3,2 % poids du catalyseur fini.
    Les caractéristiques texturales du catalyseur C2 sont reportées dans le tableau 1.
    Exemple 6 : Préparation du catalyseur D2 supporté sur le support N° 2 de l'exemple 2.
    Nous avons imprégné à sec le support extrudé de l'exemple 2 par une solution aqueuse renfermant des sels de molybdène. Le sel de molybdène est l'heptamolybdate d'ammonium (NH4)6Mo7O24.4H2O. Après maturation à température ambiante dans une atmosphère saturée en eau, les extrudés imprégnés sont séchés pendant une nuit à 120°C puis calcinés à 500°C pendant 2 heures sous air sec. La teneur finale en trioxyde de molybdène est de 10,1 % poids du catalyseur fini. Le catalyseur ne contient pas d'élément du groupe VIII.
    Les caractéristiques texturales du catalyseur D2 sont reportées dans le tableau 1.
    Exemple 7 : Comparaison des performances en hydroconversion de résidu en lit bouillonnant.
    La performance des catalyseurs A1 à D2 a été comparée au cours d'un test pilote dans une unité de type Robinson-Mahoney, composée de deux réacteurs en série contenant chacun 158 cm3 de catalyseur. Ces réacteurs sont des réacteurs agités modifiés et adaptés à la mise en oeuvre d'un lit bouillonnant. La comparaison des catalyseurs est effectuée sur le résidu sous vide (RSV) Safanyia dont les principales caractéristiques sont reportées dans le tableau 2. Les essais sont réalisés à 410°C, en isotherme, à 156 bars de pression totale utilisant une VVH de 1,2 l charge/l catalyseur/h. Le débit d'hydrogène est tel qu'il respecte le rapport de 800 l/l de charge.
    La mise en huile de l'unité est réalisée en utilisant un Gasoil issu de distillation sous vide, ou DSV, dont les caractéristiques sont reportées dans le tableau 2.
    Figure 00110001
    La température est augmentée jusqu'à 343°C puis la charge de test, un résidu de distillation sous vide de type Safanyia (RSV), est injectée. La température de réaction est ensuite élevée à 410°C.
    Les conditions de l'essai sont fixées en isotherme, ce qui permet de mesurer la désactivation du catalyseur par la comparaison directe des performances à différents âges. Les âges sont exprimés ici en barils de charge / livre de catalyseur (bbl/lb) ce qui représente la quantité cumulée de charge passée sur le catalyseur rapportée au poids de catalyseur chargé.
    Les performances en conversion, HDM et HDS sont définies de la façon suivante : Conversion (%pds) = ((%pds de 550°C+)charge-(%pds 550°C+)recette)/((%pds 550°C+)charge) * 100 HDM(% pds) = ((ppm pds Ni+V)charge-(ppm pds Ni+V)recette)/((ppm pds Nl+V)charge) * 100 HDS(% pds) = ((%pds S)charge-(%pds S)recette)/((%pds S)charge) * 100
    Pour évaluer la stabilité des produits formés, une mesure selon la méthode « P value Shell » est effectuée sur la fraction 350°C + de l'effluent récupéré après test.
    Le tableau 3 compare la performance des catalyseurs A1, B1, C2 et D2 en début de test (0,1 bbl/lb) ainsi qu'en fin de test (1,4 bbl/lb).
    Catalyseur + Age Conv (%pds) HDM (% pds) HDS (% pds) P value Shell
    A1 à 0,1 bbl/lb 55 90 85 1,7
    B1 à 0,1 bbl/lb 55 90 83 1,7
    A1 à 1,4 bbl/lb 52 70 56 1,4
    B1 à 1,4 bbl/lb 52 74 60 1,5
    C2 à 0,1 bbl/lb 55 80 78 1,6
    D2 à 0,1 bbl/lb 55 83 64 1,6
    C2 à 1,4 bbl/lb 52 65 56 1,4
    D2 à 1,4 bbl/lb 52 65 58 1,5
    Le catalyseur B1, conforme à l'invention, se différencie donc du catalyseur A1, non conforme à l'invention, par sa plus faible teneur en Ni. On constate que la diminution de la teneur en Ni n'a pas d'impact sur la conversion de la fraction lourde. On observe au fil du temps que les performances en HDS et en HDM du catalyseur B1 deviennent supérieures à celles du catalyseur A1, c'est à dire que le catalyseur B1 contenant moins de nickel désactive moins vite que le catalyseur A1. La diminution de la teneur en NiO ne détériore pas la stabilité de la fraction 350°C+ de l'effluent récupéré après test puisque sa P Value Shell reste largement supérieure ou égale à 1,4.
    Ce résultat est identique pour les catalyseurs C2, non conforme, et D2, conforme, préparés sur le support N°2 de mésoporosité plus étroite. Le catalyseur D2 ne contenant pas de nickel présente la meilleure performance à 1,4 bbl/lb.
    Exemple 8 : Comparaison des performances en hydroconversion de résidu en lit fixe.
    Les tests ont été menés dans une unité pilote d'hydrotraitement de résidus pétroliers comportant un réacteur tubulaire en lit fixe. Le réacteur est rempli avec un litre de catalyseur. L'écoulement des fluides (résidu + hydrogène) est ascendant dans le réacteur. Après une étape de sulfuration par circulation dans le réacteur d'une coupe gazole additionnée de diméthyl disulfure à une température finale de 350°C, on opère l'unité avec le pétrole brut de Boscan dont les caractéristiques sont reportées dans le tableau 2. Les essais sont réalisés en isotherme à 390°C, 150 bars de pression totale utilisant une VVH de 2 l charge/l cata/h. Le débit d'hydrogène est tel qu'il respecte le rapport 1000 l/l de charge. Les conditions de l'essai sont fixées en isotherme, ce qui permet de mesurer la désactivation du catalyseur par la comparaison directe des performances à différents âges. Les âges sont exprimés en heures de fonctionnement sous pétrole brut, le temps zéro étant pris dès l'arrivée à la température du test (390°C).
    Les performances en HDS et HDM sont définies de la même façon que dans l'exemple 7 et sont reportées dans le tableau 4. On y reporte également la quantité de métaux déposés sur le catalyseur à l'âge mentionné. Cette quantité est exprimée en poids de Ni+V déposé rapporté au poids du catalyseur neuf. La quantité de Ni+V est calculée à partir du taux d'HDM en considérant que les métaux éliminés de la coupe pétrolière se déposent sur le catalyseur.
    Catalyseur + Age HDM
    (% pds)    		 HDS
    (% pds)    		 Ni+V déposé
    (g/100 gcata neuf)
    A1 à 50 heures 78 60 8
    B1 à 50 heures 77 55 6,5
    A2 à 400 heures 40 25 50
    B2 à 400 heures 48 30 60
    On observe que la diminution de la quantité de nickel de la phase active de 3,2 % poids (catalyseur A1 non conforme) à 1,7 % poids (catalyseur B1 conforme) a un impact très léger sur l'activité initiale, essentiellement sur l'HDS. Par contre, on observe nettement l'intérêt d'une formulation catalytique pauvre en nickel, puisque après 400 heures de fonctionnement dans ces conditions, le catalyseur B1 présente un gain d'activité à la fois en HDM et en HDS. Il a par ailleurs accumulé nettement plus de métaux que le catalyseur A1.
    Ainsi, les catalyseurs d'hydroconversion de charges hydrocarbonées, contenant des composés dont le point d'ébullition est supérieur à 520°C et contenant du soufre et des métaux, dont la phase active a une teneur modérée en nickel ont un meilleur comportement dans le temps que les catalyseurs dont la quantité de phase active respecte les proportions usuelles décrites dans l'art antérieur entre l'élément du groupe VIII et l'élément dû groupe VIB.

    Claims (17)

    1. Catalyseur comprenant :
      un support poreux,
      de 1 à 30 % poids d'au moins un métal catalytique choisi parmi les éléments du groupe VIB du tableau périodique en quantité exprimée en % poids d'oxyde par rapport au poids du catalyseur final et
      de 0 à moins de 2,2 % poids d'au moins un métal catalytique non noble choisi parmi les éléments du groupe VIII en quantité exprimée en % oxyde par rapport au poids du catalyseur final
      et dans lequel le rapport atomique entre l'élément du groupe VIII non noble et l'élément du groupe VIB est inférieur à 0,4, le volume poreux total mesuré par porosimétrie au mercure est compris entre 0,5 et 1,5 cm3/g et la distribution des mésopores du support est centrée sur un diamètre compris entre 40 et 170 Å.
    2. Catalyseur selon la revendication 1 dans lequel la quantité d'éléments du groupe VIII non noble exprimée en % poids d'oxyde par rapport au poids du catalyseur fini est d'au moins 0,1 %.
    3. Catalyseur selon l'une des revendications précédentes dans lequel la quantité d'éléments du groupe VIII non noble exprimée en % poids d'oxyde par rapport au poids du catalyseur fini est inférieure à 2 %.
    4. Catalyseur selon l'une des revendications précédentes dans lequel la quantité d'éléments du groupe VIII non noble exprimée en % poids d'oxyde par rapport au poids du catalyseur fini est inférieure à 1,9 %.
    5. Catalyseur selon l'une des revendications précédentes dans lequel la quantité de métal du groupe VIB exprimée en % poids d'oxyde par rapport au poids du catalyseur fini est comprise entre 5 et 20 %.
    6. Catalyseur selon l'une des revendications précédentes dans lequel le métal du groupe VIB est le molybdène ou le tungstène.
    7. Catalyseur selon l'une des revendications précédentes dans lequel le métal du groupe VIII non noble est le nickel ou le cobalt.
    8. Catalyseur selon l'une des revendications précédentes comprenant du nickel et du molybdène.
    9. Catalyseur selon l'une des revendications précédentes comprenant du molybdène.
    10. Catalyseur selon l'une des revendications précédentes dans lequel la surface BET est supérieure à 50 m2/g et le volume poreux dans les pores de diamètre supérieur à 500 Å est d'au moins 0,1 cm3/g.
    11. Catalyseur selon l'une des revendications précédentes contenant du soufre.
    12. Procédé d'hydroconversion et/ou hydroraffinage de charges hydrocarbonées contenant des composés dont le point d'ébullition est supérieur à 520°C et du soufre utilisant le catalyseur selon l'une des revendications précédentes.
    13. Procédé d'hydroconversion et/ou hydroraffinage de charges hydrocarbonées contenant des métaux utilisant le catalyseur selon la revendication 12.
    14. Procédé d'hydroraffinage et/ou hydroconversion de charges hydrocarbonées selon la revendication 12ou 13, opérant en lit fixe à une température comprise entre 320 et 450°C, sous une pression partielle d'hydrogène d'environ 3 MPa à environ 30 MPa, à une vitesse spatiale d'environ 0,05 à 5 volumes de charge par volume de catalyseur et par heure.
    15. Procédé d'hydroraffinage et/ou hydroconversion de charges hydrocarbonées selon la revendication 12ou 13, opérant en lit bouillonnant à une température comprise entre 320 et 470°C, sous une pression partielle d'hydrogène d'environ 3 MPa à environ 30 MPa, à une vitesse spatiale d'environ 0,1 à 10 volumes de charge par volume de catalyseur et par heure.
    16. Procédé selon l'une des revendications 12 à 15 tel que la charge employée dans le procédé est choisie dans le groupe formé par les résidus atmosphériques, les résidus sous vide issus de distillation directe, les huiles désasphaltées, les résidus issus de procédés de conversion, ladite charge étant utilisée telle quelle ou diluée par une fraction hydrocarbonée ou un mélange de fractions hydrocarbonées.
    17. Procédé selon l'une des revendications 12 à 16 dans lequel une partie des effluents convertis peut être recyclée en amont de l'unité opérant le procédé.
    EP03291104.2A 2002-05-24 2003-05-09 Catalyseur d'hydroraffinage et/ou d'hydroconversion et procédé d'hydrotraitement de charges hydrocarbonées à l'aide dudit catalyseur Expired - Lifetime EP1364707B1 (fr)

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