EP1278925B1 - Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition - Google Patents

Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition Download PDF

Info

Publication number
EP1278925B1
EP1278925B1 EP01929737A EP01929737A EP1278925B1 EP 1278925 B1 EP1278925 B1 EP 1278925B1 EP 01929737 A EP01929737 A EP 01929737A EP 01929737 A EP01929737 A EP 01929737A EP 1278925 B1 EP1278925 B1 EP 1278925B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
concrete
fibers
fibres
composition
composition according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP01929737A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1278925A2 (fr
Inventor
Benoít Ficheroulle
Marc Henin
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Chaussees Techniques Innovation
Original Assignee
Chaussees Techniques Innovation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=8849828&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP1278925(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Chaussees Techniques Innovation filed Critical Chaussees Techniques Innovation
Publication of EP1278925A2 publication Critical patent/EP1278925A2/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1278925B1 publication Critical patent/EP1278925B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
    • E04C5/01—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
    • E04C5/012—Discrete reinforcing elements, e.g. fibres

Definitions

  • the present invention relates to a concrete composition compacted rolled fiber reinforced and a method of making continuous pavements and industrial areas without joints, from said composition.
  • Rolled compacted concrete compositions differ conventional concrete poured or spoiled by the fact that, for similar mechanical properties, they require a cement dosage reduced as well as reduced water content. This more water content low allows sufficient lift to implement the material with road vehicles in order to compact it using vibrating compactor and tire compactor and then put it back without delay under circulation.
  • the consistency of poured concrete requires using traditional formwork machine techniques sliding or vibrating rule and does not allow recirculation only after a sufficient setting time which is generally at least 7 days.
  • the metallic fibers used in industrial paving are most often drawn fibers comprising generally wires of 1 mm in diameter.
  • the different fibers differ from each other by the type of active anchor in the concrete matrix.
  • This company also manufactures a fiber sold under the brand name "Twincone” which has a cone undeformable at each of its ends.
  • This type of anchoring is much more rigid than the anchoring obtained by hooks or undulations, hence its name of fibers with so-called total anchoring.
  • concrete comprises, on the one hand, 5 to 10% of the weight of cement in ultra-fine fillers such as silica fumes, which makes it possible to fill the interstitial voids of the concrete.
  • BAC continuous reinforced concrete process
  • Continuous reinforced concrete which is the benchmark for continuous concrete without joints, presents a fine and close cracking.
  • the cracks With compacted concrete reinforced with corrugated fibers, the cracks are spaced but wide.
  • “Twincone” fibers When “Twincone” fibers are used, the sum of crack openings is 30% less than that observed in the case of wavy fibers.
  • the behavior of anchored fiber-reinforced concrete total approximates that of a continuous reinforced concrete, this fiber allowing a more efficient anchoring than that of corrugated fiber.
  • the trials were shown that the evolution of cracks in reinforced compacted rolled concrete "Twincone" fiber is equivalent to that of reinforced concrete cracks continued.
  • Figure 1 of the accompanying drawings illustrates the results of a comparative pull-out test of a "Twincone" A fiber with total anchoring and a fiber with deformable anchoring B, the two fibers having an identical diameter of 1 mm.
  • the use of fully anchored fibers is necessary for the realization of continuous pavements without joints, these allowing to better limit the opening of cracks.
  • patent application FR 2 684 397 defines a composition of concrete for the realization of pavements without joints, having a specific composition which includes anchored fibers non-deformable such as those described in patent applications European EP 130 191 and EP 098 825.
  • the purpose of the present invention and to provide a composition of rolled compacted concrete reinforced with fibers making it possible to limit the presence of cracks while ensuring control of the opening of the cracks.
  • the hydraulic binder consists a combination, in varying proportions, of clinker, slag ground, fly ash, gypsum (phosphogypsum or anhydrite) and ultrafine (silica fumes, pozzolans).
  • the fibers that have been selected in the present invention, to be inserted into a concrete composition rolled compacted led to better results in terms of cracking limitation and control.
  • the use of fibers such as defined above, having curved end portions, substantially cylindrical over the entire length, in a composition of compacted rolled concrete surprisingly, provides a fair balance between limiting the number of cracks and limiting the opening of the cracks present.
  • Fibers with full or very rigid anchoring have strong anchoring resistance up to a crack opening of 1 mm. However, if the crack opens further, there is a rupture of the fibers and a very rapid drop in the sewing effect of the edges of the rift.
  • the fiber according to the invention provides a strong anchoring effect, practically equivalent to that fully anchored fiber.
  • the performance of the anchor is kept at much larger crack openings ranging up to 3 to 4 millimeters.
  • the composition according to the invention has a ductility plate much safer than the breaking effect observed beyond 1 mm with a fully anchored fiber, for example in the case of localized subsidence of the roadway platform and a crack opening which could exceed 2 mm.
  • the threads constituting the fibers have a diameter between 0.65 and 0.85 mm and a length ratio total / diameter between 65 and 85.
  • the fibers have a total length / diameter ratio of around 80.
  • each curved end part is formed of a rectilinear part connected to the central part by said inclined part comprising at least two elbows.
  • the fibers used in the present invention are fibers of 0.75 mm in diameter, with a total length of 60 mm and with a tensile strength of at least 1100 N / mm 2 .
  • This fiber also has the advantage, with an equal dosage by weight in concrete, of a number of fibers double that of the number of fibers with a diameter of 1 mm traditionally used. Due to a hardening pushed further to the wire drawing, the thinner wire moreover has a higher elastic limit which makes it more efficient than a wire of 1 mm in diameter.
  • the cracking observed in concretes obtained from the composition according to the invention remained limited to values between 0.3 and 1 mm.
  • the aggregates of concrete forming the irregular surface of the walls of the crack remain embedded between them and held in position, the effect being ensured by the fibers anchored in the matrix of the concrete on either side of the crack.
  • This mutual locking of aggregates between them and fibers which ensures a "seam" of the edges of the crack means that the crack thus controlled does not significantly weaken the overall structure of the roadway.
  • the crack is not active, in this sense that it does not evolve under the constraints of heavy traffic during the service life of the roadway. By the way, the edges of the crack remaining mechanically embedded by the intergranular contacts between the constituents of concrete, the fibers are consequently less stressed in fatigue, which ensures good durability of the pavement.
  • the aggregates used comprise from 70 to 100% of crushed materials, having sharp angles and a shape close to the square, and a particle size between 0 and 14 mm so as to avoid the phenomena of segregation, that is to say of separation of large elements.
  • the concrete composition preferably also comprises a plasticizing aid which facilitates compaction by intergranular lubrication and makes it possible to obtain a density close to 2400 kg / m 3 of concrete with favorable consequences, such as higher strength and the possibility of reducing dosing with hydraulic binder
  • the optimal water content is determined by the test Modified Proctor and varies between 4 and 6% of the dry constituents of concrete.
  • the composition comprises a content of hydraulic binder close to 250 to 300 kg per cubic meter of concrete, one water content of 4 to 6% of the weight of the dry constituents of the concrete, i.e. approximately 100 to 150 liters of water per cubic meter of concrete, a dosage of metal fibers between 25 and 50 kg, preferably between 30 and 40 kg, per cubic meter of concrete.
  • the composition includes 280 kg of hydraulic binder and 110 liters of water per meter concrete cube.
  • the adjuvant content is at least equal 0.3% of the weight of the hydraulic binder. It is possible to obtain an effect inter-granular lubrication using a low dosage of plasticizer, for example 0.3 to 0.5% of the weight of hydraulic binder. Through against, the setting effect of concrete, insofar as the same product is used for the plasticizing and retarding effect, cannot be obtained with higher dosages by plasticizer, for example minimum 0.7% of the weight of hydraulic binder if you want to keep the workability of fresh concrete for about 20 hours, for example for a recovery the next day on the concrete of the day before.
  • the concrete composition according to the invention can be used for the creation or reinforcement of road structures or industrial areas with heavy rolling loads, such as than those produced by frequent passing of trucks, vehicles heavy or large aircraft for example.
  • composition according to the invention allows a layer of concrete with continuously variable flexural strength on a wide crack opening range, for example from 0 to 4 mm, and without breaking the fibers. According to a particularity, the variation of resistance over said range is less than 20% lower than its nominal value.
  • the material according to the invention is used through a heavy table finisher, which is a material generally used for the implementation of bituminous materials, or through a grader.
  • the concrete is then densified by a compactor weighing several tonnes with one or two rollers vibrant. This compaction can then be followed by a kneading effect brought by the action of a tire compactor applying for example a load of 3 to 5 tonnes per wheel.
  • the fiber-reinforced compacted concrete can then be directly covered with a bituminous wearing course, the cure for concrete can be made by an emulsion of gravel bitumen.
  • a pavement consisting of a concrete base layer according to the invention, then covered with a bituminous wearing course has the advantage a separation of functions, the cement concrete ensuring a long service life of the structure under heavy traffic, and the bituminous mix making it possible to obtain a carpet having high specific qualities, for example a drainage mix which absorbs rainwater and / or a acoustic coating which limits rolling noise.
  • the concrete layer can also be covered with a highly proportioned concrete cement, consisting of a mixture of three components, namely cement, fillerized sand (containing a large proportion of elements fine), and a sand containing few fines, the fillerized sand comprising at least minus 10 to 20% of fine elements less than 0.080 mm.
  • a highly proportioned concrete cement consisting of a mixture of three components, namely cement, fillerized sand (containing a large proportion of elements fine), and a sand containing few fines, the fillerized sand comprising at least minus 10 to 20% of fine elements less than 0.080 mm.
  • compacted rolled concrete reinforced with fibers according to the invention can be used in pavement reinforcement. Simultaneously with a reinforcement, this process can also solve the problem of rutting of bituminous pavements by adding a thin layer of 5 to 18 cm, covered with a thin or very thin bituminous mix.
  • the composition according to the invention comprises metallic fibers constituted by wires 10 provided with curved end portions 12.
  • the wires are substantially cylindrical over their entire length L and comprise a central portion 11 substantially rectilinear extending from each side by an inclined intermediate portion 13 which is extended by said end portion 12.
  • Each portion 12 is formed of a rectilinear portion connected to the central portion 11 by said inclined intermediate portion 13 comprising at least two elbows.
  • the wires have a diameter d of between 0.38 and 1.05 mm, a total length L of between 19 and 80 mm, and a minimum tensile strength of 900 N / mm 2 .
  • the two end portions 12 of a wire can have a different or similar shape.
  • the length l, l ′ of the rectilinear parts of the end parts 12 can be different or similar and is between 1.5 and 4 mm.
  • the inclined portion 13 of each end part forms with the rectilinear central part 11 an obtuse angle ⁇ or ⁇ ′ equal to or less than 160 °.
  • the two angles ⁇ , ⁇ 'thus defined can be identical or different.
  • One of the intermediate portions of an end portion is not necessarily in the plane formed by the other intermediate portion and the central portion 11. Furthermore, each end portion is not necessarily in the plane constituted by its intermediate part and the central part.
  • the transverse offsets h, h 'between the central part 11 and each end part can be identical or different and are at least 0.75 mm.
  • the composition according to the invention comprises fibers sold under the brand "Dramix 80/60".
  • the "Dramix 80/60" fiber is a fiber which is characterized by a total length L of 60 mm for a diameter d of 0.75 mm, ie a ratio ⁇ of 80, and a tensile strength of at least 1100 N / mm 2 .
  • the two angles ⁇ ⁇ ' are substantially identical and the intermediate portions, the end portions and the central portion 11 are substantially in the same plane.
  • compositions 1, 2 and 4 differ from each other only by the nature of the fibers that they contain.
  • Composition 1 comprises “Twincone” fibers of the fully anchored type
  • composition 2 comprises “Dramix FL 45/50” fibers of flattened hook ends type
  • composition 4 according to the invention comprises “Dramix 80 fibers”. 60 ".
  • the fibers are dosed at 30 kg / m 3
  • Composition 3 includes "Dramix FL 45/50" fibers like composition 2 but these are dosed at 35 kg / m 3 .
  • the formulation of the concrete compositions has been defined so as to meet a criterion of compressive strength of the order of 50 to 60 MPa, while respecting the size range in force for concretes compacted with a roller (NF P 98 -128).
  • the compressive strength measured on cylinders of dimension 16x32 cm, in accordance with the standard in force, is given in table III. The tests were carried out on three concrete cylinders for each composition 1 to 4.
  • Curves 1 to 4 correspond respectively to compositions 1 to 4 defined above. The appearance of the crack takes place under a load level of around 25 kN for different compositions.
  • composition 1 comprising Twincone fibers show a pressure drop after the onset of crack up to about 0.2 mm opening, then the fibers allow a resumption of effort. From a millimeter of flexural crack, corresponding to the maximum load-bearing capacity, the fibers begin to break, which results in successive charge jumps and a very rapid decrease in the bearing capacity of the prism.
  • the prism of composition 4 according to the invention has a slight pressure drop at the appearance of the crack and then a recovery effort.
  • the maximum bearing capacity is obtained for an opening crack between 1 and 1.5 mm. Bearing capacity decreases then very gradually.
  • composition 2 comprising "Dramix FL fibers 45/50 "dosed at 30 kg, the prism displays a very low pressure drop significant (of the order of 50%) after the appearance of the crack. Beyond a certain crack opening of the order of 1.8 mm, jumps of loads are visible on the curve. These jumps reflect breaks in fibers as in the case of composition 1.
  • composition 3 comprising "Dramix FL fibers 45/50 "dosed at 35 kg, the results are similar to those obtained with composition 2, only the increase in the dosage of fibers allows a higher load capacity.
  • the capacity to recover from stress after cracking is substantially the same order of magnitude for compositions 1, 3 and 4.
  • the fibers have substantially the same potential for cracking for openings restricted to 1 mm. Beyond that, the intrinsic behavior of the fibers, leading to rupture or tearing, modifies the behavior of a cracked section.
  • the fiber at total anchorage shows the strongest resistance of the anchorage up to a crack opening of 1 mm. However, if the crack opens more, we are witnessing a break in the fibers and a very rapid decline the sewing effect of the edges of the crack. Up to an opening of 1 mm crack, the fiber according to the invention shows resistance slightly weaker anchoring, of the order of 7%, than that obtained with a fully anchored fiber. However, the performance of the anchor is kept at much larger crack openings ranging from 3 to 4 mm, which is not the case when using fibers fully anchored or other fibers.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Road Paving Structures (AREA)
  • Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
  • Producing Shaped Articles From Materials (AREA)

Description

La présente invention concerne une composition de béton roulé compacté renforcé de fibres et un procédé de réalisation de chaussées continues et d'aires industrielles sans joints, à partir de ladite composition.
Les compositions de béton compacté roulé se différencient des bétons classiques coulés ou pervibrés par le fait que, pour des propriétés mécaniques similaires, elles nécessitent un dosage en ciment réduit ainsi qu'une teneur en eau réduite. Cette teneur en eau plus faible permet d'obtenir une portance suffisante pour mettre en oeuvre le matériau avec des engins routiers afin de le compacter à l'aide de compacteur vibrant et de compacteur à pneus, puis de le remettre sans délai sous circulation. La consistance du béton coulé nécessite une mise en oeuvre avec les techniques traditionnelles de machine à coffrage glissant ou de règle vibrante et ne permet une remise sous circulation qu'après un temps de prise suffisant qui est généralement d'au moins 7 jours.
Dans les deux types de béton classique précités, il est connu d'insérer des fibres métalliques. Les fibres métalliques utilisées en dallage industriel sont le plus souvent des fibres tréfilées comportant généralement des fils de 1 mm de diamètre. Les différentes fibres existantes se différencient les unes des autres par le type d'ancrage actif dans la matrice du béton. Il existe des fibres fabriquées avec un ancrage dit déformable, par exemple des fibres à crochets telle que celles commercialisées par la société Bekaert sous la marque "Dramix" ou des fibres ondulées telles que celles commercialisées par la société Trefil Arbed. Cette société fabrique également une fibre commercialisée sous la marque "Twincone" qui possède un cône indéformable à chacune de ses extrémités. Ce type d'ancrage est beaucoup plus rigide que l'ancrage obtenu par des crochets ou des ondulations, d'où son appellation de fibres à ancrage dit total.
Après renforcement par des fibres d'acier, les bétons traditionnels pervibrés ou coulés permettent de réaliser des dallages industriels (souvent couverts et donc moins soumis aux intempéries et aux variations de température que les chaussées) de grande dimension atteignant jusqu'à 2000 m2 sans joints, les propriétés des fibres permettant d'espacer les joints. Par contre ces bétons n'ont pu jusqu'ici être utilisés efficacement pour la fabrication de chaussées continues sans joints malgré l'intérêt présenté par une telle application. En effet, les dosages relativement élevés en ciment et en eau génèrent dans ces bétons un retrait hydraulique auquel vient s'ajouter le retrait thermique. Les contraintes mécaniques sont telles que les fibres ne parviennent pas à les contrôler. Il en résulte que les phénomènes de retrait du béton entraínent une fissuration nettement plus importante qu'en dallage, présentant un degré d'ouverture inacceptable dépassant le plus souvent 1 mm d'ouverture. Ainsi il est nécessaire de pratiquer des joints dans ces chaussées en béton de fibres pervibré afin de localiser les effets du retrait et réduire les ouvertures de fissures, ce qui fait perdre les avantages économiques d'une chaussée continue et freine considérablement le développement des bétons de fibres en chaussée.
On connaít par le brevet US 5,865,000, un béton classique renforcé de fibres en acier, qui a été modifié pour augmenter sa résistance en compression jusqu'à une valeur supérieure à 80 N/mm2. Pour augmenter cette résistance, le béton comporte, d'une part, 5 à 10 % du poids de ciment en charges ultra-fines telles que des fumées de silice, ce qui permet de combler les vides interstitiels du béton.
D'autre part, comme l'eau a pour effet de réduire la résistance du béton, le rapport eau/ciment est maintenu inférieur à 0,4. Or, selon ce brevet US, il est alors nécessaire d'ajouter une quantité élevée de superplastifiant, car ce type d'adjuvant permet de compenser le faible dosage en eau, alors même que la présence des charges ultrafines aurait nécessité une quantité d'eau élevée. Dans les exemples 2 et 3 de ce brevet US, la quantité de liant hydraulique (ciment + micro-pouzzolane) est élevée (440 kg/m3) ce qui est contraire à la nécessité d'un dosage réduit en ciment pour un béton compacté roulé, et la quantité de plastifiant (2,5 %) est très élevée, alors qu'un tel dosage n'est pas nécessaire pour un béton compacté roulé ayant un rapport eau/ciment similaire.
Pour réaliser une chaussée durable en béton coulé sans joints, il est connu un procédé, dit procédé de béton armé continu (BAC), dans lequel des barres d'acier, généralement de 16 mm de diamètre, sont raccordées les unes aux autres en continu sur toute la longueur de la chaussée. Une fois les barres d'acier posées, le béton est appliqué, généralement en utilisant une machine à coffrage glissant. Le béton armé continu reste cependant une technique lourde à mettre en oeuvre et coûteuse.
De par les avantages apportés par les bétons roulés compactés par rapport aux bétons traditionnels coulés, pervibrés ou extrudés, il a été proposé différents bétons compactés renforcés de fibres dans lesquels la composition a été adaptée convenablement et les fibres sélectionnées afin d'obtenir une chaussée ou aire industrielle continue en béton où la fissuration est régulièrement répartie et d'ouverture limitée.
Les résultats d'une étude comparative des fissures observées sur des parties de chaussée réalisées d'une part avec un béton compacté renforcé de fibres "Twincone" à ancrage total, et d'autre part avec un béton compacté renforcé de fibres ondulées, en comparaison avec un béton armé continu, sont présentés dans le tableau I suivant :
Figure 00030001
Le béton armé continu, qui est la référence en matière de béton continu sans joints, présente une fissuration fine et rapprochée. Avec le béton compacté renforcé de fibres ondulées, les fissures sont espacées mais larges. Lorsque les fibres "Twincone" sont utilisées, la somme des ouvertures de fissures est de 30 % inférieure à celle observée dans le cas des fibres ondulées. A la vue de cette étude, il apparaít que le comportement de béton renforcé de fibres à ancrage total se rapproche de celui d'un béton armé continu, cette fibre permettant un ancrage plus performant que celui de la fibre ondulée. Dans le cadre de l'étude faisant l'objet du tableau 1, les essais ont montré que l'évolution des fissures de béton roulé compacté renforcé de fibres "Twincone" est équivalente à celle des fissures de béton armé continu.
Par ailleurs, la figure 1 des dessins annexés illustre les résultats d'un essai comparatif d'arrachement ("Pull-out test") d'une fibre "Twincone" A à ancrage total et d'une fibre à ancrage déformable B, les deux fibres présentant un diamètre identique de 1 mm. A la vue de ce graphique, il s'avère que l'utilisation de fibres à ancrage total est nécessaire pour la réalisation de chaussées continues sans joints, celles-ci permettant de mieux limiter l'ouverture des fissures.
Ainsi, la demande de brevet FR 2 684 397 définit une composition de béton pour la réalisation de chaussées sans joints, présentant une composition déterminée qui inclut des fibres à ancrage indéformable telles que celles décrites dans les demandes de brevet européen EP 130 191 et EP 098 825.
Dans cette optique, afin d'améliorer l'ancrage de fibres cylindriques à crochets dites de première génération utilisées dans le béton coulé, les crochets desdites fibres ont été aplatis. De telles fibres sont notamment commercialisées sous la marque "Dramix FL 45/50" et sont l'objet de la demande de brevet WO 97/11239.
Ainsi la tendance actuelle est à l'utilisation de fibres à ancrage total ou à ancrage très rigide pour la réalisation de chaussées continues sans joints, les fibres à ancrage moins rigide telles que les fibres ondulées ou à crochets étant uniquement utilisées dans des compositions de béton pervibré pour la réalisation de dallages industriels ou de bétons projetés.
Le but de la présente invention et de proposer une composition de béton roulé compacté renforcé de fibres permettant de limiter la présence de fissures tout en assurant un contrôle de l'ouverture des fissures.
Ce but est atteint par le fait que la composition de béton roulé compacté renforcé de fibres selon l'invention, comprenant des granulats, un liant hydraulique et des fibres métalliques à ancrage déformable, est caractérisée en ce que les fibres métalliques sont constituées par des fils sensiblement cylindriques comportant une partie centrale longitudinale sensiblement rectiligne se prolongeant de chaque côté par l'intermédiaire d'une portion intercalaire d'une partie d'extrémité recourbée dont la forme est du type qui interdit l'accrochage de deux fibres voisines, lesdits fils ayant
  • un diamètre compris entre 0,38 et 1,05 mm,
  • une longueur totale comprise entre 19 et 80 mm,
  • une longueur des parties d'extrémité comprise entre 1,5 et 4 mm,
  • un décalage transverse entre la partie centrale et chaque partie d'extrémité d'au moins 0,75 mm,
  • un angle (α, α') obtus inférieur ou égal à 160° entre chaque portion intercalaire et la partie centrale,
  • un angle obtus entre chaque portion intercalaire et partie d'extrémité,
    et,
  • une résistance à la traction minimale de 900 N/mm2,
et ladite composition comprenant une teneur en liant hydraulique comprise entre 180 et 400 kg par mètre cube de béton, une teneur en eau comprise entre 90 et 150 litres par mètre cube de béton, un dosage de fibres métalliques compris entre 25 et 60 kg par mètre cube de béton, et une teneur en adjuvant plastifiant et/ou retardateur au plus égale à 1,8 % en poids du liant hydraulique.
Au sens de l'invention, le liant hydraulique est constitué d'une combinaison, en proportions variables, de clinker, de laitier moulu, de cendres volantes, de gypse (phosphogypse ou anhydrite) et d'ultrafines (fumées de silice, pouzzolanes).
Contre toute attente, les fibres qui ont été sélectionnées dans la présente invention, pour être insérées dans une composition de béton roulé compacté, ont conduit à des résultats meilleurs en terme de limitation et de contrôle de fissuration. L'utilisation de fibres telles que définies ci-dessus, présentant des parties recourbées d'extrémité, sensiblement cylindriques sur toute la longueur, dans une composition de béton roulé compacté, permet, de manière surprenante, d'obtenir un juste équilibre entre la limitation du nombre de fissures et la limitation de l'ouverture des fissures présentes.
Les fibres à ancrage total ou ancrage très rigide présentent une résistance forte d'ancrage jusqu'à une ouverture de fissure de 1 mm. Toutefois, si la fissure s'ouvre d'avantage, on assiste à une rupture des fibres et à une baisse très rapide de l'effet de couture des bords de la fissure.
Jusqu'à une ouverture de fissure de 1 mm, la fibre selon l'invention assure un effet d'ancrage fort, pratiquement équivalent à celui de la fibre à ancrage total. Par contre la performance de l'ancrage est conservée à des ouvertures de fissures beaucoup plus importantes allant jusqu'à 3 à 4 millimètres. La composition selon l'invention présente un plateau de ductilité beaucoup plus sécurisant que l'effet de rupture observé au-delà de 1 mm avec une fibre à ancrage total, par exemple dans le cas d'un affaissement localisé de la plate-forme de la chaussée et d'une ouverture de fissure qui pourrait dépasser 2 mm.
Avantageusement, les fils constituant les fibres ont un diamètre compris entre 0,65 et 0,85 mm et un rapport longueur totale/diamètre compris entre 65 et 85. En particulier, les fibres ont un rapport longueur totale/diamètre de l'ordre de 80. Selon une particularité, chaque partie d'extrémité recourbée est formée d'une partie rectiligne reliée à la partie centrale par ladite partie inclinée comprenant au moins deux coudes.
Avantageusement, les fibres utilisées dans la présente invention sont des fibres de 0,75 mm de diamètre, d'une longueur totale de 60 mm et avec une résistance à la traction d'au moins 1100 N/mm2. Cette fibre a également pour intérêt, à dosage égal en poids dans le béton, un nombre de fibres double de celui du nombre des fibres de diamètre de 1 mm traditionnellement utilisées. En raison d'un écrouissage poussé plus loin au tréfilage, le fil plus fin a par ailleurs une limite élastique plus élevée qui le rend plus performant qu'un fil de 1 mm de diamètre.
La fissuration observée dans des bétons obtenus à partir de la composition selon l'invention est restée limitée à des valeurs comprises entre 0,3 et 1 mm. Avec une telle limitation des fissures, il en résulte que les agrégats du béton formant la surface irrégulière des parois de la fissure restent encastrés entre eux et maintenus en position, l'effet d'encastrement étant assuré par les fibres ancrées dans la matrice du béton de part et d'autre de la fissure. Ce verrouillage mutuel des granulats entre eux et des fibres qui assure une "couture" des bords de la fissure fait que la fissure ainsi contrôlée n'affaiblit pas sensiblement la structure globale de la chaussée. La fissure n'est pas active, en ce sens qu'elle n'évolue pas sous les contraintes du trafic lourd au cours de la durée de service de la chaussée. Par ailleurs, les bords de la fissure restant encastrés mécaniquement par les contacts intergranulaires entre les constituants du béton, les fibres sont par conséquent moins sollicitées en fatigue, ce qui assure une bonne durabilité de la chaussée.
Par ailleurs, dans le cas où l'ouverture des fissures reste inférieure à 1 mm, il a été montré que l'eau éventuellement chargée de sel de déverglaçage ne pénètre pas dans une telle fissure même si celle-ci débouche en surface. Les risques de corrosion des fibres dans la fissure sont ainsi limités.
Les agrégats utilisés comportent de 70 à 100 % de matériaux concassés, présentant des angles vifs et une forme proche du carré, et une granulométrie comprise entre 0 et 14 mm de façon à éviter les phénomènes de ségrégation, c'est-à-dire de séparation des gros éléments. La composition de béton comprend en outre de préférence un adjuvant plastifiant qui facilite le compactage par lubrification intergranulaire et permet d'obtenir une densité voisine de 2400 kg/m3 de béton avec des conséquences favorables, comme une résistance plus élevée et la possibilité de réduire le dosage en liant hydraulique
La teneur en eau optimale est déterminée par l'essai Proctor Modifié et varie entre 4 et 6 % des constituants secs du béton.
Avantageusement la composition comprend une teneur en liant hydraulique voisin de 250 à 300 kg par mètre cube de béton, une teneur en eau de 4 à 6% du poids des constituants secs du béton, soit environ 100 à 150 litres d'eau par mètre cube de béton, un dosage de fibres métalliques compris entre 25 et 50 kg, de préférence entre 30 et 40 kg, par mètre cube de béton. A titre d'exemple, la composition comprend 280 kg de liant hydraulique et 110 litres d'eau par mètre cube de béton.
Avantageusement, la teneur en adjuvant est au moins égale à 0,3 % du poids du liant hydraulique. Il est possible d'obtenir un effet de lubrification inter-granulaire à l'aide d'un faible dosage en plastifiant, par exemple 0,3 à 0,5 % du poids de liant hydraulique. Par contre, l'effet retardateur de prise du béton, dans la mesure où le même produit est utilisé pour l'effet plastifiant et retardateur, ne peut être obtenu qu'avec des dosages plus élevées en plastifiant, par exemple au minimum 0,7 % du poids de liant hydraulique si on veut conserver la maniabilité du béton frais pendant environ 20 heures, par exemple pour une reprise le lendemain sur le béton de la veille.
La composition de béton selon l'invention peut être utilisée pour la réalisation ou le renforcement de structures de chaussées ou d'aires industrielles ayant à supporter de fortes charges roulantes, telles que celles produites par des passages fréquents de camions, d'engins lourds ou d'avions gros porteurs par exemple.
La composition selon l'invention permet une couche de béton présentant une résistance à la flexion continûment variable sur une plage d'ouverture de fissuration étendue, par exemple de 0 à 4 mm, et sans rupture des fibres. Selon une particularité, la variation de résistance sur ladite plage est inférieure de moins de 20 % par rapport à sa valeur nominale.
La mise en oeuvre du matériau selon l'invention s'effectue par l'intermédiaire d'un finisseur à table lourde, qui est un matériel généralement utilisé pour la mise en oeuvre des matériaux bitumineux, ou par l'intermédiaire d'une niveleuse. Le béton est ensuite densifié par un compacteur de plusieurs tonnes comportant un ou deux rouleaux vibrants. Ce compactage peut ensuite être suivi d'un effet de pétrissage apporté par l'action d'un compacteur à pneus appliquant par exemple une charge de 3 à 5 tonnes par roue.
Le béton compacté renforcé de fibres peut ensuite être directement recouvert d'une couche de roulement bitumineuse, la cure du béton pouvant être effectuée par une émulsion de bitume gravillonnée. Une chaussée constituée d'une couche de base en béton selon l'invention, puis recouverte d'une couche de roulement bitumineuse a pour avantage une séparation des fonctions, le béton de ciment assurant une longue durée de vie à la structure sous trafic lourd, et l'enrobé bitumineux permettant d'obtenir un tapis présentant des qualités spécifiques élevées, par exemple un enrobé drainant qui absorbe l'eau de pluie et/ou un enrobé acoustique qui limite le bruit de roulement. La couche de béton peut également être recouverte d'un microbéton fortement dosé en ciment, constitué d'un mélange de trois composants, à savoir du ciment, un sable fillerisé (comportant une part importante d'éléments fins), et un sable contenant peu de fines, le sable fillerisé comportant au moins 10 à 20% d'éléments fins inférieurs à 0,080 mm.
Au-delà de son application de réalisation de chaussées neuves continues sans joints avec de très bonnes conditions de durabilité, le béton roulé compacté renforcé de fibres selon l'invention peut être utilisé en renforcement de chaussées. Simultanément à un renforcement, ce procédé peut aussi régler le problème d'orniérage des chaussées bitumineuses par apport d'une couche mince de 5 à 18 cm, recouverte d'un enrobé bitumineux mince ou très mince.
L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques et avantages apparaítront plus clairement au cours de la description explicative détaillée qui va suivre d'un mode de réalisation particulier actuellement préféré de l'invention, en référence au dessin schématique annexé.
Sur ce dessin :
  • la figure 1 est un diagramme illustrant l'art antérieur et représentant les résultats de tests d'arrachement d'une fibre à ancrage total et d'une fibre à ancrage déformable présentant toutes deux un diamètre de fil de 1 mm ;
  • la figure 2 est une vue schématique partielle et de côté d'une fibre utilisable dans une composition selon l'invention ; et
  • la figure 3 est un diagramme illustrant des essais de flexion de plusieurs prismes obtenus à partir d'une composition selon l'invention en comparaison avec des compositions selon l'art antérieur.
Suivant la figure 2, la composition selon l'invention comprend des fibres métalliques constituées par des fils 10 munis de parties recourbées d'extrémité 12. Les fils sont sensiblement cylindriques sur toute leur longueur L et comportent une partie centrale 11 sensiblement rectiligne se prolongeant de chaque côté par une portion intercalaire inclinée 13 qui se prolonge par ladite partie d'extrémité 12. Chaque partie 12 est formée d'une partie rectiligne reliée à la partie centrale 11 par ladite portion intercalaire inclinée 13 comprenant au moins deux coudes. Les fils présentent un diamètre d compris entre 0,38 et 1,05 mm, une longueur totale L comprise entre 19 et 80 mm, et une résistance à la traction minimale de 900 N/mm2.
Les deux parties d'extrémité 12 d'un fil peuvent avoir une forme différente ou similaire. La longueur ℓ, ℓ' des parties rectilignes des parties d'extrémité 12 peut être différente ou similaire et est comprise entre 1,5 et 4 mm. La portion inclinée 13 de chaque partie d' extrémité forme avec la partie centrale rectiligne 11 un angle α ou α' obtus égal ou inférieur à 160°. Les deux angles α, α' ainsi définis peuvent être identiques ou différents. L'une des portions intermédiaires d'une partie d'extrémité n'est pas forcément dans le plan constitué par l'autre portion intermédiaire et la partie centrale 11. Par ailleurs, chaque partie d'extrémité n'est pas forcément dans le plan constitué par sa partie intermédiaire et la partie centrale. Les décalages transverses h, h' entre la partie centrale 11 et chaque partie d'extrémité peuvent être identiques ou différents et sont d'au moins 0,75 mm. Dans l'exemple décrit ici, la composition selon l'invention comprend des fibres commercialisées sous la marque "Dramix 80/60". La fibre "Dramix 80/60" est une fibre qui se caractérise par une longueur totale L de 60 mm pour un diamètre d de 0,75 mm, soit un rapport λ de 80, et une résistance à la traction d'au moins 1100 N/mm2. Les deux angles α α' sont sensiblement identiques et les portions intermédiaires, les parties d'extrémité et la partie centrale 11 sont sensiblement dans le même plan.
Différentes compositions ont été effectuées selon le tableau II, les compositions 1, 2 et 4 diffèrent les unes des autres uniquement par la nature des fibres qu'elles contiennent. La composition 1 comprend des fibres "Twincone" de type à ancrage total, la composition 2 comprend des fibres "Dramix FL 45/50" de type à extrémités en crochets aplatis et la composition 4 selon l'invention comprend des fibres "Dramix 80/60". Dans ces trois compositions, les fibres sont dosées à 30 kg/m3. La composition 3 comprend des fibres "Dramix FL 45/50" comme la composition 2 mais celles-ci sont dosées à 35 kg/m3.
Figure 00110001
La formulation des compositions de béton a été définie de façon à satisfaire à un critère de résistance à la compression de l'ordre de 50 à 60 MPa, tout en respectant le fuseau de granulométrie en vigueur pour les bétons compactés au rouleau (NF P 98-128). La résistance à la compression mesurée sur des cylindres de dimension 16x32 cm, conformément à la norme en vigueur, est donnée dans le tableau III. Les essais ont été réalisés sur trois cylindres de béton pour chaque composition 1 à 4.
Figure 00110002
Pour caractériser l'apport des fibres au niveau de la capacité à maintenir une charge résiduelle lors d'un mécanisme de fissuration du matériau, des essais en flexion sur prisme ont été réalisés. Des prismes ont été testés en flexion circulaire. Compte tenu de la taille des fibres, des prismes de grandes dimensions ont été choisis, avec une longueur de 70 cm, une hauteur de 20 cm et une largeur de 15 cm. La distance entre les points d'appui lors de la flexion était de 60 cm et la distance entre les points d'application de la charge de 20 cm. Chaque prisme était préalablement entaillé en section centrale afin de localiser la fissure. Un capteur pontait cette entaille et a permis de piloter les essais directement sur l'ouverture de la fissure. La figure 3 montre les résultats des essais comparatifs de flexion effectués pour évaluer les performances des différentes fibres en contrôle de fissuration du béton.
Les courbes 1 à 4 correspondent respectivement aux compositions 1 à 4 définies précédemment. L'apparition de la fissure s'effectue sous un niveau de charge de l'ordre de 25 kN pour les différentes compositions.
Le prisme obtenu avec la composition 1 comprenant des fibres "Twincone" présente une perte de charge après l'apparition de la fissure jusqu'à environ 0,2 mm d'ouverture, puis les fibres permettent une reprise d'effort. A partir d'un millimètre de fissure en flexion, correspondant à la capacité maximale portante, les fibres commencent à casser, ce qui se traduit par des sauts successifs de charge et une décroissance très rapide de la capacité portante du prisme.
Le prisme de la composition 4 selon l'invention présente une légère perte de charge à l'apparition de la fissure puis une reprise d'effort. La capacité maximale portante est obtenue pour une ouverture de fissure comprise entre 1 et 1,5 mm. La capacité portante diminue ensuite très progressivement.
Pour la composition 2 comprenant des fibres "Dramix FL 45/50" dosées à 30 kg, le prisme affiche une perte de charge très importante (de l'ordre de 50%) après l'apparition de la fissure. Au-delà d'une certaine ouverture de fissure de l'ordre de 1,8 mm, des sauts de charges sont visibles sur la courbe. Ces sauts traduisent des ruptures de fibres comme dans le cas de la composition 1.
Pour la composition 3, comprenant des fibres "Dramix FL 45/50" dosées à 35 kg, les résultats sont similaires à ceux obtenus avec la composition 2, seule l'augmentation du dosage de fibres permet une capacité de charge supérieure.
La capacité de reprise d'effort après fissuration est sensiblement du même ordre de grandeur pour les compositions 1, 3 et 4. Les fibres présentent sensiblement le même potentiel vis-à-vis de la fissuration pour des ouvertures restreintes à 1 mm. Au-delà, le comportement intrinsèque des fibres, conduisant à une rupture ou un arrachement, modifie le comportement d'une section fissurée. La fibre à ancrage total montre la résistance la plus forte de l'ancrage jusqu'à une ouverture de fissure de 1 mm. Toutefois, si la fissure s'ouvre davantage, on assiste à une rupture des fibres et à une baisse très rapide de l'effet de couture des bords de la fissure. Jusqu'à une ouverture de fissure de 1 mm, la fibre selon l'invention montre une résistance d'ancrage légèrement plus faible, de l'ordre de 7%, que celle obtenue avec une fibre à ancrage total. Par contre, la performance de l'ancrage est conservée à des ouvertures de fissures beaucoup plus importantes allant de 3 à 4 mm, ce qui n'est pas le cas lors de l'utilisation de fibres à ancrage total ou des autres fibres.
Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec un mode de réalisation particulier, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention, l'étendue de la protection étant déterminée par le contenu des revendications.

Claims (11)

  1. Composition de béton roulé compacté renforcé de fibres, comprenant des granulats, un liant hydraulique et des fibres métalliques à ancrage déformable, caractérisée en ce que les fibres métalliques sont constituées par des fils (10) sensiblement cylindriques comportant une partie centrale longitudinale (11) sensiblement rectiligne se prolongeant de chaque côté par l'intermédiaire d'une portion intercalaire (13) d'une partie d'extrémité recourbée (12) dont la forme est du type qui interdit l'accrochage de deux fibres voisines, lesdits fils ayant
    un diamètre (d) compris entre 0,38 et 1,05 mm,
    une longueur totale comprise entre 19 et 80 mm,
    une longueur (ℓ, ℓ') des parties d'extrémité comprise entre 1,5 et 4 mm,
    un décalage transverse (h, h') entre la partie centrale et chaque partie d'extrémité d'au moins 0,75 mm,
    un angle (α, α') obtus inférieur ou égal à 160° entre chaque portion intercalaire et la partie centrale,
    un angle obtus entre chaque portion intercalaire et partie d'extrémité, et
    une résistance à la traction minimale de 900 N/mm2,
    et ladite composition comprenant une teneur en liant hydraulique comprise entre 180 et 400 kg par mètre cube de béton, une teneur en eau comprise entre 90 et 150 litres par mètre cube de béton, un dosage de fibres métalliques compris entre 25 et 60 kg par mètre cube de béton, et une teneur en adjuvant plastifiant et/ou retardateur au plus égale à 1,8 % en poids du liant hydraulique.
  2. Composition selon la revendication 1, caractérisée en ce que les fils (10) constituant les fibres ont un diamètre (d) compris entre 0,65 et 0,85 mm et un rapport (λ) longueur totale/diamètre (L/d) compris entre 65 et 85.
  3. Composition selon la revendication 2, caractérisée en ce que les fibres ont un rapport (λ) longueur totale/diamètre de l'ordre de 80.
  4. Composition selon la revendication 3, caractérisée en ce que les fils ont une longueur totale de 60 mm, un diamètre de l'ordre de 0,75 mm et une résistance à la traction minimale de 1100 N/mm2.
  5. Composition selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que chaque partie d'extrémité recourbée (12) est formée d'une partie rectiligne reliée à la partie centrale (11) par ladite partie intercalaire (13) comprenant au moins deux coudes.
  6. Composition selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce qu'elle comprend une teneur en liant hydraulique comprise entre 250 et 300 kg par mètre cube de béton, une teneur en eau de 4 à 6 % du poids des constituants secs du béton, soit environ 100 à 150 litres d'eau par mètre cube de béton, un dosage de fibres métalliques compris entre 25 et 50 kg par mètre cube de béton.
  7. Composition selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que la teneur en adjuvant plastifiant est au moins égale à 0,3 % en poids du liant hydraulique.
  8. Procédé de réalisation de chaussées continues ou d'aires industrielles sans joint, caractérisé en qu'il comprend une étape de réalisation d'une couche de béton roulé compacté renforcé de fibres à partir de la composition selon l'une des revendications précédentes, de façon à obtenir une couche de béton présentant une résistance à la flexion continûment variable sur une plage d'ouvertures de fissuration étendue, par exemple de 0 à 4 mm, et sans rupture des fibres.
  9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que la variation de résistance sur ladite plage est inférieure de moins de 20 % par rapport à sa valeur nominale.
  10. Procédé selon la revendication 8 ou 9, caractérisée en ce que ladite couche de béton est recouverte d'une couche de roulement bitumineuse ou d'un microbéton constitué d'un mélange de trois composants, à savoir ciment, sable fillerisé comportant au moins 10 à 20% d'éléments fins inférieurs à 0,080 mm et sable contenant peu de fines.
  11. Procédé selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que ladite étape consiste à réaliser ladite couche de béton compacté roulé renforcé de fibres avec une épaisseur de 5 à 18 cm pour le renforcement de chaussées bitumineuses ou en traitement anti-orniérage.
EP01929737A 2000-05-03 2001-04-27 Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition Expired - Lifetime EP1278925B1 (fr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0005624 2000-05-03
FR0005624A FR2808522B1 (fr) 2000-05-03 2000-05-03 Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition
PCT/FR2001/001304 WO2001054471A2 (fr) 2000-05-03 2001-04-27 Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1278925A2 EP1278925A2 (fr) 2003-01-29
EP1278925B1 true EP1278925B1 (fr) 2004-02-25

Family

ID=8849828

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP01929737A Expired - Lifetime EP1278925B1 (fr) 2000-05-03 2001-04-27 Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition

Country Status (15)

Country Link
EP (1) EP1278925B1 (fr)
JP (1) JP2003531794A (fr)
CN (1) CN1122130C (fr)
AT (1) ATE260386T1 (fr)
AU (1) AU2001256431A1 (fr)
BE (1) BE1014022A3 (fr)
CZ (1) CZ301483B6 (fr)
DE (1) DE60102148T2 (fr)
ES (1) ES2217143T3 (fr)
FR (1) FR2808522B1 (fr)
HU (1) HU223747B1 (fr)
PL (1) PL206537B1 (fr)
SK (1) SK15622002A3 (fr)
TR (1) TR200401157T4 (fr)
WO (1) WO2001054471A2 (fr)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2808522B1 (fr) * 2000-05-03 2003-01-10 Chaussees Tech Innovation Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition
FR2906270B1 (fr) * 2006-09-27 2008-11-14 Chaussees Tech Innovation Sarl Composition de beton roule compacte renforce de fibres comprenant des fraisats bitumineux et procede de realisation d'une chaussee
PT2440717T (pt) * 2009-06-12 2017-08-22 Bekaert Sa Nv Fibras de alongamento elevado para betão convencional
CZ304478B6 (cs) * 2012-12-17 2014-05-21 ÄŚeskĂ© vysokĂ© uÄŤenĂ­ technickĂ© v Praze - fakulta stavebnĂ­ Drátkobeton ultravysokých pevností
CZ305508B6 (cs) * 2014-10-30 2015-11-04 ÄŚeskĂ© vysokĂ© uÄŤenĂ­ technickĂ© v Praze- KloknerĹŻv Ăşstav Proteplený beton ultravysokých pevností vyztužený drátky, určený zejména pro prefabrikaci, a způsob jeho výroby
CN105152581A (zh) * 2015-08-10 2015-12-16 长安大学 基于微波加热的自愈合金属纤维沥青混凝土及其制备方法
KR101711842B1 (ko) * 2015-09-11 2017-03-07 주식회사 금강 콘크리트용 보강재
HUP1600552A2 (en) * 2016-09-28 2018-05-02 Novonovon Zrt Reinforcing fibre and method for the production of reinforced composites especially reinforced concrete
FR3057590B1 (fr) * 2016-10-18 2020-10-09 Hsols Ind Dalle structurelle avec fibres metalliques
CN114133185B (zh) * 2021-12-13 2023-03-24 北京建筑材料科学研究总院有限公司 一种超高性能混凝土及其制备方法与应用

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1984000186A1 (fr) 1982-07-01 1984-01-19 Eurosteel Sa Fibres de renforcement de materiaux moulables a liant hydraulique ou non et leur fabrication
DE3363554D1 (en) 1982-12-30 1986-06-19 Eurosteel Sa Filiform elements usable for reinforcing mouldable materials, particularly concrete
FR2633922B1 (fr) * 1988-07-08 1992-10-23 Screg Routes & Travaux Beton compacte renforce de fibres et son utilisation
FR2684397B1 (fr) 1991-11-29 1997-04-25 Eurosteel Sa Procede de realisation de chaussees ou aires industrielles continues en beton compacte renforce de fibres.
BE1005815A3 (nl) * 1992-05-08 1994-02-08 Bekaert Sa Nv Staalvezelbeton met hoge buigtreksterkte.
FR2808522B1 (fr) * 2000-05-03 2003-01-10 Chaussees Tech Innovation Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition

Also Published As

Publication number Publication date
FR2808522A1 (fr) 2001-11-09
WO2001054471A2 (fr) 2001-08-02
CN1122130C (zh) 2003-09-24
AU2001256431A1 (en) 2001-08-07
DE60102148T2 (de) 2004-10-28
ATE260386T1 (de) 2004-03-15
TR200401157T4 (tr) 2004-07-21
HU223747B1 (hu) 2004-12-28
BE1014022A3 (fr) 2003-02-04
ES2217143T3 (es) 2004-11-01
CZ301483B6 (cs) 2010-03-17
PL206537B1 (pl) 2010-08-31
CN1363008A (zh) 2002-08-07
HUP0300620A2 (en) 2003-07-28
DE60102148D1 (de) 2004-04-01
CZ20023619A3 (cs) 2003-05-14
SK15622002A3 (sk) 2003-06-03
JP2003531794A (ja) 2003-10-28
FR2808522B1 (fr) 2003-01-10
WO2001054471A3 (fr) 2002-01-10
EP1278925A2 (fr) 2003-01-29
PL359002A1 (en) 2004-08-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1278925B1 (fr) Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition
FR2746821A1 (fr) Nouvelle structure de chaussee, realisee a partir de materiaux rigides
CN106835973B (zh) 纤维网-超高韧性水泥基复合材料组合桥面结构及方法
CN103215875A (zh) 一种基于不均匀沉降的抗疲劳沥青路面
CN111074715A (zh) 一种抗裂路基路面结构及其施工方法
LU86723A1 (fr) Perfectionnement au procede et moyen pour la protection des revetements des chaussees contre l'amorcage des fissurations
EP2963000A1 (fr) Composition de grave agglomérée scellée pour couche d'assise comprenant une forte proportion en gros granulats
EP0350365B1 (fr) Béton compacté renforcé de fibres et son utilisation
EP1694611B1 (fr) Beton de fibres metalliques
CN212533589U (zh) 一种抗裂路基路面结构
EP2084115A2 (fr) Composition de beton roule compacte renforce de fibres comprenant des fraisats bitumineux et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition
CN108360327A (zh) 一种耐久型新型复合材料路基路面结构及施工方法
FR3036411A1 (fr) Digue maritime ou fluviale et son procede de realisation
EP0929719B1 (fr) Structure tricouche de chaussee
KR20130078996A (ko) 보강섬유 및 이를 이용한 섬유보강 아스팔트 혼합물
BE1006676A5 (fr) Masse de remplissage pour joint viscoelastique continu pour ouvrage d'art en beton et joint viscoelastique comprenant cette masse de remplissage.
Wang et al. Research on structure and properties of embedded Gussasphalt
FR2799195A1 (fr) Compose destine a retarder la propagation des fissures dans les chaussees, procede et couche resultants
Vanelstraete et al. Crack prevention and use of overlay systems
BE1008191A3 (fr) Procede de realisation de chaussees ou aires industrielles continues en beton compacte renforce de fibres.
CN219862169U (zh) 一种含有刚性应力吸收层的复合式路面结构
LU100742B1 (fr) Renforcement de sol avec des fibres discretes
FR2684397A1 (fr) Procede de realisation de chaussees ou aires industrielles continues en beton compacte renforce de fibres.
WO1999053143A1 (fr) Structure rigide de renforcement et de solidarisation verticale de structures de roulement comme autoroutes ou ponts presentant des joints ou fissures
BE1008291A3 (fr) Revetement de route en beton bitumineux.

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20021024

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK RO SI

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: FICHEROULLE, BENOIT

Inventor name: HENIN, MARC

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: HENIN, MARC

Inventor name: FICHEROULLE, BENOIT

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL MK RO SI

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040225

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040225

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040225

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040225

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040225

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: FRENCH

REF Corresponds to:

Ref document number: 60102148

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20040401

Kind code of ref document: P

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040427

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040430

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040525

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040525

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040525

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20040621

NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
LTIE Lt: invalidation of european patent or patent extension

Effective date: 20040225

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2217143

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20041126

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050430

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050430

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040725

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100427

PGRI Patent reinstated in contracting state [announced from national office to epo]

Ref country code: IT

Effective date: 20110616

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20120430

Year of fee payment: 12

Ref country code: DE

Payment date: 20120416

Year of fee payment: 12

Ref country code: TR

Payment date: 20120419

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20120423

Year of fee payment: 12

Ref country code: FR

Payment date: 20120511

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20120420

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20120425

Year of fee payment: 12

BERE Be: lapsed

Owner name: *CHAUSSEES TECHNIQUES INNOVATION

Effective date: 20130430

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20130427

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130430

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20131101

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130427

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20131231

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 60102148

Country of ref document: DE

Effective date: 20131101

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130427

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130430

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20140606

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130428

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130427