CZ20023619A3 - Betonová směs vyztužená vlákny, zhutněná válcováním, a způsob realizace vozovek z této betonové směsi - Google Patents
Betonová směs vyztužená vlákny, zhutněná válcováním, a způsob realizace vozovek z této betonové směsi Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20023619A3 CZ20023619A3 CZ20023619A CZ20023619A CZ20023619A3 CZ 20023619 A3 CZ20023619 A3 CZ 20023619A3 CZ 20023619 A CZ20023619 A CZ 20023619A CZ 20023619 A CZ20023619 A CZ 20023619A CZ 20023619 A3 CZ20023619 A3 CZ 20023619A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- concrete
- fibers
- concrete mixture
- fiber
- per cubic
- Prior art date
Links
- 239000004567 concrete Substances 0.000 title claims abstract description 117
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 68
- 239000011210 fiber-reinforced concrete Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 101
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 claims description 22
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 13
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 6
- 239000011382 roller-compacted concrete Substances 0.000 claims description 6
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims description 6
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 4
- 230000000979 retarding effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 claims description 3
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 claims description 3
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 description 7
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 241000169624 Casearia sylvestris Species 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000009415 formwork Methods 0.000 description 2
- 238000001033 granulometry Methods 0.000 description 2
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 2
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 1
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000004132 cross linking Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000007586 pull-out test Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000012925 reference material Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000011378 shotcrete Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000010200 validation analysis Methods 0.000 description 1
- -1 various compacted Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
- E04C5/01—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
- E04C5/012—Discrete reinforcing elements, e.g. fibres
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Road Paving Structures (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Producing Shaped Articles From Materials (AREA)
Description
Betonová směs vyztužená vlákny, zhutněná válcováním, á způsob realizace vozovek z této betonové směsi
Oblast techniky
Vynález se týká betonové směsi vyztužené vlákny a zhutněné válcováním, a způsobu realizace bezesparých souvislých vozovek a^průmyslových ploch z této betonové směsi.
Dosavadní stav techniky
Betonové směsi zhutněné válcováním se liší od klasických litých nebo pervibrovaných betonů tím, že pro podobné mechanické vlastnosti potřebují snížený obsah cementu, jakož i nižší obsah vody. Tento nižší obsah vody dovoluje získat vyšší únosnost, dostatečnou pro zpracovávání materiálu při zpracování silničními stroji pro jeho hutnění pomocí vibračních zhutňovacích prostředků a pneumatikových zhutňovacích prostředků a jeho následné bezodkladné uvedení do provozu. Konzistence litého betonu vyžaduje použití tradičních postupů s posuvným bedněním nebo vibrační latí a dovoluje uvedení do provozu teprve po uplynutí dostatečné doby tuhnutí, které je zpravidla nejméně 7 dní.
U obou výše uvedených typů klasického betonu je známé do betonu vkládat kovová vlákna. Kovová vlákna, použitá v průmyslových plochách jsou velmi často na bázi tažených drátů o průměru 1 mm. Různá stávající vlákna se vzájemně od sebe liší typem aktivního kotvení v betonové matrici. Existují vlákna vyráběná s tak zvaným deformovatelným kotvením, například háčková vlákna, jaká jsou dodávána společností Be0 0 0 0 0 0
0
I 0 ·· * ·· 0 000 0 · 0 ·
kaert pod značkou Dramix, nebo zvlněná vlákna, dodávaná společností Trefil Arbed. Tato společnost vyrábí rovněž vlákno, dodávané pod značkou Twincone, mající na každém konci nedeformovatelný kužel. Tento typ kotvení je mnohem tužší než kotvení získané háčky nebo zvlněními, a vlákna se proto označují jako s plným kotvením.
Po vyztužení ocelovými vlákny dovolují tradiční pervibrované nebo lité betony vytvářet průmyslové plochy (často kryté a tedy méně vystavené povětrnostním vlivům a výchylkám teploty než vozovky) velkých rozměrů, dosahujících až 2000 m2 beze spař, protože vlastnosti vláken dovolují zvětšit vzdálenosti spař. Naproti tomu nemohly být tyto betony až dosud používány účinně při zhotovování souvislých bezesparých vozovek, a to přěs to, že by takové použití bylo zajímavé. Relativně vysoká množství cementu a vody vyvolávají totiž v těchto betonech hydraulické smrštění, k němuž se připojuje tepelné smrštění. Mechanická namáhání jsou taková, že vlákna je nemohou zvládnout. Důsledkem toho je, že smršťování betonu vyvolává vznik trhlin, který je značně vyšší než u podlah a vykazuje nepřijatelnou míru otevření, které často přesahuje 1 mm. Je tak zapotřebí ve vozovkách z pervibrovaného betonu vyztuženého vlákny vytvářet spáry, aby se lokalizovaly účinky smrštění a zmenšilo se otevření trhlin, čímž ovšem dojde ke ztrátě ekonomických výhod souvislé vozovky, a brzdí se také značně rozvoj použití betonů vyztužených vlákny ve výstavbě vozovek.
Z patentového spisu US 5 865 000 je znám klasický beton vyztužený ocelovými vlákny, který byl modifikován pro zvýšení jeho pevnosti v tlaku až na hodnotu vyšší než 80
N/mm3. Pro zvýšení této pevnosti beton obsahuje jednak z 5 až 10 % hmotnosti cementu částice ultrajemné plnivové složky, jako je kouřový křemen, což dovoluje vyplnit intersticiální mezery v betonu. Jelikož voda snižuje pevnost betonu, je poměr obsahu vody k cementu udržován nižší než 0,4. Podle tohoto US spisu je však zapotřebí přidat zvýšené množství plastifikátoru, nebot tento typ přísady dovoluje kompenzovat malý obsah vody, a to i když přítomnost ultrajemných plniv by vyžadovalo vysoký obsah vody. V příkladech 2 a 3 tohoto US spisu je množství hydraulického pojivá (cement + mikropucolán) zvýšené (440 kg/m3) což je v protikladu s potřebou sníženého dávkování cementu pro beton hutněný válcováním, a obsah plastifikátoru (2,5%) je velmi vysoký, i když takové množství není potřebné pro beton hutněný válcováním, mající podobný vodní součinitel.
Pro vytvoření trvanlivé bezesparé vozovky z litého betonu je znám způsob, nazývaný kontinuální železobeton (BAC), u něhož jsou ocelové tyče, zpravidla o průměru 16 mm, vzájemně k sobě kontinuálně připojovány po celé délce vozovky. Jakmile jsou tyče položeny, betonová směs se ukládá, zpravidla při použití stroje s posuvným bedněním. Kontinuální železobeton však zůstává být obtížně realizovatelnou a tedy nákladnou technologií.
Vzhledem k výhodám, které poskytují betony hutněné válcováním vůči tradičním litým betonům, pervibrovaným nebo extrudovaným, byly navrženy různé zhutněné betony, vyztužené vlákny, u nichž bylo betonové směsi vhodně přizpůsobeno zvoleným vláknům tak, aby se získala souvislá vozovka nebo průmyslová plocha z betonu, u níž by tvorba trhlin byla rovno♦ » * ♦
_4~ merne rozložena a trhliny mely omezene otevřeni.
Výsledky srovnávací studie tvorby trhlin, pozorovaných na částech vozovky zhotovené jednak ze zhutněného betonu, vyztuženého vlákny Twincone s úplným kotvením, a jednak ze zhutněného betonu, vyztuženého zvlněnými vlákny, ve srovnání s kontinuálním železobetonem, jsou shrnuty v následující tabulce
Počet trhlin na délku 200 bm Střední rozteč trhlin (m) Střední otevření trhlin (mm) Celkové otevření trhlin na dél ce 200 bm (mm)
Kontinuální železobeton ,
i. 1
Hutněný beton se zvlněnými vlákny
2,5 .27,5
Hutněný beton s vlákny Twincone
Kontinuální železobeton, který je referenční materiál pro bezesparý souvislý beton, vykazuje jemné a blízko od sebe ležící trhliny. V případě zhutněného betonu, vyztuženého zvlněnými vlákny, leží trhliny dále od sebe, ale jsou velké. Když se použijí vlákna Twincone, je součet otevření trhlin o 30% nižší než jaký se pozoruje v případě zvlněných vláken. Z této studie vyplývá, že se chování betonu s úplným kotvě·· ·· · · ním blíží tomu, k jakému dochází u kontinuálního železobetonu, přičemž tato vlákna zajišťují účinnější kotvení než jaké zajištují zvlněná vlákna. V rámci studie, s výsledky shrnutými v tab.l, zkoušky ukázaly, že vývoj trhlin v hutněném válcovaném betonu s vlákny Twincone je ekvivalentní tomu, k jakému dochází u kontinuálního železobetonu.
Dále ukazuje obr.l připojených výkresů výsledky srovnávací trhací zkoušky (pull-out test) vlákna Twincone A s úplným kotvením a vlákna s deformovatelným kotvením B, přičemž obě vlákna mají shodný průměr 1 mm. Při pohledu na tento diagram je patrné, že pro zhotovování bezesparých souvislých vozovek je potřebné použít vláken s úplným kotvením, neboů ta dovolují lépe omezovat otevření trhlin.
Patentová přihláška FR 2 684 397 tak definuje betonovou směs pro zhotovování bezesparých vozovek, vykazující určenou skladbu zahrnující vlákna s nedeformatelným kotvením, jako jsou vlákna popsaná v evropských patentových přihláškách EP 130 191 a EP 098 825.
V tomto smyslu byla za účelem zlepšeného kotvení válcovitých vláken s háčky, označovaných jako vlákna první generace, použitých v litém betonu, háčky uvedených vláken zploštěny. Taková vlákna se dodávají na trh zejména pod označením Dramix FL 45/50 a jsou předmětem patentové přihlášky WO 97/11239.
Současnou tendencí při vytváření bezesparých souvislých vozovek je tak použití velmi tuhých vláken s úplným kotvením, přičemž vlákna s méně tuhým kotvením, jako jsou • fc • » · · zvlněná vlákna nebo vlákna s háčky, jsou používána pouze pervibrovaných betonových směsích pro vytváření průmyslových ploch a podlah nebo pro stříkané betony.
Cílem vynálezu je navrhnout betonovou směs, vyztuženou vlákny a zhutněnou válcováním, která by umožňovala omezit přítomnost trhlin při současném zajišéování ovládání otevření trhlin.
Podstata vynálezu '
Uvedeného cíle je dosaženo tím, že betonová směs, vyztužená vlákny a zhutněná válcováním, obsahující kamenivo (granuláty, plnivo do betonu), hydraulické pojivo a kovová vlákna s deformovatelným kotvením, se vyznačuje tím, že kovová vlákna jsou tvořena v podstatě válcovitými dráty, obsahujícími podélnou střední část, která je v podstatě přímá, prodlouženou na každou stranu mezilehlou částí žahnuté koncové části, jejíž tvar je typu, který zabraňuje zachycení dvou sousedních vláken, přičemž vlákna mají:
- průměr od 0,38 do 1,05 mm,
- celkovou délku od 19 do 80 mm,
- délku koncových částí od 1,5 do 4 mm,
- příčné přesazení mezi střední částí a každou koncovou částí nejméně 0,75 mm,
- tupý úhel (a, a') mezi každou mezilehlou částí a koncovou částí menší nebo rovný 160°,
- tupý úhel mezi každou mezilehlou částí a koncovou částí, a
- minimální pevnost v tahu 900 N/mm2, přičemž toto betonové směsi obsahuje hydraulické pojivo v množství od 180 do 400 kg na krychlový metr betonu, vodu v množství od 90 do 150 litrů na krychlový metr betonu,
• 9 » Φ a kovová vlákna v množství od 25 do 60 kg na krychlový metr betonu, a plastifikační a/nebo zpožďovací přísadu v množství nejvýše 1,8.% hmotnosti hydraulického pojivá.
Ve smyslu vynálezu je hydraulické pojivo tvořeno kombinací, v různých procentuelních podílech, slínku, mleté strusky, létavých popílků, sádry (fosfosádry nebo anhydritu) a ultrajemných složek (kouřový křemen, pucolány).
Proti všemu očekávání vedla vlákna, která byla zvolena v rámci vynálezu pro zavedení do betonové směsi zhutněné válcováním, vedla k lepším výsledkům pokud jde o omezení a ovládání tvorby trhlin. Použití vláken, jak byla popsána výše, majících zahnuté koncové části a v podstatě válcovitých po celé délce, ve betonové směsi betonu zhutněného válcováním, dovoluje překvapivě dosáhnout rovnováhy mezi počtem trhlin a omezením otevření přítomných trhlin.
Vlákna s úplným kotvením nebo s velmi tuhým kotvením vykazují vysokou pevnost kotvení až do otevření trhliny 1 mm. Jestliže se však trhlina otevře více, napomáhá se přetržení vláken a velmi rychlému poklesu účinku sestehování okrajů trhliny.
Až do otevření trhliny 1 mm zajišťuje vlákno podle vynálezu silný kotevní účinek, prakticky ekvivalentní účinku vlákna s úplným kotvením. Účinnost kotveni je však zachována při mnohem větších otevřeních trhlin, sahajících až k 3 až 4 milimetrů. Betonová směs podle vynálezu vykazuje plošinu křivky tažnosti, zajištující mnohem větší bezpečnost, než účinek přetržení pozorovaný nad 1 mm v případě vlákna s úpl• » · · · · ným kotvením, například v případě loží vozovky, a otevření trhliny, mm.
S výhodou mají dráty, které tvoří vlákna, průměr od 0,65 do 0,85 mm a poměr celkové délky k průměru od 65 do 85. Zejména mají vlákna poměr celkové délky k průměru okolo 80. Podle zvláštního znaku je každý zahnutý konec tvořen přímou částí, napojenou na střední část uvedenou nakloněnou částí, obsahující nejméně dva ohyby.
S výhodou jsou vlákna, použitá v rámci vynálezu, vlákna o průměru 0,75 mm, o celkové dílce 60 mm a pevnosti v tahu nejméně 1100 N/mm2. Toto vlákno má také výhodu v tom, že pro stejné hmotnostní množství přidávané do betonu je zde dvakrát tolik vláken než v případě tradičně používaných vláken o průměru 1 mm. Z důvodu většího zpevnění při tažení má tenčí drát vyšší mez pružnosti, což ho činí účinnější než drát o průměru 1 mm.
Tvorba trhlin, pozorovaná v betonech získaných ze betonové směsi podle vynálezu, zůstává omezená na hodnoty od 0,3 do 1 mm. Při takovém omezení tvorby trhlin dojde k tomu, že částice kameniva betonu, tvořící nepravidelný povrch stěn trhliny, zůstávají vzájemně vsazené a udržované v jejich poloze, přičemž účinek vsazení je zajišťován vlákny, ukotvenými v betonové matrici po obou stranách trhliny. Toto vzájemné zachycení částic kameniva mezi sebou a vlákny, které zajišťuje sešití” okrajů trhliny, má za následek, že takto kontrolovaná trhlina citelně neoslabuje celkovou strukturu vozovky. Trhlina není aktivní v tom smyslu, že se nemění při lokálního propadnutí podkteré by mohlo přesáhnout těžkém dopravním zatížení po dobu funkce vozovky. Okraje trhliny kromě toho zůstávají mechanicky do sebe vsazené mezičásticovými styky mezi složkami betonu, takže vlákna jsou méně namáhána na únavu, což zajišťuje dobrou trvanlivost vozovky.
• to to · · to
V případě, kdy otevření trhlin zůstává menší než 1 mm, se ukázalo, že voda, eventuelně obsahující posypovou sůl, do takové mezery nevnikne, ani když mezera ústí na povrch. Rizika koroze vláken v trhlině jsou tak omezená.
Použité kamenivo obsahuje 70 až 100 % drtě, mající ostré hrany a tvar blízký čtverci, a granulometrii od 0 do 14 mm, takže se předejde oddělovacím jevům. Betonová směs kromě toho s výhodou obsahuje plastifikační přísadu, usnadňující hutnění mezizrnnou lubrikací a dovoluje dosáhnout objemové hmotnosti betonu v blízkosti 2400 kg/m3 s příznivými důsledky, jako je zvýšená pevnost a možnost snižování dávkování hydraulického pojivá.
Optimální obsah vody se určí modifikovanou zkouškou podle Proctora a mění se od 4 do 6% suchých složek betonu.
S výhodou obsahuje betonová směs okolo 250 až 300 kg hydraulického pojivá na krychlový metr betonu, vodu v množství 4 až 6 hmotn.% suchých složek betonu, t.j. okolo 100 až 150 litrů vody na krychlový metr betonu, přičemž množství kovových vláken je od 25 do 50 kg na krychlový metr betonu, s výhodou od 30 do 40 kg. Kupříkladu obsahuje betonová směs 280 kg hydraulického pojivá a 110 litrů vody na krychlový metr betonu.
9 9999
| « 9 9 » | • ··· 9 9 9 · | 9 « 9 9 • 9 | « « 9 • | • 9 |
| • | 9 9 | 9 9 | • | 9 |
| fc · | 9 | 9 9 | » · · |
S výhodou je obsah přísady nejméně rovný 0,3 hmotn.% hydraulického pojivá. Je možné získat účinek mezičásticové lubrikace pomocí malého množství hydraulického pojivá. Je-li stejná látka použita pro plastifikační a zpožďovací účinek, může být naopak účinek zpožďování tuhnutí betonu dosažen teprve s vyššími množstvími plastifikátoru, například minimálně 0,7 hmotn.% hydraulického pojivá, má-li se zachovat zpracovatelnost betonové směsi po dobu okolo 20 hodin, například pro pokračování práce na včerejším betonu příští den.
Betonová směs podle vynálezu může být použita pro zhotovování nebo zpevňování konstrukcí vozovek nebo průmyslových ploch, které mají snášet vysoká pohyblivá provozní zatížení, jako jsou zatížení vyvíjená častými přejezdy kamionů, těžkých vozidel nebo velkých nákladních letadel.
Betonová směs podle vynálezu umožňuje vytvořit vrstvu z betonu, mající pevnost v ohybu kontinuálně proměnlivou v širokém rozsahu otevření trhlin, například 0 až 4 mm, a bez přetržení vláken. Podle zvláštního znaku je výchylka pevnosti v tomto rozsahu menší než 20 % vzhledem ke jmenovité hodnotě.
Použití materiálu podle vynálezu se provádí prostřednictvím finišeru s těžkou kladinou, což je zařízení obvykle používané pro kladení živičných materiálů, nebo pomocí srovnávače. Beton se potom zhutňuje několikatunovým hutnicím zařízením, obsahujícím jeden nebo dva vibrační válce. Toto hutnění může být posléze následováno hnětacím působením, vyI · • · 9 · · ·
-11víjeným pneumatikovým hutnicím zařízením, vyvíjejícím zatížení například 3 až 5 tun na kolo.
Zhutněný beton, vyztužený vlákny, může být potom přímo pokrýván živičnou obrusnou vrstvou, přičemž ošetření betonu může být provedeno živičnou emulzí plněnou štěrkem. Vozovka tvořená vrstvou na bázi betonu podle vynálezu, po té krytá živičnou obrusnou vrstvou, má výhodu v tom, že zajišťuje oddělování funkcí, přičemž cementový beton zajišťuje dlouhou životnost konstrukce při těžkém provozním zatížení a živičná směs umožňuje získat koberec mající konkrétní zlepšené vlastnosti, například odvodňovací živičná směs, která pohlcuje dešťovou vodu nebo akustická živičná směs omezující hlučnost provozu. Betonová vrstva může být rovněž pokryta mikrobetonem s vysokým obsahem cementu, tvořeným troj složkovou směsí, a to cementem, filerizovaným pískem (obsahujícím značný podíl jemných částic) a pískem obsahujícím málo jemných částic, přičemž filerizovaný písek obsahuje nejméně 10 až 2Ó % jemných prvků, menších než 0,080 mm.
Kromě provádění nových souvislých bezesparých vozovek s velmi dobrými podmínkami trvanlivosti může být beton zhutněný válcováním a vyztužený podle vynálezu použit pro zesilování vozovek. Současně se zesilováním může tento způsob také opravovat nerovnosti živičných vozovek, vytvořené vyjížděním kolejí, položením tenké vrstvy o tloušťce 5 až 18 cm, kryté tenkým nebo velmi tenkým živičným povlakem.
Vynález, jakož i jeho další cíle, podrobnosti, vlastnosti a výhody, budou blíže vysvětleny v následujícím popisu na příkladě provedení s odvoláním na připojené výkresy.
• «· ···· • 0 ·0 »
-12• * β» 0 « 0 · · «»« « · ··
Přehled obrázků na výkresech
Ve výkresech znázorňuje obr.l diagram ilustrující stav techniky a reprezentující výsledky trhacích zkoušek vlákna s úplným kotvením a vlákna s deformovatelným kotvením, která obě maj í průměr drátu 1 mm,. obr.2 schematický bokorysný pohled na část vlákna, použitelného ve betonové směsi podle vynálezu, a obr.3 diagram ilustrující ohybové zkoušky několika hranolů, získaných z betonové směsi podle vynálezu, ve srovnání se složeními podle stavu techniky.
Příklady provedení vynálezu
Podle obr.2 obsahuje betonová směs podle vynálezu kovová vlákna, tvořená dráty 10, opatřené zahnutými koncovými částmi 12. Dráty jsou po jejich celé délce L v podstatě válcovité a mají v podstatě přímočarou střední část 11, prodlouženou na každé straně mezilehlou nakloněnou částí 13., na niž navazuje koncová část 12. Každá část 12 je tvořena přímou částí, připojenou ke střední částí nakloněnou mezilehlou částí 13, obsahující nejméně dva ohyby. Dráty mají průměr d od 0,38 do 1,05 mm, celkovou délku L od 19 do 80 mm a minimální pevnost v tahu 900 N/mm2.
Obě koncové části 12 drátu mohou mít různý nebo podobný tvar. Délka 1, 1' přímých koncových částí 12 může být různá nebo podobná a je od 1,5 do 4 mm. Nakloněná část 13. každé koncové části svírá s přímou částí 11 tupý úhel α nebo a’ rovný 160° nebo menší než 160°. Oba takto definované úhly a, a’ mohou být shodné nebo odlišné. Jedna z mezilehlých částí koncové části není nutně v rovině tvořené druhou mezilehlou částí a střední částí 11. Každá koncová část kromě
9 ···« ··
9 9 9 9 99 9 9
9 9 9 9 9 · ·
9 9 * · · 9 9 9 9 ’+9 9 99 ·9· 99 99
-13toho není nutně v rovině vymezované její každou mezilehlou částí a střední částí. Příčné posuny h, h' mezi střední částí 11 a každou koncovou částí mohou být shodné nebo různé a jsou nejméně 0,75 mm. Ve zde popsaném příkladě obsahuje betonové směsi podle vynálezu vlákna, dodávaná pod značkou Dramix 80/60. Vlákno Dramix 80/60 je vlákno, které se vyznačuje celkovou délkou L 60 mm pro průměr d 0,75 mm, nebo poměrem X 80, a pevností v tahu nižší než nejméně 1100 N/mm2. Oba úhly a, a' jsou v podstatě shodné a mezilehlé části, koncové části a střední část 11 jsou v podstatě ve stejné rovině.
Byly vytvořeny různé betonové směsi podle tabulky II, kde se betonové směsi 1, 2 a 4 vzájemně od sebe liší povahou vláken, která obsahují. Betonová směs 1 obsahuje vlákna Twincone typu s úplným kotvením, betonová směs 2 obsahuje vlákna Dramix FL 45/50 typu s plochými koncovými háčky směs 4 podle vynálezu obsahuje vlákna Dramix těchto třech betonových směsích jsou vlákna a betonová 80/60. V v množství 30 kg/m3. Betonová směs 3 obsahuje vlákna Dramix FL 45/50 jako betonová směs 2, ale v množství 35 kg/m3.
TAB.II bet.směs 1 vlákno
Twincone bet.směs 2 vlákno Dramix FL 45/50 bet.směs 3 vlákno Dramix FL 45/50 bet.směs 4 vlákno Dramix 80/60
Štěrk 5/15 Písek 0/5
1103
735
1103
735
1103
735
1103
735
-14• 9tt •0 ····
4 0 ♦ *0
| Cement (*) 400 | 400 | 400 | 400 |
| Celková voda 160 | 160 | 160 | 160 |
| Superplasti- 6 | 6 | 6 | 6 |
| fikátor | |||
| Vlákna 30 | 30 | 35 | 30 |
| poměr V/C | |||
| (voda/cement) 0,4 | 0,4 | 0,4 | 0,4 |
| (*) cement CPA-CEM I 52. | 5R | ||
| Formulace betonové | směsi byla určena | tak, aby výhově- | |
| la kritériu pevnosti v tlaku řádově 50 | až | 60 MPa, při res- | |
| pektování platného pásma | granulometrie | 1 pro | i- betony hutněné |
| válcováním (NF P 98-128). | Pevnost v tlaku, | naměřená na vál- | |
| cích 16x32 cm podle platné normy, je | uvedena v tab.III. |
Zkoušky byly provedeny na třech betonových válcích pro každé betonové směsi 1 až 4.
TAB.III
| Válec 1 | Válec 2 | Válec 3 | Průměr | |
| bet.směs 1 | 50 MPa | 54 MPa | 50 MPa | 51,3 MPa |
| bet.směs 2 | 52 MPa | 52 MPa | 52 MPa | 52,3 MPa |
| bet.směs 3 | 61 MPa | 59 MPa | 57 MPa | 59,0 MPa |
| bet.směs 4 | 58 MPa | 57 MPa | 52 MPa | 55,7 MPa |
Pro charakterizování přínosu vláken v úrovni schopnosti zachovávat zbytkové zatížení při mechanismu tvorby trhlin v materiálu byly provedeny zkoušky v ohybu na hranolu. Hranoly byly zkoušeny na kruhový ohyb. Vzhledem k velikosti jejich vláken byly zvoleny hranoly velkých rozměrů, s délkou 70 cm, výškou 20 cm a šířkou 15 cm. Vzdálenost mezi
9 9 ··*· 9 9 · ·«♦ ♦·· * ! · • · · ♦ ·««··· ♦ ... ·· · · · » · •· » «· » » · · · ·*
-15podporami při ohybu byla 60 cm a vzdálenost mezi body působení zatížení byla 20 cm. Každý hranol byl před tím vrubován ve střední oblasti, aby se lokalizovala trhlina. Trhlina byla překlenuta senzorem, který umožnil kontrolovat průběh zkoušky přímo po otevření trhliny. Obr.3 znázorňuje výsledky srovnávacích zkoušek, provedených pro hodnocení vlastností různých vláken z hlediska ovládání tvorby trhlin.
Křivky 1 až 4 odpovídaly výše popsaným betonovým směsím 1 až 4. Trhlina se objevuje při úrovni zařízení přibližně 25 kN pro různé betonové směsi.
Hranol získaný s betonovou směsí 1, obsahující vlákna Twincone vykazuje ztrátu únosnosti po té, co se objeví trhlina, až po otevření přibližně 0,2 mm, načež vlákna dovolují znovu zachycovat zatížení. Od vytvoření trhliny 1 mm v ohybu, odpovídající maximální únosnosti, se vlákna začínají trhat, což se projevuje po sobě následujícími skoky zatížení a velmi rychlým úbytkem únosnosti hranolu.
Hranol vyrobený z betonové směsi 4 podle vynálezu vykazuje malou ztrátu únosnosti po té, co se objeví trhlina, a po té znovuzískání schopnosti zachycovat zatížení. Maximální únosnost se získá pro otevření trhliny od 1 do 1,5 mm. Únosnost se po té velmi progresivně snižuje.
Pro betonové směsi 2, obsahující vlákna Dramix FL 45/50 dávkovaná v množství 30 kg, vykazuje hranol velmi značnou ztrátu únosnosti (přibližně 50%) po té, co se objeví trhlina. Po určitém otevření trhliny o přibližně 1,8 mm jsou na křivce vidět skoky zatížení. Tyto skoky se projevují pře• · · · · · · · · · · · · · · · · ·· · · • · · » · · · ·-« ·
-16• · · · · · · · · · trženími vláken jako v případě betonové směsi 1.
Pro betonové směsi 3, obsahující vlákna Dramix FL 45/50 dávkovaná v množství 35 kg, jsou výsledky podobné těm, jaké jsou dosaženy s betonovou směsí 2, přičemž pouze zvýšení obsahu vláken dovoluje dosažení zvýšené únosnosti.
Schopnost znovu přebírat zatížení po vytvoření trhlin je u betonové směsi 1, 3 a 4 v podstatě stejně velká. Vlákna mají v podstatě stejný potenciál z hlediska tvorby trhlin pro otevření omezená na 1 mm. Nad tímto rozmezím mění vnitřní chování vláken, vedoucí k přetržení nebo vytržení, chování úseku s trhlinami. Vlákno s úplným kotvením vykazuje větší pevnost kotvení až do otevření trhliny 1 mm. Jestliže se však trhlina otevře více, napomáhá to trhání vláken a rychlému poklesu účinku sestehování okrajů trhliny. Až do otevření trhliny 1 mm vykazuje vlákno podle vynálezu o něco menší pevnost kotvení, okolo 7%, než tu, jaká se získá s vláknem s úplným kotvením. Naproti tomu jsou vlastnosti kotvení zachovány při mnohem větších otevřeních trhlin, v rozsahu 3 až 4 mm, což není zajištěno při použití vláken s úplným kotvením nebo jiných vláken.
I když vynález byl popsán ve spojení s konkrétním provedením, rozumí se, že není nijak omezen a že zahrnuje všechny technické ekvivalenty popsaných prostředků, jakož i jejich kombinace, pokud spadají do rámce vynálezu.
Claims (9)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Betonová směs vyztužená vlákny a zhutněná válcováním, obsahující kamenivo, hydraulické pojivo a kovová vlákna s deformovatelným kotvením, vyznačená tím, že kovová vlákna jsou tvořena v podstatě válcovitými dráty (10), obsahujícími podélnou střední část (11), která je v podstatě přímá, prodlouženou na každou stranu mezilehlou částí (13) zahnuté koncové části (12), jejíž tvar je typu, který zabraňuje zachycení dvou sousedních vláken, přičemž vlákna mají:- průměr (d) od 0,38 do 1,05 mm,- celkovou délku od 19 do 80 mm,- délku (I, 1') koncových částí od 1,5 do 4 mm,- příčné přesazení ch, h') mezi střední částí a každou koncovou částí nejméně 0,75 mm,- tupý úhel (a, a') mezi každou mezilehlou částí a koncovou částí menší nebo rovný 160°,- tupý úhel mezi každou mezilehlou částí a koncovou částí, a- minimální pevnost v tahu 900 N/mm2, přičemž tato betonová směs obsahuje hydraulické pojivo v množství od 180 do 400 kg na krychlový metr betonu, vodu v množství od 90 do 150 litrů na krychlový metr betonu, a kovová vlákna v množství od 25 do 60 kg na krychlový metr betonu, a plastifikační a/nebo zpožďovací přísadu v množství nejvýše 1,8 % hmotnosti hydraulického pojivá.
- 2. Betonová směs podle nároku 1, vyznačená tím, že dráty (10) tvořící vlákna mají průměr (d) od 0,65 do 0,85 mm a poměr (Λ) celkové délky k průměru (L/d) od 65 do 85.99 9999 99 9 99 ····9 9 9 9 9 99 · · 9
- 4 4 9 4 4 4 4 9 9 4 ·9 9 9 9 9 9 9 9 9 999 9 49 999 99 9 9-183. Betonová směs podle nároku 2, vyznačená tím, že dráty mají poměr (Λ) celkové délky k průměru přibližně 80.4. Betonová směs podle nároku 3, vyznačená tím, že dráty mají celkovou délku 60 mm, průměr přibližně 0,75 mm a minimální pevnost v tahu 1100 N/mm2.
- 5. Betonová směs podle nároku kteréhokoli z nároků 1 až 4, vyznačená tím, že každá zahnutá koncová část (12) je tvořena přímou částí, připojenou ke střední částí (11) uvedenou mezilehlou částí (13), obsahující nejméně dva ohyby.
- 6. Betonová směs podle nároku 1 až 5, vyznačená tím, že obsahuje hydraulické pojivo v množství od 250 do 300 kg na krychlový metr betonu, obsah vody 4 až 6 % hmotnosti suchých složek betonu, t.j. přibližně 100 až 150 litrů vody na krychlový metr betonu, a kovová vlákna v množství od 25 do 50 kg na krychlový metr betonu.
- 7. Betonová směs podle kteréhokoli z nároků l až 6, vyznačená tím, že obsahuje plastifikační přísadu v množství nejméně 0,3 % hmotnosti hydraulického pojivá.
- 8. Způsob realizace bezesparých souvislých vozovek nebo průmyslových ploch, vyznačený tím, že se vytvoří vrstva z betonové směsi vyztužené vlákny a zhutněné válcováním podle kteréhokoli z nároků 1 až 7, pro získání vrstvy betonu mající pevnost v ohybu souvisle proměnlivou v širokém rozmezí otevření vytvářených trhlin, například od 0 do 4 mm, a bez přetržení vláken.-199. Způsob podle nároku 8, vyznačená tím, že výchylka pevnosti v tomto rozmezí je menší než 20% její jmenovité hodnoty.
- 10. Způsob podle nároku 8 nebo 9, vyznačený tím, že se uvedená betonová vrstva pokryje živičnou obrusnou vrstvou nebo vrstvou mikrobetonu tvořeného směsí tří složek, a to cementu, filerizovaného písku obsahujícího nejméně 10 až 20% jemných složek s velikostí částic menších než 0,080 mm, a písku obsahujícího málo jemných částic.
- 11. Způsob podle nároku 8 nebo 9, vyznačený tím, že se vytváří vrstva betonu vyztuženého vlákny a zhutněného válcováním, s tloušikou 5 až 18 cm pro zesilování živičných vozovek nebo opravu vozovek proti vyjíždění kolejí.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0005624A FR2808522B1 (fr) | 2000-05-03 | 2000-05-03 | Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20023619A3 true CZ20023619A3 (cs) | 2003-05-14 |
| CZ301483B6 CZ301483B6 (cs) | 2010-03-17 |
Family
ID=8849828
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20023619A CZ301483B6 (cs) | 2000-05-03 | 2001-04-27 | Betonová smes vyztužená vlákny, zhutnená válcováním, a zpusob realizace vozovek z této betonové smesi |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1278925B1 (cs) |
| JP (1) | JP2003531794A (cs) |
| CN (1) | CN1122130C (cs) |
| AT (1) | ATE260386T1 (cs) |
| AU (1) | AU2001256431A1 (cs) |
| BE (1) | BE1014022A3 (cs) |
| CZ (1) | CZ301483B6 (cs) |
| DE (1) | DE60102148T2 (cs) |
| ES (1) | ES2217143T3 (cs) |
| FR (1) | FR2808522B1 (cs) |
| HU (1) | HU223747B1 (cs) |
| PL (1) | PL206537B1 (cs) |
| SK (1) | SK15622002A3 (cs) |
| TR (1) | TR200401157T4 (cs) |
| WO (1) | WO2001054471A2 (cs) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ305508B6 (cs) * | 2014-10-30 | 2015-11-04 | ÄŚeskĂ© vysokĂ© uÄŤenĂ technickĂ© v Praze- KloknerĹŻv Ăşstav | Proteplený beton ultravysokých pevností vyztužený drátky, určený zejména pro prefabrikaci, a způsob jeho výroby |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2808522B1 (fr) * | 2000-05-03 | 2003-01-10 | Chaussees Tech Innovation | Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition |
| FR2906270B1 (fr) * | 2006-09-27 | 2008-11-14 | Chaussees Tech Innovation Sarl | Composition de beton roule compacte renforce de fibres comprenant des fraisats bitumineux et procede de realisation d'une chaussee |
| CA2760622C (en) * | 2009-06-12 | 2017-03-28 | Nv Bekaert Sa | High elongation fibres |
| CZ2012903A3 (cs) * | 2012-12-17 | 2014-05-21 | ÄŚeskĂ© vysokĂ© uÄŤenĂ technickĂ© v Praze - fakulta stavebnĂ | Drátkobeton ultravysokých pevností |
| CN105152581A (zh) * | 2015-08-10 | 2015-12-16 | 长安大学 | 基于微波加热的自愈合金属纤维沥青混凝土及其制备方法 |
| KR101711842B1 (ko) * | 2015-09-11 | 2017-03-07 | 주식회사 금강 | 콘크리트용 보강재 |
| HUP1600552A2 (en) * | 2016-09-28 | 2018-05-02 | Novonovon Zrt | Reinforcing fibre and method for the production of reinforced composites especially reinforced concrete |
| FR3057590B1 (fr) * | 2016-10-18 | 2020-10-09 | Hsols Ind | Dalle structurelle avec fibres metalliques |
| CN114133185B (zh) * | 2021-12-13 | 2023-03-24 | 北京建筑材料科学研究总院有限公司 | 一种超高性能混凝土及其制备方法与应用 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3370041D1 (en) | 1982-07-01 | 1987-04-09 | Eurosteel Sa | Fibres for the reinforcement of mouldable materials with a hydraulic or other bonding agent, and their manufacture |
| EP0130191B1 (fr) | 1982-12-30 | 1986-05-14 | Eurosteel S.A. | Elements filiformes utilisables pour le renforcement de materiaux moulables en particulier pour le beton |
| FR2633922B1 (fr) * | 1988-07-08 | 1992-10-23 | Screg Routes & Travaux | Beton compacte renforce de fibres et son utilisation |
| FR2684397B1 (fr) | 1991-11-29 | 1997-04-25 | Eurosteel Sa | Procede de realisation de chaussees ou aires industrielles continues en beton compacte renforce de fibres. |
| BE1005815A3 (nl) * | 1992-05-08 | 1994-02-08 | Bekaert Sa Nv | Staalvezelbeton met hoge buigtreksterkte. |
| FR2808522B1 (fr) * | 2000-05-03 | 2003-01-10 | Chaussees Tech Innovation | Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition |
-
2000
- 2000-05-03 FR FR0005624A patent/FR2808522B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-04-27 ES ES01929737T patent/ES2217143T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-04-27 DE DE60102148T patent/DE60102148T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-04-27 EP EP01929737A patent/EP1278925B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2001-04-27 SK SK1562-2002A patent/SK15622002A3/sk unknown
- 2001-04-27 AT AT01929737T patent/ATE260386T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-04-27 TR TR2004/01157T patent/TR200401157T4/xx unknown
- 2001-04-27 AU AU2001256431A patent/AU2001256431A1/en not_active Abandoned
- 2001-04-27 CZ CZ20023619A patent/CZ301483B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-04-27 CN CN01800007.XA patent/CN1122130C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-04-27 HU HU0300620A patent/HU223747B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2001-04-27 WO PCT/FR2001/001304 patent/WO2001054471A2/fr active IP Right Grant
- 2001-04-27 PL PL359002A patent/PL206537B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2001-04-27 JP JP2001555463A patent/JP2003531794A/ja active Pending
- 2001-05-02 BE BE2001/0294A patent/BE1014022A3/fr not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ305508B6 (cs) * | 2014-10-30 | 2015-11-04 | ÄŚeskĂ© vysokĂ© uÄŤenĂ technickĂ© v Praze- KloknerĹŻv Ăşstav | Proteplený beton ultravysokých pevností vyztužený drátky, určený zejména pro prefabrikaci, a způsob jeho výroby |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL359002A1 (en) | 2004-08-23 |
| WO2001054471A3 (fr) | 2002-01-10 |
| EP1278925A2 (fr) | 2003-01-29 |
| WO2001054471A2 (fr) | 2001-08-02 |
| FR2808522B1 (fr) | 2003-01-10 |
| DE60102148D1 (de) | 2004-04-01 |
| CN1363008A (zh) | 2002-08-07 |
| TR200401157T4 (tr) | 2004-07-21 |
| CN1122130C (zh) | 2003-09-24 |
| SK15622002A3 (sk) | 2003-06-03 |
| HUP0300620A2 (en) | 2003-07-28 |
| ES2217143T3 (es) | 2004-11-01 |
| CZ301483B6 (cs) | 2010-03-17 |
| DE60102148T2 (de) | 2004-10-28 |
| JP2003531794A (ja) | 2003-10-28 |
| ATE260386T1 (de) | 2004-03-15 |
| AU2001256431A1 (en) | 2001-08-07 |
| BE1014022A3 (fr) | 2003-02-04 |
| HU223747B1 (hu) | 2004-12-28 |
| PL206537B1 (pl) | 2010-08-31 |
| EP1278925B1 (fr) | 2004-02-25 |
| FR2808522A1 (fr) | 2001-11-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Brühwiler et al. | Rehabilitation and strengthening of concrete structures using ultra-high performance fibre reinforced concrete | |
| CN100431832C (zh) | 纤维增强材料,由其制造的产品,和制造它们的方法 | |
| Turatsinze et al. | On the modulus of elasticity and strain capacity of self-compacting concrete incorporating rubber aggregates | |
| US6753081B1 (en) | Fiber reinforcement material, products made therefrom, and method for making the same | |
| JP5850698B2 (ja) | 床版補強方法 | |
| CZ20023619A3 (cs) | Betonová směs vyztužená vlákny, zhutněná válcováním, a způsob realizace vozovek z této betonové směsi | |
| Shah et al. | Guide for specifying, proportioning, mixing, placing, and finishing steel fiber reinforced concrete | |
| US20040101365A1 (en) | Reinforced semi flexible pavement | |
| Urquhart et al. | Design of concrete structures | |
| KR100333443B1 (ko) | 와이어매쉬 및 양단후크형 강섬유 보강 고기능 포장용투수콘크리트와 박층패널의 제조방법 | |
| JP2007270470A (ja) | コンクリート構造体の補修・補強工法 | |
| Laning | Synthetic fibers | |
| Miltenberger et al. | Behavior of conventional reinforcement and a steel-polypropylene fiber blend in slabs-on-grade | |
| Ozyildirim et al. | First bridge structure with lightweight high-performance concrete beams and deck in Virginia. | |
| Liang et al. | Analysis of Force Mechanism and Key Technology Research on Construction of Ultra‐high Performance Concrete‐steel Deck of Large‐span Arch Bridge | |
| Ramakrishnan | A NEW MATERIAL (POLYOLEFIN FIBER REINFORCED CONCRETE) FOR THE CONSTRUCTION OF PAVEMENTS AND WIDE-TOPPING OF ASPHALT ROADS | |
| guo Pang et al. | Anti-cracking Technology and Application of Fiber Reinforced Concrete on Bridge Deck Pavement | |
| CN116397481A (zh) | 一种海水海砂混凝土路面结构及施工方法 | |
| Park et al. | Chemically prestressed precast concrete box culvert with expansive additives | |
| Prakash | STEEL FIBER REINFORCED CONCRETE | |
| JPH0339023B2 (cs) | ||
| Sundar et al. | Performance characteristics of synergy fiber-reinforced concretes: Strength and toughness properties | |
| SWAMY et al. | DISCUSSION. PAPER 7694 AND 7713. THE TECHNOLOGY OF STEEL FIBRE REINFORCED CONCRETE FOR PRACTICAL APPLICATION. SOME PRACTICAL APPLICATIONS OF STEEL FIBRE REINFORCED CONCRETE. | |
| HK1085695B (en) | Fiber reinforcement material, products made therefrom, and method for making the same | |
| HK1141268B (en) | Fiber reinforcement material, products made therefrom, and method for making the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20130427 |