EP1267374B1 - Appareillage électrique de coupure à pont de contact mobile - Google Patents

Appareillage électrique de coupure à pont de contact mobile Download PDF

Info

Publication number
EP1267374B1
EP1267374B1 EP20020354070 EP02354070A EP1267374B1 EP 1267374 B1 EP1267374 B1 EP 1267374B1 EP 20020354070 EP20020354070 EP 20020354070 EP 02354070 A EP02354070 A EP 02354070A EP 1267374 B1 EP1267374 B1 EP 1267374B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
contact
rotation
contact means
bridge
movable
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP20020354070
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1267374A1 (fr
Inventor
Francis Schneider Electric Ind. S.A. Chevalier
Sandrine Schneider Electric Ind. S.A. Masson
Denis Schneider Electric Ind. S.A. Milan
Francois Schneider Electric Ind. S.A. Trichon
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Schneider Electric Industries SAS
Original Assignee
Schneider Electric Industries SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Schneider Electric Industries SAS filed Critical Schneider Electric Industries SAS
Publication of EP1267374A1 publication Critical patent/EP1267374A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1267374B1 publication Critical patent/EP1267374B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/02—Details
    • H01H33/04—Means for extinguishing or preventing arc between current-carrying parts
    • H01H33/12—Auxiliary contacts on to which the arc is transferred from the main contacts
    • H01H33/121—Load break switches
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H1/00—Contacts
    • H01H1/12—Contacts characterised by the manner in which co-operating contacts engage
    • H01H1/14—Contacts characterised by the manner in which co-operating contacts engage by abutting
    • H01H1/20—Bridging contacts
    • H01H1/2016—Bridging contacts in which the two contact pairs commutate at substantially different moments
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H31/00—Air-break switches for high tension without arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H31/14—Air-break switches for high tension without arc-extinguishing or arc-preventing means with bridging contact that is not electrically connected to either line contact in open position of switch

Definitions

  • the invention relates to an electrical switchgear high-voltage switchgear such as a disconnector switch, a disconnector, an earthing switch or a switch, with or without breaking capacity, with or without switching power. closing.
  • a power switch for high-voltage cut-off in the air having a first connection pad connected to a fixed contact member, a second connection pad connected to a movable contact pad pivoting about a geometric axis fixed, and a drive mechanism of the blade.
  • the free end of the blade forms a permanent contact, and is provided with an arc contact formed by a rod guided in translation in a direction orthoradial with respect to the axis of rotation of the blade, and recalled by a spring return to a rest position partially retracted.
  • connection contact member comprises a permanent contact cooperating with the free end of the blade and a complementary arc contact formed by a blowing piston, movable inside a blowing chamber, biased towards a position resting by a blow spring, and provided with a clamp which cooperates with the rod carried by the blade.
  • a high voltage load break disconnector having a movable contact bridge connecting two connecting contact members.
  • a drive mechanism ensures the translation of the movable contact between a closed position and a cutting position, along a translation axis perpendicular to the contact bridge. In the sectioning position, a double break is performed and the contact bridge remains at a floating potential.
  • the isolation distance to be respected between the contact bridge and each of the two connection contacts is smaller than the isolation distance that would be required between two conductors, each at the potential of one of the connection contacts. The size is therefore reduced compared to an apparatus with movable movable contact of the type previously described.
  • the pure translation movement of the contact bridge has the consequence that it separates simultaneously from the two connection contacts, generating two electric arcs in series. It is therefore necessary to provide two arcing contact devices allowing the simultaneous extinction of the two arcs.
  • Arc contacts being moving parts, the reliability of the device is decreased and the price increased.
  • the moving mass at the time the cut takes place i.e. at the moment of separation of the arcing contacts, comprises the entire mass of the contact bridge and the arcing contacts, which imposes a drive mechanism of power and high energy.
  • a high-voltage switch-off disconnector comprising a movable contact bridge connecting two clamp-shaped connection pads.
  • One of the clamps is associated with an arc extinguishing chamber for loading openings.
  • the other clamp is dimensioned to ensure a great power of closure.
  • a drive mechanism operates the contact bridge such that at the opening, the bridge separates successively from the clamp associated with the extinguishing chamber and clamp with high closing power while closing, the bridge is first engaged in the clamp associated with the extinguishing chamber and then in the clamp with high closing power.
  • the contact bridge is a lever articulated by a median pivot to a driving rod movable in translation.
  • the sequencing is obtained either by ensuring different friction between the clamps and the bridge, either by providing different masses for the two lever arms of the bridge, or by providing lever arms of different lengths, or by combining the measures preceding.
  • the mechanism does not allow precise control of the position of the contact bridge during the maneuver.
  • switch disconnector baase voltage comprising a pair of movable knives cooperating at one end with a bar of a busbar and the other end with a fixed contact connected to an output conductor, an arc extinguishing chamber being arranged facing the fixed contact.
  • the pair of movable knives is articulated around a first axis connected by a first set of connecting rods to an operating shaft, a second set of connecting rods being articulated on the shaft and at the end of the knives bar side.
  • the first axis is subject to move parallel to itself along a path comprising an arc portion followed by a substantially rectilinear portion.
  • a first rotation of the shaft produced by means of the rods a displacement of the axis according to the arc portion of the circle, causing the separation of the pair of movable knives and the fixed contact.
  • a second rotation of the shaft consecutive to the first produces a displacement of the axis along the rectilinear portion causing a separation of the pair of knives and the bar.
  • the pair of knives substantially follows a rotational path about the axis of rotation of the operating shaft, while only a displacement of the portion in contact with the bar is necessary. This does not allow optimization of the maneuvering energy.
  • the pair of knives remains between the bar and the fixed contact.
  • the shortest current path passing through the air and in the pair of knives between the bar and the fixed contact hardly increases between the open position obtained at the end of the first phase and the so-called disconnection position. obtained at the end of the second phase.
  • the second phase of the movement does not improve the sectioning between the bar and the fixed contact.
  • the only effect of the second phase is to isolate the pair of knives.
  • Such a solution which may have an interest in low voltage, can not be transposed to high voltage.
  • the invention therefore aims to overcome the drawbacks of the state of the art, so as to provide a low voltage electrical switchgear switchgear and requiring only a low energy mechanism for opening and closing maneuvering . More specifically, it aims to improve the performance and simplify an electrical switchgear high-voltage switchgear.
  • the contact bridge makes a movement which is essentially a rotation around the second connecting contact member, so that the energy necessary to bring, from a closed rest position , the first movable contact at a given speed at the time of separation between the first movable contact and the first connection contact member is less than the energy that would be necessary if it were necessary to simultaneously move the second movable contact.
  • the contact bridge Due to the reversal of the direction of rotation in the second phase of the opening movement, the contact bridge separates from the second connecting contact member without approaching the first one so that overall, the length of the current path passing from one connecting contact member to the other via the air and the contact bridge increases continuously.
  • the contact bridge when it reaches the separation position, is separated from the two connecting contact elements and is at a floating potential.
  • the breakdown voltage i.e., the voltage at which an arc will arise between the contacts, is approximately twice the the disruptive voltage corresponding to a movable contact member which is still electrically connected to the second connection contact member. Indeed, there are two arcs that must burst simultaneously to establish a current, between the contact bridge and each of the contact elements of connection. It is therefore possible to obtain interesting performances in a reduced volume.
  • the contact bridge is in a double-disconnection position at the end of the second phase, approximately equidistant from the first and second connecting contact members.
  • the sectioning is obtained between the bridge and the first connecting contact member on the one hand, and between the contact bridge and the second connecting contact member on the other hand.
  • the distance required between the contact bridge and each connection contact member is therefore smaller than that which would be necessary between a fixed connection contact member and a movable contact pivoting about a fixed axis and remaining at the potential of the second member. connection contact.
  • the contact bridge in the disconnected position may be arranged in the direct vicinity of the wall, parallel to it for example, whereas in the case of a mobile contact remaining at the potential of one of the phases, it is necessary to respect between the movable contact in the disconnected position and the wall of the enclosure a phase-neutral safety distance. The same applies if the equipment has to be placed in the air near other equipment. Overall, therefore, a more compact apparatus is obtained.
  • the guiding device comprises a guide rod articulated on the second pivot and on a pivot integral with the frame. Guiding is then extremely simple to perform, and inexpensive. It makes it possible to produce the kinematics required for the two-phase movement as well as that required for the third phase.
  • the guiding device comprises a guiding slide secured to the frame and in which the second pivot slides.
  • the slide has a first ramp substantially orthoradial with respect to an imaginary axis parallel to the axis of rotation of the crank and passing close to the second connecting contact member, and a second ramp substantially radial with respect to the axis of rotation from the crank.
  • the guidance is then more complex from a constructive point of view, but it leaves an additional degree of freedom to the designer to establish an ideal curve of displacement of the contact bridge.
  • other guide devices are possible and in particular guiding devices cooperating with another material point of the contact bridge or one of the connecting rods.
  • the instantaneous center of rotation is not necessarily fixed in each of the phases.
  • the instantaneous center of rotation is close to the second movable contact member during the first phase. This allows a minimum movement between the second movable contact member and the second connection contact member during this phase, since it seeks to maintain contact between these two bodies.
  • the instantaneous center of rotation is close to the first movable contact member during the second phase. This makes it possible to quickly separate the second movable contact member from the second connection contact member, and thus rapidly increase the breakdown voltage between the contact bridge and the connecting contact members.
  • the separation movement comprises a third phase succeeding the second phase and in which the contact bridge pivots around the instantaneous center of rotation in the second direction of rotation, bringing the contact bridge into contact with an earthing contact or grounding member and bringing the first movable contact member into contact with the first contact member connection.
  • the first connection contact member is grounded.
  • the first connection contact member comprises an arc contact cooperating with an arc contact of the first movable contact member.
  • the arcing contacts may be of the blow piston and rod type, described in the US document, the description of which is incorporated herein by reference. It should be emphasized that the invention requires only one pair of arcing contact, compared to two for conventional contact bridge apparatus.
  • At least one of the connecting contact members comprises a clamp cooperating in the closed position with a knife of the movable contact member with which it is in contact.
  • the interest of this type of contact is to admit a certain degree of movement between the clamp and the knife before separation, and to admit in particular a certain degree of pivoting between the knife and the clamp.
  • the energy necessary for the separation between clamp and knife is not negligible, and the invention offers on this point the decisive advantage of a kinematics in which the first and second contact members do not separate simultaneously. .
  • the invention relates to high-voltage switchgear, in particular switchgear devices in air or in a gas with high dielectric strength, but also switchgear in oil.
  • high voltage is understood here, according to the international normative vocabulary, all the voltages higher than 1000V, which include both the medium voltage field and the very high voltage field.
  • a medium voltage overhead switch-disconnector 10 according to a first embodiment of the invention comprises a first connection contact member 12, a second connection contact member 14, and a movable contact bridge 16, driven by a mechanism Training 18.
  • the first connecting contact member 12 is fixed to an insulator 20 ensuring its holding relative to a sheet of a support frame 22, and is connected to an overhead conductor, in this case to a bar 24 of a set of power bars.
  • the first connecting contact member 12 is composed of a clip 26 and an arc contact formed by a piston 28 of the well-known type described for example in the document US 4,263,487 .
  • the second connecting contact member 14 is a clamp 29, visible in detail on the figure 4 , fixed at one end of a penetration 30 penetrating into the tank of an oil-insulated medium voltage electrical transformer, through the plate 22.
  • the movable contact bridge 16 is constituted by a rigid metal blade 32 forming a first movable contact member 34 on the side of one of its ends, and a second movable contact member 36 on the side of its opposite end.
  • the first movable contact member 34 is composed of a knife 38 and a spark arrester rod 40, visible on the figures 3 and 4 .
  • the second member 36 is a simple knife.
  • the body 32 of the rigid blade provides the electrical connection between the two movable contact members 34, 36 which are always at the same electrical potential.
  • the drive mechanism comprises a motor shaft 42 rotated by a motor mechanism not shown and driving a transmission shaft 44, also called drive shaft, via a driving crank 46 keyed on the motor shaft 42, a driven crank 48 keyed on the drive shaft 44 and a transmission rod 49 articulated on the two cranks 46, 48.
  • the drive shaft 42 and the drive shaft 44 are arranged perpendicularly in the plane of the figures and journalled on bearings supported by the frame 22.
  • the shaft 44 carries a double crank 50.
  • the crank 50 supports a first pivot 52 allowing the articulation of a first intermediate rod 54, and a second pivot 56 allowing the articulation of a second intermediate link 58.
  • the first link 54 is also articulated on the contact bridge 16, around a first pivot 60 of the bridge 16, located at an intermediate point between the two movable contact members 34, 36, near the first movable contact member 34.
  • the second link is also articulated on the contact bridge, about a second pivot 62 of the bridge 16, located at a point intermediate the first pivot 60 and the second movable contact member 36, close to the latter.
  • the second pivot 62 is guided in a guide slide 64, visible particularly on the figure 4 , which comprises a first ramp 66 inclined in a direction substantially orthoradial with respect to an imaginary axis 68 which would be parallel to the axis of rotation 70 of the drive shaft 44 and pass in the immediate vicinity of the second clamp 36, this first ramp 66 extending by a second ramp 72 substantially radial to the axis of rotation of the drive shaft 44.
  • the geometric axes of rotation of the pivots 52, 56, 60, 62 are all parallel to the geometric axis of rotation of the drive shaft 44, so that the movement of the bridge contact 16 is plane, that is to say that all its material points move parallel to the same reference plane, in this case the plane of the figures, which is perpendicular to the geometric axis of rotation of the
  • the contact bridge 16 having a plane movement, it is known that it is possible at any moment to determine an instantaneous center of rotation of the contact bridge 16, which is the single material point connected to the contact bridge 16 and having a speed zero at the moment considered in relation to a fixed reference system. It must be emphasized that the instantaneous center of rotation is likely to be different from one instant to another. Reference will also be made in the following to an instantaneous axis of rotation which will be the geometric axis of rotation perpendicular to the reference plane of the plane movement and passing at the instant considered by the center of rotation.
  • the angle of the first connecting rod 54 is the angle ⁇ 1 open between a geometrical straight line passing through the two pivots 52, 60 of the first connecting rod 54 on the one hand and a straight line passing through the pivot 52 of the first connecting rod on the crank and the axis of rotation of the shaft 44 on the other hand, angle whose apex is located on the pivot 52 of rotation of the first rod relative to the crank.
  • the angle of the second connecting rod is the angle ⁇ 2 open between a geometrical line passing through the two pivots 56, 62 of the second connecting rod 58 on the one hand and a straight line passing through the pivot 56 of the second connecting rod 50 on the crank and the axis of rotation of the shaft 44 on the other hand, whose apex is located on the pivot 56 of rotation of the second rod 58 relative to the crank 50.
  • the two knives 36, 38 of the contact bridge 16 are inserted into the clamps of the connecting contact members, so that the current flows between the bars and the bushing.
  • the spark rod 40 is inserted into the piston 28.
  • the angle ⁇ 1 of the first link 54 is close to a right angle, while the angle ⁇ 2 of the second link 58 is an acute angle less than 30 °.
  • a first so-called cut-off phase the apparatus moves from the closed position of the figure 1 at the transitional position of cutoff the figure 3 , passing through the transitional position before cutting off the figure 2 , Gradually opening angle ⁇ 1 of the first link and the angle ⁇ 2 of the second link.
  • the angle ⁇ 1 of the first connecting rod remains close to 90 °, so that the rotation of the crank 50 results in a significant displacement of the pivot 60, while the angle ⁇ 2 of the second rod 58 remains weak, which results in a small displacement of the pivot 62 along the first ramp 66 of the slide 64.
  • the plane movement of the contact bridge 16 is decomposed into a rotation in the counterclockwise direction in the figures, around an instantaneous center of rotation located near the second clamp 29 and the second knife 36, and a displacement of the instantaneous axis of rotation such as this remains near the second clamp 29 and the second knife 36.
  • the second knife 36 remains inserted in the second clamp 29. More specifically, between the position of the figure 1 and that of the figure 2 , the displacement of the bridge 16 gives rise to the separation between the first knife 38 and the first clamp 26. However, the spark arrester 40 remains inserted into the piston 28 and drives the latter.
  • the spark arrester 40 separates from the piston 28 which returns to its rest position abruptly under the bias of a return spring.
  • the separation of the arcing contacts 28, 40 gives rise to an electric arc which is blown by the retracting piston.
  • the duration of the trip between the position of the figure 2 and that of the figure 3 is preferably greater than one period of the alternating current, ie 20ms, so that at least two zero crossings of the current are ensured before the apparatus reaches the position of the figure 3 .
  • the electric arc goes out while the distance between the first contact members 12, 34 increases rapidly and that the residual gases of the cut are blown by the piston 28. This rapid separation provides sufficient dielectric strength to prevent recloshing when the transient recovery voltage increases between the first contact members.
  • the current is definitely interrupted.
  • the double disconnection position is reached when the contact bridge 16 is parallel to its closed position, substantially equidistant from the two connecting contact members 12, 14, at a distance sufficient to ensure the separation between the contact bridge 16 - which is at a floating potential - and each of the two connecting contact members 12, 14.
  • Closing occurs with reverse sequencing, caused by rotation of the drive shaft 44 clockwise.
  • the second knife 36 intermesh in the second clamp 29, then the first knife 38 and the spark screen 40 respectively in the first clamp 26 and in the piston 28.
  • the slide 64 makes it possible to reduce the number of degrees of freedom of the transmission constituted by the drive mechanism 18, so as to impose on the contact bridge 16 a complex movement comprising in the first phase a rotation in the direction counterclockwise and in the second phase a clockwise rotation.
  • a second embodiment is shown on the Figures 4 to 7 .
  • the electrical apparatus considered is an earthing switch 100, comprising a first connection clamp 102, a second connection clamp 104, a grounding clamp 106, and a contact bridge 110 driven by a drive mechanism 112 mounted on a support frame 113.
  • the contact bridge 110 has a blade shape and constitutes a first movable knife contact 114 at one of its ends and a second movable double knife contact 116 at the opposite end.
  • the clamps 104, 106 are fixed relative to the frame 113.
  • the drive mechanism 112 includes a drive shaft 118 driven by a motor mechanism not shown.
  • the shaft 118 is arranged perpendicular to the plane of the figures and pivots about an axis of rotation 122, guided by bearings supported relative to the frame 113.
  • the shaft carries a double crank 124.
  • the crank supports a first pivot 126 allowing the articulation of a first intermediate link 128, and a second pivot 130 allowing the articulation of a second intermediate link 132.
  • the first link 128 is also articulated on the contact bridge 110, around a first pivot 134 of the contact bridge, located near the first movable contact 114.
  • the second link 132 is also articulated on the contact bridge 110, near the second movable contact member 116, around a second pivot 136 of the bridge.
  • a guide rod 140 is articulated between the second pivot 136 of the bridge and a pivot 142 of rotation about a fixed geometric axis relative to the frame 113, disposed in the immediate vicinity of the first contact clamp 102.
  • the geometric axes of rotation of the pivots 126, 130, 134, 136, 142 are all parallel to the geometrical axis of rotation 122 of the drive shaft 118, so that the movement of the contact bridge 110 is plane, that is to say parallel to the plane of the figures.
  • the movement of the mechanism is broken down into three successive phases, without stopping in the intermediate positions represented on the figures 6 , 7 which are only transient.
  • the first phase is an opening phase, which allows to pass the closed position of the figure 5 at the open transitional position of the figure 6 .
  • the crank 124 pivots counterclockwise and drives the two intermediate rods 128, 132.
  • the second pivot 136 which is constrained by the guide rod 140 to follow a circular path around the fixed geometric axis of the pivot 142, moves only very little, so that the contact bridge 110 rotates around the instantaneous center of rotation which, during the first phase, remains located at the second clamp 104 and the second knife 116, allowing the separation between the first clamp 102 and the first knife 114 while imposing maintaining the second knife 116 in the second clamp 104.
  • the limitation of movement imposed by the guide rod 140 to the second pivot 136 of the contact bridge is close to that imposed by the first ramp 66 of the slide 70 of the first embodiment of the invention.
  • the second phase is a double sectioning phase, in which the limitation of movement imposed by the guide rod 140 to the second pivot 136 of the contact bridge is similar to that imposed by the second ramp 72 of the slideway 64 of the first embodiment. embodiment of the invention.
  • the contact bridge 110 undergoes a compound motion having a clockwise rotation about an instantaneous center of rotation located near the first pivot of the bridge.
  • the bridge 110 is in a position parallel to its closed position, approximately equidistant from the two connection clamps 102, 104, at a distance enabling double isolation, ie say a sectioning with respect to each of the connection clamps 102, 104.
  • the third phase of the movement is the actual grounding phase, in which the bridge 110 continues to rotate clockwise until the first movable contact 114 again enters the first clamp 102 while the second movable contact 116 enters the earthing clamp 106, causing the earthing or grounding of the conductor connected to the first connection clamp 102.
  • the instantaneous center of rotation is located more or less between the first and second pivots 134, 136 of the contact bridge.
  • the position of the bridge on the figure 8 is approximately 60 to 90 ° from its closed position.
  • the closure proceeds in an inverse sequence, caused by the rotation of the drive shaft 118 in the clockwise direction and passing the position of the figure 8 , at the position of the figure 7 , then to that of the figure 6 to the position of the figure 5 .
  • the slide can be replaced by a guide rod as described in the second embodiment.
  • the connecting rod may be replaced by a slideway which comprises two ramps identical to that of the first embodiment, and a third ramp corresponding to the trajectory taken by the second pivot in the third phase of the movement according to the second embodiment. embodiment.
  • the pliers contacts may be replaced by any other type of contact allowing a pivoting movement between the second movable contact member and the second connecting contact member.
  • the connecting rods of the mechanism may advantageously be doubled so as to provide better guidance. It will be particularly advantageous to double the second rod 58, to ensure better guidance of the second pivot of the contact bridge. In practice, there will be two identical and parallel connecting rods, on either side of the contact bridge.

Landscapes

  • Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)

Description

    DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION
  • L'invention est relative à un appareillage électrique de coupure haute tension à pont de contact tel qu'un interrupteur sectionneur, un sectionneur, un sectionneur de mise à la terre ou un commutateur, avec ou sans pouvoir de coupure, avec ou sans pouvoir de fermeture.
    • ETAT DE LA TECHNIQUE
  • Dans le document US 4.263.487 est décrit un interrupteur électrique de puissance pour haute tension à coupure dans l'air, comportant une première plage de raccordement connectée à un organe de contact fixe, une deuxième plage de raccordement connectée à une lame de contact mobile pivotant autour d'un axe géométrique fixe, et un mécanisme d'entraînement de la lame. L'extrémité libre de la lame forme un contact permanent, et est pourvue d'un contact d'arc formé par une tige guidée en translation suivant une direction orthoradiale par rapport à l'axe de rotation de la lame, et rappelée par un ressort de rappel vers une position de repos partiellement rétractée. L'organe de contact de raccordement comporte un contact permanent coopérant avec l'extrémité libre de la lame et un contact d'arc complémentaire formé par un piston de soufflage, mobile à l'intérieur d'une chambre de soufflage, rappelé vers une position de repos par un ressort de soufflage, et pourvu d'une pince qui coopère avec la tige portée par la lame. Lorsque la lame pivote vers sa position ouverte, les contacts permanent se séparent en premier, alors que la tige reste en prise à l'intérieur d'une pince du piston, ce qui amène à une compression simultanée du ressort de rappel de la tige et du ressort de soufflage du piston. La distance entre la lame et le contact de raccordement croît, jusqu'à arriver à un point où la pince relâche brusquement la tige. Il s'ensuit une rétraction brusque et simultanée de la tige et du piston vers leur position rétractée respective, les éloignant l'un de l'autre et provoquant une expulsion de l'air contenu dans la chambre de soufflage, par la pince, en direction de la tige. Un arc électrique naît entre la tige et la pince au moment de leur séparation. L'air soufflé par le piston permet de refroidir rapidement cet arc, ce qui conduit à une extinction de l'arc lors du passage du courant par zéro. Le soufflage permet également d'éloigner les particules ionisées susceptibles de provoquer son réamorçage après coupure. Le mouvement de la lame se poursuit, éloignant les contacts jusqu'à ce que soit atteinte une distance de sectionnement. En position de sectionnement, la lame reste à la tension de la plage de raccordement à laquelle est reliée. La distance entre la lame en position de sectionnement et le premier organe de contact doit par conséquent être importante pour garantir le sectionnement de l'appareil, ce qui cause un problème d'encombrement de l'appareil.
  • Dans le document DE 2.434.438 est décrit un sectionneur à coupure en charge haute tension, comportant un pont de contact mobile reliant deux organes de contact de raccordement. Un mécanisme d'entraînement assure la translation du contact mobile entre une position fermée et une position de sectionnement, suivant un axe de translation perpendiculaire au pont de contact. En position de sectionnement, une double coupure est réalisée et le pont de contact reste à un potentiel flottant. La distance d'isolement à respecter entre le pont de contact et chacun des deux contacts de raccordement est plus faible que la distance d'isolement qui serait nécessaire entre deux conducteurs, chacun au potentiel de l'un des contacts de raccordement. L'encombrement est donc réduit par rapport à un appareillage à contact mobile pivotant du type précédemment décrit. Par contre, le mouvement de translation pure du pont de contact a pour conséquence que celui-ci se sépare simultanément des deux contacts de raccordement, engendrant deux arcs électriques en série. Il est donc nécessaire de prévoir deux dispositifs de contacts d'arc permettant l'extinction simultanée des deux arcs. Les contacts d'arc étant des pièces mobiles, la fiabilité du dispositif s'en trouve diminuée et le prix augmenté. De plus, la masse en mouvement au moment où la coupure à lieu, c'est-à-dire au moment de la séparation des contacts d'arc, comprend toute la masse du pont de contact et des contacts d'arc, ce qui impose un mécanisme d'entraînement de puissance et d'énergie élevée.
  • Dans le document DE1 690 506 est décrit un sectionneur à coupure en charge haute tension, comportant un pont de contact mobile reliant deux plages de raccordement conformées en pinces. L'une des pinces est associée à une chambre d'extinction d'arc pour assurer des ouvertures en charge. L'autre pince est dimensionnée pour assurer un grand pouvoir de fermeture. Un mécanisme d'entraînement manoeuvre le pont de contact de telle manière qu'à l'ouverture, le pont se sépare successivement de la pince associée à la chambre d'extinction puis de la pince à haut pouvoir de fermeture alors qu'à la fermeture, le pont s'embroche d'abord dans la pince associée à la chambre d'extinction puis dans la pince à haut pouvoir de fermeture. Le pont de contact est un levier articulé par un pivot médian à une tige motrice mobile en translation. Le séquencement est obtenu soit en assurant des frottements différents entre les pinces et le pont, soit en prévoyant des masses différentes pour les deux bras de levier du pont, soit encore en prévoyant des bras de levier de longueurs différentes, soit encore en combinant les mesures précédentes. Le mécanisme ne permet pas un contrôle précis de la position du pont de contact durant la manoeuvre.
  • Dans le document FR 2 511 807 est décrit interrupteur sectionneur baase tension comprenant une paire de couteaux mobiles coopérant par une extrémité avec une barre d'un jeu de barres et par l'autre extrémité avec un contact fixe relié à un conducteur de sortie, une chambre d'extinction d'arc étant disposée en regard du contact fixe. La paire de couteaux mobiles est articulée autour d'un premier axe relié par un premier jeu de bielles à un arbre de manoeuvre, un second jeu de bielles étant articulé sur l'arbre et à l'extrémité des couteaux côté barre. Le premier axe est assujetti à se déplacer parallèlement à lui-même selon une trajectoire comprenant une portion d'arc de cercle suivit d'une portion sensiblement rectiligne. Une première rotation de l'arbre produit par l'intermédiaire des bielles un déplacement de l'axe selon la portion d'arc de cercle, provoquant la séparation de la paire de couteaux mobiles et du contact fixe. Une seconde rotation de l'arbre consécutive à la première produit un déplacement de l'axe selon la portion rectiligne provoquant une séparation de la paire de couteaux et de 1a barre. Dans cette seconde phase, la paire de couteaux suit sensiblement une trajectoire de rotation autour de l'axe de rotation de l'arbre de manoeuvre, alors que seul un déplacement de la partie en contact avec la barre serait nécessaire. Ceci ne permet pas une optimisation de l'énergie de manoeuvre. Durant la deuxième rotation, la paire de couteaux reste entre la barre et le contact fixe. Par conséquent, le plus court chemin de courant passant dans l'air et dans la paire de couteaux entre la barre et le contact fixe n'augmente pratiquement pas entre la position ouverte obtenue à la fin de la première phase et la position prétendue de sectionnement obtenue à la fin de la deuxième phase. En d'autres termes, la deuxième phase du mouvement n'améliore pas le sectionnement entre la barre et le contact fixe. Le seul effet de la deuxième phase est donc d'isoler la paire de couteaux. Une telle solution, qui peut avoir un intérêt en basse tension, n'est pas transposable en haute tension. Par ailleurs, il n'est pas possible de prévoir une mise à la terre ou à la masse de la paire de couteaux. La fermeture se déroule suivant la séquence inverse : la paire de couteaux s'embroche tout d'abord dans la barre, puis la paire de couteaux vient fermer le circuit en venant en contact avec le contact fixe.
    • EXPOSE DE L'INVENTION
  • L'invention vise donc remédier aux inconvénients de l'état de la technique, de manière à proposer un appareillage électrique de coupure haute tension de faible encombrement, et ne nécessitant qu'un mécanisme de faible énergie pour la manoeuvre d'ouverture et de fermeture. Plus spécifiquement, elle vise à améliorer les performances et à simplifier un appareillage électrique de coupure haute tension à pont de contact.
  • Selon l'invention, ces objectifs sont atteints grâce à un appareillage électrique de coupure comportant
    • un châssis ;
    • un premier organe de contact de raccordement ;
    • un deuxième organe de contact de raccordement ;
    • un pont de contact comportant un premier organe de contact mobile et un deuxième organe de contact mobile reliés électriquement l'un à l'autre le pont de contact étant mobile entre une position de fermeture d'une part, dans laquelle le premier organe de contact mobile est en contact avec le premier organe de contact de raccordement et le deuxième organe de contact mobile est en contact avec le deuxième organe de contact de raccordement, et une position de double sectionnement d'autre part, dans laquelle le pont de contact est approximativement à égale distance des premier et deuxième organes de contact de raccordement ;
    • un mécanisme d'entraînement pour entraîner le pont de contact dans un mouvement plan de séparation par rapport au châssis de la position de fermeture à la position de double sectionnement, et dans un mouvement fermeture inverse au mouvement d'ouverture de la position de double sectionnement à la position de fermeture, le mouvement du pont de contact permettant de définir à chaque instant un centre instantané de rotation lié au pont de contact et ayant une vitesse nulle à l'instant considéré ; le mécanisme d'entraînement étant tel que le mouvement plan de séparation comporte deux phases successives, avec une première phase dans laquelle le pont de contact pivote autour du centre instantané de rotation dans un premier sens de rotation, assurant la séparation entre premier organe de contact mobile et le premier organe de contact de raccordement, puis une deuxième phase dans laquelle le pont de contact pivote autour du centre instantané de rotation dans un deuxième sens de rotation, opposé au premier sens de rotation, assurant la séparation entre le deuxième organe de contact mobile et le deuxième organe de contact de raccordement et; le mécanisme d'entraînement étant tel que le mouvement plan de fermeture se déroule suivant une séquence inverse avec une première phase de fermeture dans laquelle le pont de contact pivote autour du centre instantané de rotation dans le premier sens de rotation, assurant le contact entre le deuxième organe de contact mobile et le deuxième organe de contact de raccordement suivi d'une deuxième phase de fermeture dans laquelle le pont de contact pivote autour du centre instantané de rotation dans le deuxième sens de rotation, assurant le contact entre le premier organe de contact mobile et le premier organe de contact de raccordement.
  • Du fait que la séparation des deux contacts mobiles n'est pas simultanée, seul le premier organe de contact de raccordement et le premier organe de contact mobile seront soumis à l'arc électrique. Il est donc possible de prévoir des dispositions spécifiques pour prévenir la dégradation de ces contacts soumis à l'arc, sans avoir à dupliquer ces dispositions sur les deuxièmes contacts dont on prévoit qu'ils ne seront pas soumis à l'arc électrique. Le coût de l'appareillage s'en trouve réduit. De manière analogue, si l'appareillage doit assurer une coupure en charge ou une coupure sur court-circuit et si des contacts d'arc s'avèrent nécessaires, il est possible de ne prévoir ces contacts d'arc que sur le premier organe de contact de raccordement et sur le premier organe de contact mobile, d'où également un gain par rapport à un appareil à double coupure classique. De même, il n'est pas nécessaire de dupliquer les dispositions prises pour éviter la dégradation des contacts lors de la fermeture des contacts sur un court-circuit.
  • Par ailleurs, l'énergie nécessaire pour séparer les contacts mobiles des contacts de raccordement, due notamment au frottement entre les contacts dans la phase de séparation, est également diminuée par rapport à un appareillage à double coupure classique.
  • Durant la première phase du mouvement d'ouverture, le pont de contact effectue un mouvement qui est essentiellement une rotation autour du deuxième organe de contact de raccordement, de sorte que l'énergie nécessaire pour amener, à partir d'une position fermée de repos, le premier contact mobile à une vitesse donnée à l'instant de séparation entre le premier contact mobile et le premier organe de contact de raccordement est inférieure à l'énergie qui serait nécessaire s'il était nécessaire de déplacer simultanément le deuxième contact mobile. Si l'on prend, pour fixer les idées, un modèle simplifié dans lequel le pont de contact serait une barre métallique de longueur L et de masse M, dont le moment d'inertie par rapport à un axe passant par l'une des extrémités de la barre vaut ML2/3, l'énergie pour amener l'extrémité libre de la barre, situé à la distance L de l'axe de rotation de la barre et initialement au repos, à une vitesse linéaire V, est MV2/12, alors que l'énergie nécessaire pour amener simultanément, par un mouvement de translation perpendiculaire à l'axe de la barre, les deux extrémités libres de la barre à la vitesse V est MV2/2. Le gain énergétique illustré par ce modèle simplifié permet de minimiser l'énergie, donc les dimensions du mécanisme d'entraînement.
  • Du fait de l'inversion du sens de rotation dans la deuxième phase du mouvement d'ouverture, le pont de contact se sépare du deuxième organe de contact de raccordement sans se rapprocher du premier de sorte que globalement, la longueur du chemin de courant passant d'un organe de contact de raccordement à l'autre en passant par l'air et le pont de contact croît continûment. Le pont de contact, lorsqu'il atteint la position de séparation, est séparé des deux organes de contact de raccordement et se trouve à un potentiel flottant. Pour une distance donnée entre le pont de contact et l'organe de contact de raccordement le plus proche, la tension disruptive, c'est-à-dire la tension à partir de laquelle un arc naîtra entre les contacts, est approximativement le double de la tension disruptive correspondant à un organe de contact mobile qui serait encore relié électriquement au deuxième organe de contact de raccordement. En effet, se sont deux arcs qui doivent éclater simultanément pour établir un courant, entre le pont de contact et chacun des organes de contact de raccordement. Il est donc possible d'obtenir des performances intéressantes dans un volume réduit.
  • Le pont de contact se trouve dans une position de double sectionnement en fin de deuxième phase, approximativement à égale distance des premier et deuxième organes de contact de raccordement. Le sectionnement est obtenu entre le pont et le premier organe de contact de raccordement d'une part, et entre le pont de contact et le deuxième organe de contact de raccordement d'autre part. La distance nécessaire entre le pont de contact et chaque organe de contact de raccordement est donc plus faible que celle qui serait nécessaire entre un organe de contact de raccordement fixe et un contact mobile pivotant autour d'un axe fixe et restant au potentiel du deuxième organe de contact de raccordement. Qui plus est, si l'appareillage doit être installé dans une enveloppe blindée, le pont de contact en position de sectionnement peut être disposé à proximité directe de la paroi, parallèle à celle-ci par exemple, alors que dans le cas d'un contact mobile restant au potentiel d'une des phases, il est nécessaire de respecter entre le contact mobile en position de sectionnement et la paroi de l'enceinte une distance de sécurité phase-neutre. La même remarque s'applique si l'appareillage doit être disposé dans l'air à proximité d'un autre appareillage. On obtient donc globalement un appareillage plus compact.
  • Préférentiellement, le mécanisme d'entraînement comporte:
    • au moins une manivelle pivotant autour d'un axe géométrique fixe par rapport au châssis,
    • au moins une première bielle reliant la manivelle à un premier pivot du pont de contact, ledit premier pivot étant situé entre le premier organe de contact mobile et le deuxième organe de contact mobile ;
    • au moins une deuxième bielle reliant la manivelle à un deuxième pivot du pont de contact, ledit deuxième pivot étant situé entre le premier pivot et le deuxième organe de contact mobile ;
    • un dispositif de guidage du pont de contact.
  • La présence de deux bielles et du dispositif de guidage assure un positionnement certain du pont de contact par rapport à la manivelle, de sorte que les mouvements de séparation et de fermeture sont parfaitement contrôlés.
  • Selon une première variante, le dispositif de guidage comporte une bielle de guidage articulée sur le deuxième pivot et sur un pivot solidaire du châssis. Le guidage est alors extrêmement simple à réaliser, et peu coûteux. Il permet de produire aussi bien la cinématique nécessaire au mouvement en deux phases que celle nécessaire pour la troisième phase.
  • Selon une deuxième variante, le dispositif de guidage comporte une glissière de guidage solidaire du châssis et dans laquelle coulisse le deuxième pivot. La glissière comporte une première rampe sensiblement orthoradiale par rapport à un axe imaginaire parallèle à l'axe de rotation de la manivelle et passant à proximité du deuxième organe de contact de raccordement, et une deuxième rampe sensiblement radiale par rapport à l'axe de rotation de la manivelle. Le guidage est alors plus complexe d'un point de vue constructif, mais il laisse un degré supplémentaire de liberté au concepteur pour établir une courbe idéale de déplacement du pont de contact. Naturellement, d'autres dispositifs de guidages sont envisageables et notamment des dispositifs de guidage coopérant avec un autre point matériel du pont de contact ou de l'une des bielles.
  • Alternativement, il est possible de guider le premier pivot par l'intermédiaire d'une glissière.
  • Naturellement, le centre instantané de rotation n'est pas nécessairement fixe dans chacune des phases. Préférentiellement, le centre instantané de rotation se trouve à proximité du deuxième organe de contact mobile durant la première phase. Ceci permet d'avoir un mouvement minimal entre le deuxième organe de contact mobile et le deuxième organe de contact de raccordement durant cette phase, puisqu'on cherche à conserver le contact entre ces deux organes. Préférentiellement, le centre instantané de rotation se trouve à proximité du premier organe de contact mobile durant la deuxième phase. Ceci permet de séparer rapidement le deuxième organe de contact mobile du deuxième organe de contact de raccordement, et d'accroître ainsi rapidement la tension disruptive entre le pont de contact et les organes de contact de raccordement.
  • Selon un mode de réalisation le mouvement de séparation comporte une troisième phase succédant à la deuxième phase et dans laquelle le pont de contact pivote autour du centre instantané de rotation dans le deuxième sens de rotation, amenant le pont de contact en contact avec un organe de contact de mise à la terre ou de mise à la masse et amenant le premier organe de contact mobile en contact avec le premier organe de contact de raccordement. A l'issue de cette troisième phase, le premier organe de contact de raccordement est mis à la terre. Il n'y a pas nécessairement d'arrêt entre la deuxième phase et la troisième phase. C'est préférentiellement un mouvement continu qui assure la séparation du deuxième organe de contact mobile puis la mise à la terre du premier organe de contact de raccordement.
  • Selon un mode de réalisation le premier organe de contact de raccordement comporte un contact d'arc coopérant avec un contact d'arc du premier organe de contact mobile. Les contacts d'arc peuvent être du type à piston de soufflage et à tige, décrit dans le document US dont la description est intégrée ici sur ce point par référence. Il est à souligner que l'invention ne requiert qu'une paire de contact d'arc, contre deux pour les appareillages à pont de contact conventionnels.
  • Selon un mode de réalisation, l'un au moins des organes de contact de raccordement comporte une pince coopérant en position fermée avec un couteau de l'organe de contact mobile avec lequel il est en contact. L'intérêt de ce type de contacts est d'admettre un certain degré de mouvement entre la pince et le couteau avant la séparation, et d'admettre notamment un certain degré de pivotement entre le couteau et la pince. Par contre, l'énergie nécessaire à la séparation entre pince et couteau n'est pas négligeable, et l'invention offre sur ce point l'avantage décisif d'une cinématique dans laquelle les premiers et deuxièmes organes de contact ne se séparent pas simultanément.
  • En priorité, l'invention concerne les appareillages pour haute tension, notamment les appareillages à coupure dans l'air ou dans un gaz à haute tenue diélectrique, mais également les appareillages à coupure dans l'huile. Par haute tension, on entend ici, selon le vocabulaire normatif international, toutes les tensions supérieures à 1000V, qui comprennent aussi bien le domaine des moyennes tensions que celui des très hautes tensions.
    • BREVE DESCRIPTION DES FIGURES
  • D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la description qui va suivre de modes particuliers de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs, et représentés aux dessins annexés sur lesquels :
    • la figure 1 représente une vue de face d'un interrupteur-sectionneur à deux positions selon un premier mode de réalisation de l'invention, en position fermée ;
    • la figure 2 représente l'interrupteur-sectionneur de la figure 1, dans une position transitoire avant coupure ;
    • la figure 3 représente l'interrupteur-sectionneur de la figure 1, dans une position transitoire de coupure ;
    • La figure 4 représente l'interrupteur-sectionneur de la figure 1, en position de sectionnement ;
    • la figure 5 représente un sectionneur de mise à la terre selon un deuxième mode de réalisation, position fermée ;
    • la figure 6 représente le sectionneur de la figure 4, en position intermédiaire fugitive d'ouverture,
    • la figure 7 représente le sectionneur de la figure 4, en position intermédiaire fugitive de sectionnement ;
    • la figure 8 représente le sectionneur de la figure 4, en position de mise à la terre.
    DESCRIPTION DETAILLEE D'UN MODE DE REALISATION
  • En référence aux figures 1 à 4, un interupteur-sectionneur moyenne tension aérien 10 selon un premier mode de réalisation de l'invention comporte un premier organe de contact de raccordement 12, un deuxième organe de contact de raccordement 14, et un pont de contact mobile 16, entraîné par un mécanisme d'entraînement 18.
  • Le premier organe de contact de raccordement 12 est fixé à un isolateur 20 assurant son maintien par rapport à une tôle d'un châssis de support 22, et est raccordé à un conducteur aérien, en l'occurrence à une barre 24 d'un jeu de barres d'alimentation. Le premier organe de contact de raccordement 12 est composé d'une pince 26 et d'un contact d'arc formé par un piston 28 du type bien connu décrit par exemple dans le document US 4.263.487 . Le deuxième organe de contact de raccordement 14 est une pince 29, visible en détail sur la figure 4, fixée à une extrémité d'une traversée 30 pénétrant dans la cuve d'un transformateur électrique moyenne tension à isolation dans l'huile, au travers de la tôle 22.
  • Le pont de contact mobile 16 est constitué par une lame métallique rigide 32 formant un premier organe de contact mobile 34 du côté de l'une de ses extrémités, et un deuxième organe de contact mobile 36 du côté de son extrémité opposée. Le premier organe de contact mobile 34 est composé d'un couteau 38 et d'une tige pare-étincelles 40, visibles sur les figures 3 et 4. Le deuxième organe 36 est un simple couteau. Le corps 32 de la lame rigide assure la liaison électrique entre les deux organes de contact mobiles 34, 36 qui sont toujours à un même potentiel électrique.
  • Le mécanisme d'entraînement comporte un arbre moteur 42 entraîné en rotation par un mécanisme moteur non représenté et entraînant un arbre de transmission 44, dit encore arbre d'entraînement, par l'intermédiaire d'une manivelle menante 46 clavetée sur l'arbre moteur 42, d'une manivelle menée 48 clavetée sur l'arbre d'entraînement 44 et d'une bielle de transmission 49 articulée sur les deux manivelles 46, 48. L'arbre moteur 42 et l'arbre d'entraînement 44 sont disposés perpendiculairement au plan des figures et tourillonnent sur des paliers supportés par le châssis 22. L'arbre 44 porte une manivelle double 50. La manivelle 50 supporte un premier pivot 52 permettant l'articulation d'une première bielle intermédiaire 54, et un deuxième pivot 56 permettant l'articulation d'une deuxième bielle intermédiaire 58. La première bielle 54 est également articulée sur le pont de contact 16, autour d'un premier pivot 60 du pont 16, situé en un point intermédiaire entre les deux organes de contact mobiles 34, 36, à proximité du premier organe de contact mobile 34. La deuxième bielle est également articulée sur le pont de contact, autour d'un deuxième pivot 62 du pont 16, situé en un point intermédiaire entre le premier pivot 60 et le deuxième organe de contact mobile 36, à proximité de ce dernier. Le deuxième pivot 62 est guidé dans une glissière de guidage 64, visible particulièrement sur la figure 4, qui comporte une première rampe 66 inclinée dans une direction sensiblement orthoradiale par rapport à un axe imaginaire 68 qui serait parallèle à l'axe de rotation 70 de l'arbre d'entraînement 44 et passerait au voisinage immédiat de la deuxième pince 36, cette première rampe 66 se prolongeant par une deuxième rampe 72 sensiblement radiale par rapport à l'axe de rotation de l'arbre d'entraînement 44. Les axes géométriques de rotation des pivots 52, 56, 60, 62 sont tous parallèles à l'axe géométrique de rotation de l'arbre d'entraînement 44, de sorte que le mouvement du pont de contact 16 est plan, c'est-à-dire que tous ses points matériels se déplacent parallèlement à un même plan de référence, en l'occurrence le plan des figures, qui est perpendiculaire à l'axe géométrique de rotation de l'arbre 44. Le pont de contact 16 ayant un mouvement plan, on sait qu'on peut déterminer à chaque instant un centre instantané de rotation du pont de contact 16, qui est le point matériel unique lié au pont de contact 16 et ayant une vitesse nulle à l'instant considéré par rapport à un référentiel fixe. Il faut souligner que le centre instantané de rotation est susceptible d'être différent d'un instant à l'autre. On se référera également dans la suite à un axe instantané de rotation qui sera l'axe géométrique de rotation perpendiculaire au plan de référence du mouvement plan et passant à l'instant considéré par le centre de rotation.
  • Pour décrire le fonctionnement de l'appareillage, on se référera, dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation de l'arbre d'entraînement, à deux angles géométriques, l'un dit angle de la première bielle et l'autre angle de la deuxième bielle. L'angle de la première bielle 54 est l'angle α1 ouvert entre une droite géométrique passant par les deux pivots 52, 60 de la première bielle 54 d'une part et une droite passant par le pivot 52 de la première bielle sur la manivelle et l'axe de rotation de l'arbre 44 d'autre part, angle dont le sommet est localisé sur le pivot 52 de rotation de la première bielle par rapport à la manivelle. De manière analogue, l'angle de la deuxième bielle est l'angle α2 ouvert entre une droite géométrique passant par les deux pivots 56, 62 de la deuxième bielle 58 d'une part et une droite passant par le pivot 56 de la deuxième bielle sur la manivelle 50 et l'axe de rotation de l'arbre 44 d'autre part, angle dont le sommet est localisé sur le pivot 56 de rotation de la deuxième bielle 58 par rapport à la manivelle 50.
  • Dans la position fermée de la figure 1, les deux couteaux 36, 38 du pont de contact 16 sont insérés dans les pinces des organes de contact de raccordement, de sorte que le courant circule entre les barres et la traversée. La tige pare-étincelles 40 est insérée dans le piston 28. L'angle α1 de la première bielle 54 est proche d'un angle droit, alors que l'angle α2 de la deuxième bielle 58 est un angle aigu, inférieur à 30°.
  • Lorsque le mécanisme moteur entraîne l'arbre d'entraînement 44 en rotation dans le sens contraire des aiguilles d'une montre sur les figures, la séparation des contacts se déroule en deux phases successives.
  • Dans une première phase dite de coupure, l'appareillage passe de la position fermée de la figure 1 à la position transitoire de coupure de la figure 3, en passant par la position transitoire avant coupure de la figure 2, en ouvrant progressivement l'angle α1 de la première bielle et l'angle α2 de la deuxième bielle. Durant toute cette première phase, l'angle α1 de la première bielle reste proche de 90°, de sorte que la rotation de la manivelle 50 se traduit par un déplacement important du pivot 60, alors que l'angle α2 de la deuxième bielle 58 reste faible, ce qui se traduit par un faible déplacement du pivot 62 le long de la première rampe 66 de la glissière 64. Par conséquent, durant cette première phase, le mouvement plan du pont de contact 16 se décompose en une rotation dans le sens inverse des aiguilles d'une montre sur les figures, autour d'un centre de rotation instantané situé à proximité de la deuxième pince 29 et du deuxième couteau 36, et un déplacement de l'axe de rotation instantané tel que celui-ci reste à proximité de la deuxième pince 29 et du deuxième couteau 36. Le deuxième couteau 36 reste donc inséré dans la deuxième pince 29. Plus spécifiquement, entre la position de la figure 1 et celle de la figure 2, le déplacement du pont 16 donne lieu à la séparation entre le premier couteau 38 et la première pince 26. Toutefois, le pare-étincelles 40 reste en inséré dans le piston 28 et entraîne ce dernier. Entre la position de la figure 2 et celle de la figure 3, le pare-étincelles 40 se sépare du piston 28 qui revient vers sa position de repos brusquement sous la sollicitation d'un ressort de rappel. La séparation des contacts d'arc 28, 40 donne naissance à un arc électrique qui est soufflé par le piston se rétractant. La durée du déplacement entre la position de la figure 2 et celle de la figure 3 est de préférence supérieure à une période du courant alternatif, soit 20ms, de sorte qu'on est assuré d'au moins deux passages par zéro du courant avant que l'appareillage n'atteigne la position de la figure 3. Lors du premier ou du deuxième passage à zéro, l'arc électrique s'éteint alors que la distance entre les premiers organes de contact 12, 34 croît rapidement et que les gaz résiduels de la coupure sont soufflés par le piston 28. Cet éloignement rapide assure une tenue diélectrique suffisante pour éviter tout reclaquage lorsque la tension transitoire de rétablissement augmente entre les premiers organes de contact. Le courant est définitivement interrompu.
  • Il n'y a pas d'arrêt dans la position transitoire représentée sur la figure 3. Au contraire, l'arbre 44 poursuit sa rotation vers la position de sectionnement représentée sur la figure 4, mouvement qui constitue la deuxième phase, dite de sectionnement. L'angle α1 de la première bielle 54 continue de croître jusqu'à avoisiner 180° dans la position de la figure 4, alors que l'angle α2 de la deuxième bielle 58 atteint puis dépasse 90°, suite au glissement du deuxième pivot 62 dans la deuxième rampe 72 de la glissière 64. Dans cette deuxième phase, le mouvement du deuxième pivot 62 du pont est donc prépondérant par rapport au mouvement du premier pivot 60 du pont et le pont de contact 16 effectue un mouvement composé comportant une rotation dans le sens horaire autour d'un centre de rotation instantané situé à proximité du premier pivot. La position de double sectionnement est atteinte lorsque le pont de contact 16 se trouve parallèle à sa position fermée, sensiblement à égale distance des deux organes de contact de raccordement 12, 14, à une distance suffisante pour assurer le sectionnement entre le pont de contact 16 - qui se trouve à un potentiel flottant - et chacun des deux organes de contact de raccordement 12, 14.
  • La fermeture se déroule avec un séquencement inverse, provoqué par la rotation de l'arbre d'entraînement 44 dans le sens des aiguilles d'une montre. Le deuxième couteau 36 s'embroche dans la deuxième pince 29, puis le premier couteau 38 et le pare étincelle 40 respectivement dans la première pince 26 et dans le piston 28.
  • Selon une variante non représentée, il est possible de prévoir une pince de contact de mise à la terre ou de mise à la masse du pont de contact 16, dans laquelle vient s'insérer le pont de contact 16 à l'approche de sa position de double sectionnement, de manière à fixer le potentiel du pont de contact 16.
  • Dans ce dispositif, la glissière 64 permet de diminuer le nombre de degrés de liberté de la transmission constitué par le mécanisme d'entraînement 18, de manière à imposer au pont de contact 16 un mouvement complexe comportant dans la première phase une rotation dans le sens inverse des aiguilles d'une montre et dans la deuxième phase une rotation dans le sens des aiguilles d'une montre.
  • Un deuxième mode de réalisation est représenté sur les figures 4 à 7. L'appareil électrique considéré est un sectionneur de mise à la terre 100, comportant une première pince de raccordement 102, une deuxième pince de raccordement 104, une pince de mise à la terre 106, et un pont de contact 110 entraîné par un mécanisme d'entraînement 112 monté sur un châssis de support 113. Le pont de contact 110 a une forme de lame et constitue un premier contact mobile en couteau 114 à l'une de ses extrémités et un deuxième contact mobile en double couteau 116 à l'extrémité opposée. Les pinces 104, 106 sont fixe par rapport au châssis 113.
  • Le mécanisme d'entraînement 112 comporte un arbre d'entraînement 118 entraîné par un mécanisme moteur non représenté. L'arbre 118 est disposé perpendiculairement au plan des figures et tourillonne autour d'un axe de rotation 122, guidé par des paliers supportés par rapport au châssis 113. L'arbre porte une manivelle double 124. La manivelle supporte un premier pivot 126 permettant l'articulation d'une première bielle intermédiaire 128, et un deuxième pivot 130 permettant l'articulation d'une deuxième bielle intermédiaire 132. La première bielle 128 est également articulée sur le pont de contact 110, autour d'un premier pivot 134 du pont de contact, situé à proximité du premier contact mobile 114. La deuxième bielle 132 est également articulée sur le pont de contact 110, à proximité du deuxième organe de contact mobile 116, autour d'un deuxième pivot 136 du pont. Une bielle de guidage 140 est articulée entre le deuxième pivot 136 du pont et un pivot 142 de rotation autour d'un axe géométrique fixe par rapport au châssis 113, disposé à proximité immédiate la première pince de contact 102. Les axes géométriques de rotation des pivots 126, 130, 134, 136, 142 sont tous parallèles à l'axe géométrique de rotation 122 de l'arbre d'entraînement 118, de sorte que le mouvement du pont de contact 110 est plan, c'est-à-dire parallèle au plan des figures. On sait donc qu'il est possible de définir mathématiquement à chaque instant un centre instantané de rotation, point matériel lié au pont de contact qui, à l'instant considéré, reste immobile dans un référentiel fixe.
  • Le mouvement du mécanisme se décompose en trois phases successives, sans arrêt dans les positions intermédiaires représentées sur les figures 6, 7 qui ne sont que transitoires.
  • La première phase est une phase d'ouverture, qui permet de passer la position fermée de la figure 5 à la position transitoire ouverte de la figure 6. Durant cette phase, la manivelle 124 pivote dans le sens contraire des aiguilles d'une montre et entraîne les deux bielles intermédiaires 128, 132. Le deuxième pivot 136, qui est contraint par la bielle de guidage 140 à suivre une trajectoire circulaire autour de l'axe géométrique fixe du pivot 142, ne se déplace que très peu, de sorte que le pont de contact 110 effectue un mouvement de rotation autour du centre instantané de rotation qui, durant la première phase, reste situé au niveau de la deuxième pince 104 et du deuxième couteau 116, permettant la séparation entre la première pince 102 et le premier couteau 114 tout en imposant le maintien du deuxième couteau 116 dans la deuxième pince 104. Dans cette phase, la limitation de mouvement imposée par la bielle de guidage 140 au deuxième pivot 136 du pont de contact est proche de celle imposée par la première rampe 66 de la glissière 70 du premier mode de réalisation de l'invention.
  • La deuxième phase est une phase de double sectionnement, dans laquelle la limitation de mouvement imposée par la bielle de guidage 140 au deuxième pivot 136 du pont de contact s'apparente à celle imposée par la deuxième rampe 72 de la glissière 64 du premier mode de réalisation de l'invention. Le pont de contact 110 subit un mouvement composé comportant une rotation dans le sens des aiguilles d'une montre autour d'un centre instantané de rotation situé à proximité du premier pivot du pont. En fin de phase de sectionnement, le pont 110 se retrouve dans une position parallèle à sa position fermée, approximativement à égale distance des deux pinces de raccordement 102, 104, à une distance permettant d'assurer un double sectionnement, c'est-à-dire un sectionnement vis-à-vis de chacune des pinces de raccordement 102, 104.
  • La troisième phase du mouvement est la phase de mise à la terre proprement dite, dans laquelle le pont 110 poursuit sa rotation dans le sens horaire jusqu'à ce que le premier contact mobile 114 pénètre de nouveau dans la première pince 102 alors que le deuxième contact mobile 116 pénètre dans la pince de mise à la terre 106, provoquant la mise à la terre ou à la masse du conducteur lié à la première pince de raccordement 102. Dans cette phase, le centre instantané de rotation se situe plus ou moins entre le premier et le deuxième pivots 134, 136 du pont de contact. La position du pont sur la figure 8 est approximativement située entre 60 et 90° de sa position fermée.
  • La fermeture se déroule suivant une séquence inverse, provoquée par la rotation de l'arbre d'entraînement 118 dans le sens des aiguilles d'une montre et faisant passer de la position de la figure 8, à la position de la figure 7, puis à celle de la figure 6 jusqu'à la position de la figure 5.
  • Naturellement, diverses modifications sont possibles.
  • Concernant le premier mode de réalisation, la glissière peut être remplacée par une bielle de guidage tel que décrit dans le second mode de réalisation. Concernant le deuxième mode de réalisation, la bielle peut être remplacée par une glissière qui comporterait deux rampes identiques à celle du premier mode de réalisation, et une troisième rampe correspondant à la trajectoire prise par le deuxième pivot dans la troisième phase du mouvement selon le deuxième mode de réalisation.
  • Les contacts à pinces peuvent être remplacés par tout autre type de contact permettant un mouvement de pivotement entre le deuxième organe de contact mobile et le deuxième organe de contact de raccordement.
  • Il serait naturellement possible de prévoir une paire de contacts d'arc au niveau des premiers organes de contact selon le deuxième mode de réalisation de l'invention, en prenant la précaution de disposer ces contacts d'arc de manière à ne pas entraver la troisième phase du mouvement du pont.
  • Les bielles du mécanisme peuvent avantageusement être doublées de manière à assurer un meilleur guidage. On aura tout particulièrement intérêt à doubler la deuxième bielle 58, pour à assurer un meilleur guidage du deuxième pivot du pont de contact. En pratique, on disposera deux bielles identiques et parallèles, de part et d'autre du pont de contact.

Claims (10)

  1. Appareillage électrique de coupure (10, 100) haute tension comportant :
    - un châssis (22, 113) ;
    - un premier organe de contact de raccordement (12, 102) ;
    - un deuxième organe de contact de raccordement (14, 104) ;
    - un pont de contact (16, 110) comportant un premier organe de contact mobile (34, 114) et un deuxième organe de contact mobile (36, 116) reliés électriquement l'un à l'autre le pont de contact (16, 110) étant mobile entre une position de fermeture d'une part, dans laquelle le premier organe de contact mobile (34, 114) est en contact avec le premier organe de contact de raccordement (12, 102) et le deuxième organe de contact mobile (36, 116) est en contact avec le deuxième organe de contact de raccordement (14, 104), et une position de double sectionnement d'autre part, dans laquelle le pont de contact (16, 110) est approximativement à égale distance des premier (12, 102) et deuxième (14, 104) organes de contact de raccordement ;
    - un mécanisme d'entraînement (18, 112) pour entraîner le pont de contact (16, 110) dans un mouvement plan de séparation par rapport au châssis de la position de fermeture à la position de double sectionnement, et dans un mouvement fermeture inverse au mouvement d'ouverture de la position de double sectionnement à la position de fermeture, le mécanisme d'entraînement étant tel que le mouvement plan de séparation comporte deux phases successives, avec une première phase dans laquelle le pont de contact (16, 110) pivote autour du centre instantané de rotation dans un premier sens de rotation, assurant la séparation entre premier organe de contact mobile (34, 114) et le premier organe de contact de raccordement (12, 102), puis une deuxième phase dans laquelle le pont de contact (16, 110) pivote autour du centre instantané de rotation dans un deuxième sens de rotation, opposé au premier sens de rotation, assurant la séparation entre le deuxième organe de contact mobile (36, 116) et le deuxième organe de contact de raccordement (14, 104) ;
    caractérisé en ce que le mécanisme d'entraînement est tel que le mouvement plan de fermeture se déroule suivant une séquence inverse avec une première phase de fermeture dans laquelle le pont de contact (16, 110) pivote autour du centre instantané de rotation dans le premier sens de rotation, assurant le contact entre le deuxième organe de contact mobile (36, 116) et le deuxième organe de contact de raccordement (14, 104) suivi d'une deuxième phase de fermeture dans laquelle le pont de contact (16, 110) pivote autour du centre instantané de rotation dans le deuxième sens de rotation, assurant le contact entre le premier organe de contact mobile (34, 114) et le premier organe de contact de raccordement (12, 102), le mouvement du pont de contact (16, 110) permettant de définir à chaque instant un centre instantané de rotation lié au pont de contact (16, 110) et ayant une vitesse nulle à l'instant considéré.
  2. Appareillage électrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que le mécanisme d'entraînement (18, 112) comporte:
    - au moins une manivelle (50, 124) pivotant autour d'un axe géométrique (70, 122) fixe par rapport au châssis,
    - au moins une première bielle (54, 128) reliant la manivelle à un premier pivot (60, 134) du pont de contact, ledit premier pivot étant situé entre le premier organe de contact mobile (34, 114) et le deuxième organe de contact mobile (36, 116) ;
    - au moins une deuxième bielle (58, 132) reliant la manivelle à un deuxième pivot (62, 136) du pont de contact, ledit deuxième pivot étant situé entre le premier pivot (60, 134) et le deuxième organe de contact mobile (36, 116);
    - un dispositif de guidage (64, 140) du pont de contact.
  3. Appareillage électrique selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif de guidage comporte une bielle de guidage (140) articulée sur le deuxième pivot (136) et sur un pivot (142) solidaire du châssis.
  4. Appareillage électrique selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif de guidage comporte une glissière de guidage (64) solidaire du châssis et dans laquelle coulisse le deuxième pivot (62).
  5. Appareillage électrique selon la revendication 4, caractérisé en ce que la glissière (64) comporte une première rampe (66) sensiblement orthoradiale par rapport à un axe imaginaire parallèle à l'axe de rotation (70) de la manivelle et passant à proximité du deuxième organe de contact de raccordement (14), et une deuxième rampe (72) sensiblement radiale par rapport à l'axe de rotation de la manivelle (70).
  6. Appareillage électrique selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que durant la première phase, le centre instantané de rotation se trouve à proximité du deuxième organe de contact mobile (36, 116).
  7. Appareillage électrique selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que durant la deuxième phase, le centre instantané de rotation se trouve à proximité du premier organe de contact mobile (34, 114).
  8. Appareillage électrique selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le mouvement de séparation comporte une troisième phase succédant à la deuxième phase et dans laquelle le pont de contact (110) pivote autour du centre instantané de rotation dans le deuxième sens de rotation, amenant le pont de contact (110) en contact avec un organe de contact de mise à la terre ou de mise à la masse (106) et amenant le premier organe de contact mobile (114) en contact avec le premier organe de contact de raccordement (102).
  9. Appareillage électrique selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le premier organe de contact de raccordement comporte un contact d'arc (28) coopérant avec un contact d'arc (40) du premier organe de contact mobile.
  10. Appareillage électrique selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'un au moins des organes de contact de raccordement (12, 14, 102, 104) comporte une pince coopérant en position fermée avec un couteau (38, 36, 114, 116) de l'organe de contact mobile avec lequel il est en contact.
EP20020354070 2001-06-11 2002-04-26 Appareillage électrique de coupure à pont de contact mobile Expired - Lifetime EP1267374B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0107564 2001-06-11
FR0107564 2001-06-11

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1267374A1 EP1267374A1 (fr) 2002-12-18
EP1267374B1 true EP1267374B1 (fr) 2010-10-27

Family

ID=8864134

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP20020354070 Expired - Lifetime EP1267374B1 (fr) 2001-06-11 2002-04-26 Appareillage électrique de coupure à pont de contact mobile

Country Status (4)

Country Link
EP (1) EP1267374B1 (fr)
CN (1) CN1249755C (fr)
DE (1) DE60238096D1 (fr)
NO (1) NO322270B1 (fr)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108493033A (zh) * 2018-05-16 2018-09-04 许昌亿源电气有限公司 一种户外高压隔离开关
DE102018222848A1 (de) * 2018-12-21 2020-06-25 Siemens Aktiengesellschaft Erdungsschalter für eine Mittel- und/oder Hochspannungs-Schaltungseinrichtung und entsprechende Schaltungseinrichtung
CN112176895B (zh) * 2020-10-19 2021-11-23 江苏盛达福交通工程有限公司 道路交通标线投影装置

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1465937A1 (de) * 1964-08-26 1969-05-29 Licentia Gmbh Trennschalter bzw. Lasttrennschalter fuer Hochspannung
DE1690506A1 (de) * 1967-09-09 1971-06-03 Wickmann Werke Ag Hochspannungs-Lasttrennschalter
DE2434438A1 (de) * 1974-07-17 1976-01-29 Concordia Sprecher Schalt Lasttrennschalter
US4263487A (en) * 1980-03-31 1981-04-21 Electrical Equipment, Inc. Air switch
FR2511807A1 (fr) * 1981-08-20 1983-02-25 Alsthom Atlantique Sectionneur interrupteur multipolaire a embrochage et debrochage sur un jeu de barres

Also Published As

Publication number Publication date
CN1391246A (zh) 2003-01-15
DE60238096D1 (de) 2010-12-09
EP1267374A1 (fr) 2002-12-18
NO20022763D0 (no) 2002-06-10
NO322270B1 (no) 2006-09-04
NO20022763L (no) 2002-12-12
CN1249755C (zh) 2006-04-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0517620B1 (fr) Disjoncteur moyenne tension à énergie de commande réduite
EP0385886B1 (fr) Disjoncteur à arc tournant et à effet centrifuge du gaz d'extinction
EP1974363B1 (fr) Disjoncteur sectionneur d'alternateur de structure compacte
EP0680063B1 (fr) Interrupteur électrique moyenne tension
EP1855300B1 (fr) Disjoncteur sectionneur d'altenateur actionne par un servo-moteur
CA2526344C (fr) Cinematique d'entrainement dans un disjoncteur hybride
FR3001081A1 (fr) Sectionneur a contact d'arc rotatif
EP0599742B1 (fr) Mécanisme d'ouverture et de fermeture pour interrupteur électrique moyenne ou haute tension
EP0161120A1 (fr) Combiné pour coupure en charge et le sectionnement visible d'un circuit électrique
EP0693763A1 (fr) Interrupteurs électriques moyenne tension
EP0053524B1 (fr) Disjoncteur électrique à autosoufflage par rotation de l'arc
EP2510530B1 (fr) Disjoncteur a haute tension a ecran amovible pour l'amelioration du gradient de champ
EP1267374A1 (fr) Appareillage électrique de coupure à pont de contact mobile
CA2253767A1 (fr) Commande d'interverrouillage d'un disjoncteur et d'un sectionneur
EP0592742B1 (fr) Sectionneur à pouvoir de coupure amelioré, notamment sectionneur à ouverture verticale
EP3073504A1 (fr) Interrupteur d'un reseau triphase
EP1764811B1 (fr) Dispositif de coupure comportant une chambre d'extinction d'arc de taille réduite
EP0146424B1 (fr) Interrupteur électrique à arc tournant
EP3151261B1 (fr) Disjoncteur à came pour moyennes et hautes tensions
FR2641643A1 (fr) Disjoncteur a haute ou moyenne tension
EP0823721B1 (fr) Disjoncteur à arc tournant et à expansion
FR2693837A1 (fr) Dispositif de coupure de ligne électrique à fort courant.
FR2693835A1 (fr) Dispositif de coupure de ligne électrique à sectionneur dans l'air et interrupteur sous atmosphère contrôlée.
FR2693834A1 (fr) Dispositif de coupure de ligne électrique comportant des moyens de confinement d'amorçage d'arc électrique.
FR2875640A1 (fr) Dispositif de coupure et de fermeture de ligne electrique moyenne tension

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR

AX Request for extension of the european patent

Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI

17P Request for examination filed

Effective date: 20021212

AKX Designation fees paid

Designated state(s): DE ES FR GB IT SE

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: SCHNEIDER ELECTRIC INDUSTRIES SAS

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): DE ES FR GB IT SE

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REF Corresponds to:

Ref document number: 60238096

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20101209

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110207

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20110728

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 60238096

Country of ref document: DE

Effective date: 20110728

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101027

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20120416

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20120425

Year of fee payment: 11

Ref country code: FR

Payment date: 20120504

Year of fee payment: 11

Ref country code: SE

Payment date: 20120411

Year of fee payment: 11

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: EUG

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20130426

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130426

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20131101

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130427

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20131231

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 60238096

Country of ref document: DE

Effective date: 20131101

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130430