EP1099084A1 - Reacteur de retification du bois - Google Patents

Reacteur de retification du bois

Info

Publication number
EP1099084A1
EP1099084A1 EP99931345A EP99931345A EP1099084A1 EP 1099084 A1 EP1099084 A1 EP 1099084A1 EP 99931345 A EP99931345 A EP 99931345A EP 99931345 A EP99931345 A EP 99931345A EP 1099084 A1 EP1099084 A1 EP 1099084A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
wood
reactor
retification
load
enclosure
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP99931345A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Dominique Guillin
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fours et Bruleurs Rey
Original Assignee
Fours et Bruleurs Rey
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Fours et Bruleurs Rey filed Critical Fours et Bruleurs Rey
Publication of EP1099084A1 publication Critical patent/EP1099084A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L9/00—Treating solid fuels to improve their combustion
    • C10L9/08—Treating solid fuels to improve their combustion by heat treatments, e.g. calcining
    • C10L9/083—Torrefaction
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B21/00—Arrangements or duct systems, e.g. in combination with pallet boxes, for supplying and controlling air or gases for drying solid materials or objects
    • F26B21/06—Controlling, e.g. regulating, parameters of gas supply
    • F26B21/08—Humidity
    • F26B21/086—Humidity by condensing the moisture in the drying medium, which may be recycled, e.g. using a heat pump cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B7/00—Drying solid materials or objects by processes using a combination of processes not covered by a single one of groups F26B3/00 and F26B5/00
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B9/00—Machines or apparatus for drying solid materials or objects at rest or with only local agitation; Domestic airing cupboards
    • F26B9/06—Machines or apparatus for drying solid materials or objects at rest or with only local agitation; Domestic airing cupboards in stationary drums or chambers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B2210/00—Drying processes and machines for solid objects characterised by the specific requirements of the drying good
    • F26B2210/16—Wood, e.g. lumber, timber
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/10—Biofuels, e.g. bio-diesel

Definitions

  • the present invention relates to the technical sector of the transformation by roasting of woody materials of plant origin.
  • French patent FR 2,512,053 (ARMINES) describes a process for obtaining from wood a new material having new properties with greater ease of use, while retaining all of the potential thermal energy of the woody material. from the start, for a significantly increased calorific value.
  • a vegetable woody material such as wood is subjected to a roasting treatment in a neutral atmosphere, at a temperature between 200 and 280 ° C., preferably 240 and 260 ° C.
  • This treatment applies to any woody product of plant origin, including woody forest or agricultural waste. If the product is too fine, agglomeration is carried out beforehand, for example in sawdust croquettes or the like.
  • the duration of the treatment depends on the particle size and the temperature. For 1 cm3, for example 30 min. at 280 ° C but 1 h at 250 ° C and 2 h at 230 ° C. A friable brown product is obtained, different from both charcoal and "red” charcoal obtained by carbonization at low temperature. Among other things, the release of acetic acid from the wood is obtained.
  • French patent 2,591,611 describes a new material known as “thermocondensed” obtained by the control and / or inhibition at all times of the exothermic reactions which occur in the material during the heat treatment of wood.
  • the method consists in treating chips less than 50 mm or sawdust, anhydrous, by intimate contact with a non-oxidizing gaseous medium at a controlled temperature, maintained between 220 and 280 ° C, for at most 30 min., Then at cool the material to less than 200 ° C, preferably to 120 ° C, in a non-oxidizing medium. These conditions make it possible to avoid any carbonization.
  • This patent also describes a furnace with circulation of hot gases according to a mode “with cross currents” compared to the treated material.
  • Patent 2 604 942 describes a process for manufacturing lignocellulosic material with small dimensional variations for variable hygrometric states, from solid wood or bot fibers. This process consists of “cross-linking” the wood fibers. This involves carrying out chemical bridging (covalent bonds) between the macromolecular chains of the wood fibers.
  • This retification is carried out by heat treatment in an atmosphere and at controlled temperature, for a limited period.
  • Patent FR 2 751 579 is also known, which describes a process for treating wood with a glass transition stage.
  • the patent FR 2 751 580 describes a wood retification process, according to which, during at least one heat treatment step, the existing quantity of at least one of the gases resulting from the decomposition of the hemicellulose is monitored, and this step is interrupted as soon as said quantity begins to become constant.
  • patent FR 2 757 097 describes a device for treating wood at high temperature, in a reducing atmosphere, by a gas heating system with recirculation of air in the combustion chamber, to effect combustion of the hydrocarbons. This process extracts the "tars" that the presence of water then forces to condense and does not specify the exact purpose of the treatment, which is a simple heating / cooling of wood simply stacked freely on carts. In any event, this patent provides for the introduction of water and an atmosphere comprising up to 3% of oxygen, which therefore cannot be applied to retification.
  • Reading the prior art which will be referred to, reveals the complexity and the physicochemical finesse of these studies and the sensitivity of the processes which result therefrom.
  • the present invention relates to a wood retification reactor, therefore intended for the industrial implementation of the retification process as described in the prior art.
  • Another difficulty encountered relates to the deformation of the mass of wood subjected to such a heat treatment.
  • the object of the process is among other advantages to obtain a dimensionally very stable wood; this objective would naturally be meaningless if the wood came out deformed or warped from the retification reactor.
  • the oven includes means for injecting inert gas such as nitrogen to create and maintain the inert atmosphere. These means are known.
  • inert atmosphere denotes here the fact that an inert gas, preferably nitrogen, is injected from the start of the cycle start, the nitrogen progressively replacing oxygen until it becomes an atmosphere of 'pure nitrogen (in any case, without oxygen, but containing VOCs and moisture, as well as other extracted products such as methanol or acetic acid).
  • an inert gas preferably nitrogen
  • the "progressive" constraint is exerted by hydraulic cylinders.
  • the jacks are replaced by springs carried on the loading carriages, these springs being tensioned at the start of the treatment and having to be both able to withstand the temperature cycles and to exert a constant or very substantially constant compressive force.
  • these springs will be made of stainless steel.
  • the strong mixing of the atmosphere is obtained by centrifugal turbines.
  • a system of flaps is provided, the reversal of which makes it possible to reverse the direction of passage of the flow of treatment gas through the charge.
  • FIG. 3 An embodiment of this flap system is shown in FIG. 3 and is schematically described in FIG. 6.
  • the system described is not limiting, and other means of reversing the flow will appear clearly to those skilled in the art. job.
  • This inversion principle is important in order to achieve satisfactory temperature uniformity of the charge.
  • the hot retification air circulates around the mass of wood then is directed by at least one fan to a cooler where the condensates, mainly water, methanol and acetic acid, extracted from the wood being condensed treatment.
  • the air leaving the condenser is then returned to the process air flow, mixed with this flow, then reheated with the flow and returned to the load.
  • the cooler is a finned air / air heat exchange condenser or a similar device of known type.
  • this condenser is used, in addition to its condensate removal function, to cool the load of wood during the temperature reduction phases.
  • the reactor according to the invention therefore solves one of the problems posed in a simple manner.
  • the reactor further comprises a double enclosure wall into which cold ambient air is injected, this wall becoming a cold radiator and participating in the cooling of the inert atmosphere circulating around the load of wood. , with the desired speed.
  • the invention allows a precision, in temperature uniformity, of the order of 1, 5 to 2 or 2.5 ° C, which meets the specifications. This is remarkable, in the case of loads of the order of 8 m3 and the complex and demanding temperature / time cycle which will be described below.
  • the heating consists of batteries of electrical resistors, the only ones capable of ensuring, in the current state of technology, the heating of the air subjected to the desired strong mixing (that is to say, heating of the air with thermal inertia also as low as possible), according to the cycles described in the patents FR 2 751 579 and 2 751 580 mentioned above.
  • Another important aspect of the invention resides in the mode of loading.
  • the Applicant attributes this surprising result to the combination of the retification process and the “evolutionary” constraint exerted for example by the jacks.
  • the reactor for wood retification is also characterized by the fact that the method of loading wood into the reactor comprises at least one carriage on which the stacks of pieces of wood are placed, separating each layer by wooden or metal slats , and preferably two carriages arranged on either side of the reactor enclosure.
  • the reactor according to the invention operates on the principle of discontinuous heating.
  • the reactor enclosure has two access doors, one at each end. While a carriage and its constrained load undergo treatment after entering the enclosure from one side, another load is prepared on a second trolley on the other side. When the first carriage leaves on its side, the second will enter and the cycle can start again. It is understood that the cycle must be as short as possible to reduce the waiting time.
  • the reactor according to the invention can also be adapted to continuous treatment, as illustrated by FIG. 7 and its commentary.
  • the continuous reactor enclosure is divided into several modules in order to be able to process loads of very different volumes without requiring heating and cooling of the entire enclosure, which would be an expense (and a time) perfectly useless. This will be described in more detail with reference to Figure 7.
  • the batch reactor can be adapted to accommodate loads of 1, 5, 3, 4.5 or 6 m, as shown in Figures 1 to 4.
  • loads 1, 5, 3, 4.5 or 6 m, as shown in Figures 1 to 4.
  • all the systems such as jacks, mixers (engines and turbines), and the like, are distributed over the length of the reactor, according to an arrangement making it possible to treat the different lengths of charge above, and above all impose the same temperature uniformity throughout the reactor enclosure, whether the charge is 1.5 m, 3 m, 4.5 m or 6 m. This is essential to avoid any heterogeneity, for example on an edge of the load, etc.
  • the air circuits must include valve and distribution systems adapted to supply one, two or three modules.
  • the cycle can be fully programmed, and a PLC (or man-machine interface) controls the various functions which have just been described.
  • FIG. 1 represents a general sectional view from above of the reactor in discontinuous operating version according to the invention
  • FIG. 3 shows a side view in section (excluding condenser) along BB of the reactor in discontinuous operating version according to the invention shown in Figure 1
  • FIG. 4 represents a general side view in partial section of the reactor in discontinuous operating version according to the invention
  • Figure 5 reproduces by way of nonlimiting example Figure 1 of the aforementioned patent 2 751 580, applicable both to continuous and discontinuous mode
  • Figure 6 ( Figures 6 a and 6 b) schematically shows the operation of the flow reversing flaps visible in Figures 2 and 3, applicable to both continuous and discontinuous mode
  • FIG. 7 shows a schematic side view of a reactor according to the invention, suitable for continuous operation.
  • position 2 It will be understood that position 1 of the flaps corresponds to circulation in one direction, and position 2 in the "opposite" direction, as shown diagrammatically in FIGS. 6a and 6b.
  • T in Figure 1 shows a view of zones 2-3-4 without the interior sheet metal
  • P in FIG. 1 represents a view of zone 1 without the structure of the ceiling
  • the jacks 9 are mounted on the top of the reactor and exert their action vertically, through the roof structure, by clamping devices 14, in particular of the plate type shown.
  • the cylinders are programmed via the automaton to compensate for deformations and / or other dimensional or stress reactions of the wood during the temperature / time cycle.
  • FIG. 6 which consists of Figures 6a and 6b, there is shown the inversion of the treatment atmosphere flow through the set of flaps.
  • the flaps 19 are in the so-called “2” circulation position and the turbine and the flaps direct the flow as indicated.
  • the hottest flux is located to the right of the figure (contact with resistor 22 right, before attacking the load).
  • the coolest flow is on the left (flow having passed through the load before meeting the left resistance 22).
  • There is therefore a temperature gradient in the load from the right (warmer) to the left (slightly less warm). This causes asymmetry in the heat treatment.
  • the set of flaps is reversed by the link 21 or any similar system, to reach the reverse or "opposite" circulation position called "1" which corresponds to FIG. 6b, flaps 18.
  • the inversion is carried out approximately every 5 minutes, or according to any other suitable frequency.
  • FIG. 7 represents a reactor according to the invention, suitable for continuous operation.
  • the charges A, B H, I enter and circulate in the direction indicated.
  • the reactor is, according to a preferred non-limiting mode, limited to five modules
  • the modules are isolated by watertight doors E. All the systems which have just been described, mutatis mutandis, are used.
  • the indicative temperatures are shown in the figures for clarity, as seen, some modules can be divided (dotted line) into, for example, two cells placed at different temperatures, there is also shown in Figure 7 a diagram not limiting heat recovery by an appropriate series of return circuits 80, 90, 100. These circuits, which use known heat exchangers, not shown, will be understood by any person skilled in the art.
  • the retification module 50 has priority because its temp cycle. / time is fixed and imperative and therefore determines the number of charges in the downstream and upstream modules.
  • a load of 8 m3 of spruce was treated, in pieces of thickness 27 mm for 100 mm in width and 6 m in length.
  • the green wood has been dried to reduce its moisture content by approx. 30-40% (initial content) at approx. 12% at the inlet of the reactor in Figures 1 to 6.
  • the reactor is loaded, the watertight doors are closed, and the treatment cycle of FIG. 6 is started with nitrogen injection.
  • the whole treatment is carried out with a slight nitrogen overpressure.
  • a brown product is obtained, having excellent mechanical properties and a dimensional stability of 1.8%.
  • the invention relates to the reactors which have just been described, as well as the process for treating wood or woody materials combining retification and placing of the load under "progressive" stress, and finally the load-carrying carriages on which are worn, according to a particular embodiment, means for exerting this evolutionary constraint during a retification process, such as stainless steel springs capable of compressing the load with a constant or very substantially constant force during the treatment, and finally the new products thus obtained.

Abstract

La présente invention concerne le secteur technique de la transformation par torréfaction de matières ligneuses d'origine végétale. L'invention se rapporte à un réacteur qui se caractérise par: une enceinte étanche pour un fonctionnement en discontinu; des moyens de fort brassage (10,12) de l'atmosphère servant au chauffage du bois; un système de chargement sur lequel le bois et maintenu sous une contrainte mécanique "évolutive" (9,14). Ce réacteur permet la mise en oeuvre industrielle du procédé de rétification du bois.

Description

Réacteur de rétification du bois
La présente invention concerne le secteur technique de la transformation par torréfaction de matières ligneuses d'origine végétale.
Le brevet français FR 2 512 053 (ARMINES) décrit un procédé pour obtenir à partir du bois une nouvelle matière présentant des propriétés nouvelles avec une plus grande facilité d'emploi, tout en conservant la totalité de l'énergie thermique potentielle de la matière ligneuse de départ, pour un pouvoir calorifique sensiblement accru.
Selon ce brevet, on soumet une matière ligneuse végétale, comme le bois, à un traitement de torréfaction en atmosphère neutre, à une température comprise entre 200 et 280 °C, de préférence 240 et 260 °C.
Ce traitement s'applique à tout produit ligneux d'origine végétale, y compris déchets ligneux forestiers ou agricoles. Si le produit est trop fin, on procède au préalable à une agglomération par exemple en croquettes de sciure ou analogues.
La durée du traitement est fonction de la dimension granulométrique et de la température. Pour 1 cm3, par exemple 30 min. à 280 °C mais 1 h à 250 °C et 2h à 230 °C. On obtient un produit brun friable, différent aussi bien du charbon de bois que du charbon « roux » obtenu par carbonisation à basse température. On obtient entre autres le dégagement de l'acide acétique du bois.
Le brevet français 2 591 611 (ARMINES) décrit un nouveau matériau dit « thermocondensé » obtenu par le contrôle et / ou l'inhibition à tout instant des réactions exothermiques qui se produisent dans la matière durant le traitement thermique du bois. Le procédé consiste à traiter des copeaux de moins de 50 mm ou de la sciure, anhydre, par contact intime avec un milieu gazeux non oxydant à une température contrôlée, maintenue entre 220 et 280 °C, durant au plus 30 min., puis à refroidir le matériau jusqu'à moins de 200 °C, de préférence jusqu'à 120 °C, dans un milieu non oxydant. Ces conditions permettent d'éviter toute carbonisation.
Ce brevet décrit également un four à circulation de gaz chauds selon un mode « à courants croisés » par rapport à la matière traitée.
Le brevet 2 604 942 (ARMINES) décrit un procédé de fabrication de matériau ligno-cellulosique à faibles variations dimensionnelles pour des états hygrométriques variables, à partir du bois massif ou de fibres de bots. Ce procédé consiste à « rétifier » les fibres de bois. Il s'agit de réaliser un pontage chimique (liaisons covalentes) entre les chaînes macromoléculaires des fibres de bois.
On réalise cette retification par traitement thermique en atmosphère et à température contrôlées, pendant une durée limitée.
Le brevet précité indique page 5 et page 6 les diverses modifications physico-chimiques complexes qui interviennent durant la mise en oeuvre de ce procédé. On obtient un produit nouveau présentant une très grande tenue à l'humidité (très grande stabilité dimensionnelle).
L'enseignement des trois brevets précités, et notamment du FR 2 604 942, est incorporé ici par référence et l'homme de métier pourra s'y reporter utilement.
On connaît également le brevet FR 2 751 579 qui décrit un procédé de traitement du bois à étape de transition vitreuse.
Le brevet FR 2 751 580 décrit un procédé de retification du bois, selon lequel on surveille, durant au moins une étape de traitement thermique, la quantité existante d'au moins l'un des gaz résultant de la décomposition de l'hémicellulose, et on interrompt cette étape dès que ladite quantité commence à devenir constante.
Ces document décrivent notamment des cycles température / temps appropriés pour la mise en oeuvre d'un procédé de retification du bois selon les brevet ARMINES précités. L'enseignement de ces brevets est également incorporé ici par référence.
Enfin, on connaît le brevet FR 2 757 097 qui décrit un dispositif de traitement du bois à haute température, en atmosphère réductrice, par un système de chauffage au gaz avec recirculation de l'air dans la chambre de combustion, pour effectuer une combustion des hydrocarbures. Ce procédé extrait les « goudrons » que la présence d'eau oblige ensuite à condenser et ne précise pas le but exact du traitement, qui est un simple chauffage/refroidissement de bois simplement empilés librement sur des chariots. En tout état de cause, ce brevet prévoit une introduction d'eau et une atmosphère comportant jusqu'à 3 % d'oxygène, qui ne peut donc pas s'appliquer à la retification.
Comme on le voit, de nombreuses recherches complexes ont visé à découvrir depuis plus de quinze ans des procédés de valorisation du bois par transformation en nouveaux produits présentant des propriétés nouvelles.
La lecture de l'art antérieur, auquel on se reportera, révèle la complexité et la finesse physico-chimique de ces études et la sensibilité des process qui en résultent.
En effet, les procédés sont tenus de rester entre des marges opératoires étroites voire très étroites, que l'on peut parvenir à réaliser en laboratoire, mais qui deviennent impraticables ou trop onéreuses à l'échelle industrielle.
La présente invention concerne un réacteur de retification du bois, destiné par conséquent à la mise en oeuvre industrielle du procédé de retification tel que décrit dans l'art antérieur.
Comme on l'a vu ci-dessus, les contraintes de la retification sont multiples et très contraignantes.
On a vu qu'il s'agit d'un traitement thermique du bois (ou plus généralement de matières ligneuses d'origine végétale) qui doit se conduire sous atmosphère inerte. Le réacteur devra donc prévenir impérativement toute entrée d'oxygène et donc d'air ambiant, aussi bien pour respecter le process que pour des impératifs de sécurité (risque d'inflammation spontanée). On peut penser naturellement à munir le réacteur de capteurs d'oxygène et à contrôler cet oxygène. Mais le problème est alors que les capteurs connus ou analyseurs d'oxygène résistent mal à l'humidité inévitable du procédé de retification, et surtout sont influencés par les émissions de COV (composés organiques volatils tels que méthane, divers hydrocarbures etc....). C'est donc la combinaison d'humidité et de COV qui pose le plus grave problème.
II est également exigé un suivi extrêmement précis de la courbe température / temps. Ceci implique, à l'échelle industrielle, que l'on soit capable de résoudre une difficulté majeure, qui est de porter avec une très grande précision (de l'ordre du degré Celsius) l'ensemble de la masse de bois (plusieurs tonnes), simultanément, à la même température du cycle, puis de passer avec la même précision température / temps à la zone suivante du cycle, etc.... On mesurera mieux la difficulté technique lorsque l'on aura rappelé que le bois est un matériau remarquablement isolant du point de vue thermique.
La difficulté est d'autant plus sévère que la même précision doit être obtenue non seulement lors des montées en température, mais aussi lors de la ou des phases de refroidissement.
Une solution évidente consisterait à allonger toutes les phases pour laisser à la température plus de temps pour s'homogénéiser dans la masse. Ce serait oublier que, à l'échelle industrielle, on ne peut envisager un tel allongement du process, d'une part en raison du coût énergétique, et d'autre part du fait de l'immobilisation plus longue du bois, qui conduirait à un rendement très faible. Surtout, une durée trop longue de traitement à haute température déclencherait des réactions dans le bois, qui deviendraient incontrôlables et dégraderaient les propriétés mécaniques du produit final.
Une autre difficulté rencontrée concerne la déformation de la masse de bois soumise à un tel traitement thermique. L'objet du procédé est entre autres avantages d'obtenir un bois dimensionnellement très stable; cet objectif serait naturellement vide de sens si le bois sortait déformé ou voilé du réacteur de retification.
Cette accumulation de difficultés majeures reliées les unes aux autres (par exemple, plus le choc thermique est brutal, ce qui est économiquement souhaitable, plus la contrainte de déformation va être forte ...) est sans doute l'explication de ce qu'aucun réacteur de retification n'existe à ce jour, malgré le grand intérêt de cette technologie.
On a résolu ces problèmes, selon l'invention, par un réacteur qui se caractérise par:
- une enceinte étanche pour un fonctionnement en continu ou en discontinu;
des moyens de fort brassage de l'atmosphère servant au chauffage du bois;
un système de chargement sur lequel le bois est maintenu sous une contrainte mécanique « évolutive ».
Le four comporte des moyens d'injection de gaz inerte comme l'azote pour créer et maintenir l'atmosphère inerte. Ces moyens sont connus.
Par « évolutive », on désigne ici une contrainte mécanique capable d'accompagner et de compenser les retraits que subit le bois en fonction des cycles de température.
Par atmosphère « inerte », on désigne ici le fait que l'on injecte un gaz inerte, de préférence de l'azote, dès le début du démarrage du cycle, l'azote remplaçant progressivement l'oxygène jusqu'à devenir une atmosphère d'azote pur ( en tous cas, sans oxygène, mais contenant des COV et de l'humidité, ainsi que d'autres produits extraits comme du méthanol ou de l'acide acétique).
Selon un mode préféré de réalisation, la contrainte « évolutive » est exercée par des vérins hydrauliques. Selon un autre mode de réalisation moins préféré, les vérins sont remplacés par des ressorts portés sur les chariots de chargement, ces ressorts étant mis en tension au début du traitement et devant être à la fois capables de résister aux cycles de températures et d'exercer une force de compression constante ou très sensiblement constante. En pratique, ces ressorts seront en acier inoxydable.
Selon un autre mode de réalisation, le fort brassage de l'atmosphère est obtenu par des turbines centrifuges.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré de l'invention, on prévoit un système de volets dont l'inversion permet d'inverser le sens de passage du flux de gaz de traitement au travers de la charge.
Un mode de réalisation de ce système de volets est représenté sur la figure 3 et est schématiquement décrit sur la figure 6. Le système décrit n'est pas limitatif, et d'autres moyens d'inversion du flux apparaîtront clairement à l'homme de métier.
La fonction de cette inversion est de faire en sorte que le flux d'air de traitement qui vient d'être chauffé par les résistances électriques ne traverse pas toujours la masse de bois dans le même sens; cela entraînerait en effet une dissymétrie de traitement thermique de la charge, puisque l'air le plus chaud attaquerait la charge toujours du même côté. L'inversion (par exemple toutes les 5 minutes) fait que la charge est alternativement attaquée de chaque côté par l'air le plus chaud.
Ce principe d'inversion est important pour atteindre une homogénéité satisfaisante de la charge en température.
Selon un mode de réalisation, l'air chaud de retification circule autour de la masse de bois puis est dirigé par au moins un ventilateur vers un refroidisseur où se condensent les condensats, principalement eau, méthanol et acide acétique, extraits du bois en cours de traitement. L'air sortant du condenseur est alors renvoyé dans le flux d'air de traitement, mélangé à ce flux, puis réchauffé avec le flux et renvoyé vers la charge. De préférence, le refroidisseur est un condenseur à échange thermique air/air à ailettes ou un dispositif analogue de type connu.
Selon encore un mode de réalisation préféré de l'invention, ce condenseur est utilisé, outre sa fonction d'élimination des condensats, pour refroidir la charge de bois lors des phases de descente en température. Par cette double fonction du condenseur, le réacteur selon l'invention résout donc de manière simple l'un des problèmes posés.
Selon une variante préférée, le réacteur comporte de plus une double paroi d'enceinte où l'on injecte de l'air ambiant froid, cette paroi devenant un radiateur froid et participant au refroidissement de l'atmosphère inerte circulant autour de la charge de bois, avec la rapidité voulue.
L'invention permet une précision, dans l'homogénéité en température, de l'ordre de 1 ,5 à 2 ou 2,5 °C, ce qui répond au cahier des charges. Ceci est remarquable, s'agissant de charges de l'ordre de 8 m3 et du cycle de température/temps complexe et exigeant qui sera décrit ci- après.
Le chauffage consiste en batteries de résistances électriques, seules capables d'assurer en l'état actuel de la technologie le chauffage de l'air soumis au fort brassage voulu (c'est à dire, chauffage de l'air avec une inertie thermique aussi faible que possible), selon les cycles décrits dans les brevets FR 2 751 579 et 2 751 580 précités.
Afin d'éviter toute entrée d'air, et donc d'oxygène, l'enceinte et les portes d'accès sont étanches aux gaz.
Un autre aspect important de l'invention réside dans le mode de chargement.
Il s'agit d'un chariot sur lequel on dispose les piles de pièces de bois, en séparant chaque couche par des lattes de bois ou métalliques; les vides ainsi créés entre chaque couche permettent un meilleur accès de l'air brassé à l'ensemble de la charge. Surtout, la couche supérieure est précontrainte par des vérins hydrauliques (ou tout système analogue, comme les ressorts portés mentionnés plus haut), ce qui se transmet à l'ensemble de la charge, de manière à lui faire subir la contrainte « évolutive » décrite plus haut.
Sans cette disposition essentielle, l'autre disposition essentielle qui est le brassage violent de l'atmosphère de traitement n'aurait conduit qu'à des chocs thermiques qui auraient déformé le bois.
L'homme de métier comprendra que le résultat de cette précontrainte n'était absolument pas acquis. En effet, il était certain que le bois soumis à des chocs thermiques se déforme; par contre, rien n'indiquait qu'il suffisait de le précontraindre selon l'invention pour prévenir toute déformation. Notamment, il aurait été plus vraisemblable que des contraintes résiduelles subsistent, rendant le bois inutilisable. Et ce, d'autant plus que le bois sort du réacteur à 0 % d'humidité. Il aurait été logique de craindre que la reprise inévitable d'humidité se traduise par un voilage du bois et donc des pertes sensibles à l'usinage. Cet inconvénient sérieux ne se produit pas, puisque selon l'invention la stabilité dimensionnelle du produit obtenu ne dépasse pas +/- 2 % ce qui est remarquablement faible, compte-tenu des cycles subis.
Sans vouloir être lié par une quelconque théorie, le Demandeur attribue ce résultat surprenant à la combinaison du procédé de retification et de la contrainte « évolutive » exercée par exemple par les vérins.
Le réacteur pour la retification du bois se caractérise également par le fait que le mode de chargement du bois dans le réacteur comprend au moins un chariot sur lequel on dispose les piles de pièces de bois, en séparant chaque couche par des lattes de bois ou métalliques, et de préférence deux chariots disposés de part et d'autre de l'enceinte du réacteur.
Dans cette configuration, le réacteur selon l'invention fonctionne selon le principe de la chauffe discontinue. L'enceinte du réacteur comporte deux portes d'accès, une à chaque extrémité. Tandis qu'un chariot et sa charge contrainte subissent le traitement après avoir pénétré dans l'enceinte par un côté, une autre charge est préparée sur un second chariot de l'autre côté. Lorsque le premier chariot sortira de son côté, le second entrera et le cycle pourra recommencer. On comprend que le cycle doive être aussi court que possible pour réduire le temps d'attente.
Cependant, le réacteur selon l'invention peut aussi être adapté à un traitement en continu, comme illustré par la figure 7 et son commentaire.
Selon une disposition préférée, l'enceinte du réacteur en continu est divisée en plusieurs modules afin de pouvoir traiter des charges de volumes très différents sans pour autant imposer le chauffage et le refroidissement de toute l'enceinte, ce qui serait une dépense (et un temps) parfaitement inutiles. Ceci sera décrit plus en détail en référence à la figure 7.
Selon un exemple non limitatif, le réacteur en discontinu peut quant à lui être adapté pour accommoder des charges de 1 ,5, 3, 4,5 ou 6 m , comme représenté sur les figures 1 à 4. Sur ces figures, on voit en effet que tous les systèmes tels que vérins, brasseurs (moteurs et turbines), et analogues, sont répartis sur la longueur du réacteur, selon une disposition permettant de traiter les différentes longueurs de charges ci- dessus, et surtout imposent la même homogénéité de température dans toute l'enceinte du réacteur, que la charge soit en 1 ,5 m, 3 m, 4,5 m ou 6 m. Ceci est indispensable pour éviter toute hétérogénéité, par exemple sur un bord de la charge, etc
Naturellement, les circuits d'air doivent comporter des systèmes de vannes et de distribution adaptés pour alimenter un, deux ou les trois modules.
Le cycle peut être intégralement programmé, et un automate (ou interface homme-machine) assure le pilotage des différentes fonctions qui viennent d'être décrites.
Les cycles de montée et descente en température seront, dans un mode de réalisation préféré, ceux décrits dans le brevet précité FR 2 751 580, notamment sur la figure 1 de ce brevet. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui va suivre, et en se référant au dessin annexé, sur lequel:
la figure 1 représente une vue générale en coupe de dessus du réacteur en version de fonctionnement discontinu selon l'invention
la figure 2 représente une vue latérale en coupe partielle selon -> A du réacteur en version de fonctionnement discontinu selon l'invention représenté sur la figure 1
la figure 3 représente une vue latérale en coupe (hors condenseur) selon BB du réacteur en version de fonctionnement discontinu selon l'invention représenté sur la figure 1
la figure 4 représente une vue générale latérale en coupe partielle du réacteur en version de fonctionnement discontinu selon l'invention
la figure 5 reproduit à titre d'exemple non limitatif la figure 1 du brevet 2 751 580 précité, applicable aussi bien au mode continu que discontinu
la figure 6 (figures 6 a et 6 b) représente schématiquement le fonctionnement des volets d'inversion de flux visibles sur les figures 2 et 3, applicable aussi bien au mode continu que discontinu
- la figure 7 représente une vue latérale schématique d'un réacteur selon l'invention, adapté pour un fonctionnement en continu.
Sur les figures, les mêmes références ont les mêmes significations, qui sont les suivantes.
1 Porte étanche
2 Ensemble de dessertes (chariot 2a, chariot 2b) Ventilateur de refroidissement
Ventilateur de circulation du condenseur
Centrale hydraulique
Ventilateur de refroidissement du condenseur
Condenseur
Ventilateur de refroidissement
Vérins de serrage de charge
Brasseurs
Soupape de sécurité
Système d'inversion des flux d'air
Tableau (débimétrie, injection d'azote, régulation de pression)
Dispositif de serrage de la charge (représenté en position de serrage)
Charge de bois en traitement sur le chariot 2a
Charge de bois en attente de traitement sur le chariot 2b
Turbine du brasseur
Volets d'inversion de flux, position 1
Volets d'inversion de flux, position 2 On comprendra que la position 1 des volets correspond à une circulation dans un sens, et la position 2 dans le sens « opposé » , comme représenté schématiquement sur les figures 6a et 6b.
20 Axe de pivotement des volets
21 Biellette de liaison entre les volets, pour un basculement simultané des deux volets
22 Résistance électrique de chauffage
PMB point mort bas du dispositif de serrage 14
PMH point mort haut du dispositif de serrage 14
T sur la figure 1 , représente une vue des zones 2-3-4 sans la tôlerie intérieure
P sur la figure 1 , représente une vue de la zone 1 sans la structure du plafond
Le fonctionnement du réacteur selon l'invention sera évident pour l'homme de métier à la lecture de ce qui précède et des figures, ainsi que de l'exemple suivant.
Selon un mode de construction préféré, les vérins 9 sont montés sur le sommet du réacteur et exercent leur action verticalement, au travers de la structure du toit, par des dispositifs de serrage 14, notamment du type plateau représenté.
Les vérins sont programmés par l'intermédiaire de l'automate pour compenser les déformations et/ou autres réactions dimensionnelles ou de contrainte du bois durant le cycle de température / temps.
Sur la Figure 6, qui se compose des figures 6 a et 6 b, on a représenté l'inversion du flux d'atmosphère de traitement grâce au jeu de volets. Sur la figure 6 a, les volets 19 sont en position de circulation dite « 2 » et la turbine et les volets dirigent le flux comme indiqué. Le flux le plus chaud se situe à droite de la figure (contact avec la résistance 22 droite, avant d'attaquer la charge). Le flux le moins chaud se situe à gauche (flux ayant traversé la charge avant de rencontrer la résistance gauche 22). Il existe donc un gradient de température dans la charge, de la droite (plus chaud) vers la gauche (légèrement moins chaud). Ceci provoque une dissymétrie de traitement thermique. Pour rétablir la symétrie, on inverse le jeu de volets par la biellette 21 ou tout système analogue, pour parvenir à la position de circulation inverse ou « opposée » dite « 1 » qui correspond à la figure 6b, volets 18.
Tout homme de métier comprendra que l'inversion des volets inverse le sens du gradient.
On opère l'inversion toutes les 5 minutes environ, ou selon tout autre fréquence appropriée.
La figure 7 représente un réacteur selon l'invention, adapté au fonctionnement en continu.
Les charges A , B H, I, entrent et circulent dans la direction indiquée.
Le réacteur est, selon un mode préféré non limitatif, limité en cinq modules
30 séchage
40 préchauffage
50 retification
60 refroidissement phase un
70 refroidissement phase deux
Les modules sont isolés par des portes étanches E. On met en oeuvre tous les systèmes qui viennent d'être décrits, mutatis mutandis. Les températures indicatives figurent sur la figures pour plus de clarté, comme on le voit, certains modules peuvent être divisés (trait pointillé) en, par exemple, deux cellules placées à des températures différentes, on a également représenté sur la figure 7 un schéma non limitatif de récupération de la chaleur par une série appropriée de circuits de retour 80, 90, 100. Ces circuits, qui utilisent des échangeurs de chaleur connus, non représentés, seront compris par tout homme de métier.
On comprendra également que le module de retification 50 est prioritaire car son cycle temp. / temps est fixé et impératif et qu'il détermine donc le nombre des charges dans les modules aval et amont.
Exemple de traitement en discontinu:
On a traité une charge de 8 m3 d'épicéa, en pièces d'épaisseur 27 mm pour 100 mm de largeur et 6 m de longueur.
Le bois vert a été séché pour réduire sa teneur en humidité de env. 30- 40 % (teneur initiale) à env. 12% à l'entrée du réacteur des figures 1 à 6.
On charge le réacteur, on ferme les portes étanches, et on démarre le cycle de traitement de la figure 6 avec injection d'azote. On opère sur tout le traitement avec une légère surpression d'azote.
On monte dans une première étape à 80 °C et palier à 80 °C: total 2h. les brasseurs sont à 35 000 m3 / h / zone de 1 ,5 m de longueur. On inverse le flux toutes les 5 minutes.
On monte ensuite à 170 °C et palier à 170 °C; total 2 h. Mêmes conditions.
On monte ensuite à 230 °C et palier, durée 1 h. Mêmes conditions.
Puis on refroidit jusqu'aux conditions de sortie, 50 °C et 0 % d'humidité. Les conditions sont les mêmes, sauf en ce que d'une part on met en oeuvre le refroidissement de la double paroi latérale, et en ce que d'autre part on monte en régime le ventilateur de refroidissement du condenseur pour que l'atmosphère de traitement (azote chaud plus H20 plus COV) condense les condensats et soit refroidie avant d'être renvoyée dans le flux. On opère donc un double refroidissement, interne et externe.
On obtient un produit de couleur brune, présentant d'excellentes propriétés mécaniques et une stabilité dimensionnelle de 1 ,8 %.
L'invention concerne les réacteurs qui viennent d'être décrits, ainsi que le procédé de traitement du bois ou de matières ligneuses combinant une retification et une mise de la charge sous contrainte « évolutive » , et enfin les chariots porte-charge sur les quels sont portés, selon un mode de réalisation particulier, des moyens pour exercer cette contrainte évolutive durant un procédé de retification, comme des ressorts inox capables de comprimer la charge avec une force constante ou très sensiblement constante durant le traitement, et enfin les nouveaux produits ainsi obtenus.

Claims

REVENDICATIONS
1 Réacteur pour la retification du bois, qui se caractérise par:
une enceinte étanche pour un fonctionnement en continu ou en discontinu;
- des moyens de fort brassage de l'atmosphère servant au chauffage du bois;
un système de chargement sur lequel le bois est maintenu sous une contrainte mécanique « évolutive », et
qui se caractérise par le fait que le chauffage consiste en batteries de résistances électriques
2 Réacteur pour la retification du bois, selon la revendication 1 , qui se caractérise par le fait que l'on exerce sur la charge de bois en traitement une contrainte mécanique dite « évolutive », capable d'accompagner et de compenser les retraits que subit le bois en fonction des cycles de température.
3 Réacteur pour la retification du bois, selon la revendication 1 ou 2, qui se caractérise par le fait que la contrainte « évolutive » est exercée par des vérins hydrauliques.
4 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, qui se caractérise par le fait que les vérins 9 sont montés sur le sommet du réacteur et exercent leur action verticalement, au travers de la structure du toit, par des dispositifs de serrage 14.
5 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, qui se caractérise par le fait que les vérins 9 sont programmés par l'intermédiaire de l'automate pour compenser les déformations et/ou autres réactions dimensionnelles ou de contrainte du bois durant le cycle de température / temps. 6 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, qui se caractérise par le fait que la contrainte évolutive est exercée par des ressorts portés par les chariots porte- charge, notamment des ressorts inox.
7 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, qui se caractérise par le fait que le fort brassage de l'atmosphère est obtenu par des turbines centrifuges.
8 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, qui se caractérise par le fait que l'on prévoit un système de volets dont l'inversion périodique (18, 19) permet d'inverser périodiquement le flux de gaz de traitement au travers de la charge, afin d'inverser périodiquement le gradient de température dans la charge.
9 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, qui se caractérise par le fait que le système de volets est placé sous la turbine du brasseur et comporte deux volets reliés mécaniquement par une biellette.
10 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, qui se caractérise par le fait que l'atmosphère chaude de retification circule autour de la masse de bois puis est dirigée par au moins un ventilateur vers un condenseur où se condensent les condensats, principalement COV, méthanol et acide acétique, extraits du bois en cours de traitement.
1 1 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, qui se caractérise par le fait que l'atmosphère de traitement sortant du condenseur est mélangée au flux de traitement puis réchauffée avec ce flux avant d'être renvoyée vers la charge.
12 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, qui se caractérise par le fait que le condenseur est un condenseur à échange thermique air/air à ailettes ou un dispositif analogue. 13 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 11 , qui se caractérise par le fait que ce condenseur est utilisé, outre sa fonction d'élimination des condensats, pour refroidir la charge de bois lors des phases de descente en température, par le fait de refroidir l'atmosphère de traitement.
14 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, qui se caractérise par le fait que le réacteur comporte de plus une double paroi d'enceinte où l'on injecte de l'air ambiant froid, lors de la phase de refroidissement.
15 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, qui se caractérise par le fait que l'enceinte et les portes d'accès sont étanches aux gaz.
16 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, qui se caractérise par le fait que le mode de chargement du bois dans le réacteur comprend au moins un chariot sur lequel on dispose les piles de pièces de bois, en séparant chaque couche par des lattes de bois
17 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, qui se caractérise par le fait que le mode de chargement du bois dans le réacteur comprend deux chariots disposés de part et d'autre de l'enceinte du réacteur.
18 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, qui se caractérise par le fait qu'il fonctionne selon le principe de la chauffe discontinue.
19 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, qui se caractérise par le fait que l'enceinte du réacteur comporte deux portes d'accès, une à chaque extrémité adaptées pour que, tandis qu'un chariot et sa charge contrainte subissent le traitement après avoir pénétré dans l'enceinte par un côté, une autre charge est préparée sur un second chariot de l'autre côté. 20 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 19, qui se caractérise par le fait que l'enceinte du réacteur est divisée en plusieurs modules afin de pouvoir traiter des charges de volumes très différents sans pour autant imposer le chauffage et le refroidissement de toute l'enceinte
21 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 20, qui se caractérise par le fait que le cycle peut être intégralement programmé, et un automate (ou interface homme- machine) assure le pilotage des différentes fonctions du cycle.
22 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 21 , qui se caractérise par le fait qu'il fonctionne selon un principe de traitement en continu.
23 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 22, qui se caractérise par le fait qu'il comporte plusieurs modules de séchage, préchauffage, retification, refroidissement phase un et refroidissement phase deux, séparés par des portes étanches.
24 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 23, qui se caractérise par le fait qu'il comporte des subdivisions en cellules dans lesdits modules, sauf le module de retification.
25 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 24, qui se caractérise par le fait qu'il comporte des circuits de récupération de la chaleur de retification.
26 Réacteur pour la retification du bois, selon l'une quelconque des revendications 1 à 25, qui se caractérise en ce qu'il comporte des moyens d'injection de gaz inerte comme l'azote.
27 Procédé de traitement du bois ou de matières ligneuses caractérisé en ce qu'il combine une retification et une mise de la charge sous contrainte « évolutive » , en atmosphère inerte. 28 Chariots porte-charge pour une utilisation dans le réacteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 26 ou dans le procédé selon la revendication 27, sur lesquels sont portés des moyens pour exercer ladite contrainte évolutive, durant le procédé de retification, comme des ressorts inox capables de comprimer la charge avec une force constante ou très sensiblement constante durant ledit traitement.
29 Nouveaux produits caractérisés en ce qu'ils sont obtenus dans le réacteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 26 ou par le procédé selon la revendication 27, ou à l'aide d'au moins un chariot selon la revendication 28.
EP99931345A 1998-07-17 1999-07-13 Reacteur de retification du bois Withdrawn EP1099084A1 (fr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9809252 1998-07-17
FR9809252A FR2781180B1 (fr) 1998-07-17 1998-07-17 Reacteur de retification du bois
PCT/FR1999/001718 WO2000004328A1 (fr) 1998-07-17 1999-07-13 Reacteur de retification du bois

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP1099084A1 true EP1099084A1 (fr) 2001-05-16

Family

ID=9528807

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP99931345A Withdrawn EP1099084A1 (fr) 1998-07-17 1999-07-13 Reacteur de retification du bois

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP1099084A1 (fr)
AU (1) AU4789399A (fr)
BR (1) BR9912160A (fr)
CA (1) CA2337357A1 (fr)
FR (1) FR2781180B1 (fr)
WO (1) WO2000004328A1 (fr)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8246788B2 (en) 2010-10-08 2012-08-21 Teal Sales Incorporated Biomass torrefaction system and method
CN107940941A (zh) * 2017-12-01 2018-04-20 江苏中科重工股份有限公司 一种核电废树脂锥形干燥装置

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2805769B1 (fr) * 2000-03-01 2002-05-31 Realisation De Travaux Electr Procede de sechage de bois et dispositif pour sa mise en oeuvre
GB0119616D0 (en) * 2001-08-11 2001-10-03 Heat Win Ltd Method and apparatus for continuous processing of moist organic materials
US7537619B2 (en) 2004-04-08 2009-05-26 Félix Huard Inc. Method and system for the treatment of betula wood
FR2900859A1 (fr) * 2006-05-12 2007-11-16 Prodeo Soc Procede de traitement du bois et dispositif correspondant
CN103047832A (zh) * 2011-10-15 2013-04-17 四川制药制剂有限公司 高密封电热鼓风干燥箱
FR3000419B1 (fr) * 2013-01-02 2015-03-06 A2C Systeme de maintien de pieces a traiter dans une enceinte de traitement de ces pieces, recevant un liquide
CN104890084B (zh) * 2015-06-10 2017-03-01 南京林业大学 一种节能型木材热处理窑及其木材热处理方法
CN108844296A (zh) * 2018-05-15 2018-11-20 界首市皖俊轴承有限公司 一种用于轴承的烘干装置
CN112556337B (zh) * 2020-12-08 2022-09-20 东北林业大学 一种具有除菌功能的木材干燥机

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH340769A (fr) * 1957-11-28 1959-08-31 Informa Marc Andre Houmard Procédé pour fixer amoviblement une couverture sur une pile de pièces de bois et dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé
AT261497B (de) * 1965-06-11 1968-04-25 Vanicek Viktor Trocknungsanlage
DE2161390A1 (de) * 1971-12-10 1973-06-14 Hildebrand Maschbau Robert Trockenkammer, insbesondere fuer das trocknen von schnittholz
IT1160889B (it) * 1978-10-26 1987-03-11 Berti Furic Impianto di essiccazione particolarmente per legname
USRE31633E (en) * 1979-02-21 1984-07-24 Lumber conditioning kiln
US4233752A (en) * 1979-04-06 1980-11-18 Kleinguenther Robert A Apparatus and process for treating wood and fibrous materials
GB2064099A (en) * 1979-11-29 1981-06-10 Prestcold Ltd Dehumidifier; Air Conditioner; Drier
FR2475200A1 (fr) * 1980-02-01 1981-08-07 Madre Marc Procede et moyens de mise en oeuvre pour le sechage de produits et de materiaux poreux, fibreux, hygroscopiques, et plus particulierement des bois
FR2491200A1 (fr) * 1980-10-01 1982-04-02 Sendra Gilles Appareil compact de sechage du type pompe a chaleur, destine en particulier au sechage du bois
US4356641A (en) * 1980-12-15 1982-11-02 Armstrong World Industries Kiln control system
US4343095A (en) * 1981-03-24 1982-08-10 The United States Of America As Represented By The Secretary Of Agriculture Pressure dryer for steam seasoning lumber
FR2512053B1 (fr) 1981-08-28 1985-08-02 Armines Procede de transformation de matiere ligneuse d'origine vegetale et matiere d'origine vegetale ligneuse transformee par torrefaction
AT384887B (de) * 1981-11-03 1988-01-25 Leisser Josef Trockeneinrichtung fuer holz
AT385840B (de) * 1984-07-26 1988-05-25 Leisser Josef Verfahren zur trocknung von empfindlichen guetern, z. b. holz
FR2591611B1 (fr) 1985-12-18 1988-11-10 Armines Nouveau materiau ligno-cellulosique thermocondense, procede et four pour l'obtenir.
FR2604942B1 (fr) 1986-10-10 1988-12-23 Armines Procede de fabrication d'un materiau ligno-cellulosique par traitement thermique et materiau obtenu par ce procede
DE3637737A1 (de) * 1986-11-05 1988-05-19 Waldner Gmbh & Co Hermann Trockner, insbesondere fuer die chemische industrie
DE3701995C1 (de) * 1987-01-23 1987-12-03 Degussa Vorrichtung zur gleichmaessigen Beaufschlagung eines durchstroembaren Waermegutes mit einer Fluid-Stroemung
ES2082027T3 (es) * 1991-03-23 1996-03-16 Brunner Reinhard Procedimiento para secar madera asi como dispositivo para realizar el procedimiento.
US5361515A (en) * 1991-05-08 1994-11-08 Nauchno-Prorvodstvennaya Firma Aktsionernoe Obschestov Zaknytogo Tika Teknologia Obarudovanie Materialy (Ao "Tom") Method of drying a protective polymer coating applied onto a surface of an article from a solution, and device for effecting thereof
FR2720969A1 (fr) * 1994-06-14 1995-12-15 Herve Montornes Procédé de traitement haute température d'un matériau ligno-cellulosique.
DE69502692T2 (de) * 1995-03-02 1999-02-25 Jiro Sato Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen von Holz
FI97961C (fi) * 1996-04-25 1997-03-25 Ari Hottinen Menetelmä puristepuun valmistamiseksi
FR2751579B1 (fr) 1996-07-26 1998-10-16 N O W New Option Wood Procede de traitement du bois a etape de transition vitreuse
FR2751580B1 (fr) 1996-07-26 1998-10-16 N O W New Option Wood Procede de retification du bois
FR2757097B1 (fr) 1996-12-13 1999-01-29 Bci Dispositif et procede de traitement a haute temperature de materiau ligno-cellulosique

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO0004328A1 *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8246788B2 (en) 2010-10-08 2012-08-21 Teal Sales Incorporated Biomass torrefaction system and method
US8252966B2 (en) 2010-10-08 2012-08-28 Teal Sales Incorporated Biomass torrefaction method
US9359556B2 (en) 2010-10-08 2016-06-07 Teal Sales Incorporated Biomass torrefaction system and method
CN107940941A (zh) * 2017-12-01 2018-04-20 江苏中科重工股份有限公司 一种核电废树脂锥形干燥装置
CN107940941B (zh) * 2017-12-01 2020-02-07 江苏中科重工股份有限公司 一种核电废树脂锥形干燥装置

Also Published As

Publication number Publication date
BR9912160A (pt) 2001-12-11
CA2337357A1 (fr) 2000-01-27
FR2781180A1 (fr) 2000-01-21
AU4789399A (en) 2000-02-07
FR2781180B1 (fr) 2000-09-29
WO2000004328A1 (fr) 2000-01-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0230821B1 (fr) Nouveau matériau ligno-cellulosique thermocondensé, procédé et four pour l'obtenir
EP1099084A1 (fr) Reacteur de retification du bois
EP2776540B1 (fr) Reacteur de sechage et de torrefaction de biomasse, de preference ligno-cellulosique
EP1751482B1 (fr) Procédé et système bio-thermiques pour stabiliser des bois d'oeuvre
EP2189512A1 (fr) Procédé de torrefaction de la biomasse et controle de celui-ci
CA2195742C (fr) Procede de recyclage des bois traites et l'installation de mise en oeuvre du procede
EP3856870B1 (fr) Four a soles multiples comprenant des bras supportant des dents de rablage a profil optimise, application a la torrefaction de biomasse
FR2931162A1 (fr) Procede et dispositif de carbonisation
EP3175193B1 (fr) Installation de sechage et de torrefaction de biomasse a rendement energetique ameliore
EP3105306B1 (fr) Procédé de transformation d'une biomasse en au moins un biocharbon
EP1970424A1 (fr) Dispositif et procédé de pyrolyse d'une biomasse
EP2435771B1 (fr) Procede de traitement thermique de biomasse avec un solide caloporteur
FR2820990A1 (fr) Procede et installation de traitement de deshydroxylation de silicate d'aluminium
EP3913038B1 (fr) Procédé de fabrication de pellets ou de briquettes de combustible à partir de bois-déchet
EP2516947B1 (fr) Procede continu de sechage irreversible de la biomasse lignocellulosique par depolymerisation thermique
FR2717490A1 (fr) Procédé et dispositif de production de combustible par pyrolyse en continu de déchets broyés ou pâteux.
FR2805919A1 (fr) Procede de traitement du graphite utilise dans les reacteurs nucleaires
FR2594135A1 (fr) Procede de carbonisation de matieres ligno-cellulosiques et dispositif pour sa mise en oeuvre
FR2775292A1 (fr) Procede et dispositif de traitement thermique de materiaux comportant des fibres ligno-cellulosiques
EP4186589A1 (fr) Installation et procédé afférent de production de granulés de biomasse hydrophobes
BE569142A (fr)
FR3137098A1 (fr) Procédé traitement de déchets de matériaux composites, dispositif pour mettre en œuvre le procédé et fibre recyclée obtenue
BE881162A (fr) Procede ameliore de fabrication de coke metallurgique a partir d'un melange de charbons.
FR3016770A1 (fr) Procede de traitement du jus de raisin et dispositif pour sa mise en œuvre
BE670305A (fr)

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20010219

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

AX Request for extension of the european patent

Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI

17Q First examination report despatched

Effective date: 20020717

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN WITHDRAWN

18W Application withdrawn

Effective date: 20030418