EP1093560B1 - Four a feu tournant a flux central tubulaire - Google Patents

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EP1093560B1
EP1093560B1 EP99925058A EP99925058A EP1093560B1 EP 1093560 B1 EP1093560 B1 EP 1093560B1 EP 99925058 A EP99925058 A EP 99925058A EP 99925058 A EP99925058 A EP 99925058A EP 1093560 B1 EP1093560 B1 EP 1093560B1
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EP
European Patent Office
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section
gas flow
cross
flow
wall
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP99925058A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1093560A1 (fr
Inventor
Jean-Christophe Rotger
Christian Dreyer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rio Tinto France SAS
Original Assignee
Aluminium Pechiney SA
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Filing date
Publication date
Application filed by Aluminium Pechiney SA filed Critical Aluminium Pechiney SA
Publication of EP1093560A1 publication Critical patent/EP1093560A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1093560B1 publication Critical patent/EP1093560B1/fr
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Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B13/00—Furnaces with both stationary charge and progression of heating, e.g. of ring type, of type in which segmental kiln moves over stationary charge
    • F27B13/06—Details, accessories, or equipment peculiar to furnaces of this type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B13/00—Furnaces with both stationary charge and progression of heating, e.g. of ring type, of type in which segmental kiln moves over stationary charge
    • F27B13/02—Furnaces with both stationary charge and progression of heating, e.g. of ring type, of type in which segmental kiln moves over stationary charge of multiple-chamber type with permanent partitions; Combinations of furnaces

Definitions

  • the invention relates to revolving furnace chambers used for cooking blocks carbonaceous, and more particularly open type furnaces.
  • Open type rotating chamber furnaces are well known in themselves and described in particular in patent applications FR 2 600 152 (corresponding to the patent US 4,859,175) and WO 91/19147.
  • a gas flow consisting air and / or combustion gases circulate in the succession of active chambers in the long direction of the oven, in a succession of hollow heating partitions which communicate with each other from one room to another, each room being made up of the juxtaposition in the cross direction of the oven, alternately, of these heating partitions and cells in which the carbon blocks to be cooked are stacked.
  • This gas flow is blown upstream of the active chambers and is sucked downstream of these chambers.
  • a hollow room partition typically takes the form of a rectangular parallelepiped 5 m long (long direction of the oven), 5 m high and 0.5 m wide (across the furnace) or 0.3 m of gas stream and twice 0.1 m wall), subdivided into 4 vertical "wells" thanks to 3 vertical baffles arranged in the cross direction, each well being bounded either by two baffles, or by a baffle and a of the walls of the room, so as to increase the average air path of cooling or combustion gases in said partition and, in addition, to ensure a constant spacing between the longitudinal walls of the partition.
  • spacers are also arranged in the cross direction, in particular between said baffles, to ensure constant spacing between the walls longitudinal of the partition.
  • a constant concern of the manufacturer of baked carbon blocks is - quality constant - to decrease the production costs of these cooked carbon blocks and the costs investment and / or maintenance of the ovens used to manufacture them, particularly in increasing the service life of the refractory elements of the ovens.
  • Another concern is to improve the quality of these cooked carbon blocks, by particular to improve consistency of quality and consistency of performance within from the same carbon block and from one block to another.
  • the applicant has had the idea of modeling the circulation of gaseous fluids in existing oven partitions, knowing the dimensions and locations of the baffles and spacers.
  • the modeling also highlighted the significant pressure drop in the flow gas due to the presence of baffles, which has the double consequence on the one hand increase the energy required to circulate the gas flow in the succession of partitions, and on the other hand to increase the corresponding overpressure or depression in said partitions, which leads to an increase in thermal leaks in a one way or the other (from said partition to the outside or from the outside to said partition), and therefore the energy consumed.
  • the rotary fire oven with open type chambers for cooking carbonaceous blocks comprises, in the long direction X of the furnace, a succession of chambers separated by transverse walls with openings, each of the bedrooms comprising, in the transverse direction Y of the furnace, an alternation of hollow partitions ensuring the circulation of a gaseous flow for heating combustion gases or a gaseous flow cooling air, and cells containing the carbonaceous blocks to be cooked, each said hollow partitions of a chamber being in communication with a partition of a upstream chamber and / or a partition of a downstream chamber, so as to form a duct ensuring the circulation of said gas flow, from upstream to downstream, in the long direction X on all of the simultaneously active chambers for said rotating light, each of said partitions of a chamber comprising, in the X-Z plane, two side walls vertical, and, in the cross direction Y, elements ensuring the deflection of said gas flow traversing said partition and maintaining a constant spacing of said side walls, and is characterized in that each
  • the invention is distinguished by the elimination of vertical baffles, generally three in number per hollow partition.
  • the average path of the gas flow can be broken down into a component in the longitudinal direction X, over a length L, and in a component in the vertical direction Z, over a length 4xC, ie in total L + 4xC.
  • C and M are typically between 0.6xH and 0.8xH.
  • the gas flow is a tubular flow which changes direction 8 times (X / Z-X / Z-X / Z-X / X), each baffle bringing a change of direction in the vertical direction Z and in the longitudinal direction X noted "Z-X", alternating the longitudinal directions (X) and the vertical directions (Z), the entire gas flow being concentrated, at each passage of baffle, on a straight section S corresponding to a height of 0.2xH-0.4xH, i.e. 20 to 40% of the total section S.
  • the average gas flow follows an average trajectory which is, in first approximation and taking into account the absence of vertical baffle, the arithmetic mean of the shortest trajectory, that of length L, and of the longest trajectory, either that of length equal to L + 2xM, i.e. 1 ⁇ 2 (L + L + 2xM) or L + M, to compare to the trajectory of the state of the art L + 4xC, with C close to M.
  • the gas flow of flow rate D is distributed homogeneously over the entire section straight line S of said partition in the plane Y-Z, with a level of homogeneity of said distribution of the flow rate D equal to 0.50.D - 0.125.D /0.25.S, said level of homogeneity being noted "2y.D - 0.5y.D / y.S", “2y.D - 0.5y.D” being the range of the fraction of flow D corresponding to a fraction y, with y at most equal to 0.25, of said cross section S, which is equal to the product of the height "H" by the constant width "1" of the partitions hollow.
  • Modeling of gas flows is carried out from a decomposition of the flow total gaseous in a number N of elementary gaseous threads - for example a fifty nets as illustrated in Figures 3 and 4, and it leads to a visualization of the trajectories of each of these nets in the X-Z plane, and therefore at the distribution of elementary gaseous nets, in the same way of spacing between contour lines on a map From there, it is easy to calculate the level of real homogeneity on any fraction "y" of the height H by counting the number "n" of elementary nets to obtain the n / N fraction corresponding to the height fraction "y” which was set to 0.25.
  • the overall level of homogeneity is therefore expressed in fact by the portion of the surface of hollow wall, in the X-Z plane - or of corresponding volume - where the level homogeneity reaches at least a given threshold set at 0.5.D - 0.125.D / 0.25.S.
  • the means according to the invention make it possible to solve the problem posed. Indeed, from the invention ensures a better distribution of the gas flow, and therefore a greater temperature uniformity, while reducing the pressure drop, which leads in definitive both to a more homogeneous production, to a reduction in operation of the ovens and an increase in the life of the ovens.
  • Figures 1, la, 2, 3 and 3a correspond to the ovens according to the state of the art.
  • the Figures 4. 4a, 5. 6 6a, 7a to 7d and 8 correspond to the ovens according to the invention.
  • Figure 1 is a schematic view, in section along the plane X-Z, X being the direction longitudinal and Z the vertical direction, of the portion of the rotary fire oven (1), active simultaneously on 10 rooms (2), each room being separated from the next by a transverse wall (32) provided with an opening (320) ensuring the circulation of the gas flow flow rate D upstream (on the right in the figure), where air is injected thanks to a ramp blowing (231) provided with as many pipes (230) as there are hollow partitions (3) longitudinal provided with baffles (31) (three baffles per hollow partition and per chamber), downstream (on the left in the figure) where the gas flow is sucked in by means of a ramp (211) with as many suction pipes (210) as there are hollow partitions longitudinal.
  • Burners (220) positioned substantially in the middle of the series of 10 chambers. bring the upstream gas flow to the desired temperature level, typically of the order 1100 ° C.
  • the chambers located upstream of the burners are cooling of the carbon blocks, while the chambers downstream of the burners are carbon block cooking chambers.
  • a gas flow (233) can exit the oven upstream of the burners, and a gaseous flow of air (213) can enter the oven downstream of the burners.
  • the gas flow of flow D flowing in said hollow partitions is not a constant flow flow, taking into account both these gas flow (213, 233), and taking into account the formation of combustible volatile products during the cooking of the carbon blocks in the chambers in the downstream part of the oven.
  • the gas flow is an air flow (34) upstream of the burners (220), and is a gas flow of combustion (35) mixed with an incident air flow (213) in the downstream part of the furnace.
  • FIG. 1a represents the pressure curve of said gas flow of flow rate D, inside said hollow partitions (3).
  • the pressure decreases regularly from upstream to downstream it is higher than atmospheric pressure and maximum at the blowing of air through pipes (230), it is close to atmospheric pressure just upstream of burners (220), where a pressure sensor (234) is installed, it is lower than the atmospheric and minimum pressure at the intake of combustion gases by the suction pipes (210).
  • FIG. 2 shows a perspective view. partially exploded, from the upstream part of the series of active chambers, making it possible to observe, in the transverse direction Y, for the same chamber (2), the alternation of hollow heating partitions (3) and cells (4) containing the stack of carbon blocks (40).
  • Each hollow partition (3) is limited in the X-Z plane by two vertical walls (38), and contains three baffles (31), is provided with openings (30) into which the blowing pipes (230) can be inserted as shown in the figure, or suction (210), the burner injectors (220), or various means of measurement.
  • To the right of the openings (30) are the wells (38). that is to say the interior space of said partition without obstacle so as to be able introduce the aforementioned devices (blow pipes for example).
  • the bedrooms (2) successive, two of which are shown in the figure, are separated by a wall (32). provided, at the level of said hollow partitions (3), with openings (320) allowing the gas flow from upstream to downstream. in the X'-
  • FIG. 3 represents a map of the gas flow, obtained by simulation digital, broken down into fifty elementary threads (6), in a hollow partition according to the state of the art represented in FIG. 3a, provided with 3 baffles (31) and a certain number of spacers (33) maintaining a constant spacing between the walls (38) of said partition.
  • Figure 3a have been shown the length L and the height H of a partition hollow for a given room, the height C of a baffle, and the height M of the wall (32) at each end of the partition.
  • Figure 5 corresponding to a second embodiment of the invention, is a view partial schematic, in section in the X-Z plane, of the gas flow on a meme succession of hollow partitions of simultaneously active chambers for the same fire revolving, in case the rooms are not separated by a transverse wall
  • Le gas flow retains a substantially constant section S over all of its route, a distribution means (232) being used upstream of said rotating light, so as to inject, through transverse slots or openings (2320), a gas flow, in the form of ten flow fractions (7), having said level of homogeneity, a other distribution means (212) being used downstream of said rotating light, so as to sucking said gas flow through transverse slots or openings (2120) without altering said level of homogeneity. Only the gas flows in the hollow partitions at both ends have been shown.
  • the gas flow consists of a set of fractions flow (7), forming a tubular flow (50) substantially oriented along the longitudinal axis X'-X.
  • Figure 6 corresponds to Figure 1, after modification according to Figure 5, in particular removal of the transverse walls (32), and introduction of the distribution means (212, 232). Were not shown in this figure means for ensuring, at the level of burners (220), uniform heating of said gas flow.
  • Figure 6a similar to the FIG. 1a represents the static pressure curve of said gas flow, in an oven according to with the state of the art (curve I), and in an oven according to the invention (curve II & III), curve II corresponding to the case where the rooms are separated by walls transverse (32) having an orifice (320) for the passage of the gas flow, while the curve III corresponds to the case of FIGS. 5 and 6 where the gas flow conserves, from upstream to downstream, substantially the same section S.
  • Figures 7a to 7d illustrate, in section in the X-Z plane, spacers or elements ensuring the deflection of said gas stream, or of gas streams (6) which flow around said spacers (33a, 33b, 33c, 33d), some (33c and 33d) being of oblong shape with a major axis (330), to facilitate the flow of the gas flow and reduce its loss of charge.
  • FIG. 8 illustrates the case where, in order to further reduce the pressure drop, oblong elements (33c, 33d) are used and oriented, so that the orientation of the major axis (330) of said spacers coincides with the direction of flow gaseous, in particular in the case where said chambers are separated by walls (32) provided with orifices or openings (320) ensuring the passage of said gas flow from a room to another.
  • said oven (1) comprises chambers separated by a transverse wall (32) having openings of section So (320) ensuring the passage of said gas flow (34, 35) from a partition to the next partition, and in which each partition comprises, at its upstream part, a means for obtaining, from an initial flow of flow D of section So, a flow of section S> So having said level of homogeneity at least equal to 0.50.D - 0.125.D / 0.25.S.
  • said conduit (5) is not of constant section, its section worth So, at each transverse wall (32), and S >> So in each partition hollow itself.
  • Said means transforms. over a distance less than L / 2, L being the length of said partition, a gas flow with flow D and initial section So at the upstream inlet of said partition, in a flow of section S at least equal to 3.So, and having said level uniformity.
  • said distance is less than L / 3.
  • said medium is on the part marked "A”.
  • Each partition may include, in its upper part, one or more openers (30), which can be closed by a cover (36) and which give access to wells (37).
  • said means for obtaining said gas flow of flow rate D and of section S having said level of homogeneity consists of dividing elements, or spacers, (33) dividing, in a number of steps varying from 2 to 4, said initial flow of section So, as shown in Figures 4 and 4a, in a dozen flow fractions (7).
  • the initial flow So is thus divided into 11 flow fractions (7) over the entire section S.
  • said conduit (5) is of constant section, said walls (32) having openings (320) having substantially said section S, in the plane Y-Z, so as to form conduits (5) of substantially constant section S, from upstream to downstream, on all the partitions hollow (3) simultaneously active for said fire, wherein said level of homogeneity is obtained by a removable distribution means (232) introduced, upstream of said light rotating, at the upstream end of said conduit (5), so as to inject into each conduit (5) said gas flow with said level of homogeneity, in the form of ten flow fractions (7) - 8 fractions illustrated in Figure 5.
  • conduit (5) it may be advantageous, to maintain said level of homogeneity over the most long possible length of conduit (5) to use a removable distribution means (212) also downstream of said rotating light, at the downstream end of said duct (5) formed by the succession of hollow partitions (3) active for said fire, so as to draw said flow gaseous without disturbing upstream said level of homogeneity of said gas flow.
  • said distribution means (212. 232) can be an enclosure or a parallelepipedic distribution panel (232), of horizontal flat section, in the X-Y plane, chosen so that said enclosure can be introduced vertically into said well (37) of said partition (3) or between two chambers, and of vertical plane section in the plane Y-Z slightly lower than said section S of said partition in the plane Y-Z, having a face parallel to the Y-Z plane provided with openings (2320) with calculated geometry, either to inject said gas flow, in the form of flow fractions (7), with said level homogeneity upstream of said conduit (5), or to aspirate said gas flow downstream of said conduit (5).
  • said means for preserving a gas flow of flow D having said level of homogeneity on said section S comprises a plurality elements or spacers (33) fixed to said side walls (38) and distributed, in function of the results of the numerical simulation, in a substantially homogeneous the surface of said side walls (38) in the X-Z plane of said partition or said conduit, in sufficient number to ensure said constant spacing of said walls side (38), so as to divide said gas flow into a number of flow fractions (7) varying from 3 to 20 regularly distributed over the whole of said section S, and to be ensured for said fractions a flow with predetermined orientation, possibly according to said long direction X of the furnace, so as to have a substantially tubular flow (50) on all or part of the conduit (5) according to the method of the invention.
  • each fraction of flow (7) possibly group together several elementary nets (6) shown in solid line in FIG. 4.
  • said elements or braces (33) may be profiled so to reduce the pressure drop of said gas flow, while ensuring the other functions required to maintain a constant spacing between said side walls (38), and to obtain or maintain for said gas flow said predetermined level of homogeneity on said section S.
  • Figures 7a to 7d illustrate, in section in the XZ plane, different profiles of spacers or elements (33a, 33b, 33c, 33d), some (33c and 33d) being oblong in shape with a major axis (330), for facilitate the penetration of the gas flow and reduce its pressure drop.
  • the pressure drop P will a priori be in the following order: P 33a > P 33b > P 33c and P 33d .
  • FIG. 4a constitutes the plan of construction of the hollow partition (3), like a brick wall, the elements hatched extending transversely (direction Y-Y ') over the entire width (0.5 m) of said partition - width which comprises 0.3m of gas stream and 2 x 0.1m thickness of the hollow partition.
  • the oven according to the invention effectively solves the problem posed: whether the consistency of the quality of the carbon blocks, the energy consumption of the oven, or still the life of the furnace, on all these planes, the present invention provides a improvement to existing ovens according to the state of the art.
  • the energy consumption of the oven is significantly reduced at the same time thanks to a better temperature uniformity, which avoids unnecessary local overheating, and cause of a lower pressure drop (see Figure 6a).
  • the overall gain, both in terms of the energy consumption of the oven and the consumption of refractories, is at least 10%, which is considerable in this type industry.

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Description

Domaine de l'invention
L'invention concerne les chambres de four à feu tournant utilisés pour la cuisson de blocs carbonés, et plus particulièrement les fours à chambre de type ouvert.
Etat de la technique
Les fours à feu tournant à chambre de type ouvert sont bien connus en eux-mêmes et décrits notamment dans les demandes de brevets FR 2 600 152 (correspondant au brevet américain US 4 859 175) et WO 91/19147. Dans ces fours, un flux gazeux constitué d'air et/ou des gaz de combustion circule, dans la succession de chambres actives, dans le sens long du four, dans une succession de cloisons chauffantes creuses qui communiquent entre elles d'une chambre à l'autre, chaque chambre étant constituée par la juxtaposition dans le sens travers du four, en alternance, de ces cloisons chauffantes et d'alvéoles dans lesquelles sont empilés les blocs carbonés à cuire. Ce flux gazeux est soufflé en amont des chambres actives et est aspiré en aval de ces chambres.
Une cloison creuse d'une chambre se présente typiquement sous la forme d'un parallélépipède rectangle de 5 m de longueur (sens long du four), 5 m de hauteur et de 0,5 m de largeur (sens travers du four) soit 0,3 m de veine gazeuse et 2 fois 0,1 m de paroi), subdivisé en 4 " puits " verticaux grâce à 3 chicanes verticales disposées dans le sens travers, chaque puits étant délimité soit par deux chicanes, soit par une chicane et un des murs de la chambre, de manière à augmenter le parcours moyen de l'air de refroidissement ou des gaz de combustion dans ladite cloison et, en outre, à assurer un écartement constant entre les parois longitudinales de la cloison.
Outre les chicanes, des entretoises sont disposées également dans le sens travers, notamment entre lesdites chicanes, pour assurer un écartement constant entre les parois longitudinales de la cloison.
Problème posé
Une préoccupation constante du fabricant de blocs carbonés cuits est - à qualité constante - de diminuer les coûts de production de ces blocs carbonés cuits et les coûts d'investissement et/ou d'entretien des fours servant à leur fabrication, notamment en augmentant la durée de vie des éléments réfractaires des fours.
Une autre préoccupation est d'améliorer la qualité de ces blocs carbonés cuits, en particulier d'améliorer la constance de qualité et l'homogénéité des performances au sein d'un même bloc carboné et d'un bloc à l'autre.
Dans ce but, la demanderesse a eu l'idée de modéliser la circulation des fluides gazeux dans les cloisons de fours existants, connaissant les dimensions et emplacements des chicanes et entretoises.
D'une part, elle a eu la surprise de constater que, dans les cloisons creuses selon l'état de l'art, la répartition du flux gazeux était loin d'être homogène et uniforme, de sorte que, en régime permanent, la majeure partie du flux ou du débit gazeux s'écoulait selon des chemins préférentiels, laissant une part non négligeable des parois de la cloison sans contact avec ledit flux gazeux. Or, ces parois séparent les blocs carbonés des alvéoles dudit flux gazeux de chauffage ou refroidissement et assurent l'échange thermique entre flux gazeux et blocs carbonés. On comprend mieux dès lors que cette hétérogénéité thermique des parois puisse, soit entraíner une qualité variable des blocs carbonés, soit nécessiter - ce qui est en pratique le cas - une augmentation de la puissance de chauffage ou de refroidissement de manière à ce que, même les blocs placés en position défavorable sur le plan de l'échange thermique, puissent satisfaire aux exigences de qualité requises.
D'autre part, la modélisation a aussi mis en lumière la perte de charge importante du flux gazeux à cause de la présence de chicanes, ce qui a pour double conséquence d'une part d'augmenter l'énergie nécessaire pour faire circuler le flux gazeux dans la succession de cloisons, et d'autre part d'augmenter la surpression ou la dépression correspondante dans lesdites cloisons, ce qui entraíne une augmentation des fuites thermiques dans un sens ou dans l'autre (de ladite cloison vers l'extérieur ou de l'extérieur vers ladite cloison), et donc l'énergie consommée.
En outre, comme les cloisons sont soumises fréquemment à de grand écarts de température et qu'elles se détériorent en conséquence bien qu'elles soient faites en briques réfractaires, elles doivent être remplacées périodiquement. La demanderesse a donc aussi recherché les moyens pour avoir un four plus économique, non seulement en coût de fonctionnement, mais aussi en coût d'entretien ou d'investissement.
Enfin, elle a essayé de concevoir des moyens pour résoudre ces problèmes (répartition de flux gazeux hétérogène au sein des cloisons, ...), non seulement de manière à concevoir de nouveaux fours ne présentant pas les inconvénients des fours connus, mais encore et surtout de manière à pouvoir adapter et modifier les fours anciens existants, et obtenir des fours plus économiques à la fois en coûts de fonctionnement et en coûts d'entretien. Compte tenu de la validité de la modélisation reconnue par la demanderesse, et de la difficulté et du coût très élevé de toute expérimentation avec des fours réels, la demanderesse a recherché la solution au problème posé à l'aide de ces mêmes instruments de modélisation qui ont permis de découvrir l'origine des problèmes à résoudre.
Description de l'invention
Selon l'invention, le four à feu tournant à chambres de type ouvert pour la cuisson de blocs carbonés comprend, dans le sens long X du four, une succession de chambres séparées par des murs transversaux munis d'ouvertures, chacune des chambres comprenant, dans le sens travers Y du four, une alternance de cloisons creuses assurant la circulation d'un flux gazeux de réchauffage de gaz de combustion ou un flux gazeux d'air de refroidissement, et d'alvéoles contenant les blocs carbonés à cuire, chacune desdites cloisons creuses d'une chambre étant en communication avec une cloison d'une chambre en amont et/ou une cloison d'une chambre en aval, de manière à former un conduit assurant la circulation dudit flux gazeux, d'amont en aval, dans le sens long X sur l'ensemble des chambres simultanément en activité pour ledit feu tournant, chacune desdites cloisons d'une chambre comprenant, dans le plan X-Z, deux parois latérales verticales, et, dans le sens travers Y, des éléments assurant la déflexion dudit flux gazeux parcourant ladite cloison et maintenant un écartement constant desdites parois latérales, et est caractérisé en ce que chaque cloison comprend un moyen pour conserver, sur une longueur L' égale au moins un tiers de la longueur L de ladite cloison et, typiquement, par un choix approprié desdits éléments assurant ladite déflexion, un flux gazeux de débit D réparti de manière homogène sur la totalité de la section droite S de ladite cloison dans le plan Y-Z, avec un niveau d'homogénéité de ladite répartition du débit D défini par l'expression " 2y.D - 0,5y.D / y.S ", où " 2y.D - 0,5y.D " désigne l'étendue de la plage du débit D correspondant à une fraction y de ladite section droite S, et où y est au plus égal à 0,25.
Par rapport à l'état de la technique, l'invention se distingue par la suppression des chicanes verticales, généralement au nombre de trois par cloison creuse.
Selon l'état de la technique, si on désigne par L la longueur de la cloison creuse dans le sens X, par H sa hauteur dans le sens Z, et si, en première approximation, on assimile la hauteur C des chicanes dans le sens Z à la hauteur M des murs transversaux aux extrémités de ladite cloison, le parcours moyen du flux gazeux peut se décomposer en une composante selon la direction longitudinale X, sur une longueur L, et en une composante selon la direction verticale Z, sur une longueur 4xC, soit au total L + 4xC.
Les valeurs de C et M sont typiquement comprises entre 0,6xH et 0,8xH. Ainsi, avec 3 chicanes, le flux gazeux est un flux tubulaire qui change 8 fois de direction (X/Z-X/Z-X/Z-X/X), chaque chicane apportant un changement de direction dans le sens vertical Z et dans le sens longitudinal X noté " Z-X ", en alternant les directions longitudinales (X) et les directions verticales (Z), la totalité du flux gazeux étant concentrée, à chaque passage de chicane, sur une section droite S correspondant à une hauteur de 0,2xH-0,4xH, c'est à dire 20 à 40 % de la section totale S.
Selon l'invention, par contre, et dans le cas où un même type de cloison creuse est conservé, le flux gazeux moyen suit une trajectoire moyenne qui est, en première approximation et compte tenu de l'absence de chicane verticale, la moyenne arithmétique de la trajectoire la plus courte, soit celle de longueur L, et de la trajectoire la plus longue, soit celle de longueur égale à L + 2xM, c'est à dire ½ (L+L+2xM) ou L+M, à comparer à la trajectoire de l'état de la technique L+4xC, avec C voisin de M.
En outre, typiquement, par un choix approprié desdits éléments assurant ladite déflexion, le flux gazeux de débit D est réparti de manière homogène sur la totalité de la section droite S de ladite cloison dans le plan Y-Z, avec un niveau d'homogénéité de ladite répartition du débit D égal à 0,50.D - 0.125.D /0.25.S, ledit niveau d'homogénéité étant noté "2y.D - 0,5y.D / y.S", "2y.D - 0,5y.D" étant l'étendue de la fraction du débit D correspondant à une fraction y, avec y au plus égal à 0,25, de ladite section droite S, qui est égale au produit de la hauteur ''H" par la largeur "1" constante des cloisons creuses.
Compte tenu du fait que les éléments de déflexion sont orientés dans le sens transversal Y et de la symétrie qui en résulte, la formule donnant le niveau d'homogénéité vaut aussi dans le plan X-Z, la section S étant alors remplacée par la hauteur " H", et y étant alors une fraction de cette hauteur H.
Ladite section droite S étant toujours prise dans le plan Y-Z, et les éléments assurant la déflexion étant dans le sens transversal Y, il est donc possible de représenter, par simulation numérique, la répartition du débit D dans le plan X-Z d'une cloison creuse, comme illustré dans les figures 3 et 4 représentant des coupes ou sections des fours ou cloisons creuses dans le plan X-Z.
La modélisation des flux gazeux est effectuée à partir d'une décomposition du flux gazeux total en un nombre N de filets gazeux élémentaires - par exemple une cinquantaine de filets comme illustré sur les figures 3 et 4, et elle conduit à une visualisation des trajectoires de chacun de ces filets dans le plan X-Z, et donc à la répartition des filets gazeux élémentaires, à la même manière de l'espacement entre des courbes de niveau sur une carte A partir de là, il est aisé de calculer le niveau d'homogénéité réel sur toute fraction " y " de la hauteur H en comptant le nombre " n " de filets élémentaires pour obtenir la fraction n/N correspondant à la fraction de hauteur " y " qui a été fixée à 0.25.
Ce choix de 0,25 et l'expression correspondante du niveau d'homogénéité traduit le niveau d'homogénéité trouvé nécessaire selon l'invention pour obtenir les avantages de l'invention. Il est évident, compte tenu de la loi de la moyenne, que, si la valeur de " y " augmente, le niveau d'homogénéité, plus facile à obtenir, est moindre. Ainsi, le niveau exprimé par " 0,8.D - 0,2.D / 0,4.S " correspond à un niveau d'homogénéité moins élevé que celui exprimé par "0,5.D - 0.125.D / 0.25.S " dans la mesure où, plus la fraction "y" est élevée, plus grande est la probabilité qu'un flux voisin de y.D s'y trouve, l'ensemble du flux D étant par définition présent pour y=1. Inversement, le niveau d'homogénéité augmenterait fortement pour un niveau d'homogénéité tel que " 0,20.D - 0,05.D / 0,10.S" où "y" a une valeur faible, ce niveau d'homogénéité n'étant pas forcément accessible sur une grande portion de longueur L', ni forcément nécessaire pour obtenir une augmentation significative des avantages selon l'invention.
Le niveau d'homogénéité global s'exprime donc en fait par la portion de la surface de paroi creuse, dans le plan X-Z - ou de volume correspondant - où le niveau d'homogénéité atteint au moins un seuil donné fixé à 0,5.D - 0,125.D / 0,25.S.
Selon l'invention, sur au moins un tiers de cette surface, ou, ce qui revient au même, sur un tiers de la longueur L de ladite paroi creuse, au moins ledit niveau d'homogénéité est atteint.
Les moyens selon l'invention permettent de résoudre le problème posé. En effet, d'une part, l'invention assure une meilleure répartition du flux gazeux, et donc une plus grande homogénéité de la température, tout en réduisant la perte de charge, ce qui conduit en définitive à la fois à une production plus homogène, à une réduction des coûts de fonctionnement des fours et à une augmentation de la durée de vie des fours.
Description des figures
Les figures 1, la, 2, 3 et 3a correspondent aux fours selon l'état de la technique. Les figures 4. 4a, 5. 6 6a, 7a à 7d et 8 correspondent aux fours selon l'invention.
La figure 1 est une vue schématique, en coupe selon le plan X-Z, X étant la direction longitudinale et Z la direction verticale, de la portion de four à feu tournant (1), active simultanément sur 10 chambres (2), chaque chambre étant séparée de la suivant par un mur transversal (32) muni d'une ouverture (320) assurant la circulation du flux gazeux de débit D de l'amont (à droite sur la figure), où de l'air est injecté grâce à une rampe de soufflage (231) munies d'autant de pipes (230) qu'il y a de cloisons creuses (3) longitudinales munies de chicanes (31) (trois chicanes par cloison creuse et par chambre), vers l'aval (à gauche sur la figure) où le flux gazeux est aspiré au moyen d'une rampe d'aspiration (211) dotée d'autant de pipes d'aspiration (210) qu'il y a de cloisons creuses longitudinales.
Des brûleurs (220), positionnés sensiblement au milieu de la série des 10 chambres. portent le flux gazeux amont au niveau de température souhaité, typiquement de l'ordre de 1100°C. Les chambres situées en amont des brûleurs sont des chambres de refroidissement des blocs carbonés, tandis que les chambres en aval des brûleurs sont des chambres de cuisson des blocs carbonés.
Compte tenu de la pression dans le four, comme représenté à la figure la, un flux gazeux (233) peut sortir du four en amont des brûleurs, et un flux gazeux d'air (213) peut pénétrer dans le four an aval des brûleurs. Ainsi, le flux gazeux de débit D circulant dans lesdites cloisons creuses n'est pas un flux de débit constant, compte tenu à la fois de ces flux gazeux (213, 233), et compte tenu de la formation de produits volatils combustibles durant la cuisson des blocs carbonés dans les chambres dans la partie aval du four. Le flux gazeux est un flux d'air (34) en amont des brûleurs (220), et est un flux de gaz de combustion (35) mélangé à un flux d'air incident (213) dans la partie aval du four. ces flux ayant un débit, désigné, de manière générique par " D ".
La figure la représente la courbe de pression dudit flux gazeux de débit D, à l'intérieur desdites cloisons creuses (3). La pression décroít régulièrement de l'amont vers l'aval elle est supérieure à la pression atmosphérique et maximale au niveau du soufflage de l'air par les pipes (230), elle est voisine à la pression atmosphérique juste en amont des brûleurs (220), où est implanté un capteur de pression (234), elle est inférieure à la pression atmosphérique et minimale au niveau de l'aspiration des gaz de combustion par les pipes d'aspiration (210).
La figure 2 représente une vue en perspective. partiellement éclatée, de la partie amont de la série de chambres actives, permettant d'observer, dans le sens transversal Y, pour une même chambre (2), l'alternance de cloisons chauffantes creuses (3) et d'alvéoles (4) contenant l'empilement des blocs carbonés (40). Chaque cloison creuse (3) est limitée dans le plan X-Z par deux parois verticales (38), et contient trois chicanes (31), est munie d'ouvreaux (30) dans lesquels peuvent être introduites les pipes de soufflage (230) comme représenté sur la figure, ou d'aspiration (210), les injecteurs des brûleurs (220), ou divers moyens de mesure. Au droit des ouvreaux (30) se trouvent les puits (38). c'est-à-dire l'espace intérieur de ladite cloison dépourvue d'obstacle de façon à pouvoir y introduire les dispositifs précités (pipes de soufflage par exemple). Les chambres (2) successives, dont deux sont représentées sur la figure, sont séparées par un mur (32). doté, au niveau desdites cloisons creuses (3), d'ouvertures (320) permettant la circulation du flux gazeux d'amont vers l'aval. dans le sens X'-X.
La figure 3 représente une cartographie du flux gazeux, obtenu par simulation numérique, décomposé en cinquante filets élémentaires (6), dans une cloison creuse selon l'état de la technique représentée à la figure 3a, munie de 3 chicanes (31) et d'un certain nombre d'entretoises (33) maintenant un écartement constant entre les parois (38) de ladite cloison. La figure 3a ont été portés la longueur L et la hauteur H d'une cloison creuse pour une chambre donnée, la hauteur C d'une chicane, et la hauteur M du mur (32) à chaque extrémité de la cloison.
Les figures 4 et 4a sont analogues aux figures 3 et 3a mais sont relatives à l'invention. Il est aisé de vérifier, sur la figure 4, que le niveau d'homogénéité défini par 0,50.D - 0,125.D / 0,25.S est atteint sur la longueur L', entre les abscisses X1 et X2. On distingue, sur la figure 4 où le flux gazeux se déplace de gauche à droite :
  • une première portion, notée A, de longueur inférieure à L/2, et de préférence inférieure à L/3 comprenant des moyens (entretoises notamment) pour transformer un flux initial de section So en un flux de section S s'étendant sur toute la section creuse et ayant ledit niveau d'homogénéité, grâce à la formation d'une dizaine de fractions de flux (7);
  • une seconde portion, notée B, de longueur au moins égale à L/3 et de préférence au moins égale à L/2, où ledit niveau d'homogénéité est partout atteint :
  • une troisième portion, notée C, de longueur aussi réduite que possible, où le flux gazeux se reconcentre, ledit niveau d'homogénéité n'est pas atteint car il peut y avoir localement des concentrations de flux qui peuvent se situer hors de la plage 0,50 D et 0.125.D pour une fraction de la section de 0,25.S.
La figure 5, correspondant à une seconde modalité de l'invention, est une vue schématique partielle, en coupe dans le plan X-Z, du flux gazeux sur une mème succession de cloisons creuses de chambres simultanément actives pour un même feu tournant, dans le cas où les chambres ne sont pas séparées par un mur transversal Le flux gazeux conserve une section S sensiblement constante sur l'ensemble de son parcours, un moyen de répartition (232) étant utilisé en amont dudit feu tournant, de manière à injecter, grâce à des fentes ou ouvertures transversales (2320), un flux gazeux, sous forme d'une dizaine de fractions de flux (7), ayant ledit niveau d'homogénéité, un autre moyen de répartition (212) étant utilisé en aval dudit feu tournant, de manière a aspirer ledit flux gazeux par des fentes ou ouvertures transversales (2120) sans alterer ledit niveau d'homogénéité. Seuls les flux gazeux dans les cloisons creuses aux deux extrémités ont été représentés. Le flux gazeux est constitué d'un ensemble de fractions de flux (7), formant un flux tubulaire (50) sensiblement orienté selon l'axe longitudinal X'-X.
La figure 6 correspond à la figure 1, après modification selon la figure 5, notamment suppression des murs transversaux (32), et introduction des moyens de répartition (212, 232). N'ont pas été représentés sur cette figure des moyens pour assurer, au niveau des brûleurs (220), un chauffage homogène dudit flux gazeux. La figure 6a, analogue à la figure 1a, représente la courbe de pression statique dudit flux gazeux, dans un four selon avec l'état de la technique (courbe I), et dans un four selon l'invention (courbe II & III), la courbe II correspondant au cas où les chambres sont séparées par des murs transversaux (32) présentant un orifice (320) de passage du flux gazeux, alors que la courbe III correspond au cas des figures 5 et 6 où le flux gazeux conserve, d'amont en aval, sensiblement la mème section S.
Les figures 7a à 7d illustrent, en coupe dans le plan X-Z, des entretoises ou éléments assurant la déflexion dudit flux gazeux, ou des filets gazeux (6) qui s'écoulent autour desdites entretoises (33a, 33b, 33c, 33d), certaines (33c et 33d) étant de forme oblongue avec un grand axe (330), pour faciliter l'écoulement du flux gazeux et réduire sa perte de charge.
La figure 8 illustre la cas où, de manière à diminuer encore la perte de charge, des éléments de forme oblongue (33c, 33d) sont utilisés et orientés, de façon à ce que l'orientation du grand axe (330) desdites entretoises coïncide avec la direction du flux gazeux, en particulier dans le cas où lesdites chambres sont séparées par des murs (32) munis d'orifices ou ouvertures (320) assurant le passage dudit flux gazeux d'une chambre à une autre.
Description détaillée de l'invention
Selon une première modalité de l'invention, illustrée notamment aux figures 4 et 4a, ledit four (1) comprend des chambres séparées par un mur transversal (32) présentant des ouvertures de section So (320) assurant le passage dudit flux gazeux (34, 35) d'une cloison à la cloison suivante, et dans lequel chaque cloison comprend, à sa partie amont, un moyen pour obtenir, à partir d'un flux initial de débit D de section So, un flux de section S > So ayant ledit niveau d'homogénéité au moins égal à 0,50.D - 0,125.D / 0.25.S. Selon cette modalité, ledit conduit (5) n'est pas de section constante, sa section valant So, au niveau de chaque mur transversal (32), et S >> So dans chaque cloison creuse proprement dite.
Ledit moyen transforme. sur une distance inférieure à L/2, L étant la longueur de ladite cloison, un flux gazeux de débit D et de section initiale So à l'entrée amont de ladite cloison, en un flux de section S au moins égale à 3.So, et présentant ledit niveau d'homogénéité. De préférence, ladite distance est inférieure à L/3. Sur la figure 4, ledit moyen se trouve sur la partie notée " A ".
Chaque cloison peut comprendre, dans sa partie supérieure, un ou plusieurs ouvreaux (30), qui peuvent être obturés par un couvercle (36) et qui donnent accès à des puits (37).
Selon l'invention, ledit moyen pour obtenir ledit flux gazeux de débit D et de section S présentant ledit niveau d'homogénéité est constitué d'éléments diviseurs, ou entretoises, (33) divisant, en un nombre d'étapes variant de 2 à 4, ledit flux initial de section So, comme représenté aux figures 4 et 4a, en une dizaine de fractions de flux (7). Sur la figure 4a, on peut, à titre indicatif, considérer 3 étapes pour diviser le flux initial So : la première comprenant 2 entretoises ou éléments (330), la seconde comprenant 6 entretoises ou éléments (331), la troisième comprenant 10 entretoises ou éléments (332), ces 10 entretoises ou éléments constituant un front en aval duquel - à droite duquel sur la figure 4a - ledit niveau d'homogénéité est obtenu. Le flux initial So est ainsi divisé en 11 fractions de flux (7) sur l'ensemble de la section S.
Selon une autre modalité de l'invention, comme représenté aux figures 5 et 6, ledit conduit (5) est de section constante, lesdits murs (32) présentant des ouvertures (320) ayant sensiblement ladite section S, dans le plan Y-Z, de manière à former des conduits (5) de section S sensiblement constante, d'amont en aval, sur l'ensemble des cloisons creuses (3) simultanément actives pour ledit feu, dans lequel ledit niveau d'homogénéité est obtenu par un moyen de répartition amovible (232) introduit, en amont dudit feu tournant, à l'extrémité amont dudit conduit (5), de manière à injecter dans chaque conduit (5) ledit flux gazeux avec ledit niveau d'homogénéité, sous forme d'une dizaine de fractions de flux (7) - 8 fractions illustrées sur la figure 5.
En outre, il peut être avantageux, pour conserver ledit niveau d'homogénéité sur la plus grande longueur possible de conduit (5) d'utiliser un moyen de répartition amovible (212) également en aval dudit feu tournant, à l'extrémité aval dudit conduit (5) formé par la succession de cloisons creuses (3) actives pour ledit feu, de manière à aspirer ledit flux gazeux sans perturber en amont ledit niveau d'homogénéité dudit flux gazeux.
Selon l'invention, ledit moyen de répartition (212. 232) peut être une enceinte ou un panneau de répartition parallélépipédique (232), de section plane horizontale, dans le plan X-Y, choisie pour que ladite enceinte puisse être introduite verticalement dans ledit puits (37) de ladite cloison (3) ou entre deux chambres, et de section plane verticale dans le plan Y-Z légèrement inférieur à ladite section S de ladite cloison dans le plan Y-Z, ayant une face parallèle au plan Y-Z munie d'ouvertures (2320) à géométrie calculée, soit pour injecter ledit flux gazeux, sous forme de fractions de flux (7), avec ledit niveau d'homogénéité en amont dudit conduit (5), ou pour aspirer ledit flux gazeux en aval dudit conduit (5).
Quelle que soit la modalité de l'invention, ledit moyen pour conserver un flux gazeux de débit D ayant ledit niveau d'homogénéité sur ladite section S comprend une pluralité d'éléments ou entretoises (33) fixés aux dites parois latérales (38) et réparties, en fonction des résultats de la simulation numérique, de manière sensiblement homogene a la surface des dites parois latérales (38) dans le plan X-Z de ladite cloison ou dudit conduit, en nombre suffisant pour assurer ledit écartement constant desdites parois latérales (38), de façon à diviser ledit flux gazeux en un nombre de fractions de flux (7) variant de 3 à 20 régulièrement réparties sur toute ladite section S, et à assurer pour lesdites fractions un écoulement à orientation prédéterminée, éventuellement selon ledit sens long X du four, de manière à avoir un écoulement sensiblement tubulaire (50) sur tout ou partie du conduit (5) selon la modalité de l'invention.
Selon la première modalité de l'invention, illustrée à la figure 4, on observe, sur toute section S, une dizaine de fractions de flux (7) dans la partie notée " B " de longueur L' sur laquelle ledit niveau d'homogénéité est atteint, chaque fraction de flux (7) pouvant regrouper plusieurs filets élémentaires (6) représentés en trait continu à la figure 4.
En ce qui concerne la seconde modalité, elle a été illustrée schématiquement à la figure 5 avec également une dizaine de fractions de flux (7), bien que les entretoises n'aient pas été indiquées sur la figure.
Il peut être avantageux que lesdits éléments ou entretoisès (33) soient profilés de manière à diminuer la perte de charge dudit flux gazeux, tout en assurant les autres fonctions requises visant à maintenir un écartement constant entre lesdites parois latérales (38), et à obtenir ou conserver pour ledit flux gazeux ledit niveau d'homogénéité prédéterminé sur ladite section S.
Les figures 7a à 7d illustrent, en coupe dans le plan X-Z, différents profils d'entretoises ou éléments (33a, 33b, 33c, 33d), certaines (33c et 33d) étant de forme oblongue avec un grand axe (330), pour faciliter la pénétration du flux gazeux et réduire sa perte de charge. La perte de charge P sera a priori dans l'ordre suivant : P33a > P33b >P33c et P33d.
Il peut être également avantageux, de manière à diminuer encore la perte de charge, d'utiliser des éléments de forme oblongue (33c, 33d) et de les orienter, comme illustré à la figure 8, de façon à ce que l'orientation du grand axe (330) desdites entretoises coïncide avec la direction du flux gazeux, en particulier dans le cas où lesdites chambres sont séparées par des murs (32) munis d'orifices ou ouvertures (320) assurant le passage dudit flux gazeux d'une chambre à une autre.
Exemple de réalisation
On a modélisé puis construit un four (1), du type de celui représenté à la figure 1, et comprenant des cloisons creuses selon les figures 4 et 4a de l'invention, construites avec des briques et entretoises en matériau réfractaire. La figure 4a constitue le plan de construction de la cloison creuse (3), à la manière d'un mur de briques, les éléments hachurés s'étendant transversalement (direction Y-Y') sur toute la largeur (0,5 m) de ladite cloison - largeur qui comprend 0,3m de veine gazeuse et 2 x 0,1m d'épaisseur de la cloison creuse. L'échelle des figures 4 et 4a est donnée par L = 4,178 m, et par l'épaisseur de chaque brique en matériau réfractaire = 91,5 mm.
Préalablement à la construction du four, la modélisation des écoulements du flux gazeux dans les cloisons creuses a été réalisée en divisant le flux total en une cinquantaine de flux élémentaires ou filets gazeux (6), la représentation d'une configuration selon l'invention obtenue par ladite modélisation a conduit à la figure 4 où la trajectoire de chaque filet gazeux (6) est représentée. Ladite modélisation a été effectuée à l'aide de moyens informatiques connus en eux-mêmes.
Sur la figure 4, on distingue 3 zones, notées A, B et C, le flux gazeux s'écoulant de gauche à droite :
  • la zone A correspond à la formation d'un flux gazeux de section S présentant ledit niveau d'homogénéité, à partir d'un flux gazeux de section So << S,
  • la zone B correspond à un écoulement sensiblement tubulaire dudit flux gazeux, qui présente ledit niveau d'homogénéité (avec y = 0,25) sur une longueur L' de la cloison,
  • la zone C correspond à la partie où le flux gazeux se reconcentre, passant d'une section S à une section So, au passage du mur entre deux chambres successives.
Avantages de l'invention
Le four selon l'invention permet effectivement de résoudre le problème posé : que ce soit la constance de qualité des blocs carbonés, la consommation énergétique du four, ou encore la durée de vie du four, sur tous ces plans, la présente invention apporte une amélioration aux fours existants selon l'état de la technique.
La consommation énergétique du four est significativement réduite à la fois grâce à une meilleure homogénéité de la température, ce qui évite les surchauffes locales inutiles, et à cause d'une moindre perte de charge (voir figure 6a).
Le gain global, tant en ce qui concerne la consommation énergétique du four et la consommation de réfractaires, est d'au moins 10 %, ce qui est considérable dans ce type d'industrie.

Claims (8)

  1. Four à feu tournant (1) à chambres de type ouvert (2) pour la cuisson de blocs carbonés (40) comprenant, dans le sens long X du four, une succession de chambres (2) séparées par des murs transversaux (32) munis d'ouvertures (320), chacune des chambres comprenant, dans le sens travers Y du four, une alternance de cloisons creuses (3) assurant la circulation d'un flux gazeux de réchauffage (35) de gaz de combustion ou un flux gazeux d'air de refroidissement (34), et d'alvéoles (4) contenant les blocs carbonés (40) à cuire, chacune desdites cloisons creuses (3) d'une chambre (2) étant en communication avec une cloison d'une chambre en amont et/ou une cloison d'une chambre en aval, de manière à former un conduit (5) assurant la circulation dudit flux gazeux (34,35), d'amont en aval, dans le sens long X sur l'ensemble des chambres simultanément en activité pour ledit feu tournant, chacune desdites cloisons d'une chambre comprenant, dans le plan X-Z, deux parois latérales verticales (38), et, dans le sens travers Y, des éléments assurant la déflexion dudit flux gazeux parcourant ladite cloison et maintenant un écartement constant desdites parois latérales (38), caractérisé en ce que chaque cloison creuse (3) comprend un moyen pour conserver, sur au moins un tiers de la longueur L de ladite cloison, un flux gazeux de débit D réparti, sur la totalité de la section droite S de ladite cloison creuse (3) dans le plan Y-Z, avec une homogénéité telle que, quelle que soit la fraction y de la section considérée, le débit dans cette fraction de section y.S est compris entre 2y.D et 0,5y.D, la valeur de y étant au plus égale à 0,25, ledit moyen comprenant une pluralité d'éléments ou entretoises (33) fixés aux dites parois latérales (38) et réparties de manière homogène à la surface des dites parois latérales (38) dans le plan X-Z de ladite cloison ou dudit conduit, en nombre suffisant pour assurer ledit écartement constant desdites parois latérales (38), de façon à diviser ledit flux gazeux en un nombre de fractions de flux variant de 3 à 20 régulièrement réparties sur toute ladite section S, et à assurer pour lesdites fractions un écoulement à orientation prédéterminée, éventuellement selon ledit sens long X du four.
  2. Four selon la revendication 1, comprenant des chambres séparées par un mur transversal (32) présentant des ouvertures de section So (320) assurant le passage dudit flux gazeux (34, 35) d'une cloison à la cloison suivante, et dans lequel chaque cloison comprend, à sa partie amont, un moyen pour obtenir, à partir d'un flux initial de débit D de section So, un flux de section S > So ayant une homogénéité telle que, quelle que soit la fraction y de la section considérée, le débit dans cette fraction de section y.S est compris entre 2y.D et 0,5y.D, la valeur de y étant au plus égale à 0,25.
  3. Four selon la revendication 2 dans lequel ledit moyen transforme, sur une distance inférieure à la demi-longueur L/2 de ladite cloison, un flux gazeux de débit D et de section initiale So à l'entrée amont de ladite cloison, en un flux de section S au moins égale à 3.So, et présentant ledit niveau d'homogénéité.
  4. Four selon la revendication 2 dans lequel ledit moyen pour obtenir ledit flux gazeux de débit D et de section S présentant ledit niveau d'homogénéité est constitué d'éléments diviseurs, ou entretoises, divisant, en un nombre d'étapes variant de 2 à 4, ledit flux initial de section So.
  5. Four selon la revendication 1 dans lequel ledit conduit est de section constante, lesdits murs (32) présentant des ouvertures (320) ayant sensiblement ladite section S, dans le plan Y-Z, de manière à former des conduits (5) de section S sensiblement constante par la succession de cloisons creuses (3) simultanément actives pour ledit feu, dans lequel ledit niveau d'homogénéité est obtenu par un moyen de répartition amovible introduit, en amont dudit feu tournant, à l'extrémité amont dudit conduit (5), de manière à injecter dans chaque conduit (5) ledit flux gazeux avec ledit niveau d'homogénéité.
  6. Four selon la revendication 5 dans lequel ledit niveau d'homogénéité est obtenu, en outre, en utilisant ledit moyen de répartition amovible introduit, en aval dudit feu tournant, à l'extrémité aval dudit conduit (5) formé par la succession de cloisons creuses (3) actives pour ledit feu, de manière à aspirer ledit flux gazeux sans perturber en amont ledit niveau d'homogénéité dudit flux gazeux.
  7. Four selon une quelconque des revendications 5 et 6 dans lequel ledit moyen de répartition est une enceinte ou un panneau de répartition parallélépipédique (232), de section plane horizontale, dans le plan X-Y, choisie pour que ladite enceinte puisse être introduite verticalement dans ledit puits (37) de ladite cloison (3) ou entre deux chambres, et de section plane verticale dans le plan Y-Z légèrement inférieur à ladite section S de ladite cloison dans le plan Y-Z, ayant une face parallèle au plan Y-Z munie d'ouvertures (2320) à géométrie calculée, soit pour injecter ledit flux gazeux avec ledit niveau d'homogénéité en amont dudit conduit (5), ou pour aspirer ledit flux gazeux en aval dudit conduit (5).
  8. Four selon une quelconque des revendications 1 à 4 dans lequel lesdits éléments ou entretoises (33) sont profilés de manière à diminuer la perte de charge dudit flux gazeux, tout en assurant les autres fonctions requises visant à maintenir un écartement constant entre lesdites parois latérales (38), et à obtenir ou conserver pour ledit flux gazeux ledit niveau d'homogénéité prédéterminé sur ladite section S.
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