EP1056975B1 - Wärmetauscheranordnung - Google Patents

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EP1056975B1
EP1056975B1 EP99906210A EP99906210A EP1056975B1 EP 1056975 B1 EP1056975 B1 EP 1056975B1 EP 99906210 A EP99906210 A EP 99906210A EP 99906210 A EP99906210 A EP 99906210A EP 1056975 B1 EP1056975 B1 EP 1056975B1
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EP
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heat exchanger
heating
ndv
condensate
chamber
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EP99906210A
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EP1056975A1 (de
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Herbert Kempken
Wolfgang Urbanczyk
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Steag Energy Services GmbH
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Steag Encotec GmbH
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22D—PREHEATING, OR ACCUMULATING PREHEATED, FEED-WATER FOR STEAM GENERATION; FEED-WATER SUPPLY FOR STEAM GENERATION; CONTROLLING WATER LEVEL FOR STEAM GENERATION; AUXILIARY DEVICES FOR PROMOTING WATER CIRCULATION WITHIN STEAM BOILERS
    • F22D1/00—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters
    • F22D1/32—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters arranged to be heated by steam, e.g. bled from turbines

Definitions

  • the invention relates to a heat exchanger arrangement for fluid heating, in particular for water heating a housing in which at least two heating chambers for the fluid to be heated are arranged in series, one heat exchanger in each of the heating chambers, a common intermediate chamber, in which the outlet of the first heat exchanger and the inlet of the downstream second heat exchanger open, and a wall which separates the two heating chambers from one another and is built into the housing and has a cutout which is adapted to the circumference of the intermediate chamber and is connected in a gas-tight manner on its circumference to an inner wall of the housing and in a gas-tight manner on its cutting edge to the circumference of the intermediate chamber.
  • Such a heat exchanger arrangement is from DE 195 37 478 C1 known.
  • the two heat exchangers are as Tube heat exchanger trained.
  • the two heating chambers a common busbar is assigned, via which the condensed bleed steam from the on different Pressure level located heating chambers is derived.
  • the Partition therefore only causes partial decoupling of the two pressure ranges.
  • the invention has for its object a particular to create compact heat exchanger arrangement, namely under simultaneous improvement in efficiency.
  • the heat exchanger arrangement mentioned at the outset is characterized according to the invention in that that the heat exchanger is designed as a welded plate heat exchanger and that the partition (17) with the intermediate chamber (13) and the housing inner wall is gas-tight, in particular welded, and that the first heating chamber has a condensate drain which is connected to the intermediate chamber via a condensate siphon, the condensate in the intermediate chamber being mixed with fluid emerging from the first plate heat exchanger and being heated in the second plate heat exchanger.
  • the well-known welded plate heat exchangers are therefore in a space-saving way arranged in a common housing.
  • the heating chambers gastight, i.e. separated from each other in a pressure-tight manner, so that there is no loss of efficiency in this regard can.
  • the condensate lifter conveys the heating condensate out of the heating chamber operating at a lower pressure level in the Intermediate chamber, so that it is subsequently in the downstream Reheated heating chamber and therefore optimal in terms of exergy is being used.
  • Welded plate heat exchangers especially hybrid heat exchangers with undulated passage channels for the fluid to be heated and with transverse channels for the Heating fluids are more comparable to tubular heat exchangers Performance much more compact and cheaper manufacture.
  • the inventive integration of the outlet chamber of the first plate heat exchanger with the inlet chamber of the second plate heat exchanger minimizes the Size and the cost of the entire heat exchanger arrangement.
  • the housing has a cylindrical Has jacket and the heat exchanger and the intermediate chamber are aligned on the cylinder axis.
  • the intermediate chamber is preferably box-shaped and has a substantially rectangular cross section.
  • the Partition has a rectangular cross-sectional profile Intermediate chamber adapted cutout and a circular Scope.
  • the performance of the flow of the fluid to be heated first plate heat exchanger is larger, preferably 100 to 300% larger than the performance of the downstream plate heat exchanger.
  • the length dimensions of the second are also corresponding Plate heat exchanger correspondingly lower than those of the first plate heat exchanger.
  • the aspect ratio is in the range of 1/2 to 3/4.
  • Figure 1 is a low pressure preheating line 1 with a first double chamber low pressure preheater NDV 1a and NDV 1b and a second double chamber low pressure preheater NDV 2a and NDV 2b.
  • the preheaters NDV 1a and NDV 2a are with steam from taps A1 and A2 from a low-pressure turbine ND powered.
  • the main condensate is from a pump 2 conveyed via the main condensate line 3 and in the LP preheating line 1 preheated in several stages.
  • the bleed steam A1 is from the Propellant steam from A2 is sucked in and flows through the exchange of impulses after increasing the pressure in the steam jet 30 into the NDV 1b.
  • the downstream preheating stages NDV 2a and NDV 2b are similar to the first stages NDV 1a and NDV 1b, where the heating NDV 2a from A2 with heating steam and the stage NDV 2b is fed from the steam jet 40.
  • Via a suction line 42 the bleed steam A2 from Driving steam from A3 sucked in by pulse exchange.
  • the preheating arrangement corresponds to that according to DE-PS 195 41 543.
  • the essential new aspect of the invention lies in the formation of the heat exchanger arrangement in each of the low pressure double chamber preheaters NDV 1a / 1b. For this purpose, reference is made to FIG. 2 of the drawing.
  • the double chamber preheater is in the embodiment 2 from two welded plate heat exchangers 11, 12, which are connected to one another via an intermediate chamber 13 are connected.
  • the main condensate emerges from the main condensate line 3 in the direction of the arrow into a water chamber WKa on the inlet side and is in the first heating chamber, which is the first preheating stage NDV 1a, preheated with tap steam A1.
  • the exhaust side Water chamber of the first plate heat exchanger 11 and the inlet-side water chamber of the outlet-side plate heat exchanger 12 are in the intermediate chamber 13 to one Unit summarized. Passes through the intermediate chamber 13 the main condensate in the second plate heat exchanger 12.
  • Another main condensate preheat is carried out here a steam mixture from the steam jet 30.
  • Das Main condensate warmed up in two stages leaves the double chamber preheater via an outlet-side water chamber WKb.
  • the heat exchanger combination 11, 13 and 12 is like that Figures 3a and b show particularly clearly in a cylindrical Housing installed, the heat exchanger 11th and 12 and the intermediate chamber 13 on the cylinder axis 16 are aligned.
  • the intermediate chamber 13 is box-shaped trained and has a rectangular cross section (figures 3a and 3b).
  • the two heating chambers of the preheating stages NDV 1a and NDV 1b are by means of a flat partition 17 separated from each other in a pressure-tight manner.
  • the partition is along its peripheral edge welded to the housing jacket and has an axial cutout that matches the rectangular perimeter adapted to the intermediate chamber 13 and welded to it is.
  • the new heat exchanger arrangement is also characterized by a particularly compact design, which makes it space-saving Installation becomes possible.
  • the plate heat exchanger used in the described Execution example of a so-called hybrid heat exchanger. Whose Training is shown schematically in Figure 4.
  • the main condensate flow flows through the plate exchanger module via undulated channels. Between the condensate flow channels are intersecting heating steam ducts in the manner of tubes with diamond-shaped cross sections arranged.
  • the heating steam condensate of the first preheating stage NDV 1a is a condensate drain 52, a shut-off valve and a check valve is directed into the condensate lifter 50.
  • a float is attached to a condensate lifter Lever arrangement a motive steam inlet valve and a steam outlet valve controls in opposite directions.
  • the last two Valves are integrated in the condensate lifter.
  • the heating condensate is in the intermediate chamber 13 mixed with the main condensate and in the following Heat exchanger stage 12 of the second heating chamber heated.
  • the motive steam is released from the condensate siphon relieved in the heating chamber NDV 1a and is used there to preheat the condensate.
  • the heating condensate from the second heating chamber NDV 1b is via a condensate drain 66 and an adjustable Throttle 60 cascaded into the first heating chamber NDV 1a.
  • This circuit arrangement is particularly inexpensive; because an adjustable throttle is much cheaper than one Pump Trap.
  • a ratio of approximately 4: 3 to 2: 1 has proven to be favorable for the preferred application for preheating of the main condensate in power plant processes.
  • the second double chamber preheater arrangement is NDV 2a / 2b the first preheating arrangement NDV 1a / 1b and has otherwise the training described with reference to Figure 2 and arrangement. To avoid repetitions, this is done Referred.

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Description

Die Erfindung betrifft eine Wärmetauscheranordnung zur Fluidaufheizung, insbesondere zur Wasseraufheizung, mit
   einem Gehäuse, in welchem mindestens zwei Aufheizkammern für das aufzuheizende Fluid seriell angeordnet sind,
   je einem Wärmetauscher in jeder der Aufheizkammern,
   einer gemeinsamen Zwischenkammer, in der der Ausgang des ersten Wärmetauschers und der Eingang des nachgeschalteten zweiten Wärmetauschers münden, und
   einer die beiden Aufheizkammern voneinander trennenden, in das Gehäuse eingebauten Wand, die einen dem Umfang der Zwischenkammer angepaßten Ausschnitt hat und an ihrem Umfang gasdicht mit einer Gehäuseinnenwand und an ihrem Ausschnittrand gasdicht mit dem Umfang der Zwischenkammer verbunden ist.
Eine derartige Wärmetauscheranordnung ist aus der DE 195 37 478 C1 bekannt. Dabei sind die beiden Wärmetauscher als Röhrenwärmetauscher ausgebildet. Den beiden Aufheizkammern ist eine gemeinsame Sammelschiene zugeordnet, über die der kondensierte Anzapfdampf aus den auf unterschiedlichem Druckniveau befindlichen Aufheizkammern abgeleitet wird. Die Trennwand bewirkt also lediglich eine partielle Entkopplung der beiden Druckbereiche.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine besonders kompakte Wärmetauscheranordnung zu schaffen, und zwar unter gleichzeitiger Verbesserung des Wirkungsgrades.
Zur Lösung dieser Aufgabe ist die eingangs genannte Wärmetauscheranordnung erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet,
   daß die Wärmetauscher als geschweißte Plattenwärmetauscher ausgebildet sind und daß die Trennwand (17) mit der Zwischenkammer (13) und der Gehäuseinnenwand gasdicht verbunden, insbesondere verschweißt ist, und
   daß die erste Aufheizkammer einen Kondensatablauf hat, der über einen Kondensatheber mit der Zwischenkammer verbunden ist, wobei das Kondensat in der Zwischenkammer mit aus dem ersten Plattenwärmetauscher austretendem Fluid gemischt und in dem zweiten Plattenwärmetauscher aufgeheizt wird.
Die an sich bekannten geschweißten Plattenwärmetauscher (siehe die Zeitschrift VGB Kraftwerkstechnik, 1995, Heft 5, Seiten 433 bis 435) sind also in raumsparender Weise in einem gemeinsamen Gehäuse angeordnet. Dabei sind die Aufheizkammern gasdicht, d.h. druckdicht voneinander getrennt, so daß keine diesbezüglichen Wirkungsgradverluste auftreten können. Der Kondensatheber fördert das Heizkondensat aus der auf niedrigerer Druckstufe arbeitenden Aufheizkammer in die Zwischenkammer, so daß es anschließend in der nachgeschalteten Aufheizkammer nachgewärmt und daher exergetisch optimal genutzt wird.
Geschweißte Plattenwärmetauscher, insbesondere Hybridwärmetauscher mit ondulierten Durchtrittskanälen für das aufzuheizende Fluid und mit querverlaufenden Kanälen für das Heizfluid sind im Vergleich zu Röhrenwärmetauschern vergleichbarer Leistung wesentlich kompakter und preiswerter herzustellen. Die erfindungsgemäße Integration der Austrittskammer des ersten Plattenwärmetauschers mit der Eintrittskammer des zweiten Plattenwärmetauschers minimiert die Baugröße und die Gestehungskosten der gesamten Wärmetauscheranordnung.
Bei einer bevorzugten Ausführungsform der neuen Wärmetauscheranordnung ist vorgesehen, daß das Gehäuse einen zylindrischen Mantel hat und die Wärmetauscher und die Zwischenkammer auf der Zylinderachse ausgerichtet sind. Die Zwischenkammer ist vorzugsweise kastenförmig ausgebildet und hat einen im wesentlichen rechteckigen Querschnitt. Die Trennwand hat einen dem rechteckigen Querschnittsprofil der Zwischenkammer angepaßten Ausschnitt und einen kreisförmigen Umfang.
In der Anwendung als Doppelkammervorwärmer für das Hauptkondensat in Kraftwerksprozessen ist in Weiterbildung der Erfindung vorgesehen, daß die Leistung des in Strömungsrichtung des aufzuheizenden Fluids ersten Plattenwäremetauschers größer, vorzugsweise um 100 bis 300% größer ist als die Leistung des nachgeschalteten Plattenwärmetauschers. Dementsprechend sind auch die Längenabmessungen des zweiten Plattenwärmetauschers entsprechend geringer als diejenigen des ersten Plattenwärmetauschers. Das Längenverhältnis liegt im Bereich von 1/2 bis 3/4.
Bei einer besonders kostengünstigen Ausführungsform der erfindungsgemäßen Warmetauscheranordnung in deren Anwendung als Niederdruckvorwärmer für das Hauptkondensat in Kraftwerksprozessen ist vorgesehen, daß ein Kondensatablauf der zweiten Aufheizkammer über eine einstellbare Drossel mit der ersten Aufheizkammer verbunden ist. Diese Anordnung ist schon wegen der geringen Kosten einer einstellbaren Drossel wesentlich günstiger als die Verwendung eines Kondensathebers zum Fördern des Heizkondensats in den den Vorwärmer verlassenden Hauptkondensatstrom.
Die in den DE-Patentschriften 195 35 318 und 195 41 543 beschriebenen Einbindungsmöglichkeiten der Warmetauscheranordnung in den Kraftwerksprozessen können uneingeschränkt auch bei der erfindungsgemäßen Wärmetauscheranordnung verwendet werden.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnt.
Einzelheiten und weitere Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der folgenden Beschreibung eines in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispiels. In der Zeichnung zeigen:
Figur 1
eine Übersichtsschaltung einer Niederdruck-Vorwärmstraße mit zwei Doppelkammer-Warmetauschern gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung sowie deren Einbindung in den Kraftwerksprozeß;
Figur 2
ein Ausführungsbeispiel einer der beiden Wärmetauscheranordnungen gemäß Figur 1 mit den wesentlichen Komponenten und Anschlüssen;
Figur 3a und 3b
schematische axiale Ansichten durch ein Ausführungsbeispiel der neuen Wärmetauscheranordnung; und
Figur 4
einen Teilschnitt durch ein Ausführungsbeispiel eines Hybridwärmetauschers.
In Figur 1 ist eine Niederdruckvorwärmstraße 1 mit einem ersten Doppelkammer-Niederdruckvorwärmer NDV 1a und NDV 1b und einem zweiten Doppelkammer-Niederdruckvorwärmer NDV 2a und NDV 2b dargestellt. Die Vorwärmer NDV 1a und NDV 2a werden mit Dampf aus Anzapfungen A1 und A2 einer Niederdruck-Turbine ND gespeist. Das Hauptkondensat wird von einer Pumpe 2 über die Hauptkondensatleitung 3 gefördert und in der ND-Vorwärmstraße 1 mehrstufig vorgewärmt. Dabei wird das Hauptkondensat in der ersten Vorwärmstufe NDV 1a mit Anzapfdampf A1 und in einer zweiten Vorwärmstufe NDV 1b mit dem Dampfgemisch aus einem Dampfstrahler 30 beaufschlagt und schließlich über einen nachgeschalteten Abschnitt der Hauptkondensatleitung 3 in den nächsten Doppelkammervorwärmer NDV 2a und NDV 2b gefördert.
Über die Ansaugleitung 32 wird der Anzapfdampf A1 vom Treibdampf aus A2 durch Impulsaustausch angesaugt und strömt nach Druckerhöhung im Dampfstrahler 30 in den NDV 1b ein. Die nachgeschalteten Vorwärmstufen NDV 2a und NDV 2b sind ähnlich den ersten Stufen NDV 1a und NDV 1b ausgebildet, wobei die Stufe NDV 2a aus A2 mit Heizdampf beaufschlagt und die Stufe NDV 2b aus dem Dampfstrahler 40 gespeist wird. Über eine Ansaugleitung 42 wird der Anzapfdampf A2 vom Treibdampf aus A3 durch Impulsaustausch angesaugt.
Insoweit entspricht die Vorwärmanordnung derjenigen gemäß DE-PS 195 41 543. Der wesentliche neue Aspekt der Erfindung liegt in der Ausbildung der Wärmetauscheranordnung in jedem der Niederdruck-Doppelkammervorwärmer NDV 1a/1b. Hierzu wird auf Figur 2 der Zeichnung Bezug genommen.
Der Doppelkammervorwärmer besteht bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Figur 2 aus zwei geschweißten Plattenwärmetauschern 11,12, die über eine Zwischenkammer 13 miteinander verbunden sind.
Das Hauptkondensat tritt aus der Hauptkondensatleitung 3 in Pfeilrichtung in eine einlaßseitige Wasserkammer WKa ein und wird in der ersten Aufheizkammer, das ist die erste Vorwärmstufe NDV 1a, mit Anzapfdampf A1 vorgewärmt. Die auslaßseitige Wasserkammer des ersten Plattenwärmetauschers 11 und die einlaßseitige Wasserkammer des auslaßseitigen Plattenwärmetauschers 12 sind in der Zwischenkammer 13 zu einer Baueinheit zusammengefaßt. Über die Zwischenkammer 13 gelangt das Hauptkondensat in den zweiten Plattenwärmetauscher 12. Hier erfolgt eine weitere Hauptkondensatvorwärmung mittels eines Dampfgemisches aus dem Dampfstrahler 30. Das zweistufig aufgewärmte Hauptkondensat verläßt den Doppelkammervorwärmer über eine auslaßseitige Wasserkammer WKb.
Die Wärmetauscherkombination 11, 13 und 12 ist, wie die Figuren 3a und b besonders deutlich zeigen, in eine zylinderförmiges Gehäuse eingebaut, wobei die Wärmetauscher 11 und 12 sowie die Zwischenkammer 13 auf der Zylinderachse 16 ausgerichtet sind. Die Zwischenkammer 13 ist kastenförmig ausgebildet und hat einen rechteckigen Querschnitt (Figuren 3a und 3b). Die beiden Aufheizkammern der Vorwärmstufen NDV 1a und NDV 1b sind mit Hilfe einer ebenen Trennwand 17 druckdicht voneinander getrennt. Die Trennwand ist entlang ihres Umfangsrandes mit dem Gehäusemantel verschweißt und hat einen axialen Ausschnitt, der dem rechteckigen Umfang der Zwischenkammer 13 angepaßt und mit diesem verschweißt ist. Aufgrund des einfachen Aufbaus der Wärmetauscheranordnung in der Ausbildung als Doppelkammer-Plattenwärmetauscher mit einer Zwischenkammer 13 und einfacher Unterteilung durch die Trennwand 17 werden die Gestehungskosten im Vergleich zu herkömmlichen Röhrenwärmetauscheranordnungen wesentlich verringert. Wie aus den Figuren 3a und 3b zu erkennen ist, zeichnet sich die neue Wärmetauscheranordnung auch durch eine besonders kompakte Bauweise aus, wodurch ein platzsparender Einbau möglich wird.
Als Plattenwärmetauscher dient bei dem beschriebenen Ausführungsbespiel ein sogenannter Hybridwärmetauscher. Dessen Ausbildung ist in Figur 4 schematisch dargestellt. Der Hauptkondensatstrom durchströmt den Plattentauschermodul über ondulierte Kanäle. Zwischen den Kondensat-Strömungskanälen sind kreuzende Heizdampfkanäle nach Art von Röhren mit rautenförmigen Querschnitten angeordnet.
Zur Beschreibung der gestaltungsmäßigen Einbindung und Arbeitsweise des Doppelkammer-Vorwärmers NDV 1a/1b wird erneut auf Figur 2 Bezug genommen.
Das Heizdampfkondensat der ersten Vorwärmstufe NDV 1a wird über einen Kondensatablauf 52, ein Absperrventil und ein Rückschlagventil in den Kondensatheber 50 geleitet. Im Kondensatheber ist ein Schwimmer angebracht, der über eine Hebelanordnung ein Treibdampf-Eintrittsventil und ein Dampfaustrittsventil gegenläufig steuert. Die beiden zuletzt genannten Ventile sind in den Kondensatheber integriert. Bei geschlossenem Treibdampf-Einlaßventil strömt das Heizkondensat aus dem NDV 1a in den Kondensatheber 50. Mit ansteigendem Kondensatspiegel im Innenraum des Kondensathebers steigt. der Schwimmer und öffnet in einer oberen Grenzposition über ein Gestänge das Treibdampf-Einlaßventil. Der von der Sammelschiene 20 über die Treibdampfleitung 21 einströmende Treibdampf drückt das Heizkondensat über das Rückschlagventil 62 ein nachgeordnetes Absperrventil 63 und einen Zwischenkammeranschluß 64 in die Zwischenkammer 13 der Wärmetauscheranordnung. In der Zwischenkammer 13 wird das Heizkondensat dem Hauptkondensat beigemischt und in der nachfolgenden Wärmetauscherstufe 12 der zweiten Aufheizkammer aufgeheizt.
Nach dem Fördervorgang wird der Treibdampf aus dem Kondensatheber in die Aufheizkammer NDV 1a entlastet und wird dort zur Kondensatvorwärmung genutzt.
Das Heizkondensat aus der zweiten Aufheizkammer NDV 1b wird über einen Kondensatablauf 66 und eine einstellbare Drossel 60 in die erste Aufheizkammer NDV 1a kaskadiert. Diese Schaltungsanordnung ist besonders kostengünstig; denn eine einstellbare Drossel ist wesentlich preiswerter als ein Kondensatheber.
Wie in den Figuren 2 und 3 zu erkennen ist, ist die zweite Aufheizkammer NDV 1b kürzer als die erste Aufheizkammer NDV la. Ein Verhältnis von ca. 4:3 bis 2:1 hat sich als günstig für den bevorzugten Anwendungsfall beim Vorwärmen des Hauptkondensats in Kraftwerksprozessen erwiesen.
Die zweite Doppelkammer-Vorwärmanordnung NDV 2a/2b ist der ersten Vorwärmanordnung NDV 1a/1b nachgeschaltet und hat im übrigen die anhand der Figur 2 beschriebene Ausbildung und Anordnung. Zur Vermeidung von Wiederholungen wird hierauf Bezug genommen.
Im Rahmen des Erfindungsgedankens sind zahlreiche Abwandlungen möglich. Anstelle der im beschriebenen Ausführungsbeispiel verwendeten zwei über eine Zwischenkammer in Serie geschalteten Plattenwärmetauscher können drei oder mehrere Kammern in Reihe geschaltet werden. Die Zwischenwand 17 kann aus mehreren Sektoren oder zwei halbkreisförmigen Segmenten zusammengesetzt werden. Die Anordnung der hintereinander geschalteten Plattenwärmetauscher und der Zwischenkammer 13 kann auch gegenüber der Gehäuseachse 16 versetzt vorgesehen sein.
Auch eine Anwendung ohne Thermokompression mit Kondensatheber stellt im Vergleich zum heutigen Stand der Technik eine wirtschaftlichere Lösung dar. Dabei wird jede Kammer der Wärmetauscheranordnung konventionell von unter unterschiedlichen Drücken stehenden Turbinenanzapfungen versorgt.

Claims (10)

  1. Wärmetauscheranordnung zur Fluidaufheizung, insbesondere zur Wasseraufheizung, mit
       einem Gehäuse (15), in welchem mindestens zwei Aufheizkammern (NDV 1a/1b) für das aufzuheizende Fluid seriell angeordnet sind,
       je einem Wärmetauscher (11, 12) in jeder der Aufheizkammern,
       einer gemeinsamen Zwischenkammer (13), in der der Ausgang des ersten Wärmetauschers (11) und der Eingang des nachgeschalteten zweiten Wärmetauschers (12) münden, und
       einer die beiden Aufheizkammern voneinander trennenden, in das Gehäuse (15) eingebauten Wand (17), die einen dem Umfang der Zwischenkammer (13) angepaßten Ausschnitt hat und an ihrem Umfang gasdicht mit einer Gehäuseinnenwand und an ihrem Ausschnittrand gasdicht mit dem Umfang der Zwischenkammer verbunden ist,
       dadurch gekennzeichnet,    daß die Wärmetauscher als geschweißte Plattenwärmetauscher (11, 12) ausgebildet sind und daß die Trennwand (17) mit der Zwischenkammer (13) und der Gehäuseinnenwand gasdicht verbunden, insbesondere verschweißt ist, und
       daß die erste Aufheizkammer (NDV 1a) einen Kondensatablauf (52) hat, der über einen Kondensatheber (50) mit der Zwischenkammer (13) verbunden ist, wobei das Kondensat in der Zwischenkammer mit aus dem ersten Plattenwärmetauscher (11) austretendem Fluid gemischt und in dem zweiten Plattenwärmetauscher (12) aufgeheizt wird.
  2. Wärmetauscheranordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Gehäuse (15) einen zylindrischen Mantel hat und die Wärmetauscher (11, 12) und die Zwischenkammer (13) auf der Zylinderachse (16) ausgerichtet sind.
  3. Wärmetauscheranordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Zwischenkammer (15) kastenförmig ausgebildet ist und einen im wesentlichen rechteckigen Querschnitt hat und daß die Trennwand (17) einen dem rechteckigen Querschnittsprofil angepaßten Ausschnitt und einen kreisförmigen Umfang hat.
  4. Wärmetauscheranordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß in jeder Aufheizkammer (NDV 1a/1b) ein Hybridwärmetauscher mit ondulierten Durchtrittskanälen für das aufzuheizende Fluid und mit querverlaufenden Kanälen für das Heizfluid angeordnet ist.
  5. Wärmetauscheranordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Leistung des in Strömungsrichtung des aufzuheizenden Fluids ersten Plattenwärmetauschers (11) größer, vorzugweise um 100 bis 300% größer ist als die Leistung des nachgeschalteten Plattenwärmetauschers (12).
  6. Wärmetauscheranordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Längenverhältnis des ersten Plattenwärmetauschers (11) zum zweiten Plattenwärmetauscher (12) im Bereich von 2 bis 1,5.
  7. Wärmetauscheranordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß ein Kondensatablauf (66) der zweiten Aufheizkammer (NDV 1b) über eine einstellbare Drossel (60) mit der ersten Aufheizkammer (NDV 1a) verbunden ist.
  8. Wärmetauscheranordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmetauscheranordnung zum Vorwärmen des Hauptkondensats in einem Kraftwerksprozeß dient, wobei die erste Aufheizkammer (NDV 1a) mit einer Anzapfung (A1) einer Turbine (ND) und die zweite Aufheizkammer (NDV 1b) mit einem Dampfstrahler (30) verbunden ist, dessen Treibdampfanschluß (31) aus einer zweiten Turbinenanzapfung (A2) gespeist wird.
  9. Wärmetauscheranordnung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Ansauganschluß (32) des Dampfstrahlers (30) und die erste Aufheizkammer (NDV 1a) aus der gleichen Dampfquelle (A1) gespeist sind.
  10. Wärmetauscheranordnung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Mischdampf am Ausgang des Dampfstrahlers einen Druck hat, der um einen Faktor von 1,3 bis 1,5 höher ist als der Druck des Saugdampfes.
EP99906210A 1998-02-16 1999-01-28 Wärmetauscheranordnung Expired - Lifetime EP1056975B1 (de)

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DE19806238A DE19806238C1 (de) 1998-02-16 1998-02-16 Wärmetauscheranordnung
DE19806238 1998-02-16
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