EP1014020A1 - Procédé de séparation cryogénique des gaz de l'air - Google Patents

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EP1014020A1
EP1014020A1 EP99403101A EP99403101A EP1014020A1 EP 1014020 A1 EP1014020 A1 EP 1014020A1 EP 99403101 A EP99403101 A EP 99403101A EP 99403101 A EP99403101 A EP 99403101A EP 1014020 A1 EP1014020 A1 EP 1014020A1
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Jean-Pierre Tranier
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LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/30—External or auxiliary boiler-condenser in general, e.g. without a specified fluid or one fluid is not a primary air component or an intermediate fluid
    • F25J2250/40—One fluid being air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/30—External or auxiliary boiler-condenser in general, e.g. without a specified fluid or one fluid is not a primary air component or an intermediate fluid
    • F25J2250/50—One fluid being oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
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    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/10—Mathematical formulae, modeling, plot or curves; Design methods

Definitions

  • the present invention relates to methods and installations for cryogenic separation of gases from air.
  • US-A-5758515 discloses a process for producing oxygen under pressure using a first turbine which feeds the medium pressure column a double column and a turbine powered by a booster whose all air relaxed is recycled to the main compressor of the device.
  • An object of the present invention is to increase the production of liquid on a pump unit with two turbines without increasing the size of the compressor air while improving cycle performance. Another purpose of this invention is to better optimize the exchange diagram for a air separation with two turbines.
  • it may include means for increasing the supply pressure of the first turbine by compared to the supply pressure of the second turbine.
  • an air flow is sent to compressor 1 where it is compressed at medium pressure of the order of 5 bars before being purified in purification unit 3. It is then divided into two parts 19, 21. Part 21 constituting 20% of the air is sent to the heat exchanger 8 where it is cooled to its dew point and sent to the medium pressure column 11. The part 19 is compressed in the first stages 5 of a compressor up to an intermediate pressure of 11.5 bars; then it is compressed in last stages 6 of the compressor up to a high pressure of 35 bars.
  • the air at high pressure is divided into two fractions 23, 25 of which the first is cooled to an intermediate temperature of 160 K of the line heat exchanger 8 before being divided into two.
  • Part 31 is relaxed at the medium pressure in the first turbine 9 and joins the flow 21 to be sent to column 11.
  • Part 29 condenses by heat exchange with a flow of oxygen which vaporizes and is divided in two to be sent (in 35, 37) in the two columns 11, 13, after expansion in a valve.
  • the second high pressure air function 25 cools down to a intermediate temperature of 243 K, higher than the inlet temperature of the first turbine 9. It is then expanded in the second turbine 7 until the intermediate pressure, returned to the exchanger 8 and heated to the end hot before being mixed with air at intermediate pressure.
  • Liquid nitrogen and liquid oxygen flows 41, 45 are withdrawn from the columns 11, 13. Part of the liquid oxygen 43 is pumped, pressurized by pump 17 to a pressure of 17 bars and then vaporizes in the exchanger 8.
  • the air from compressor 105 eventually cools in a refrigeration unit 103 '.
  • Figure 4 differs from Figure 3 in that air from the second turbine liquefies in vaporizer 353 by heat exchange with oxygen liquid pumped by pump 317. In this case, all the liquefied air is sent to the column operating at higher pressure. The vaporized oxygen heats up in the main exchanger.
  • Figure 5 shows a refrigeration unit 450 which cools part of the air intended for the second turbine 407.
  • Figure 6 shows a variant of Figure 1 in which air 523 intended for the first turbine 509 is boosted at a pressure higher than the high pressure by a 570 booster.
  • the 570 booster can be coupled to the first or second turbine. Part of the air intended for the second turbine cools in a 550 refrigeration unit rather than in the exchanger main.
  • the air 525 intended for the second turbine 507 is also boosted at a pressure less than or equal to the inlet pressure of the second turbine in a 580 booster which is coupled to the other turbine.
  • two boosters 670, 680 boost the air intended for the first turbine 609.
  • the air intended for the second turbine 607 is at pressure delivery of compressor 5.
  • Each booster is coupled to one of the turbines
  • the first column can be a single column or the middle column pressure of a double column.
  • the double column can optionally be type "AZOTONNE” (registered trademark) having a head condenser of the low pressure column.
  • Part of the frigories can be supplied by nitrogen expansion of one of the columns in a turbine or by air expansion in a blowing turbine.
  • the boosters of Figures 6 and 7 can be replaced by boosters cold.
  • the low pressure column can optionally operate at a pressure above 2 bar.
  • the double column can be replaced by a triple column comprising a high pressure column, a pressure column intermediate and a low pressure column.
  • the liquid to be sprayed can come from of one of these columns.
  • the installation may include a mixing column.

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Abstract

Dans un appareil de séparation d'air par distillation cryogénique, tout l'air est comprimé à une moyenne pression (1). Ensuite une partie de l'air est comprimé à une pression intermédiaire (5) et une fraction de cet air est comprimée à une haute pression (6). L'air à haute pression est divisé au moins en deux (23,25) et détendu dans deux turbines (7, 9), le refroidissement de la turbine chaude (7) étant recyclé au moins partiellement vers le bout chaud de l'échangeur (8) à une pression supérieure. Un liquide provenant de l'appareil de séparation d'air se vaporise dans l'échangeur. <IMAGE>

Description

La présente invention est relative aux procédés et aux installations de séparation cryogénique des gaz de l'air.
Les pressions dont il est question ci-dessous sont des pressions absolues. De plus, on entend par " condensation " ou " vaporisation " soit une condensation ou une vaporisation proprement dite, soit une pseudo-condensation ou une pseudo-vaporisation, selon que les pressions en question sont subcritiques ou supercritiques.
Au cours de ces dernières années, l'utilisation des procédés " à pompe " pour la production d'oxygène sous pression s'est généralisée. Ces procédés consistent à extraire une fraction liquide enrichie en oxygène de la partie inférieure de la colonne basse pression, typiquement en cuve de pomper ce liquide à la pression requise, de le vaporiser et de le réchauffer jusqu'à une température proche de la température ambiante par échange de chaleur avec l'air entrant et/ou un fluide enrichi en azote sous pression. Ce procédé permet donc de faire l'économie d'un compresseur d'oxygène et est donc plus économique. De la même façon, on peut produire par pompe de l'azote ou de l'argon sous pression.
Cette généralisation des procédés à pompe a été rendue possible en partie par l'utilisation de l'adsorption pour éliminer l'eau et le CO2 de préférence aux échangeurs réversibles.
Par ailleurs, pour pouvoir vaporiser de l'oxygène à haute pression, il convient de disposer d'un fluide calorigène à haute pression (air ou fluide enrichi en azote) qui se condensera par échange indirect avec l'oxygène comme dans US 4 303 428 et/ou par expansion isentropique dans une turbine (voir US 5 329 776), de manière à équilibrer le bilan thermique de la partie distillation. Par haute pression, il s'agit d'une pression supérieure à la pression de la colonne moyenne pression d'un système à double colonne ou à la pression côté condenseur du vaporiseur d'une simple colonne. La présence de fluide à haute pression a, en outre, favorisé l'utilisation de cycles plus complexes avec turbines multiples pour la production de liquide.
Des exemples de cycles à pompe à deux turbines sont données dans les documents US 5 329 776, GB 2251931, US 5 564 290 ou US 5 108 476. Malheureusement, pour tous les procédés connus, la quantité de liquide que l'on peut produire est limitée si l'on ne veut pas augmenter la taille du compresseur d'air (i.e. le débit sur le premier étage).
US-A-5758515 divulgue un procédé de production d'oxygène sous pression utilisant une première turbine qui alimente la colonne moyenne pression d'une double colonne et une turbine alimentée par un surpresseur dont tout l'air détendu est recyclé au compresseur principal de l'appareil.
Un but de la présente invention est d'augmenter la production de liquide sur un appareil à pompe à deux turbines sans augmenter la taille du compresseur d'air tout en améliorant la performance du cycle. Un autre but de la présente invention est de mieux optimiser le diagramme d'échange pour un appareil de séparation d'air à deux turbines.
Selon un objet de l'invention, il est prévu un procédé de séparation cryogénique du gaz de l'air dans un système de colonnes comprenant au moins une colonne par distillation d'air comprenant les étapes de :
  • comprimer la totalité de l'air à une moyenne pression et au moins une partie de l'air jusqu'à une pression intermédiaire entre la moyenne pression et une haute pression
  • comprimer de l'air de la pression intermédiaire à la haute pression
  • diviser l'air comprimé à la haute pression en une première et une deuxième fractions
  • refroidir la première fraction dans un échangeur de chaleur et la détendre au moins en partie dans une première turbine
  • refroidir la deuxième fraction dans l'échangeur de chaleur et la détendre au moins en partie à la pression intermédiaire dans une deuxième turbine
  • réchauffer dans l'échangeur de chaleur la partie détendu de la deuxième fraction (ou la deuxième fraction détendue) et en recycler au moins une partie dans l'air à la pression intermédiaire
  • envoyer de l'air de la première turbine à une première colonne , où il s'enrichit en azote en tête de colonne et s'enrichit en oxygène en cuve et
  • soutirer un liquide provenant au moins partiellement d'une colonne du système et le vaporiser, éventuellement après pressurisation, dans l'échangeur de chaleur
   caractérisé en ce que la pression d'alimentation de la première turbine n'est pas inférieure à la pression d'alimentation de la deuxième turbine.
Selon d'autres caractéristiques facultatives de l'invention, il est prévu un procédé dans lequel
  • les pressions d'entrée de la première et deuxième turbines sont identiques ou la pression d'entrée de la première turbine est supérieure à la pression d'entrée de la deuxième turbine, de préférence supérieure d'au moins 1 bar ou même d'au moins 2 bars à la pression d'entrée de la deuxième turbine.
  • la première colonne fait partie d'une double colonne ou une triple colonne
  • on envoie un débit enrichi en oxygène et un débit enrichit en azote de la première colonne à une deuxième colonne de la double colonne, la première colonne opérant à une pression plus élevée que la colonne basse pression.
  • on soutire un débit liquide de la colonne basse pression ou la colonne moyenne pression (ou la colonne intermédiaire dans le cas d'une triple colonne) et on le vaporise par échange de chaleur avec de l'air.
  • la totalité de l'air est comprimé jusqu'à la pression intermédiaire
  • la température d'aspiration de la deuxième turbine est supérieure à celle de la première turbine
  • une portion non-détendue de la première fraction se condense par échange de chaleur avec un fluide soutiré de la colonne
  • la portion qui se condense échange de la chaleur avec le liquide qui se vaporise
  • une portion non-détendue de la deuxième fraction se condense par échange de chaleur avec un fluide soutiré de la colonne
  • la portion qui se condense échange de la chaleur avec le liquide qui se vaporise.
  • le débit liquide est enrichi en oxygène, en azote ou en argon.
  • plusieurs débits liquides se vaporisent dans l'échangeur de chaleur.
  • une fraction de l'air est refroidie dans un groupe frigorifique.
  • au moins une partie de la deuxième fraction est refroidie dans un groupe frigorifique.
  • la température de sortie du groupe frigorifique est la température d'entrée de la turbine.
  • l'énergie d'au moins une des turbines sert à entraíner un ou plusieurs compresseurs
  • un débit de la colonne bass e pression alimente une colonne argon
  • un débit d'air est envoyé à la première colonne sans avoir été détendu dans une des turbines.
Selon d'autres aspects de l'invention, il est prévu une installation de séparation cryogénique des gaz de l'air par distillation cryogénique comprenant :
  • au moins une première colonne de distillation d'air
  • une ligne d'échange,
  • des moyens pour comprimer tout l'air à une moyenne pression,
  • des moyens pour comprimer au moins une partie de l'air jusqu'à une pression intermédiaire entre la moyenne pression et une haute pression,
  • des moyens pour comprimer de l'air de la pression intermédiaire à la haute pression,
  • des moyens pour envoyer une première et une deuxième fractions d'air à la haute pression à la ligne d'échange,
  • une première turbine pour détendre au moins une partie de la première fraction, éventuellement jusqu'à la moyenne pression,
  • une deuxième turbine pour détendre au moins une partie de la deuxième fraction jusqu'à la pression intermédiaire,
  • des moyens pour réchauffer au moins une portion de la partie détendue de la deuxième fraction
  • des moyens pour recycler au moins une partie de cette portion dans l'air à la pression intermédiaire et des moyens pour soutirer au moins un liquide d'une colonne de l'installation et des moyens pour l'envoyer à la ligne d'échange caractérisée en ce qu'elle ne comprend pas de moyens pour augmenter la pression d'alimentation de la deuxième turbine par rapport à la pression d'alimentation de la première turbine
Selon d'autres caractéristiques facultatives elle peut comprendre des moyens pour augmenter la pression d'alimentation de la première turbine par rapport à la pression d'alimentation de la deuxième turbine.
En recyclant le débit de la turbine chaude à une pression supérieure à la pression de la colonne moyenne pression, on peut avoir un meilleur rendement sur cette turbine. En effet, le rendement isentropique d'une turbine est d'autant plus élevé que son taux de détente est faible (plus proche de 5 que de 10).
Avec ce concept, on augmente le débit du compresseur d'air que sur les derniers étages et non sur les premiers qui en déterminent la taille. D'autre part, en recyclant le débit de la turbine chaude à une pression supérieure à la pression de la colonne moyenne pression, on optimise mieux le diagramme d'échange dans sa partie chaude et on peut éventuellement choisir cette pression intermédiaire comme pression de l'épuration d'air ce qui est un très bon compromis, une pression plus basse entraínant un surcoût sur les adsorbeurs alors qu'une pression plus haute peut poser des problèmes technologiques. Ceci est un avantage par rapport au procédé divulgué dans les demandes de brevet EP 0 316 768 et EP 0 811 816 qui bien que n'étant pas à pompe recyclent le débit de la turbine chaude (et aussi de la turbine froide) à la pression de la colonne moyenne pression.
Des exemples de mise en oeuvre de l'invention vont maintenant être décrits en regard des dessins annexés sur lesquels :
  • la figure 1 représente schématiquement une installation de séparation cryogénique de l'air selon l'invention
  • les figures 2 à 7 sont des vues analogues de variantes de l'invention et
  • la figure 8 est un diagramme d'échange thermique correspondant à une utilisation de l'installation de la figure 1.
Dans la figure 1, un débit d'air est envoyé au compresseur 1 où il est comprimé à la moyenne pression de l'ordre de 5 bars avant d'être épuré dans l'unité d'épuration 3. Il est ensuite divisé en deux parties 19, 21. Une partie 21 constituant 20 % de l'air est envoyée à l'échangeur de chaleur 8 où elle est refroidie à son point de rosée et envoyée à la colonne moyenne pression 11. La partie 19 est comprimée dans les premiers étages 5 d'un compresseur jusqu'à une pression intermédiaire de 11,5 bars; ensuite elle est comprimée dans les derniers étages 6 du compresseur jusqu'à une haute pression de 35 bars.
L'air à la haute pression est divisé en deux fractions 23, 25 dont la première est refroidie à une température intermédiaire de 160 K de la ligne d'échangeur de chaleur 8 avant d'être divisé en deux. La partie 31 est détendue à la moyenne pression dans la première turbine 9 et rejoint le débit 21 pour être envoyée à la colonne 11. La partie 29 se condense par échange de chaleur avec un débit d'oxygène qui se vaporise et est divisée en deux pour être envoyé (en 35, 37) aux deux colonnes 11, 13, après détente dans une vanne.
La deuxième fonction d'air à haute pression 25 se refroidit jusqu'à une température intermédiaire de 243 K, supérieure à la température d'entrée de la première turbine 9. Elle est ensuite détendue dans la deuxième turbine 7 jusqu'à la pression intermédiaire, renvoyée à l'échangeur 8 et réchauffée jusqu'au bout chaud avant d'être mélangée à l'air à la pression intermédiaire.
Des débits d'azote liquide et d'oxygène liquide 41, 45, sont retirés des colonnes 11, 13. Une partie de l'oxygène liquide 43 est pompée, pressurisée par la pompe 17 jusqu'à une pression de 17 bars et ensuite se vaporise dans l'échangeur 8.
Elle pourrait éventuellement se vaporiser dans un échangeur indépendant de l'échangeur 8 contre le débit d'air 29.
Dans la figure 2, les mêmes chiffres de référence identifient les éléments de l'installation, sauf que tous les chiffres sont augmentés par 100.
La différence principale entre la figure 2 et la figure 1, est que dans la figure 2, tout l'air est pressurisé dans le compresseur 105 jusqu'à la pression intermédiaire de 11,5 bars. L'oxygène liquide 141 se vaporise contre l'air 129 à la pression intermédiaire.
L'air provenant du compresseur 105 se refroidit éventuellement dans un groupe frigorifique 103'.
Dans la figure 3, une partie de l'air détendue dans la deuxième turbine n'est pas recyclée mais est envoyée à la double colonne après s'être liquéfiée à travers les vannes. L'air venant du compresseur 205 peut se refroidir dans un groupe frigorifique 203'.
La figure 4 diffère de la figure 3 en ce que de l'air de la deuxième turbine se liquéfie dans le vaporiseur 353 par échange de chaleur avec de l'oxygène liquide pompé par la pompe 317. Dans ce cas, tout l'air liquéfié est envoyé à la colonne opérant à la pression plus élevée. L'oxygène vaporisé se réchauffe dans l'échangeur principal.
La figure 5 montre un groupe frigorifique 450 qui refroidit une partie de l'air destiné à la deuxième turbine 407.
La figure 6 montre une variante de la figure 1 dans laquelle de l'air 523 destinée à la première turbine 509 est surpressée à une pression supérieure à la haute pression par un surpresseur 570. Le surpresseur 570 peut être couplé à la première ou à la deuxième turbine. Une partie de l'air destinée à la deuxième turbine se refroidit dans un groupe frigorifique 550 plutôt que dans l'échangeur principal. L'air 525 destiné à la deuxième turbine 507 est également surpressé à une pression moindre que ou égale à la pression d'entrée de la deuxième turbine dans un surpresseur 580 qui est couplée à l'autre turbine.
Dans la figure 7, deux surpresseurs 670, 680 surpressent l'air destiné à la première turbine 609. L'air destiné à la deuxième turbine 607 est à la pression de refoulement du compresseur 5. Chaque surpresseur est couplé à une des turbines
Il est évidemment possible d'utiliser une installation d'une des figures pour produire de l'argon à partir d'une colonne argon alimentée par la colonne basse pression 13, 113 ou pour produire de l'oxygène impur à partir d'une colonne de mélange.
La première colonne peut être une simple colonne ou la colonne moyenne pression d'une double colonne. La double colonne peut être éventuellement du type "AZOTONNE" (marque déposée) ayant un condenseur de tête de la colonne basse pression.
Une partie des frigories peut être fournie par détente d'azote d'une des colonnes dans une turbine ou par détente d'air dans une turbine d'insufflation. Les surpresseurs des figures 6 et 7 peuvent être remplacés par des surpresseurs froids.
La colonne basse pression peut éventuellement fonctionner à une pression au-dessus de 2 bar.
Pour la figure 8 la chaleur échangée dans la ligne d'échange en kcal/h est en ordinés et la température en °C est en abscisse.
Dans tous les cas, la double colonne peut être remplacée par une triple colonne comprenant une colonne haute pression, une colonne pression intermédiaire et une colonne basse pression. Le liquide à vaporiser peut provenir d'une de ces colonnes.
L'installation peut comprendre une colonne de mélange.

Claims (35)

  1. Procédé de séparation cryogénique du gaz de l'air par distillation d'air dans un système de colonnes comprenant au moins une colonne (11, 13, 90) comprenant les étapes de :
    comprimer la totalité de l'air à une moyenne pression et au moins une partie (19, 119, 219, 319, 419, 519, 619) de l'air jusqu'à une pression intermédiaire entre la moyenne pression et une haute pression
    comprimer de l'air de la pression intermédiaire à la haute pression
    diviser l'air comprimé à la haute pression en une première et une deuxième fractions (23, 25, 123, 125, 223, 225, 323, 325, 423, 425, 523, 525, 623, 625)
    refroidir la première fraction dans un échangeur de chaleur (8) et la détendre au moins en partie dans une première turbine (9, 109, 209, 309, 409, 509, 609)
    refroidir la deuxième fraction dans l'échangeur de chaleur (8) et la détendre au moins en partie jusqu'à la pression intermédiaire dans une deuxième turbine (7, 107, 207, 307, 407, 507, 607)
    réchauffer au moins une portion de la partie détendue (27, 127, 227, 327, 427, 527, 627) de la deuxième fraction (ou la deuxième fraction détendue) dans l'échangeur de chaleur (8) et en recycler au moins une partie au débit d'air à la pression intermédiaire (19, 119, 219, 319, 419, 519, 619)
    envoyer de l'air à la moyenne pression à une première colonne (11, 111, 211, 311, 411, 511, 611); où il s'enrichit en azote en tête de colonne et s'enrichit en oxygène en cuve
    soutirer un liquide d'une colonne du système et le vaporiser, éventuellement après pressurisation, dans l'échangeur de chaleur.
       caractérisé en ce que la pression d'alimentation de la première turbine n'est pas inférieure à la pression d'alimentation de la deuxième turbine.
  2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel les pression d'alimentation des première et deuxième turbines sont identiques ou la pression d'alimentation de la première turbine est supérieure, éventuellement d'au moins 1 bar, à la pression d'alimentation de la deuxième turbine.
  3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel la première colonne (11, 111) fait partie d'une double colonne ou une triple colonne
  4. Procédé selon la revendication 3 dans lequel la première colonne opère à une pression plus élevée qu'une deuxième colonne de la double colonne et dans lequel on envoie un débit enrichi en oxygène et un débit enrichi en azote de la première colonne à la deuxième colonne (13, 113) de la double colonne.
  5. Procédé selon la revendication 3 ou 4 dans lequel on soutire un débit liquide (41, 141) de la première ou la deuxième colonne et on le vaporise par échange de chaleur avec de l'air, éventuellement après l'avoir pressurisé.
  6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la totalité (119) de l'air est comprimé jusqu'à la pression intermédiaire.
  7. Procédé selon la revendication 6 dans lequel l'air est épuré en eau et en dioxyde de carbone à la pression intermédiaire.
  8. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la température d'aspiration de la deuxième turbine (7, 107) est supérieure à celle de la première turbine (9, 109).
  9. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel une portion (29, 129) non-détendue de la première fraction se condense par échange de chaleur avec un fluide (41, 141) soutiré de la colonne (13, 113).
  10. Procédé selon la revendication 9 dans lequel la portion (29, 129) qui se condense échange de la chaleur avec un liquide qui se vaporise.
  11. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel une portion (29, 129) non-détendue ou détendue de la deuxième fraction se condense par échange de chaleur avec un fluide soutiré de la colonne (13, 113).
  12. Procédé selon la revendication 11 dans lequel la portion (29, 129) qui se condense échange de la chaleur avec le liquide qui se vaporise.
  13. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le débit liquide soutiré de la colonne (11, 13, 90) est enrichi en oxygène, en azote ou en argon.
  14. Procédé selon la revendication 13 dans lequel plusieurs débits liquides se vaporisent par échange de chaleur avec de l'air.
  15. Procédé selon la revendication 14 dans lequel un premier liquide se vaporise par échange avec la portion non-détendue de la première fraction qui se condense et un deuxième liquide se vaporise par échange avec une portion détendue ou non-détendue de la deuxième fraction qui se condense.
  16. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel une fraction de l'air est refroidie dans un groupe frigorifique (103, 203, 303, 403, 450, 503, 603).
  17. Procédé selon la revendication 16 dans lequel au moins une partie de la deuxième fraction est refroidie dans un groupe frigorifique.
  18. Procédé selon la revendication 17 dans lequel la température de sortie du groupe frigorifique est la température d'entrée de la deuxième turbine.
  19. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel l'énergie d'au moins une des turbines (7, 9, 107, 109) sert à entraíner un ou plusieurs compresseurs (5, 6).
  20. Procédé selon la revendication 19 dans lequel la première turbine sert à entraíner un compresseur qui comprime la première fraction de la haute pression à une pression encore plus élevée avant le refroidissement de la première fraction.
  21. Procédé selon la revendication 19 dans lequel la première turbine et la deuxième turbine servent à entraíner des compresseurs en série qui compriment la première fraction.
  22. Procédé selon une des revendications précédentes dans lequel la première fraction se condense au moins partiellement lors de la détente dans la première turbine.
  23. Procédé selon une des revendications précédentes dans lequel la température en sortie de la deuxième turbine est proche de celle en entrée de la première turbine.
  24. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel un débit de la colonne basse pression alimente une colonne argon (90).
  25. Installation de séparation cryogénique des gaz de l'air par distillation cryogénique comprenant :
    au moins une première colonne de distillation d'air (13, 113, 213, 413, 513, 613)
    une ligne d'échange (8, 108, 208, 308, 408, 508, 608),
    des moyens (1, 101, 201, 301, 401, 501, 601) pour comprimer tout l'air à une moyenne pression,
    des moyens (5, 105, 205, 305, 405, 505, 605) pour comprimer au moins une partie de l'air jusqu'à une pression intermédiaire entre la moyenne pression et une haute pression,
    des moyens (6, 105, 205, 305, 405, 505, 605) pour comprimer de l'air de la pression intermédiaire à la haute pression,
    des moyens pour envoyer une première et une deuxième fractions d'air à la haute pression à la ligne d'échange,
    une première turbine (9, 109, 209, 309, 409, 509, 609) pour détendre au moins une partie de la première fraction, éventuellement jusqu'à la moyenne pression,
    une deuxième turbine (7, 107, 207, 307, 407, 507, 607) pour détendre au moins une partie de la deuxième fraction jusqu'à la pression intermédiaire,
    des moyens (8, 108, 208, 308, 408, 508, 608) pour réchauffer au moins une portion de la partie détendue de la deuxième fraction
    des moyens (27, 127, 227, 327, 427, 527, 627) pour recycler au moins une partie de cette portion dans l'air à la pression intermédiaire
    des moyens (41, 141, 241, 341, 541, 641) pour soutirer au moins un liquide d'une colonne de l'installation et des moyens pour l'envoyer à la ligne d'échange
       caractérisée en ce qu'elle ne comprend pas de moyen pour augmenter la pression d'alimentation de la deuxième turbine par rapport à la pression d'alimentation de la première turbine.
  26. Installation selon la revendication 25 comprenant ou ne comprenant pas des moyens (5, 570, 670) pour augmenter la pression d'alimentation de la première turbine par rapport à la pression d'alimentation de la deuxième turbine.
  27. Installation selon la revendication 25 ou 26 selon laquelle la première colonne est soit la colonne opérant à la pression plus basse soit la colonne opérant à la pression plus élevée d'une double colonne ou une colonne d'une triple colonne.
  28. Installation selon la revendication 27 dans lequel la première colonne opère à une pression plus élevée qu'une deuxième colonne de la double colonne et dans lequel on envoie un débit enrichi en oxygène et un débit enrichi en azote de la première colonne à la deuxième colonne (13, 113) de la double colonne.
  29. Installation selon la revendication 27 ou 28 comprenant des moyens pour soutirer un débit liquide (41, 141) de la première ou la deuxième colonne ou une colonne d'argon (90) et le vaporiser par échange de chaleur avec de l'air, éventuellement après l'avoir pressurisé.
  30. Installation selon l'une des revendications 25 à 29 dans laquelle la totalité (119) de l'air est comprimé jusqu'à la pression intermédiaire.
  31. Installation selon l'une des revendications 25 à 30 comprenant des moyens pour soutirer un débit liquide enrichi en oxygène, en azote ou en argon de l'installation.
  32. Installation selon une des revendications 25 à 31comprenant un groupe frigorifique (550) pour refroidir une partie de l'air.
  33. Installation selon l'une des revendications 25 à 32 comprenant une colonne argon ( 90 ).
  34. Installation selon l'une des revendications 25 à 33 comprenant une triple colonne comprenant une première colonne opérant à haute pression alimentée par de l'air, une colonne opérant à pression intermédiaire et une colonne opérant à basse pression.
  35. Installation selon la revendication 34 dans lequel les moyens pour soutirer un liquide d'une colonne sont reliées à la colonne haute pression, la colonne intermédiaire ou la colonne basse pression.
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