EP0661505A1 - Procédé et installation de liquéfaction d'un gaz - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a process for liquefying a gas by means of a refrigeration cycle comprising a so-called “hot” expansion turbine and a so-called “cold” expansion turbine supplied respectively at a first temperature and at a second temperature lower than the first temperature.
- the object of the invention is to provide a process of this type having a particularly high yield.
- the subject of the invention is a method of the aforementioned type, characterized in that it comprises at least two stages of compression of the cycle gas, and in that the two turbines are supplied at the same pressure of intake, the cycle gas is expanded in the hot turbine to a first exhaust pressure, and the cycle gas is expanded in the cold turbine to a second exhaust pressure lower than the first pressure exhaust.
- the invention also relates to an installation for liquefying a gas intended for the implementation of the process defined above.
- This installation of the type comprising a heat exchange line, a so-called “hot” expansion turbine, a so-called “cold” expansion turbine and cycle compression means, is characterized in that the cycle compression means comprise at least two cycle compression stages in series, the admissions of the two turbines are connected to the discharge of the same cycle compression stage, the exhaust of the hot turbine is connected to the suction of a compression stage of cycle, and the cold turbine exhaust is connected to the suction of a lower cycle compression stage.
- FIGS. 1 and 2 show only the parts of the air distillation installation concerned by the present invention, and in particular the liquefaction cycle, but it is understood that the installation also includes all the pipes and all the usual equipment necessary for the production of air gas by distillation.
- the liquefied gas is air to be treated, while in the case of Figure 2, the liquefied gas is nitrogen.
- the installation comprises a main compressor 6 for atmospheric air, an apparatus 7 for purifying air in water and in anhydride carbon dioxide by adsorption, a cycle compressor 8 with two stages 9 and 10 in series, a hot turbine 11 braked by an alternator 12, and a cold turbine 13 braked by an alternator 14.
- the atmospheric air to be treated is compressed in 6 to the medium pressure P1, which is the operating pressure of column 3 and which is typically between 5 and 6 bars absolute, then is purified in 7 and compressed again at 9 at an intermediate pressure P2 then at 10 until a high cycle pressure P3, typically of the order of 30 to 100 bars absolute.
- a first fraction of the air at this high cycle pressure P3 is cooled to an intermediate temperature T1 in the hot part of the heat exchange line 2, then out of the latter and introduced into the hot turbine 11. It emerges from the latter at the inter-stage pressure P2 of the compressor 8, is warmed up to ambient temperature in the hot part of the heat exchange line, and is returned to the intake of the second stage 10 of the same compressor 8.
- the rest of the air at the high cycle pressure P3 is cooled in 2 to a second intermediate temperature T2 lower than T1. At this temperature, part of the air is removed from the heat exchange line and introduced into the cold turbine 13, from which it emerges at medium pressure P1 and at the temperature of the cold end of the exchange line. thermal. This turbined air is partly heated at 15 from the cold end to the hot end of the heat exchange line and returned to the suction of the first stage 9 of the compressor 8, and partly sent to the tank of column 3. The rest of the high pressure air cooled to temperature T2 continues to cool in 16 until the cold end of the heat exchange line 2, which causes it to liquefy, then it is expanded at medium pressure P1 in an expansion valve 17 and is sent to the tank of column 3.
- a refrigeration unit 18 can be used to precool at least one of the two high pressure air streams coming from the compressor 8.
- the electrical energy produced by the two turbines in the alternators 12 and 14 can be used to drive the cycle compressor 8.
- the refrigeration cycle is used to liquefy nitrogen drawn off at the head of the medium pressure column 3.
- the cycle compressor 8 is a three-stage nitrogen compressor, the first stages of which 9 and 10 correspond to the two stages 9 and 10 of FIG. 1 and are followed by an additional stage 19 in series delivering the nitrogen to be liquefied under a high liquefaction pressure P4 greater than the highest pressure P3 of the cycle.
- the hot turbine 11 and the cold turbine 13 are both supplied with gas from the second stage 10, and the gas from the turbine 11 is returned to the suction of this second stage 10.
- all of the gas coming from the cold turbine 13 is combined with nitrogen withdrawn from the head of the column 3 via a pipe 20, heated in 2 to ambient temperature and returned to the suction of the first stage 9.
- the nitrogen from stage 10 which is not sent to the turbines is compressed again in 19, then cooled from the hot end to the cold end of the heat exchange line, which causes its liquefaction. Then, this high pressure liquid nitrogen is expanded to medium pressure in an expansion valve 21 and introduced under reflux at the head of the column 3.
- the use of a multi-stage cycle compressor 8 brings a simplification of the installation and a substantial advantage from the point of view of investment.
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Abstract
Description
- La présente invention est relative à un procédé de liquéfaction d'un gaz au moyen d'un cycle frigorifique comprenant une turbine de détente dite "chaude" et une turbine de détente dite "froide" alimentées respectivement à une première température et à une seconde température inférieure à la première température.
- L'invention a pour but de fournir un procédé de ce type ayant un rendement particulièrement élevé.
- A cet effet, l'invention a pour objet un procédé du type précité, caractérisé en ce qu'il comprend au moins deux étages de compression du gaz de cycle, et en ce qu'on alimente les deux turbines à une même pression d'admission, on détend le gaz de cycle dans la turbine chaude jusqu'à une première pression d'échappement, et on détend le gaz de cycle dans la turbine froide jusqu'à une seconde pression d'échappement plus basse que la première pression d'échappement.
- Ce procédé peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- on renvoie une partie au moins du gaz issu de chaque turbine à l'aspiration d'un étage de compression;
- une partie du gaz de cycle constitue le gaz à liquéfier et est liquéfié après avoir subi les deux étages de compression et éventuellement une compression supplémentaire;
- le gaz à liquéfier est de l'air ou un gaz de l'air et est envoyé, après liquéfaction et détente, dans un appareil de distillation d'air;
- la pression d'échappement de la turbine froide est une pression de fonctionnement de l'appareil de distillation, une partie au moins du gaz issu de cette turbine froide étant envoyé dans la partie correspondante de l'appareil de distillation.
- L'invention a également pour objet une installation de liquéfaction d'un gaz destinée à la mise en oeuvre du procédé défini ci-dessus. Cette installation, du type comprenant une ligne d'échange thermique, une turbine de détente dite "chaude", une turbine de détente dite "froide" et des moyens de compression de cycle, est caractérisée en ce que les moyens de compression de cycle comprennent au moins deux étages de compression de cycle en série, les admissions des deux turbines sont reliées au refoulement d'un même étage de compression de cycle, l'échappement de la turbine chaude est relié à l'aspiration d'un étage de compression de cycle, et l'échappement de la turbine froide est relié à l'aspiration d'un étage de compression de cycle inférieur.
- L'installation ainsi définie peut comporter une ou plusieurs caractéristiques suivantes :
- l'aspiration du premier étage de compression de cycle est également reliée au refoulement d'un compresseur principal d'air d'une installation de distillation d'air, et l'échappement de la turbine froide est relié également à une partie d'un appareil de distillation d'air de cette installation qui fonctionne sous la pression d'échappement de cette turbine froide;
- l'aspiration du premier étage de compression de cycle est également reliée à une partie d'un appareil de distillation d'air qui fonctionne sous sa pression d'aspiration, et le refoulement du dernier étage de compression de cycle est relié éventuellement via des moyens de compression supplémentaires, à travers la ligne d'échange thermique et un organe de détente, à ladite partie de l'appareil de distillation d'air;
- les moyens de compression de cycle sont constitués par un compresseur unique multi-étages, l'échappement de la turbine chaude au moins étant relié à une aspiration inter-étages de ce compresseur;
- l'installation comprend en outre un groupe frigorifique de prérefroidissement d'au moins un courant de gaz à turbiner.
- Des exemples de réalisation de l'invention vont maintenant être décrits en regard du dessin annexé, sur lequel :
- la Figure 1 représente schématiquement une installation de liquéfaction d'air conforme à l'invention; et
- la Figure 2 représente de façon analogue une installation de liquéfaction d'azote conforme à l'invention.
- Dans chacune des Figures 1 et 2, on a illustré l'application de l'invention à une installation de distillation d'air comprenant une double colonne de distillation d'air 1 et une ligne d'échange thermique 2 du type à échange de chaleur indirect et à contre-courant. La double colonne 1 comprend elle-même une colonne moyenne pression 3 surmontée d'une colonne basse pression 4 et couplée à celle-ci par un vaporisateur-condenseur 5. Toutefois, on n'a représenté aux Figures 1 et 2 que les parties de l'installation de distillation d'air concernées par la présente invention, et en particulier le cycle de liquéfaction, mais on comprend que l'installation comporte également toutes les conduites et tous les équipements habituels nécessaires pour la production de gaz de l'air par distillation. Dans le cas de la Figure 1, le gaz liquéfié est de l'air à traiter, tandis que dans le cas de la Figure 2, le gaz liquéfié est de l'azote.
- Dans l'exemple de la Figure 1, l'installation comprend un compresseur principal 6 d'air atmosphérique, un appareil 7 d'épuration d'air en eau et en anhydride carbonique par adsorption, un compresseur de cycle 8 à deux étages 9 et 10 en série, une turbine chaude 11 freinée par un alternateur 12, et une turbine froide 13 freinée par un alternateur 14.
- En fonctionnement, l'air atmosphérique à traiter est comprimé en 6 jusqu'à la moyenne pression P1, qui est la pression de fonctionnement de la colonne 3 et qui est typiquement comprise entre 5 et 6 bars absolus, puis est épuré en 7 et comprimé de nouveau en 9 à une pression intermédiaire P2 puis en 10 jusqu'à une haute pression de cycle P3, typiquement de l'ordre de 30 à 100 bars absolus.
- Une première fraction de l'air à cette haute pression de cycle P3 est refroidie jusqu'à une température intermédiaire T1 dans la partie chaude de la ligne d'échange thermique 2, puis sortie de celle-ci et introduite dans la turbine chaude 11. Elle ressort de cette dernière à la pression d'inter-étages P2 du compresseur 8, est réchauffée jusqu'à la température ambiante dans la partie chaude de la ligne d'échange thermique, et est renvoyée à l'admission du second étage 10 du même compresseur 8.
- Le reste de l'air à la haute pression de cycle P3 est refroidi en 2 jusqu'à une seconde température intermédiaire T2 inférieure à T1. A cette température, une partie de l'air est sortie de la ligne d'échange thermique et introduite dans la turbine froide 13, d'où elle ressort à la moyenne pression P1 et à la température du bout froid de la ligne d'échange thermique. Cet air turbiné est pour partie réchauffé en 15 du bout froid au bout chaud de la ligne d'échange thermique et renvoyé à l'aspiration du premier étage 9 du compresseur 8, et pour partie envoyé en cuve de la colonne 3. Le reste de l'air haute pression refroidi jusqu'à la température T2 poursuit son refroidissement en 16 jusqu'au bout froid de la ligne d'échange thermique 2, ce qui provoque sa liquéfaction, puis est détendu à la moyenne pression P1 dans une vanne de détente 17 et est envoyé en cuve de la colonne 3.
- Comme représenté en traits interrompus sur la Figure 1, on peut utiliser un groupe frigorifique 18 pour prérefroidir l'un au moins des deux courants d'air haute pression issus du compresseur 8.
- L'énergie électrique produite par les deux turbines dans les alternateurs 12 et 14 peut être utilisée pour l'entraînement du compresseur de cycle 8.
- Dans le mode de réalisation de la Figure 2, le cycle frigorifique sert à liquéfier de l'azote soutiré en tête de la colonne moyenne pression 3. Le compresseur de cycle 8 est un compresseur d'azote à trois étages, dont les premiers étages 9 et 10 correspondent aux deux étages 9 et 10 de la Figure 1 et sont suivis d'un étage supplémentaire 19 en série délivrant l'azote à liquéfier sous une haute pression de liquéfaction P4 supérieure à la plus haute pression P3 du cycle.
- Comme précédemment, la turbine chaude 11 et la turbine froide 13 sont toutes deux alimentées par le gaz issu du deuxième étage 10, et le gaz issu de la turbine 11 est renvoyé à l'aspiration de ce deuxième étage 10. Toutefois, dans ce cas, la totalité du gaz issu de la turbine froide 13 est réuni à l'azote soutiré de la tête de la colonne 3 via une conduite 20, réchauffé en 2 jusqu'à la température ambiante et renvoyé à l'aspiration du premier étage 9. De plus, l'azote issu de l'étage 10 qui n'est pas envoyé aux turbines est comprimé de nouveau en 19, puis refroidi du bout chaud au bout froid de la ligne d'échange thermique, ce qui provoque sa liquéfaction. Ensuite, cet azote liquide haute pression est détendu à la moyenne pression dans une vanne de détente 21 et introduit en reflux en tête de la colonne 3.
- Dans chacun des modes de réalisation ci-dessus, l'alimentation des deux turbines à des températures décalées T1 et T2 mais à la même pression, et leur échappement à deux pressions différentes P1 et P2, dont une pression plus basse pour la turbine froide, conduisent à un rendement élevé du cycle de liquéfaction. De plus, l'utilisation d'un compresseur de cycle multi-étages 8 apporte une simplification de l'installation et un avantage substantiel du point de vue de l'investissement.
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2787560A1 (fr) * | 1998-12-22 | 2000-06-23 | Air Liquide | Procede de separation cryogenique des gaz de l'air |
WO2017074544A1 (fr) * | 2015-10-27 | 2017-05-04 | Praxair Technology, Inc. | Système et procédé de fourniture de réfrigération à une unité de séparation cryogénique |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5802873A (en) * | 1997-05-08 | 1998-09-08 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system with dual feed air turboexpansion |
US5758515A (en) * | 1997-05-08 | 1998-06-02 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic air separation with warm turbine recycle |
FR2765889B1 (fr) * | 1997-07-08 | 1999-08-13 | Air Liquide | Procede et installation d'alimentation d'un haut fourneau |
US5983666A (en) * | 1997-10-27 | 1999-11-16 | The Boc Group, Inc. | Air separation plant and method of fabrication |
US5907959A (en) * | 1998-01-22 | 1999-06-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Air separation process using warm and cold expanders |
US6000239A (en) * | 1998-07-10 | 1999-12-14 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic air separation system with high ratio turboexpansion |
DE19843629A1 (de) * | 1998-09-23 | 2000-03-30 | Linde Ag | Verfahren und Verflüssiger zur Erzeugung von flüssiger Luft |
ATE269526T1 (de) * | 1999-07-05 | 2004-07-15 | Linde Ag | Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft |
CN101608859B (zh) * | 2008-06-20 | 2011-08-17 | 杭州福斯达实业集团有限公司 | 高低压氮气双膨胀天然气液化方法 |
JP5643491B2 (ja) * | 2009-07-24 | 2014-12-17 | 大陽日酸株式会社 | 空気液化分離方法及び装置 |
US20160245585A1 (en) | 2015-02-24 | 2016-08-25 | Henry E. Howard | System and method for integrated air separation and liquefaction |
JP6351895B1 (ja) * | 2018-03-20 | 2018-07-04 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 窒素製造方法および窒素製造装置 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1902601A1 (de) * | 1968-02-28 | 1969-09-18 | Air Prod & Chem | Tieftemperaturverfahren zum Trennen gasfoermiger Gemische |
DE2636933A1 (de) * | 1976-08-17 | 1978-02-23 | Linde Ag | Verfahren zum abkuehlen und verfluessigen eines tiefsiedenden gases |
US4595405A (en) * | 1984-12-21 | 1986-06-17 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for the generation of gaseous and/or liquid nitrogen |
EP0580348A1 (fr) * | 1992-07-20 | 1994-01-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Liquéfacteur hybride pour air et azote de recyclage |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4705548A (en) * | 1986-04-25 | 1987-11-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Liquid products using an air and a nitrogen recycle liquefier |
FR2652409A1 (fr) * | 1989-09-25 | 1991-03-29 | Air Liquide | Procede de production frigorifique, cycle frigorifique correspondant et leur application a la distillation d'air. |
GB9008752D0 (en) * | 1990-04-18 | 1990-06-13 | Boc Group Plc | Air separation |
JP2909678B2 (ja) * | 1991-03-11 | 1999-06-23 | レール・リキード・ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 圧力下のガス状酸素の製造方法及び製造装置 |
GB9124242D0 (en) * | 1991-11-14 | 1992-01-08 | Boc Group Plc | Air separation |
-
1993
- 1993-12-31 FR FR9315959A patent/FR2714721B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-04-21 US US08/230,060 patent/US5454226A/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-12-05 EP EP94402787A patent/EP0661505B1/fr not_active Expired - Lifetime
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- 1994-12-29 CA CA002139304A patent/CA2139304A1/fr not_active Abandoned
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1902601A1 (de) * | 1968-02-28 | 1969-09-18 | Air Prod & Chem | Tieftemperaturverfahren zum Trennen gasfoermiger Gemische |
DE2636933A1 (de) * | 1976-08-17 | 1978-02-23 | Linde Ag | Verfahren zum abkuehlen und verfluessigen eines tiefsiedenden gases |
US4595405A (en) * | 1984-12-21 | 1986-06-17 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for the generation of gaseous and/or liquid nitrogen |
EP0580348A1 (fr) * | 1992-07-20 | 1994-01-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Liquéfacteur hybride pour air et azote de recyclage |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2787560A1 (fr) * | 1998-12-22 | 2000-06-23 | Air Liquide | Procede de separation cryogenique des gaz de l'air |
EP1014020A1 (fr) * | 1998-12-22 | 2000-06-28 | L'air Liquide S.A. | Procédé de séparation cryogénique des gaz de l'air |
US6257020B1 (en) | 1998-12-22 | 2001-07-10 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Process for the cryogenic separation of gases from air |
WO2017074544A1 (fr) * | 2015-10-27 | 2017-05-04 | Praxair Technology, Inc. | Système et procédé de fourniture de réfrigération à une unité de séparation cryogénique |
US10295252B2 (en) | 2015-10-27 | 2019-05-21 | Praxair Technology, Inc. | System and method for providing refrigeration to a cryogenic separation unit |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2714721B1 (fr) | 1996-02-16 |
CN1107571A (zh) | 1995-08-30 |
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US5454226A (en) | 1995-10-03 |
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DE69410584T2 (de) | 1999-03-04 |
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