EP0878677A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft - Google Patents
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- EP0878677A1 EP0878677A1 EP97113507A EP97113507A EP0878677A1 EP 0878677 A1 EP0878677 A1 EP 0878677A1 EP 97113507 A EP97113507 A EP 97113507A EP 97113507 A EP97113507 A EP 97113507A EP 0878677 A1 EP0878677 A1 EP 0878677A1
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Definitions
- the invention relates to a method and an apparatus for the production of nitrogen by low-temperature separation of air by means of two-stage rectification in one Double column, which has a high pressure column and a medium pressure column, the are in heat exchange relationship with one another, with the method being air compressed, cleaned, in a main heat exchanger against decomposition products cooled and fed to the rectification, at least one nitrogen product fraction discharged from the high pressure column and a nitrogen gas fraction the double column warmed up, relaxed and at least partly in indirect Heat exchange with an oxygen-enriched liquid from the bottom Area of the medium pressure column is brought, the nitrogen gas fraction at least partially condensed and the oxygen-enriched liquid at least partially is evaporated, and which is formed in the indirect heat exchange Condensate is at least partially returned to the medium pressure column.
- the invention is therefore based on the object of such a method and specify appropriate device, which is characterized by particularly high Profitability, in particular through low energy consumption and / or low Mark apparatus costs.
- This object is achieved in that the nitrogen gas fraction upstream of the Relaxation is warmed to an intermediate temperature between the Temperatures at the cold and warm end of the main heat exchanger.
- the heating of the nitrogen gas fraction is regularly caused by indirect Heat exchange causes.
- it can be in the main heat exchanger be carried out, which is used to cool the feed air.
- the measure according to the invention is omitted at least in part by heating the Nitrogen gas fraction from the intermediate temperature to the warm temperature End of the main heat exchanger (usually about the same as the ambient temperature) and the corresponding re-cooling. They are correspondingly lower Exchange losses in the corresponding heat exchanger, which means less is possible Energy lost through irreversibility.
- the corresponding heat exchanger can also have fewer passages and are therefore cheaper to produce will.
- the intermediate temperature to which the nitrogen gas fraction is heated is for example 140 to 190 K below the temperature of the warm end of the Main heat exchanger.
- the relaxation of the nitrogen gas fraction upstream of it Condensation through indirect heat exchange preferably leads to one Intermediate pressure between the pressures of the high pressure column and the medium pressure column or to a pressure below the medium pressure column pressure. Accordingly, the Pressure of the condensate reduced before introduction into the medium pressure column or can be increased, for example by a throttle valve or by a Pump.
- the nitrogen gas fraction between the heating to a The intermediate temperature and the relaxation did not cool down. This eliminates Irreversibility by heating and cooling the nitrogen gas fraction and the corresponding heat exchange devices completely.
- the nitrogen gas fraction from the high pressure column is removed. In this case in particular, it needs between heating up to the intermediate temperature and relaxation are not compressed, so that also the corresponding machine and the associated energy consumption omitted.
- the corresponding amount can also be considered High pressure product can be obtained from the high pressure column.
- High pressure product can be obtained from the high pressure column.
- Pump can be used to increase the Pressure in the condensate at the high pressure column level.
- any known method can be used to relax the nitrogen gas fraction this relaxation is preferably carried out while performing work, for example in a turbine. Part of or all of it can be used for the Process required cold can be obtained. In addition, it is possible to use the Energy gained at least partially to compress a To use product stream, for example by mechanical coupling of the Relaxation machine to a compressor.
- the relaxed amount of nitrogen gas fraction is so large is that it does not completely liquefy against the oxygenated liquid , it is favorable if part of the expanded nitrogen gas fraction in indirect heat exchange with an intermediate liquid from the medium pressure column is condensed.
- the this indirect heat exchange condensate is preferably on abandoned the medium pressure column. This is due to the evaporation of the intermediate liquid
- the resulting gas is preferably returned to the medium pressure column.
- the additional heating of the medium pressure column thereby improves the Separation effect of this column.
- the corresponding additional condenser evaporator can be arranged inside or outside the medium pressure column.
- the intermediate liquid is preferably in an area below the point, at the bottom liquid from the high pressure column, and at least one, preferably 1 to 30, for example 20 theoretical plates above the Medium pressure column sump withdrawn.
- the invention also relates to a device for producing nitrogen according to claims 9 to 12.
- Compressed air 1 cleaned in a molecular sieve station flows through one Main heat exchanger 2 and is via line 3 in a double column 4, more precisely in whose high pressure column 5, fed.
- Oxygenated liquid 8 from the After hypothermia 9 high pressure column 5 is fed via line 10 into the medium pressure column 6 throttled.
- a part of the top fraction 7 of the high pressure column is through a Main capacitor 14 out, condensed there and preferably completely in again the high pressure column 5 is returned.
- Another partial stream 17 of the top fraction 7 is led to the main heat exchanger 2.
- the intermediate temperature is for example 175 K lower than the temperature at the warm end of the Main heat exchanger 2 (approximately the same ambient temperature).
- the liquid in the sump of the medium pressure column 6 enters through the main condenser 14 Heat exchange with the condensing top fraction of the high pressure column.
- From the Medium pressure column 6 are an oxygen-enriched liquid 11, a gaseous one Nitrogen stream 12 and optionally liquid nitrogen 13 removed.
- Of the gaseous nitrogen flow is via the lines 18a and 18b and through the Heat exchanger 9, 31 and 2 out. He can from line 19a under about Subtracted ambient temperature as a medium pressure product or - as in the drawing shown - brought to a further increased product pressure in a compressor 22 and be discharged as a further high-pressure product 19b.
- the nitrogen gas fraction is according to the invention at an intermediate temperature from the Main heat exchanger 2 removed (line 20) and then in one Relaxation machine (for example a turbine) 23 relaxed to perform work. After cooling in the heat exchanger 31, the nitrogen gas fraction 24 is in the Liquefaction chamber of a condenser-evaporator 25 initiated. There she enters indirect heat exchange with possibly supercooled in 9 oxygen-enriched liquid 28 from the sump of the medium pressure column, which evaporated, withdrawn via line 29 and preferably for the regeneration of Mol sieve station is used. The pressure on the evaporation side of the Head capacitor 25 is preferably so by means of the throttle valve in line 28 set that the overpressure necessary for the regeneration of the molecular sieve is available. If necessary, the oxygen-enriched liquid can be a pump, not shown, are promoted.
- the work obtained in the work relaxation 23 is in the example transmitted by direct mechanical coupling to a post-compressor 22 which a product stream, here nitrogen 19a from the medium pressure column, compressed.
- another process stream can be compressed or the mechanical energy can be applied a generator or to a brake blower.
- the pressure in the evaporation space of the top condenser 25 adjusted by means of the valve in line 28 so that after evaporation and after the passage through the heat exchanger 9 and 2 (line 29) still for the Regeneration of the molecular sieve required overpressure is present.
- the one for evaporation the amount of nitrogen required for the oxygen-enriched liquid (Nitrogen gas fraction) is in the expansion machine 23 to a pressure brought, which is high enough to the evaporation of the oxygenated liquid against the condensing nitrogen gas fraction To ensure 24 in the top capacitor 25, and on the other hand ensures that the Refrigeration requirements for the procedure are covered.
- Table 1 shows preferred numerical ranges and a particularly preferred concrete numerical example for the operating pressures in the method according to FIG. 1.
- Number range example Head of the high pressure column 5 5.0 - 9.3 bar
- 6.2 bar Head of the medium pressure column 5 1.5 - 4.35 bar 2.9 bar
- Entry of relaxation machine 23 4.3 - 9.9 bar
- Exit relaxation machine 23 3.0 - 6.0 bar 4.37 bar
- Evaporation side of the condenser-evaporator 25 1.0 - 3.0 bar 1.30 bar
- FIG. 2 shows a modification of the method and the device according to FIG. 1. Corresponding features of the two examples have the same reference numerals. In the following, only the different features of the in FIG. 2 are described process described in detail.
- the condensate 203 is on the top of the Medium pressure column 6 abandoned.
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Abstract
Bei dem Verfahren und der Vorrichtung wird Stickstoff durch zweistufige Rektifikation von Luft in einer Doppelsäule (4) gewonnen. Die Doppelsäule (4) enthält eine Hochdrucksäule (5) und eine Mitteldrucksäule (6), die untereinander in Wärmeaustauschbeziehung (14) stehen. Einsatzluft wird verdichtet, gereinigt, in einem Hauptwärmetauscher (2) gegen Zerlegungsprodukte (17, 18, 29) abgekühlt und der Rektifikation (4) zugeführt. Mindestens eine Stickstoff-Produktfraktion (21) wird aus der Hochdrucksäule (5) abgeführt. Eine Stickstoffgasfraktion (20) aus der Doppelsäule (4) wird angewärmt (2), entspannt (23) und in indirekten Wärmeaustausch (25) mit einer sauerstoffangereicherten Flüssigkeit (11, 28) aus dem unteren Bereich der Mitteldrucksäule (6) gebracht. Dabei wird die Stickstoffgasfraktion (20) mindestens teilweise kondensiert und die sauerstoffangereicherte Flüssigkeit (11, 28) mindestens teilweise verdampft. Das bei dem indirekten Wärmeaustausch (25) gebildete Kondensat (26) wird mindestens teilweise in die Mitteldrucksäule (6) eingeführt (16). Die Stickstoffgasfraktion (20) wird stromaufwärts der Entspannung (23) auf eine Zwischentemperatur angewärmt, die zwischen den Temperaturen am kalten und warmen Ende des Hauptwärmetauschers (2) liegt. <IMAGE>
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff
durch Tieftemperaturzerlegung von Luft mittels zweistufiger Rektifikation in einer
Doppelsäule, die eine Hochdrucksäule und eine Mitteldrucksäule aufweist, die
untereinander in Wärmeaustauschbeziehung stehen, wobei bei dem Verfahren Luft
verdichtet, gereinigt, in einem Hauptwärmetauscher gegen Zerlegungsprodukte
abgekühlt und der Rektifikation zugeführt wird, mindestens eine Stickstoff-Produktfraktion
aus der Hochdrucksäule abgeführt und eine Stickstoffgasfraktion aus
der Doppelsäule angewärmt, entspannt und mindestens zum Teil in indirekten
Wärmeaustausch mit einer sauerstoffangereicherten Flüssigkeit aus dem unteren
Bereich der Mitteldrucksäule gebracht wird, wobei die Stickstoffgasfraktion mindestens
teilweise kondensiert und die sauerstoffangereicherte Flüssigkeit mindestens teilweise
verdampft wird, und wobei das bei dem indirekten Warmeaustausch gebildete
Kondensat mindestens teilweise in die Mitteldrucksäule zurückgeführt wird.
Die Grundlagen der Tieftemperaturzerlegung von Luft im allgemeinen sowie der
Aufbau von Doppelsäulenanlagen im speziellen sind in der Monographie "Tieftemperaturtechnik"
von Hausen/Linde (2. Auflage, 1985) oder aus einem Aufsatz von Latimer
in Chemical Engineering Progress (Vol. 63, No.2, 1967, Seite 35) bekannt. Die
Wärmeaustauschbeziehung zwischen Hochdrucksäule und Mitteldrucksäule einer
Doppelsäule wird im Regelfall durch einen Hauptkondensator realisiert, in dem
Kopfgas der Hochdrucksäule gegen verdampfende Sumpfflüssigkeit der
Mitteldrucksäule verflüssigt wird.
Ein Verfahren der eingangs genannten Art ist aus DE 4441920 C1 bekannt. Dort wird
die Stickstoffgasfraktion durch Kopfgas der Mitteldrucksäule gebildet. Sie wird vor ihrer
Entspannung zunächst auf Umgebungstemperatur angewärmt, danach verdichtet und
wieder abgekühlt. Dieses Verfahren ist nicht in allen Fällen wirtschaftlich
zufriedenstellend.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein derartiges Verfahren und eine
entsprechende Vorrichtung anzugeben, die sich durch besonders hohe
Wirtschaftlichkeit, insbesondere durch geringen Energieverbrauch und/oder geringe
Apparatekosten auszeichnen.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß die Stickstoffgasfraktion stromaufwärts der
Entspannung auf eine Zwischentemperatur angewärmt wird, die zwischen den
Temperaturen am kalten und warmen Ende des Hauptwärmetauschers liegt.
Die Erwärmung der Stickstoffgasfraktion wird regelmäßig durch indirekten
Wärmeaustausch bewirkt. Sie kann beispielsweise in dem Hauptwärmetauscher
durchgeführt werden, der zur Abkühlung von Einsatzluft dient. Mit Hilfe der
erfindungsgemäßen Maßnahme entfallen mindestens zum Teil das Anwärmen der
Stickstoffgasfraktion von der Zwischentemperatur auf die Temperatur am warmen
Ende des Hauptwärmetauschers (in der Regel etwa gleich der Umgebungstemperatur)
und das entsprechende Wiederabkühlen. Entsprechend geringer sind die
Austauschverluste im entsprechenden Wärmeaustauscher, das heißt es geht weniger
Energie durch Irreversibilitäten verloren. Der entsprechende Wärmeaustauscher kann
außerdem weniger Passagen aufweisen und damit kostengünstiger hergestellt
werden.
Die Zwischentemperatur, auf die die Stickstoffgasfraktion angewärmt wird, liegt
beispielsweise 140 bis 190 K unterhalb der Temperatur des warmen Endes des
Hauptwärmetauschers. Die Entspannung der Stickstoffgasfraktion stromaufwärts ihrer
Kondensation durch indirekten Wärmeaustausch führt vorzugsweise auf einen
Zwischendruck zwischen den Drücken der Hochdrucksäule und der Mitteldrucksäule
oder auf einen Druck unterhalb des Mitteldrucksäulendrucks. Entsprechend muß der
Druck des Kondensats vor der Einführung in die Mitteldrucksäule erniedrigt oder
erhöht werden, beispielsweise durch ein Drosselventil beziehungsweise durch eine
Pumpe.
Vorzugsweise wird die Stickstoffgasfraktion zwischen der Anwärmung auf eine
Zwischentemperatur und der Entspannung nicht abgekühlt. Damit entfallen
Irreversibilitäten durch Anwärmen und Wiederabkühlen der Stickstoffgasfraktion und
die entsprechenden Wärmeaustauschvorrichtungen vollständig.
Es ist ferner günstig, wenn die Stickstoffgasfraktion aus der Hochdrucksäule
entnommen wird. Insbesondere in diesem Fall braucht sie zwischen der Anwärmung
auf die Zwischentemperatur und der Entspannung nicht verdichtet werden, so daß
auch die entsprechende Maschine und der mit ihr verbundene Energieverbrauch
entfallen.
Wenn ein Teil des bei dem indirekten Wärmeaustausch gebildeten Kondensats in die
Hochdrucksäule eingeführt wird, kann die entsprechende Menge zusätzlich als
Hochdruckprodukt aus der Hochdrucksäule gewonnen werden. Zur Erhöhung des
Drucks in dem Kondensat auf Hochdrucksäulenniveau kann beispielsweise eine
Pumpe eingesetzt werden.
Zur Entspannung der Stickstoffgasfraktion kann jede bekannte Methode eingesetzt
werden, bevorzugt wird diese Entspannung jedoch arbeitsleistend durchgeführt,
beispielsweise in einer Turbine. Damit kann ein Teil der oder die gesamte für den
Prozeß benötigte Kälte gewonnen werden. Zusätzlich ist es möglich, die bei der
Entspannung gewonnene Energie mindestens teilweise zur Verdichtung eines
Produktstroms zu verwenden, beispielsweise durch mechanische Kopplung der
Entspannungsmaschine an einen Verdichter.
Insbesondere für den Fall, daß die entspannte Menge an Stickstoffgasfraktion so groß
ist, daß sie gegen die sauerstoffangereicherte Flüssigkeit nicht vollständig verflüssigt
werden kann, ist es günstig, wenn ein Teil der entspannten Stickstoffgasfraktion in
indirektem Wärmeaustausch mit einer Zwischenflüssigkeit aus der Mitteldrucksäule
kondensiert wird. Somit kann auch bei relativ hohem Kältebedarf eine Erhöhung des
Eintrittsdrucks bei der Entspannung der Stickstoffgasfraktion vermieden werden. Das
bei diesem indirekten Wärmeaustausch entstandene Kondensat wird vorzugsweise auf
die Mitteldrucksäule aufgegeben. Das durch die Verdampfung der Zwischenflüssigkeit
entstandene Gas wird vorzugsweise in die Mitteldrucksäule zurückgeleitet. Die
dadurch bewirkte zusätzliche Beheizung der Mitteldrucksäule verbessert die
Trennwirkung dieser Säule. Der entsprechende zusätzliche Kondensator-Verdampfer
kann innerhalb oder außerhalb der Mitteldrucksäule angeordnet sein.
Die Zwischenflüssigkeit wird vorzugsweise in einem Bereich, der unterhalb der Stelle,
an der Sumpfflüssigkeit aus der Hochdrucksäule eingespeist wird, und mindestens
einen, vorzugsweise 1 bis 30, beispielsweise 20 theoretische Böden oberhalb des
Mitteldrucksäulensumpfs abgezogen.
Die Erfindung betrifft außerdem ein Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff gemäß
den Patentansprüchen 9 bis 12.
Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im folgenden anhand
von in den Zeichnungen schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen näher
erläutert. Hierbei zeigen:
- Figur 1
- ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel des Verfahrens und der Vorrichtung gemäß der Erfindung und
- Figur 2
- eine Abwandlung dieses Verfahrens mit einem weiteren Kondensator-Verdampfer.
Verdichtete und in einer Molsiebstation gereinigte Luft 1 fließt durch einen
Hauptwärmetauscher 2 und wird über Leitung 3 in eine Doppelsäule 4, genauer in
deren Hochdrucksäule 5, eingespeist. Sauerstoffangereicherte Flüssigkeit 8 aus der
Hochdrucksäule 5 wird nach Unterkühlung 9 über Leitung 10 in die Mitteldrucksäule 6
eingedrosselt. Ein Teil der Kopffraktion 7 der Hochdrucksäule wird durch einen
Hauptkondensator 14 geführt, dort kondensiert und vorzugsweise vollständig wieder in
die Hochdrucksäule 5 zurückgeleitet. Ein anderer Teilstrom 17 der Kopffraktion 7 wird
zum Hauptwärmetauscher 2 geführt. Dort wird er zu einem ersten Teil auf etwa
Umgebungstemperatur angewärmt und als Hochdruckprodukt 21 abgezogen, zu
einem zweiten Teil 20 wird er bei einer Zwischentemperatur aus dem
Hauptwärmetauscher 2 abgezogen und bildet die Stickstoffgasfraktion im Sinne der
Erfindung, wie unten näher beschrieben wird. Die Zwischentemperatur ist
beispielsweise 175 K niedriger als die Temperatur am warmen Ende des
Hauptwärmetauschers 2 (etwa gleich Umgebungstemperatur).
Die Flüssigkeit im Sumpf der Mitteldrucksäule 6 tritt über den Hauptkondensator 14 in
Wärmeaustausch mit der kondensierenden Kopffraktion der Hochdrucksäule. Aus der
Mitteldrucksäule 6 werden eine sauerstoffangereicherte Flüssigkeit 11, ein gasförmiger
Stickstoffstrom 12 und gegebenenfalls Flüssigstickstoff 13 entnommen. Der
gasförmige Stickstoffstrom wird über die Leitungen 18a und 18b und durch die
Wärmetauscher 9, 31 und 2 geführt. Er kann aus Leitung 19a unter etwa
Umgebungstemperatur als Mitteldruckprodukt abgezogen oder - wie in der Zeichnung
dargestellt - in einem Verdichter 22 auf einen weiter erhöhten Produktdruck gebracht
und als weiteres Hochdruckprodukt 19b abgeführt werden.
Die Stickstoffgasfraktion wird erfindungsgemäß bei einer Zwischentemperatur aus dem
Hauptwärmetauscher 2 abgezogen (Leitung 20) und anschließend in einer
Entspannungsmaschine (beispielsweise einer Turbine) 23 arbeitsleistend entspannt.
Nach Abkühlung im Wärmeaustauscher 31 wird die Stickstoffgasfraktion 24 in den
Verflüssigungsraum eines Kondensator-Verdampfers 25 eingeleitet. Dort tritt sie in
indirekten Wärmeaustausch mit gegebenenfalls in 9 unterkühlter
sauerstoffangereicherter Flüssigkeit 28 aus dem Sumpf der Mitteldrucksäule, welche
dabei verdampft, über Leitung 29 abgezogen und vorzugsweise zur Regenerierung der
Molsiebstation eingesetzt wird. Der Druck auf der Verdampfungsseite des
Kopfkondensators 25 wird mittels des Drosselventils in Leitung 28 vorzugsweise so
eingestellt, daß der für die Regenerierung des Molsiebs notwendige Überdruck
vorhanden ist. Falls notwendig, kann die sauerstoffangereicherte Flüssigkeit mittels
einer nicht dargestellten Pumpe gefördert werden.
In dem Beispiel von Figur 1 wird nur ein Teil 16 des in Kondensator-Verdampfer 25
erzeugten Kondensats auf die Mitteldrucksäule aufgegeben. Ein anderer Teil 50 wird
zur Pumpe 51 geführt, die die Flüssigkeit auf einen Druck bringt, der ausreicht um sie
über Leitung 52, gegebenenfalls nach Anwärmung im Unterkühler 9, in die
Hochdrucksäule 5 zu führen. Alternativ dazu kann die gepumpte Flüssigkeit durch
indirekten Wärmeaustausch mit einer gasförmigen Fraktion aus der Hochdrucksäule
oder der Mitteldrucksäule verdampft und als Druckprodukt abgeführt werden (siehe
ältere deutsche Patentanmeldungen 19643916.7 und 19717124.9).
Das bei dem indirekten Wärmeaustausch im Kondensator-Verdampfer 25 gebildete
Kondensat fließt über die Leitungen 26 und 16 in die Mitteldrucksäule 6 zurück. Sein
Druck wird auf den Druck der Mitteldrucksäule 6 gebracht. In dem dargestellten
Beispiel geschieht dies durch ein Drosselventil 27, da der Verflüssigungsraum hier
unter einem höheren als dem Mitteldrucksäulendruck steht. Je nach Betriebsdruck der
Mitteldrucksäule und Zusammensetzung der sauerstoffangereicherten Flüssigkeit 28
kann der Verflüssigungsraum des Kondensator-Verdampfers 25 auch unter einem
Druck betrieben werden, der niedriger als der Druck im Kopf der Mitteldrucksäule 6 ist.
In diesen Fällen wird das Drosselventil durch eine Pumpe ersetzt beziehungsweise
ergänzt (siehe DE 4441920 C1, Figur 5). Bei gleichen Drücken im Verflüssigungsraum
des Kondensator-Verdampfers 25 und im Kopf der Mitteldrucksäule kann die
Drosselung 27 entfallen.
Die bei der arbeitsleistenden Entspannung 23 gewonnene Arbeit wird in dem Beispiel
durch direkte mechanische Kopplung auf einen Nachverdichter 22 übertragen, der
einen Produktstrom, hier Stickstoff 19a aus der Mitteldrucksäule, komprimiert.
Alternativ kann ein anderer Prozeßstrom verdichtet oder die mechanische Energie an
einen Generator oder an ein Bremsgebläse abgegeben werden.
Bei dem Verfahren wird der Druck im Verdampfungsraum des Kopfkondensators 25
mittels des Ventils in Leitung 28 so eingestellt, daß nach der Verdampfung und nach
dem Durchgang durch die Wärmetauscher 9 und 2 (Leitung 29) noch der für die
Regenerierung des Molsiebs benötigte Überdruck vorhanden ist. Die zur Verdampfung
der sauerstoffangereicherten Flüssigkeit benötigte Menge an Stickstoff
(Stickstoffgasfraktion) wird in der Entspannungsmaschine 23 auf einen Druck
gebracht, der einerseits ausreichend hoch ist, um die Verdampfung der
sauerstoffangereicherten Flüssigkeit gegen die kondensierende Stickstoffgasfraktion
24 im Kopfkondensator 25 zu gewährleisten, und andererseits sicherstellt daß der
Kältebedarf für das Verfahren gedeckt ist.
Tabelle 1 zeigt bevorzugte Zahlenbereiche und ein besonders bevorzugtes konkretes
Zahlenbeispiel für die Betriebsdrücke beim Verfahren nach Figur 1.
Zahlenbereich | Beispiel | |
Kopf der Hochdrucksäule 5 | 5,0 - 9,3 bar | 6,2 bar |
Kopf der Mitteldrucksäule 5 | 1,5 - 4,35 bar | 2,9 bar |
Eintritt Entspannungsmaschine 23 | 4,3 - 9,9 bar | 6,1 bar |
Austritt Entspannungsmaschine 23 | 3,0 - 6,0 bar | 4,37 bar |
Verflüssigungsseite des Kondensator-Verdampfers 25 | 3,0 - 6,0 bar | 4,32 bar |
Verdampfungsseite des Kondensator-Verdampfers 25 | 1,0 - 3,0 bar | 1,30 bar |
Figur 2 zeigt eine Abwandlung des Verfahrens und der Vorrichtung gemäß Figur 1.
Übereinstimmende Merkmale der beiden Beispiele tragen dieselben Bezugszeichen.
Im folgenden werden lediglich die abweichende Merkmale des in Figuren 2
dargestellten Prozesses im einzelnen beschrieben.
Ein Teil 201 der entspannten Stickstoffgasfraktion 24 wird in Figur 2 zu einem weiteren
Kondensator-Verdampfer 202 geführt und dort gegen eine Zwischenflüssigkeit der
Mitteldrucksäule kondensiert, deren Sauerstoffkonzentration geringer als diejenige im
Sumpf der Mitteldrucksäule und mindestens gleich derjenigen der Flüssigkeit ist, die
an der Stelle der Einmündung der Leitung 10 in der innerhalb der Mitteldrucksäule
herabfließenden Flüssigkeit herrscht. Das Kondensat 203 wird auf den Kopf der
Mitteldrucksäule 6 aufgegeben.
Claims (12)
- Verfahren zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft mittels zweistufiger Rektifikation in einer Doppelsäule (4), die eine Hochdrucksäule (5) und eine Mitteldrucksäule (6) aufweist, die untereinander in Wärmeaustauschbeziehung (14) stehen, wobei bei dem Verfahren Luft verdichtet, gereinigt, in einem Hauptwärmetauscher (2) gegen Zerlegungsprodukte (17, 18, 29) abgekühlt und der Rektifikation (4) zugeführt wird, mindestens eine Stickstoff-Produktfraktion (21) aus der Hochdrucksäule (5) abgeführt und eine Stickstoffgasfraktion (20) aus der Doppelsäule (4) angewärmt (2), entspannt (23) und mindestens zum Teil in indirekten Wärmeaustausch (25) mit einer sauerstoffangereicherten Flüssigkeit (11, 28) aus dem unteren Bereich der Mitteldrucksäule (6) gebracht wird, wobei die Stickstoffgasfraktion (20) mindestens teilweise kondensiert und die sauerstoffangereicherte Flüssigkeit (11, 28) mindestens teilweise verdampft wird, und wobei das bei dem indirekten Wärmeaustausch (25) gebildete Kondensat (26) mindestens teilweise in die Mitteldrucksäule (6) eingeführt (16) wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Stickstoffgasfraktion (20) stromaufwärts der Entspannung (23) auf eine Zwischentemperatur angewärmt wird, die zwischen den Temperaturen am kalten und warmen Ende des Hauptwärmetauschers (2) liegt.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Stickstoffgasfraktion (20) zwischen der Anwärmung (2) auf die Zwischentemperatur und der Entspannung (23) nicht abgekühlt wird.
- Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Stickstoffgasfraktion (20) aus der Hochdrucksäule (5) entnommen (7, 17) wird.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Stickstoffgasfraktion (20) zwischen der Anwärmung (2) auf die Zwischentemperatur und der Entspannung (23) nicht verdichtet wird.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil (50) des bei dem indirekten Wärmeaustausch (25) gebildeten Kondensats (26) in die Hochdrucksäule (5) eingeführt (52) wird.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Entspannung (23) der Stickstoffgasfraktion (20) arbeitsleistend durchgeführt wird.
- Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Entspannung (23) gewonnene Energie mindestens teilweise zur Verdichtung (22) eines Produktstroms (19a) verwendet wird.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil (201) der entspannten Stickstoffgasfraktion (24) in indirektem Wärmeaustausch (202) mit einer Zwischenflüssigkeit aus der Mitteldrucksäule (6) kondensiert wird.
- Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft mit einer Doppelsäule (4), die eine Hochdrucksäule (5), eine Mitteldrucksäule (6) aufweist, mit einem Hauptwärmetauscher (2) mit Passagen für verdichtete und gereinigte Luft (1) und Zerlegungsprodukte (17, 18, 29), mit einer Stickstoff-Produktleitung (21), die mit der Hochdrucksäule (5) verbunden ist, mit einer Stickstoffgasleitung (7, 17, 20, 24), die von der Doppelsäule (5) über den Hauptwärmetauscher (2) und eine Entspannungsmaschine (23) in den Verflüssigungsraum eines Kondensator-Verdampfers (25) führt, und mit einer Leitung (11, 28) für sauerstoffangereicherte Flüssigkeit, die mit dem unteren Bereich der Mitteldrucksäule (6) verbunden ist und zur Verdampfungsseite des Kondensator-Verdampfers (25) führt, wobei der Verflüssigungsraum des Kondensator-Verdampfers (25) über eine Kondensatleitung (26, 16) mit der Mitteldrucksäule (6) verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Stickstoffgasleitung (20, 24) an einer Zwischenstelle zwischen dem kalten und dem warmen Ende aus dem Hauptwärmetauscher (2) herausführt.
- Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Stickstoffgasleitung (20, 24) zwischen dem Hauptwärmetauscher (2) und der Entspannungsmaschine (23) keine Mittel zur Temperaturänderung und/oder kein Mittel zur Druckänderung aufweist.
- Vorrichtung nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Stickstoffgasleitung (7, 17, 20, 24) stromaufwärts des Hauptwärmetauschers (2) mit der Hochdrucksäule (5) verbunden ist.
- Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 11, gekennzeichnet durch eine Zweigleitung (201), die mit der Stickstoffgasleitung (24) zwischen Entspannungsmaschine (23) und Kondensator-Verdampfer (25) verbunden ist und in den Verflüssigungsraum eines weiteren Kondensator-Verdampfers (202) führt, dessen Verdampfungsraum mit einem Zwischenbereich der Mitteldrucksäule (6) verbunden ist.
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Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2548222B1 (de) * | 1975-10-28 | 1977-01-27 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung |
DE4441920C1 (de) * | 1994-11-24 | 1996-04-04 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung |
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US4617036A (en) * | 1985-10-29 | 1986-10-14 | Air Products And Chemicals, Inc. | Tonnage nitrogen air separation with side reboiler condenser |
US4834785A (en) * | 1988-06-20 | 1989-05-30 | Air Products And Chemicals, Inc. | Cryogenic nitrogen generator with nitrogen expander |
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-
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Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2548222B1 (de) * | 1975-10-28 | 1977-01-27 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung |
DE4441920C1 (de) * | 1994-11-24 | 1996-04-04 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung |
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