EP0866738A1 - Procede de fabrication de bandes minces en alliage d'aluminium a haute resistance et formabilite - Google Patents

Procede de fabrication de bandes minces en alliage d'aluminium a haute resistance et formabilite

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EP0866738A1
EP0866738A1 EP96941719A EP96941719A EP0866738A1 EP 0866738 A1 EP0866738 A1 EP 0866738A1 EP 96941719 A EP96941719 A EP 96941719A EP 96941719 A EP96941719 A EP 96941719A EP 0866738 A1 EP0866738 A1 EP 0866738A1
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EP
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casting
strip
alloy
thickness
strips
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EP96941719A
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Jean-Marc Legresy
Hervé GEHANNO
Martin Peter Schmidt
Pierre Yves Menet
Philippe Jarry
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Pechiney Rhenalu SAS
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    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions

Definitions

  • the invention relates to a method for manufacturing strips of thickness less than 5 mm in aluminum alloys comprising as addition elements silicon and possibly magnesium, manganese and / or copper, by continuous casting between 2 cooled rolls. and possibly cold rolling, these strips, having a high mechanical strength and good formability, being intended for mechanical applications, in particular the automobile body.
  • Strips of aluminum alloys intended for mechanical applications such as the automobile body are usually produced by semi-continuous casting of plates, hot rolling and cold rolling, with a certain number of intermediate or final heat treatments.
  • Continuous casting methods can also be used, in particular continuous casting between 2 cooled rolls, which has the advantage of limiting and often avoiding the hot rolling operation, but is difficult to implement for alloys. heavily loaded with addition elements.
  • patent US 4126486 to ALCAN describes a process for manufacturing strips of AISi alloy (Si between 4 and 15% by weight) with possible additions of Mg, Cu, Zn, Fe and / or Mn, obtained for example by continuous casting between 2 cylinders, at a speed> 0.25 m / min, with a thickness of between 5 and 8 mm, then cold rolling with a reduction rate greater than 60% and annealing.
  • a casting structure is obtained having intermetallic compounds in the form of rods, which are transformed into fine particles by cold rolling, which improves the formability.
  • Japanese patent application JP 62-207851 by SKY ALUMINUM relates to AlSiMg alloy strips with Si between 0.4 and 2.5% and Mg between 0.1 and 1.2% (by weight), with a fine intermetallic structure , obtained by continuous casting of a strip of thickness between 3 and 15 mm, then cold rolling, dissolution and quenching.
  • These tapes can be used for automotive bodywork and other mechanical applications such as air conditioners or fuel tanks.
  • This range of alloys is in a range of conventional composition of the 6000 series aluminum alloys which can be obtained by conventional casting, and it does not exploit the hardening potential of copper and silicon, because their formability is limited by the presence of coarse silicon phases and this limits its applications.
  • the object of the invention is thus a method of manufacturing strips of aluminum alloy with high mechanical strength and good formability comprising: - the production of an aluminum alloy containing (by weight) of 0.5 13% Si, 0-2% Mg, and / or 0-1% manganese, and / or 0-2% Cu, and / or 0-2% Fe, the other elements being less than 0.5% each and 2% in total,
  • the process optionally includes, on the one hand, annealing of the cast strip before rolling at a temperature between 420 and 600 ⁇ C depending on the composition of the alloy, on the other hand a heat treatment of the rolled strip by dissolving between 420 and 600 "C, quenching and tempering at a temperature ⁇ 300 ° C.
  • the invention preferably applies to alloys of composition (% by weight):
  • Si 2.6 - 13 Mg: 1.4 - 2 Cu ⁇ 2 Fe ⁇ 0.4 (and preferably ⁇ 0.25) Mn ⁇ 0.5.
  • FIG. 1 represents, in an unlisted diagram having the applied force on the abscissa and the thickness of the strip on the ordinate, the different zones corresponding to the appearance of microstructural defects, in particular segregation.
  • This diagram is taken from the article by P.M. THOMAS et al. mentioned above and is therefore part of the prior art.
  • FIG. 2 presents in a diagram having for abscissa the thickness of the cast strip and for ordinate the specific force applied to the cylinders, the operating zone according to the invention.
  • FIGS. 3 and 4 are cross-sectional micrographs of a cast strip representing respectively a healthy microstructure with fine and homogeneous dispersion of the intermetallics, and a microstructure with segregations unsuitable for further processing.
  • FIGS. 5 to 9 respectively represent, for 5 different alloys, the points representative of the casting parameters of the different tests carried out, in a thickness-force diagram. Description of the invention
  • the aluminum alloy used in the process according to the invention contains 0.5 to 13% of silicon. Above 13%, the formation of silicon phases is observed which adversely affects formability. Below 0.5%, the hardening provided by Si is insufficient to obtain sufficient mechanical characteristics for the envisaged applications such as automobile bodywork. Silicon can be combined with magnesium to allow the precipitation of metastable Mg2Si hardening phases. Too high Mg contents, above 2%, lead to segregation, all the more so as the force applied to the casting is high. The addition of copper or iron makes it possible to improve the mechanical resistance, but, beyond 2%, the ductility of the strip is reduced too much, and therefore its formability. The addition of manganese allows better control of the grain size.
  • the Applicant has found, surprisingly, that it was necessary, for a given width of casting strip, to limit the force applied to the rolls during casting (sometimes called “separation force", because it is the force which opposes the separation of the cylinders from one another) within a particular area of the force / thickness diagram.
  • the specific force cannot drop below 100 t / m, otherwise the strip would no longer be entrained and the surface condition would not be satisfactory. It is always less than 750 rpm and must be maintained below the line AB, and preferably below the line A'B ', in order to obtain a healthy microstructure such as that shown in FIG. 3.
  • the laminated strip undergoes a heat treatment comprising, in a conventional manner, dissolution at a temperature slightly below the starting melting temperature, quenching and maturation at ambient temperature or tempering treatment at a temperature less than 300 ° C.
  • a refining treatment was carried out using an aluminum-titanium-boron alloy of the AT5B type introduced into the liquid metal in the preparation furnace.
  • the 5 alloys were cast between 2 hooped cylinders in special steel internally cooled with water, on a casting machine "3C" from the company PECHINEY RHENALU, to give bands of width 1.5 m, with different thicknesses and different effort values.
  • the temperature at the outlet of the casting was between 220 and 350 ° C.
  • FIG. 3 representing an example of a healthy microstructure, with fine intermetallic particles uniformly dispersed
  • FIG. 4 a defective microstructure, with intermetallic segregations in the form of long streaks oriented in the direction of the flow, which make it unsuitable for further processing.
  • the cast strips were then homogenized at 540 "C for 8 h, then cold rolled to 1 mm, dissolved at a temperature of 540" C in a passing oven, quenched and returned to 180 ° C for a duration varying from 30 min to 8 h.

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Abstract

L'invention concerne un procédé de fabrication de bandes en alliage d'aluminium à résistance mécanique élevée et bonne formabilité. Ce procédé comporte: a) l'élaboration d'un alliage contenant (en poids) de 0,5 à 13 % de Si, de 0 à 2 % de Mg et/ou de 0 à 1 % de Mn et/ou de 0 à 2 % de Cu et/ou de 0 à 2 % de Fe, les autres éléments étant < 0,5 % chacun et 2 % au total; b) la coulée continue de cet alliage entre 2 cylindres refroidis pour obtenir une bande coulée d'épaisseur comprise entre 1,5 et 5 mm, l'effort appliqué aux cylindres étant maintenu, dans un diagramme épaisseur - effort spécifique, au dessous de la droite AB, et de préférence au dessous de la droite A'B', les coordonnées de A, B, A' et B' étant: A: 1,5 mm 750 t/m; B: 5 mm 500 t/m; A': 1,5 mm 700 t/m; B': 5 mm 300 t/m; c) éventuellement le laminage de cette bande. Les bandes peuvent être utilisées par exemple pour la fabrication d'éléments de carrosserie automobile.

Description

PROCEDE DE FABRICATION DE BANDES MINCES EN ALLIAGE D'ALUMINIUM A HAUTE RESISTANCE ET FORMABILITE
Domaine -technique
L' invention concerne un procédé de fabrication de bandes d'épaisseur inférieure à 5 mm en alliages d'aluminium comportant comme éléments d'addition du silicium et éventuellement du magnésium, du manganèse et/ou du cuivre, par coulée continue entre 2 cylindres refroidis et éventuellement laminage à froid, ces bandes, présentant une résistance mécanique élevée et une bonne formabilité, étant destinées à des applications mécaniques, en particulier la carrosserie automobile.
Etat de la technique
Les bandes en alliages d'aluminium destinées à des applications mécaniques telles que la carrosserie automobile sont habituellement élaborées par coulée semi-continue de plaques, laminage à chaud et laminage à froid, avec un certain nombre de traitements thermiques intermédiaires ou finaux. On peut utiliser également les procédés de coulée continue, en particulier la coulée continue entre 2 cylindres refroidis, qui présente l'avantage de limiter et souvent d'éviter l'opération de laminage à chaud, mais est de mise en oeuvre délicate pour des alliages fortement chargés en éléments d'addition.
Ainsi le brevet US 4126486 d'ALCAN décrit un procédé de fabrication de bandes en alliage AISi (Si compris entre 4 et 15% en poids) avec des additions éventuelles de Mg, Cu, Zn, Fe et/ou Mn, obtenues par exemple par coulée continue entre 2 cylindres, à une vitesse > 0,25 m/mn, d'une bande d'épaisseur comprise entre 5 et 8 mm, puis laminage à froid avec un taux de réduction supérieur à 60% et recuit. On obtient une structure de coulée présentant des composés intermétalliques en forme de bâtonnets, qui sont transformés en fines particules par le laminage à froid, ce qui améliore l'aptitude à la mise en forme. La demande de brevet japonais JP 62-207851 de SKY ALUMINUM concerne des bandes en alliage AlSiMg avec Si compris entre 0,4 et 2,5% et Mg entre 0,1 et 1,2% (en poids), à structure intermétallique fine, obtenues par coulée continue d'une bande d'épaisseur comprise entre 3 et 15 mm, puis laminage à froid, mise en solution et trempe. Ces bandes peuvent être utilisées pour la carrosserie automobile et d'autres applications mécaniques telles que les climatiseurs ou les réservoirs d'essence. Cette gamme d'alliages se situe dans un domaine de composition classique des alliages d'aluminium de la série 6000 qu'on peut obtenir par coulée classique, et elle n'exploite pas le potentiel de durcissement du cuivre et du silicium, car leur formabilité est limitée par la présence de phases grossières au silicium et ceci en limite les applications. D'une manière générale, l'élaboration d'alliages fortement chargés en éléments d'addition par coulée continue entre cylindres pose problème, car la présence de phases intermétalliques peut conduire lors de la coulée à une microstructure impropre à la transformation ultérieure. Si l'on veut obtenir des bandes en alliages d'aluminium, même peu chargés, ayant à la fois une résistance mécanique élevée et une bonne formabilité, il est recommandé, dans les publications sur le sujet, d'imposer des efforts importants entre les cylindres, permettant d'obtenir une microstructure saine, exempte de ségrégations.
Ainsi, P.M. THOMAS et P.G. GROCOCK de la société DAVY INTERNATIONAL dans leur présentation "High speed thin strip casting cornes of âge" au congrès ALUMITECH à Atlanta (USA), 26-28 octobre 1994, indiquent qu'il faut appliquer aux cylindres des efforts importants, de l'ordre de 0,5 à 1 t par mm de largeur de bande pour de 1 'aluminium pur ou faiblement allié, ce qui implique l'utilisation de cylindres cambrés. Selon ces auteurs, les efforts doivent être d'autant plus élevés que l'épaisseur de la bande coulée est faible. L'effet de l'effort appliqué sur l'apparition de la ségrégation centrale est résumé dans l'article sous forme d'un diagramme, reproduit à la figure 1, représentant les limites d'apparition de ségrégations en fonction de l'effort appliqué et de l'épaisseur de la bande. Ce diagramme montre, selon les auteurs, qu'il est possible d'obtenir une microstructure exempte de défauts microstructuraux à coeur sous toutes conditions, sauf des efforts relativement bas. Si l'épaisseur est réduite, des efforts spécifiques plus élevés sont nécessaires pour que la structure reste exempte de ségrégations. La présentation de B. TARAGLIO et C. ROMANOWSKI de la société HUNTER ENGINEERING "Thin-gauge / High-speed roll casting technology for foil production" au congrès AIME/TMS Light Metals 95, indique que la puissance du laminoir utilisé pour la coulée continue entre cylindres est de 3000 t. Cette valeur souligne la nécessité d'utiliser des efforts importants lors de la coulée continue entre cylindres. Il est clair que la diminution de cet effort présente un grand intérêt, car elle permettrait de construire des équipements plus légers et moins coûteux. Il est connu de l'homme de métier, et cela ressort de l'article précédent, que le point de fonctionnement d'une machine de coulée continue entre cylindres est décrit par trois variables: l'effort exercé par les cylindres sur la bande (exprimé en tonnes par mètre de largeur de bande) , 1 'épaisseur de la bande sortant des cylindres (en mm) et la vitesse de coulée (en m/mn). Deux quelconques de ces variables peuvent être réglées de manière indépendante et, pour chaque point de fonctionnement ainsi défini, ce sont la qualité du produit obtenu et la productivité de la machine qui déterminent l'intérêt industriel du procédé. En résumé, l'état de la technique enseigne qu'il faut rechercher un point de fonctionnement dans le domaine des efforts élevés et ce d'autant plus que l'alliage est plus chargé. Par ailleurs on constate qu'on n'a pas fabriqué jusqu'à maintenant d'alliages fortement chargés par coulée continue entre cylindres. Cela ressort par exemple de la liste d'alliages figurant au tableau 1 de l'article de B. TARAGLIO et al. mentionné précédemment, qui indique ceux qui sont coulables à l'aide de la machine de coulée qu'il décrit.
Objet de l'invention
Les inventeurs se sont aperçu que, contrairement à l'enseignement de l'art antérieur, l'utilisation d'un point de fonctionnement correspondant à un niveau d'effort faible entre les cylindres conduisait de manière surprenante à une amélioration de la qualité microstructurale des bandes coulées par rapport aux bandes coulées avec des efforts plus importants et permettait d'obtenir des bandes minces en alliages chargés en silicium, magnésium, manganèse et/ou cuivre, en particulier des alliages AlSiMg et AlSiMgCu jusqu'alors inaccessibles en coulée continue, et présentant à la fois des caractéristiques mécaniques élevées et une bonne formabilité.
L'objet de l'invention est ainsi un procédé de fabrication de bandes en alliage d'aluminium à résistance mécanique élevée et à bonne formabilité comportant: - l'élaboration d'un alliage d'aluminium contenant (en poids) de 0,5 à 13% de Si, de 0 à 2% de Mg, et/ou de 0 à 1% de manganèse, et/ou de 0 à 2% de Cu, et/ou de 0 à 2% de Fe, les autres éléments étant inférieurs à 0,5% chacun et 2% au total,
- la coulée continue de cet alliage entre 2 cylindres refroidis pour obtenir une bande d'épaisseur comprise entre
1,5 et 5 mm,
- éventuellement le laminage à froid de cette bande à une épaisseur inférieure à 2 mm, procédé dans lequel le point de fonctionnement se situe, dans un diagramme ayant pour abscisse l'épaisseur de la bande (en mm) et pour ordonnée l'effort spécifique appliqué aux cylindres (en t par mètre de largeur de bande coulée) , en dessous de la droite AB, et de préférence en dessous de la droite A'B', A, B, A' et B' ayant les coordonnées: A: 1,5 mm 750 t/m A1: 1,5 mm 700 t/m B: 5 mm 500 t/m B' : 5 mm 300 t/m Le procédé comporte éventuellement, d'une part un recuit de la bande coulée avant laminage à une température comprise entre 420 et 600βC suivant la composition de l'alliage, d'autre part un traitement thermique de la bande laminée par mise en solution entre 420 et 600 "C, trempe et revenu à une température < 300°C.
L'invention s'applique de préférence à des alliages de composition (% en poids):
Si: 2,6 - 13 Mg: 1,4 - 2 Cu < 2 Fe < 0,4 (et, de préférence, < 0,25) Mn < 0,5.
Description des figures
La figure 1 représente, dans un diagramme non coté ayant pour abscisse l'effort appliqué et pour ordonnée l'épaisseur de la bande, les différentes zones correspondant à l'apparition de défauts microstructuraux, en particulier des ségrégations. Ce diagramme est extrait de l'article de P.M. THOMAS et al. mentionné plus haut et fait donc partie de l'art antérieur. La figure 2 présente dans un diagramme ayant pour abscisse l'épaisseur de la bande coulée et pour ordonnée l'effort spécifique appliqué aux cylindres, la zone de fonctionnement selon l'invention.
Les figures 3 et 4 sont des micrographies en coupe de bande coulée représentant respectivement une microstructure saine à dispersion fine et homogène des intermétalliques, et une microstructure avec des ségrégations impropre à une transformation ultérieure.
Les figures 5 à 9 représentent respectivement, pour 5 alliages différents, les points représentatifs des paramètres de coulée des différents essais réalisés, dans un diagramme épaisseur- effort. Description de l'invention
L'alliage d'aluminium utilisé dans le procédé selon l'invention contient 0,5 à 13% de silicium. Au delà de 13%, on observe la formation de phases au silicium qui nuisent à la formabilité. En dessous de 0,5%, le durcissement apporté par Si est insuffisant pour obtenir des caractéristiques mécaniques suffisantes pour les applications envisagées telles que la carrosserie automobile. Le silicium peut être combiné au magnésium pour permettre la précipitation de phases durcissantes métastables Mg2Si. Des teneurs en Mg trop élevées, au dessus de 2%, conduisent à des ségrégations, et ce d'autant plus que l'effort appliqué à la coulée est élevé. L'ajout de cuivre ou de fer permet d'améliorer la résistance mécanique, mais, au-delà de 2%, on réduit trop la ductilité de la bande , et donc sa formabilité. L'ajout de manganèse permet de mieux contrôler la taille des grains. L'élaboration d'alliages fortement chargés doit être soigneusement contrôlée, car les teneurs élevées en éléments d'addition conduisent à la présence d'une forte quantité de phases intermétalliques, qui risquent de se regrouper pour former une ségrégation à la solidification, ce qui a un effet néfaste sur les caractéristiques mécaniques des bandes, plus particulièrement la formabilité. C'est la raison pour laquelle le contrôle des paramètres indépendants de coulée, par exemple l'épaisseur et l'effort appliqué, doit être permanent et précis. La coulée continue de ces alliages se fait entre 2 cylindres refroidis ( "twin roll casting" en anglais). Des machines de coulée de ce type existent depuis de nombreuses années, par exemple les machines de coulée "3C" vendues par PECHINEY RHENALU, et elles ont été adaptées récemment pour couler des bandes d'épaisseur inférieures à 5 mm. Pour éviter la formation de ségrégations de phases intermétalliques dans la bande coulée, ayant un effet néfaste sur les caractéristiques mécaniques, et surtout sur la formabilité, la demanderesse a constaté, de manière surprenante, qu'il fallait, pour une largeur donnée de bande coulée, limiter l'effort appliqué aux cylindres pendant la coulée (appelé parfois "force de séparation", car c'est la force qui s'oppose à la séparation des cylindres l'un par rapport à l'autre) à l'intérieur d'un domaine particulier du diagramme effort/épaisseur.
Contrairement à ce qui est préconisé dans l'art antérieur, l'effort doit être d'autant plus limité que l'alliage est plus chargé en éléments d'addition, en particulier en magnésium, car c'est là que le risque d'apparition de ségrégations néfastes est le plus grand.
L'effort spécifique ne peut pas descendre en dessous de 100 t/m, sinon il n'y aurait plus entraînement de la bande et l'état de surface ne serait pas satisfaisant. Il est toujours inférieur à 750 t/m et doit être maintenu en dessous de la droite AB, et de préférence au dessous de la droite A'B', pour obtenir une microstructure saine telle que celle représentée à la figure 3. Pour les alliages à durcissement structural, la bande laminée subit un traitement thermique comportant, de façon classique, une mise en solution à une température légèrement inférieure à la température de fusion commençante, une trempe et une maturation à la température ambiante ou un traitement de revenu à une température inférieure à 300°C.
Exemples
On a élaboré 5 alliages, repérés de A à E, ayant la composition suivante:
Alliage Si Mg Cu Fe Mn
A 7,05 0,56 0,12 0,21 0,03
B 7,02 0,60 0,002 0,14 0,02
C 4,8 1,42 1,80 0,18 0,04
D 11,9 0,50 0,19 0,29 0,33
E 2,0 1,83 0,92 0,22 0,02 On a effectué un traitement d'affinage à l'aide d'un alliage aluminium-titane-bore du type AT5B introduit dans le métal liquide dans le four d'élaboration. Les 5 alliages ont été coulés entre 2 cylindres frettés en acier spécial refroidis intérieurement à l'eau, sur une machine de coulée "3C" de la société PECHINEY RHENALU, pour donner des bandes de largeur 1,5 m, à différentes épaisseurs et à différentes valeurs d'effort. La température en sortie de coulée était comprise entre 220 et 350°C.
On a examiné la microstructure des bandes coulées, la figure 3 représentant un exemple de microstructure saine, avec de fines particules intermétalliques dispersées de manière homogène, et la figure 4 une microstructure défectueuse, avec des ségrégations d'intermétalliques sous forme de longues traînées orientées dans le sens de la coulée, qui la rendent impropre à toute transformation ultérieure.
Les bandes coulées ont été ensuite homogénéisées à 540"C pendant 8 h, puis laminées à froid jusqu'à 1 mm, mises en solution à une température de 540"C dans un four à passage, trempées et revenues à 180°C pendant une durée variant de 30 mn à 8 h.
Alliage A
Les résultats des 5 essais réalisés avec cet alliage à différentes épaisseurs et avec différents efforts appliqués aux cylindres, sont indiqués dans le tableau suivant et représentés sur l'abaque de la figure 5:
Essai 1 2 3 4 5
Epaisseur 2,4 1,6 4,8 2,3 3,7 coulée (mm) Effort 132 158 213 403 685
(t/m) Microstructure saine saine saine saine impropre Sur la bande laminée et traitée thermiquement par mise en solution, trempe et revenu correspondant à l'essai n° 3, c'est à dire une épaisseur de coulée de 4,8 mm, une vitesse de coulée de 2,1 m/mn et un effort de 213 t/m, on a mesuré la limite élastique à 0,2% de déformation plastique Ro,2/ la résistance à la rupture Rm et le taux d'écrouissage n mesuré entre 3 et 4% de déformation:
Ro,2 - 240 MPa Rm = 315 MPa n = 0,273
Alliage B
Les résultats des 14 essais ont été les suivants:
Essai Epaisseur Effort mm t/m
1 2,40 483 2 2,55 533
3 2,62 583
4 2,80 450
5 3,00 383
6 3,10 473 7 3,25 560
8 3,36 466
9 3,55 450
10 3,65 473
11 3,75 360 12 3,90 366
13 3,98 326
14 4,06 633
Ils sont illustrés par l'abaque de la figure 6. La microstructure est saine dans tous les cas, sauf pour l'essai n° 14. Alliage C
Les 3 essais sur cet alliage ont donné les résultats suivants:
Essai 1 2 3
Epaisseur 2,51 4,14 3,80 coulée (mm) Effort 240 489 632
(t/m) Microstructure saine saine Impropre
Ces résultats sont représentés sur 1 'abaque de la figure 7. Les caractéristiques mécaniques de la bande laminée et traitée thermiquement issue de la coulée n" 2 (épaisseur de coulée: 4,14 mm, vitesse: 1,78 m/mn et effort: 489 t/m) sont:
R0,2 = 2<75 MPa Rm = 345 MPa n = 0,286
Alliage D
Les résultats des 6 essais de coulée ont été les suivants:
Essai 1 2 3 4 5 6
Epaisseur 4,3 1,8 1,9 3,6 2,3 4,15 coulée (mm)
Effort 132 198 286 456 763 863 (t/m)
Microstructure saine saine saine saine impropres
Ces résultats ont été reportés sur 1 'abaque de la figure 8. Sur les bandes laminées et traitées thermiquement issues des essais nβ 1 et 3, on a mesuré les caractéristiques mécaniques suivantes: n° 1 R0,2 = 168 MPa Rm = 356 MPa n = 0,263 n° 3 R0,2 - 179 MPa Rm - 345 MPa n = 0,289
Alliage E
Les résultats des 3 essais ont été les suivants:
Essai
Epaisseur 3,23 4,30 2,15 coulée (mm)
Effort 207 456 603
(t/m) Microstructure saine saine saine
Ces résultats ont été reportés sur l'abaque de la figure 9. Sur la bande laminée et traitée thermiquement, correspondant à la coulée nβ 1 (épaisseur 3,23 mm, vitesse: 3,1 m/mn, effort 207 t/m), on a mesuré les caractéristiques mécaniques suivantes:
RQ,2 - 210 MPa Rm = 320 MPa n = 0,299

Claims

REVENDICATIONS
1) Procédé de fabrication de bandes en alliage d'aluminium à résistance mécanique élevée et bonne formabilité, comportant:
- l'élaboration d'un alliage contenant (en poids) de 0,5 à 13% de Si, de 0 à 2% de Mg et/ou de 0 à 2% de Cu, et/ou de 0 à 1% de Mn, et/ou de 0 à 2% de Fe, les autres éléments étant < 0,5% chacun et 2% au total,
- la coulée continue de cet alliage entre 2 cylindres refroidis pour obtenir une bande coulée d'épaisseur comprise entre 1,5 et 5 mm, l'effort appliqué aux cylindres étant maintenu, dans un diagramme ayant pour abscisse l'épaisseur de coulée et pour ordonnée l'effort spécifique , au dessous de la droite AB, et de préférence au dessous de la droite A'B',les coordonnées de A, B, A' et B' étant: A: 1,5 mm 750 t par mètre de largeur de bande coulée, B: 5 mm 500 t/m A' : 1, 5 mm 700 t/m B' : 5 mm 300 t/m
- éventuellement le laminage à froid de cette bande.
2) Procédé selon la revendication 1 dans lequel l'alliage coulé est tel que Si > 2,6% et Mg > 1,4%.
3) Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, dans lequel on procède, entre la coulée et le laminage à froid, à un recuit d'homogénéisation entre 420 et 600°C.
4) Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel la bande laminée est soumise à une mise en solution entre 420 et 600°C, une trempe et un revenu à une température inférieure à 300βC. 5) Utilisation d'une bande en alliage AlSiMgCu de composition: Si: 2,6 - 13%, Mg: 1,4 - 2%, Cu < 2% obtenue selon le procédé de la revendication 4 pour des éléments de carrosserie automobile.
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