EP0861980A2 - Flüssigmedienpumpe nach hydrodynamischem Medienzuleit-Förderprinzip - Google Patents
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Definitions
- the invention relates to a pump for conveying liquid media, which are possibly heavily contaminated with solids, according to the principle of the valve-less hydrodynamic supply and discharge of the liquid media to be conveyed, to and from the pump body and specific application devices of the pump.
- a pump for conveying liquid media which are possibly heavily contaminated with solids
- the inventive pump is of preferred advantage.
- Figures 1 and 2 shows the solution to the problem of the invention when the Liquid delivery is discontinuous.
- the liquid medium will drain the supply source is sucked via line 5 into the gas displacement container 1 and after filling it with a gas, for example nitrogen or air, over the same line 5, the hydrodynamic liquid flow control 6 and the delivery line 7 pressed into a flow container 13.
- a gas for example nitrogen or air
- a continuously operating pump unit must include at least two single pump units P and one unit 17 for conducting the Liquid flows coming from the delivery lines 7 into a central one Delivery line 18, as in FIG. 3.
- the original task was the surface treatment of metals that are produced in the casting process or in other thermal processes.
- the surface treatment is often carried out in wet processes by so-called pickling or finishing.
- the treatment liquids are often alkaline and therefore chemically aggressive, or they contain abrasive solids. For practical reasons, it is therefore desirable for the treatment liquids to get from the pump unit into the treatment tank by the shortest route. If possible without having to pass valve shut-offs or other wear-sensitive fittings.
- the aim was a device that forms a unit with the pump. According to the invention, this specialized device for the surface treatment of metal bodies could be provided using the new pump unit in such a way that the pump unit and the treatment device form a unit.
- the object was thus achieved by a device A according to the invention for the surface treatment of metal bodies B, by means of liquid media C, in the immersion process of the bodies to be treated, according to the liquid media circuit principle, using hydrodynamic pumps P and valveless liquid flow guidance by means of the hydrodynamic liquid media control and conducting principle with the help of the control units 6 and the directing units 17, the treatment device and the pump unit forming a unit.
- hydrodynamic fluid flow control and Conducting has an essential part in the realization of the subject matter of the invention. It is based on the Le Chatelier-Braun principle of priority of the least Resistance or the lowest energy requirement.
- the technical use according to the present invention was not obvious to a person skilled in the art, rather unlikely. It is all the more surprising that the principle according to the invention is working. This is intended to be closer to the two items of liquid flow control here by means of unit 6 and the liquid flow direction by means of Unit 17, with Figures 2 to 2f and 3 and 4, are explained.
- valves in the pump requires a specific liquid suction and delivery system. This could be developed with the unit 6 of the hydrodynamic flow control in connection with a food container 8.
- the liquid medium despite the open pipe bridge R, runs between the delivery lines 5 and 7 through the feed container 8 filled with liquid medium, without the conveyed liquid escaping into the feed container.
- corresponding geometrical constructions of the units 6, which bridge the bridge R without wires are designed in the direction of the feed container 8 such that a higher pressure energy expenditure is required for a change in direction of the liquid flow than for the desired direction of flow of the liquid.
- the funnel-shaped design of the lower connecting piece 16 of the delivery line 7 would have to reverse the flow of the liquid media flow.
- the energy expenditure is extremely high in such a case, since the existing flow rate would have to be slowed down to almost zero. Consequently, the liquid media flow looks for the easier path in terms of energy, namely in the direction of the delivery line 7, towards the flow container or the delivery line end connector of the line 7 in the direction of which the liquid only has to overcome the energy of the gravitational counterpressure.
- the hydrodynamic principle expressly does not work on the principle of jet pumps. Therefore, the liquid level in the feed tank 8 remains unchanged during the pumping phase. It is expedient that the liquid level of the feed container 8 remains above the lower end of the connector 17 during the pumping phase in order to maintain the hermetic seal. Exemplary further constructions of the unit 6 are shown in FIGS. 2a to 2f and 10.
- the generated liquid media flow is at least one according to the invention two inlet nozzle 19 possessing unit 17, for directing liquid media in a central delivery line 18 conducts from where the pumped liquid, as in Case of the single pump, gets into the outlet or the pre-discharge tank.
- the hydrodynamic operating principle of the unit 17 is based on the specific geometric construction of the aggregate that causes the Flow of the liquid medium coming from one of the inlet connections 19 in the direction is directed to the central conveyor.
- the geometric construction of the Unit 17 is designed so that the flow of liquid flow in the direction of the central Delivery line 18 is energetically preferred. So that is also key in this the installation of valves is not necessary and the entire system therefore works
- the obtuse-angled radii R and Ri support the preferred unit construction ction.
- FIG. 7 shows an exemplary variant of the device, three hydrodynamic pump units being used.
- the phase sequence of the functioning of the pump units is detected by means of sensor scanning of the filling level of the gas displacement container, and the gas supply nozzle 3 and gas discharge nozzle 4 are opened or closed accordingly by means of pneumatic control, as is shown with the circuit diagram in FIG.
- the figures show the compactness of the device in the combination of the pump units P and the treatment unit A for treating the body to be treated.
- the operation of the hydrodynamic pump according to FIG. 1 is described as an example.
- the feed container 8 is filled with the liquid to be used when the valve of the gas discharge nozzle 4 is open until the sensor 10 of the gas displacement container 1 is at fully “comes into operation and the valve of the connection piece 4 closes and, moreover, the filling mark of the food container 8 is reached above the end of connection piece 16 of the unit 6.
- the valve of the gas inlet connection piece 3 is now opened and air is pressed into container 1.
- the liquid medium is pumped via the delivery line 7 into the flow container 13 until the level sensor 11 reaches the mark empty "is reached. This completes one pump cycle.
- the next pump cycle takes place according to the same pattern.
- the inventive pump and combination device for treating solid bodies make a significant contribution to technical progress, in particular the environmental benefit is to be emphasized by saving material through less wear and energy.
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Abstract
Description
Um eine kontinuierliche Pumpenförderung zu gewährleisten werden Mindestens zwei Pumpeinheiten simultan zusammengeschaltet die wechselweise in Funktion treten. In spezifischen Fällen, zum Beispiel beim FlüssigmedienKreislauf, ist die erfinderische Pumpe von bevorzugtem Vorteil.
Diese Aufgabe wurde erfindungsgemäss gelöst durch ein Pumpenaggregat mit der Bezeichnung, hydrodynamische Pumpe P, bestehend aus;
- Figur 1
- als Gesamtkonzept dargestellt, sowie der
- Figur 2
- die das Aggregat 6 der hydrodynamischen Flüssigmedienströmungsführung
für die Funktionen
Die Aufgabe wurde gelöst durch ein Aggregat 17 zur hydrodynamischen Dirigierung der Strömungsrichtung von mindestens zwei Flüssigkeitsströmen. Die Flüssigkeitsströme kommend aus den Förderleitungen 7 werden wechselweise mittels dem Aggregat 17 in eine zentrale Förderleitung 18 dirigiert, aus welcher die Förderflüsigkeit in einen Vorlaufbehälter mündet.
Diese spezialisierte Vorrichtung zur Oberflächenbehandlung von Metallkörpern konnte erfindungsgemäss, unter Anwendung des neuen Pumpenaggregats so bereitgestellt werden, dass das Pumpenaggregat und die Behandlungsvorrichtung eine Einheit bilden. Die Aufgabe wurde somit gelöst, durch eine erfindungsgemässe Vorrichtung A , zur Oberflächenbehandlung von Metallkörpern B , mittels Flüssigmedien C,imTauchverfahren der zu behandelnden Körper, nach dem Flüssigmedienkreislaufprinzip, unter Anwendung von hydrodynamischen Pumpen P und ventilloser Flüssigkeitsstromführung mittels dem hydrodynamischen Flüssigmedien-Steuerungs- und Dirigierprinzip mit Hilfe der Steueraggregate 6 und der Dirigieraggregate 17 , wobei Behandlungsvorrichtung und Pumpenaggregat eine Einheit bilden.
Während der Druckphase der Pumpfunktion der Pumpe, durchläuft das Flüssigmedium trotz offener Rohrleitungsbrücke R, zwischen den Förderleitungen 5 und 7, den mit Flüssigmedium befüllten Speisebehälter 8, ohne dass die geförderte Flüssigkeit in den Speisebehälter entweicht.
Bedingung ist es, dass durch entsprechende geometrische Konstruktionen der Aggregate 6 die die Brücke R leitungslos überbrücken, in Richtung des Speisebehälters 8 derart ausgebildet sind, dass für eine Richtungsänderung der Flüssigkeitsströmung ein höherer Druckenergieaufwand erforderlich ist, als für die gewünschte Strömungsrichtung der Flüssigkeit. In der beispielhaften Praxis gemäss Figur 2, müsste durch die trichterförmige Gestaltung des unteren Stutzens 16 der Förderleitung 7 eine Strömungsumkehr des Flüssigmedienstroms erfolgen. Der Energieaufwand ist in einem solchen Falle extrem hoch, da die vorhandene Strömungsgeschwindigkeit quasi auf Null ausgebremst werden müsste. Folgerichtig sucht die Flüssigmedienströmung den energetisch gesehen leichteren Weg und zwar in Richtung der Förderleitung 7 , hin zum Vorlaufbehälter bzw. dem Förderleitungsendstutzen der Leitung 7 in dessen Richtung die Flüssigkeit nur die Energie des Gravitationsgegendrucks überwinden muß. Das Hydrodynamikprinzip arbeitet ausdrücklich nicht nach dem Prinzip von Strahlpumpen. Deshalb bleibt der Flüssigkeitsstand im Speisebehlter 8 während der Pump-Phase unverändert. Zweckmässig ist es, dass das Flüssigkeitsniveau von Speisebehälter 8 während der Pump-Phase oberhalb des unteren Endes von Stutzen 17 bleibt, um den hermetischen Abschluss zu halten. Beispielhafte weitere Konstruktionen des Aggregates 6 sind gemäss den Figuren 2a bis 2f und 10, dargestellt.
Da beim Behandlungssystem drucklos beziehungsweise lediglich unter geringem Druck der frei zufliessenden Behandlungsmedien gearbeitet wird, ist der Einsatz des erfinderischen hydrodynamischen Pumpensystems geradezu prädestiniert. In anderen Fällen, bei Arbeitsweise mit höheren Pumpendrücken, müsste der Druck, der in den Behandlungsbehälter eintretenden Flüssigkeit, gedrosselt werden, was ein weiteres unerwünschtes Ventil erforderlich machen würde. Die Kombinations-Vorrichtung arbeitet nach dem sogenannten Überlaufprinzip. Dass heisst, der zu behandelnde Körper wird in einen Behandlungsbehälter 2 getaucht, in dem er der Einwirkung des Behandlungsmedium unterworfen wird. Danach fliesst das Behandlungsmedium in ein Überlaufbecken 8 ,das zugleich auch als Pumpenspeisebehälter 8 dienen kann. Diese Ausführung wird in simplifizierter schematischer Basisausführung in Figur 5 gezeigt. Figur 7 zeigt eine beispielhafte Variante der Vorrichtung, wobei drei hydrodynamische Pumpeneinheiten zum Einsatz kommen. In einem solchen Falle wird der Phasenablauf der Funktionsweise der Pumpeneinheiten mittels Sensorabtastung des Befüllungsstandes der Gasverdrängungsbehälter erfasst und mittels pneumatischer Regelung werden die Gaszuleitstutzen 3 und Gasableitstutzen 4 entsprechend geöffnet oder geschlossen, wie dies mit dem Schaltschema der Figur 8 gezeigt wird. Die Figuren zeigen die Kompaktheit der Vorrichtung in der Kombination der Pumpeinheiten P und der Behandlungseinheit A zur Behandlung der zu behandelnden Körper.
Bei Kreislaufarbeitsweise, wenn der Vorlaufbehälter ein Überlaufbehälter mit Flüssigkeitsrückführung in Behälter 8 ist, wird keine weitere Flüssigkeit dem Kreislauf-System zugeleitet. Anderenfalls muß der Speisebehälter stets nachgefüllt werden.
Dies zeigt die bevorzugte Verwendungsart der hydrodynamischen Pumpe für Recycelkreisläufe generell und für Recycelkreisläufe nach dem
- Fig.1
- das Basismodel der hydrodynamischen Flüssigmedienpumpe P gemäss dem Funktionsprinzip, mit dem Gasverdrängungsbehälter 1 mit Gaszuleitstutzen 3 und Gasableitstutzen 4,der Flüssigmedienspeise- und gleichzeitig Förderleitung 5, dem Aggregat der hydrodynamischen Strömungssteuerung 6 des Flüssigmediums, dem Pumpenspeisebehälter 8, der Förderleitung 7 und dem Vorlaufbehälter 13, deren Funktionsprinzip im Detail beschrieben wurde.
- Fig.1a
- den Gasverdrängunsbehälter mit den Flüssigkeitsfüllstandssensoren 10 und 11,
10 für den Füllstand
- Fig.1b
- einen Längsschnitt Variante von Gasverdrängungsbehälter 1 in möglicher vereinfachter Bauweise, ohne abmontierbarem Boden und Deckel, mit einem Einlaufschild 14 zur Verhinderung von Gasblasenbildung, den Sensoren 10 und 11, dem Gasableitstutzen 4 mit Gasableitventil und Gaszuleitstutzen 3 mit Gaszuleitventil mit Geräuschdämpfer.
- Fig.2
- einen Längsschnitt des hydrodynamischen Flüssigmedienströmungsaggregats 6, in der Kombination von Endstutzen 21 der Förderleitung 5 mit dem Trichterstutzen 22 der Förderleitung 7. In Abhängigkeit von der Viskosität der zu fördernden Flüssigkeit und bedingt, durch den auf den Verdrängungsbehälter 1 einwirkenden Gasdruck erzeugten Strömungsgeschwindigkeit des Flüssigmediums, kann die Distanz S , der Eindringtiefe von Stutzen 21 in den Trichterstutzen 22 variiert werden. Dadurch wird die Durchmesserquerschnittsfläche X, bei konstantem Winkel β3, kleiner oder grösser und dementsprechend der Flüssigkeitsströmungsrückstau grösser oder kleiner. Insofern ist die Strömungsrichtung des Flüssigmediums in Richtung der Förderleitung 7 beeinflussbar.
- Fig. 2a bis 2d
- mögliche Varianten der Längs- und Querschnitte des hydrodynamischen Flüssigmedienströmungsaggregats 6. Allen gemeinsam ist das Strömungsbevorzugungsprinzip in Richtung der Förderleitung 7. In der Regel besitzt die Zulaufleitung den gleichen Durchmesser wie die Ablaufleitung.Bei entsprechend schikanöser Rückstaukonstruktion zum Speisebehälter hin, kann der Durchmesser der Ablaufleitung auch grösser als der der Zulaufleitung sein.
- Fig.2e bis 2f
- Längsschnitte weiterer möglicher Varianten des Aggregats 6 mit geschlossenem, brückenlosen Förderleitungssystem der Förderleitungen 5 und 7 jedoch mit angesetzen Flüssigmedienspeisestutzen 22, mit bevorzugter Winkelstellung β1 und β2 der Stutzen.
- Fig.3
- ein Aggregat 17 zur hydrodynamischen Flüssigkeitsströmungsrdirigierung im Längsschnitt mit den unteren Zulaufstutzen 19 und der zentralen Förderleitung 18. Die gezeigten gestrichelten Pfeile zeigen in der geometrischen Konstruktionsanordnung die energetisch benachteiligten Strömungsrichtungen eines Flüssigmediums, während der gestrichene, achsiale Pfeil die bevorzugte, dirigierte Strömungsrichtung zeigt. Einflussgebende Faktoren zur bevorzugten Strömungsdirigierung sind die Durchmesser der Leitungen d1, d2 und d3, sowie der Spreitzwinkel β und die Distanz N der Radien von d1 und2. Die geometrische Konstellation der genannten Faktoren ist weitgehend variabel und ist den Verhältnissen der eingehenden Förderleitungen zu den Zulaufstutzen 19 anpassbar. Oberstes Kriterium ist jeweils, dass die Strömungsrichtung in Richtung der zentralen Förderleitung 18 bevorzugt bleibt. Spreitzwinkel β ist bevorzugt spitzwinklig und liegt im Bereich von 10o bis 90o,vorzugsweise von 20o bis 70o.d1 und d2 sind je gleich oder kleiner als d3, wobei d1 und d2 unlimitiert sind.
- Fig.4
- Konstruktionsvarianten der hydrodynamischen Flüssigkeitsströmunsdirigierungen 17 mit zwei Zulaufstutzen T, drei Zulaufstutzen M und vier Zulaufstutzen 0.
- Fig.5
- ein Allgemeinschema einer Kombinationsvorrichtung zur Behandlung von Festkörpern mit Einbindung der hydrodynamischen Pumpe. Die Vorrichtung zeigt auf einfachste Weise die vorteilhafte Anwendungsmöglichkeit der neuen Pumpe, die sich praktisch in der Vorrichtung befindet. In diesem Falle handelt es sich um eine Pumpe nach der Batch- Arbeitsweise. Dies ist möglich wenn die zu behandelnden Festkörper einige Einwirkungszeit benötigen. Im Detail zeigt Fig.5 das Schema; Pumpe P, Behandlungsbehälter 2, Überlauf- und Pumpenspeisebehälter 8 ,mit den entsprechenden Speise und Förderleitungen, sowie den sich im Behandlungsbehälter befindenden zu bearbeitenden Körper B.
- Fig.6
- eine Kombinationsbehandlungsvorrichtung, wie in Fig.5, jedoch mit zwei hydrodynamischen Pumpeinheiten P . mit einem Überlauf-Festkörperbehandlungsbehälter 2, dem Überlaufbehälter 8, der gleichzeitig Pumpenspeisebehälter ist und einem Zweiweg-Strömungsdirigieraggregat 17. Diese Vorrichtung stellt im Gegensatz zur batchweisen Arbeitsweise, wie in Fig.5, eine Vorrichtung in kontinuierlicher und schneller Arbeitsweise dar.
- Fig.7
- eine Kombinationsvorrichtung mit drei hydrodynamischen Pumpeinheiten und einem Strömungsdirigieraggregat 17, die eine höhere Leistung bei kontinuierlicher Arbeitsweise gestattet. In Abhängigkeit von der Viskosität und des spezifischen Gewichts der Flüssigmedien verläuft die Entleerung der Gasverdrängungsbehälter nicht so schnell wie die Befüllung, es sei denn, die Entleerung erfolgt mit Hilfe von Vacuum.Um eine Taktgerechte Entleerungs und Befüllarbeitsweise zu gewährleisten erfolgt die taktgerechte Arbeitsweise der Vorrichtung im Dreipumpeneinheitsystem.
- Fig.8
- das Schaltschema der pneumatischen Steuerung des Taktablaufs beim Einsatz
von drei hydrodynamischen Pumpeinheiten. Der Taktablauf einer Pumpeneinheit
verläuft wie folgend;
Bei Gasverdrängungsbehälter 1 wird das Gasableitventil 9 des Stutzens 4 geöffnet. Behälter 1 ist leer, dementsprechend gibt Sensor 11 einen Impuls zum Elektromagneten, des Hilfsventils 40 zum öffnen des Hauptventils 9. Gleichzeizig wird das Gaszuleitventil 12 , mittels elektrischer Steuerung geschlossen. Das zu fördernde Flüssigmedium befüllt nun durch gravimetrisches Gefälle, über die Ansaugöffnung X von Aggregat 6 und Speiseleitung 5, den Behälter 1. Beim Erreichen der Marke
Die weiteren im Schema skizzierten Nummerierungen bedeuten; - 42
- Druckluftquelle, 43 Filter,
- 45
- Druckminderer oder Proportionalventil zur automatischen Druckregelung,
- 46
- Aufbereitungseinheit der Steuerungsdruckluft,
- 47
- Vaccumanschluss oder Schalldämpfer.
- Fig.9
- eine Abwandlung der hydrodynamischen Pumpe P, mit Gasdruckverdrängungsbehälter1,einer anderen Variante der hydrodynamischen Flüssigmedienströmungssteuerung 26, mit geschlossener, geometrisch-konstruktiver Strömungsbevorzugungskonzeption, mit Speisebehälter 8 , Speise- und Förderleitung 28, Förderleitung 7 und Vorlaufbehälter 13.
- Fig. 10
- im Längsschnitt eine Variante der hydrodynamischen Flüssigmedienströmungssteuerung 26, mit Förder-Speiseleitungsteil 5, Förderleitungsteil 7 und dem Speiseleitungsstutzen 27. Winkel β5 ist spitzwinklig bis rechtwinklig, bevorzugt spitzwinklig. Die Durchmesser von Speiseleitungsstutzen 27, und Förderleitungen 5 und 7, sind bevorzugt gleich. Der Durchmesser von Förderleitung 7 kann jedoch auch grösser als der der anderen Leitungen sein, was jedoch einen Verlust an Flüssigkeitsströmungsgeschwindigkeit zur Folge hat. Auch bei dieser Variante des Teils der Flüssigkeitsströmungssteuerung gilt uneingeschränkt das Prinzip des kleinsten Zwanges.
- Fig.11
- eine Kombinationsvorrichtung entsprechend der von Fig. 6 unter Anwendung der Pumpenvariante gemäss Fig. 9. Die hydrodynamische Strömungsregulierung gemäss 17, kommt entsprechend zum Einsatz.
- Fig. 12
- eine Variante der hydrodynamischen Pumpe unter Anwendung eines dynamischen Ventils gemäss Fig. 13.
- Fig. 13
- ein Konzept eines dynamischen Ventils 27, wenn die hydrodynamische Pumpe mit höherem Leistung arbeiten soll. Zur Anwendung kommt gemäss diesem Konzept eine Pumpeneinheit mit einem zweiten Gasverdrängungsbehälter 1a. Der Förderstutzen 29 von Behälter 1a mündet in einen Trichterstutzen 30, der spitzwinklig in Förderleitung 5 mündet. In Funktion strömt aus Förderstutzen 29 ein Flüssigkeitsstrom mit einem solchen Druck, dass der dynamische Druck von Stutzen 29 im Gleichgewicht ist mit dem statischen Druck von Stutzen 31 ,Winkel β6 ist spitzwinklig, bevorzugt im Bereich von 5o bis 45o, Behälter 1a mit Ventil 27 ,wirkt dynamisch wie ein Absperrventil ist jedoch ohne mechanische Teile.
- Fig.14
- eine Kombinationsvorrichtung zum Behandeln von Festkörpern unter Anwendung eines dynamischen Ventils gemäss der Figuren 12 und 13.
- Fig.15
- eine Vorrichtung gemäss Fig.11 jedoch unter Anwendung von Dispersstoff-Aufwirbeldrehstäben
33. Bei Flüssigmedien mit einem hohen Anteil an Dispersstoffen
ist der Wirbeleffekt, verursacht durch die Strömungsgeschwindigkeit der hydrodynamischen
Pumpe, nicht stark genug um ein Absetzen der Dispersstoffe zu verhindern.
Die Wirbeldrehstäbe treten impulsartig in Funktion.
Die Kegel 34 liegen nicht in der Kegelmulde 35 auf. Ein mechanischer Schleifeffekt wird dadurch vermieden. Die Anwendung der Aufwirbeldrehstäbe ist beschränkt auf Sondererfordernisse.
Claims (8)
- Hydrodynamische Pumpe (P), zum Transfer von Flüssigmedien (C), bestehend aus;1) einem Gasverdrängungsbehälter (1) mit den Flüssigkeitsfüllstandssensoren (10) und (11), dem Gaszuleitstutzen (3), Gasableitstutzen (4) und dem Anschluss für eine Flüssigmedien Speise/Förderleitung,2) einer Speise- und gleichzeitig Förderleitung (5), einem hydrodynamischen Flüssigmedienströmungssteuerungsaggregat (6), für die Steuerung des Flüssigmediums in die j eweils gewünschte Richtung während der Pumpphasen des Saugens" und des3) einer Förderleitung (7) hin zum Flüssigmedienvorlaufziel, sowie4) einem Flüssigmedienspeisebehälter (8) der als Vorlagebehälter für das zu fördernde Flüssigmedium gilt und gleichzeitig, über das in Behälter (8) aufrechtzuerhaltene Flüssigkeitsniveau bewirkt, dass der Trichterstutzen (22) des Aggregats (6) hermetisch abgeschlossen bleibt.
- Hydrodynamisches Flüssigmedienströmungssteuerungsaggregat (6),nach Anspruch 1 mit der Funktion des ventillosen
- Flüssigmedienströmungssteuerungsaggregat (6) gemäss den Ansprüchen 1und 2, wobei bei Konstruktionen des Aggregats in Form der Stutzenzuleitung der Flüssig medienströmung über Stutzen 21,sowie der Flüssigmedienströmungsweiterförderung, über die ventillose
- Flüssigmedienströmungssteuerungsaggregat (6) nach den Ansprüchen 1 und 2, wobei die konstruktiven Ansaugbrückengestaltungen jeweils so konstruiert sind, dass die Ansaugöffnungen (23) an der Ansaugstelle, bei geradliniger,fortlaufender Weiterführung der Förderleitung (7), flächenmässig kleiner sind als die Durchmesser der weiterführenden Flüssigkeitsförderleitung (7), sowie bei abzweigenden Ansaugstellen (Fig. 2 e und 2f) die Abzweigwinkel (β2) beziehungsweise Abzweighalbwinkel (β1) spitzwinklig sind und die Summe der Durchmesserflächen der Ansaugstutzen nicht grösser sind als die Durchmesserfläche der Einleitstutzen in die weiterführende Förderleitung (7) dagegen gegenüber Förderleitung (5) erweitert werden kann, wenn ein Abfall der Flüssigkeitsströmungsgeschwindigkeit belanglos ist.
- Kombinationsvorrichtung (K) zum Behandeln von Festkörpern mittels Flüssigmedien Unter Anwendung der hydrodynamischen Pumpe (P), unter Vermeidung von Absperr- und sonstigen den Flüssigmedienstrom tangierenden Ventilen und Hähnen, bestehend aus mindestens5) einer Pumpeinheit (P)6) einem Behandlungsbehälter (2) für die Festkörper (B) und bei kontinuierlicher Pumpenarbeitsweise.7) einem Flüssigkeitsströmungsdirigieraggregat (17), bestehend aus mindestens zwei Flüssigkeitseinlaufstutzen (19) und einem Flüssigkeitsauslaufstutzen einmündend in die zentrale Förderleitung (18), wobei das Aggregat so geometrisch-konstruktiv so gestaltet ist, dass ein Winkel (β), gebildet aus der Krümmung der Stutzen (19) zur Einmündung in den Zentralstutzen, eine Winkelneigung von 10o bis 150o, vorzugsweise 30o bis 90o besitzt und die Einlaufstutzen (19) in einem solchen Abstand (N) zueinander stehen, dass die Stutzenkrümmungsradien (R) und Ri) stumpfwinklig derart konstruiert werden können, dass die Krümmungen nur einen geringen dynamischen Flüssigströmungswiderstand verursachen und der Durchmesser (d3) mindestens gleich gross ist, wie die jeweiligen Durchmesser der Flüssigkeitzuleitstutzen (d1) und (d2)
- Kombinationsvorrichtung nach Anspruch 5, wobei die Flüssigmedienausläufe aus Behandlungsbehälter (2) mit Aufwirbelungsdrehstäben (33) mit Aufwirbelkegel (34) und Kegelmulde (35) versehen sind, um Disperse Feststoffe in den Flüssigkeitskreislauf zurückzuführen.
- Hydrodynamische Pumpe (P) nach Anspruch 1,wobei die Flüssigmedienspeisung des Gasverdrängungsbehälters (1) mittels einer geschlossenen Variante (26) des Flüssigmedienströhmungssteuerung erfolgt.
- Hydrodynamische Pumpe (P) nach Anspruch 1, wobei die Flüssigmedienströmung, gestützt durch ein dynamisches Ventil (27) und durch einen zweiten Gasverdrängungsbehälter (1a) erfolgt, gemäss speziellen Erfordernissen der Anwendung.
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